ES2211034T3 - Procedimiento y aparato para la preparacion de pulpas de celulosa de calidad mejorada. - Google Patents
Procedimiento y aparato para la preparacion de pulpas de celulosa de calidad mejorada.Info
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Abstract
Procedimiento para la preparación de pulpas de celulosa mejoradas en las que las pulpas de celulosa desfibradas son cribadas para la eliminación de haces de fibras, las fibras con baja capacidad de unión son retiradas en hidrociclones (C), y los rechazos del tratamiento en hidrociclón son tratados en un aparato de refino, caracterizado por la combinación de las siguientes características: a) el diámetro (Db) de salida del extremo de la base de los hidrociclones (C) es menor de 14 mm b) la distancia (Lu) entre la abertura de salida del extremo interno de la base y la parte más estrecha de la abertura del vértice es superior a 400 mm, y c) la proporción entre el flujo volumétrico (Qa) por la abertura del vértice y el flujo volumétrico (Qf) por la abertura o aberturas de entrada de cada hidrociclón (C) se regula para que quede comprendida en un intervalo de 0, 10 a 0, 60.
Description
Procedimiento y aparato para la preparación de
pulpas de celulosa de calidad mejorada.
La presente invención se refiere a un
procedimiento para la preparación de pulpas de celulosa mejoradas
para conseguir papel con resistencia a la tracción mejorada, mejor
resistencia a la rotura, mejor dispersión de la luz y bajo contenido
de impurezas, haciendo referencia también a un aparato para la
preparación del mismo.
En la preparación de pulpas celulósicas, tales
como pulpa termomecánica (TMP) y pulpa quimiotermomecánica (CTMP),
las fibras son liberadas entre sí y de la lignina. El proceso de
desfibración debe ser llevado a cabo de manera tal que se evite en
la mayor medida posible el corte de las fibras, dado que las fibras
largas proporcionan una mayor resistencia a la rotura del papel que
se prepara a partir de la pulpa. Las fibras que están pegadas entre
sí forman las llamadas impurezas ("shives") que pueden provocar
roturas del elemento laminar en la máquina de fabricación de papel o
una reducción de la calidad del papel producido. A efectos de
obtener elevadas resistencias a la tracción y para evitar el
levantamiento de fibras en la impresión en offset, cuando el papel
es sometido a humedecimiento por agua, se requieren uniones fuertes
entre las fibras. Para asegurar fibras con buena capacidad de unión
se deben desarrollar fibras, es decir, se deben tratar de manera que
la pared de las fibras se reblandece y la superficie de las fibras
se debe tratar de manera que la mayor parte de las fibras delgadas
externas, la pared primaria, son eliminadas y las fibrilas se
liberan de la pared secundaria. De esta manera, se obtiene un mejor
contacto entre las paredes secundarias y cualesquiera residuos de
las laminillas intermedias hidrofóbicas ricas en lignina se
eliminan. Las fibras flexibles son una condición previa para
conseguir papel con superficie lisa, adecuado para recubrimiento, en
particular para papel ligero dotado de recubrimiento. La pulpa que
procede del departamento de cribado contiene fibras adecuadas para
la fabricación de papel y algunos materiales que deben ser tratados
posteriormente tal como fibras tratadas de manera incompleta y las
impurezas o "shives" o que se deben eliminar del sistema, tales
como arena y partículas de corteza. También existe una cierta
cantidad de los productos llamados "finos", que consisten en
pequeños trozos de las laminillas intermedias y de la pared
primaria, partes de fibrilas de la pared secundaria, células de
parenquima, y trozos cortos de fibras cortadas. La mayor parte de
esos materiales finos incrementan la resistencia y la capacidad de
dispersión de la luz del papel. A efectos de separar fibras con
buena capacidad de unión, se ha sugerido utilizar rejillas de
cribado o hidrociclones. Las rejillas efectúan la separación de
acuerdo con las dimensiones de las partículas y los hidrociclones de
acuerdo con el área superficial específica. No obstante, los
rechazos de las rejillas contienen también fibras largas, que se
deben recuperar. El refino de los rechazos incrementa la capacidad
de unión de las fibras.
Los factores que afectan de manera específica la
capacidad de fraccionamiento de las fibras de un hidrociclón son
pérdidas o caídas de presión, proporción de rechazos, geometría del
hidrociclón, y consistencia del producto alimentado en forma de
emulsión de pulpa. Los hidrociclones de tipo anteriormente conocido
se describen, por ejemplo, en los siguientes documentos.
Patente U.S.A. 2 975 896 que se refiere a un
hidrociclón para el tratamiento de pulpa de papel y similares. El
objetivo es el de solucionar el problema con una separación mejorada
de impurezas en un hidrociclón. La Patente U.S.A. 2 975 896 no
explica la utilización de varias etapas de hidrociclones.
Un documento más reciente que explica la técnica
anterior es la Patente U.S.A. 4 581 142 que trata de un hidrociclón
que tiene buen rendimiento de separación, siendo la diferencia con
respecto a la técnica anterior una tobera especialmente corta que
mejora los efectos de separación. No obstante, no se dirige a la
utilización de hidrociclones para la separación de fibras con baja
capacidad de unión. La Patente U.S.A. 4 581 142 no explica la
separación en varias etapas de hidrociclones.
La presente invención se refiere a un
procedimiento para la preparación de pulpas de celulosa, de tipo
mejorado, en el que las pulpas de celulosa desfibradas son cribadas
para la eliminación de impurezas ("shives"), fibras con baja
capacidad de unión que se eliminan en hidrociclones, y los productos
rechazados del tratamiento en hidrociclón son tratados en un
refinador de rechazos caracterizándose por la combinación de las
siguientes características:
- a) el diámetro de salida extremo de la base (Db) de los hidrociclones que es menor de 14 mm
- b) la distancia (Lu) entre la abertura de salida del extremo interno de la base y la parte más estrecha de la abertura del vértice es superior a 400 mm, y
- c) la proporción entre el caudal volumétrico que pasa por la abertura del vértice (Qa) y el caudal volumétrico que pasa por la abertura de entrada (Qf) de los hidrociclones es controlada de manera que quede comprendida en el intervalo 0,10-0,60.
- De acuerdo con este proceso es posible obtener un fraccionamiento satisfactorio de acuerdo con la capacidad de unión de las fibras en hidrociclones y preparar una pulpa que proporciona un papel con mejoras en la resistencia a la tracción, resistencia a la rotura, dispersión de la luz y suavidad superficial.
En una versión modificada del proceso de la
invención, en la que la disposición de un dispositivo de bloqueo (B)
situado central y axialmente, de sección circular en la abertura de
salida del extremo de la base, se sustituye por el parámetro antes
indicado, siendo posible mejorar adicionalmente el proceso, de
manera que da lugar a un papel que, además de mejoras en la
resistencia a la tracción, resistencia a la rotura, dispersión de la
luz y suavidad superficial, tiene también un bajo contenido de
impurezas ("shive").
El procedimiento modificado se refiere, por lo
tanto, a un procedimiento para la preparación de pulpas de celulosa
mejoradas en el que las pulpas de celulosa desfibradas son cribadas
para la eliminación de impurezas ("shives"), fibras con baja
capacidad de unión junto con impurezas restantes que son eliminadas
en los hidrociclones, y los productos rechazados de los
hidrociclones son tratados posteriormente en un refinador, cuyo
procedimiento se caracteriza por la combinación de las siguientes
características:
- a) la distancia (Lu) entre la abertura de salida interna de la base y la parte más estrecha de la abertura del vértice del hidrociclón se mantiene en un valor superior a 400 mm
- b) la proporción entre el caudal volumétrico (Qa) por la abertura del vértice y el caudal volumétrico (Qf) por las aberturas de entrada de los hidrociclones se regula de manera que se encuentre dentro del intervalo de 0,08 a 0,60, y
- c) el canal de salida de la base de los hidrociclones está dotado de un dispositivo de bloqueo dispuesto central y axialmente (B) de sección transversal circular, manteniéndose la proporción del diámetro (Dd) de este dispositivo de bloqueo con respecto al diámetro de la abertura de salida de la base (Db) dentro del intervalo de 0,1 a 1,2.
La invención se refiere también a un aparato para
la aplicación del procedimiento en el que las pulpas de celulosa son
cribadas comprendiendo hidrociclones (C) para la separación de
fibras con baja capacidad de unión y un dispositivo (RR) para
refinar los productos rechazados de los hidrociclones (C),
caracterizándose por la combinación de las siguientes
características:
- a) el diámetro de salida del extremo de la base (Db) de los hidrociclones es menor de 14 mm
- b) la distancia (Lu) entre la abertura de salida del extremo interno de la base y la parte más estrecha de la abertura del vértice de los hidrociclones es superior a 400 mm
- c) medios (P), (V) para establecer un caudal volumétrico (Qa) por la abertura del vértice de los hidrociclones que relacionan el caudal volumétrico (Qf) por la abertura de entrada de los hidrociclones de manera tal que la proporción (Qa/Qf) se encuentra dentro del intervalo 0,10-0,60.
La presente invención comprende un aparato
modificado para la aplicación del procedimiento de la invención que
tiene como resultado un contenido muy bajo de impurezas, en el que
el canal de salida de la base de los hidrociclones está dotado de un
dispositivo de bloqueo (B) dispuesto central y axialmente con
sección transversal circular. Este aparato modificado hace
referencia, por lo tanto, a un aparato para la aplicación del
procedimiento de la invención en el que las pulpas de celulosa son
cribadas comprendiendo hidrociclones (C) para la separación de
fibras con baja capacidad de unión y un dispositivo (RR) para el
refino de rechazos procedentes de los hidrociclones (C), cuyo
aparato se caracteriza por la combinación de las siguientes
características:
- a) la distancia (Lu) entre las aberturas de salida del extremo interno de la base y la parte más estrecha de las aberturas del vértice de los hidrociclones es superior a 400 mm,
- b) medios (P), (V) para establecer un caudal volumétrico (Qa) por las aberturas del vértice de los hidrociclones que relaciona el caudal volumétrico (Qf) a través de las aberturas de entrada de los hidrociclones, de manera tal que la proporción (Qa/Qf) se encuentra dentro del intervalo de 0,08 a 0,60, y
- c) el canal de salida del extremo de la base de los hidrociclones está dotado de un dispositivo de bloqueo (B) dispuesto central y axialmente con sección transversal circular, encontrándose la proporción del diámetro (Dd) de este dispositivo de bloqueo con respecto al diámetro (Db) de la abertura de salida de la base dentro del intervalo de 0,1 a 1,2.
El término "hidrociclones" utilizado
anteriormente y a continuación, está destinado a significar uno o
varios hidrociclones conectados en paralelo, incluyendo los llamados
conjuntos de multihidrociclones.
Si bien es especialmente aplicable a TMP y CTMP,
el procedimiento y el aparato de la invención puede ser utilizado
también con otros tipos de pulpas de celulosa, cuando se desea
conseguir una mejor capacidad de unión, tales como pulpas químicas
batidas y pulpas fabricadas a partir de fibras recicladas.
La proporción (Qa/Qf) que se debe encontrar
dentro del intervalo 0,10-0,60, se puede mantener
preferentemente dentro de límites específicos, dependiendo de la
pulpa tratada. Para pulpas químicas, la proporción (Qa/Qf) es
preferentemente de 0,10-0,25, mientras que el
intervalo correspondiente preferente para TMP es de
0,20-0,40, y para CTMP es de
0,10-0,30.
El proceso de separación de fibras con baja
capacidad de unión se puede llevar a cabo en una o varias etapas de
hidrociclones con diferentes proporciones (Qa/Qf) en cada etapa. Por
ejemplo, si se utilizan dos etapas de hidrociclón, la proporción
(Qa/Qf) de la primera etapa se puede mantener dentro del intervalo
0,10-0,40, mientras que la proporción de la segunda
etapa se puede mantener a un nivel más bajo, por ejemplo,
0,05-0,25.
En cuanto a las dimensiones de los hidrociclones
para la separación de fibras con baja capacidad de unión, cuando no
se utiliza dispositivo de bloqueo, las proporciones preferentes
entre la longitud (Lc) y el diámetro mayor de cono (Dc) se mantiene
dentro del intervalo 5,2-6,5, la proporción entre el
diámetro de salida de la base (Db) y el diámetro mayor del cono (Dc)
se mantiene dentro del intervalo 0,10-0,20, la
proporción entre el diámetro de salida del vértice (Da) y el
diámetro mayor del cono (Dc) se mantiene dentro del intervalo
0,18-0,30, y la proporción entre el diámetro de
salida de la base (Db) y el diámetro de salida del vértice (Da>)
se mantiene en un valor menor de 1.
Cuando se utiliza un dispositivo de bloqueo, las
dimensiones de los hidrociclones son las mismas que se han descrito
anteriormente a excepción de la proporción entre el diámetro de
salida de la base (Db) y el diámetro máximo del cono (Dc) que se
mantiene en un intervalo de 0,10-0,26.
La proporción del diámetro (Dd) del dispositivo
de bloqueo en el extremo (E) con respecto al diámetro (Db) en la
salida de la base se mantiene preferentemente dentro de un intervalo
de 0,1 a 0,9 cuando el dispositivo de bloqueo está dispuesto dentro
del tubo de salida central (T) en el extremo de la base del
hidrociclón y extendiéndose axialmente desde la abertura de salida
de la base hacia adentro de la cámara del hidrociclón. Esta
prolongación puede ser preferentemente de 0 a 5 veces el diámetro
(Db) de la abertura de salida de la base. También es posible
disponer el dispositivo de bloqueo dentro del tubo central (T) en el
extremo de la base del hidrociclón, extendiéndose axialmente con su
extremo (E) dentro de este tubo a una distancia de 0 a 5 veces el
diámetro (Db) de la abertura de salida de la base en la dirección de
flujo desde la abertura de salida de la base. En este último caso es
también posible hacer que el tubo central (T) se ensanche en la
dirección de flujo, y que el diámetro (Dd) del extremo (E) del
dispositivo de bloqueo sea superior al diámetro (Db) de la abertura
de salida de la base.
De acuerdo con la invención, también es adecuado
tratar los rechazos de los hidrociclones para separación de las
fibras con baja capacidad de unión en uno o varios hidrociclones
diseñados para separación de arena, corteza y partículas pesadas, y
este tratamiento puede ser llevado a cabo en una o varias etapas de
hidrociclón. En este caso es preferible que la proporción (Qa/Qf) se
mantenga dentro del intervalo 0,05-0,10, y que la
proporción entre el diámetro (Db) de salida de la base y el diámetro
(Da) de salida del vértice se mantenga superior a 1.
La figura 1 muestra esquemáticamente una planta
para aplicación del proceso y aparato de la presente invención, en
el que los haces de fibras o impurezas ("shives"), las fibras
con capacidad poco satisfactoria de unión, y corteza se separan con
respecto a la pulpa.
La figura 2 muestra esquemáticamente una vista
lateral de un hidrociclón de acuerdo con la invención.
La figura 3 muestra una vista del hidrociclón de
la figura 2, desde el extremo de la base.
La figura 4 muestra un dispositivo de bloqueo
dispuesto dentro de un tubo central con un extremo situado dentro
del tubo central, siendo el diámetro de este extremo del dispositivo
de bloqueo superior al diámetro de la abertura de salida de la
base.
La figura 5 muestra esquemáticamente dos etapas
de hidrociclón para la separación de fibras con baja capacidad de
unión, conectadas entre sí.
La figura 1 muestra un sistema de molido para el
fraccionamiento de pulpa termomecánica (TMP), en el que la pulpa que
emerge de los refinadores es tratada para la separación de haces de
fibras, fibras insuficientemente desarrolladas, arena y corteza. Los
fragmentos cribados, lavados y precalentados son fiberizados en dos
etapas de refino (R1) y (R2) (cada una de las etapas puede contener
varios refinadores en paralelo). La pulpa es diluida con agua hasta
una consistencia de 3-4%, y conducida a una cuba de
reposo (L1), en la que diferentes formas de esfuerzos mecánicos de
las fibras (estado latente) provocados por el proceso de refino, son
liberados. La pulpa es bombeada a continuación, con una consistencia
aproximada de 1,5% a través de la rejilla (S), en la que las placas
de la rejilla tienen orificios o ranuras; y en la que la mayor parte
de los haces de fibras se separan. Las fibras no desarrolladas junto
con arena, corteza y cualesquiera haces de fibras cortas que se
pueden haber aceptado por la rejilla (S), son separadas de las
fibras desarrolladas por medio de los hidrociclones especiales (C1)
y (C2), que forman una cascada ciclónica, y que son retiradas a
través de la válvula (V4). Por lo tanto, el material que sale por la
válvula (V1) consiste principalmente en fibras bien desarrolladas
con buen potencial de unión y productos finos. La suspensión de
pulpa es bombeada a través de los ciclones por las bombas (P1) y
(P2).
La fracción que sale de (C2) a través de la
válvula (V4) contiene fibras sin desarrollar, haces de fibras
cortas, arena y corteza. Se hace pasar la cascada de ciclones que
comprende las etapas (D1), (D2) y (D3), alimentadas por las bombas
(P3), (P4) y (P5). Estos ciclones se han diseñado para proporcionar
una separación eficaz de la arena y la corteza del material de
fibras. Los materiales aceptados de (D1), que salen por la válvula
(V5), se unen a los rechazos que contienen haces de fibras
procedentes de la rejilla (S), y la corriente combinada es enviada
con intermedio del depósito de sedimentación (U) a un refinador
especial de rechazos (RR).
En este caso, las fibras reciben otro tratamiento
para aumentar su capacidad de unión, y las fibras son fiberizadas.
La pulpa pasa del refinador de productos de rechazo a una cuba de
reposo (L2), y desde allí nuevamente a la corriente principal, donde
es cribada nuevamente en (S) y fraccionada en (C1). El agua
retirada de la pulpa en el depósito de sedimentación (U) se puede
utilizar para dilución en la cuba de reposo (L2). Las fibras y haces
de fibras que fueron separados en la primera pasada, y que se
encentran todavía insuficientemente desarrollados o fiberizados, se
envían nuevamente al refinador de productos de rechazo. Los rechazos
finales de los ciclones en la etapa (D3), que salen del sistema por
la válvula (V10), contienen arena y otros materiales pesados no
fibrosos.
Un sistema para pulpa quimiomecánica (CTMP) sería
esencialmente el mismo, consistiendo las diferencias principales en
el tratamiento de los fragmentos de madera antes de los refinadores
de la corriente principal, y en la forma en la que funcionan dichos
refinadores.
Los hidrociclones (C1) y (C2) de la corriente
principal separan básicamente fibras con baja capacidad de unión.
Como contraste a lo que ocurre en las rejillas, no hay
fraccionamiento según la longitud de las fibras en estos ciclones.
Asimismo, se separa la arena y otros tipos de contaminantes pesados,
junto con haces de fibras cortas. El proceso combinado de
fraccionamiento de acuerdo con la capacidad de unión y separación de
contaminantes pesados se consigue parcialmente por el diseño
específico de los ciclones, y parcialmente al hacer funcionar los
ciclones de normalidad específica.
En cuanto al diseño de los ciclones, sus
dimensiones son muy distintas de lo que es habitual en los
hidrociclones de avance utilizados para la separación de haces de
fibras, arena y corteza de TMP. Si bien los ciclones normales
tienen un diámetro de cono interior más grande (Dc) (ver figura 2)
de 150-300 mm y una longitud (Lc) de
1000-1200 mm, las dimensiones correspondientes de
los hidrociclones de fraccionamiento (C1) y (C2) son Dc = 80 mm, y
Lc = 475 mm. Además, los diámetros de la entrada y las dos salidas
son de gran importancia. En los ciclones utilizados en la
instalación descrita en la figura 1, las dimensiones indicadas en la
Tabla 1 y Tabla 2 a continuación han demostrado como resultado un
efecto satisfactorio de fraccionamiento, mientras que los
contaminantes pesados se han separado asimismo de manera
eficiente:
| Dc = 80,0 mm | (Lu/Dc = 5,94) |
| Di = 13,5'' | (dos entradas) |
| Db = 12,0'' | (Db/Dc = 0,150) |
| Da = 18,0'' | (Da/Dc = 0,225) |
| Dc = 80,0 mm | (Lu/Dc = 5,94) |
| Di = 13,5'' | (dos entradas) |
| Db = 18,0'' | (Db/Dc = 0,22) |
| Da = 18,0'' | (Da/Dc = 0,22) |
| Dd = 12,0'' | (Dd/Da = 0,67) |
En hidrociclones con dimensiones según la Tabla 1
y la Tabla 2, y que funcionan en las condiciones descritas a
continuación, la mayor parte de las fibras con buena capacidad de
unión, es decir, fibras flexibles de superficie específica grande,
salen por la abertura de la base, mientras que las fibras sin
desarrollar pasan principalmente por la abertura del vértice, junto
con la arena y haces de fibras.
La proporción (Db/Da) es un parámetro muy
importante de diseño. En ciclones convencionales utilizados para la
limpieza de TMP y CTMP, esta proporción es frecuentemente próxima a
2, mientras que es inferior a 1 en los hidrociclones de
fraccionamiento utilizados en la invención. A este respecto, estos
ciclones se parecen a hidrociclones utilizados para la separación de
contaminantes ligeros, por ejemplo plásticos, con respecto a las
fibras, es decir, los llamados ciclones inversos. No obstante,
cuando dichos hidrociclones funcionan de manera convencional, las
fibras limpias (aceptadas) salen por la salida del vértice, y los
contaminantes (rechazos) salen por la salida de la base junto con
una parte relativamente pequeña de las fibras. En los ciclones de
fraccionamiento que se han descrito, las fibras siguen un flujo muy
distinto, tal como se describirá a continuación.
La cantidad de fibras y contaminantes que salen
por cada una de las dos aberturas, está determinada por la
distribución del líquido en el ciclón. Esta distribución, llamada
también distribución de volúmenes de flujo, viene determinada por la
proporción Xq = Qa/Qf, en la que (Qa) es el caudal que sale por la
abertura del vértice, y (Qf) es el caudal de alimentación
volumétrico hacia el ciclón. Las fibras con capacidad muy marcada de
unión van siempre a la abertura de la base, y las fibras con una
capacidad de unión muy débil pasan siempre a la abertura del vértice
en el ciclón diseñado de acuerdo con la invención. No obstante, el
parámetro (Xq) tiene una fuerte influencia en la forma en la que las
fibras con capacidad de unión entre esos dos extremos quedan
distribuidas. Un incremento en (Xq), es decir, en la cantidad
relativa de flujo que sale del vértice, conduce a un contenido más
bajo de fibras menos desarrolladas en la fracción de la base,
mientras que simultáneamente una proporción mayor de las fibras bien
desarrolladas abandonan con la fracción del vértice. Con respecto al
resultado total, es normalmente ventajoso hacer funcionar los
ciclones en la etapa (C1) de manera tal que una pequeña parte de las
fibras bien desarrolladas puede pasar junto con la fracción del
vértice, mientras que el contenido de las fibras no completamente
desarrolladas en la fracción de la base resulta muy pequeño. Esto
asegurará también que prácticamente toda la arena y corteza, y otros
materiales pesados se hacen pasar al hidrociclón (D1) a través de la
válvula (V4) de la figura 1. Esta cantidad depende, desde luego, de
la forma en que se lleva a cabo el funcionamiento de los refinadores
primarios (R1) y (R2). Las válvulas (V1), (V2), (V3) y (V4) se
utilizan para regular la distribución de flujo en los hidrociclones
(C1) y (C2).
En sistemas convencionales para la limpieza de
TMP y CTMP, el valor de (Xq) para los ciclones en posición (C1) es
normalmente de 0,10 aproximadamente. Por esta razón, la
correspondiente etapa (C2) es considerablemente menor que en el
sistema de fraccionamiento de la invención, dado que el caudal que
procede de (C1) es mucho menor. Por lo tanto, no es prácticamente
posible obtener ningún fraccionamiento significativo en una
instalación convencional determinada incrementando solamente el
caudal del vértice en (C1), aparte del hecho de que los ciclones en
sí mismos no serían adecuados para este objetivo. Otro importante
parámetro del procedimiento operativo es la continuidad de la
alimentación a los ciclones en (C1) en el sistema de fraccionamiento
de la invención. De modo general, el rendimiento del fraccionamiento
es mayor para una continuidad más baja que más alta. Por otra parte,
continuidades más bajas tendrán como resultado volúmenes de flujo
grandes. La continuidad de alimentación óptima para los
hidrociclones de fraccionamiento se encontrará habitualmente en una
gama de valores de 0,3-1,2%.
Con las dimensiones y condiciones operativas de
los ciclones de acuerdo con los párrafos anteriores, tiene lugar el
fraccionamiento de las fibras según la Tabla 3. Este esquema muestra
por cuál de las aberturas del ciclón saldrá preferentemente el
material fibroso, de acuerdo con su superficie y flexibilidad.
Cuanto más flexibles son las fibras y mayor su superficie
específica, más fuerte será la tendencia a salir por la salida de la
base. Las fibras que son flexibles y tienen también una gran
superficie (debido a fibrilas parcialmente sueltas en la pared de la
fibra) tienen la mayor capacidad de unión.
La corriente que abandona el hidrociclón (C2) por
la válvula (V4) de la figura 1 consiste en su mayor parte en fibras
poco desarrolladas y haces de fibras junto con arena, corteza y
otros contaminantes que tienen un peso específico por encima de las
fibras. Estas materias pesadas son separadas del material fibroso
por los hidrociclones en las etapas (D1), (D2) y (D3). Estos
ciclones se han diseñado de forma diferente con respecto a los (C1)
y (C2), y funcionan con otros valores de (Xq), normalmente
0,05-0,10. Sus dimensiones principales con
referencia a la figura 2 se indican en la Tabla 4.
| Dc = 80,0 mm | (Lu/Dc = 5,94) |
| Di = 13,5 mm | (dos entradas) |
| Db = 26,5 mm | (Db/Dc = 0,331) |
| Da = 18,0 mm | (Da/Dc = 0,225) |
La longitud de la cámara (Lc) del ciclón es de
475 mm. Por lo tanto, estos ciclones son más pequeños que los
aplicados habitualmente para la separación de arena, etc. en
sistemas convencionales, en los que, por ejemplo, Dc = 150 - 300 mm
y Lc = 1000-1200 mm. Como contraste a algunos de
los hidrociclones de fraccionamiento (C1) y (C2), sus salidas de la
base son más anchas que sus salidas del vértice, es decir, (Db/Da)
es superior a 1. No hay dispositivo de bloqueo en la salida extrema
de la base de estos hidrociclones. La invención se ha mostrado en
los siguientes ejemplos.
En una instalación o molino para la fabricación
de TMP para periódicos de acuerdo con la figura 1, se tomaron
muestras de pulpa en dos ocasiones con diferentes juegos de valores
para la distribución de flujo volumétrico en los ciclones (C1) y
(C2). Las posiciones de muestreo se han mostrado en la figura 5.
Cada una de las muestras fue comprobada en cuanto a índice de
tracción, índice de rotura, y coeficiente de dispersión de luz. Los
resultados de la prueba se indican en la Tabla 5 y en la Tabla 6, en
las que
- D
- = índice de tracción Nm/gr
- R
- = índice de rotura Nm^{2}/Kg
- L
- = coeficiente de dispersión de luz m^{2}/Kg
Las distribuciones (Xq) de flujo volumétrico
utilizadas en estas pasadas de prueba se muestran también en estas
tablas
\hskip5cm{TABLA 6} Los datos de las tablas muestran claramente que
para ambas distribuciones de flujo utilizadas, la pulpa tratada de
acuerdo con la invención en la conducción principal, posición 2,
tiene valores considerablemente más elevados, es decir, mejores para
los tres parámetros de calidad que la pulpa entrante, posición 1, y
que la pulpa que pasa para tratamiento posterior, posición 4, es
mucho más débil y proporciona menos dispersión de luz.
La gran diferencia de resistencia entre las
fracciones de la base y del vértice con respecto a los hidrociclones
de fraccionamiento se ha sugerido que es debida a un contenido mucho
más bajo de finos en la parte del vértice, y asimismo que los finos
tienen probablemente una menor capacidad de incremento de
resistencia que los de la fracción de la base. Esta hipótesis se
puede rechazar, no obstante, tal como se muestra en las siguientes
pruebas.
- Se tomaron muestras de las fracciones de la base y del vértice en la etapa de ciclón (C1) en la misma línea de producción que se ha descrito anteriormente, y el índice de tracción fue medido tanto en la muestra completa como en las muestras divididas de acuerdo con la longitud de fibras en un fraccionador Bauer-McNett. La fracción de malla (16-30), es decir, fibras que han pasado por la rejilla de malla (16) pero que quedan retenidas en la rejilla de malla (30), no contienen haces de fibras ni finos (los haces de fibras quedan retenidos por la malla (16), mientras que los finos pasan por la malla (30)). El índice de tracción de esta fracción, que en la prueba comprendía aproximadamente 15% de la muestra en su conjunto, se considera que es una buena medición de hasta que punto las fibras están bien desarrolladas. Los valores de índice de tracción observados, que se muestran en la siguiente Tabla 7, muestran claramente que el conjunto de la muestra, así como las fracciones de rejilla (16-30) y (50-200), desde la corriente del vértice tenían inferior calidad, en comparación con los de la corriente de la base. Por lo tanto, es evidente que la diferencia de resistencia entre las corrientes de la base y del vértice no está provocada por las diferencias en la cantidad o calidad de los finos.
| Índice de tracción de pulpa de C1, Nm/gr | ||
| Fracción | Base | Vértice |
| Muestra completa | 38,6 | 21,5 |
| malla 16 – 30 | 9,0 | 4,8 |
| malla 50 – 200 | 54,4 | 20,5 |
TMP para papel de periódicos fue fraccionado en
una prueba de laboratorio a efectos de determinar la cantidad de
fibras con baja capacidad de unión en la pulpa y con ello, la
necesidad de fraccionamiento y dimensiones del equipo de refino
subsiguiente. El fraccionamiento fue llevado a cabo en tres etapas
de acuerdo con la figura 6. Los hidrociclones utilizados eran del
mismo tipo que los hidrociclones (C) descritos en la figura 1. Se
tomaron muestras y se probaron en cuanto a índice de tracción. Para
estas pruebas, la distribución de flujo de fibras (Xm) se ha
indicado también además de la distribución de flujo volumétrico
(Xq). Se define (Xm) como la proporción entre el caudal de pulpa del
vértice y el caudal de pulpa de alimentación del ciclón. Los
resultados se muestran en la Tabla 8.
| Índice de tracción en TMP para papel de periódicos, Nm/gr | |||
| Ciclón | Alimentación | Base | Vértice |
| 1 | 32,7 | 47,4 | 21,4 |
| 2 | 40,2 | 14,0 | |
| 3 | 39,9 | 8,5 |
Xm en 1 = 0,50
Xm en 2 = 0,64
Xm en 3 = 0,78
Xq = 0,28 en todas las etapas
La Tabla 8 muestra que, cuando la pulpa para
papel de periódicos fue fraccionada, las regiones de base de las
tres etapas tenían un índice de tracción más elevado que la pulpa
original alimentada al ciclón (1). La fracción del vértice del
ciclón (3) contenía 25% del caudal de pulpa del sistema, y tenía un
índice de tracción muy bajo. Esta fracción se podría considerar que
consistía principalmente en fibras con capacidad de unión muy baja
con necesidad de tratamiento posterior en aparatos de refino.
Se fraccionó TMP para LWC (papel de peso ligero
dotado de recubrimiento) en una prueba de laboratorio a efectos de
determinar la cantidad de fibras con baja capacidad de unión a la
pulpa y la necesidad de fraccionamiento y dimensionado del
consiguiente equipo de refino. El fraccionamiento fue llevado a cabo
de acuerdo con la figura 6. Los hidrociclones utilizados eran de los
mismos tipos que los hidrociclones (C) descritos en la figura 1. Se
tomaron muestras y se comprobaron en cuanto a índice de tracción y
se registró la distribución de fibras (Xm). La pulpa para LWC es
normalmente desfibrada con una entrada de energía mucho más elevada
en los refinadores de la línea principal que para el TMP de papel de
periódicos, lo cual tiene como resultado una proporción más grande
de fibras completamente desarrolladas. El efecto de fraccionamiento
se podría esperar, por lo tanto, que fuera más bajo. El resultado de
la prueba se muestra en la Tabla 9.
| Índice de tracción en TMP para LWC, Nm/gr | |||
| Ciclón | Alimentación | Base | Vértice |
| 1 | 46,6 | 55,3 | 39,8 |
| 2 | 49,9 | 30,5 | |
| 3 | 44,1 | 19,4 |
Xm en 1 = 0,45
Xm en 2 = 0,56
Xm en 3 = 0,64
Xq = 0,32 en todas las etapas
Los resultados de la Tabla 9 muestran de modo
sorprendente que no solamente la fracción de base del ciclón (1),
sino también la fracción de base del ciclón (2), tenían un índice de
tracción más elevado que la alimentación de pulpa al sistema. Los
rechazos del ciclón (3), que comprendían 16% de la pulpa alimentada
al sistema, mostraron un índice de tracción considerablemente más
bajo que la pulpa original. Como consecuencia, el fraccionamiento de
acuerdo con la invención es ventajoso incluso para TMP utilizado
para LWC.
En los ejemplos anteriores la invención se ha
descrito utilizando el refinador separado para los rechazos de los
hidrociclones. De acuerdo con la invención, es también posible, no
obstante, devolver los rechazos desde los hidrociclones a los
refinadores de la línea principal.
En una instalación para la producción de papel de
periódicos TMP de acuerdo con la figura 1, se tomaron muestras de
pulpa de la salida de la base y de la salida del vértice del
hidrociclón (C1) sin dispositivo de bloqueo (A) y con dispositivo de
bloqueo (B). Las muestras fueron comprobadas en cuanto a índice de
tracción, coeficiente de dispersión de la luz, y separación de haces
de fibras. La consistencia a la entrada era de 0,52% y Xq = 0,25. En
la prueba (A) el hidrociclón tenía las medidas indicadas en la Tabla
1, mientras que en la prueba (B) el hidrociclón con dispositivo de
bloqueo tenía las dimensiones indicadas en la Tabla 2 y el extremo
del dispositivo de bloqueo al mismo nivel que la abertura de salida
de la base. Los resultados se indican en la Tabla 10, en la que D =
índice de tracción Nm/gr, L = coeficiente de dispersión de la luz
m^{2}/Kg, y S = rendimiento de la separación de haces de fibras en
% para haces de fibras de 2 y 4 mm de longitud, respectivamente:
| Ciclón | S | D | L | |
| 2 mm | 4 mm | |||
| A | 31 | 20 | 10,1 | 7,4 |
| B | 82 | 99 | 12,1 | 13,9 |
Los datos de la tabla muestran claramente que la
pulpa tratada de acuerdo con la modificación (B) tiene un
rendimiento de separación de haces de fibras considerablemente
mejorado cuando se utiliza un dispositivo de bloqueo tal como se ha
descrito. También existe mejora en resistencia a la tracción y en el
coeficiente de dispersión de la luz.
Claims (32)
1. Procedimiento para la preparación de pulpas de
celulosa mejoradas en las que las pulpas de celulosa desfibradas son
cribadas para la eliminación de haces de fibras, las fibras con baja
capacidad de unión son retiradas en hidrociclones (C), y los
rechazos del tratamiento en hidrociclón son tratados en un aparato
de refino, caracterizado por la combinación de las siguientes
características:
- a)
- el diámetro (Db) de salida del extremo de la base de los hidrociclones (C) es menor de 14 mm
- b)
- la distancia (Lu) entre la abertura de salida del extremo interno de la base y la parte más estrecha de la abertura del vértice es superior a 400 mm, y
- c)
- la proporción entre el flujo volumétrico (Qa) por la abertura del vértice y el flujo volumétrico (Qf) por la abertura o aberturas de entrada de cada hidrociclón (C) se regula para que quede comprendida en un intervalo de 0,10 a 0,60.
2. Procedimiento, según la reivindicación 1, en
el que los rechazos del tratamiento por hidrociclones se tratan en
una etapa de refino separada.
3. Procedimiento, según las reivindicaciones
1-2, en el que la pulpa de celulosa es pulpa química
y la proporción (Qa/Qf) se mantiene dentro del intervalo
0,10-0,25 en la etapa de fraccionamiento
principal.
4. Procedimiento, según las reivindicaciones
1-2, en el que la pulpa de celulosa es pulpa
termomecánica (TMP) y la proporción (Qa/Qf) se mantiene dentro del
intervalo de 0,20-0,40, preferentemente de
0,15-0,35.
5. Procedimiento, según las reivindicaciones
1-2, en el que la pulpa de celulosa es pulpa
quimiomecánica (CTMP) y la proporción (Qa/Qf) se mantiene dentro del
intervalo 0,10-0,30.
6. Procedimiento, según las reivindicaciones
1-5, en el que la separación de fibras con baja
capacidad de unión se lleva a cabo en varias etapas de hidrociclón
distintas.
7. Proceso, según la reivindicación 6, en el que
se utilizan dos etapas de hidrociclón, de manera que (Qa/Qf) de la
primera etapa se mantiene dentro del intervalo
0,10-0,40, y (Qa/Qf) de la segunda etapa se mantiene
dentro del intervalo 0,05-0,25.
8. Procedimiento, según las reivindicaciones
1-7, en el que la proporción entre la longitud (Lc)
de la cámara del hidrociclón y el diámetro de cono interno más
grande (Dc) de los hidrociclones (C) se mantiene dentro del
intervalo 5,2-6,5.
9. Procedimiento, según las reivindicaciones
1-8, en el que la proporción entre el diámetro de
salida de la base (Db) y el diámetro mayor del cono (Dc) de los
hidrociclones (C) se mantiene dentro del intervalo
0,10-0,20.
10. Procedimiento, según las reivindicaciones
1-9, en el que la proporción entre el diámetro de
flujo del vértice (Da) y el mayor diámetro de cono (Dc) de los
hidrociclones (C) se mantiene dentro del intervalo
0,18-0,30.
11. Procedimiento, según las reivindicaciones
1-10, en el que la proporción entre el diámetro (Db)
de salida de la base y el diámetro (Da) de salida del vértice de los
hidrociclones (C) se mantiene menor de 1.
12. Procedimiento, según las reivindicaciones
1-11, en el que los rechazos de los hidrociclones
para la separación de fibras con baja capacidad de unión son
tratados en hidrociclones (D) diseñados para la separación de arena,
arcilla, y partículas pesadas.
13. Procedimiento, según la reivindicación 12, en
el que la proporción entre el flujo volumétrico por la abertura del
vértice (Qa) y el flujo volumétrico por la abertura de entrada (Qf)
en los hidrociclones (D) para la separación de partículas pesadas,
se mantiene dentro del intervalo 0,05-0,10 y la
proporción entre el diámetro de salida de la base (Db) y el diámetro
de salida del vértice (Da) se mantiene, en general, superior a
1.
14. Procedimiento, según las reivindicaciones
12-13, en el que la separación de partículas pesadas
se lleva a cabo en varias etapas de hidrociclón.
15. Procedimiento para la preparación de pulpas
de celulosa mejoradas en el que pulpas de celulosa desfibradas son
cribadas para eliminación de haces de fibras, las fibras con baja
capacidad de unión se eliminan en hidrociclones (C), y los rechazos
del tratamiento de los hidrociclones son tratados en un refinador,
caracterizado por la combinación de las siguientes
características:
- a)
- la distancia (Lu) entre la abertura de salida del extremo interno de la base y la parte más estrecha de la abertura del vértice se mantiene superior a 400 mm
- b)
- la proporción entre el flujo volumétrico (Qa) a través de la abertura del vértice y el flujo volumétrico (Qf) a través de la abertura de entrada o aberturas de entrada de cada hidrociclón (C) se regula para que se encuentre dentro del intervalo de 0,08 a 0,60, y
- c)
- el canal de salida del extremo de la base de cada hidrociclón (C) está dotado de un dispositivo de bloqueo (B) dispuesto central y axialmente, de sección circular, manteniéndose la proporción del diámetro (Dd) en el extremo (E) del dispositivo de bloqueo con respecto al diámetro (Db) de la abertura de salida de la base dentro del intervalo de 0,1 a 1,2.
16. Procedimiento, según la reivindicación 15, en
el que la proporción de diámetro (Dd) del dispositivo de bloqueo (B)
con respecto al diámetro (Db) de la abertura de salida de la base se
mantiene dentro del intervalo de 0,1 a 0,9.
17. Procedimiento, según la reivindicación 16, en
el que el dispositivo de bloqueo (B) está dispuesto dentro del tubo
de salida central (T) en el extremo de la base del hidrociclón (C),
extendiéndose axialmente desde la abertura de salida de la base
hacia adentro de la cámara del hidrociclón.
18. Procedimiento, según la reivindicación 17, en
el que el dispositivo de bloqueo (B) está dispuesto extendiéndose en
una distancia de 0 a 5 veces el diámetro de la abertura de salida de
la base (Db) hacia adentro de la cámara del hidrociclón.
19. Procedimiento, según la reivindicación 15, en
el que el dispositivo de bloqueo (B) está dispuesto dentro de un
tubo de salida central (T) en el extremo de la base del hidrociclón
(C) y extendiéndose axialmente con su extremo (E) dentro de este
tubo.
20. Procedimiento, según la reivindicación 19, en
el que el extremo (E) del dispositivo de bloqueo (B) está dispuesto
a una distancia de 0 a 5 veces el diámetro de la abertura (Db) de
salida de la base en la dirección de flujo desde la abertura de
salida de la base.
21. Procedimiento, según las reivindicaciones
19-20, en el que el tubo central (T) se ensancha en
la dirección de flujo, y el diámetro (Dd) del extremo (E) del
dispositivo de bloqueo (B) se mantiene superior al diámetro (Db) de
la abertura de salida de la base.
22. Aparato para aplicación del procedimiento,
según las reivindicaciones 1-14, en el que se criban
las pulpas de celulosa, comprendiendo hidrociclones (C) para
separación de fibras con baja capacidad de unión y un dispositivo
(R) para refine de rechazos de los hidrociclones (C),
caracterizado por la combinación de las siguientes
características:
- a)
- el diámetro (Db) de salida del extremo de la base de los hidrociclones (C) es menor de 14 mm
- b)
- la distancia (Lu) entre la abertura de salida del extremo interno de la base y la parte más estrecha de la abertura del vértice de los hidrociclones (C) es superior a 400 mm
- c)
- medios (P, V) para establecer un flujo volumétrico (Qa) por la abertura del vértice de los hidrociclones (C) que se relaciona con el flujo volumétrico (Qf) a través de la abertura de entrada o aberturas de entrada de cada hidrociclón (C), de manera tal que la proporción (Qa/Qf) se encuentra dentro del intervalo 0,10-0,60.
23. Aparato, según la reivindicación 22, en el
que la proporción entre la longitud (Lc) de la cámara del
hidrociclón y el diámetro mayor del cono (Dc) de los hidrociclones
(C) se encuentra dentro del intervalo 5,2-6,5, la
proporción entre el diámetro de salida de la base (Db) y el diámetro
mayor del cono (Dc) de los hidrociclones (C) se encuentra dentro del
intervalo 0,10-0,20, la proporción entre el diámetro
de salida del vértice (Da) y el mayor diámetro del cono (Dc) de los
hidrociclones (C) se encuentra dentro del intervalo
0,18-0,30, y la proporción entre el diámetro de
salida de la base (Db) y el diámetro de salida del vértice (Da) es
menor de 1.
24. Aparato para la aplicación del procedimiento,
según las reivindicaciones 15-21, en el que se
criban pulpas de celulosa, comprendiendo hidrociclones (C) para la
separación de fibras con baja capacidad de unión, y un dispositivo
(R) para refino de rechazos de los hidrociclones (C),
caracterizado por la combinación de las siguientes
características:
- a)
- la distancia (Lu) entre la abertura de salida del extremo interno de la base y la parte más estrecha de la abertura del vértice de los hidrociclones (C) es superior a 400 mm
- b)
- medios (P, V) para establecer un flujo volumétrico (Qa) por la abertura del vértice de cada hidrociclón (C) que se relaciona con el flujo volumétrico (Qf) por la abertura de entrada o aberturas de entrada de cada hidrociclón (C) de manera tal que la proporción (Qa/Qf) se encuentra dentro del intervalo 0,08-0,60
- c)
- el canal de salida del extremo de la base de los hidrociclones (C) está dotado de un dispositivo de bloqueo (B) dispuesto central y axialmente, de sección transversal circular, encontrándose la proporción de diámetro (Dd) de este dispositivo de bloqueo con respecto al diámetro (Db) de la abertura de salida de la base dentro del intervalo de 0,1 a 1,2.
25. Aparato, según la reivindicación 24, en el
que la proporción del diámetro (Dd) del dispositivo de bloqueo (B)
en el extremo (E) con respecto al diámetro (Db) de la abertura de
salida de la base se mantiene dentro del intervalo de 0,1 a 0,9.
26. Aparato, según la reivindicación 25, en el
que el dispositivo de bloqueo (B) está dispuesto dentro de un tubo
de salida central (T) en el extremo de la base del hidrociclón (C),
extendiéndose axialmente desde la abertura de salida de la base
hacia adentro de la cámara del hidrociclón.
27. Aparato, según la reivindicación 26, en el
que el extremo (E) del dispositivo de bloqueo (B) está dispuesto a
una distancia de 0 a 5 veces el diámetro (Db) de la abertura de
salida de la base hacia adentro de la cámara del hidrociclón.
28. Aparato, según la reivindicación 24, en el
que el dispositivo de bloqueo (B) está dispuesto dentro de un tubo
de salida central (T) en el extremo de la base del hidrociclón (C) y
extendiéndose axialmente con su extremo (E) dentro de dicho
tubo.
29. Aparato, según la reivindicación 28, en el
que el extremo (E) del dispositivo de bloqueo (B) está dispuesto a
una distancia de 0 a 5 veces el diámetro (Db) de la abertura de
salida de la base en la dirección de flujo desde la abertura de
salida de la base.
30. Aparato, según las reivindicaciones
28-29, en el que el tubo central (T) se ensancha en
la dirección de flujo, y el diámetro (Dd) del extremo (E) del
dispositivo de bloqueo (B) se mantiene superior al diámetro de la
abertura de salida de la base (Db).
31. Aparato, según las reivindicaciones
24-30, en el que la proporción entre la longitud
(Lc) de la cámara del hidrociclón y el diámetro mayor del cono (Dc)
de los hidrociclones (C) se encuentra dentro del intervalo
5,2-6,5, la proporción entre el diámetro de salida
de la base (Db) y el diámetro mayor del cono (Dc) se encuentra
dentro del intervalo 0,15-0,35, la proporción entre
el diámetro de salida del vértice (Da) y el diámetro mayor del cono
(Dc) se encuentra dentro del intervalo 0,18-0,30, y
la proporción entre el área de salida de la base y el área de salida
del vértice es menor de 1.
32. Aparato, según las reivindicaciones
22-31, que comprende también hidrociclones (D) para
la separación de arena, corteza y partículas pesadas para el
tratamiento de los rechazos procedentes de los hidrociclones
(C).
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| DE102004054628A1 (de) * | 2004-11-11 | 2006-05-18 | Basell Polyolefine Gmbh | Vorrichtung zur Gasphasenpolymerisation von Olefinen, insbesondere Ethylen |
| SE528924C2 (sv) * | 2004-11-16 | 2007-03-20 | Metso Paper Inc | Metod för att behandla en fibersuspension |
| US20070045157A1 (en) * | 2005-08-29 | 2007-03-01 | Kajzer Wieslaw C | Recovery of pin chips from a chip washing reject stream |
| EP1921205A1 (de) * | 2006-11-10 | 2008-05-14 | Voith Patent GmbH | Verfahren zur Entfernung von störenden Fasern, Faserbruchstücken oder Gefäßzellen aus einer wässrigen Faserstoffsuspension |
| FI119999B (fi) * | 2008-01-28 | 2009-05-29 | Andritz Oy | Menetelmä ja laite massan käsittelemiseksi |
| FI122771B (fi) * | 2008-10-13 | 2012-06-29 | Metso Paper Inc | Massan käsittelymenetelmä ja -järjestelmä |
| US10865520B2 (en) | 2017-09-18 | 2020-12-15 | International Paper Company | Method and apparatus for controlling a fiber fractionation system |
| CN108914671A (zh) * | 2018-09-14 | 2018-11-30 | 杨朴 | 一种纸桨旋流除砂器 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2975896A (en) | 1955-05-02 | 1961-03-21 | Hirsch Siegfried | Hydrocyclone for fibres suspension |
| NO157285C (no) * | 1983-01-12 | 1988-02-24 | Andresen J H Titech | Hydrosyklon. |
| US4539105A (en) * | 1983-11-17 | 1985-09-03 | Wilbanks International, Inc. | Cyclone separator having abrasion resistant cone covered by a plastic sleeve with flexible seal regions |
| US4696737A (en) * | 1986-02-28 | 1987-09-29 | The Bauer Bros. Co. | Fiber recovery elutriating hydrocyclone |
| WO1997006871A1 (en) * | 1995-08-11 | 1997-02-27 | The Black Clawson Company | Extended dwell reverse hydrocyclone cleaner |
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