ES2209879T3 - Tratamiento termico de productos de aleacion de aluminio conformados. - Google Patents
Tratamiento termico de productos de aleacion de aluminio conformados.Info
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Abstract
Un proceso para producir un artículo conformado pintado, que comprende obtener un artículo de chapa hecho de una aleación de aluminio de las series 2000 ó 6000 en un temple T4 o T4P; dar forma al artículo curvando o estampando el artículo para conformar un artículo conformado no plano; y, si es necesario para aumentar más la dureza del artículo conformado, pintar y/o, para curar la pintura aplicada, hornear el artículo a una temperatura de al menos 177 ºC; caracterizado porque el artículo conformado es sometido a un tratamiento térmico de revenido brusco antes de pintar que comprende calentar el artículo conformado temporalmente a una temperatura pico en el intervalo de 150 a 300 ºC.
Description
Tratamiento térmico de productos de aleación de
aluminio conformados.
Esta invención se refiere a un proceso de
tratamiento térmico para artículos conformados, particularmente,
aquellos adecuados para usarse en la fabricación de paneles de
carrocería de automóviles. Más particularmente, la invención se
refiere a tales artículos hechos de material de plancha de aleación
de aluminio que presenta una mejora de la dureza después de que las
operaciones de pintado y horneado han sido llevadas a cabo.
La plancha de aleación de aluminio está siendo
usada más extensamente en nuestros días como material de chapa
estructural y de cerramiento para carrocerías de vehículos a medida
que los fabricantes de automóviles se esfuerzan para mejorar la
economía de combustible reduciendo el peso del vehículo.
Tradicionalmente, la aleación de aluminio es o bien colada en
coquilla para formar lingotes o bien colada en continuo en forma de
un material de banda gruesa, y luego laminada en caliente a un
espesor preliminar. En una operación diferente, la banda es
laminada en frío hasta el espesor final y enrollada en una bobina.
La bobina debe entonces someterse a un tratamiento térmico en
solución para permitir el endurecimiento del panel formado durante
el pintado y el horneado (pasos usualmente llevados a cabo en las
partes moldeadas de automóvil por los fabricantes de vehículos o
por otros - también denominadas como horneado de pintura o curado de
la pintura).
Varias aleaciones de aluminio de las series AA
(Aluminum Association) 2000 y 6000 son consideradas usualmente para
aplicaciones de paneles de automóvil. Las aleaciones de la serie
AA6000 contienen magnesio y silicio, tanto con cobre como sin él
pero, dependiendo del contenido en Cu, pueden ser clasificadas como
aleaciones de la serie AA2000. Estas aleaciones son conformables en
las condiciones de temple T4 o T4P y se hacen más fuertes después
del pintado y el horneado. Buenos incrementos en la resistencia
después de la pintura y el horneado son altamente deseables de
forma que puedan emplearse paneles más delgados y por ello más
ligeros.
Es altamente deseable que la plancha de aleación,
cuando es entregada al fabricante, pueda ser deformable de forma
relativamente fácil para que pueda ser estampada o conformada en
productos de las formas requeridas sin dificultad y sin excesiva
elasticidad remanente. Sin embargo, es también deseable que los
productos, una vez conformados y sometidos al procedimiento normal
de pintado y horneado, sean relativamente duros para que se pueda
emplear una plancha delgada y aún proporcione buena resistencia a
la abolladura.
Para facilitar el entendimiento, una breve
explicación de la terminología usada para describir las temples de
aleación puede ser pertinente en este momento. El temple denominado
T4 es bien conocido (véase, por ejemplo, Aluminium Standards and
Data (1984), página 11, publicada por The Aluminum Association) y se
refiere a aleaciones producidas de manera convencional, es decir,
sin recocido discontinuo intermedio ni premaduración. Éste es el
temple en el cual los paneles de chapa de automóvil son entregados
normalmente a los fabricantes de partes para conformar en paneles
superficiales y similares. El material que ha sufrido un recocido
discontinuo intermedio pero no premaduración se dice que tiene una
temple T4A. Una aleación que sólo ha sido tratada térmicamente por
solución y madurada artificialmente hasta una resistencia pico se
dice que está en el temple T6. El material que ha sufrido
premaduración pero no recocido discontinuo intermedio se dice que
tiene un temple T4P y el material que ha sufrido tanto recocido
discontinuo intermedio como premaduración se dice que tiene un
temple T4PA. Temple T8 designa una aleación que ha sufrido
tratamiento térmico en solución, trabajada en frío y después
madurada artificialmente. La maduración artificial comprende
mantener la aleación a temperatura(s) elevada(s)
durante un período de tiempo. Temple T8X se refiere a un material
con temple T8 que ha sido deformado en tensión en un 2% seguido por
un tratamiento de 30 minutos a 177ºC para representar el tratamiento
de conformado más horneado de la pintura, típicamente experimentado
por los paneles conformados de automóvil.
Un objetivo ha sido proporcionar una buena
"respuesta al horneado de la pintura", es decir, una
diferencia significativa de dureza entre el temple T4/T4P y el
temple T8X final.
En el pasado, la atención ha estado dirigida a
los pasos llevados a cabo en las planchas de aleación antes del
paso de dar forma a las planchas de aleación como productos. Por
ejemplo, en la patente US 5,728,241 expedida el 17 de marzo de
1.998 a Gupta y otros, cedida a Alcan International Limited, se
describe un proceso de producción de plancha de aluminio de la
serie 6000 que tiene temples T4 y T8X que son deseables para la
producción de partes de automóvil. El material de la plancha de
aleación de aluminio es sometido, antes de darle forma, a un
tratamiento térmico en solución y enfriado rápido superficial y
entonces, antes de que haya tenido lugar un endurecimiento
sustancial por maduración, la plancha de material es sometida a uno
o más tratamientos térmicos que comprenden calentar el material a
una temperatura pico en el intervalo de 100 a 300ºC, manteniendo la
temperatura pico durante un periodo de tiempo de menos de un minuto
y luego enfriando el material de la plancha.
De forma similar, en la patente US 5,616,189
expedida el 1 de abril de 1.997 a Jin y otros, cedida a Alcan
International Limited, se describe un proceso que comprende someter
a una plancha producto, después del laminado en frío, a un
tratamiento de solución (calentando hasta 500 a 570ºC) seguido de
un enfriamiento superficial rápido o un proceso de enfriamiento que
implica pasos de enfriamiento cuidadosamente controlados para
llegar aproximadamente al grado de "premaduración". Este
procedimiento da como resultado la formación de agrupaciones
precipitadas estables finas que promueven una estructura de
precipitado fina, bien dispersada durante el procedimiento de
pintura/horneado al cual son sometidos los paneles de automóvil y,
consecuentemente, un temple T8X relativamente alto.
Aunque tales enfoques han tenido éxito, requieren
la modificación del proceso tradicional para conformar plancha de
aleación de aluminio en forma de banda. Esto es inconveniente y
puede requerir modificaciones costosas de los equipos de
fabricación existentes. Además, los procesos descritos comprenden un
control más bien cuidadoso de la temperatura que puede ser difícil
o costoso de conseguir.
Sería más conveniente poder tratar los productos
hechos de plancha de aleación de aluminio de alguna manera después
de que han sido conformados en las formas deseadas. Esto es
conveniente porque tales productos deben, de todas formas, ser
manipulados y preparados para pintura y horneado por lo que, en este
punto, se disponen fácilmente los pasos adicionales.
Un objeto de la invención es proporcionar un
proceso para producir un artículo conformado, con respuesta de
dureza aumentada, sin modificación de un procedimiento convencional
para material producido de plancha de aluminio en temple T4 o
T4P.
Otro objeto de la presente invención es
proporcionar un producto de aleación de aluminio con tratamiento
térmico en solución que muestra una buena respuesta de dureza
durante la conformación y el acabado del artículo conformado.
Otro objeto más de la invención es producir un
producto conformado a partir de una plancha de aleación de aluminio
que tiene una límite de elasticidad bajo en temple T4 y un límite
de elasticidad alto en temple T8X.
De acuerdo con un aspecto de la invención, se
proporciona un proceso para producir un artículo conformado
pintado, que comprende obtener un artículo de plancha hecho de una
aleación de aluminio de las series 2000 ó 6000 en un temple T4 o
T4P; dar forma al artículo curvando o estampando el artículo para
obtener un artículo conformado no plano; aplicar pintura al
artículo conformado, para obtener un artículo conformado, pintado;
y, si es necesario para aumentar más la dureza del artículo
conformado, pintado y/o, para curar la pintura aplicada, hornear el
artículo a una temperatura de, al menos, 177ºC; caracterizado
porque el artículo conformado es sometido a un tratamiento térmico
de revenido brusco antes de pintar que comprende el calentar el
artículo conformado temporalmente a una temperatura pico en el
intervalo de 150 a 300ºC.
El término "tratamiento térmico de revenido
brusco" significa un paso en el cual la temperatura del artículo
es elevada rápidamente desde la ambiente (u otra temperatura a la
cual el material de plancha puede ser calentado en la instalación de
tratamiento de la pieza) hasta una temperatura máxima
predeterminada y, luego, es rápidamente enfriado o se le permite
enfriarse con o sin proporcionarle un período de mantenimiento de
la temperatura pico.
La expresión "artículo conformado" incluye
cualquier artículo obtenido a partir de un material de plancha para
su uso en la fabricación de un artículo o componente. El término se
refiere a un artículo no plano producido mediante un paso de curvado
o estampación, por ejemplo, para la producción de una aleta o
puerta de automóvil. La expresión no incluye material de plancha
sin conformar ni sin cortar de longitud indefinida, por ejemplo,
plancha enrollada, producida directamente de lingotes o banda
colada.
La presente invención puede ser llevada a cabo
con cualquier aleación de aluminio endurecida por precipitación de
las series AA2000 o AA6000, es decir, aleaciones que contienen
Al-Mg-Si o
Al-Mg-Cu que sean capaces de mostrar
una respuesta de endurecimiento por maduración.
La invención también se refiere a un artículo de
plancha pintada y conformada producido por el proceso anterior.
Mientras que ha sido usual en el pasado referirse
al incremento deseado de la dureza como "respuesta al horneado de
la pintura", esta expresión está haciéndose de algún modo menos
apropiado según avanzan los procedimientos de fabricación. Lo
importante es que este incremento de dureza (la respuesta de dureza)
ocurra entre el paso de conformado (corte/conformado/estampación)
llevado a cabo inicialmente sobre la forma de plancha del producto
conformado, y el acabado del producto conformado para su entrega al
fabricante de automóviles o similar. En los procesos modernos, puede
no haber un paso tradicional de horneado de pintura ya que pueden
ser empleadas pinturas de temperatura de asentamiento más bajas. En
la presente solicitud, consecuentemente, se usará la expresión
"respuesta de dureza" en vez de la más convencional
"respuesta al horneado de la pintura". Esta expresión se
refiere al cambio en las propiedades de tracción del material al
final de un proceso de acabado que comprende la pintura y,
opcionalmente, el horneado, comparadas con las propiedades
anteriores a la conformación. En la presente invención, este
incremento puede ocurrir parcial o completamente durante la pintura
y el horneado, o parcial o completamente antes de tales pintura y
horneado, es decir, durante el tratamiento térmico de revenido
brusco mismo, como será explicado más completamente después.
Las ventajas de la invención, al menos en las
formas preferidas, incluyen las siguientes:
(1). Las partes de material de plancha con
revenido brusco térmico (por ejemplo, paneles de automóvil)
adquieren una resistencia más alta que aquellos paneles que no han
sufrido revenido brusco térmico.
(2). En algunas formas de la invención, la máxima
respuesta de dureza en la parte conformada puede ser obtenida a
través del revenido brusco térmico sólo sin depender del proceso de
curado de la pintura (o sin proporcionar curado de la pintura
alguno).
(3). El proceso de revenido brusco térmico, al
menos en algunas formas de la invención, puede ser realizado sobre
una base continua en hornos usados típicamente para procesos de
curado de pintura. El proceso, por ello, puede ser integrado sin
rupturas en los procesos convencionales de conformación y acabado de
la formación de las piezas, lo que resulta conveniente, eficaz y
económico.
(4). El proceso proporciona una posibilidad
alternativa para adquirir resistencias más altas de las obtenidas
del material T4P.
La Figura 1 es un gráfico que ilustra un
tratamiento térmico de revenido brusco típico de acuerdo con la
invención;
la Figura 2 es un gráfico como el explicado en
los Ejemplos que siguen, que muestra la variación del límite
elástico (YS) de un AA6111-T4 convencional con (a)
predeformado; y (b) predeformado más ½ hora a 177ºC; y
la Figura 3, es un gráfico como el explicado en
los Ejemplos que siguen, que muestra la variación del límite
elástico (YS) de un AA6111 convencional, tratado térmicamente de
acuerdo con una forma de la presente invención, con (a)
predeformado; y (b) predeformado más ½ hora a 177ºC.
De acuerdo con la presente invención, al menos en
sus formas preferidas, de cara a mejorar la respuesta de dureza de
las planchas de aleación de las series AA2000 o AA6000 para
automoción en el temple T4/T4P, un artículo creado a partir de la
plancha es sometido a un tratamiento térmico de revenido brusco a
una temperatura en el intervalo de 150-300ºC
después de conformación (por ejemplo, corte/conformado/
estampación). El tratamiento puede implicar un revenido brusco
térmico confinado a la parte inferior del intervalo de temperatura
(por ejemplo, 150-225ºC), lo que luego depende del
endurecimiento en un paso de horneado de pintura subsecuente, o
puede implicar un revenido brusco térmico en la parte superior del
intervalo de temperatura (por ejemplo, 225-300ºC),
lo que no requiere endurecimiento adicional en un paso de horneado
de pintura (el horneado en el intervalo convencional de temperatura
puede ser evitado entonces, si se desea, aunque la pintura y
horneado convencional no son dañinos). Esta última forma de la
invención es de especial interés porque, en el futuro, según son
desarrolladas nuevas pinturas, se espera que las temperaturas de
horneado de pintura caigan por debajo de 160ºC, temperatura a la
cual los efectos de endurecimiento ocurren demasiado despacio para
endurecer completamente el producto conformado durante los tiempos
normales de curado.
Los materiales 6XXX convencionales en temples T4
o T4P contienen un gran número de agrupaciones y zonas metaestables
finas uniformemente distribuidas por toda la matriz del metal. En
el proceso convencional, durante el curado de la pintura, algunas
agrupaciones/zonas inestables, finas, se redisuelven en la matriz
del metal, mientras que otras mejoran la resistencia del material
debido al endurecimiento por envejecimiento. El proceso de la
presente invención permite al material de aleación mostrar una
respuesta a la maduración aumentada (respuesta de dureza), aunque el
mecanismo exacto no está claro. Sin desear estar ligado a una
teoría particular, se cree que el revenido brusco térmico entre 150
y 225ºC disuelve algunas de las agrupaciones y zonas e incrementa la
sobresaturación del soluto de la matriz de la parte conformada.
Consecuentemente, la parte conformada se reblandece ligeramente,
pero la respuesta de dureza durante la pintura y el horneado
subsiguientes es mejorada en comparación con el material
convencional. Debe notarse que la parte conformada no se reblandece
cuando el tratamiento térmico de revenido brusco es llevado a cabo
a temperaturas de revenido brusco más elevadas. Esto es debido en
gran parte al hecho de que el proceso de maduración aumentada
enmascara el reblandecimiento causado por la disolución de
agrupaciones. Sorprendentemente, las dislocaciones producidas
durante el conformado de la parte no interfieren con el proceso de
precipitación, como es esperado normalmente. Esta observación
permite que los paneles con revenido brusco térmico adquieran el
aumento de resistencia deseado durante el curado de la pintura.
Para alcanzar la respuesta de dureza deseada,
puede llevarse a cabo el revenido brusco térmico a temperaturas en
la parte inferior del intervalo (por ejemplo, 150 a 225ºC) a
velocidades de calentamiento relativamente lentas (por ejemplo,
alrededor de 1 a 70ºC/minuto), especialmente si el artículo no es
mantenido a la temperatura pico durante tiempo alguno y simplemente
se le permite enfriarse (o es forzado a enfriarse) tan pronto como
se alcanza la temperatura pico. Se encuentra a menudo que la
velocidad de calentamiento relativamente lenta es necesaria para
mejorar la respuesta al horneado de la pintura subsiguiente; es
decir, la mejora deseada en la dureza a menudo no se materializará
si la velocidad de calentamiento es superior. Como consecuencia, el
calentamiento hasta la temperatura pico en esta forma de la
invención puede llevar demasiado tiempo para que el paso sea
incorporado en una instalación de estampación y pintura en continuo.
Por ello, se requiere un tratamiento discontinuo.
Si el revenido brusco térmico se extiende a la
región superior de temperatura (por ejemplo, por encima de 225ºC),
la velocidad de calentamiento puede ser bastante rápida (por
ejemplo 10 a 280ºC/minuto), incluso si no hay esencialmente tiempo
de mantenimiento a la temperatura pico. Se encuentra que el
incremento deseado de la dureza ocurrirá si la velocidad de
calentamiento está en la parte inferior o en la parte superior del
intervalo indicado anteriormente, pero para que el proceso sea
incorporado a una instalación continua de estampación y
pintura/horneado, la temperatura pico del metal (PMT) debe
generalmente ser alcanzada en, aproximadamente, un minuto. Si la
temperatura ambiente más baja que es probable encontrar es de 15ºC,
el intervalo efectivo para una operación en continuo sería,
probablemente, de 210 a 285ºC/minuto, la cual es la velocidad de
calentamiento preferida para el tratamiento térmico de revenido
brusco a alta temperatura.
El período de tiempo durante el cual la
temperatura se mantiene a la temperatura pico del revenido brusco
térmico puede variar desde cero a cualquier tiempo que sea práctico
en las circunstancias. Desde el punto de vista metalúrgico, cuanto
más largo sea el tiempo que se mantiene una temperatura mejor se
conseguirá una respuesta de dureza deseada. En la práctica, el
periodo es, usualmente, desde cero hasta unos 5 minutos.
La Figura 1 es una representación gráfica de un
paso de revenido brusco térmico preferido que muestra el intervalo
preferido de PMT, el intervalo global de velocidad de calentamiento
y el intervalo de tiempo preferido a la PMT.
La invención es ilustrada por los siguientes
Ejemplos, los cuales no se pretende que sean limitadores.
La invención fue ensayada usando un material
AA6111 producido comercialmente.
Se funde a escala comercial un lingote DC de 600
\times 1.600 mm de doble longitud de la aleación AA6111 que
contiene 0,72% de Cu, 0,7% de Mg, 0,6% de Si, 0,25% de Fe, 0,20% de
Mn y 0,06% de Cr. Los lingotes fueron descostrados 12,5 mm por la
cara de laminación, completamente homogeneizados, laminados en
caliente y laminados en frío hasta el calibre final de 0,93 mm,
completamente tratados en solución, rápidamente enfriados,
madurados naturalmente durante \geq 48 horas y muestreados para
evaluación en laboratorio.
La respuesta al horneado de la pintura del
material fue evaluada después de someterlo a un tratamiento térmico
de acuerdo con la invención. Muestras para ensayos de tracción
fueron predeformadas en diferentes cantidades para simular una
operación de conformado típica, con revenido brusco térmico en un
horno de lecho de arena a 240ºC y madurado durante 30 minutos a
177ºC. Los resultados se resumen en la Tabla 1 siguiente.
La variación del límite de elasticidad (YS) del
material predeformado y madurado artificialmente (½ hora a 177ºC)
para ambos procesos, el convencional y el de la invención, están
trazadas en las Figuras 2 y 3, respectivamente, de los dibujos que
acompañan.
La Figura 2 muestra que la respuesta al horneado
de la pintura de material AA6111-T4 se incrementó
alrededor de 30 MPa debido a la maduración durante 30 minutos a
177ºC (curado de la pintura simulado). Una respuesta similar se
observa en el material predeformado, aunque el límite de elasticidad
(YS) neto de los productos predeformados 5 y 10% es ligeramente
inferior debido a la recuperación. El límite de elasticidad (YS)
del material con revenido brusco térmico decrece alrededor de 40 MPa
para todos los niveles de predeformado, aunque la respuesta al
horneado de la pintura es alrededor de 90 MPa, lo que es mayor que
sus contrapartidas convencionales (compárense las Figuras 2 y 3).
El material predeformado un 10% muestra una respuesta al horneado
de la pintura ligeramente menor, lo que se relaciona con la pérdida
de resistencia debida a la recuperación. En general, queda claro a
partir de las Figuras 2 y 3 que el proceso de la invención mejora
la respuesta al horneado de la pintura del material, con y sin
predeformado previo, bastante considerablemente. Esto significa que
el proceso puede ser usado para tratar térmicamente la parte
conformada de acuerdo con la invención y puede alcanzarse una
resistencia aumentada por curado de la pintura.
Las propiedades de tracción de las muestras
cortadas de diferentes lugares de un capó, formado de un material
de temple T4P, se determinaron en las condiciones de según recibido
y madurado artificialmente. La Tabla 2 lista los resultados de los
ensayos llevados a cabo en varias condiciones.
Puede verse que la respuesta de maduración del
material del capó es alrededor de 20 MPa inferior que el esperado a
partir de los experimentos de simulación de laboratorio en todas
las condiciones de maduración. La Tabla 3 compara las propiedades
del material del capó con las sometidas a revenido brusco térmico a
240ºC de acuerdo con el proceso de la invención.
Está claro que la resistencia del material con
revenido brusco térmico después de maduración durante 30 minutos a
177ºC es alrededor de 14 MPa superior a su contrapartida conformada
y madurada convencionalmente.
Claims (13)
1. Un proceso para producir un artículo
conformado pintado, que comprende obtener un artículo de chapa
hecho de una aleación de aluminio de las series 2000 ó 6000 en un
temple T4 o T4P; dar forma al artículo curvando o estampando el
artículo para conformar un artículo conformado no plano; y, si es
necesario para aumentar más la dureza del artículo conformado,
pintar y/o, para curar la pintura aplicada, hornear el artículo a
una temperatura de al menos 177ºC; caracterizado porque el
artículo conformado es sometido a un tratamiento térmico de revenido
brusco antes de pintar que comprende calentar el artículo
conformado temporalmente a una temperatura pico en el intervalo de
150 a 300ºC.
2. Un proceso de acuerdo con la reivindicación 1,
caracterizado porque dicha temperatura pico está en el
intervalo de 150 a 225ºC.
3. Un proceso de acuerdo con la reivindicación 2,
caracterizado porque dicho calentamiento del artículo
conformado es llevado a cabo a una velocidad en el intervalo de 1 a
70ºC/minuto.
4. Un proceso de acuerdo con la reivindicación 2
o la reivindicación 3, caracterizado porque dicho artículo
conformado pintado es sometido a dicho horneado a una temperatura
de al menos 177ºC para aumentar más dicha dureza.
5. Un proceso de acuerdo con la reivindicación 1,
caracterizado porque dicha temperatura pico está en el
intervalo de 225 a 300ºC.
6. Un proceso de acuerdo con la reivindicación 5,
caracterizado porque dicho calentamiento de dicho artículo
conformado es llevado a cabo a una velocidad en el intervalo de 10
a 280ºC/minuto.
7. Un proceso de acuerdo con la reivindicación 5,
caracterizado porque dicho calentamiento de dicho artículo
conformado es llevado a cabo a una velocidad en el intervalo de 210
a 285ºC/minuto.
8. Un proceso de acuerdo con cualquiera de las
reivindicaciones precedentes, caracterizado porque dicho
artículo modelado se deja enfriar inmediatamente después de que
alcanza dicha temperatura pico durante dicho tratamiento térmico de
revenido brusco.
9. Un proceso de acuerdo con cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 7, caracterizado porque dicho artículo
conformado es mantenido a dicha temperatura pico un cierto período
de tiempo durante dicho tratamiento térmico de revenido brusco
antes de dejarlo enfriar.
10. Un proceso de acuerdo con la reivindicación
9, caracterizado porque dicho período de tiempo es de hasta
unos 5 minutos.
11. Un proceso de acuerdo con cualquiera de las
reivindicaciones precedentes, caracterizado porque dicho
tratamiento térmico de revenido brusco es llevado a cabo en un
horno de tratamiento en caliente continuo.
12. Un proceso de acuerdo con la reivindicación
11, caracterizado porque dicho tratamiento térmico de
revenido brusco es llevado a cabo como parte de un proceso continuo
de conformación y pintura.
13. Un artículo modelado adecuado para su uso
como una pieza de un automóvil, caracterizado porque dicho
artículo ha sido producido mediante un proceso de acuerdo con
cualquiera de las reivindicaciones precedentes.
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JP4631193B2 (ja) * | 2001-03-29 | 2011-02-16 | Jfeスチール株式会社 | 塗覆装鋼管の製造方法 |
WO2007076980A1 (en) * | 2006-01-06 | 2007-07-12 | Aleris Aluminum Duffel Bvba | Aluminium alloy sheet for automotive applications and structural automobile body member provided with said aluminium alloy sheet |
CN103710653A (zh) * | 2013-12-17 | 2014-04-09 | 芜湖万润机械有限责任公司 | 一种高强高韧铝合金型材的制备方法 |
EP3332045B1 (en) * | 2015-05-08 | 2020-03-04 | Novelis, Inc. | Shock heat treatment of aluminum alloy articles |
ES2819151T3 (es) | 2015-10-08 | 2021-04-15 | Novelis Inc | Un procedimiento de conformado en caliente de una aleación de aluminio endurecible por envejecimiento en temple T4 |
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