ES2209142T3 - Dispositivo y metodo para calentar y descongelar alabes de turbina de energia eolica. - Google Patents
Dispositivo y metodo para calentar y descongelar alabes de turbina de energia eolica.Info
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Abstract
Un método para calentar la superficie de un álabe de turbina de energía eólica caracterizado porque comprende: la previsión de un elemento calentador de tejido (1, 20) consistente en una capa interior compuesta de un tejido de fibras eléctricamente conductoras estratificado entre dos materiales dieléctricos; dos capas exteriores de materiales dieléctricos dispuestas en superficies opuestas de dicha capa interior y encapsulando dicha capa interior, y conexiones eléctricas para conectar a una fuente de corriente dichas fibras conductoras y destinada a recibir potencia de dicha fuente de corriente; disposición del elemento calentador de tejido (1, 20) en una posición predeterminada dentro o en la superficie del álabe, y excitación de las fibras eléctricamente conductoras del elemento calentador de tejido (1, 20) descongelando o impidiendo por ello el depósito de hielo en el álabe.
Description
Dispositivo y método para calentar y descongelar
álaves de turbina de energía eólica.
El presente invento se refiere a álabes de
turbinas de energía eólica calentables y a un método para calentar
y descongelar los álabes de la turbina. Los álabes de la turbina
contienen un compuesto que tiene incorporado en él calentadores de
tejido que generan energía térmica para descongelar la superficie
de los álabes. El método del invento comprende disponer los
calentadores de tejido en o sobre la superficie de los álabes de la
turbina, y excitar los calentadores para fundir el hielo y
desprender los depósitos de hielo de los álabes de la turbina.
Las turbinas de energía eólica generan su energía
eléctrica a partir del viento. Esta generación de energía tiene
lugar cuando el viento está dentro de ciertos límites operativos de
velocidad. Debido a las condiciones atmosféricas en las que se crea
el viento, en condiciones de formación de hielo las turbinas de
energía eólica podrían funcionar al cien por cien de sus límites
operativos, si no fuera por la acumulación de hielo. De este modo,
la eficiencia de la turbina para producir energía eléctrica está
comprometida cuando el hielo se deposita en los álabes de la
turbina.
Al contrario que otras formas de producción de
energía, la energía eólica está libre de residuos, proporciona un
pequeño impacto medio ambiental, exhibe bajos costes de
mantenimiento y ofrece inversiones de capital graduales. Esta
graduación de producción de energía eólica tiene lugar en el número
de unidades y sobre un número de unidades de diferente tamaño. Para
la producción local pueden instalarse tan pocos como un solo
dispositivo o tantos como centenares, o millares instalados,
creando lo que es conocido como un parque eólico. Además, se ha
observado que ciertas localidades ofrecen vientos dominantes
consistentes, haciendo la producción de energía y su gestión incluso
de coste más efectivo. Desafortunadamente, aunque una cierta
proporción de lugares de parques existentes son obstaculizados por
la formación de hielo, otros lugares candidatos para parques
eólicos son despreciados debido a su entorno adverso de formación
de hielo. Así, la capacidad de que en un área se produzcan vientos
no es suficiente. Debe estar relativamente libre de hielo.
La formación de hielo tiene diversas
características negativas que afectan a la producción de energía
eólica. Los álabes para la generación de viento están diseñados y
construidos al mayor nivel de conocimientos técnicos para
proporcionar la máxima eficiencia de transferencia de viento a
energía rotacional y finalmente a energía eléctrica. Cuando existen
condiciones de formación de hielo, el hielo se acumula en las
superficies de los álabes, cambiando el perfil aerodinámico, y
reduciendo su eficiencia. Además, diferentes formas de hielo pueden
afectar de modo diferente. Algunos tipos de hielo aumentan
considerablemente la resistencia aerodinámica mientras que añaden
poco peso. Esta forma de acumulación da como resultado una menor
eficiencia de producción cuando la acumulación continua. En algún
punto, la cantidad de hielo o su efecto acumulativo pueden frenar
los álabes simultáneamente cesando la rotación y la producción de
energía eléctrica. Otras formas de formación de hielo añaden peso
con menor penalización aerodinámica. Aumentos en peso proporcionan
más tensiones en el equipamiento, y así costes de mantenimiento
elevados. Con la acumulación de hielo, existen peligros cuando el
hielo se desprende de los álabes giratorios de un modo
incontrolado. El desprendimiento del hielo puede crear cargas
asimétricas peligrosas en la totalidad o en parte del equipamiento
y destruir la estructura. Adicionalmente, el desprendimiento de
piezas mayores puede destruir estructuras próximas.
Durante períodos estacionales, existen
condiciones atmosféricas de formación de hielo que hacen las
turbinas de energía eólica ineficientes y de funcionamiento
peligroso. Las condiciones de formación de hielo son un fenómeno
atmosférico que produce agua en suspensión en el aire en formas
próximas a congelación, congelada y superenfriada - sin congelar.
Combatir la acumulación de hielo puede ser conseguido por medios
electrotérmicos. Hasta ahora, el calentamiento electrotérmico y la
descongelación/impedimento de formación de hielo de álabes de la
turbina de energía eólica han sido conseguidos por elementos de
calentamiento eléctrico fabricados a partir de distintos tipos de
alambres o hilos metálicos y láminas. Este método de calentar los
álabes de la turbina es ineficiente, sufriendo fatiga térmica y
mecánica, limitando por ello su duración. Así, se necesitan métodos
nuevos y perfeccionados para calentar álabes de turbina de energía
eólica, que generaran una distribución uniforme de calor para
eliminar más eficientemente las acumulaciones de hielo y que
mejoraran la vida de fatiga sobre los calentadores de alambre y
láminas de modo que aumente el marco medioambiental operativo y las
expectativas de vida de los álabes.
Se han utilizado tejidos conductores en
estructuras aeroespaciales de descongelación y contra formación de
hielo. Por ejemplo, la patente norteamericana nº 5.344.696 de
Hastings y col., describe un estratificado unido integralmente que
es usado para controlar térmicamente una superficie de una aeronave
a la que está unido el estratificado. La patente describe que el uso
de tejidos tiene numerosas ventajas sobre métodos anteriores para
descongelar y calentar alas de aviones; por ejemplo, la fibra
conductora es de bajo peso, y/o permite la intrusión nominal en
términos de aerodinámica; es fácil de manejar comparada con
alambres o láminas, y más notablemente, permite la distribución
uniforme de calor. Estos factores contribuyen a un uso de la energía
más eficiente. Aplicaciones a aeronaves para descongelar y evitar
la formación de hielo necesitan un extremo en términos de
necesidades de producto. Debido a que las aeronaves funcionan con
recursos eléctricos muy limitados y en condiciones atmosféricas
extremas, un sistema debe ser eficiente así como robusto para
proporcionar protección. Existe una variedad de elementos
calentadores en la técnica anterior.
La patente norteamericana nº 4.534.886, de Kraus
y col., describe una banda conductora eléctricamente compuesta por
una lámina no tejida de fibras conductoras y fibras no conductoras.
La lámina es saturada con una dispersión que contiene partículas
conductoras y es a continuación secada. El elemento calentador de
Kraus y col., es usado principalmente en almohadillas
calentadoras.
El documento
WO-A-9.515.670 (Solicitud
Internacional nº PCT/US94/13504) describe un conjunto calentador
compuesto eléctricamente conductor. El conjunto tiene una capa de
fibras no tejidas conductoras eléctricamente estratificada entre
capas de fibra de vidrio y otro material dieléctrico. El conjunto
tiene además una capa exterior resistente a la abrasión. El
elemento calentador es usado en estructuras aeroespaciales como un
sistema de protección contra el hielo para resistir el esfuerzo
mecánico repetido y los ciclos térmicos encontrados en ambientes
aeroespaciales extremamente duros.
El documento
FR-A-2.719.182 describe un
dispositivo descongelador eléctrico para álabes giratorios de
helicópteros.
Ninguno de los elementos calentadores de la
técnica anterior, sin embargo, ha sido aplicado para calentar o
descongelar la superficie de álabes de turbina de energía
eólica.
El invento se refiere a álabes de turbina de
energía eólica y a un método para calentar y descongelar los álabes
de la turbina. Los álabes de la turbina comprenden un calentador de
tejido dispuesto integralmente dentro o sobre los álabes para
calentar y descongelar efectivamente las superficies de los álabes.
Se han explorado múltiples diseño y métodos de álabes de turbina así
como materiales calentadores y métodos para controlar la emisión de
calor, y métodos para la aplicación de tales materiales. El presente
método para calentar y descongelar/impedir la formación de hielo en
los álabes de turbina de energía eólica presentan ventajas sobre
los métodos de la técnica anterior porque no limitan ni reducen la
vida operativa de los álabes de turbina.
En una realización preferida, los álabes de la
turbina de energía eólica son calentados por una capa de tejido
compuesta de fibras conductoras. En particular, el calentador de
capa de tejido puede ser proporcionado a los álabes o bien sólo o
bien como parte de un compuesto estratificado que es impermeable al
agua.
El invento también se refiere a un método para
calentar los álabes de turbina de energía eólica. El método
comprende incorporar y disponer una capa de tejido compuesta por
fibras conductoras o sólo un calentador de tejido, o en forma de un
estratificado compuesto en o dentro de los álabes de las turbinas,
de modo que cuando las fibras conductoras de los elementos
calentadores de tejido son excitadas, el calor producido es
distribuido uniformemente sobre las superficies de los álabes,
fundiendo por ello la unión de enlace y así la aglomeración de
hielo se desprende de una manera controlada.
Los calentadores de tejido pueden ser
incorporados dentro del diseño de los álabes de la turbina de
energía eólica internamente, externamente, o de forma parcialmente
externa o interna.
En otra realización, el invento se refiere a un
método para construir o hacer un álabe de turbina de energía
eólica.
La fig. 1 muestra las capas componentes de un
elemento calentador de tejido compuesto estratificado usado en el
invento.
La fig. 2 ilustra un diseño de álabe de molde
partido del invento que muestra las capas componentes de un álabe
de turbina.
La fig. 3 ilustra un diseño de álabe de molde
partido del invento que forma un álabe de turbina.
La fig. 4 muestra una representación esquemática
de un sistema de línea de transmisión compartida del invento.
La fig. 5 representa una conexión electromecánica
del invento que utiliza una púa o punta.
La fig. 6 ilustra una representación esquemática
de un álabe de turbina de energía eólica que muestra la
localización de elementos calentadores de tejido de zona dentro del
álabe.
La fig. 7 muestra una representación esquemática
de una sección transversal de un álabe de turbina de energía eólica
que muestra las capas componentes.
\newpage
La fig. 8 es una representación esquemática de un
borde de ataque o anterior preparado de un álabe de turbina de
energía eólica calentable del invento.
El presente invento proporciona álabes de turbina
de energía eólica calentables y métodos para calentar y
descongelar/impedir la formación de hielo de los álabes de turbina
usando elementos calentadores de tejido eléctricamente conductor.
Los elementos calentadores de tejido pueden estar unidos a la
superficie del álabe, tal como en forma de una envoltura o capuchón,
o incorporado dentro de una estructura de los álabes de
turbina.
En el presente invento, tejidos eléctricamente
conductores son definidos como cualquier combinación o colección de
distintas fibras, es decir, conductoras, semiconductoras y no
conductoras. Las fibras pueden no estar dispuestas en formas
tejidas, no tejidas, o trenzadas de distintas maneras. Las fibras
pueden ser fibras naturales eléctricamente conductoras, fibras
artificiales eléctricamente conductoras, fibras naturales
semiconductoras, fibras artificiales semiconductoras, fibras
naturales no conductoras y fibras artificiales no conductoras.
Cualquiera de las fibras puede ser revestida con materiales
conductores, semiconductores o no conductores. Además, pueden
proyectarse o diseñarse telas no tejidas para contener distintas
fibras de diferentes longitudes y orientación. Además de fibras de
hilandería estándar, puede construirse un tejido o tela híbrido a
partir de fibras distintas no conductoras eléctricamente mediante
un proceso conocido como carbonización. El proceso de carbonización
convierte polímeros de hidrocarburos en fibras o filamentos de
carbono conductores exponiéndolos a una temperatura elevada.
Ejemplos de estas fibras son fibras de carbono y/o carbono revestido
metálicamente.
El revestimiento de fibras proporciona diseños
con variables adicionales de capacidad calorífica específica,
resistencia eléctrica, inhibición de corrosión, y coeficientes de
esfuerzo. Los revestimientos necesitan no ser conductores en el
momento de construcción de la fibra puesto que la propia fibra es
conductora, o es parte de un sistema híbrido como se ha descrito más
adelante. Los tipos de fibras pueden ser elegidos debido a las
propiedades conocidas en la técnica a la que están dirigidas.
Fibras acabadas pueden ser combinadas para promover un compromiso o
aprovecharse de las resistencias mecánicas encontradas en cada una
de ellas. Cada tipo de fibra, y combinación de las mismas, una vez
combinadas forman un tejido. Cada tejido tiene características en
sí mismas que serían bien adecuadas, o no, para usar como un
elemento calentador electrotérmico. Uno de tales materiales bien
adecuado para aplicaciones generales es fibra de carbono revestida
de níquel no tejida (NCCF), conocida en la técnica anterior como
THERMION y descrita en la patente norteamericana nº 5.344.696.
Se ha definido un elemento calentador como el
componente de base que genera o disipa de otro modo calor por
acciones de entrada de energía. La energía en este ejemplo es en
forma de corriente eléctrica que actúa sobre una carga resistiva
(el elemento calentador). Un "calentador" en términos generales
es clasificado para incluir todas las variantes de un elemento
calentador útil para el propósito deseado. Un ejemplo de tal
calentador es un elemento estratificado entre dos materiales
dieléctricos con las conexiones eléctricas necesarias expuestas
(Fig. 1 en la que las conexiones eléctricas no están mostradas).
Para diseñar un sistema calentador de tejido es
necesaria la comprensión básica de ingeniería eléctrica, incluyendo
la Ley de Ohm y el diseño de circuitos. Además, es necesaria una
compresión total de las propiedades eléctricas para cada tejido
usado. En una realización preferida, los tejidos conductores, en una
forma ideal, se comportan de un modo descrito por las siguientes
ecuaciones:
R = \frac{\rho}{n} \
\left(\frac{L_{F}}{W_{F}}\right)
donde
R | - Resistencia (ohmios) |
\rho | - resistividad superficial (ohmios/metro cuadrado) |
L_{F} | - Longitud de tejido |
W_{F} | - Anchura de tejido |
n | - número de capas conductoras |
y
\delta = \frac{V^{2}}{R} \
\left(\frac{1}{L_{F}
W_{F}}\right)
donde
\delta | - Densidad de Potencia (Vatios/área calentada) |
V | - Tensión aplicada (voltios) y R, L_{F} y W_{F} son como se ha definido antes. |
Aquí, la Resistencia ideal de un diseño es
derivada de la Resistividad Superficial del tejido y disposición de
capas, mientras la Densidad de Energía o Corriente ideal, el valor
electrotérmico en el que está basada la capacidad de descongelación,
puede ser proporcionado por modificación de la geometría del
calentador o la Tensión aplicada.
Los tejidos, desde luego, se desvían de lo ideal.
Pueden tener "Carga Eléctrica", la resistencia eléctrica de un
metro cuadrado de tejido no es equivalente cuando es medida a lo
largo de dos dimensiones (longitud por anchura). Algunos materiales
pueden también exhibir reactancia capacitiva, reactancia inductiva o
alguna medida de cada una de ellas. La reactancia inductiva se
comprende y se encuentra muy a menudo en la técnica. La reactancia
capacitiva, especialmente dentro de la cual está de otro modo tejido
simple falso, no es ampliamente conocida o comprendida. Un tejido
que exhibe reactancia capacitiva extraerá más corriente cuando sea
expuesto a señales de frecuencias más elevadas. Por ejemplo, un
calentador particular puede extraer un (1) amperio cuando es
conectado a una fuente de corriente continua (cc), mientras que
extrae uno amperio y medio (1,5) bajo la misma tensión eficaz
usando una fuente de corriente alterna (a.c.), aproximadamente a 60
Hertzios. El calentador continuará extrayendo corrientes mayores
cuando la frecuencia de las alternancias aumente. Este
comportamiento puede ser representado por la ecuación:
I =
\frac{V}{\sqrt{\left(\frac{\rho}{n} \
\frac{L_{F}}{W_{F}}\right)^{2} + \left(\frac{1}{2\pi
f_{c}}\right)^{2}}}
donde
I | - Intensidad (amperios) |
V | - Tensión aplicada (voltios) |
\rho | - Resistividad superficial (ohmios/metro cuadrado) |
L_{F} | - Longitud del tejido (mm) |
W_{F} | - Anchura del tejido (mm) |
\pi | - Constante (3,14159...) |
f | - Frecuencia (Hercios) |
C | - Capacitancia (faradios) |
n | - Número de capas conductoras derivado de la ecuación básica de la impedancia dada X = 0: |
2Z^{2} = R^{2} + (X_{L} -
X_{C})^{2}
donde
Z | Impedancia (ohmios) |
R | Resistencia (ohmios) |
X_{L} | Reactancia inductiva (ohmios) |
X_{C} | Reactancia capacitiva (ohmios) |
En la mayor parte de las aplicaciones el efecto
de frecuencia reducirá poco peso en el diseño. Para determinar la
capacidad del tejido, uno debe determinar a partir de experimentos
el valor de varias constantes. Estas constantes generarán una línea
de base a partir de la cual el área y el cómputo de capas
determinarán la capacitancia neta. Para hacerlo así, uno debe hacer
varias suposiciones de línea de base. Estas suposiciones son
indicativas del tejido en estudio. Un ejemplo, Thermion, podría ser
evaluado del siguiente modo: La capacitancia de un dispositivo,
suponiendo que es similar a un condensador muy grande de placas
paralelas en el que los efectos de borde son menores, puede
derivarse de la ecuación siguiente:
C = \kappa
\frac{\varepsilon_{o} \
l_{w}}{d_{s}}
donde
\kappa | - Constante dieléctrica |
\varepsilon | - Constante de permisividad |
l | - Longitud de la placa |
w | - Anchura de la placa |
d_{s} | - Distancia de separación |
la constante de permisividad es conocida (8,85 x
10^{-12} Faradios/metro), mientras la longitud y anchura de placa
son definidas como las dimensiones del tejido. La distancia de
separación es fijada arbitrariamente a la mitad del espesor nominal
del tejido d_{s} = t/2.
Esta constante puede ser además evaluada pero
añade pocos detalles adicionales a la ecuación y sólo dará como
resultado en un valor estadístico. Aplicando estos puntos, la
ecuación resulta:
C = 2k \
\frac{\varepsilon_{o} L_{F}
W_{F}}{\tau}
donde
\kappa - Espesor de Tejido
Sustituyendo esto en la Ecuación 1:
I =
\frac{V}{\sqrt{\frac{\rho}{n} \ \left(\frac{L_{F}}{W_{F}}\right)^{2}
\ + \ \frac{1}{2} \ ^{\left(\tfrac{\tau}{\pi\varepsilon_{0} \ \kappa
f \ L_{F}
W_{F}}\right)^{2}}}}
donde
I, V, \rho, L_{0}, W_{0}, n,
\varepsilon_{0}, \kappa, f, \pi y \tau son como se ha
definido anteriormente.
Para una muestra dada de tejido, si la corriente
se representa en relación con el cambio de frecuencia, y la
resistencia se determina por métodos aceptados, la constante
dieléctrica puede ser descubierta para el tejido particular. Aunque
la reactancia inductiva ha sido omitida de esta evaluación, se
deduce que cuando la frecuencia aumenta la corriente disminuye.
Tejidos con reactancia tanto inductiva como capacitiva exhibirían
una corriente de pico en el punto de resonancia. Esta resonancia,
como es conocido en el campo de ingeniería eléctrica, es la
frecuencia exacta cuando la reactancia inductiva y capacitiva son
equivalentes. El cuidadoso estudio de cada tejido da al diseñador
una firme comprensión de comportamiento en múltiples
circunstancias.
Corrientemente, la mayoría de álabes de turbina
son fabricados a partir de resinas líquidas y fibra de vidrio
aplicadas a moldes que soportan los contornos superficiales
deseados. En la mayor parte de estos casos el álabe es moldeado en
mitades separadas, dividido en bordes anterior y posterior. Una vez
que ambas secciones de molde son curadas y preparadas son unidas
juntas y preparadas para su transporte. Aunque las exigencias de
los álabes necesitan un diseño considerable, estas estructuras son
bastante menos complejas en su fabricación y especificaciones de
material cuando son comparadas con componentes aeroespaciales.
Incluso así, existen algunas tendencias a hacer progresar el diseño
de álabes de turbina de energía eólica en la región de materiales
aeroespaciales proyectados y prácticas para conseguir algunos
beneficios. Los materiales aeroespaciales aunque muy costosos, son
considerablemente más fuertes a menudo mientras exhiben una menor
penalización de peso.
Los calentadores de tejido pueden ser
incorporados en los diseños de álabes de turbinas de energía eólica
de diferentes maneras. En la comprensión más amplia y en la
realización preferida, los calentadores de tejido pueden ser
incorporados a los álabes de turbinas por dos técnicas, es decir,
aplicaciones interna y externa.
En otra realización, para muchos diseños de
álabes el calentador de tejido puede ser incorporado como un
híbrido, es decir una aproximación interna/externa. En esta
realización, el sistema sería para un diseño de álabes en molde
partido como se ha ilustrado en las figs. 2 y 3. El concepto de
molde partido es construido utilizando revestimiento con gel, fibra
de vidrio, y resinas como ingredientes compuestos principales. Los
actuales diseños de álabes de turbina pueden incorporar fibra de
carbono, kevlar, aluminio, acero y otros materiales y deben
incluirse en el análisis de diseño/exigencias del sistema
calentador. En algunos casos, estos materiales pueden ser
obstaculizadores para el calentador, y deben considerarse
modificaciones en la estructura del álabe, implantación del
calentador o en ambos. Por ejemplo, puede incorporarse una capa
adicional de tejido conductor y aislarse del calentador, con el
propósito de protección de defecto a tierra.
Como se ha mostrado en la fig. 2, en la
construcción de mitades 3 de álabes de turbina, el revestimiento de
gel 4 está aplicado generalmente como la primera capa de producto
al molde 2 antes del elemento calentador 6. Una vez completado, está
será la capa más exterior del álabe, menos cuando se necesite
cualquier pintura o revestimiento transparente adicional. El
revestimiento de gel 4 protege el compuesto, incluyendo el
calentador 6, del envejecimiento por UV, erosión, y absorción de
humedad. Después de que se ha aplicado el revestimiento de gel, la
resina es depositada en un tamiz delgado para ayudar a la
colocación del calentador. El elemento calentador 6 sería entonces
depositado sobre el molde 2. Las capas restantes del álabe, tales
como la capa 8 de defecto de tierra o una capa aislante 8, y capas
estructurales 10 son añadidas a continuación. En este instante, y
dentro de las dos semi-secciones los calentadores
que son incorporados suplen a los calentadores de superficie de
presión y succión. Las tiras que separan el borde anterior son
añadidas después de haberse reunido las mitades del álabe.
Antes y en anticipación al proceso de instalación
del calentador, el elemento calentador de tejido es preparado, tal
como en forma de un compuesto estratificado como se ha mostrado en
la fig. 1. El NCCF es cortado en longitudes deseadas, se aplican
materiales de barra colectora eléctrica, y se añaden puntos de
terminación electromecánica. Las zonas así como las tiras de
separación son fabricadas en grupos de la complejidad
requerida.
Cortar tejido requiere experiencia en la técnica
de materiales compuestos. Por ejemplo, un corte de tejido largo es
usado para definir múltiples zonas. Las zonas son definidas
cortando la longitud del tejido en los lugares apropiados con la
barra colectora eléctrica. Como un ejemplo mostrado en la fig. 6,
un sistema de tres zonas de 254 mm por zona y una línea de
transmisión de 25,4 mm de ancho requieren un tejido de 863,6 mm de
largo. Las barras colectoras eléctricas estarían colocadas a
intervalos de (0, 279,4 mm y 558,8 mm) en el tejido. Si las zonas
son de anchura diferente, el tejido es cortado al límite de la
forma total. En la fig. 4, cada punto de terminación de cada zona
12, 14 tiene barras colectoras eléctricas como se ha descrito antes,
con una excepción. Para dos zonas adyacentes de anchura diferente,
la barra colectora compartida sería igual a la zona más ancha como
se ha mostrado en la fig. 4.
En el presente invento, las barras colectoras
eléctricas de algún material de baja resistencia, tal como una tira
de aleación de berilio-cobre son preferidas y son
unidas al tejido como se ha mencionado o en un cierto diseño para
establecer el área calentada. Un método preferido es unir el tejido
y la tira de aleación de berilio-cobre juntos con
una resina epoxídica conductora. De una manera similar, se
establece una conexión eléctrica a las barras colectoras del
calentador. Para facilitar la adición de capas consecutivas de
materiales detrás del calentador de tejido durante la construcción,
la conexión electromecánica puede ser construida a partir de una
púa o punta 15 en la fig. 5. La punta 15 sería unida a la barra
colectora del calentador y sobresaldría hacia dentro lejos de la
superficie del molde 2. Cuando el tejido es depositado sobre la
punta, es apretado hacia abajo exponiendo la punta y separando las
fibras.
En este aspecto del invento, y a través de cada
capa la punta 15 continuará hasta que se aplique el último ciclo de
resina y tela, en cuyo instante la punta es limpiada y el alambre o
hilo de potencia unido. La punta con dientes tiene varias
características que la hacen superior a otros métodos: 1) permite
una fácil construcción; 2) indica la conexión eléctrica para una
fácil terminación del cableado; 3) resiste el estirado y el
movimiento después de que el álabe haya sido terminado; 4) elimina
la perforación de la estructura, que destruye la homogeneidad del
compuesto; y 5) cierra herméticamente el agujero, eliminando el
aire atrapado que debilitaría la estructura. Para proporcionar la
conexión eléctrica de las tiras de separación, las puntas para estos
calentadores están unidas al molde asimismo. Estas puntas, sin
embargo son colocadas antes del revestimiento con gel y de manera
que faciliten su acceso sobre la superficie después de que el álabe
haya sido retirado del molde.
En una realización preferida, los álabes de
turbina calentables contienen calentadores de zona 1, 2, 3 y 4 como
se ha ilustrado en la fig. 6. Sin embargo, el número de
calentadores usados por álabe depende de factores tales como el
tamaño del álabe, el tipo de ambiente, la dimensión de la zona, y la
secuencia de control. Después de que se hayan instalado los
calentadores de zona, y se hayan aplicado las puntas 10 de tiras
separadoras, capas adicionales de materiales, incluyendo la capa de
defecto de tierra de fibras conductoras son depositadas de acuerdo
con las prácticas de construcción de materiales compuestos. Estás
capas pueden ser una combinación de tejidos y fibras para conseguir
el objetivo de los diseñadores. Las capas son humedecidas y después
de que el material final está en su sitio el álabe es dejado
curar.
En este aspecto del invento, preparar las dos
mitades para hacerlas coincidir requiere que las líneas de unión
sean preparadas y los álabes ajustados en una fijación de
alineación. Una vez que se han unido juntas y se han dejado curar,
las tiras separadoras 10 como se ha mostrado en la fig. 6, y así la
parte híbrida del diseño, pueden ser añadidas al área preparada 35
como se ha mostrado en la fig.8, desde el cubo hacia la punta 25 del
álabe. Debido a que las puntas de las tiras separadoras están ya
incluidas en las secciones del álabe, deben ser limpiadas y unidas a
las barras colectoras eléctricas de las tiras separadoras. Los
calentadores de tiras separadoras son a continuación estratificados
y revestidos con gel. El proceso final es preparar la línea de unión
entera y terminar el álabe. Las operaciones esenciales del método
del presente invento pueden ser realizadas de varias maneras
diferentes.
El calentador de tira separadora preferida del
presente invento es un compuesto estratificado, impermeable al
agua, y es del tipo descrito en la patente norteamericana nº
5.344.696 de Hastings y col. Como se ha descrito en la patente de
Hastings y col., el elemento calentador comprende una capa exterior
duradera que es resistente a la abrasión e impermeable al agua. Para
esta realización un revestimiento con gel puede ser esta capa. La
capa exterior es unida a través de una capa conductora de fibras y
un adhesivo que lo envuelve integralmente, que es unido a la
superficie del álabe. La capa conductora es conectada a una fuente
de energía eléctrica, y unos medios de control están destinados a
controlar la temperatura de la superficie del álabe.
El elemento calentador de tejido preferido debe
poseer ciertas características de modo que el elemento calentador
pueda calentar eficientemente la superficie de los álabes de
turbina, tal como un calentamiento rápido y una distribución
uniforme de calor. Por ejemplo, el material de fibra conductora
debe ser de poco peso, producir un calentamiento uniforme, tener un
espesor mínimo, y poseer una baja inercia térmica. Un material
conductor con baja inercia térmica calienta y enfría rápidamente
cuando la corriente es conectada y desconectada, respectivamente.
La rapidez de calentamiento y enfriamiento facilita un mayor
control sobre la distribución de calor generado por el elemento. En
una realización preferida, el material de fibra conductora es de un
peso de aproximadamente 6,71 g/m^{2} y tiene un espesor de
aproximadamente 0,10 mm. Un calentador de tejido preferido para
usar con los métodos de este invento está disponible con la marca
registrada THERMION que es fabricado por Thermion Systems
International. THERMION es ligero, flexible, y puede ser
translúcido. Esté elemento calentador particular está compuesto de
una fibra de carbono revestida con níquel, híbrida, procesada por
una técnica textil corriente en una tela delgada, conductora, no
tejida. El material es un estratificado que proporciona un
calentamiento uniforme y puede ser conformado a superficies que
tienen una variedad de contornos y formas diferentes. La potencia
operativa puede ser derivada de alimentaciones de corriente alterna
o continua de baja o alta tensión.
Como se ha descrito antes, el elemento calentador
puede comprender una capa de fibras conductoras que son
directamente embebidas en el material. Sin embargo, en este caso,
el material debe poseer suficientes propiedades dieléctricas para
proteger a las personas apropiadamente contra choque eléctrico y
distribuir el calor generado por las fibras de modo uniforme a la
superficie del álabe. Los materiales termoplásticos y
termoendurecibles poseen estas propiedades.
El calentador de línea separadora de borde
anterior preferido del presente invento es estratificado al borde
anterior del álabe de turbina de una manera similar a la descrita
en la patente de Hastings y col. El calentador comprende una capa
exterior duradera unida al calentador que es resistente a la
abrasión, e impermeable al agua. En esta realización, el calentador
es modificado teniendo un revestimiento de gel como capa preferida.
El calentador de tira separadora está construido bien sobre el
álabe o bien sobre una mesa de transferencia. Ambos métodos se
basan en técnicas de construcción de materiales compuestos
indicadas en la fig. 1. El método preferido de construcción del
calentador del invento es directamente sobre el álabe 50, en el que
barras colectoras eléctricas (no mostradas) están unidas por resina
epoxídica conductora al lomo 5 de tira separadora en la fig. 8. El
tejido conductor es unido a la barra colectora utilizando resina
epoxídica conductora y dejado curar antes de que se realicen las
capas y procesos de estratificación restantes.
Como se ha visto en la fig. 1 y con la excepción
de las capas de liberación 15, la construcción del material
compuesto es la siguiente. La capa 5 puede ser necesaria si es
necesaria una separación dieléctrica entre el elemento calentador 1
y la superficie de unión del álabe. La capa 19 de pelado es
colocada por encima del calentador 1, adhesivo 5 y dieléctrico 5'.
La capa de liberación 21, la tela 25 de purgado/respiración y la
bolsa de vacío 29 cubren el estratificado y son cerrados
herméticamente por la cinta 11. La presión de vacío es aplicada así
como el calor en un autoclave o estufa, si se requiere.
En los métodos del invento, el elemento
calentador está dispuesto en una posición predeterminada y profunda
en el material. La profundidad y posición pueden variar de acuerdo
con el material particular, tipo de calentamiento requerido y
concepto de diseño aceptado.
La manera en la que tiene lugar el
desprendimiento del hielo es crítica. Configuraciones del
calentador, colocación del controlador, y paradigmas de control
deben ser configurados en paralelo para minimizar la acumulación de
hielo y maximizar la eficiencia del desprendimiento. El
mantenimiento del equilibrio dinámico en la turbina es una cuestión
principal. En principio, el método preferido de configuración y
control es accedido zonificando cada álabe en áreas calentadas
separadamente y descongelando los álabes utilizando paradigmas
iguales que comienzan en la punta 25 del álabe (fig. 6). Para
mejorar adicionalmente el desprendimiento, las zonas son divididas
por calentadores adicionales definidos como tiras separadoras 10.
Las tiras separadoras 10 segregan zonas en placas de
desprendimiento discretas por calentamiento continuo, y así
deshacen la acumulación de hielo entre zonas. Debido a que las
zonas son segregadas, el sistema puede descongelar todas las zonas
de un álabe individualmente (ajustes radiales en el rotor),
comenzando en la punta 25, y continuando hacia el cubo 20 en un
ciclo repetitivo. El diseño de sistema permite que la aceleración
centrípeta y las fuerzas aerodinámicas ayuden en el desprendimiento
de pequeñas partículas de hielo controladas.
Para ayudar en el control de la zona, puede
conseguirse una distribución de potencia secundaria mediante relés
localizados construidos dentro del estratificado calentador;
especialmente para una cubierta de calentador reemplazable. Estos
relés, alimentados por señales de acceso desde el sistema de control
principal en el cubo, activan mediante señales discretas el
calentamiento de zonas simultáneas en bandas radiales similares
alrededor de la turbina consiguiendo por ello un desprendimiento
equilibrado. Para simplificar los sistemas de control, controles
principales tales como detectores, telemetría y protección de
circuitos pueden ser alojados en el cubo dentro del cono de la
hélice minimizando por ello el cableado requerido dentro de cada
álabe.
En unión con las zonificaciones, el paradigma
considera la cantidad de hielo desprendido por las zonas discretas,
tanto en área como espesor. Optimiza la acumulación de hielo entre
ciclos, pero funciona de tal manera que equilibra el consumo medio
de potencia y la acumulación de hielo. Esta práctica es conseguida
permitiendo que una cierta cantidad de hielo se acumule en los
álabes. Previendo que el hielo desprendido no resulta demasiado
grueso, se romperá una vez en suspensión en el aire. La
temporización de acumulación reduce así el consumo medio de potencia
y funciona más efectivamente. Por último, para ayudar a la
efectividad, el paradigma posee una realimentación en bucle cerrado
para modificar las prestaciones basadas en las condiciones
operativas medioambientales.
Este ejemplo ilustra una realización preferida
del invento. Pertenece al calentamiento de álabes de turbina de
energía eólica compuestos de todos los tipos de diseño que utilizan
fibras eléctricamente conductoras. Un diseño general está visto en
la fig. 6. La fig. 6 es un álabe de turbina típico de una
construcción compuesta que muestra la posición de calentadores de
tejido de zona, es decir posiciones 1, 2, 3 y 4 indicadas en el
álabe de turbina.
La fig. 7 muestra una sección transversal de un
diseño de álabe tal como el mostrado en la fig. 6, que incorpora
THERMION como la capa 20 de fibra conductora, en la que el
calentador está dispuesto sobre la superficie del álabe 100de
turbina. El elemento calentador 20 de THERMION está incorporado en
el compuesto estratificado del álabe de turbina y es separado del
ambiente por una capa 10 de revestimiento de gel. El elemento
calentador 20 de THERMION unido a la capa exterior 10, está
íntimamente opuesto a cualquier componente estructural conductor o
una capa de defecto de tierra 35 por la capa dieléctrica 30. Las
capas estructurales 40, 50 son construidas cuando sea necesario
detrás del elemento calentador 20. La capa dieléctrica 30 puede ser
integrada opcionalmente en el álabe de turbina.
El elemento calentador de tejido 20 está
conectado mediante cable y/o cinta conductora a una fuente
eléctrica adecuada (no mostrada), que proporciona la potencia
eléctrica para calentar la superficie del álabe de turbina. La
potencia puede ser controlada por una simple conexión/desconexión o
por un controlador de temperatura/potencia más complejo que mide y
vigila un número de parámetros, incluyendo las condiciones
atmosféricas en la proximidad de la turbina y la temperatura
superficial del álabe. Controladores que cumplen estas tareas son
conocidos por los expertos en la técnica.
Los requisitos de potencia dependen de la
cantidad de calor necesaria, del tamaño del álabe, y de la
alimentación de corriente disponible. Hilos y cables se encuentran
en un alojamiento de controlador central en la turbina y
proporcionan las señales de temporización y respuesta a la
temperatura necesarias a la fuente de corriente eléctrica.
Claims (15)
1. Un método para calentar la superficie de un
álabe de turbina de energía eólica caracterizado porque
comprende: la previsión de un elemento calentador de tejido (1, 20)
consistente en una capa interior compuesta de un tejido de fibras
eléctricamente conductoras estratificado entre dos materiales
dieléctricos; dos capas exteriores de materiales dieléctricos
dispuestas en superficies opuestas de dicha capa interior y
encapsulando dicha capa interior, y conexiones eléctricas para
conectar a una fuente de corriente dichas fibras conductoras y
destinada a recibir potencia de dicha fuente de corriente;
disposición del elemento calentador de tejido (1, 20) en una
posición predeterminada dentro o en la superficie del álabe, y
excitación de las fibras eléctricamente conductoras del elemento
calentador de tejido (1, 20) descongelando o impidiendo por ello el
depósito de hielo en el álabe.
2. El método según la reivindicación 1ª, en el
que las fibras conductoras son fibras de carbono artificiales
revestidas metálicamente.
3. El método según la reivindicación 2ª, en el
que las fibras de carbono están recubiertas con níquel.
4. El método según la reivindicación 1ª, en el
que las fibras conductoras son proporcionadas al álabe en forma de
una cubierta o capuchón.
5. El método según la reivindicación 1ª, que
comprende además proporcionar controles primarios al álabe de
turbina para regular la emisión de calor sobre la superficie del
álabe.
6. El método según la reivindicación 5ª, en el
que el álabe de turbina comprende un cubo y un cono de giro del
álabe y los controles principales están previstos en el cubo del
álabe de turbina, dentro del cono de giro del álabe.
7. El método según la reivindicación 1ª, en el
que el elemento calentador de tejido (1) está previsto como una
pluralidad de calentadores de zona (1, 2, 3, 4).
8. El método según la reivindicación 7ª, que
comprende además prever controles secundarios y accesibles a los
álabes de turbina.
9. El método según la reivindicación 8ª, en el
que los controles secundarios están previstos en los calentadores
de zona del álabe (100).
10. El método según la reivindicación 1ª, que
comprende además disponer una capa de defecto de tierra (8, 35) en
el álabe de turbina (100).
11. El método según la reivindicación 1ª, en el
que el elemento calentador de tejido (1) comprende además puntas o
dientes (15).
12. El método según la reivindicación 7ª, en el
que el elemento calentador de tejido (1) comprende además tiras
separadoras (10).
13. El método según la reivindicación 1ª, en el
que el elemento calentador de tejido (1) comprende además un
revestimiento de gel (4).
14. El método según la reivindicación 1ª, en el
que el elemento calentador de tejido (1) está previsto en el álabe
como un sistema híbrido.
15. Una turbina de energía eólica calentable,
caracterizada por comprender una pluralidad de álabes y
calentadores de tejido y un medio para conectar los calentadores de
tejido a una fuente de corriente; estando dichos calentadores de
tejido dispuestos integralmente en dichos álabes para proporcionar
calor uniformemente sobre la superficie de los álabes, y en el que
cada calentador de tejido comprende un elemento calentador de tejido
(1; 20) consistente en una capa interior compuesta de un tejido de
fibras eléctricamente conductoras estratificadas entre dos
materiales dieléctricos; dos capas exteriores de material
dieléctrico dispuestas en superficies opuestas de dicha capa
interior y encapsulando dicha capa interior, y conexiones eléctricas
para conectar a una fuente de corriente dichas fibras conductoras y
destinadas a recibir corriente de dicha fuente de corriente.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US4723797P | 1997-05-20 | 1997-05-20 | |
US47237P | 1997-05-20 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
ES2209142T3 true ES2209142T3 (es) | 2004-06-16 |
Family
ID=21947827
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
ES98923593T Expired - Lifetime ES2209142T3 (es) | 1997-05-20 | 1998-05-20 | Dispositivo y metodo para calentar y descongelar alabes de turbina de energia eolica. |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6145787A (es) |
EP (1) | EP0983437B1 (es) |
AT (1) | ATE252202T1 (es) |
CA (1) | CA2290386C (es) |
DE (1) | DE69818992T2 (es) |
DK (1) | DK0983437T3 (es) |
ES (1) | ES2209142T3 (es) |
WO (1) | WO1998053200A1 (es) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2007003672A2 (es) * | 2005-07-04 | 2007-01-11 | Ana Helvecia Guillamon Kuhn | Turbina eolica ultraliviana |
Families Citing this family (96)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7087876B2 (en) * | 1998-06-15 | 2006-08-08 | The Trustees Of Dartmouth College | High-frequency melting of interfacial ice |
US7164100B2 (en) * | 1998-06-15 | 2007-01-16 | The Trustees Of Dartmouth College | High-frequency de-icing of cableways |
DK173607B1 (da) * | 1999-06-21 | 2001-04-30 | Lm Glasfiber As | Vindmøllevinge med system til afisning af lynbeskyttelse |
AU2071701A (en) * | 1999-12-10 | 2001-06-18 | Thermion Systems International | A thermoplastic laminate fabric heater and methods for making same |
JP2004501015A (ja) * | 1999-12-30 | 2004-01-15 | トラスティーズ・オブ・ダートマウス・カレッジ | 電気除氷コーティングのシステムおよび方法 |
US6433317B1 (en) | 2000-04-07 | 2002-08-13 | Watlow Polymer Technologies | Molded assembly with heating element captured therein |
DE10024624A1 (de) * | 2000-05-18 | 2001-11-22 | Bayer Ag | Modifizierte Polyisocyanate |
JP3330141B1 (ja) * | 2001-11-09 | 2002-09-30 | 学校法人東海大学 | 一体型風水車とその製造方法 |
DE10200799A1 (de) * | 2002-01-11 | 2003-07-24 | Christina Musekamp | Rotorblattheizung für Windkraftanlagen |
JP4597527B2 (ja) * | 2002-02-11 | 2010-12-15 | ザ トラスティーズ オブ ダートマウス カレッジ | 氷−対象物間の界面を変更するためのシステムおよび方法 |
US8405002B2 (en) | 2002-02-11 | 2013-03-26 | The Trustees Of Dartmouth College | Pulse electrothermal mold release icemaker with safety baffles for refrigerator |
US7638735B2 (en) | 2002-02-11 | 2009-12-29 | The Trustees Of Dartmouth College | Pulse electrothermal and heat-storage ice detachment apparatus and methods |
US6851929B2 (en) * | 2002-03-19 | 2005-02-08 | Hamilton Sundstrand | System for powering and controlling a device associated with a rotating component on aircraft |
ITTO20020908A1 (it) * | 2002-10-17 | 2004-04-18 | Lorenzo Battisti | Sistema antighiaccio per impianti eolici. |
DE10323785B4 (de) * | 2003-05-23 | 2009-09-10 | Wobben, Aloys, Dipl.-Ing. | Verfahren zum Erkennen eines Eisansatzes an Rotorblättern |
DK178207B1 (da) | 2004-01-23 | 2015-08-17 | Lm Wind Power As | Vinge til et vindenergianlæg omfattende segmenterede ledemidler for lynnedledning samt metode til fremstilling heraf |
US7763833B2 (en) * | 2004-03-12 | 2010-07-27 | Goodrich Corp. | Foil heating element for an electrothermal deicer |
KR101021342B1 (ko) | 2004-06-22 | 2011-03-14 | 더 트러스티즈 오브 다트마우스 칼리지 | 얼음 제조 시스템 및 냉장고 제빙(除氷) 시스템 |
US7124983B2 (en) * | 2004-08-20 | 2006-10-24 | Honeywell International, Inc. | Hybrid electrical ice protection system and method including an energy saving mode |
JP4561344B2 (ja) * | 2004-12-07 | 2010-10-13 | 東レ株式会社 | 翼部材 |
WO2006130454A2 (en) * | 2005-05-27 | 2006-12-07 | Bell Helicopter Textron Inc. | Strained capable conductive/resistive composite hybrid heater for thermal anti-ice device |
US8366047B2 (en) * | 2005-05-31 | 2013-02-05 | United Technologies Corporation | Electrothermal inlet ice protection system |
US20070080481A1 (en) * | 2005-10-12 | 2007-04-12 | The Boeing Company | Apparatus and methods for fabrication of composite components |
US7157663B1 (en) | 2005-10-12 | 2007-01-02 | The Boeing Company | Conducting-fiber deicing systems and methods |
US20070187381A1 (en) * | 2006-02-16 | 2007-08-16 | United Technologies Corporation | Heater assembly for deicing and/or anti-icing a component |
US7340933B2 (en) | 2006-02-16 | 2008-03-11 | Rohr, Inc. | Stretch forming method for a sheet metal skin segment having compound curvatures |
US7291815B2 (en) | 2006-02-24 | 2007-11-06 | Goodrich Corporation | Composite ice protection heater and method of producing same |
US7923668B2 (en) * | 2006-02-24 | 2011-04-12 | Rohr, Inc. | Acoustic nacelle inlet lip having composite construction and an integral electric ice protection heater disposed therein |
CN101466598B (zh) | 2006-03-10 | 2013-02-27 | 豪富公司 | 飞机中使用的低密度雷击防护物 |
GB2450653B (en) * | 2006-03-17 | 2011-02-23 | Ultra Electronics Ltd | Ice protection system |
AT503537A1 (de) * | 2006-04-24 | 2007-11-15 | Kummer Ursula | Enteisungssystem für windkraftanlagen |
CN101484628A (zh) | 2006-05-02 | 2009-07-15 | 罗尔股份有限公司 | 使用纳米增强材料对用于复合材料中的增强纤维丝束的改性 |
US7784283B2 (en) * | 2006-05-03 | 2010-08-31 | Rohr, Inc. | Sound-absorbing exhaust nozzle center plug |
NO324138B1 (no) * | 2006-05-08 | 2007-09-03 | Norsk Miljokraft Forskning Og | Fremgangsmate og anordning for styring av effekt til en utrustning for a motvirke isdannelse eller fjerning av sno/is pa en konstruksjonsdel |
ITTO20060401A1 (it) * | 2006-05-31 | 2007-12-01 | Lorenzo Battisti | Metodo per la realizzazione di impianti eolici |
WO2008085550A2 (en) * | 2006-08-02 | 2008-07-17 | Battelle Memorial Institute | Electrically conductive coating composition |
WO2008070151A2 (en) * | 2006-12-06 | 2008-06-12 | Windtronix Energy, Inc. | Improved renewable energy apparatus and method for operating the same |
US20080166563A1 (en) | 2007-01-04 | 2008-07-10 | Goodrich Corporation | Electrothermal heater made from thermally conducting electrically insulating polymer material |
US7837150B2 (en) * | 2007-12-21 | 2010-11-23 | Rohr, Inc. | Ice protection system for a multi-segment aircraft component |
GB2463675A (en) * | 2008-09-19 | 2010-03-24 | Vestas Wind Sys As | Wind turbine de-icing |
KR20110103947A (ko) | 2008-11-05 | 2011-09-21 | 더 트러스티즈 오브 다트마우스 칼리지 | 진동―전열 제상부를 구비한 냉매 증발기 |
US20110296870A1 (en) * | 2009-05-15 | 2011-12-08 | Florida Turbine Technologies, Inc. | Apparatus and process for separating CO2 from a flue gas |
US8246291B2 (en) * | 2009-05-21 | 2012-08-21 | Rolls-Royce Corporation | Thermal system for a working member of a power plant |
WO2011018695A1 (en) * | 2009-08-11 | 2011-02-17 | EcoTemp International, Inc. | Deicing film for wind turbine air foil |
US8561934B2 (en) | 2009-08-28 | 2013-10-22 | Teresa M. Kruckenberg | Lightning strike protection |
US8931296B2 (en) | 2009-11-23 | 2015-01-13 | John S. Chen | System and method for energy-saving inductive heating of evaporators and other heat-exchangers |
WO2011096851A1 (en) * | 2010-01-14 | 2011-08-11 | Saab Ab | Multifunctional de-icing/anti-icing system of a wind turbine |
GB2477339B (en) * | 2010-01-29 | 2011-12-07 | Gkn Aerospace Services Ltd | Electrothermal heater mat |
US8038397B2 (en) * | 2010-03-09 | 2011-10-18 | General Electric Company | System and method of deicing and prevention or delay of flow separation over wind turbine blades |
US20130022466A1 (en) * | 2010-04-12 | 2013-01-24 | Hans Laurberg | Controlling of a heating mat on a blade of a wind turbine |
US9415875B2 (en) | 2010-04-12 | 2016-08-16 | Siemens Aktiengesellschaft | Heating mats arranged in a loop on a blade |
EP2564665B1 (en) * | 2010-04-28 | 2017-03-29 | Watlow Electric Manufacturing Company | Flow through heater |
US10293947B2 (en) | 2010-05-27 | 2019-05-21 | Goodrich Corporation | Aircraft heating system |
CA2813197A1 (en) * | 2010-09-28 | 2012-04-05 | Saab Ab | Method and arrangement for de-icing a structural element |
DE102010043434A1 (de) * | 2010-11-04 | 2012-05-10 | Aloys Wobben | Windenergieanlagen-Rotorblatt |
ITMI20110329A1 (it) * | 2011-03-02 | 2012-09-03 | Wilic Sarl | Aerogeneratore provvisto di dispositivi antighiaccio e metodo per prevenire la formazione di ghiaccio su pale di un aerogeneratore |
DK2497943T3 (da) * | 2011-03-11 | 2014-01-20 | Siemens Ag | Vindmøllevinge med en forbedret overflade |
FI20115536L (fi) * | 2011-05-31 | 2013-03-25 | Teknologian Tutkimuskeskus Vtt Oy | Tuuliturbiinin siipi ja tähän liittyvä valmistusmenetelmä |
CN102230454B (zh) * | 2011-06-24 | 2013-04-24 | 三一电气有限责任公司 | 一种风力发电机组叶片结构及其加工方法 |
DK2597305T3 (en) * | 2011-11-24 | 2016-06-20 | Nordex Energy Gmbh | Wind turbine rotor blade with a heating means and method for producing the same |
EP2602455B1 (de) * | 2011-12-07 | 2015-02-11 | Nordex Energy GmbH | Windenergieanlagenrotorblatt mit einem elektrischen Heizelement |
EP2615302B1 (de) | 2012-01-10 | 2015-09-02 | Nordex Energy GmbH | Verfahren zum Betreiben einer Windenergieanlage, bei dem auf Grundlage meteorologischer Daten eine Vereisungsgefahr ermittelt wird, und Windenergieanlage zur Ausführung des Verfahrens |
US20130251500A1 (en) * | 2012-03-23 | 2013-09-26 | Kin-Leung Cheung | Gas turbine engine case with heating layer and method |
MX2015001372A (es) | 2012-08-06 | 2015-08-13 | Wobben Properties Gmbh | Calentamiento de palas por resistencia cfk. |
ES2628360T3 (es) | 2012-10-10 | 2017-08-02 | Nordex Energy Gmbh | Procedimiento para el funcionamiento de una planta de energía eólica y planta de energía eólica para la ejecución del procedimiento |
DE102012021601B4 (de) | 2012-11-06 | 2016-03-24 | Nordex Energy Gmbh | Verfahren zur Herstellung eines Windenergieanlagenrotorblatts mit zwei elektrischen Heizelementen und Windenergieanlagenrotorblatt |
DK2738383T3 (en) | 2012-11-30 | 2016-08-29 | Nordex Energy Gmbh | Wind energy installation rotor blade-with an electrical heating element |
EP2754891B1 (en) * | 2013-01-14 | 2017-05-17 | Siemens Aktiengesellschaft | Wind turbine rotor blade de-icing arrangement |
GB201301789D0 (en) | 2013-02-01 | 2013-03-20 | Rolls Royce Plc | A de-icing apparatus and a method of using the same |
CN103195665A (zh) * | 2013-04-01 | 2013-07-10 | 南通东泰新能源设备有限公司 | 一种兆瓦级风机叶片及其碳纤维电热融冰方法 |
EP2826993B1 (de) * | 2013-07-17 | 2017-04-12 | ADIOS Patent GmbH | Windenergieanlagenrotorblattenteisungsverfahren sowie Windenergieanlagenrotorblattenteisungssystem |
CN103437949B (zh) * | 2013-09-06 | 2016-05-11 | 北京金风科创风电设备有限公司 | 风力发电机叶片、风力发电机以及叶片除冰系统 |
US9868536B2 (en) * | 2013-10-30 | 2018-01-16 | Goodrich Corporation | Electrical interconnects for ice protection systems |
FR3017857B1 (fr) * | 2014-02-26 | 2016-04-29 | Airbus Helicopters | Procede et systeme de traitement du givre pour un parebrise d'un aeronef |
EP2926984B1 (de) * | 2014-04-03 | 2019-02-20 | Nordex Energy GmbH | Verfahren zum Reparieren eines elektrischen Heizelements eines Windenergieanlagenrotorblatts |
WO2016036576A1 (en) | 2014-09-05 | 2016-03-10 | Sikorsky Aircraft Corporation | Blade heater mat insulation |
DE102014115883A1 (de) | 2014-10-31 | 2016-05-25 | Senvion Gmbh | Windenergieanlage und Verfahren zum Enteisen einer Windenergieanlage |
FI10797U1 (fi) * | 2014-12-04 | 2015-03-10 | Wicetec Oy | Johdinliitos kuparijohtimen kytkemiseksi |
EP3245844B1 (en) | 2015-01-12 | 2020-05-27 | Laminaheat Holding Ltd. | Fabric heating element |
US10144522B2 (en) * | 2015-04-16 | 2018-12-04 | The Boeing Company | Weeping ferrofluid anti-ice system |
DE102015113763A1 (de) * | 2015-08-19 | 2017-02-23 | Adios Patent Gmbh | Windenergieanlagenrotorblatteisfreihalte- und -enteisungsanordnungsaufbau |
EP3366080A1 (en) | 2015-10-19 | 2018-08-29 | LaminaHeat Holding Ltd. | Laminar heating elements with customized or non-uniform resistance and/or irregular shapes, and processes for manufacture |
CN108474356B (zh) * | 2015-12-23 | 2021-08-13 | 维斯塔斯风力系统集团公司 | 改进的电热加热 |
US11396864B2 (en) | 2016-03-31 | 2022-07-26 | Vestas Wind Systems A/S | Condition monitoring and controlling of heating elements in wind turbines |
US10189572B2 (en) * | 2016-05-02 | 2019-01-29 | The Boeing Company | Systems and methods for preventing ice formation on portions of an aircraft |
CA3027601C (en) | 2016-06-30 | 2020-12-15 | Vestas Wind Systems A/S | Wind turbine blade with busbars |
WO2018064757A1 (en) * | 2016-10-05 | 2018-04-12 | Betterfrost Technologies Inc. | High-frequency self-defrosting evaporator coil |
CN106351790A (zh) * | 2016-11-23 | 2017-01-25 | 四川大学 | 风力发电机的横向加热融冰叶片和融冰设备及其融冰方法 |
CN106468246A (zh) * | 2016-11-23 | 2017-03-01 | 四川大学 | 风力发电机的径向加热融冰叶片和融冰设备及其融冰方法 |
CA3056400A1 (en) * | 2017-02-06 | 2018-08-09 | Kjell Lindskog | Method and arrangement related to heating of wings in wind power plants or other devices |
WO2019144981A1 (de) * | 2018-01-25 | 2019-08-01 | Adios Patent Gmbh | Windenergieanlagenrotorblatteisfreihalte- und -enteisungssystem |
WO2020027709A1 (en) * | 2018-08-03 | 2020-02-06 | Kjell Lindskog | Arrangement and method for warming of blades/wings at wind power plants and similar devices |
US11382178B2 (en) * | 2019-06-27 | 2022-07-05 | General Electric Company | System and method for heating an electrical bus in an electrical cabinet for cold startup and condensation/frost control |
EP3805551A1 (en) * | 2019-10-07 | 2021-04-14 | Siemens Gamesa Renewable Energy Innovation & Technology, S.L. | Wt blade with multiple electrical resistors for blade heating purposes |
USD911038S1 (en) | 2019-10-11 | 2021-02-23 | Laminaheat Holding Ltd. | Heating element sheet having perforations |
US11814182B2 (en) * | 2020-07-17 | 2023-11-14 | Goodrich Corporation | Control scheme for negative temperature coefficient of resistivity heaters |
Family Cites Families (19)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3657516A (en) * | 1969-11-10 | 1972-04-18 | Kansai Hoon Kogyo Kk | Flexible panel-type heating unit |
JPS5110892B2 (es) * | 1972-04-06 | 1976-04-07 | ||
US4110151A (en) * | 1972-06-05 | 1978-08-29 | Kemlite Corporation | Apparatus for the preparation of resin impregnated glass fiber sheets |
US4282049A (en) * | 1974-05-30 | 1981-08-04 | Kemlite Corporation | Method for making resin panels |
US4039720A (en) * | 1976-05-03 | 1977-08-02 | Ppg Industries, Inc. | Laminated windshield with improved innerlayer |
US4250397A (en) * | 1977-06-01 | 1981-02-10 | International Paper Company | Heating element and methods of manufacturing therefor |
US4245149A (en) * | 1979-04-10 | 1981-01-13 | Fairlie Ian F | Heating system for chairs |
US4534886A (en) * | 1981-01-15 | 1985-08-13 | International Paper Company | Non-woven heating element |
FR2578377B1 (fr) * | 1984-12-26 | 1988-07-01 | Aerospatiale | Element chauffant de dispositif de degivrage d'une structure alaire, dispositif et son procede d'obtention |
JPS62148217A (ja) * | 1985-12-23 | 1987-07-02 | Gunei Kagaku Kogyo Kk | 繊維板の製造方法 |
US4972197A (en) * | 1987-09-03 | 1990-11-20 | Ford Aerospace Corporation | Integral heater for composite structure |
US4942078A (en) * | 1988-09-30 | 1990-07-17 | Rockwell International Corporation | Electrically heated structural composite and method of its manufacture |
WO1991011891A1 (en) * | 1990-01-24 | 1991-08-08 | Hastings Otis | Electrically conductive laminate for temperature control of surfaces |
FR2719182B1 (fr) * | 1990-11-21 | 1998-06-26 | Onera (Off Nat Aerospatiale) | Dispositif de dégivrage électrique. |
IT1244904B (it) * | 1991-01-23 | 1994-09-13 | Selenia Spazio Spa Ora Alenia | Dispositivo di riscaldamento per antenne a base di fibre di carbonio, da utilizzare preferenzialmente per uso spaziale. |
US5250228A (en) * | 1991-11-06 | 1993-10-05 | Raychem Corporation | Conductive polymer composition |
US5528249A (en) * | 1992-12-09 | 1996-06-18 | Gafford; George | Anti-ice radome |
US5361183A (en) * | 1993-06-30 | 1994-11-01 | Alliedsignal Inc. | Ground fault protection for electrothermal de-icing applications |
DE69421088T2 (de) * | 1993-11-30 | 2000-06-08 | Allied Signal Inc | Elektrisch leitfähiges verbund heizelement und verfahren zu seiner herstellung |
-
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Cited By (2)
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WO2007003672A2 (es) * | 2005-07-04 | 2007-01-11 | Ana Helvecia Guillamon Kuhn | Turbina eolica ultraliviana |
WO2007003672A3 (es) * | 2005-07-04 | 2007-03-01 | Kuhn Ana Helvecia Guillamon | Turbina eolica ultraliviana |
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