ES2207021T3 - Procedimiento e instalacion para la separacion de hidrocarburos c2 o c2+. - Google Patents

Procedimiento e instalacion para la separacion de hidrocarburos c2 o c2+.

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ES2207021T3 ES98963479T ES98963479T ES2207021T3 ES 2207021 T3 ES2207021 T3 ES 2207021T3 ES 98963479 T ES98963479 T ES 98963479T ES 98963479 T ES98963479 T ES 98963479T ES 2207021 T3 ES2207021 T3 ES 2207021T3
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Abstract

Procedimiento para la separación de hidrocarburos C2 o C2+ a partir de una corriente gaseosa (1, 2) que contiene hidrocarburos ligeros y eventualmente componentes que hierven a temperaturas más bajas que el metano, en el que la corriente gaseosa (1) puesta a una presión elevada, se enfría (en E1), se condensa parcialmente y en una primera etapa de separación (T1) se separa en una fracción líquida (3, 3¿) y en una fracción gaseosa (4), y la fracción líquida (3, 3¿) se descompone por rectificación en una segunda etapa de separación (T2) en una corriente de productos (17, 17¿) que en lo esencial contiene hidrocarburos C2 o C2+, y en una corriente gaseosa residual (13) que contiene predominantemente componentes que hierven a temperaturas más bajas, realizándose que la fracción gaseosa (4) procedente de la primera etapa de separación (T1), resultante después de la condensación parcial, se separa por rectificación en una tercera etapa de separación (T3) en una fracción líquida (6¿) y una fraccióngaseosa (8) y la fracción líquida (6¿) obtenida en la tercera etapa de separación (T3) se alimenta (por 7¿) como fracción de reflujo a la primera etapa de separación (T1) con acción de rectificación.

Description

Procedimiento e instalación para la separación de hidrocarburos C_{2} o C_{2+}.
El invento se refiere a un procedimiento para la separación de hidrocarburos C_{2} o C_{2+} a partir de una corriente gaseosa que contiene hidrocarburos ligeros y eventualmente componentes que hierven a temperaturas más bajas que el metano, en el que la corriente gaseosa puesta a una presión elevada se enfría, se condensa parcialmente y, en una primera etapa de separación, se separa en una fracción líquida y una fracción gaseosa, y la fracción líquida, en una segunda etapa de separación, se descompone por rectificación en una corriente de productos, que contiene en lo esencial hidrocarburos C_{2} o C_{2+}, y en una corriente gaseosa residual que contiene predominantemente componentes que hierven a temperaturas más bajas, realizándose que la fracción gaseosa resultante después de la condensación parcial procedente de la primera etapa de separación, se separa por rectificación en una tercera etapa de separación en una fracción líquida y una fracción gaseosa.
Además, el invento se refiere a una instalación para la realización del procedimiento conforme al invento, con por lo menos un intercambiador de calor para el enfriamiento y la condensación parcial de la corriente gaseosa, con un dispositivo separador para la separación de la parte condensada parcialmente de la corriente gaseosa, y con una zona de rectificación para la descomposición de esta parte condensada parcialmente de la corriente gaseosa, y con una columna de retrolavado.
A partir del documento de solicitud de patente europea EP-A-0.185.253 se conoce un procedimiento de acuerdo con el prefacio para la obtención de hidrocarburos C_{2+} o de hidrocarburos C_{3+} a partir de mezclas gaseosas, que en lo esencial contienen hidrocarburos ligeros y eventualmente hidrógeno o nitrógeno.
El procedimiento de acuerdo con el documento EP-A-0.185.253 hace posible una separación muy amplia de los hidrocarburos C_{2+} o respectivamente C_{3+} en la columna de retrolavado; véase en particular la Figura 1 en unión con la correspondiente descripción de la figura. Este efecto era sorprendente, en el caso del modo de proceder del documento EP-A-0.185.253, puesto que la condensación de los componentes pesados, todavía contenidos en la fracción gaseosa, se conseguía por puesta en contacto con una fracción más ligera. Hasta la fecha, por el contrario, con el fin de separar por lavado determinados hidrocarburos a partir de un gas, se empleaban como agentes de lavado hidrocarburos, que son más pesados que los componentes que se han de separar por lavado.
Tales procedimientos, como se describen p.ej. en el mencionado documento EP-A-0.185.253, sirven sobre todo para la separación de etano o de propano a partir de gases naturales u otros gases, por ejemplo gases de salida de refinería. Además de ello, estos procedimientos son apropiados para la separación de hidrocarburos insaturados comparables, tales como p.ej. etileno o propileno, siempre que estos componentes estén contenidos en la corriente gaseosa que se está descomponiendo, lo cual puede suceder en el caso de los gases de salida de refinería antes mencionados.
El procedimiento de acuerdo con el documento EP-A-0.185.253 encuentra utilización por lo tanto también en la denominada "parte fría de descomposición" de instalaciones para la producción de etileno. El etileno se puede obtener fundamentalmente por dos diferentes vías. De acuerdo con la vía clásica, un gas a fraccionar se somete primeramente en un denominado "desmetanizador de extremo delantero" a una separación de los componentes C_{1-} y C_{2+} y la fracción de C_{2+}, obtenida de este modo, se separa a continuación por rectificación en una primera fracción (residual) de C_{3+} así como en una fracción (de producto) de C_{2}. En el caso de la segunda vía, el gas a fraccionar se somete en un denominado "desetanizador de extremo delantero" en primer lugar a una separación de los componentes C_{3+} y C_{2-}. La fracción de C_{2-}, que contiene en cantidades de vestigios todavía hidrocarburos C_{3-}, se aporta a continuación a una separación de componentes C_{1-} y C_{2} por rectificación, y en ésta se obtienen una fracción (residual) de C_{1-} así como una fracción (de productos) de C_{2}.
Son misión del presente invento la obtención mejorada de la fracción de C_{2} o C_{2+} y por lo tanto un procedimiento así como una instalación para la separación de hidrocarburos C_{2} o C_{2+} a partir de una corriente gaseosa que contiene hidrocarburos ligeros y eventualmente componentes que hierven a temperaturas más bajas que el metano, en el o la que, por una parte, se reduzca el consumo de energía para la separación entre componentes C_{1} y C_{2} y por otra parte se aumente el rendimiento de hidrocarburos C_{2} o C_{2+}. Por lo demás, el presente invento está basado en la misión de hacer posible una realización del procedimiento conforme al invento en columnas de rectificación, que consten de materiales más baratos.
Esto se consigue, conforme al invento, mediante el recurso de que la fracción líquida, obtenida en la tercera etapa de separación, se alimenta como fracción de reflujo a la primera etapa de separación, con acción de rectificación.
La instalación conforme al invento se distingue por el hecho de que la zona inferior de la columna de retrolavado está comunicada con la zona superior del dispositivo de separación con el fin de separar la parte parcialmente condensada de la corriente gaseosa, y de que el dispositivo separador, para la separación de la parte parcialmente condensada de la corriente gaseosa está estructurado como columna de separación por arrastre.
Al contrario que el modo de proceder y respectivamente la instalación, que se describen en el documento EP-A-0.185.253, la fracción líquida procedente de la columna de retrolavado no se aporta a la columna de rectificación sino a la primera columna de separación, con acción de rectificación. De este modo, la fracción líquida procedente de la columna de retrolavado se puede separar por arrastre en contracorriente con el gas de partida en la primera columna de separación, que se presenta en lugar del separador. Esto tiene como consecuencia que se disminuye la cantidad total de los componentes ligeros - es decir los componentes C_{1-} - aportados a la columna de rectificación y con ello se facilita la misión de separación en la columna de rectificación.
El procedimiento conocido por el documento EP-A-0.185.253 así como el procedimiento conforme al invento para la separación de hidrocarburos C_{2} o C_{2+}, y otros perfeccionamientos del mismo, se han de explicar con mayor detalle a continuación con ayuda de las Figuras 1 a 4.
En este caso muestran:
la Figura 1: Un modo de proceder y una instalación que se cuentan dentro del estado de la técnica, de acuerdo con el documento EP-A-0.185.253.
la figura 2: Una primera forma de realización del procedimiento conforme al invento, no teniendo la primera columna de separación ningún reflujo intermedio.
la figura 3: Una segunda forma de realización del procedimiento conforme al invento, teniendo la primera columna de separación un reflujo intermedio.
La figura 4:Una tercera forma de realización del procedimiento conforme al invento, siendo realizadas las funciones de las columnas primera y tercera de separación en una columna de separación común.
La corriente de gas de partida, aportada a través de la conducción 1 en la Figura 1, que consta de hidrocarburos ligeros y eventualmente de componentes que hierven a temperaturas más bajas que el metano, ya se ha tratado previamente de una manera apropiada para una descomposición a muy baja temperatura, es decir que en particular se han eliminado los componentes, que mediante separación por congelación provocarían obstrucciones o causarían una corrosión inadmisible. Esta corriente gaseosa está bajo una presión elevada, de preferiblemente 25 a 40 bares y presenta una temperatura que se sitúa entre la temperatura del medio ambiente y -50°C.
La corriente gaseosa que se ha de descomponer es enfriada en el intercambiador de calor E1 hasta tanto que se condense la mayor parte de los hidrocarburos C_{2} o C_{2+} que se han de separar y obtener. La corriente parcialmente condensada se aporta a partir del intercambiador de calor E1 a través de la conducción 2 a un separador D y en éste se somete a una separación entre fases.
La fracción líquida o respectivamente la fracción condensada, procedente del separador D se aporta a través de la conducción 3 a una válvula de expansión b, en ésta se expande y se aporta a través de la conducción 3' a la columna de rectificación T2 en la zona superior de ésta.
En la columna de rectificación T2 la fracción líquida aportada, procedente del separador D, se descompone en una fracción de productos de hidrocarburos C_{2} o C_{2+}, así como en una corriente gaseosa residual que contiene porciones que hierven a temperaturas más bajas. La fracción de productos de hidrocarburos C_{2} o C_{2+} se saca a través de la conducción 17 desde la parte inferior (el colector) de la columna de rectificación T2 y se aporta a la válvula de expansión c, en ésta se expande y se saca de la instalación a través de la conducción 17' como una corriente de productos. Una corriente parcial de esta fracción de hidrocarburos C_{2} o C_{2+} se evapora en el intercambiador de calor E3 y, a través de la conducción 18, se aporta de nuevo a la zona inferior de la columna de rectificación T2.
La corriente gaseosa residual ya mencionada se saca de la columna de rectificación T2 por la parte superior (cabeza) de la columna a través de la conducción 13 y se aporta al intercambiador de calor E1. En éste se enfría, se condensa parcialmente y se aporta a continuación a través de la conducción 14 a otro intercambiador de calor E2 adicional. En éste se efectúan un enfriamiento adicional y una condensación parcial, antes de que la corriente se aporte a través de la conducción 15 a la columna de retrolavado T3.
También la fracción gaseosa de cabezas, sacada del separador D a través de la conducción 4, se aporta al intercambiador de calor E2, en éste se enfría y se condensa parcialmente y a continuación se aporta a la columna de retrolavado T3 a través de la conducción 5, en la que está prevista una válvula de expansión a. Los componentes que hierven
a temperaturas más altas, parcialmente condensados en las dos corrientes mencionadas en último término, se sacan
a través de la conducción 6 a partir de la columna de retrolavado T3, mediante la bomba P se bombean a la presión de la columna de rectificación T2 y se aportan a ésta como fracción de reflujo por la parte superior a través de la conducción 7.
A partir de la columna de retrolavado T3 se puede sacar a través de la conducción 16 una corriente lateral, ésta se puede enfriar y condensar parcialmente en el intercambiador de calor E2 y a continuación se puede alimentar como fracción de reflujo a través de la conducción 16' a la columna de retrolavado T3.
En la cabeza de la columna de retrolavado T3 se saca, a través de la conducción 8, una corriente gaseosa que contiene predominantemente metano y componentes que hierven a temperaturas más bajas, y se calienta en el intercambiador de calor E2. La corriente gaseosa calentada se aporta luego a través de la conducción 9 a una turbina de expansión X, en la que se genera el frío de punta necesario para el proceso. La corriente gaseosa enfriada se aporta a través de la conducción 10 de nuevo al intercambiador de calor E2 y se calienta en éste. A continuación, ésta se aporta a través de la conducción 11 al intercambiador de calor E1, en éste se calienta adicionalmente en contracorriente con las corrientes del proceso que se han de enfriar, y se entrega a través de la conducción 12 a partir del proceso o de la instalación - p.ej. como una corriente de gas de calefacción -.
Alternativamente a la expansión en una o varias etapas, que se representa en las Figuras 1 a 4, mediante una o varias turbinas, la corriente gaseosa sacada a través de la conducción 8 a partir de la columna de retrolavado T3, se podría someter también a una expansión de Joule-Thomson en una válvula de expansión no representada en las Figuras.
Además, de una manera alternativa o adicional con respecto a la expansión mediante una turbina o con respecto al efecto Joule-Thomson podría preverse una puesta a disposición de frío ajeno al sistema.
El frío, que se necesita en el intercambiador de calor El para el enfriamiento y la condensación parcial de la corriente gaseosa de partida, así como de la corriente gaseosa residual procedente de la columna de rectificación, se pone a disposición mediante hasta tres circuitos externos de agente frigorífico; en las Figuras 1 a 3 así como 4, por razones de claridad, se representan en cada caso solamente 2 circuitos 19 y 20 de agente frigorífico o 3 circuitos 19, 20 y 29 de agente frigorífico, respectivamente.
Además, por razones de claridad se representa en la Figura 1 solamente un separador D. En la realidad, sin embargo, se conectan unos tras de otros dos o tres - raramente más - separadores, siendo aportadas las fracciones de colas de los separadores individuales a la columna de rectificación T2, mientras que las fracciones de cabezas - dejando aparte la fracción de cabezas del separador tercero o último - se aporta en cada caso al siguiente separador después de haberse efectuado el enfriamiento y la condensación parcial.
La Figura 2 muestra, tal como ya se ha mencionado, una primera forma de realización del procedimiento conforme al invento, realizándose que el primer dispositivo separador T1 con acción de rectificación y que está estructurado como columna de separación por arrastre, no tiene ningún reflujo intermedio.
Por razones de sencillez, se explican a continuación solamente las diferencias existentes entre el modo de proceder que se cuenta dentro del estado de la técnica - como se representa en la Figura 1 y se explica con ayuda de ésta - y el procedimiento conforme al invento - como se representa en las Figuras 2 a 4 -.
La corriente gaseosa que se ha de descomponer, que se enfría y condensa parcialmente en el intercambiador de calor E1, se aporta a través de la conducción 2 seguidamente a un primer dispositivo separador T1 con acción de rectificación, que está estructurado como una columna de separación por arrastre.
De modo correspondiente a un perfeccionamiento ventajoso del procedimiento conforme al invento, la corriente gaseosa puesta bajo presión elevada, enfriada y condensada parcialmente, presenta, antes de su aportación a la columna de separación por arrastre T1, una temperatura comprendida entre -100 y -40°C, preferiblemente entre -90 y -55°C.
Mientras que, de acuerdo con el modo de proceder de la Figura 1, la fracción líquida resultante en la parte inferior (colector) de la columna de retrolavado T3 se aporta directamente a la columna de rectificación T2, esta fracción líquida se saca seguidamente a través de la conducción 6', se bombea mediante la bomba P' a la presión de la columna de separación por arrastre T1 y se aporta a ésta en la zona de cabeza a través de la conducción 7'.
Este modo de proceder tiene las siguientes ventajas: Mediante el hecho de que la fracción líquida de colas de la columna de retrolavado T3 es separada por arrastre en contracorriente con el gas de partida que se ha descomponer en la columna de separación por arrastre T1, se disminuye la cantidad total de los componentes ligeros aportados a la columna de rectificación T2, es decir la cantidad de metano y de componentes que hierven a temperaturas más bajas que el metano. Mediante esta forma de realización del procedimiento se facilita la misión de separación en la columna de rectificación T2.
Por lo demás, en la columna de separación por arrastre T1 tiene lugar un intercambio ventajoso de calor, puesto que la fracción líquida procedente del colector de la columna de retrolavado T3, que hasta ahora se aportaba con un nivel de temperatura comparativamente alto y por consiguiente desfavorable por la cabeza de la columna de rectificación T2 - la diferencia de temperaturas entre la temperatura en la cabeza de la columna de rectificación T2 y la temperatura de la fracción líquida aportada es de 36°C -, de modo correspondiente al procedimiento conforme al invento se aporta a la columna de separación T1 a un nivel de temperatura muchísimo más favorable - la diferencia de temperaturas entre la temperatura en la cabeza de la columna de separación por arrastre T1 y la temperatura de la fracción líquida aportada es ahora solamente de 11°C. El modo de proceder conforme al invento hace posible de este modo un mejor aprovechamiento del frío de punta que se genera mediante la turbina de expansión X. El consumo de energía y la separación de los componentes C_{1} y C_{2} se puede reducir por lo tanto manifiestamente.
La Figura 3 muestra una segunda forma de realización del procedimiento conforme al invento, en la que la columna de separación por arrastre T1 tiene un reflujo intermedio. Para ello, a través de la conducción 21 se saca a partir de la zona inferior de la columna de separación T1 una corriente lateral, ésta se enfría y condensa parcialmente en el intercambiador de calor El y a continuación se alimenta como fracción de reflujo intermedio a la columna de separación por arrastre T1 a través de la conducción 22. Mediante esta forma de realización del procedimiento conforme al invento se mejora el trabajo de separación en la columna de separación por arrastre T1.
Otra forma de realización adicional del procedimiento conforme al invento se representa en la Figura 4. En este perfeccionamiento del procedimiento conforme al invento, las funciones de las columnas de separación primera y tercera T1 y T3 - como se muestran en las Figuras 2 y 3 - son realizadas en una columna de separación T1/3 común. Por consiguiente, se puede prescindir de las conducciones 6' y 7' que unen a las columnas de separación T1 y T3, así como de la bomba P' dispuesta en éstas. Sin embargo, ahora es necesario prever una bomba P' en las conducciones 3 y 3' que unen a las columnas de separación T1/3 y T2.
En principio, la columna de separación T1/3 representada en la Figura 4, y respectivamente la rectificación que tiene lugar en ella, se pueden "descomponer" no solamente en dos columnas de separación T1 y T3 dispuestas por separado - como se muestra en las Figuras 2 y 3 - sino en varias columnas de separación dispuestas por separado, dependiendo del número de los sumideros de retirada para enfriamiento intermedio 21, 6' y 16.
En la Figura 4, al contrario que en las Figuras 1 a 3, se representa solamente un intercambiador de calor E1/2. También en este caso es válido el hecho de que en principio pueden preverse un gran número de intercambiadores de calor dispuestos por separado.
La corriente gaseosa sacada por la cabeza de la columna de separación T1/3 a través de la conducción 8, que contiene predominantemente metano y componentes que hierven a temperaturas más bajas, después de un calentamiento en el intercambiador de calor E1/2 se aporta a través de la conducción 9 a una primera turbina de expansión X, y después de un renovado calentamiento en el intercambiador de calor E1/2 se aporta a través de la conducción 9' a una segunda turbina de expansión X', produciéndose en estas turbinas de expansión el necesario frío de punta para el proceso. La corriente gaseosa enfriada se aporta a continuación a través de la conducción 10' de nuevo al intercambiador de calor E1/2, se calienta en éste y abandona la instalación a través de la conducción 12.
Puesto que en el caso del procedimiento conforme al invento se prescinde de la alimentación a muy baja temperatura de la fracción líquida de colas desde la columna de retrolavado T3 a la columna de rectificación T2, la columna de rectificación T2 se puede fabricar a base de materiales más baratos - un acero para bajas temperaturas en lugar de un acero de alta aleación -.
De la siguiente Tabla se pueden tomar para un ejemplo de realización concreto de acuerdo con la Figura 3 las correspondientes composiciones, presiones, temperaturas, etc.
Mientras que la temperatura en la cabeza de la columna de rectificación T2 en el caso del procedimiento, como se ha representado en la Figura 1, es de -58°C, ésta en el caso del modo de proceder conforme al invento de acuerdo con la Figura 3 está situada en -34°C. Esto hace posible el empleo de materiales más baratos para la columna de rectificación T2, puesto que por encima de una temperatura de -40°C se puede utilizar un acero para bajas temperaturas en lugar de un acero de alta aleación.
(Tabla pasa a página siguiente)
1

Claims (9)

1. Procedimiento para la separación de hidrocarburos C_{2} o C_{2+} a partir de una corriente gaseosa (1, 2) que contiene hidrocarburos ligeros y eventualmente componentes que hierven a temperaturas más bajas que el metano, en el que la corriente gaseosa (1) puesta a una presión elevada, se enfría (en E1), se condensa parcialmente y en una primera etapa de separación (T1) se separa en una fracción líquida (3, 3') y en una fracción gaseosa (4), y la fracción líquida (3, 3') se descompone por rectificación en una segunda etapa de separación (T2) en una corriente de productos (17, 17') que en lo esencial contiene hidrocarburos C_{2} o C_{2+}, y en una corriente gaseosa residual (13) que contiene predominantemente componentes que hierven a temperaturas más bajas, realizándose que la fracción gaseosa (4) procedente de la primera etapa de separación (T1), resultante después de la condensación parcial, se separa por rectificación en una tercera etapa de separación (T3) en una fracción líquida (6') y una fracción gaseosa (8) y la fracción líquida (6') obtenida en la tercera etapa de separación (T3) se alimenta (por 7') como fracción de reflujo a la primera etapa de separación (T1) con acción de rectificación.
2. Procedimiento de acuerdo con la reivindicación 1, caracterizado porque la fracción gaseosa (4) que resulta después de la condensación parcial, procedente de la primera etapa de separación (T1), se enfría y se condensa parcialmente (en E2) antes de su aportación a la tercera etapa de separación (T3).
3. Procedimiento de acuerdo con la reivindicación 1 ó 2, caracterizado porque la corriente gaseosa residual (13) procedente de la segunda etapa de separación (T2) se enfría, se condensa parcialmente (en E1) y se aporta a la tercera etapa de separación (T3).
4. Procedimiento de acuerdo con la reivindicación 2 ó 3, caracterizado porque el enfriamiento de la fracción gaseosa (4) resultante después de la condensación parcial y/o de la corriente de gas residual (13) se efectúa antes de la aportación a la tercera etapa de separación (T3) en intercambio indirecto de calor (en E2) con frío ajeno al sistema y/o con corrientes de proceso que se han de calentar, en particular en intercambio indirecto de calor con la corriente gaseosa residual (8) de la tercera etapa de separación (T3), expandida mediante una válvula o mediante por lo menos una turbina (X, X').
5. Procedimiento de acuerdo con una de las precedentes reivindicaciones, caracterizado porque a partir de la primera etapa de separación (T1) con acción de rectificación se saca por lo menos una corriente parcial (21), se enfría, se condensa parcialmente y se aporta a la primera etapa de separación (T1) como fracción de reflujo intermedio (22).
6. Procedimiento de acuerdo con una de las precedentes reivindicaciones, caracterizado porque la temperatura de la corriente gaseosa (2) puesta a una presión elevada, enfriada y condensada parcialmente, antes de la aportación a la primera etapa de separación (T1) con acción de rectificación, está situada entre -100 y -40°C, preferiblemente entre -90 y -55°C.
7. Procedimiento de acuerdo con una de las precedentes reivindicaciones, caracterizado porque las funciones de la primera etapa de separación (T1) con acción de rectificación y la tercera etapa de separación (T3) con acción de rectificación se realizan en una etapa de separación (T1/3) común.
8. Dispositivo para la separación de hidrocarburos C_{2} o C_{2+} a partir de una corriente gaseosa (1, 2) que contiene hidrocarburos ligeros y eventualmente componentes que hierven a temperaturas más bajas que el metano, que comprende
-
por lo menos un intercambiador de calor (E1, E2, E1/2) en el que la corriente gaseosa (1), puesta bajo una presión elevada, se enfría y se condensa parcialmente,
-
una columna de separación por arrastre (T1), en la que la corriente gaseosa (2) enfriada y condensada parcialmente se separa en una fracción líquida (3, 3') y una fracción gaseosa (4),
-
una columna de rectificación (T2), en la que la fracción líquida (3, 3') obtenida en la columna de separación por arrastre (T1) se descompone en una corriente de productos (17, 17') que contiene en lo esencial hidrocarburos C_{2} o C_{2+} y en una corriente gaseosa residual (13) que contiene predominantemente componentes que hierven a temperaturas más bajas,
-
una columna de retrolavado (T3), en la que la fracción gaseosa (4), obtenida en la columna de separación por arrastre (T1), se separa por rectificación en una fracción líquida (6') y una fracción gaseosa (8),
-
realizándose que la zona inferior de la columna de retrolavado (T3) está comunicada con la zona superior de la columna de separación por arrastre (T1), de tal manera que la fracción líquida (6'), obtenida en la columna de retrolavado (T3), se puede aportar como fracción de reflujo a la columna de separación por arrastre (T1).
\newpage
9. Instalación de acuerdo con la reivindicación 8, caracterizada porque la columna de retrolavado (T3) y la columna de separación por arrastre (T1) están estructuradas como una columna de separación (T1/3).
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