EP4433234A1 - Verfahren zum herstellen eines schmelztauchbeschichteten stahlblechs und schmelztauchbeschichtetes stahlblech - Google Patents

Verfahren zum herstellen eines schmelztauchbeschichteten stahlblechs und schmelztauchbeschichtetes stahlblech

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EP4433234A1
EP4433234A1 EP22817593.1A EP22817593A EP4433234A1 EP 4433234 A1 EP4433234 A1 EP 4433234A1 EP 22817593 A EP22817593 A EP 22817593A EP 4433234 A1 EP4433234 A1 EP 4433234A1
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EP
European Patent Office
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hot
steel sheet
dip
zinc
coating
Prior art date
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EP22817593.1A
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EP4433234C0 (de
EP4433234B1 (de
Inventor
Burak William Cetinkaya
Fabian JUNGE
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ThyssenKrupp Steel Europe AG
Original Assignee
ThyssenKrupp Steel Europe AG
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    • B21H8/005—Embossing sheets or rolls

Definitions

  • the invention relates to a method for producing a hot-dip coated steel sheet and a hot-dip coated steel sheet.
  • hot-dip coated steel sheets with a zinc-based coating are used so that cathodic protection against corrosion can be ensured.
  • cracks in the zinc-based coating do not necessarily disrupt the cathodic protection against corrosion, the risk of a corrosive attack nevertheless increases with the possibility of air humidity penetrating to the steel material (substrate).
  • the coated surface of the steel sheet is treated with a conversion chemical, for example phosphating, only after forming/forming, so that surfaces of the steel material that are exposed during forming/forming are closed again.
  • the presence of cracks in the coating and/or on the surface of the coating can result in them being sealed with a process medium such as (alkaline) cleaner, (alkaline) activation or (acidic) phosphating and not fully cleaned/dried can become.
  • a process medium such as (alkaline) cleaner, (alkaline) activation or (acidic) phosphating and not fully cleaned/dried
  • this can lead to outgassing of these components (of the process medium) in the heat treatment process, for example during KTL paint baking.
  • the components (of the process medium) that settle in the crack will remain, so that subsequent contact with water, for example through diffusion through an applied layer of paint, can lead to the formation of an alkaline or acidic solution within the cracks. which attack the coating and can thus adversely affect the cathodic protection against corrosion.
  • the coating can also be torn open locally through cracks and lose its passivating effect locally. In these applications, for example, moisture can penetrate the conversion layer, which can lead to corrosion and, in particular,
  • cracking can damage the zinc-based coating in such a way that the layer and/or at least parts of the layer can become delaminated.
  • the process conditions such as the cooling rate to cause the liquid coating to solidify, would have to be changed, for example by accelerated cooling to achieve small spangles in the coating, or the zinc-based melt with additional ones Elements are enriched, for example by adding lead as a nucleating agent.
  • the object of the invention is therefore, in addition to a method for producing a hot-dip coated steel sheet, also to specify a hot-dip-coated steel sheet with which the disadvantages of the prior art can be eliminated.
  • the object relating to the method for producing a hot-dip coated steel sheet is solved with the features of claim 1.
  • the object relating to the hot-dip coated steel sheet is solved with the features of claim 8.
  • a first teaching of the invention relates to a method for producing a hot-dip coated steel sheet, wherein an in particular cold-rolled steel substrate is provided, which is coated on one or both sides with a zinc-based coating by hot-dip to obtain a hot-dip-coated steel sheet, the steel substrate provided before hot-dip has a deterministic surface texture on one or both sides.
  • the inventors have found that the crystallization behavior of zinc-based hot-dip coatings can also be controlled in a targeted manner by simple means without having to take the already known and sometimes complex measures to influence the spangle size by cooling rate and adding grain refiners/nucleating agents.
  • the targeted control is embossed on the surface of one or both sides of the steel substrate by a deterministic texture before hot dipping.
  • a deterministic surface texture is to be understood as meaning recurring textures which have a defined shape and/or configuration, see for example EP 2 892 663 Bl surface of the steel substrate.
  • EP 2 892 663 B1 describes how cold-rolled steel substrates are skin-passed with a deterministic texture and then a cathodic anti-corrosion coating is deposited electrolytically. Electrolytic deposition is not comparable to a hot-dip process.
  • the freedom of form and the deterministic distribution of the texture on the surface of the steel substrate can surprisingly influence the distribution and/or size of the crystallization nuclei of the zinc grains in the zinc-based coating.
  • the crystallization nuclei of the zinc grains form at the interface between the liquid zinc-based melt and the steel substrate, so that during the course of solidification the crystals grow laterally in the coating until they collide with (their) neighboring crystals.
  • Due to the present deterministic surface texture are thus due to the shape and / or Dimension of the texture preferably as impressions and / or elevations defined zones ready at or in which the crystallization is initialized and favored, so that depending on the design of the deterministic texture a preferably high density of crystallization nuclei can grow until they on (their) neighbors bump.
  • crack behavior cracks within a crystal always run parallel to one another, which studies have shown. Cracks can thus propagate undisturbed within the crystal and are only stopped when they reach the grain boundary and the adjacent, differently oriented crystals. Accordingly, cracks can propagate faster and further in a few large crystals than in many small crystals. A high density of nuclei results in small crystals, so a fine crystalline coating is more resistant to macroscopic cracking.
  • the deterministic texture can act on one or both sides of the surface of the steel substrate either in the course of a cold rolling process or in a separate rolling process by means of one or both sides by means of correspondingly deterministically structured rollers.
  • the deterministic texture is preferably embossed into the surface of the steel substrate in the course of a cold-rolling process, the last roll stand of a cold-rolling train being equipped with at least one roll, preferably with a pair of rolls, which have a corresponding deterministic structure.
  • Methods and devices for producing structuring of rolls are prior art, cf. EP 2 892 663 p.
  • a deterministic topography is preferably introduced into the surface of the roller by means of a laser by removing material.
  • a steel substrate is to be understood as meaning a flat steel product which can be in the form of a strip, plate or sheet.
  • a cold-rolled steel substrate is preferably used. The production of cold-rolled steel substrates is also state of the art.
  • the hot-dip coating of a steel substrate with a zinc-based coating is also state of the art.
  • the deterministic surface texture has a closed texture with embossing.
  • a closed texture on the surface of the steel substrate means that individual embossings are provided, which go deep into the substrate, but are essentially not (all) connected to one another and thus as closed. There is essentially only one continuous elevation, which is oriented essentially in the plane on the surface of the steel substrate.
  • the deterministic surface texture has an open texture with elevations.
  • An open texture on the surface of the steel substrate means that individual elevations are provided which protrude from the plane of the substrate, but are essentially not (all) connected to each other and are therefore considered open. There is thus also essentially only one continuous embossing, which is oriented essentially in the plane in the lowest area of the elevations of the steel substrate.
  • the deterministic surface texture has at least one impression or at least one elevation, which occupies an area of between 100 and 25000 ⁇ m 2 .
  • the area can be in particular at least 200 ⁇ m 2 , preferably at least 400 ⁇ m 2 and in particular at most 20,000 ⁇ m 2 , preferably at most 18,000 ⁇ m 2 .
  • the zinc-based coating contains, in addition to zinc and unavoidable impurities, additional elements such as aluminum with a content of up to 10.0% by weight and/or magnesium with a content of up to 10.0% by weight in the coating.
  • additional elements such as aluminum with a content of up to 10.0% by weight and/or magnesium with a content of up to 10.0% by weight in the coating.
  • Elements from the group Si, Sb, Pb, Ti, Ca, Mn, Sn, La, Ce and Cr, individually or in combination, can be contained in the coating as impurities in a total amount of up to 0.5% by weight.
  • the coating also has magnesium with a content of at least 0.3% by weight, in particular at least 0.6% by weight, preferably at least 0.9% by weight.
  • Aluminum can be present as an alternative or in addition to magnesium with a content of at least 0.1% by weight, in particular at least 0.3% by weight, in order, for example, to improve bonding of the coating to the steel substrate and in particular iron diffusion from the steel sheet into the coating in a heat treatment of the coated steel sheet im Essential to avoid, for example, a good adhesive suitability can be guaranteed.
  • the coating preferably has magnesium with a content of at least 1.0% by weight and aluminum with a content of at least 1.0% by weight. If the coating contains aluminum and magnesium, it is referred to below as a Zn-Al-Mg coating.
  • Aluminum or magnesium can each be contained in the coating in particular up to a maximum of 8.0% by weight, preferably up to a maximum of 6.0% by weight, preferably up to a maximum of 5.0% by weight.
  • the thickness of the coating can be between 1.5 and 15 ⁇ m, in particular between 2 and 12 ⁇ m, preferably between 3 and 10 ⁇ m.
  • the hot-dip coated steel sheet is temper-passed in order to impress a desired surface texture on the coating and/or to set the final mechanical properties in the steel sheet.
  • Skin-passing can be carried out with a deterministically structured skin-passing roll, see for example EP 2 892 663 B1, or alternatively with a stochastically structured skin-passing roll, see for example EP 2 006 037 B1.
  • the steel substrate can consist of a steel material with the following chemical composition in % by weight:
  • Si up to 0.3%, in particular between 0.0002% and 0.3%
  • N up to 0.1%, in particular up to 0.01%, and optionally one or more alloying elements from the group (Al, Cr, Cu, Nb, Mo, Ti, V, Ni, B, Sn, Ca):
  • Al to 0.2%, in particular between 0.001% and 0.1%,
  • Nb up to 0.1%, in particular up to 0.05%
  • V up to 0.2%, in particular up to 0.1%, Ni up to 0.2%, in particular up to 0.18%, B up to 0.005%, in particular up to 0.004%, Sn up to 0.1%, in particular up to 0.05%,
  • the invention relates to a hot-dip coated steel sheet comprising a steel substrate with a zinc-based coating applied to one or both sides, the steel substrate having a deterministic surface texture on one or both sides.
  • a higher density of zinc grains in the coating is usually associated with a smaller, finer grain size, so that the grain boundaries on a surface under consideration can also be increased, which has a higher reactivity compared to a lower density and thus smaller grain boundaries on the surface under consideration have downstream pre- and post-treatments of the hot-dip coated steel sheet.
  • the zinc grain sizes are between 20 and 250 ⁇ m, in particular up to a maximum of 220 ⁇ m, preferably up to a maximum of 170 ⁇ m, preferably up to a maximum of 130 ⁇ m, more preferably up to a maximum of 105 ⁇ m.
  • the size of a zinc grain is defined, for example using a scanning electron microscope image, as the greatest possible distance between two points within a coherent grain with the same orientation.
  • FIG. 1 shows scanning electron microscope (SEM) images of two surface-textured steel substrates before and after hot-dip coating with a zinc-based coating in a plan view.
  • SEM scanning electron microscope
  • the centroid of each area can be easily determined, with the distance between at least two adjacent centroids being 50-70 pm for the left image and for the right one, for example Recording for example was 120-150 pm.
  • the grain sizes in the image on the left are up to a maximum of 200 pm and in the image on the right up to a maximum of 900 pm.
  • the lower left image compared to the lower right image in Figure 1 shows that finer textures (top left) on the surface of the steel substrate result in smaller zinc grains (bottom left).
  • the crystallization nuclei form preferentially at the transitions to which the indentations on the surface of the steel substrate are adjacent.
  • the density of the crystallization nuclei is accordingly dependent on the dimension of the texture or on the number of textures per area. All tests showed that those steel substrates with a higher number of structures based on a constant area always had smaller zinc grains after hot-dip coating. Comparable results, which are not shown here, were also obtained with Zn-Al-Mg coatings. When considering hot-dip eutectic phase coatings (Zn-Al-Mg coating), a finer grain structure at the surface of the steel substrate is beneficial for corrosion resistance.
  • the MgZn 2 in the eutectic phase represents a sacrificial anode for the zinc grains Steel sheets (pickling) or the Al phases, for example in the case of alkaline pre-treatments or post-treatments of hot-dip coated steel sheets (degreasing and/or cleaning, in particular before pickling), are attacked in the eutectic and subsequently the zinc grains.
  • a protective effect anodic sacrificial mechanism
  • the phases are too far apart, the cathodic protection against corrosion can no longer be guaranteed.

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Abstract

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Herstellen eines schmelztauchbeschichteten Stahlblechs, wobei ein insbesondere kaltgewalztes Stahlsubstrat bereitgestellt wird, welches ein- oder beidseitig mit einem zinkbasierten Überzug durch Schmelztauchen beschichtet wird, um ein schmelztauchbeschichtetes Stahlblech zu erhalten, wobei das bereitgestellte Stahlsubstrat vor dem Schmelztauchen eine deterministische Oberflächentextur ein- oder beidseitig aufweist. Die Erfindung betrifft weiters ein schmelztauchbeschichtetes Stahlblech umfassend ein Stahlsubstrat mit einem ein-oder beidseitig aufgebrachten zinkbasierten Überzug, wobei das Stahlsubstrat eine deterministische Oberflächentextur ein- oder beidseitig aufweist.

Description

Verfahren zum Herstellen eines schmelztauchbeschichteten Stahlblechs und schmelztauchbeschichtetes Stahlblech
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Herstellen eines schmelztauchbeschichteten Stahlblechs sowie ein schmelztauchbeschichtetes Stahlblech.
Immer komplexer werdende Umformprozesse bei der Herstellung von Bauteilen in Blechbauweise führen zu immer höheren Materialbeanspruchungen und gehen zum Teil mit einer Rissbildung innerhalb der Beschichtung eines schmelztauchbeschichteten Blechs, insbesondere Stahlblechs einher. Dies zeigt sich insbesondere in Bereichen enger Radien sowie (Stahl-) Blechbauteilbereichen, welche im Verarbeitungsprozess einen hohen Umformgrad erfahren. Zu nennen wären hier beispielsweise Blechbauteile für die Fahrzeugindustrie, deren Formgestalt durch lokal hohe Umformbelastung gekennzeichnet sind, oder Bleche im Industriebereich, beispielsweise Trapezbleche.
Konventionell kommen schmelztauchbeschichtete Stahlbleche mit einem zinkbasierten Überzug zur Anwendung, so dass ein kathodischer Korrosionsschutz sichergestellt werden kann. Zwar stören Risse im zinkbasierten Überzug nicht zwangsläufig den kathodischen Korrosionsschutz, das Risiko eines Korrosionsangriffes steigt dennoch mit der Möglichkeit der Luftfeuchtigkeit bis zum Stahlwerkstoff (Substrat) vorzudringen. Im Falle der Fahrzeugindustrie wird die beschichtete Oberfläche des Stahlblechs erst nach einem Ver-/Umformen mit einer Konversionschemie behandelt, beispielsweise einer Phosphatierung, so dass auch beim Ver-/ Umformen freigelegte Flächen des Stahlwerkstoffs wieder geschlossen werden.
Das Vorhandensein von Rissen im Überzug und/oder an der Oberfläche des Überzugs kann allerdings dazu führen, dass diese mit einem Prozessmedium, beispielsweise einem (alkalischen) Reiniger, einer (alkalischen) Aktivierung oder einer (sauren) Phosphatierung zulaufen und nicht vollständig gereinigt/getrocknet werden können. Dies kann unter anderem dazu führen, dass es zu einem Ausgasen dieser Bestandteile (des Prozessmediums) im Prozess einer Wärmebehandlung, beispielsweise beim KTL-Lackeinbrennen, kommt. Auch ein Verbleib der sich im Riss festsetzenden Bestandteile (des Prozessmediums) ist alternativ oder zusätzlich denkbar, so dass es bei einem späteren Kontakt mit Wasser, beispielsweise durch Diffusion durch eine aufgetragene Lackschicht, zur Bildung einer alkalischen oder sauren Lösung innerhalb der Risse kommen kann, welche den Überzug angreifen und somit den kathodischen Korrosionsschutz nachteilig beeinflussen können. Auch über das sogenannte Coil-Coating aufgetragene Vor- bzw. Nachbehandlung kann der Überzug durch Risse lokal aufgerissen und lokal ihre passivierende Wirkung verlieren. So kann bei diesen Anwendungen beispielsweise die Konversionsschicht von Feuchtigkeit unterwandert werden, was zu Korrosion und insbesondere Lackenthaftung führen kann.
Es ist somit bekannt, dass eine Rissbildung die zinkbasierte Beschichtung derart schädigen kann, dass es zur Enthaftung der Schicht und/oder zumindest von Teilen der Schicht kommen kann.
Eine Rissausbreitung wird im Überzug durch seinen Aufbau begünstigt. So bilden sich im zinkbasierten Überzug, welcher im Schmelztauchprozess auf ein Stahlsubstrat (Stahlblech) im flüssigen Zustand aufgebracht und anschließend abgekühlt und dadurch erstarrt wird, wenige „große“ Zinkkörner mit gleicher Orientierung aus, welche sich durch die gesamte Überzugsdicke erstrecken. Bei einer Belastung dieser Kristalle kommt es zum Bruch in einer Vorzugsrichtung, in Abhängigkeit von der Orientierung des Kristalls. Bei unterschiedlichen Kristallgrößen sind große Kristalle mechanischen Beanspruchungen gegenüber weniger stabil als kleine Kristalle. Um einen Einfluss auf die Kristallgrößen nehmen und damit diese variieren zu können, müssten entweder die Prozessbedingungen, beispielsweise die Abkühlrate zur Erwirkung der Erstarrung des flüssigen Überzugs, verändert werden, beispielsweise durch beschleunigte Abkühlung zur Erzielung kleiner Zinkblumen im Überzug, oder die zinkbasierte Schmelze mit zusätzlichen Elementen angereichert werden, beispielsweise durch Bleizugabe als Keimbildner. Änderungen der Prozessbedingungen in konventionell betriebenen kontinuierlichen Bandverzinkungsprozessen sind nur sehr bedingt realisierbar, beispielsweise sind Abkühlraten technisch begrenzt bzw. hohe Abkühlraten mit zusätzlichen Kosten (hoher Invest) möglich, und Zugaben von weiteren Elementen als Kornfeinungsmittel/Keimbildner können das ohnehin komplexe System des Überzugs nicht nur wirtschaftlich, beispielsweise durch den zusätzlichen Aufwand der Zugabe und des Monitorings, sondern auch negativ beeinflussen, beispielsweise durch negative Einflussnahme auf die Sekundärmetallurgie und Prozessführung, und auch auf die Umwelt.
Die Aufgabe der Erfindung ist daher, neben einem Verfahren zur Herstellung eines schmelztauchbeschichteten Stahlblechs auch ein schmelztauchbeschichtetes Stahlblech anzugeben, mit welchem die Nachteile aus dem Stand der Technik behoben werden können. Die Aufgabe in Bezug auf das Verfahren zum Herstellen eines schmelztauchbeschichteten Stahlblechs wird mit den Merkmalen des Anspruchs 1 gelöst. Die Aufgabe in Bezug auf das schmelztauchbeschichtete Stahlblech wird mit den Merkmalen des Anspruchs 8 gelöst.
Eine erste Lehre der Erfindung betrifft ein Verfahren zum Herstellen eines schmelztauchbeschichteten Stahlblechs, wobei ein insbesondere kaltgewalztes Stahlsubstrat bereitgestellt wird, welches ein- oder beidseitig mit einem zinkbasierten Überzug durch Schmelztauchen beschichtet wird, um ein schmelztauchbeschichtetes Stahlblech zu erhalten, wobei das bereitgestellte Stahlsubtrat vor dem Schmelztauchen eine deterministische Oberflächentextur ein- oder beidseitig aufweist.
Ohne die bereits bekannten und zum Teil aufwendigen Massnahmen zur Beeinflussung der Zinkblumengröße durch Abkühlgeschwindigkeit und Zugabe von Kornverfeinerungsmitteln / Keimbildner durchführen zu müssen, haben die Erfinder herausgefunden, dass das Kristallisationsverhalten von Schmelztauchüberzügen auf Zinkbasis auch durch einfache Mittel gezielt gesteuert werden kann. Die gezielte Steuerung wird erfindungsgemäß durch eine deterministische Textur dem Stahlsubstrat auf der Oberfläche ein- oder beidseitig vor dem Schmelztauchen eingeprägt. Unter einer deterministischen Oberflächentextur sind wiederkehrende Texturen zu verstehen, welche eine definierte Form und/oder Ausgestaltung aufweisen, vgl. beispielhaft EP 2 892 663 Bl. Die Oberflächentextur weist somit vorzugsweise definierte Einprägungen und/oder Erhebungen, beispielsweise im Querschnitt des Stahlsubstrats betrachtet, auf der Oberfläche des Stahlsubstrats auf. In der EP 2 892 663 Bl ist beschrieben, dass kaltgewalzte Stahlsubstrate mit einer deterministischen Textur dressiert werden und anschließend ein kathodischer Korrosionsschutzüberzug elektrolytisch abgeschieden wird. Eine elektrolytische Abscheidung ist nicht vergleichbar mit einem Schmelztauchprozess.
Insbesondere durch die Formfreiheit und die deterministische Verteilung der Textur auf der Oberfläche des Stahlsubstrats kann somit überraschend Einfluss auf die Verteilung und/oder Größe der Kristallisationskeime der Zinkkörner im zinkbasierten Überzug genommen werden. Die Kristallisationskeime der Zinkkörner bilden sich an der Grenzfläche zwischen flüssiger zinkbasierter Schmelze und Stahlsubstrat aus, so dass im Zuge der Erstarrung die Kristalle lateral im Überzug wachsen, bis sie jeweils an (ihre) Nachbarkristalle stoßen. Durch die vorliegende deterministische Oberflächentextur stehen somit durch die Form und/oder Dimension der Textur vorzugsweise als Einprägungen und/oder Erhebungen definierte Zonen bereit, an bzw. in welchen die Kristallisation initialisiert und begünstigt werden, so dass je nach Ausführung der deterministischen Textur eine bevorzugt hohe Dichte an Kristallisationskeimen wachsen kann, bis diese auf (ihre) Nachbarn stoßen. Bezüglich des Rissverhaltens verlaufen Risse innerhalb eines Kristalls immer parallel zueinander, was Untersuchungen gezeigt haben. Somit können sich Risse ungestört innerhalb des Kristalls ausbreiten und werden erst beim Erreichen der Korngrenze, sowie den angrenzenden anders orientierten Kristallen gestoppt. Demnach können sich Risse in wenigen großen Kristallen schneller und weiter ausbreiten als in vielen kleinen Kristallen. Eine hohe Dichte an Kristallisationskeimen führt zu kleinen Kristallen, so dass ein feinkristalliner Überzug resistenter gegenüber der makroskopischen Ausbildung von Rissen ist.
Die deterministische Textur kann ein- oder beidseitig bei einem Stahlsubstrat entweder im Zuge eines Kaltwalzprozesses oder in einem gesonderten Walzprozess mittels ein- oder beidseitig mittels entsprechend deterministisch strukturierten Walzen auf die Oberfläche des Stahlsubstrats einwirken. Vorzugsweise wird die deterministische Textur im Zuge eines Kaltwalzprozesses in die Oberfläche des Stahlsubstrats eingeprägt, wobei das letzte Walzgerüst einer Kaltwalzstaffel mit mindestens einer Walze, vorzugsweise mit einem Walzenpaar ausgestattet ist, welche(s) eine entsprechende deterministische Struktur aufweisen. Verfahren und Vorrichtungen zum Herstellen von Strukturieren von Walzen sind Stand der Technik, vgl. u. a. EP 2 892 663 Bl . Vorzugsweise wird mittels Laser eine deterministische Topografie in die Oberfläche der Walze mittels Materialabtrag eingebracht.
Unter Stahlsubstrat ist ein Stahlflachprodukt zu verstehen, welches als Band, Platine oder Blech vorliegen kann. Bevorzugt kommt ein kaltgewalztes Stahlsubstrat zur Anwendung. Die Herstellung von kaltgewalzten Stahlsubstraten ist ebenfalls Stand der Technik.
Auch das Schmelztauchbeschichten eines Stahlsubstrats mit einem zinkbasierten Überzug ist Stand der Technik.
Gemäß einer Ausgestaltung weist die deterministische Oberflächentextur eine geschlossene Textur mit Einprägungen auf. Eine geschlossene Textur auf der Oberfläche des Stahlsubstrats bedeutet, dass einzelne Einprägungen vorgesehen sind, welche in die Tiefe des Substrats gehen, jedoch im Wesentlichen nicht (alle) miteinander verbunden sind und somit als geschlossen gelten. Damit existiert auch im Wesentlichen nur eine, durchgehende Erhebung, welche sich im Wesentlichen in der Ebene an der Oberfläche des Stahlsubstrats orientiert.
Gemäß einer alternativen Ausgestaltung weist die deterministische Oberflächentextur eine offene Textur mit Erhebungen auf. Eine offene Textur auf der Oberfläche des Stahlsubstrats bedeutet, dass einzelne Erhebungen vorgesehen sind, welche aus der Ebene des Substrats hervorstehen, jedoch im Wesentlichen nicht (alle) miteinander verbunden sind und somit als offen gelten. Damit existiert auch im Wesentlichen nur eine, durchgehende Einprägung, welche sich im Wesentlichen in der Ebene im untersten Bereich der Erhebungen des Stahlsubstrats orientiert.
Gemäß einer Ausgestaltung weist die deterministische Oberflächentextur mindestens eine Einprägung oder mindestens eine Erhebung auf, welche eine Fläche zwischen 100 und 25000 pm2 einnimmt. Die Fläche kann insbesondere mindestens 200 pm2, vorzugsweise mindestens 400 pm2 und insbesondere maximal 20000 pm2, vorzugsweise maximal 18000 pm2 betragen. Bevorzugt sind zwei oder mehrere Einprägungen oder zwei oder mehrere Erhebungen vorhanden, welche jeweils eine Fläche mit jeweils einem Flächenschwerpunkt aufweisen, wobei der Abstand zwischen mindestens zwei benachbarten Flächenschwerpunkten zwischen 10 und 1000 pm beträgt. Je kleiner die Flächen und je geringer die Abstände der jeweiligen Flächenschwerpunkte zueinander, umso höher die Anzahl der sich bildenden Kristallisationskeime an der Grenzfläche zwischen flüssiger zinkbasierter Schmelze und Stahlsubstrat.
Gemäß einer Ausgestaltung enthält der zinkbasierte Überzug neben Zink und unvermeidbaren Verunreinigungen zusätzliche Elemente wie Aluminium mit einem Gehalt von bis zu 10,0 Gew.-% und/oder Magnesium mit einem Gehalt von bis zu 10,0 Gew.-% in dem Überzug. Als Verunreinigungen können Elemente aus der Gruppe Si, Sb, Pb, Ti, Ca, Mn, Sn, La, Ce und Cr einzeln oder in Kombination mit in Summe bis zu 0,5 Gew.-% im Überzug enthalten sein. Ist ein verbesserter Korrosionsschutz vorgesehen, weist der Überzug zusätzlich Magnesium mit einem Gehalt von mindestens 0,3 Gew.-%, insbesondere von mindestens 0,6 Gew.-%, vorzugsweise von mindestens 0,9 Gew.-% auf. Aluminium kann alternativ oder zusätzlich zu Magnesium mit einem Gehalt von mindestens 0,1 Gew.-%, insbesondere von mindestens 0,3 Gew.-% vorhanden sein, um beispielsweise eine Anbindung des Überzugs an das Stahlsubstrat zu verbessern und insbesondere eine Diffusion von Eisen aus dem Stahlblech in den Überzug bei einer Wärmebehandlung des beschichteten Stahlblechs im Wesentlichen zu vermeiden, damit beispielsweise eine gute Klebeignung gewährleistet werden kann. Bevorzugt weist der Überzug Magnesium mit einem Gehalt von mindestens 1,0 Gew.-% und Aluminium mit einem Gehalt von mindestens 1,0 Gew.-% auf. Sind Aluminium und Magnesium im Überzug enthalten, wird im Folgenden von einem Zn-Al-Mg-Überzug gesprochen. Aluminium oder Magnesium können jeweils insbesondere bis maximal 8,0 Gew.-%, vorzugsweise bis maximal 6,0 Gew.-%, bevorzugt bis maximal 5,0 Gew.-% im Überzug enthalten sein. Dabei kann eine Dicke des Überzugs zwischen 1,5 und 15 pm, insbesondere zwischen 2 und 12 pm, vorzugsweise zwischen 3 und 10 pm betragen.
Gemäß einer Ausgestaltung wird das schmelztauchbeschichtete Stahlblech dressiert, um eine gewünschte Oberflächentextur auf dem Überzug aufzuprägen und/oder um die finalen mechanischen Eigenschaften im Stahlblech einzustellen. Das Dressieren kann mit einer deterministisch strukturierten Dressierwalze, vgl. beispielhaft EP 2 892 663 Bl, oder alternativ mit einer stochastisch strukturierten Dressierwalze, vgl. beispielsweise EP 2 006 037 Bl, durchgeführt werden.
Das Stahlsubstrat kann aus einem Stahlwerkstoff mit folgender chemischer Zusammensetzung in Gew.-% bestehen:
C bis 0,1 %, insbesondere zwischen 0,0002 % und 0,1 %,
Mn bis 2,0 %, insbesondere zwischen 0,01 % und 2,0 %,
Si bis 0,3 %, insbesondere zwischen 0,0002 % und 0,3 %,
P bis 0,1 %, insbesondere bis 0,05 %,
S bis 0,1 %, insbesondere bis 0,05 %,
N bis 0,1 %, insbesondere bis 0,01 %, sowie optional eines oder mehrerer Legierungselemente aus der Gruppe (AI, Cr, Cu, Nb, Mo, Ti, V, Ni, B, Sn, Ca):
AI bis 0,2 %, insbesondere zwischen 0,001 % und 0,1 %,
Cr bis 1,0 %, insbesondere bis 0,8 %,
Cu bis 0,2 %, insbesondere bis 0,18 %,
Nb bis 0,1 %, insbesondere bis 0,05 %,
Mo bis 0,2 %, insbesondere bis 0,1 %,
Ti bis 0,2 %, insbesondere bis 0,15 %,
V bis 0,2 %, insbesondere bis 0,1 %, Ni bis 0,2 %, insbesondere bis 0,18 %, B bis 0,005 %, insbesondere bis 0,004 %, Sn bis 0,1 %, insbesondere bis 0,05 %,
Ca bis 0,1 %, insbesondere bis 0,01 %,
Rest Fe und unvermeidbare Verunreinigungen.
Gemäß einer zweiten Lehre betrifft die Erfindung ein schmelztauchbeschichtetes Stahlblech umfassend ein Stahlsubstrat mit einem ein- oder beidseitig aufgebrachten zinkbasierten Überzug, wobei das Stahlsubstrat eine deterministische Oberflächentextur ein- oder beidseitig aufweist.
Eine höhere Dichte der Zinkkörner im Überzug geht in der Regel mit einer kleineren, feineren Korngröße einher, so dass auch die Korngrenzen auf einer betrachteten Fläche erhöht werden können, welche eine höhere Reaktivität im Vergleich zu geringerer Dichte und somit geringen Korngrenzen auf der betrachteten Fläche mit nachgelagerten Vor- bzw. Nachbehandlungen des schmelztauchbeschichteten Stahlblechs aufweisen. So betragen die Zinkkorngrößen zwischen 20 und 250 pm, insbesondere bis maximal 220 pm, vorzugsweise bis maximal 170 pm, bevorzugt bis maximal 130 pm, weiter bevorzugt bis maximal 105 pm. Dabei wird die Größe eines Zinkkorns beispielsweise anhand einer Rasterelektronenmikroskop-Aufnahme definiert, als größtmöglicher Abstand zweier Punkt innerhalb eines zusammenhängenden Korns mit gleicher Orientierung.
Um Wiederholungen zu vermeiden, wird auf die vorteilhaften Ausgestaltungen des erfindungsgemäßen Verfahrens verwiesen.
Die einzige Figur 1 zeigt Rasterelektronenmikroskop(REM)-Aufnahmen zweier oberflächentexturierter Stahlsubstrate vor und nach dem Schmelztauchbeschichten mit einem zinkbasierten Überzug in Draufsicht. Als deterministische Oberflächentextur wurden Einprägungen in die Oberfläche des Stahlsubrats beispielhaft in Form einer Doppel-I-Textur in Anlehnung an die EP 2 892 663 Bl vorgenommen. Die deterministische Oberflächentextur war somit in beiden Fällen eine geschlossene Textur. Die Textur unterschied sich lediglich in der Dimensionierung der eingeprägten I-Textur, oben linke Aufnahme mit 80 pm x 25 pm und somit einer Fläche von 2000 pm2 pro eingeprägtem „I“ und oben rechte Aufnahme mit 210 pm x 70 pm und somit einer Fläche von 14700 pm2 pro eingeprägtem „I“ in Figur 1. Bei den eingeprägten „l’s“ kann jeweils einfach der Flächenschwerpunkt pro Fläche ermittelt werden, wobei der Abstand zwischen mindestens zwei benachbarten Flächenschwerpunkten für die linke Aufnahme beispielsweise 50-70 pm und für die rechte Aufnahme beispielsweise 120-150 pm betrug. Die Korngrößen in der linken Aufnahme betragen bis maximal 200 pm und in der rechten Aufnahme bis maximal 900 pm. Am Beispiel für unterschiedliche Ausgestaltungen respektive Dimensionierungen der deterministischen Oberflächentextur eines Stahlsubstrats verdeutlicht die linke untere Aufnahme im Vergleich zur rechten unteren Aufnahme in Figur 1, dass durch feinere Texturen (oben links) auf der Oberfläche des Stahlsubstrats, kleinere Zinkkörner (unten links) entstehen. Die Kristallisationskeime bilden sich bevorzugt an den Übergängen, an welchen die Einprägungen an der Oberfläche des Stahlsubstrats angrenzen.
Die Dichte der Kristallisationskeime ist dementsprechend abhängig von der Dimension der Textur beziehungsweise von der Anzahl der Texturen pro Fläche. In sämtlichen Versuchen zeigte sich, dass diejenigen Stahlsubstrate mit höherer Anzahl an Strukturen bezogen auf eine konstante Fläche stets kleinere Zinkkörner nach Schmelztauchbeschichten aufwiesen. Vergleichbare und hier nicht dargestellte Ergebnisse ergaben sich auch bei Zn-Al-Mg- Überzügen. Bei Betrachtung von schmelztauchbeschichten Überzügen mit eutektischen Phasen (Zn-Al-Mg-Überzug) ist eine feinere Kornstruktur an der Oberfläche des Stahlsubstrats vorteilhaft für die Korrosionsbeständigkeit. Bezogen auf den Zn-Al-Mg-Überzug stellt das MgZn2 in der eutektischen Phase eine Opferanode für die Zinkkörner dar. Das heißt, dass bei korrosiver Beanspruchung des Überzugs zunächst die MgZn2_, beispielsweise bei sauren Vor- bzw. Nachbehandlungen der schmelztauchbeschichteten Stahlbleche (Beizen), bzw. die Al- Phasen, beispielsweise bei alkalischen Vor- bzw. Nachbehandlungen der schmelztauchbeschichteten Stahlbleche (Entfetten und/oder Reinigen, insbesondere vor dem Beizen), im Eutektikum und nachfolgend die Zinkkörner angegriffen werden. An Luft ist eine derartige Schutzwirkung (anodischer Opfermechanismus) im Wesentlichen abhängig von der Distanz der edlen und der unedleren metallischen Phase. Sind die Phasen räumlich zu weit voneinander entfernt, so kann der kathodische Korrosionsschutz nicht mehr gewährleistet werden. Dementsprechend sind kleinere Zinkkörner umgeben von Eutektikum vorteilhaft für die Korrosionsbeständigkeit, da der Abstand von Eutektikum zur Mitte des Zinkkorns kleiner ist und so ein anodisches Aufopfern der Phasen im Eutektikum zum Schutz des Zinks besser ermöglicht werden kann.

Claims

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Patentansprüche Verfahren zum Herstellen eines schmelztauchbeschichteten Stahlblechs, wobei ein insbesondere kaltgewalztes Stahlsubstrat bereitgestellt wird, welches ein- oder beidseitig mit einem zinkbasierten Überzug durch Schmelztauchen beschichtet wird, um ein schmelztauchbeschichtetes Stahlblech zu erhalten, dadurch gekennzeichnet, dass das bereitgestellte Stahlsubstrat vor dem Schmelztauchen eine deterministische Oberflächentextur ein- oder beidseitig aufweist. Verfahren nach Anspruch 1, wobei die deterministische Oberflächentextur eine geschlossene Textur mit Einprägungen aufweist. Verfahren nach Anspruch 1, wobei die deterministische Oberflächentextur eine offene Textur mit Erhebungen aufweist. Verfahren nach einem der vorgenannten Ansprüche, wobei die deterministische Oberflächentextur mindestens eine Einprägung oder mindestens eine Erhebung aufweist, welche eine Fläche zwischen 100 und 25000 pm2 einnimmt. Verfahren nach Anspruch 4, wobei zwei oder mehrere Einprägungen oder zwei oder mehrere Erhebungen vorhanden sind, welche jeweils eine Fläche mit jeweils einem Flächenschwerpunkt aufweisen, wobei der Abstand zwischen mindestens zwei benachbarten Flächenschwerpunkten zwischen 10 und 1000 pm beträgt. Verfahren nach einem der vorgenannten Ansprüche, wobei der zinkbasierte Überzug neben Zink und unvermeidbaren Verunreinigungen zusätzliche Elemente wie Aluminium mit einem Gehalt von bis zu 10,0 Gew.-% und/oder Magnesium mit einem Gehalt von bis zu 10,0 Gew.-% in dem Überzug enthält. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei das schmelztauchbeschichtete Stahlblech dressiert wird. Schmelztauchbeschichtetes Stahlblech umfassend ein Stahlsubstrat mit einem ein- oder beidseitig aufgebrachten zinkbasierten Überzug, insbesondere hergestellt nach einem der vorgenannten Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Stahlsubstrat eine deterministische Oberflächentextur ein- oder beidseitig aufweist. Stahlblech nach Anspruch 8, wobei im Überzug neben Zink und unvermeidbaren Verunreinigungen zusätzliche Elemente wie Aluminium mit einem Gehalt von bis zu 10,0 Gew.-% und/oder Magnesium mit einem Gehalt von bis zu 10,0 Gew.-% in dem Überzug enthalten sein können. Stahlblech nach Anspruch 8 oder 9, wobei die Zinkkorngrößen zwischen 20 und 250 pm betragen. Stahlblech nach einem der Ansprüche 8 bis 10, wobei das schmelztauchbeschichtete Stahlblech mit einer stochastischen oder deterministischen Oberflächentextur dressiert ist.
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* Cited by examiner, † Cited by third party
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DE102022114928A1 (de) * 2022-06-14 2023-12-14 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Verfahren zum Dressieren eines schmelztauchbeschichteten Stahlblechs und entsprechend dressiertes, schmelztauchbeschichtetes Stahlblech
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* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5789066A (en) 1994-09-16 1998-08-04 Sidmar N.V. Method and device for manufacturing cold rolled metal sheets or strips and metal sheets or strips obtained
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DE102015200764A1 (de) * 2014-01-22 2015-07-23 Sms Siemag Ag Verfahren und Anlage zum Schmelztauchbeschichten von warmgewalztem Stahlband
DE102019214136A1 (de) * 2019-09-17 2021-03-18 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Stahlblech mit einer deterministischen Oberflächenstruktur
DE102019214135A1 (de) * 2019-09-17 2021-03-18 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Stahlblech mit einer deterministischen Oberflächenstruktur
DE102019215051B4 (de) * 2019-09-30 2024-11-21 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Stahlblech mit einer deterministischen Oberflächenstruktur und Verfahren zur Herstellung des Stahlblechs mit einer deterministischen Oberflächenstruktur
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