EP3771872A1 - Method and system for providing a natural gas product - Google Patents
Method and system for providing a natural gas product Download PDFInfo
- Publication number
- EP3771872A1 EP3771872A1 EP19020456.0A EP19020456A EP3771872A1 EP 3771872 A1 EP3771872 A1 EP 3771872A1 EP 19020456 A EP19020456 A EP 19020456A EP 3771872 A1 EP3771872 A1 EP 3771872A1
- Authority
- EP
- European Patent Office
- Prior art keywords
- methane
- temperature level
- natural gas
- rich fraction
- cooling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
- F25J3/0209—Natural gas or substitute natural gas
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
- F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
- F25J3/0238—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 2 carbon atoms or more
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
- F25J2200/02—Processes or apparatus using separation by rectification in a single pressure main column system
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
- F25J2200/50—Processes or apparatus using separation by rectification using multiple (re-)boiler-condensers at different heights of the column
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
- F25J2200/76—Refluxing the column with condensed overhead gas being cycled in a quasi-closed loop refrigeration cycle
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
- F25J2230/04—Compressor cooling arrangement, e.g. inter- or after-stage cooling or condensate removal
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
- F25J2230/32—Compression of the product stream
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
- F25J2240/02—Expansion of a process fluid in a work-extracting turbine (i.e. isentropic expansion), e.g. of the feed stream
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
- F25J2245/02—Recycle of a stream in general, e.g. a by-pass stream
Definitions
- the present invention relates to a method and a system for providing a natural gas product according to the respective preambles of the independent claims.
- Natural gas is a gas mixture of hydrocarbons and other components.
- the hydrocarbons include primarily methane, but also higher alkanes such as ethane, propane, butane and pentane in typically much smaller quantities.
- Other components include acid gases such as carbon dioxide and sulfur compounds as well as nitrogen and helium.
- the higher alkanes are typically obtained from natural gas in the form of a separate natural gas fraction.
- the natural gas is first dried and "deacidified” by removing the acid gases (English sweetening).
- the deacidified natural gas is subjected to a demethanization step, a methane-rich fraction and a fraction rich in hydrocarbons having at least two carbon atoms being obtained.
- the methane-rich fraction is preferably poor in hydrocarbons having at least two carbon atoms and the one
- the fraction rich in hydrocarbons with at least two carbon atoms is preferably poor in methane.
- the term “rich” refers in particular to a content of at least 80%, 90%, 95%, 99%, 99.5% or 99.9%, and the term “poor” to a content of at most 20% %, 10%, 5%, 1%, 0.5% or 0.1%.
- the percentages given herein relate to mol, volume or mass values.
- the unit "bara” here denotes absolute pressure values in bar) the advantage of a separate refrigerant circuit is questionable, since due to the high feed gas pressure there is a sufficient enthalpy gradient for cold recovery even at higher pressures in the demethanization and therefore the required cold can be supplied by the expansion of the feed gas alone.
- the methane-rich fraction is already at a higher pressure due to the comparatively high pressure in the demethanization, so that there is a lower shaft power requirement for the product gas compression.
- the heat of compression of the product gas compression can be extracted from the natural gas product, i.e. the methane-rich fraction, in an aftercooler against a cooling medium, e.g. air or cooling water.
- a cooling medium e.g. air or cooling water.
- the aim of the present invention is therefore to provide improved means for cooling a natural gas product in a corresponding context.
- the temperature of the natural gas product or of the methane-rich fraction can reach high values, for example from 80 to 120 ° C., after compression.
- the majority of the compression heat can be dissipated by e.g. air cooling
- the required product gas temperature which is e.g. 20 ° C, may not be achieved with the temperature level of the cooling medium available, especially in the warmer seasons.
- an additional cooling system is therefore required, e.g. a propane refrigerant circuit, a refrigeration machine, an expander / booster combination and the like.
- a separate cooling system for the separation ie for the demethanization itself, is not required, since the expansion of the feed gas to the pressure used in the demethanization is already sufficient Cold supplies.
- an additional cooling system would have to be installed, which would then only be responsible for (post) cooling of the natural gas product after it has been compressed.
- Such an additional cooling system requires additional machines, for example compressors and / or expanders, which would also have to be installed redundantly in order to ensure the required permanent availability.
- such an additional cooling system would always have to be designed for the warmest ambient temperature, since this requires the greatest cooling capacity. In the cold season, the cooling system would have to be operated in standby mode and would not be required for operation. At At comparatively moderate ambient temperatures, only a comparatively small amount of cold would be required, ie the cooling system would have to be designed for a corresponding partial load operation.
- Such flexibility typically requires either the installation of several small cooling units or the "destruction" of energy in a larger unit, since a compressor would have to be operated in recycling mode most of the time.
- the present invention overcomes these disadvantages by using part of the methane-rich fraction after demethanization for (post) cooling of the natural gas product.
- the great advantage of this solution is that no additional cooling system has to be installed, which includes the additional machines mentioned.
- corresponding additional units would possibly also influence the overall system availability.
- the existing product gas compressor, which is ultimately also used in the context of the present invention for the generation of cold, is installed redundantly in any case, which is why the overall system availability is not influenced.
- a slight increase in the power requirement of the product gas compressor can be easily coped with by the gas turbines typically used, or a comparatively simple power adjustment is possible.
- Partial load operation can be implemented largely without loss of energy (as described above for conventional partial load operation) or the installation of additional devices. Redundancy can be ensured by already installed redundant product gas compressors.
- the present invention proposes a method for providing a natural gas product (English sales gas) in which a component mixture formed using natural gas (feed gas), which contains methane and hydrocarbons with at least two carbon atoms, is subjected to a demethanization step becomes.
- the component mixture can in particular be natural gas that has previously been subjected to a suitable treatment, especially comprehensive the deacidification already mentioned.
- the component mixture can be provided at a pressure above 30, 40, 50, 60 or 70 and, for example, up to 100, 150 or 200 bara or higher.
- a methane-rich fraction (as top product) and a fraction rich in hydrocarbons with at least two carbon atoms (as bottom product) are formed.
- the natural gas product is formed using at least part of the methane-rich fraction from the demethanization, which is initially still in a cold state.
- the methane-rich fraction or a corresponding part thereof used to form the natural gas product is heated in one or more heating steps from a first temperature level to a second temperature level, then compressed in one or more compression steps from a first pressure level to a second pressure level, and then again afterwards post-cooled in one or more post-cooling steps.
- the post-cooling takes place in the classic way with air or cooling water, but this is not sufficient in all cases to achieve the required temperature level.
- the first temperature level ie the temperature level of the methane-rich fraction or a corresponding part thereof directly after demethanization
- the second temperature level before compression
- the first pressure level 20 to 60 bara the first pressure level 20 to 60 bara
- the second pressure level 40 to 120 bara A temperature level directly after compression and before post-cooling can be 50 to 150 ° C, e.g. 80 to 120 ° C
- the target temperature level of the natural gas product after post-cooling can be -10 to 40 ° C, e.g. approx. 20 ° C.
- a coolant flow is used in the mentioned post-cooling step or in at least one of the several mentioned post-cooling steps, which is formed from part of the methane-rich fraction, which is left at the second temperature level or a temperature level below the second temperature level or brought to such a level .
- a part will in particular "left” at the temperature level below the second temperature level if it is not subjected to the heating step or at least not to all heating steps, if several heating steps are used.
- a corresponding coolant flow can, however, also be left at the second temperature level in that it is heated, but not compressed. It therefore does not experience any corresponding heating and can therefore be used as a coolant. This is explained immediately below.
- the coolant flow can first be heated to the second temperature level together with a further part of the methane-rich fraction.
- the coolant flow can, in particular, be conducted in variable proportions through all the heat exchangers used for heating the methane-rich fraction and thereby cooled accordingly. This is explained in more detail below.
- part of the methane-rich fraction can be removed from a heat exchanger that is used in the one or more heating steps at a moderately cold temperature level of, for example, -20.degree.
- This flow which is referred to here as the coolant flow, can be heated in a further heat exchanger in indirect heat exchange against all or part of the remaining methane-rich fraction, which has undergone complete heating and then compression.
- the natural gas product can be cooled to the required temperature.
- the correspondingly heated methane-rich gas at lower pressure used for cooling can then be passed to the suction side of the compressor used in the process and in this way mixed and compressed with the rest of the methane-rich fraction.
- the coolant flow can also be partially or completely guided to the cold side of a first heat exchanger used for heating and thus cooled to the first temperature level or to a temperature level close to it. It is also possible to use different, in particular adjustable, proportions which are only cooled to the moderately cold temperature level and a correspondingly lower temperature level.
- the heating of the coolant flow increases the power requirement in the compression due to the increased intake temperature only by up to 10%, e.g. by 6 to 7% if an admixture takes place before the compression.
- This is somewhat less efficient (but, due to the lack of additional rotating units, significantly more reliable and therefore cheaper in terms of production costs) compared to a propane refrigeration machine, and significantly more efficient than a gas expander / booster circuit.
- the post-cooling step or at least one of the post-cooling steps can include an indirect heat exchange of the coolant flow and all or part of the methane-rich fraction that is used to provide the natural gas product.
- a part of the methane-rich fraction can also be cooled accordingly and then added to a non-cooled part in order to set the target temperature. In the latter case, there is no indirect heat exchange, but a mixing temperature is set by mixing.
- the cooling itself can also take place in that the (colder) coolant flow is the entire or part of the (warmer) methane-rich fraction that is used in providing the natural gas product.
- a mixing temperature can be controlled by setting the corresponding flow rates.
- the coolant flow can be formed as that part of the methane-rich fraction which is "brought" to the second temperature level or the temperature level below the second temperature level by separating this part from a further part of the methane-rich fraction downstream of the compression step or at least one of the compression stages.
- the coolant flow is formed by already heated fluid, which is then cooled down again.
- the coolant stream can be cooled again in the heating step or at least one of the heating steps to which the second fraction or its part, which is used to provide the natural gas product, is subjected and then used to cool the natural gas product.
- the feed gas for demethanization can be cooled in countercurrent to the natural gas product (i.e. the methane-rich fraction considered here).
- the natural gas product i.e. the methane-rich fraction considered here.
- one or more further coolant flows can be used for cooling.
- the further coolant flow or at least one of the further coolant flows is or are therefore used to provide for the demethanization step.
- means are provided which are set up to use a coolant flow in the post-cooling step or at least one of the post-cooling steps and to form the coolant flow from a part of the methane-rich fraction that is left at the second temperature level or a temperature level below the second temperature level or is brought to such a temperature level.
- FIGS. 1 to 4 systems in accordance with preferred embodiments of the present invention are shown in simplified form and are denoted by 100, 200, 300 and 400. As common elements, these systems contain a demethanization column T1, a first and a second heat exchanger E1, E2, a third heat exchanger E3, a fourth heat exchanger E4 and, with the exception of the configuration according to FIG Figure 4 , a fifth heat exchanger E5. There are also an expansion turbine X1 and a compressor C1.
- Coolant flows which are used in the demethanization column T1 and in the first and second heat exchangers E1 and E2 are marked with a to c. For example, they can include C2 or C3 refrigerants at different pressure levels.
- a methane-rich fraction 2 and a fraction 3 rich in hydrocarbons with at least two carbon atoms are formed in the demethanization step by rectification in the demethanization column T1, which is operated with the third heat exchanger E3 as a bottom evaporator.
- Fraction 3 which is rich in hydrocarbons with at least two carbon atoms, is removed from the process and is not considered further here.
- a natural gas product 4 is formed using at least part of the methane-rich fraction 2, which is heated from a first temperature level to a second temperature level in the first and second heat exchangers E1, E2, which is then compressed from a first pressure level to a second pressure level in the compressor C1 , and which in turn is subsequently cooled in the fourth and fifth heat exchangers E4, E5.
- a coolant flow 5 is used in the fifth heat exchanger of the system 100, which is formed from a part of the methane-rich fraction 2, which remains at a temperature level below the second temperature level.
- the coolant stream 5 is separated from a further part of the methane-rich fraction 2 upstream of the heating step in the first heat exchanger E1.
- the coolant flow is fed to the suction side of the compressor C1.
- the coolant stream 5 can also be separated from a further part of the methane-rich fraction 2 downstream of the first heat exchanger E1, so that it is at the second temperature level.
- a further stream 6 can be separated from the pressurized gas downstream of the compressor C1 and the fourth heat exchanger E4 and, after recooling in the first and second heat exchangers E1, E2, is expanded and returned as reflux to the demethanization column T1 in order to increase the yield of ethane or increase higher hydrocarbons.
- a corresponding stream 5 ' can also be separated off upstream of the heating as a whole, ie directly from the top gas of the demethanization column T1.
- the advantage of this solution is the higher possible pressure drop in the fifth heat exchanger E5 in the product gas path. Since the overhead temperature of the demethanization column T1 (e.g. approx.
- a corresponding regulation is possible by setting the portion passed through the first heat exchanger and the second heat exchanger. Because the material flow 5 '''here is cooled directly in the first heat exchanger E1 and / or in the second heat exchanger E2 to the required product gas temperature at the system boundary or to a lower temperature level, no further (fifth) heat exchanger E5 is required for this. Due to the better heat integration of the stream 5 '''in the heat exchangers E1 and E2, the efficiency of the product gas cooling can be further improved, whereby the power requirement of the compressor C1 can be further reduced, for example 5%.
Abstract
Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren (100-400) zur Bereitstellung eines Erdgasprodukts, bei dem ein unter Verwendung von Erdgas gebildetes Komponentengemisch, das Methan und Kohlenwasserstoffe mit zumindest zwei Kohlenstoffatomen enthält, einem Demethanisierungsschritt unterworfen wird, worin eine methanreiche Fraktion und eine an an Kohlenwasserstoffen mit zumindest zwei Kohlenstoffatomen reiche Fraktion gebildet wird, wobei das Erdgasprodukt unter Verwendung zumindest eines Teils der methanreichen Fraktion gebildet wird, der in einem oder mehreren Erwärmungsschritten von einem ersten Temperaturniveau auf ein zweites Temperaturniveau erwärmt wird, der anschließend in einem oder in mehreren Verdichtungsschritten von einem ersten Druckniveau auf ein zweites Druckniveau verdichtet wird, und der anschließend in einem oder mehreren Nachkühlschritten nachgekühlt wird. Es ist vorgesehen, dass in dem Nachkühlschritt oder in zumindest einem der mehreren Nachkühlschritte ein Kühlmittelstrom verwendet wird, der aus einem Teil der methanreichen Fraktion gebildet wird, der auf einem Temperaturniveau unterhalb des zweiten Temperaturniveaus belassen oder auf ein solches Temperaturniveau gebracht wird. Eine entsprechende Anlage ist ebenfalls Gegenstand der vorliegenden Erfindung.The present invention relates to a method (100-400) for providing a natural gas product, in which a component mixture formed using natural gas and containing methane and hydrocarbons having at least two carbon atoms is subjected to a demethanization step, in which a methane-rich fraction and a fraction of hydrocarbons With at least two carbon atoms-rich fraction is formed, wherein the natural gas product is formed using at least a portion of the methane-rich fraction, which is heated in one or more heating steps from a first temperature level to a second temperature level, which is then in one or more compression steps of one first pressure level is compressed to a second pressure level, and which is then cooled in one or more after-cooling steps. It is provided that in the post-cooling step or in at least one of the multiple post-cooling steps, a coolant flow is used which is formed from part of the methane-rich fraction that is left at a temperature level below the second temperature level or is brought to such a temperature level. A corresponding system is also the subject of the present invention.
Description
Die vorliegende Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren und eine Anlage zur Bereitstellung eines Erdgasprodukts gemäß den jeweiligen Oberbegriffen der unabhängigen Patentansprüche.The present invention relates to a method and a system for providing a natural gas product according to the respective preambles of the independent claims.
Bei Erdgas handelt es sich um ein Gasgemisch aus Kohlenwasserstoffen und weiteren Komponenten. Zu den Kohlenwasserstoffen zählen vor allem Methan, aber auch höhere Alkane wie Ethan, Propan, Butan und Pentan in typischerweise deutlich geringeren Mengen. Zu den weiteren Komponenten zählen Sauergase wie Kohlendioxid und Schwefelverbindungen sowie Stickstoff und Helium.Natural gas is a gas mixture of hydrocarbons and other components. The hydrocarbons include primarily methane, but also higher alkanes such as ethane, propane, butane and pentane in typically much smaller quantities. Other components include acid gases such as carbon dioxide and sulfur compounds as well as nitrogen and helium.
Typischerweise werden die höheren Alkane aus dem Erdgas in Form einer separaten Erdgasfraktion gewonnen. Dazu wird das Erdgas zunächst getrocknet und durch Entfernung der Sauergase "entsäuert" (engl. Sweetening). Nach optionalen weiteren Verfahrensschritten wird das entsäuerte Erdgas einem Demethanisierungsschritt unterworfen, wobei eine methanreiche Fraktion und eine an Kohlenwasserstoffen mit zumindest zwei Kohlenstoffatomen reiche Fraktion erhalten wird.The higher alkanes are typically obtained from natural gas in the form of a separate natural gas fraction. For this purpose, the natural gas is first dried and "deacidified" by removing the acid gases (English sweetening). After optional further process steps, the deacidified natural gas is subjected to a demethanization step, a methane-rich fraction and a fraction rich in hydrocarbons having at least two carbon atoms being obtained.
Entsprechende Prozesse sind in der Fachliteratur umfangreich beschrieben. Es wird z.B. auf den Artikel "
Herkömmliche Prozesse der genannten Art umfassen typischerweise die Verwendung eines Kältemittelkreislaufs, z.B. umfassend Propan, Propylen oder ein äquivalentes Kältemittel, um insbesondere eine Kühlung des Speise- bzw. Einsatzgases und die Kondensation höherer Kohlenwasserstoffe zu ermöglichen. Dies ermöglicht es, einen vergleichsweise hohen Druck in der Demethanisierung zu verwenden und damit die erforderliche Wellenleistung für die (Nach-)Verdichtung der gewonnenen methanreichen Fraktion, die typischerweise das Hauptprodukt der Anlage ist, entsprechend zu reduzieren.Conventional processes of the type mentioned typically include the use of a refrigerant cycle, e.g. comprising propane, propylene or an equivalent refrigerant, in order to enable, in particular, a cooling of the feed gas and the condensation of higher hydrocarbons. This makes it possible to use a comparatively high pressure in the demethanization and thus to reduce the required shaft power for the (re) compression of the methane-rich fraction obtained, which is typically the main product of the plant.
Bei hohen Speisegasdrücken, z.B. über 70 bara (die Einheit "bara" bezeichnet hier Absolutdruckwerte in bar), ist der Vorteil eines separaten Kältemittelkreislaufs aber fraglich, da aufgrund des hohen Speisegasdrucks auch bei höheren Drücken in der Demethanisierung ein ausreichendes Enthalpiegefälle zur Kältegewinnung vorliegt und daher die erforderliche Kälte alleine durch die Entspannung des Speisegases geliefert werden kann. Auch hier liegt die methanreiche Fraktion durch den vergleichsweise hohen Druck in der Demethanisierung bereits auf einem höheren Druck vor, so dass ein geringerer Wellenleistungsbedarf für die Produktgasverdichtung besteht.At high feed gas pressures, e.g. over 70 bara (the unit "bara" here denotes absolute pressure values in bar), the advantage of a separate refrigerant circuit is questionable, since due to the high feed gas pressure there is a sufficient enthalpy gradient for cold recovery even at higher pressures in the demethanization and therefore the required cold can be supplied by the expansion of the feed gas alone. Here, too, the methane-rich fraction is already at a higher pressure due to the comparatively high pressure in the demethanization, so that there is a lower shaft power requirement for the product gas compression.
Die Kompressionswärme der Produktgasverdichtung kann dem Erdgasprodukt, also der methanreichen Fraktion, in einem Nachkühler gegen ein Kühlmedium, z.B. Luft oder Kühlwasser, entzogen werden. Das bedeutet, dass die Temperatur des Erdgasprodukts nur vom Temperaturniveau des bereitgestellten Kühlmediums abhängig ist. In einigen Fällen kann jedoch, wie nachfolgend erläutert, eine Zieltemperatur mit herkömmlichen Kühlmitteln wie Kühlwasser nicht erreicht werden.The heat of compression of the product gas compression can be extracted from the natural gas product, i.e. the methane-rich fraction, in an aftercooler against a cooling medium, e.g. air or cooling water. This means that the temperature of the natural gas product only depends on the temperature level of the cooling medium provided. However, in some cases, as explained below, a target temperature cannot be achieved with conventional coolants such as cooling water.
Ziel der vorliegenden Erfindung ist es daher, verbesserte Mittel zur Kühlung eines Erdgasprodukts in einem entsprechenden Kontext bereitzustellen.The aim of the present invention is therefore to provide improved means for cooling a natural gas product in a corresponding context.
Vor diesem Hintergrund schlägt die vorliegende Erfindung ein Verfahren und eine Anlage mit den jeweiligen Merkmalen der unabhängigen Patentansprüche vor. Bevorzugte Ausführungsformen sind Gegenstand der abhängigen Patentansprüche und der nachfolgenden Beschreibung.Against this background, the present invention proposes a method and a system with the respective features of the independent claims. Preferred embodiments are the subject of the dependent claims and the description below.
Bei den vorstehend beschriebenen Verfahren kann die Temperatur des Erdgasprodukts bzw. der methanreichen Fraktion nach der Verdichtung hohe Werte, beispielsweise von 80 bis 120 °C, erreichen. Zwar kann hierbei der größte Teil der Verdichtungswärme durch z.B. Luftkühlung abgeführt werden, dennoch kann die erforderliche Produktgastemperatur, die z.B. 20 °C beträgt, mit dem Temperaturniveau des vorhandenen Kühlmediums insbesondere in der wärmeren Jahreszeit ggf. nicht erreicht werden.In the processes described above, the temperature of the natural gas product or of the methane-rich fraction can reach high values, for example from 80 to 120 ° C., after compression. Although the majority of the compression heat can be dissipated by e.g. air cooling, the required product gas temperature, which is e.g. 20 ° C, may not be achieved with the temperature level of the cooling medium available, especially in the warmer seasons.
Um ein entsprechendes Erdgasprodukt das ganze Jahr über auf der erforderlichen Temperatur bereitzustellen, ist daher ein zusätzliches Kühlsystem erforderlich, z.B. ein Propan-Kältemittelkreislauf, eine Kältemaschine, eine Expander-/Booster-Kombination und dergleichen. Wenn der Druck des Speisegases aber bereits vergleichsweise hoch ist und beispielsweise bei den erwähnten 70 bara liegt, ist ein separates Kühlsystem für die Trennung, d.h. für die Demethanisierung selbst, nicht erforderlich, da die Entspannung des Speisegases auf den in der Demethanisierung verwendeten Druck bereits ausreichend Kälte liefert.In order to provide a corresponding natural gas product at the required temperature all year round, an additional cooling system is therefore required, e.g. a propane refrigerant circuit, a refrigeration machine, an expander / booster combination and the like. However, if the pressure of the feed gas is already comparatively high and, for example, the above-mentioned 70 bara, a separate cooling system for the separation, ie for the demethanization itself, is not required, since the expansion of the feed gas to the pressure used in the demethanization is already sufficient Cold supplies.
Dies bedeutet, dass in solchen Fällen ein zusätzliches Kühlsystem installiert werden müsste, das dann ausschließlich für die (Nach-)Kühlung des Erdgasprodukts nach dessen Verdichtung zuständig wäre. Ein solches zusätzliches Kühlsystem erfordert zusätzliche Maschinen, z.B. Kompressoren und/oder Expander, die außerdem redundant installiert werden müssten, um die erforderliche Dauerverfügbarkeit sicherzustellen. Darüber hinaus müsste ein solches zusätzliches Kühlsystem stets für die wärmste Umgebungstemperatur ausgelegt sein, da bei dieser die größte Kühlleistung erforderlich ist. In der kalten Jahreszeit müsste das Kühlsystem im Standby-Modus betrieben werden und würde für den Betrieb an sich nicht benötigt. Bei vergleichsweise moderaten Umgebungstemperaturen wäre nur eine vergleichsweise geringe Kältemenge erforderlich, d.h. das Kühlsystem müsste für einen entsprechenden Teillastbetrieb ausgelegt werden. Eine derartige Flexibilität erfordert typischerweise entweder die Installation mehrerer kleiner Kühlaggregate oder aber die "Vernichtung" von Energie in einer größeren Einheit, da hier ein Kompressor die meiste Zeit im Recyclingmodus betrieben werden müsste.This means that in such cases an additional cooling system would have to be installed, which would then only be responsible for (post) cooling of the natural gas product after it has been compressed. Such an additional cooling system requires additional machines, for example compressors and / or expanders, which would also have to be installed redundantly in order to ensure the required permanent availability. In addition, such an additional cooling system would always have to be designed for the warmest ambient temperature, since this requires the greatest cooling capacity. In the cold season, the cooling system would have to be operated in standby mode and would not be required for operation. At At comparatively moderate ambient temperatures, only a comparatively small amount of cold would be required, ie the cooling system would have to be designed for a corresponding partial load operation. Such flexibility typically requires either the installation of several small cooling units or the "destruction" of energy in a larger unit, since a compressor would have to be operated in recycling mode most of the time.
Die vorliegende Erfindung überwindet diese Nachteile, indem sie einen Teil der methanreichen Fraktion nach der Demethanisierung zur (Nach-)Kühlung des Erdgasprodukts verwendet. Der große Vorteil dieser Lösung besteht darin, dass kein zusätzliches Kühlsystem installiert werden muss, das unter anderem die erwähnten zusätzlichen Maschinen umfasst. Neben den zusätzlichen Kosten für deren Bereitstellung würden entsprechende zusätzliche Einheiten ggf. auch die Gesamtanlagenverfügbarkeit beeinflussen. Der vorhandene Produktgasverdichter, der im Rahmen der vorliegenden Erfindung letztlich für die Kältegewinnung mitgenutzt wird, ist ohnehin redundant installiert, weshalb die Gesamtanlagenverfügbarkeit nicht beeinflusst wird. Ein geringfügiger Anstieg des Leistungsbedarfs des Produktgasverdichters kann von den typischerweise verwendeten Gasturbinen problemlos bewältigt werden bzw. ist eine vergleichsweise einfache Leistungsanpassung möglich.The present invention overcomes these disadvantages by using part of the methane-rich fraction after demethanization for (post) cooling of the natural gas product. The great advantage of this solution is that no additional cooling system has to be installed, which includes the additional machines mentioned. In addition to the additional costs for their provision, corresponding additional units would possibly also influence the overall system availability. The existing product gas compressor, which is ultimately also used in the context of the present invention for the generation of cold, is installed redundantly in any case, which is why the overall system availability is not influenced. A slight increase in the power requirement of the product gas compressor can be easily coped with by the gas turbines typically used, or a comparatively simple power adjustment is possible.
Gemäß der vorliegenden Erfindung ist also, nochmals zusammengefasst, keine Installation eines neuen Kältekreislaufs erforderlich. Es ist ferner kein zusätzliches rotierendes und statisches Equipment notwendig im Vergleich zu den alternativen Lösungen. Der Teillastbetrieb kann weitgehend ohne Energieverlust (wie oben für einen herkömmlichen Teillastbetrieb beschrieben) oder die Installation von Zusatzgeräten realisiert werden. Eine Redundanz kann durch bereits installierte redundante Produktgasverdichter sichergestellt werden.According to the present invention, to summarize again, no installation of a new refrigeration circuit is required. Furthermore, no additional rotating and static equipment is necessary compared to the alternative solutions. Partial load operation can be implemented largely without loss of energy (as described above for conventional partial load operation) or the installation of additional devices. Redundancy can be ensured by already installed redundant product gas compressors.
Insgesamt schlägt die vorliegende Erfindung ein Verfahren zum Bereitstellen eines Erdgasprodukts (engl. Sales Gas) vor, bei dem ein unter Verwendung von Erdgas gebildetes Komponentengemisch (Speisegas, engl. Feed Gas), das Methan und Kohlenwasserstoffe mit zumindest zwei Kohlenstoffatomen enthält, einem Demethanisierungsschritt unterworfen wird. Das Komponentengemisch kann insbesondere Erdgas sein, das zuvor einer geeigneten Behandlung unterzogen wurde, insbesondere umfassend die bereits erwähnte Entsäuerung. Das Komponentengemisch kann bei einem Druck über 30, 40, 50, 60 oder 70 und z.B. bis zu 100, 150 oder 200 bara oder höher bereitgestellt werden.Overall, the present invention proposes a method for providing a natural gas product (English sales gas) in which a component mixture formed using natural gas (feed gas), which contains methane and hydrocarbons with at least two carbon atoms, is subjected to a demethanization step becomes. The component mixture can in particular be natural gas that has previously been subjected to a suitable treatment, especially comprehensive the deacidification already mentioned. The component mixture can be provided at a pressure above 30, 40, 50, 60 or 70 and, for example, up to 100, 150 or 200 bara or higher.
Im Demethanisierungsschritt, der mit Hilfe von Rektifikationseinrichtungen, wie sie grundsätzlich aus der Technik bekannt sind, durchgeführt wird, werden eine methanreiche Fraktion (als Kopfprdukt) und eine an Kohlenwasserstoffen mit zumindest zwei Kohlenstoffatomen reiche Fraktion gebildet (als Sumpfprodukt). Zur Bedeutung des Begriffs "reich" und weiteren Eigenschaften der genannten Fraktionen sei auf die einleitenden Erläuterungen verwiesen. Das Erdgasprodukt wird unter Verwendung zumindest eines Teils der methanreichen Fraktion aus der Demethanisierung gebildet, der zunächst noch in kaltem Zustand vorliegt. Die methanreiche Fraktion oder ein entsprechender, zur Bildung des Erdgasprodukts verwendeter Teil davon wird in einem oder mehreren Erwärmungsschritten von einem ersten Temperaturniveau auf ein zweites Temperaturniveau erwärmt, anschließend in einem oder mehreren Verdichtungsschritten von einem ersten Druckniveau auf ein zweites Druckniveau verdichtet, und wiederum hieran anschließend in einem oder mehreren Nachkühlschritten nachgekühlt. Wie bereits erwähnt, erfolgt die Nachkühlung klassisch mit Luft oder Kühlwasser, was aber nicht in allen Fällen ausreicht, um ein erforderliches Temperaturniveau zu erreichen.In the demethanization step, which is carried out with the aid of rectification devices, as they are basically known from the art, a methane-rich fraction (as top product) and a fraction rich in hydrocarbons with at least two carbon atoms (as bottom product) are formed. For the meaning of the term “rich” and other properties of the fractions mentioned, reference is made to the introductory explanations. The natural gas product is formed using at least part of the methane-rich fraction from the demethanization, which is initially still in a cold state. The methane-rich fraction or a corresponding part thereof used to form the natural gas product is heated in one or more heating steps from a first temperature level to a second temperature level, then compressed in one or more compression steps from a first pressure level to a second pressure level, and then again afterwards post-cooled in one or more post-cooling steps. As already mentioned, the post-cooling takes place in the classic way with air or cooling water, but this is not sufficient in all cases to achieve the required temperature level.
Insbesondere können das erste Temperaturniveau (d.h. das Temperaturniveau der methanreichen Fraktion oder eines entsprechenden Teils hiervon direkt nach der Demethanisierung) -110 °C bis -90 °C, das zweite Temperaturniveau (vor der Verdichtung) -30 bis 60 °C, das erste Druckniveau 20 bis 60 bara und das zweite Druckniveau 40 bis 120 bara betragen. Ein Temperaturniveau direkt nach der Verdichtung und vor der Nachkühlung kann 50 bis 150 °C, z.B. 80 bis 120 °C, und das Zieltemperaturniveau des Erdgasprodukts nach der Nachkühlung kann -10 bis 40 °C, z.B. ca. 20 °C, betragen.In particular, the first temperature level (ie the temperature level of the methane-rich fraction or a corresponding part thereof directly after demethanization) -110 ° C to -90 ° C, the second temperature level (before compression) -30 to 60 ° C, the first pressure level 20 to 60 bara and the second pressure level 40 to 120 bara. A temperature level directly after compression and before post-cooling can be 50 to 150 ° C, e.g. 80 to 120 ° C, and the target temperature level of the natural gas product after post-cooling can be -10 to 40 ° C, e.g. approx. 20 ° C.
Gemäß der vorliegenden Erfindung wird in dem genannten Nachkühlschritt oder in mindestens einem der mehreren genannten Nachkühlschritte ein Kühlmittelstrom verwendet, der aus einem Teil der methanreichen Fraktion gebildet wird, welcher auf dem zweiten Temperaturniveau oder einem Temperaturniveau unterhalb des zweiten Temperaturniveaus belassen oder auf ein solches gebracht wird. Ein solcher Teil wird insbesondere dann auf dem Temperaturniveau unterhalb des zweiten Temperaturniveaus "belassen", wenn er nicht dem Erwärmungsschritt oder zumindest nicht allen Erwärmungsschritten, falls mehrere Erwärmungsschritte verwendet werden, unterworfen wird. Ein entsprechender Kühlmittelstrom kann aber auch bei dem zweiten Temperaturniveau belassen werden, indem er zwar erwärmt, aber nicht mit verdichtet wird. Er erfährt daher keine entsprechende Erwärmung und kann daher als Kühlmittel verwendet werden Dies wird unmittelbar nachfolgend erläutert. Ein solcher Teil wird dagegen, wenn er zuvor bereits weiter erwärmt wurde, durch eine erneute Abkühlung auf ein Temperaturniveau unterhalb des zweiten Temperaturniveaus "gebracht". In solchen Fällen kann zunächst eine Erwärmung des Kühlmittelstroms zusammen mit einem weiteren Teil der methanreichen Fraktion auf das zweite Temperaturniveau durchgeführt werden. Der Kühlmittelstrom kann dabei je nach der benötigten Produkttemperatur in insbesondere variablen Anteilen durch sämtliche zur Erwärmung der methanreichen Fraktion verwendete Wärmetauscher geführt und dabei entsprechend abgekühlt werden. Dies wird weiter unten näher erläutert.According to the present invention, a coolant flow is used in the mentioned post-cooling step or in at least one of the several mentioned post-cooling steps, which is formed from part of the methane-rich fraction, which is left at the second temperature level or a temperature level below the second temperature level or brought to such a level . Such a part will in particular "left" at the temperature level below the second temperature level if it is not subjected to the heating step or at least not to all heating steps, if several heating steps are used. A corresponding coolant flow can, however, also be left at the second temperature level in that it is heated, but not compressed. It therefore does not experience any corresponding heating and can therefore be used as a coolant. This is explained immediately below. On the other hand, if such a part has already been further heated, it is "brought" to a temperature level below the second temperature level by a renewed cooling. In such cases, the coolant flow can first be heated to the second temperature level together with a further part of the methane-rich fraction. Depending on the required product temperature, the coolant flow can, in particular, be conducted in variable proportions through all the heat exchangers used for heating the methane-rich fraction and thereby cooled accordingly. This is explained in more detail below.
So kann beispielsweise ein Teil der methanreichen Fraktion vor einem Wärmetauscher, der in dem einen oder den mehreren Erwärmungsschritten verwendet wird, bei einem mäßig kalten Temperaturniveau um z.B. -20°C entnommen werden. Dieser Strom, der hier als Kühlmittelstrom bezeichnet wird, kann in einem weiteren Wärmetauscher im indirekten Wärmeaustausch gegen die gesamte oder einen Teil der restlichen methanreichen Fraktion, die die vollständige Erwärmung und dann die Verdichtung erfahren hat, erwärmt werden. Auf diese Weise kann das Erdgasprodukt auf die erforderliche Temperatur abgekühlt werden. Das zur Kühlung verwendete, entsprechend erwärmte methanreiche Gas auf niedrigerem Druck kann danach zur Saugseite des im Verfahren verwendeten Verdichters geleitet und auf diese Weise mit dem Rest der methanreichen Fraktion vermischt und verdichtet werden. Der Kühlmittelstrom kann aber, wie erwähnt, auch teilweise oder vollständig bis zur kalten Seite eines ersten, zur Erwärmung verwendeten Wärmetauschers geführt und damit auf das erste Temperaturniveau oder auf ein nahe bei diesem liegendes Temperaturniveau abgekühlt werden. Auch eine Verwendung unterschiedlicher, insbesondere einstellbarer, Anteile, die nur auf das mäßig kalte Temperaturniveau und ein entsprechendes tieferes Temperaturniveau abgekühlt werden, ist möglich.For example, part of the methane-rich fraction can be removed from a heat exchanger that is used in the one or more heating steps at a moderately cold temperature level of, for example, -20.degree. This flow, which is referred to here as the coolant flow, can be heated in a further heat exchanger in indirect heat exchange against all or part of the remaining methane-rich fraction, which has undergone complete heating and then compression. In this way the natural gas product can be cooled to the required temperature. The correspondingly heated methane-rich gas at lower pressure used for cooling can then be passed to the suction side of the compressor used in the process and in this way mixed and compressed with the rest of the methane-rich fraction. However, as mentioned, the coolant flow can also be partially or completely guided to the cold side of a first heat exchanger used for heating and thus cooled to the first temperature level or to a temperature level close to it. It is also possible to use different, in particular adjustable, proportions which are only cooled to the moderately cold temperature level and a correspondingly lower temperature level.
In dieser Ausführungsform erhöht die Erwärmung des Kühlmittelstroms den Leistungsbedarf in der Verdichtung aufgrund der erhöhten Ansaugtemperatur nur um bis zu 10%, z.B. um 6 bis 7%, wenn eine Beimischung vor der Verdichtung erfolgt. Dies ist etwas weniger effizient (aber aufgrund des Verzichts auf zusätzliche rotierende Einheiten deutlich zuverlässiger und damit hinsichtlich der Erstellungskosten günstiger) im Vergleich zu einer Propan-Kältemaschine, und deutlich effizienter als ein Gas-Expander-/Boosterkreislauf.In this embodiment, the heating of the coolant flow increases the power requirement in the compression due to the increased intake temperature only by up to 10%, e.g. by 6 to 7% if an admixture takes place before the compression. This is somewhat less efficient (but, due to the lack of additional rotating units, significantly more reliable and therefore cheaper in terms of production costs) compared to a propane refrigeration machine, and significantly more efficient than a gas expander / booster circuit.
Mit anderen Worten kann, wie soeben erwähnt, der Nachkühlschritt oder mindestens einer der Nachkühlschritte einen indirekten Wärmeaustausch des Kühlmittelstroms und der gesamten oder eines Teils der methanreichen Fraktion, die zur Bereitstellung des Erdgasprodukts verwendet wird, beinhalten. Ein Teil der methanreichen Fraktion kann aber auch entsprechend gekühlt und dann einem nicht gekühlten Teil beigemischt werden, um die Solltemperatur einzustellen. In letzterem Fall erfolgt also kein indirekter Wärmetausch, sondern die Einstellung einer Mischtemperatur durch Vermischung.In other words, as just mentioned, the post-cooling step or at least one of the post-cooling steps can include an indirect heat exchange of the coolant flow and all or part of the methane-rich fraction that is used to provide the natural gas product. A part of the methane-rich fraction can also be cooled accordingly and then added to a non-cooled part in order to set the target temperature. In the latter case, there is no indirect heat exchange, but a mixing temperature is set by mixing.
Die soeben getroffenen Erläuterungen nochmals zusammengefasst, und im Sprachgebrauch der Patentansprüche, kann der Kühlmittelstrom also als Teil der methanreichen Fraktion gebildet werden, der auf dem zweiten Temperaturniveau oder dem Temperaturniveau unterhalb des zweiten Temperaturniveaus verbleibt, indem dieser Teil von einem weiteren Teil der methanreichen Fraktion stromauf oder stromab des Erwärmungsschritts oder mindestens einer der Erwärmungsschritte, jedoch vor der Verdichtung, abgetrennt oder abgeteilt wird. Wie bereits erwähnt, kann dies durch Abtrennen dieses Stroms stromaufwärts eines Wärmetauschers oder zumindest stromaufwärts des letzten Wärmetauschers zum Erwärmen verwendeten Wärmetauschers erfolgen. In diesem Fall liegt der Kühlstrom auf einem Temperaturniveau unterhalb des zweiten Temperaturniveaus vor. Er kann aber auch auf dem zweiten Temperaturniveau belassen werden, indem er stromab des oder des letzten zur Erwärmung verwendeten Wärmetauschers abgezweigt wird. Dieser Kühlstrom kann, wie erwähnt, nach dem indirekten Wärmeaustausch einem weiteren Teil der methanreichen Fraktion stromauf der einen oder mehreren Verdichtungsstufen beigemischt werden.The explanations just made, summarized again, and in the parlance of the patent claims, the coolant flow can thus be formed as part of the methane-rich fraction that remains at the second temperature level or the temperature level below the second temperature level by separating this part from another part of the methane-rich fraction upstream or downstream of the heating step or at least one of the heating steps, but before the compression, is separated or partitioned. As already mentioned, this can be done by separating this flow upstream of a heat exchanger or at least upstream of the last heat exchanger used for heating. In this case, the cooling flow is at a temperature level below the second temperature level. However, it can also be left at the second temperature level by branching off downstream of the last heat exchanger or the last heat exchanger used for heating. As mentioned, this cooling flow can, after the indirect heat exchange, be admixed with a further part of the methane-rich fraction upstream of the one or more compression stages.
Die Kühlung selbst kann jedoch nach einer Ausführungsform der vorliegenden Erfindung auch dadurch erfolgen, dass der (kältere) Kühlmittelstrom der gesamten oder einem Teil der (wärmeren) methanreichen Fraktion, die bei der Bereitstellung des Erdgasprodukts verwendet wird, beigemischt wird. Eine Mischtemperatur kann durch Einstellen der entsprechenden Mengenströme gesteuert werden.However, according to one embodiment of the present invention, the cooling itself can also take place in that the (colder) coolant flow is the entire or part of the (warmer) methane-rich fraction that is used in providing the natural gas product. A mixing temperature can be controlled by setting the corresponding flow rates.
Der Kühlmittelstrom kann als der Teil der methanreichen Fraktion gebildet werden, der auf das zweite Temperaturniveau oder das Temperaturniveau unterhalb des zweiten Temperaturniveaus "gebracht" wird, indem dieser Teil von einem weiteren Teil der methanreichen Fraktion stromab des Verdichtungsschritts oder mindestens einer der Verdichtungsstufen abgetrennt wird. In diesem Fall wird der Kühlmittelstrom also durch bereits erwärmtes Fluid gebildet, das danach wieder abgekühlt wird.The coolant flow can be formed as that part of the methane-rich fraction which is "brought" to the second temperature level or the temperature level below the second temperature level by separating this part from a further part of the methane-rich fraction downstream of the compression step or at least one of the compression stages. In this case, the coolant flow is formed by already heated fluid, which is then cooled down again.
In dieser Ausführungsform kann der Kühlmittelstrom im Erwärmungsschritt oder mindestens einem der Erwärmungsschritte, dem die zweite Fraktion oder ihr Teil, der zur Bereitstellung des Erdgasprodukts verwendet wird, ausgesetzt ist, erneut abgekühlt und danach zur Abkühlung des Erdgasprodukts verwendet werden.In this embodiment, the coolant stream can be cooled again in the heating step or at least one of the heating steps to which the second fraction or its part, which is used to provide the natural gas product, is subjected and then used to cool the natural gas product.
Wie allgemein bekannt, kann das Speisegas für die Demethanisierung im Gegenstrom zum Erdgasprodukt (also zur hier betrachteten methanreichen Fraktion), gekühlt werden. Neben dem Erdgasprodukt können dabei ein oder mehrere weitere Kühlmittelströme zur Kühlung verwendet werden. Der weitere Kühlmittelstrom oder mindestens einer der weiteren Kühlmittelströme wird oder werden also zur Bereitstellung für den Demethanisierungsschritt verwendet.As is well known, the feed gas for demethanization can be cooled in countercurrent to the natural gas product (i.e. the methane-rich fraction considered here). In addition to the natural gas product, one or more further coolant flows can be used for cooling. The further coolant flow or at least one of the further coolant flows is or are therefore used to provide for the demethanization step.
Die vorliegende Erfindung bezieht sich auch auf eine Anlage, die dafür eingerichtet ist, ein Verfahren zur Gewinnung eines Erdgasprodukts durchzuführen, wobei die Vorrichtung dafür eingerichtet ist, ein aus Erdgas gebildetes Komponentengemisch, das Methan und Kohlenwasserstoffe mit mindestens zwei Kohlenstoffatomen umfasst, einem Demethanisierungsschritt zu unterwerfen, wobei der Demethanisierungsschritt dafür eingerichtet ist, eine methanreiche Fraktion und eine an Kohlenwasserstoffen mit mindestens zwei Kohlenstoffatomen reiche Fraktion zu bilden, und wobei Mittel vorgesehen sind, die dafür eingerichtet sind, das Erdgasprodukt unter Verwendung zumindest eines Teils der methanreichen Fraktion zu bilden, dies umfassend eine Erwärmung von einem ersten Temperaturniveau auf ein zweites Temperaturniveau in einem oder mehreren Erwärmungsschritten, anschließend eine Verdichtung von einem ersten Druckniveau auf ein zweites Druckniveau in einem oder mehreren Verdichtungsschritten, und wiederum anschließend eine Nachkühlung in einem oder mehreren Abkühlungsschritten.The present invention also relates to a plant which is set up to carry out a method for obtaining a natural gas product, the device being set up to subject a component mixture formed from natural gas and comprising methane and hydrocarbons having at least two carbon atoms to a demethanization step wherein the demethanization step is arranged to form a methane-rich fraction and a fraction rich in hydrocarbons having at least two carbon atoms, and means are provided which are arranged to form the natural gas product using at least a portion of the methane-rich fraction, comprising heating from a first temperature level to a second temperature level in one or more heating steps, then compression from a first pressure level to a second pressure level in one or more Compression steps, and then in turn an after-cooling in one or more cooling steps.
Gemäß der vorliegenden Erfindung sind Mittel vorgesehen, die dafür eingerichtet sind, in dem Nachkühlschritt oder zumindest einem der Nachkühlschritte einen Kühlmittelstrom zu verwenden und den Kühlmittelstrom aus einem Teil der methanreichen Fraktion zu bilden, der auf dem zweiten Temperaturniveau oder einem Temperaturniveau unterhalb des zweiten Temperaturniveaus belassen oder auf ein solches Temperaturniveau gebracht wird.According to the present invention, means are provided which are set up to use a coolant flow in the post-cooling step or at least one of the post-cooling steps and to form the coolant flow from a part of the methane-rich fraction that is left at the second temperature level or a temperature level below the second temperature level or is brought to such a temperature level.
Hinsichtlich weiterer Merkmale und Ausführungsformen der erfindungsgemäßen Vorrichtung, die vorzugsweise dafür eingerichtet ist, ein Verfahren wie vorstehend beschrieben in unterschiedlichen Ausführungsformen durchzuführen, wird auf die vorstehenden Ausführungen verwiesen.With regard to further features and embodiments of the device according to the invention, which is preferably set up to carry out a method as described above in different embodiments, reference is made to the above statements.
Die Erfindung wird nun mit Bezug auf die beigefügten Zeichnungen weiter erläutert, die bevorzugte Ausgestaltungen der Erfindung veranschaulichen.The invention will now be further explained with reference to the accompanying drawings which illustrate preferred embodiments of the invention.
-
Abbildung 1 zeigt ein vereinfachtes schematisches Diagramm einer Anlage gemäß einer bevorzugten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung. Figure 3 shows a simplified schematic diagram of a plant in accordance with a preferred embodiment of the present invention.illustration 1 -
Abbildung 2 zeigt ein vereinfachtes schematisches Diagramm einer Anlage gemäß einer bevorzugten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung.Figure 2 Figure 3 shows a simplified schematic diagram of a plant in accordance with a preferred embodiment of the present invention. -
Abbildung 3 zeigt ein vereinfachtes schematisches Diagramm einer Anlage gemäß einer bevorzugten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung.Figure 3 Figure 3 shows a simplified schematic diagram of a plant in accordance with a preferred embodiment of the present invention. -
Abbildung 4 zeigt ein vereinfachtes schematisches Diagramm einer Anlage gemäß einer bevorzugten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung.Figure 4 Figure 3 shows a simplified schematic diagram of a plant in accordance with a preferred embodiment of the present invention.
In den Figuren sind funktional oder baulich einander entsprechende Elemente mit identischen Bezugszeichen angesprochen. Nur aus Gründen der Übersichtlichkeit entfallen dabei wiederholte Erläuterungen. Werden nachfolgend erfindungsgemäße Anlagen erläutert, gelten die Erläuterungen in gleicher Weise auch für die entsprechenden Verfahren und umgekehrt.In the figures, elements which correspond to one another functionally or structurally are addressed with identical reference symbols. Repeated explanations are omitted for the sake of clarity. Are hereinafter inventive Annexes explained, the explanations apply in the same way to the corresponding procedures and vice versa.
In den Abbildungen 1 bis 4 sind Anlagen gemäß bevorzugten Ausführungsformen der vorliegenden Erfindung vereinfacht schematisch dargestellt und mit 100, 200, 300 und 400 bezeichnet. Als gemeinsame Elemente beinhalten diese Anlagen eine Demethanisierungskolonne T1, einen ersten und einen zweiten Wärmetauscher E1, E2, einen dritten Wärmetauscher E3, einen vierten Wärmetauscher E4 und, mit Ausnahme der Ausgestaltung gemäß
In allen Fällen wird ein aus Erdgas gebildetes Komponentengemisch 1, das Methan und Kohlenwasserstoffe mit mindestens zwei Kohlenstoffatomen umfasst, nach dem Abkühlen im ersten und zweiten Wärmetauscher E1 und E2 und nach teilweiser Expansion in der Expansionsturbine X1, wie in allen Figuren dargestellt, einem Demethanisierungsschritt in der Demethanisierungskolonne T1 unterzogen. Kühlmittelströme, die in der Demethanisierungskolonne T1 und im ersten und zweiten Wärmetauscher E1 und E2 verwendet werden, sind mit a bis c gekennzeichnet. Sie können z.B. C2- oder C3-Kältemittel auf unterschiedlichen Druckniveaus umfassen.In all cases, a
Im Demethanisierungsschritt wird, wie bereits erwähnt, eine methanreiche Fraktion 2 und eine an Kohlenwasserstoffen mit mindestens zwei Kohlenstoffatomen reiche Fraktion 3 durch Rektifikation in der Demethanisierungskolonne T1 gebildet, die mit dem dritten Wärmetauscher E3 als Sumpfverdampfer betrieben wird. Die an Kohlenwasserstoffen mit mindestens zwei Kohlenstoffatomen reiche Fraktion 3 wird aus dem Verfahren ausgeführt und hier nicht weiter betrachtet.As already mentioned, a methane-
Ein Erdgasprodukt 4 wird unter Verwendung mindestens eines Teils der methanreichen Fraktion 2 gebildet, der von einem ersten Temperaturniveau auf ein zweites Temperaturniveau im ersten und zweiten Wärmetauscher E1, E2 erwärmt wird, der anschließend von einem ersten Druckniveau auf ein zweites Druckniveau im Verdichter C1 komprimiert wird, und der wiederum anschließend im vierten und fünften Wärmetauscher E4, E5 nachgekühlt wird.A
Gemäß
Ein weiterer Strom 6 kann vom Druckgas stromab des Verdichters C1 und des vierten Wärmetauschers E4 abgetrennt werden und wird nach einer Rückkühlung im ersten und zweiten Wärmetauscher E1, E2 entspannt und als Rückfluss in die Demethanisierungskolonne T1 zurückgeführt, um auf diese Weise die Ausbeute von Ethan bzw. höheren Kohlenwasserstoffen zu erhöhen.A
Wie für die Anlage 200 gemäß
Alternativ kann, wie für die Anlage 300 gemäß
In einer weiteren Alternative, wie für die Anlage 400 gemäß
Claims (12)
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
EP19020456.0A EP3771872A1 (en) | 2019-08-02 | 2019-08-02 | Method and system for providing a natural gas product |
RU2020124284A RU2020124284A (en) | 2019-08-02 | 2020-07-22 | METHOD AND INSTALLATION FOR PREPARATION OF COMMERCIAL NATURAL GAS |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
EP19020456.0A EP3771872A1 (en) | 2019-08-02 | 2019-08-02 | Method and system for providing a natural gas product |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
EP3771872A1 true EP3771872A1 (en) | 2021-02-03 |
Family
ID=67658546
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
EP19020456.0A Withdrawn EP3771872A1 (en) | 2019-08-02 | 2019-08-02 | Method and system for providing a natural gas product |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP3771872A1 (en) |
RU (1) | RU2020124284A (en) |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0653599A1 (en) * | 1993-11-12 | 1995-05-17 | L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Combined installation of a metal production unit and a separation unit of gases from air |
US6182469B1 (en) * | 1998-12-01 | 2001-02-06 | Elcor Corporation | Hydrocarbon gas processing |
US20170056813A1 (en) * | 2015-09-02 | 2017-03-02 | Patrick D.J. McMahon | Apparatus and System for Swing Adsorption Processes Related Thereto |
WO2017157817A1 (en) * | 2016-03-17 | 2017-09-21 | Linde Aktiengesellschaft | Method for separating of an ethane-rich fraction from natural gas |
-
2019
- 2019-08-02 EP EP19020456.0A patent/EP3771872A1/en not_active Withdrawn
-
2020
- 2020-07-22 RU RU2020124284A patent/RU2020124284A/en unknown
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0653599A1 (en) * | 1993-11-12 | 1995-05-17 | L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Combined installation of a metal production unit and a separation unit of gases from air |
US6182469B1 (en) * | 1998-12-01 | 2001-02-06 | Elcor Corporation | Hydrocarbon gas processing |
US20170056813A1 (en) * | 2015-09-02 | 2017-03-02 | Patrick D.J. McMahon | Apparatus and System for Swing Adsorption Processes Related Thereto |
WO2017157817A1 (en) * | 2016-03-17 | 2017-09-21 | Linde Aktiengesellschaft | Method for separating of an ethane-rich fraction from natural gas |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
"Ullmann's Encyclopedia of Industrial Chemistry, Online-Veröffentlichung", 15 July 2006, article "Natural Gas" |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
RU2020124284A (en) | 2022-01-24 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE69908531T2 (en) | Method and device for improving the recovery of carbon dioxide | |
DE60225152T2 (en) | METHOD AND INSTALLATION FOR THE FRACTIONATION OF A GAS DERIVED BY PYROLYSIS OF HYDROCARBONS | |
EP3175192A1 (en) | Method for the cryogenic separation of air and air separation plant | |
EP3179187B1 (en) | Method for obtaining a liquid and a gaseous oxygen-rich air product in an air breakdown apparatus and air breakdown apparatus | |
DE2543291A1 (en) | PROCESS FOR PROCESSING A NATURAL GAS FLOW | |
EP0093448A2 (en) | Process and apparatus for obtaining gaseous oxygen at elevated pressure | |
DE2549466A1 (en) | PROCESS AND SYSTEM FOR LIQUIFYING A GAS WITH LOW BOILING POINT | |
DE1007345B (en) | Process for the separation of compressed air by deep freezing, liquefaction and rectification and device for the process | |
WO2016128110A1 (en) | Combined removal of heavies and lights from natural gas | |
DE102020130063A1 (en) | Temperature control system and method for operating a temperature control system | |
WO2006136269A1 (en) | Method for liquefying a hydrocarbon-rich flow | |
DE102012020469A1 (en) | Method for separating methane from methane-containing synthesis gas in separation unit, involves feeding capacitor with secondary portion of refrigerant of outlet temperature to intermediate temperature and cooling to lower temperature | |
DE102006021620B4 (en) | Pretreatment of a liquefied natural gas stream | |
DE2932561A1 (en) | METHOD AND DEVICE FOR DISASSEMBLING A GAS MIXTURE | |
EP3771872A1 (en) | Method and system for providing a natural gas product | |
DE1815532A1 (en) | Process for generating cold | |
EP3322947B1 (en) | Method for cooling a process flow | |
DE102014010103A1 (en) | Process for LNG recovery from N2-rich gases | |
DE102004032710A1 (en) | Method for liquefying a hydrocarbon-rich stream, especially a natural gas stream, comprises separating a first coolant mixture cycle into a low boiling fraction and a higher boiling fraction | |
EP3293475A1 (en) | Method and system for storing and regaining energy | |
EP3671085A1 (en) | Assembly and method for recovering compression heat from the air which is compressed and processed in an air processing system | |
WO2005111522A1 (en) | Method and device for liquefying a hydrocarbon-enriched flow | |
WO2018072888A1 (en) | Method and device for the cryogenic decomposition of syngas | |
DE202018006161U1 (en) | Plant for the cryogenic separation of air | |
DE102010062231A1 (en) | Method for operating system for liquidation of natural gas flow, involves providing load of compressor unit, overheating of cooling medium and pressure of coolant medium or flow rates of cooling medium fraction as regulating variables |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PUAI | Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012 |
|
STAA | Information on the status of an ep patent application or granted ep patent |
Free format text: STATUS: THE APPLICATION HAS BEEN PUBLISHED |
|
AK | Designated contracting states |
Kind code of ref document: A1 Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR |
|
AX | Request for extension of the european patent |
Extension state: BA ME |
|
STAA | Information on the status of an ep patent application or granted ep patent |
Free format text: STATUS: THE APPLICATION IS DEEMED TO BE WITHDRAWN |
|
18D | Application deemed to be withdrawn |
Effective date: 20210804 |