EP3721533A1 - Multi-zahnspulenwicklung für eine 2-strängige drehfeldmaschine - Google Patents

Multi-zahnspulenwicklung für eine 2-strängige drehfeldmaschine

Info

Publication number
EP3721533A1
EP3721533A1 EP18814568.4A EP18814568A EP3721533A1 EP 3721533 A1 EP3721533 A1 EP 3721533A1 EP 18814568 A EP18814568 A EP 18814568A EP 3721533 A1 EP3721533 A1 EP 3721533A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
winding
coil
coils
strand
conductors
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
EP18814568.4A
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Gerhard Huth
Jens Krotsch
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Ebm Papst Mulfingen GmbH and Co KG
Original Assignee
Ebm Papst Mulfingen GmbH and Co KG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Ebm Papst Mulfingen GmbH and Co KG filed Critical Ebm Papst Mulfingen GmbH and Co KG
Publication of EP3721533A1 publication Critical patent/EP3721533A1/de
Withdrawn legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K1/00—Details of the magnetic circuit
    • H02K1/06—Details of the magnetic circuit characterised by the shape, form or construction
    • H02K1/12—Stationary parts of the magnetic circuit
    • H02K1/16—Stator cores with slots for windings
    • H02K1/165—Shape, form or location of the slots
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K21/00—Synchronous motors having permanent magnets; Synchronous generators having permanent magnets
    • H02K21/12—Synchronous motors having permanent magnets; Synchronous generators having permanent magnets with stationary armatures and rotating magnets
    • H02K21/14—Synchronous motors having permanent magnets; Synchronous generators having permanent magnets with stationary armatures and rotating magnets with magnets rotating within the armatures
    • H02K21/16—Synchronous motors having permanent magnets; Synchronous generators having permanent magnets with stationary armatures and rotating magnets with magnets rotating within the armatures having annular armature cores with salient poles
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K3/00—Details of windings
    • H02K3/04—Windings characterised by the conductor shape, form or construction, e.g. with bar conductors
    • H02K3/12—Windings characterised by the conductor shape, form or construction, e.g. with bar conductors arranged in slots
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K3/00—Details of windings
    • H02K3/04—Windings characterised by the conductor shape, form or construction, e.g. with bar conductors
    • H02K3/28—Layout of windings or of connections between windings

Definitions

  • the invention relates to a winding arrangement for a 2-strand Drehfeldmaschi- ne and a 2-strand induction machine with such a winding arrangement.
  • PM synchronous machines Inverter-fed permanent magnet synchronous machines (PM synchronous machines) are used in a large number of technical applications. For reasons of cost PM synchronous machines are increasingly running with so-called tooth coil windings.
  • the tooth-spool technology simplifies the post construction of a PM-synchronous machine and also enables a segmented post structure, so that the post can be manufactured modularly in a kind of modular concept.
  • a disadvantage of tooth coil windings is that they form a wide air gap field spectrum, which can be more or less disturbing depending on the engine design.
  • z. B. small PM synchronous motors that are field-oriented to the inverter operated and increasingly come in the field of high-speed drives used, basically in dental coil technology.
  • a basic idea of the present invention is to provide a tooth coil winding with a specific winding scheme for two strands with preferably two winding layers consisting of coil groups with multiply interleaved coils and preferably continuously changing width, wherein the partial coils of said coil groups from inside to outside (without crossing the conductors of the partial coils) are arranged concentrically enclosing, one or more teeth and have same or different Spulenwindungstrade at a substantially equal occupancy each of the groove with the same effective Automatleiterquerrough per groove cross-section.
  • the coil groups are arranged diametrically symmetrical to each other and partially overlap spatially along the circumference in their arrangement in the winding layers.
  • a two-phase induction machine with a 2p-pole stator with winding teeth formed with a winding arrangement in dental coil technology, comprising two winding strands W1, W2, wherein the winding arrangement is formed from wound coil groups with multiply interleaved coils (partial coils), wherein the sub-coils of said coil groups are arranged concentrically surrounding from the inside to the outside and two or more winding teeth, wherein the respective coil winding numbers are provided or wound in the grooves between the winding teeth, that in each case a substantially equal occupancy of each groove with the same effective overall cross-section of the coil is given per groove cross-section.
  • the coil groups do not overlap in the forehead area, ie are designed without intersecting conductors, intersecting partial coils or coil groups.
  • the stated object can thus be achieved by a 2-stranded "multi-tooth coil winding", which also represents a distributed tooth coil winding.
  • the basic element and the constant part of such a 2-stranded multi Zahnspu- lenwicklung is a q times the tooth coil 2 * q adjacent grooves of the stator per wells half occupied (in the topsheet or the backsheet).
  • the number of conductors of a further outer sub-coil of a coil group is higher or greater than the number of conductors of the inner part of the coil concentrically surrounded by this further outer coil.
  • the number of conductors of the partial coils decreases from the outer to the inner partial coil.
  • the number of conductors of the sub-coils steadily decreases from the outer to the inner sub-coil, so to speak, from the assumption of the number of conductors from sub-coil to sub-coil decreases in the same steps.
  • the value Zo represents a predetermined number of conductors in said sub-coil
  • DZ represents the difference in the number of conductors to the respective outer or inner sub-coil.
  • Fig. 2 is a strand zone plan of a 2-pole, 2-stranded dental coils
  • Fig. 5 shows an alternative embodiment of a zone plan to Fig. 4 with below
  • Each winding strand W1, W2 consists, according to FIG. 2, of two multi-tooth coils, which can either be located either in the lower layer US or in the upper layer OS, wherein the winding strand is located in FIG. 2 in the US.
  • the two multi-tooth coils of a winding strand are exactly offset by one pole pitch, ie by N / 2p slot pitches (where 2p is the pole number) offset from each other, in the mentioned embodiment by 2q slot pitches, and are thus arranged diametrically symmetrical.
  • N / 2p slot pitches where 2p is the pole number
  • 2q slot pitches 2q slot pitches
  • Winding reduction via the laminated core of the stator Furthermore, a smaller copper volume of the partial coils allows a simplification in the winding process.
  • the two winding strands W1, W2 of the 2-pole rotating field winding according to Figure 3, are against each other by N / 4p groove pitches offset, which corresponds to q slot pitches in the embodiment.
  • the number of conductors of the partial coils T of a coil group G is then distributed as follows: a. the outermost sub-coil T: Zo conductor + D Z conductor b. the middle part coil T: Zo conductor c. the inner part coil T: Zo conductor - D Z conductor.
  • the resulting rotating field winding remains symmetrical, but the stator slots do not have a uniform slot filling.
  • the partial coils T of a multi-tooth coil winding with different winding wire diameters can be executed.
  • Flier notebook can increase the copper volume and groove filling and make the effective overall conductor cross-section across all grooves still largely uniform.
  • the partial coils T of a multi-tooth coil winding can be formed with the same winding wire diameters, but of x coils connected in parallel with x-fold turns, in order to raise and unify the groove fill level.
  • FIG. 6 shows two possibilities for a line separation, which lead to an identical slot filling in the case of the complete 2-phase rotating field winding in all stator slots.
  • Za denotes the higher number of conductors of the outer partial coils T and Zi the lower number of conductors of the inner partial coils T
  • the toothed coils 3-4, 7-8, 11-12 and 15-16 are located in the respective other winding position US or OS.
  • This has the advantage that a very compact winding head structure is possible.
  • the opposing partial coils T with a smaller number of turns can be designed to be identical to the slot filling with different winding wire diameter or with a larger number of conductors and in parallel connection in parallel.
  • the width of the winding tooth Z which is encompassed by the inner partial coils T of the multi-tooth coil winding, can also be reduced in relation to the adjacent wedge teeth.
  • the solid vertical double lines in the zone plan are to be understood as wide winding teeth Zb, the dashed ones as winding teeth Zs with reduced width.
  • this embodiment eliminates the middle part coil of the multi-tooth coil. The result is an incomplete multi-tooth coil winding.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Windings For Motors And Generators (AREA)

Abstract

Die Erfindung betrifft eine zweisträngige Drehfeldmaschine mit einem 2p-poligen Ständer mit Wickelzähnen (Z), ausgebildet mit einer Wicklungsanordnung in Zahnspulentechnik umfassend zwei Wicklungsstränge (W1, W2), wobei die Wicklungsanordnung aus gewickelten Spulengruppen (G) mit mehrfach ineinander verschachtelten Spulen gebildet wird, wobei die Teilspulen (T) der besagten Spulengruppen (G) von innen nach außen sich konzentrisch umschließend angeordnet sind sowie zwei oder auch mehrere Wickelzähne (Z) umfassen, wobei die jeweilige Spulenwindungszahlen in den Nuten (N) zwischen den Wickelzähnen (Z) so vorgesehen ist, dass jeweils eine im Wesentlichen gleichgroßen Belegung jeder Nut (N) mit dem gleichen wirksamen Gesamtleiterquerschnitt der Spulen pro Nutquerschnitt gegeben ist.

Description

Multi-Zahnspulenwicklung für eine 2-strängige Drehfeldmaschine
Beschreibung:
Die Erfindung betrifft eine Wicklungsanordnung für eine 2-strängige Drehfeldmaschi- ne sowie eine 2-strängige Drehfeldmaschine mit einer solchen Wicklungsanordnung.
Umrichter gespeiste permanentmagneterregte Synchronmaschinen (PM Synchron- maschinen) kommen bei einer Vielzahl von technischen Anwendungen zum Einsatz. Aus Kostengründen werden PM Synchronmaschinen zunehmend mit so genannten Zahnspulenwicklungen ausgeführt. Die Zahnspulentechnik vereinfacht den Ständer- aufbau einer PM-Synchronmaschine und ermöglicht zudem einen segmentierten Ständeraufbau, so dass der Ständer modulweise in einer Art Baukastenkonzept gefertigt werden kann. Nachteilig bei Zahnspulenwicklungen ist es, dass diese ein breites Luftspaltfeldspektrum ausbilden, das je nach Motordesign mehr oder weniger stö rend sein kann.
Im Stand der Technik sind zu Zahnspulenwicklungen bereits unterschiedliche Wick lungskonzepte bekannt. Die Druckschrift US 20120228981 A1 setzt sich die Redu zierung einer Subharmonischen in Bezug auf die Arbeitsfeldwelle zur Aufgabe und schlägt als Lösung eine Mehrschichtwicklung, bestehend aus mindestens zwei Spu lenseiten pro Nut, vor, wobei die Leiterzahl der Spulenseiten in einer ersten Nut von der Leiterzahl der Spulenseiten in einer zweiten Nut verschieden ist, wobei die Spulen als Zahnspulen ausgeführt werden. In der Druckschrift US 20120001512 A1 wir ein Stator mit einer doppelten Anzahl von Nuten gegenüber dem Stand der Technik vorgeschlagen. Die Spulen umschließen dabei jeweils zwei Zähne. Die Spulen sind gekennzeichnet durch unterschiedli- che Windungszahlen bei gleicher Spulenweite.
Auch die Druckschrift US 20140035425 A1 beschäftigt sich mit der Reduzierung von unerwünschten Oberfeldern durch eine kostengünstig herstellbare Wicklung. Es wird eine Mehrschicht-Zahnspulenwicklung vorgeschlagen, wobei die einzelnen Spulen eines Stranges unterschiedliche Windungszahlen aufweisen und die Zähne eine un terschiedliche Anzahl von Zahnspulen tragen. Auch diese Wicklungstopologie ist für kleine Polzahlen nicht zielführend.
Bei sogenannten AC-Line-Start-Motoren besteht die Notwendigkeit der Line-Start- Funktionalität, wobei sich das breite Luftspaltfeldspektrum der Zahnspulenwicklungen störend auswirkt, da durch die hieraus resultierenden Oberwellendrehmomente der Hochlauf der Line-Start-Motoren insgesamt gestört bis unterbunden wird. Käfig läufermotoren und PM-Line-Start-Motoren sind daher mit den im Stand der Technik bekannten Zahnspulenwicklungen somit nicht sinnvoll ausführbar.
Dahingegen lassen sich z. B. kleine PM Synchronmotoren, die feldorientiert am Um richter betrieben werden und zunehmend im Bereich der Hochdrehzahlantriebe zum Einsatz kommen, grundsätzlich in Zahnspulentechnik ausführen.
Ein weiteres grundsätzliches Problem besteht in der Nutzung der Zahnspulenwick lung bei niedrigen Polzahlen. Da Zahnspulenwicklungen Prinzip bedingt zu höheren Polpaarzahlen tendieren, lassen sich PM Synchronmotoren mit niedriger Polzahl (z. B. 2-polig oder 4-polig) für Hochdrehzahlantriebe mit den bekannten Zahnspulen wicklungen nur sehr beschränkt realisieren.
Es ist daher Aufgabe der vorliegenden Erfindung vorbesagte Nachteile zu überwin den und eine Wicklungstopologie in der Ausprägung einer Zahnspulenwicklung vor zuschlagen, die auch bei niedrigen Polzahlen (2-polig und 4-polig) wirkungsvoll ersetzbar ist und zudem ein günstiges Wicklungsfeldspektrum besitzt. Es besteht demnach ein Bedarf nach einem einfach und kostengünstig herstellbaren Wicklungssys- tem für eine 2-strängige Motorausführung.
Diese Aufgabe wird durch die Merkmalskombination gemäß Anspruch 1 gelöst.
Ein Grundgedanke der vorliegenden Erfindung besteht darin, eine Zahnspulenwick- lung mit einem spezifischen Wicklungsschema für zwei Stränge vorzusehen mit vor- zugsweise zwei Wicklungslagen, bestehend aus Spulengruppen mit mehrfach inei- nander verschachtelten Spulen und vorzugsweise sich stetig ändernder Weite, wobei die Teilspulen der besagten Spulengruppen von innen nach außen (ohne Überkreuzung der Leiter der Teilspulen) sich konzentrisch umschließend angeordnet sind, einen oder auch mehrere Zähne umfassen sowie gleiche oder unterschiedliche Spu- lenwindungszahlen aufweisen bei einer im Wesentlichen gleichgroßen Belegung je der Nut mit dem gleichen wirksamen Gesamtleiterquerschnitt pro Nutquerschnitt.
Besonders bevorzugt ist es, wenn die Spulengruppen diametral symmetrisch zuei nander angeordnet sind und sich räumlich entlang des Umfangs in ihrer Anordnung in den Wicklungslagen teilweise überdecken.
Erfindungsgemäß ist demnach eine zweisträngige Drehfeldmaschine mit einem 2p- poligen Ständer mit Wickelzähnen vorgesehen, ausgebildet mit einer Wicklungsan- ordnung in Zahnspulentechnik, umfassend zwei Wicklungsstränge W1 , W2, wobei die Wicklungsanordnung aus gewickelten Spulengruppen mit mehrfach ineinander verschachtelten Spulen (Teilspulen) gebildet wird, wobei die Teilspulen der besagten Spulengruppen sich von innen nach außen konzentrisch umschließend angeordnet sind sowie zwei oder auch mehrere Wickelzähne umfassen, wobei die jeweiligen Spulenwindungszahlen in den Nuten zwischen den Wickelzähnen so vorgesehen bzw. gewickelt sind, dass jeweils eine im Wesentlichen gleichgroße Belegung jeder Nut mit dem gleichen wirksamen Gesamtleiterquerschnitt der Spulen pro Nutquer- schnitt gegeben ist.
Besonders bevorzugt ist es, wenn sich die Spulengruppen im Stirnbereich nicht überlappen, d. h. ohne sich kreuzende Leiter, kreuzende Teilspulen oder Spulengruppen ausgeführt sind. Die genannte Aufgabe kann somit durch eine 2-strängige„Multi-Zahnspulen- wicklung“ gelöst werden, die auch eine verteilte Zahnspulenwicklung darstellt. Das Grundelement und damit das Gleichteil einer solchen 2-strängigen Multi- Zahnspu- lenwicklung ist eine q-fache Zahnspule, die 2*q benachbarte Nuten des Ständers je weils zur Hälfte (in der Oberschicht oder der Unterschicht) belegt. Der Faktor q ist dabei vorzugsweise q = 2, 3 oder 4.
In einer vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung ist demnach vorgesehen, dass jeweils benachbarte Wickelzähne bzw. Nuten des Ständers, zu einem Teil mit einem Wicklungsstrang, nämlich entweder in der Oberschicht oder der Unterschicht bewi- ckelt sind.
Es ist weiter mit Vorteil vorgesehen, dass die Leiterzahl einer weiter außenliegenden Teilspule einer Spulengruppe höher bzw. größer ist, als die Leiterzahl der von dieser weiter außenliegenden Teilspule konzentrisch umfassten inneren Teilspule.
In einer vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung ist vorgesehen, dass die Leiterzahl der Teilspulen von der äußeren zur inneren Teilspule hin abnimmt. In einer dabei besonders vorteilhaften Ausgestaltung ist vorgesehen, dass die Leiterzahl der Teil- spulen von der äußeren zur inneren Teilspule hin stetig abnimmt, sozusagen die Ab nahme der Leiterzahl von Teilspule zu Teilspule in den gleichen Schritten abnimmt.
Eine für die Praxis besonders relevante Ausgestaltung sieht vor, dass mit q = 3 ge nau 3 Teilspulen zu einer Multi-Zahnspule gewickelt sind und die Anzahl der Leiter der Teilspulen einer Multizahnspule wie folgt verteilt sind: a. die äußerste Teilspule (T) : Zo Leiter + DZ Leiter b. die mittlere Teilspule (T) : Zo Leiter c. die innere Teilspule (T) : Zo Leiter - DZ Leiter
Dabei stellt der Wert Zo eine vorbestimmte Anzahl an Leitern in der besagten Teilspule dar, während DZ die Differenz der Leiterzahl zu der jeweils außenliegenden bzw. innenliegenden Teilspule. Andere vorteilhafte Ausbildungen der Erfindung sind in den Unteransprüchen ge- kennzeichnet bzw. werden nachstehend zusammen mit der Beschreibung der bevorzugten Ausführung der Erfindung anhand der Figuren näher dargestellt.
Es zeigen:
Fig. 1 einen Zonenplan mit Kennzeichnung der Spulenführung für die Fälle q=
2, 3 und 4,
Fig. 2 einen Strang-Zonenplan einer 2-poligen, 2-strängigen Zahnspulen
wicklung für die Fälle q = 2, 3 und 4,
Fig. 3 einen Zonenplan einer 2-poligen, 2-strängigen Zahnspulenwicklung für den Fall q = 4,
Fig. 4 einen Zonenplan mit unterschiedlichen Leiterzahlen für eine Multi-
Zahnspule mit q = 3,
Fig. 5 eine alternative Ausführung eines Zonenplans zur Fig. 4 mit unter
schiedlichen Leiterzahlen für eine Multi-Zahnspule mit q = 3,
Fig. 6 zwei Zonenpläne mit unterschiedlichen Leiterzahlen für eine Multi-
Zahnspule mit q = 4,
Fig. 7 einen Zonenplan einer 2-poligen, 2-strängigen Zahnspulenwicklung für eine Multi-Zahnspule mit q = 4 mit einer abnehmenden Leiterzahl aber identischen Nutfüllung,
Fig. 8 einen Zonenplan einer 2-poligen, 2-strängigen Zahnspulenwicklung für eine Multi-Zahnspule mit q = 3 mit Wicklungen in der Unterschicht und Oberschicht mit unterschiedlichen Leiterzahlen,
Fig. 9 einen Zonenplan einer 2-poligen, 2-strängigen Zahnspulenwicklung für die Fälle q = 3 mit ungleicher Zahnbreite und
Fig. 10 je einen Zonenplan einer weiteren Ausführungsform einer 2-poligen, 2- strängigen unvollständigen Zahnspulenwicklung für die Fälle q = 2 und 3.
Die Erfindung wird im Folgenden mit Bezug auf die Figuren 1 bis 10 näher beschrie- ben, wobei gleiche Bezugszeichen auf gleiche strukturelle oder funktionale Merkmale hinweisen. Die Figur 1 zeigt einen Zonenplan mit Kennzeichnung der Spulenführung für die Fälle q= 2, 3 und 4 (wobei x und * die Wicklungsrichtung und damit Stromrich- tung darstellen)
Ein 2-poliger, zweisträngiger Drehfeldständer mit Multi-Zahnspulenwicklung umfasst genau N = 2 x 2q = 4q Nuten N, was im Falle der in der Figur 1 gezeigten Ausfüh- rungsbeispiele bedeutet, bei q = 2 (8 Nuten), bei q = 3 (12 Nuten) und bei q = 4 (16 Nuten). Jeder Wicklungsstrang W1 , W2 besteht dabei entsprechend der Figur 2 aus zwei Multi-Zahnspulen, die sich beide entweder in der Unterschicht US oder in der Oberschicht OS befinden können, wobei sich der Wicklungsstrang in der Fig. 2 in der US befindet. Die zwei Multi-Zahnspulen eines Wicklungsstranges sind genau um ei- ne Polteilung, also um N/2p Nutteilungen (wobei 2p die Polzahl ist) gegeneinander versetzt, im genannten Ausführungsbeispiel um 2q Nutteilungen, und sind dadurch diametral symmetrisch angeordnet. Die Wickelrichtung und demzufolge die Stromrichtung beider Multi-Zahnspulen der Wicklungsstränge W1 , W2 ist jedoch umgekehrt. Der Übergang auf eine höhere Ständernutzahl erhöht zwar den Wicklungsaufwand, jedoch verbessern sich dadurch das Oberfeldverhalten und die
Wicklungsentwärmung über das Blechpaket des Ständers. Ferner ermöglicht ein geringeres Kupfervolumen der Teilspulen eine Vereinfachung beim Wickelprozess.
Die Fig. 2 zeigt einen Strang-Zonenplan einer 2-poligen, 2-strängigen Zahnspulen wicklung für die Fälle q = 2, 3 und 4. Die zwei Wicklungsstränge W1 , W2 der 2- poligen Drehfeldwicklung entsprechend der Figur 3, sind gegeneinander um N/4p Nutteilungen versetzt, was in dem Ausführungsbeispiel um q Nutteilungen entspricht. In der Figur 3 ist der Zonenplan einer 2-poligen, 2-strängigen Zahnspulenwicklung für den Fall q = 4 dargestellt. Sofern eine höherpolige Drehfeldwicklung benötigt wird, so lässt sich dies einfach dadurch realisieren, dass der in der Figur 3 gezeigte Zonenplan entsprechend der gewünschten Polpaarzahl multipliziert wird, bei einer 4-poligen Wicklung also ver- doppelt wird.
Betrachtet man nun das Luftspaltfeldspektrum für die Ausführungsform einer 2- strängigen Multi-Zahnspulenwicklung, so wird ein Luftspaltfeldspektrum mit den fol- genden Ordnungszahlen erregt: v/p :1 + 4*g mit g = 0, ±1 , ±2, ±3, ±4, ...
Sofern man den Nutschlitz als vernachlässigbar betrachtet, ergeben sich betragsmä- ßig genau q unterschiedliche Wicklungsfaktoren, die sich, wie in nachfolgender Ta belle für q= 2, 3 und 4 dargestellt, zyklisch wiederholen.
Es ist auch möglich, die q konzentrischen Teilspulen T einer Multi-Zahnspule, die nach Figur 1 ein sich wiederholendes Gleichteil darstellten, mit unterschiedlichen Lei- terzahlen auszuführen, um das Luftspaltfeldspektrum weiter zu verbessern. Es ist dabei sinnvoll, wenn die unterschiedlichen Leiterzahlen der Teilspulen T jeweils so gewählt werden, dass sich bei allen Nuten trotzdem eine gleich hohe Nutfüllung ein- stellt.
Um den Grundfeld-Wicklungsfakor zu erhöhen, ist es notwendig, die Leiterzahlen der q konzentrischen Teilspulen T einer Multi-Zahnspule so zu staffeln, dass die Leiter- zahlen von der äußeren Teilspule T hin zur inneren Teilspule T stetig d. h. gleichmä- ßig abfällt. Dieser Wicklungszustand ist in der Figur 4 dargestellt. Die Figur 4 zeigt hierzu einen Zonenplan mit unterschiedlichen Leiterzahlen für eine Multi-Zahnspule mit q = 3.
Die Figur 4 zeigt demnach eine für die Praxis besonders relevante Ausführungsform, nämlich den Fall mit q = 3. Es ergibt sich für alle Nuten N der kompletten 2- strängigen Drehfeldwicklung eine gleich hohe Nutfüllung, wenn folgende Staffelung der Leiterzahlen verwendet wird.
Die Anzahl der Leiter der Teilspulen T einer Spulengruppe G ist dann wie folgt ver- teilt: a. die äußerste Teilspule T : Zo Leiter + D Z Leiter b. die mittlere Teilspule T : Zo Leiter c. die innere Teilspule T : Zo Leiter - D Z Leiter.
In einer alternativen Ausführungsform kann auch eine nicht stetige Staffelung der Leiterzahlen gewählt werden. Figur 5 zeigt hierzu eine alternative Ausführung eines Zonenplans mit unterschiedlichen Leiterzahlen für eine Multi-Zahnspule mit q = 3. Es bleibt die resultierende Drehfeldwicklung weiterhin symmetrisch, aber die Ständernu- ten weisen keine einheitliche Nutfüllung auf. Für diesen Fall nicht einheitlicher Nutfül- lungen durch ungleiche Leiterzahlen können die Teilspulen T einer Multi- Zahnspulenwicklung mit unterschiedlichen Wicklungsdraht-Durchmessern ausgeführt werden. Flierdurch lassen sich das Kupfervolumen sowie die Nutfüllung steigern und der effektive Gesamtleiterquerschnitt über alle Nuten dennoch weitgehend einheitlich gestalten.
In einer besonders vorteilhaften (nicht dargestellten) Ausführungsform können die Teilspulen T einer Multi-Zahnspulenwicklung mit gleichen Wickeldrahtdurchmessern, jedoch aus x parallel geschalteten Spulen mit x-facher Windungszahl gebildet wer- den, um den Nutfüllgrad anzuheben und zu vereinheitlichen. Im unteren Leistungsbereich ist bei 2-poligen Drehfeldmaschinen auch der Fall q = 4 von hoher praktischer Relevanz. In der Figur 6 sind zwei Möglichkeiten für eine Lei- terstaffelung dargestellt, die bei der kompletten 2-strängigen Drehfeldwicklung bei allen Ständernuten zu einer identischen Nutfüllung führen.
Die Figur 7 zeigt je einen Zonenplan einer 2-poligen, 2-strängigen Zahnspulen wicklung für eine Multi-Zahnspule mit q = 4 mit einer abnehmenden Leiterzahl aber identischen Nutfüllung, wobei in der oberen Ansicht eine stetige Reduzierung der Leiterzahl erfolgt, während in der unteren Ansicht ein Zonenplan mit einer quasi stetigen Abnahme der Leiterzahl dargestellt ist.
Eine quasi-stetig abnehmende Leiterzahl, bei der nur zwei unterschiedliche Leiter zahlen Verwendung finden, ist immer dann realisierbar, wenn q durch 2 ganzzahlig teilbar ist, also für q = 2, 4, 6, ...
Wird mit Za die höhere Leiterzahl der äußeren Teilspulen T und mit Zi die geringere Leiterzahl der inneren Teilspulen T bezeichnet, so kann eine Aufteilung der Leiter zahlen im Verhältnis von Zi/Za mit einem Wert von etwa 0,41 gewählt werden, bei dem die Wicklungsfaktoren der 3. und 5. Ordnung zu Null gebracht werden und der Grundfeldwicklungsfaktor gleichzeitig um rund 17% gesteigert werden kann, wie es die nachfolgende Tabelle für den Fall q = 4 verdeutlicht.
In der Fig. 8 ist ein Zonenplan einer 2-poligen, 2-strängigen Zahnspulenwicklung für eine Multi-Zahnspule mit q = 3 mit Wicklungen in der Unterschicht und Oberschicht mit unterschiedlichen Leiterzahlen in einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung ge- zeigt, bei der die Nutbelegung so erfolgt, dass mindestens eine Spule der q Teilspulen T einer Multi-Zahnspule zumindest teilweise in der jeweils anderen Wicklungslage angeordnet ist. Wie in der Figur 8 beispielhaft dargestellt, befinden sich die Zahn- spulen 3-4, 7-8, 11-12 und 15-16 in der jeweils anderen Wicklungslage US bzw. OS. Dies hat den Vorteil, dass ein sehr kompakter Wickelkopfaufbau möglich ist. So las- sen sich die gegenüberliegenden Teilspulen T mit geringerer Windungszahl zum An gleichen der Nutfüllung mit unterschiedlichem Wickeldrahtdurchmesser oder mit grö- ßerer Leiterzahl und in gleichzeitiger Parallelschaltung ausführen.
In einer anderen vorteilhaften Ausgestaltung kann ausgehend von der Ausführung gemäß der Figur 3 auch die Breite des Wickelzahnes Z, der von den inneren Teilspu- len T der Multi-Zahnspulenwicklung umfasst wird, gegenüber den benachbarten Wi- ckelzähnen reduziert werden. Flierzu zeigt die Figur 9 einen Zonenplan einer 2- poligen, 2-strängigen Zahnspulenwicklung für die Fälle q = 3 mit ungleicher Zahnbrei- te.
Die durchgezogenen vertikalen Doppellinien im Zonenplan sind als breite Wickelzäh- ne Zb, die gestrichelten als Wickelzähne Zs mit reduzierter Breite zu verstehen.
Die Fig. 10 zeigt je einen Zonenplan einer weiteren Ausführungsform einer 2-poligen, 2-strängigen unvollständigen Zahnspulenwicklung für die Fälle q = 2 (Ansicht oben) und q = 3 (Ansicht unten). Bei dieser Ausführungsform entfällt die mittlerer Teilspule der Multi-Zahnspule. Es entsteht eine unvollständige Multi-Zahnspulenwicklung.
Ausgehend von Figur 9 entfallen beispielsweise die Wickelzähne mit der reduzierten Breite zwischen den Nut 1 und 2, 4 und 5 usw.
Die sich ergebenden„Sehnenbildung“ der äußeren Teilspule über eine Nut wird ver- mieden und die Spulenweite beträgt nun genau eine Polteilung, wodurch der Grundfeldwicklungsfaktor ansteigt. In vergleichbarer Weise ist dies für den Fall q > 2 möglich.

Claims

Ansprüche
1. Zweisträngige Drehfeldmaschine mit einem 2p-poligen Ständer mit Wickel- zähnen (Z), ausgebildet mit einer Wicklungsanordnung in Zahnspulentechnik umfassend zwei Wicklungsstränge (W1 , W2), wobei die Wicklungsanordnung aus gewickelten Spulengruppen (G) mit mehrfach ineinander verschachtelten Spulen gebildet wird, wobei die Teilspulen (T) der besagten Spulengruppen (G) von innen nach außen sich konzentrisch umschließend angeordnet sind sowie zwei oder auch mehrere Wickelzähne (Z) umfassen, wobei die jeweilige Spulenwindungszahlen in den Nuten (N) zwischen den Wickelzähnen (Z) so vorgesehen sind, dass jeweils eine im Wesentlichen gleichgroßen Belegung jeder Nut (N) mit dem gleichen wirksamen Gesamtleiterquerschnitt der Spulen pro Nutquerschnitt gegeben ist.
2. Zweisträngige Drehfeldmaschine nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass die Wicklungsanordnung so ausgebildet ist, dass sich die Spulengruppen im Stirnbereich der Wickelköpfe der Spulen nicht überlappen und ohne sich kreuzende Teilspulen (T) oder Spulengruppen (G) gewickelt sind.
3. Zweisträngige Drehfeldmaschine nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekenn- zeichnet, dass die Spulen eine sich stetig ändernder Weite aufweisen.
4. Zweisträngige Drehfeldmaschine nach einem der vorhergehenden Ansprü- chen, dadurch gekennzeichnet, dass die Spulen der Spulengruppen (G) dia- metral symmetrisch zueinander angeordnet sind und sich räumlich entlang des Umfangs in den Wicklungslagen zumindest teilweise überdecken.
5. Zweisträngige Drehfeldmaschine nach einem der vorhergehenden Ansprüchen, dadurch gekennzeichnet, dass für eine Spulengruppe (G) eine q-fache Zahnspule vorgesehen ist, die 2*q benachbarte Nuten des Ständers jeweils zur Hälfte mit der Wicklung eines Wicklungsstrangs (W1 , W2) belegt, wobei q = 2, 3 oder 4 ist.
6. Zweisträngige Drehfeldmaschine nach einem der vorhergehenden Ansprü- chen, dadurch gekennzeichnet, dass jeweils benachbarten Wickelzähne (Z) bzw. Nuten (N) des Ständers, die zu einem Teil mit einem Wicklungsstrang (W1 , W2) bewickelt sind, entweder in der Oberschicht (OS) oder der Unter- schicht (US) bewickelt sind.
7. Zweisträngige Drehfeldmaschine nach einem der vorhergehenden Ansprü- chen, dadurch gekennzeichnet, dass die Leiterzahl einer weiter außenliegen- den Teilspulen (T) einer Spulengruppe (G) höher ist, als die Leiterzahl der von dieser weiter außenliegenden Teilspule konzentrisch umfassten inneren Teilspule (T).
8. Zweisträngige Drehfeldmaschine nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass die Leiterzahl der Teilspulen (T) von der äußeren zur inneren Teilspule (T) hin abnimmt.
9. Zweisträngige Drehfeldmaschine nach Anspruch 7 oder 8, dadurch gekenn- zeichnet, dass die Leiterzahl der Teilspulen (T) von der äußeren zur inneren Teilspule hin stetig abnimmt.
10. Zweisträngige Drehfeldmaschine nach Anspruch 5 und einem der Ansprüche 7 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass bei q = 3 die Anzahl der Leiter der Teil- spulen (T) einer Spulengruppe (G) wie folgt verteilt ist: a. die äußerste Teilspule (T) : Zo Leiter + D Z Leiter b. die mittlere Teilspule (T) : Zo Leiter c. die innere Teilspule (T) : Zo Leiter - D Z Leiter.
EP18814568.4A 2017-12-05 2018-12-03 Multi-zahnspulenwicklung für eine 2-strängige drehfeldmaschine Withdrawn EP3721533A1 (de)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102017128827.9A DE102017128827A1 (de) 2017-12-05 2017-12-05 Multi-Zahnspulenwicklung für eine 2-strängige Drehfeldmaschine
PCT/EP2018/083377 WO2019110525A1 (de) 2017-12-05 2018-12-03 Multi-zahnspulenwicklung für eine 2-strängige drehfeldmaschine

Publications (1)

Publication Number Publication Date
EP3721533A1 true EP3721533A1 (de) 2020-10-14

Family

ID=63826165

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP18814568.4A Withdrawn EP3721533A1 (de) 2017-12-05 2018-12-03 Multi-zahnspulenwicklung für eine 2-strängige drehfeldmaschine

Country Status (6)

Country Link
US (1) US11349356B2 (de)
EP (1) EP3721533A1 (de)
KR (1) KR102394100B1 (de)
CN (2) CN207994763U (de)
DE (1) DE102017128827A1 (de)
WO (1) WO2019110525A1 (de)

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102017112837A1 (de) * 2017-06-12 2018-12-13 Ebm-Papst Mulfingen Gmbh & Co. Kg Wicklungsanordnung für eine Drehfeldmaschine
DE102017128827A1 (de) * 2017-12-05 2019-06-06 Ebm-Papst Mulfingen Gmbh & Co. Kg Multi-Zahnspulenwicklung für eine 2-strängige Drehfeldmaschine
CN111786488B (zh) * 2020-06-04 2023-05-09 苏州汇川联合动力系统有限公司 电机定子及电机
DE102020115465A1 (de) 2020-06-10 2021-12-16 Ebm-Papst Mulfingen Gmbh & Co. Kg Multi-Zahnspulenwicklung für eine 3-strängige Drehfeldmaschine
GB2628830B (en) * 2023-04-06 2025-07-16 Dyson Technology Ltd A bearingless motor

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE10114014A1 (de) * 2001-03-22 2002-10-02 Siemens Ag Elektrische Drehfeldmaschine mit einer zweischichtigen Wicklung in den Nuten des Ständers
WO2008044019A2 (en) * 2006-10-10 2008-04-17 Force Engineering Limited Electrical machine with stator having concentrated windings
WO2014033623A2 (en) * 2012-08-27 2014-03-06 Federal State Budgeted Education Institution For High Professional Education Perm National Research Polytechnic University Stator winding of three-phase alternating current electric machines
DE202017103491U1 (de) * 2017-06-12 2017-07-07 Ebm-Papst Mulfingen Gmbh & Co. Kg Wicklungsanordnung für eine Drehfeldmaschine

Family Cites Families (48)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2267805A (en) * 1938-12-27 1941-12-30 Marathon Electric Mfg Electric motor
US2242800A (en) * 1939-05-15 1941-05-20 Reynolds Electric Co Electric motor
US2848680A (en) * 1954-05-14 1958-08-19 British Thomson Houston Co Ltd Alternating current dynamo-electric machines
US2947894A (en) * 1958-09-15 1960-08-02 Gen Electric Winding for polyphase alternating current dynamoelectric machine
US2989654A (en) * 1959-04-06 1961-06-20 Gen Motors Corp Multi-speed dynamoelectric machine
US3167700A (en) * 1962-08-27 1965-01-26 Gen Motors Corp Multi-speed pole-change arrangement
US3324322A (en) * 1964-06-18 1967-06-06 Westinghouse Electric Corp Dynamoelectric machine having a concentric coil winding
US3396290A (en) * 1965-10-20 1968-08-06 Gorski Henry J Concentric stator windings and method of winding
US3470407A (en) * 1968-05-20 1969-09-30 Westinghouse Electric Corp Concentric coil windings for three-speed,single-phase induction motor stator
GB1303992A (de) * 1969-02-18 1973-01-24
GB1303243A (de) * 1969-03-24 1973-01-17
US3652882A (en) * 1970-08-25 1972-03-28 Reyrolle Parsons Ltd Hebburn C Dynamo-electric machine rotors having internally cooled rotor windings
US3780324A (en) * 1972-06-05 1973-12-18 Lear Motors Corp Adjustable speed induction motor system
JPS566638A (en) * 1979-06-27 1981-01-23 Hitachi Ltd Armature winding
US5486731A (en) * 1992-10-27 1996-01-23 Tamagawa Seiki Kabushiki Kaisha Sinusoidally distributed winding method suitable for a detector winding
US5519266A (en) * 1993-06-01 1996-05-21 Anorad Corporation High efficiency linear motor
DE4414527C1 (de) * 1994-04-26 1995-08-31 Orto Holding Ag Elektronisch kommutierte Gleichstrommaschine
US5898251A (en) * 1995-08-18 1999-04-27 Kabushiki Kaisha Toshiba Method of making armature winding of double-layer concentric-wound or lap-winding type for dynamoelectric machine
US6170974B1 (en) * 1997-03-18 2001-01-09 Marathon Electric Manufacturing Corporation Dynamoelectric machine with distribution of the winding coils for minimizing voltage stresses and method of locating coil locations therefore
US6570290B2 (en) * 2001-06-29 2003-05-27 General Electric Company Single layer interspersed concentric stator winding apparatus and method
US6844648B2 (en) * 2001-09-28 2005-01-18 Reliance Electric Technologies, Llc Electric motor stator and motor incorporating same
US6857179B2 (en) * 2001-09-28 2005-02-22 Reliance Electric Technologies, Llc Method for making an electric motor stator
US6710495B2 (en) * 2001-10-01 2004-03-23 Wisconsin Alumni Research Foundation Multi-phase electric motor with third harmonic current injection
DE10342755B4 (de) * 2002-09-17 2018-06-14 Denso Corporation Rotierende Hochspannungselektromaschine
JP4186872B2 (ja) * 2004-05-24 2008-11-26 株式会社デンソー ４層型セグメント順次接合ステータコイル及びその製造方法
DE102004042768A1 (de) * 2004-09-03 2006-03-09 Ina - Drives & Mechatronics Gmbh & Co. Ohg Hochpoliger, linearer oder rotativer Synchron-Direktantriebsmotor
DE102008051047B4 (de) 2008-10-09 2015-07-30 Feaam Gmbh Elektrische Maschine
FR2941105B1 (fr) * 2009-01-15 2016-01-01 Valeo Equip Electr Moteur Machine electrique tournante,en particulier pour un demarreur de vehicule automobile
EP2224578A1 (de) * 2009-02-27 2010-09-01 ABB Research Ltd. Statorwickelschema einer Permanentmagnetmaschine
US8018113B2 (en) * 2009-03-30 2011-09-13 Tesla Motors, Inc. AC motor winding pattern
DE102009036034B4 (de) 2009-08-04 2011-07-07 FEAAM GmbH, 85579 Elektrische Maschine
CN102025248B (zh) * 2009-09-18 2014-03-12 德昌电机(深圳)有限公司 用于电动交通工具的动力系统的电机
US8008827B1 (en) * 2010-02-18 2011-08-30 Tesla Motors, Inc. Triple layer winding pattern and methods of manufacturing same
JP5234173B2 (ja) * 2010-06-11 2013-07-10 トヨタ自動車株式会社 ステータ及びそれに使用される単位コイルの製造方法
US20120043846A1 (en) * 2010-08-23 2012-02-23 Emerson Electric Co Motor with impedance balanced winding
DE102011011023A1 (de) 2011-02-11 2012-08-16 Feaam Gmbh Elektrische Maschine
US20170054339A1 (en) * 2014-04-24 2017-02-23 Mitsubishi Electric Corporation Stator of rotary electrical machine and rotary electrical machine using such stator
JP6235504B2 (ja) * 2015-02-17 2017-11-22 ファナック株式会社 分布巻のラジアルギャップ型モータおよびその巻線配置方法
EP3217516B8 (de) * 2015-03-24 2020-11-04 Aisin Aw Co., Ltd. Elektrische drehmaschine
JP6203785B2 (ja) * 2015-06-25 2017-09-27 ファナック株式会社 ８の字状の連結コイルを有する電動機とその製造方法
EP3417530A4 (de) * 2016-02-18 2019-10-23 ABB Schweiz AG Wicklungen für eine elektrische maschine
US11177726B2 (en) * 2017-01-11 2021-11-16 Infinitum Electric, Inc. System and apparatus for axial field rotary energy device
GB201705833D0 (en) * 2017-04-11 2017-05-24 Cummins Generator Tech Ltd Stator for electrical machine
CN207021795U (zh) * 2017-05-17 2018-02-16 蔚来汽车有限公司 电机定子组件、电机及具有其的电动汽车
DE102017128827A1 (de) * 2017-12-05 2019-06-06 Ebm-Papst Mulfingen Gmbh & Co. Kg Multi-Zahnspulenwicklung für eine 2-strängige Drehfeldmaschine
DE102017128832A1 (de) * 2017-12-05 2019-06-06 Ebm-Papst Mulfingen Gmbh & Co. Kg Multi-Zahnspulenwicklung für eine 3-strängige Drehfeldmaschine
WO2019199757A1 (en) * 2018-04-11 2019-10-17 Safran Electrical & Power Dc excitation of the doubly fed brushless induction starter generator
JP7302186B2 (ja) * 2019-02-12 2023-07-04 株式会社アイシン 回転電機

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE10114014A1 (de) * 2001-03-22 2002-10-02 Siemens Ag Elektrische Drehfeldmaschine mit einer zweischichtigen Wicklung in den Nuten des Ständers
WO2008044019A2 (en) * 2006-10-10 2008-04-17 Force Engineering Limited Electrical machine with stator having concentrated windings
WO2014033623A2 (en) * 2012-08-27 2014-03-06 Federal State Budgeted Education Institution For High Professional Education Perm National Research Polytechnic University Stator winding of three-phase alternating current electric machines
DE202017103491U1 (de) * 2017-06-12 2017-07-07 Ebm-Papst Mulfingen Gmbh & Co. Kg Wicklungsanordnung für eine Drehfeldmaschine

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of WO2019110525A1 *

Also Published As

Publication number Publication date
DE102017128827A1 (de) 2019-06-06
CN111279587A (zh) 2020-06-12
KR20200085733A (ko) 2020-07-15
US20200328635A1 (en) 2020-10-15
WO2019110525A1 (de) 2019-06-13
CN207994763U (zh) 2018-10-19
US11349356B2 (en) 2022-05-31
KR102394100B1 (ko) 2022-05-04
CN111279587B (zh) 2022-11-25

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE112013003663B4 (de) Elektrische Rotationsmaschine
EP3542446B1 (de) Wellenwicklungsspule für ein statorblechpaket einer elektrischen maschine
EP3721533A1 (de) Multi-zahnspulenwicklung für eine 2-strängige drehfeldmaschine
EP3218994A1 (de) Wellenwicklung mit niedriger rastmoment, stator und elektrische maschine mit derartiger wellenwicklung
WO2020047568A1 (de) Stator für eine elektrische maschine
EP2148410A1 (de) Elektrische Maschine mit stufenförmigem Wicklungsaufbau
DE2506573B1 (de) Polumschaltbare drehstromwicklung
DE102016102426A1 (de) Dreiphasenwechselstrommotor
DE202017107387U1 (de) Multi-Zahnspulenwicklung für eine 2-strängige Drehfeldmaschine
WO2006027023A2 (de) Vielpoliger, linearer oder rotativer synchron-direktantriebsmotor
DE10329651A1 (de) Polygonartige Bauform eines Linearmotors mit Ringwicklung
DE202017107388U1 (de) Multi-Zahnspulenwicklung für eine 3-strängige Drehfeldmaschine
DE2455001C2 (de) Wicklungsanordnung für eine nutenlose umlaufende elektrische Maschine
WO2018002128A1 (de) Rotor, verfahren zum herstellen eines rotors, reluktanzmaschine und arbeitsmaschine
EP2668712B1 (de) Elektrische maschine und verfahren zum wickeln einer wicklung einer elektrischen maschine
EP2165404B1 (de) Stator für einen elektrischen antriebsmotor
AT513114B1 (de) Spulenwicklung
EP3721532A1 (de) Multi-zahnspulenwicklung für eine 3-strängige drehfeldmaschine
EP3981062B1 (de) Verfahren zur herstellung einer statorwicklung und elektromaschine
DE102015208414A1 (de) Wicklungszahn einer elektrischen Maschine
EP3563469B1 (de) Wickelanordnung für eine drehfeldmaschine
DE202017103491U1 (de) Wicklungsanordnung für eine Drehfeldmaschine
WO2018115074A1 (de) Elektromotor mit niedrigem nutrastmoment
WO2020016066A1 (de) Dreizonen-einschicht-zahnspulenwicklung
EP2584671A2 (de) Elektrische Maschine

Legal Events

Date Code Title Description
STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: UNKNOWN

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: THE INTERNATIONAL PUBLICATION HAS BEEN MADE

PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: REQUEST FOR EXAMINATION WAS MADE

17P Request for examination filed

Effective date: 20200302

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR

AX Request for extension of the european patent

Extension state: BA ME

DAV Request for validation of the european patent (deleted)
DAX Request for extension of the european patent (deleted)
STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: EXAMINATION IS IN PROGRESS

17Q First examination report despatched

Effective date: 20210416

GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: GRANT OF PATENT IS INTENDED

INTG Intention to grant announced

Effective date: 20240703

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: THE APPLICATION IS DEEMED TO BE WITHDRAWN

18D Application deemed to be withdrawn

Effective date: 20241105