EP3479458A1

EP3479458A1 - Rotor, verfahren zum herstellen eines rotors, reluktanzmaschine und arbeitsmaschine

Info

Publication number: EP3479458A1
Application number: EP17734291.2A
Authority: EP
Inventors: Sachar SPAS
Original assignee: Conti Temic Microelectronic GmbH
Current assignee: Vitesco Technologies Germany GmbH
Priority date: 2016-06-30
Filing date: 2017-06-28
Publication date: 2019-05-08
Anticipated expiration: 2037-06-28
Also published as: EP3479458B1; DE102016211841A1; CN109716617B; US20190165624A1; US11011948B2; CN109716617A; WO2018002128A1

Abstract

Die Erfindung betriffteinen Rotor (10) für eine Reluktanzmaschine (100) mit einem um eine durch einen Rotormittelpunkt (15) verlaufende Rotorachse (12) herum im Wesentlichen kreisscheibenförmigen Rotorkörper (11) und einer in Umfangsrichtung des Rotorkörpers (11) alternierenden Abfolge von Barrierebereichen (20) und Polbereichen (30), wobei jeder Barrierebereich (20) eine Mehrzahl räumlich und materiell getrennter und nicht überlappender Magnetflussbarrieren (21, 22) aufweist und wobei innerhalb mindestens eines Barrierebereichs (20) mindestens eine Magnetflussbarriere (21, 22) mit einer q-Achse (13, 4) und/oder Figurenachse (13, 14) gegenüber einer q-Achse (13, 14) und/oder Figurenachse (13, 14) einer anderen Magnetflussbarriere (22, 21) desselben Barrierebereichs (20) um die Rotorachse (12) gedreht angeordnet ist.

Description

Rotor, Verfahren zum Herstellen eines Rotors, Reluktanzmaschine und Arbeitsmaschine

Beschreibung Die Erfindung betrifft einen Rotor, ein Verfahren zum Herstellen eines Rotors, eine Reluktanzmaschine sowie eine Arbeitsmaschine. Die vorliegende Erfindung betrifft insbesondere einen Rotor für eine Reluktanzmaschine, eine Reluktanzmaschine, welche mit dem Rotor ausgebildet ist, sowie ein Fahrzeug.

Im Bereich elektrischer Arbeitsmaschinen werden häufig so genannte Reluktanzmaschinen als Drehstrommaschinen eingesetzt. Diese bestehen aus einem in der Regel außen liegenden Stator mit einer Spulenanordnung und einem vom Stator umgebenden und in dessen Innerem drehbar gelagerten Rotor mit einer Abfolge von Polen und Lücken, die entsprechend einer alternierenden Abfolge von Barrierebereichen mit Magnetflussbarrieren und Polbereichen für den Austritt des magnetischen Flusses gebildet werden. Auf Grund der Konstruktion von Stator und Rotor und insbesondere wegen des diskreten Aufbaus der Abfolge von Polen und Lücken beim Rotor einerseits und der außen liegenden Zahnung der das Magnetfeld vermittelnden Wicklungen, kommt es im Betrieb zu einer Abhängigkeit des auskoppelbaren Drehmoments von der Winkelstellung des Rotors gegenüber dem Stator. Dies führt zu einer Welligkeit im Verlauf des Drehmoments über dem Drehwinkel und entsprechend in der Bewegung über die Zeit.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zu Grunde, einen Rotor für eine Reluktanzmaschine, ein Verfahren zum Herstellen eines Rotors für eine Reluktanzmaschine, eine Reluktanzmaschine als solche sowie eine Arbeitsmaschine und insbesondere ein Fahrzeug anzugeben, bei welchen mit besonders einfachen Mitteln die Drehmomentwelligkeit besonders gering ist. Die der Erfindung zu Grunde liegende Aufgabe wird bei einem Rotor für eine Reluktanzmaschine erfindungsgemäß mit den Merkmalen des unabhängigen Patentanspruchs 1 , bei einem Verfahren zum Herstellen eines Rotors erfindungsgemäß mit den Merkmalen des unabhängigen Patentanspruchs 8, bei einer Reluktanzmaschine erfindungsgemäß mit den Merkmalen des unabhängigen Patentanspruchs 9 und bei einer Arbeitsmaschine und insbesondere einem Fahrzeug erfindungsgemäß mit den Merkmalen des unabhängigen Patentanspruchs 12 gelöst. Vorteilhafte Weiterbildungen sind jeweils Gegenstand der abhängigen Ansprüche. Gemäß einem ersten Aspekt der vorliegenden Erfindung wird ein Rotor für eine Reluktanzmaschine geschaffen mit einem um eine durch einen Rotormittelpunkt verlaufende Rotorachse herum im Wesentlichen kreisscheibenförmigen Rotorkörper und mit einer in Umfangsrichtung des Rotorkörpers alternierenden Abfolge von Barrierebereichen und Polbereichen, wobei jeder Barrierebereich eine Mehrzahl räumlich und materiell getrennter und nicht überlappender Magnetflussbarrieren aufweist und wobei innerhalb mindestens eines Barrierebereichs mindestens eine Magnetflussbarriere mit einer q-Achse und/oder Figuren- oder Symmetrieachse gegenüber einer q-Achse und/oder Figuren- oder Symmetrieachse einer anderen Magnetflussbarriere desselben Barrierebereichs um die Rotorachse oder den Rotormittelpunkt gedreht angeordnet ist. Ein Kernaspekt der vorliegenden Erfindung besteht also in der neuen Anordnung der einzelnen Magnetflussbarrieren innerhalb eines gegebenen Barrierebereichs des Rotors mit gegeneinander in Bezug auf die Rotorachse oder den Mittelpunkt des zu Grunde liegenden Rotorkörpers gedrehten q-Achsen und/oder Figurenachsen.

Durch das Verdrehen einer oder mehrerer Magnetflussbarrieren innerhalb eines oder mehrerer Barrierebereiche des Rotors wird gezielt eine Asymmetrie des Feldverlaufs des magnetischen Feldes im Rotor und damit eine Asymmetrie der Reluktanz und der Reluktanzkraft, welche auf den Rotor bei Beaufschlagung mit einem externen magnetischen Wechselfeld wirkt, erreicht.

Diese bewusst gewählte Asymmetrie wirkt im Betrieb einer mit einem derartigen Rotor ausgestatteten Reluktanzmaschine mit der diskreten Struktur des äußeren Stators und dessen Wicklung derart zusammen, dass quasi eine Mehrzahl gegeneinander phasenverschobener Drehmomentwelligkeiten entstehen, die in ihrer Summe und Superposition zu einer in der Amplitude insgesamt verringerten Gesamtdrehmomentwelligkeit der mit einem erfindungsgemäßen Rotor ausgestatteten Reluktanzmaschine führen. Alternativ oder zusätzlich kann ein Kernaspekt der vorliegenden Erfindung auch darin gesehen werden, die Flussstege, also die flusstragenden und/oder flussleitenden Bereiche zwischen den einzelnen Magnetflussbarrieren, die sich im Wesentlichen in Umfangsrichtung im Rotor erstrecken und voneinander im Wesentlichen radial beabstandet sind, mit ihren q- Achsen und/oder Figurenachsen gegeneinander in Bezug auf die Rotorachse und den Rotormittelpunkt gegeneinander verdreht angeordnet sind oder werden. Die beiden Möglichkeiten des Verdrehens der Magnetflussbarrieren als solche oder der Magnetflussstege können miteinander kombiniert werden.

Im Sinne der Erfindung wird unter einer q-Achse eines Rotors eine Achse senkrecht zur Rotorachse verstanden, die zwischen d-Achsen des Rotors und mithin zwischen Polen als den Bereichen des Austretens der Flusslinien des Rotors liegt.

Bei herkömmlichen Rotoren stimmen die q-Achse eines Barrierebereichs insgesamt und die q-Achsen der einzelnen Magnetflussbarrieren des Barrierebereichs überein und sind mit den Figurenachsen oder Symmetrieachsen der einzelnen Barrierebereiche und der einzelnen Magnetflussbarrieren identisch. Erfindungsgemäß findet nunmehr eine Rotation einzelner oder mehrerer q-Achsen und/oder Figurenachsen einzelner Magnetflussbarrieren innerhalb eines Barrierebereichs gegeneinander statt, wobei die Drehung um die Rotorachse des zu Grunde liegenden Rotorkörpers und somit im Allgemeinen um den Mittelpunkt des Rotorkörpers, im Schnitt betrachtet, erfolgt. Bei einer vorteilhaften Weiterbildung des erfindungsgemäßen Rotors wird eine zusätzliche Absenkung der Drehmomentwelligkeit des Rotors dadurch erreicht, dass mehrere Magnetflussbarrieren desselben Barrierebereichs mit ihren q-Achsen und/oder Figurenachse gegenüber einer q-Achse und/oder Figurenachse einer anderen Magnetflussbarriere desselben Barrierebereichs um die Rotorachse gedreht angeordnet sind. Dabei können die Drehwinkel denselben Wert oder unterschiedliche Werte aufweisen und/oder die Drehrichtung kann dieselbe oder eine unterschiedliche sein.

Eine weitere Steigerung der Reduktion der Drehmomentwelligkeit stellt sich dann ein, wenn gemäß einer anderen bevorzugten Ausführungsform in mehreren unterschiedlichen Barrierebereichen entsprechende Verdrehungen der Anordnung der einzelnen Magnetflussbarrieren erfolgt.

So ist es besonders vorteilhaft, wenn ein oder mehrere Magnetflussbarrieren unterschiedlicher Barrierebereiche mit ihren q-Achsen und/oder Figurenachse gegenüber einer q-Achse und/oder Figurenachse einer anderen Magnetflussbarriere eines jeweils selben Barrierebereichs um die Rotorachse gedreht angeordnet sind. Auch dabei können die Drehwinkel denselben Wert oder unterschiedliche Werte aufweisen und/oder die Drehrichtung kann dieselbe oder eine unterschiedliche sein, und zwar jeweils verglichen mit entsprechenden Drehwinkeln bzw. Drehrichtungen ein oder mehrere anderer Barrierebereiche. Bei einer vorteilhaften Weiterbildung des erfindungsgemäßen Rotors ist eine gerade Anzahl von Barrierebereichen ausgebildet. Entsprechend liegt dann auch eine gerade Anzahl von Polen vor.

Besonders einfache Produktionsverhältnisse stellen sich bei der Herstellung des erfindungsgemäßen Rotors dann ein, wenn gemäß einer bevorzugten Ausgestaltungsform - trotz dem beabsichtigten Aufprägen der Magnetflussasymmetrie - unterschiedliche Barrierebereiche als Ganzes bis auf eine Drehung um die Rotorachse zueinander identisch und/oder zu einer Achse spiegelsymmetrisch sind, insbesondere in Bezug auf zur Deckung gebrachter q-Achsen oder Figuren- oder Symmetrieachsen der Barrierebereiche als Ganzes. Es lässt sich der erfindungsgemäße Aufbau des Rotors bei unveränderter Reduktion der Drehmomentwelligkeit vereinfachen, wenn eine Magnetflussbarriere eines Barrierebereichs zu ihrer q-Achse und/oder Figurenachse spiegelsymmetrisch aufgebaut ist. Alternativ ist ein asymmetrischer Aufbau bezüglich einer q-Achse denkbar, um dadurch die Drehmomentwelligkeit weiter abzusenken. Ein besonders hohes Maß an Gleichlauf im Sinne der Reduzierung der Drehmomentwelligkeit stellt sich dann ein, wenn die Drehwinkel und/oder die Drehrichtungen der jeweiligen q- Achsen und/oder Figurenachsen aufeinander im Sinne einer Optimierung abgestimmt sind oder werden.

So ist es gemäß einer besonders bevorzugten Weiterbildung des erfindungsgemäßen Rotors vorgesehen, dass Drehwinkel und/oder Drehrichtungen von q-Achsen und/oder Figurenachsen gegenüber q-Achsen und/oder Figurenachsen anderer Magnetflussbarrieren so gewählt sind, dass sich im Betrieb des Rotors im Vergleich zu einem Rotor mit einer Konfiguration ohne Verdrehung von Magnetflussbarrieren eine verringerte und insbesondere minimale Drehmomentwelligkeit einstellt. Gemäß einem anderen Aspekt der vorliegenden Erfindung wird ein Verfahren zum Herstellen eines Rotors mit der erfindungsgemäßen Struktur angegeben, bei welchem Drehwinkel und/oder Drehrichtungen von q-Achsen und/oder Figurenachsen gegenüber q-Achsen und/oder Figurenachsen anderer Magnetflussbarrieren so gewählt werden, dass sich im Betrieb des Rotors im Vergleich zu einem Rotor mit einer Konfiguration ohne Verdrehung von Magnetflussbarrieren eine verringerte und insbesondere minimale Drehmomentwelligkeit einstellt.

Ferner ist Gegenstand der vorliegenden Erfindung auch eine Reluktanzmaschine mit einem Stator zur Erzeugung eines primären Magnetfeldes und/oder zum Induzieren eines sekundären Magnetfeldes und mit einem erfindungsgemäßen Rotor. _c

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Der erfindungsgemäße Rotor ist bei einer Ausführungsform in der Reluktanzmaschine drehbar zur Drehung um die Rotorachse gelagert und vom Stator zur magnetischen Wechselwirkung umgeben.

Alternativ kann die Reluktanzmaschine als Außenläufermaschine ausgebildet sein und in seinem Inneren den Stator aufweisend umgeben.

Auf Grund der erfindungsgemäßen Ausgestaltung des zu Grunde liegenden Rotors kann die erfindungsgemäße Reluktanzmaschine mit einer beliebigen Wicklungstopologie ausgebildet werden und zeigt dennoch sämtliche Vorteile, die Reluktanzmaschinen als Drehstrommaschinen offerieren. Insbesondere ist es erfindungsgemäß möglich, bei der Verwendung des erfindungsgemäßen Rotors auch einen Stator mit einer konzentrierten Wicklung einzusetzen.

Üblicherweise entstehen bei der Verwendung konzentrierter Wicklungen Maschinentopologien mit einer geringen Anzahl von Zähne und Nuten für jeden Pol. Mit geringerer Anzahl von Zähnen und Nuten für jeden Pol steigt die Drehmomentwelligkeit, weil dadurch die Nutharmonischen des magnetischen Feldes im Luftspalt der Maschine anwachsen. Die Nutharmonischen sind maßgeblich an der Drehmomentwelligkeit beteiligt.

Bekannte Verfahren haben nicht genügend Freiheitsgrade, um die durch die Wicklungsart bedingte erhöhte Welligkeit soweit zu reduzieren, dass ein gewinnbringender Einsatz denkbar wäre. Die erfindungsgemäße Reluktanzmaschine kann als Motor und/oder als Generator oder als Teil eines Motors und/oder Generators ausgebildet sein und eingesetzt werden.

Gemäß einem weiteren Aspekt der vorliegenden Erfindung wird eine Arbeitsmaschine unter Verwendung einer erfindungsgemäßen Reluktanzmaschine als Motor und/oder Generator oder als Teil eines Motors und/oder Generators geschaffen. Die Arbeitsmaschine kann insbesondere als Fahrzeug ausgebildet sein, wobei dann die verwendete Reluktanzmaschine Teil eines Antriebs zur Fortbewegung oder eines anderen Aggregats sein kann.

Weitere Einzelheiten, Vorteile und Merkmale der vorliegenden Erfindung ergeben sich aus nachfolgender Beschreibung von Ausführungsbeispielen anhand der Zeichnung. Figur 1 ist eine schematische Querschnittsansicht, die eine Ausführungsform der erfindungsgemäßen Reluktanzmaschine unter Verwendung eines erfindungsgemäßen Rotors zeigt, wobei der Querschnitt senkrecht zur Rotationsachse liegt.

Figur 2 zeigt in Querschnittsansicht eine Ausführungsform des erfindungsgemäßen Rotors. Figur 3 verdeutlicht anhand einer schematischen und abgewickelten Ansicht bei einer Ausführungsform des erfindungsgemäßen Rotors die Lage der q- Achsen der Magnetflussbarrieren relativ zueinander.

Figur 4 zeigt anhand einer schematischen Querschnittsansicht eine andere

Ausführungsform eines erfindungsgemäßen Rotors. Figuren 5 bis 10 demonstrieren anhand von Querschnittsdarstellungen bzw. in Form von

Graphen zu Simulationsergebnissen Vorteile, die bei erfindungsgemäßen Reluktanzmaschinen unter Verwendung von Ausführungsformen des erfindungsgemäßen Rotors erzielt werden können.

Figur 1 1 zeigt in schematischer Querschnittsansicht eine andere Ausführungsform des erfindungsgemäßen Rotors zur Verdeutlichung eines Verfahrens zum

Ausgestalten der Magnetflussbarrieren.

Figuren 12 bis 14 sind schematische Ansichten zur Erläuterung des Begriffes der q-Ache bei einer einzelnen Magnetflussbarriere.

Nachfolgend werden unter Bezugnahme auf die Figuren 1 bis 14 Ausführungsbeispiele der Erfindung im Detail beschrieben. Gleiche und äquivalente sowie gleich oder äquivalent wirkende Elemente und Komponenten werden mit denselben Bezugszeichen bezeichnet. Nicht in jedem Fall ihres Auftretens wird die Detailbeschreibung der bezeichneten Elemente und Komponenten wiedergegeben.

Die dargestellten Merkmale und weiteren Eigenschaften können in beliebiger Form voneinander isoliert und beliebig miteinander kombiniert werden, ohne den Kern der Erfindung zu verlassen.

Figur 1 zeigt in Querschnittsansicht senkrecht zur Rotationsachse eine Ausführungsform der erfindungsgemäßen Reluktanzmaschine 100 mit einem außen angeordneten Stator 90 mit Statorkörper 91 und Spulen 92. Im Inneren des Stators 90 ist drehbeweglich zur Rotation um die Rotorachse 12 ein Rotor 10 mit einem Rotorkörper 1 1 angeordnet. Durch die Rotorachse 12 wird in der Querschnittsansicht gemäß Figur 1 der Rotormittelpunkt 15 definiert, der auch als Mittelpunkt M des Rotors 10 bezeichnet werden kann. Bei der in Figur 1 dargestellten Ausführungsform besitzt der Stator 12 Spulen und ist hier 12- zahnig und mit 12 Nuten sowie 4 Polen ausgebildet. Es handelt sich also um eine 12/4- Reluktanzmaschine.

Der innen angeordnete erfindungsgemäße Rotor 10 besitzt bei der Ausführungsform gemäß Figur 1 vier Polbereiche 30 für den Austritt des Magnetflusses, wobei die Polbereiche 30 einen Winkelabstand von 90° zueinander aufweisen.

Zwischen den Polbereichen 30 sind durch die Strukturierung des Rotorkörpers 1 1 Barrierebereiche 20 ausgebildet mit einer Mehrzahl von Magnetflussbarrieren 21 und 22. Zwischen den jeweiligen Magnetflussbarrieren 21 und 22 sind Magnetflussstege 25 ausgebildet. Senkrecht zur Verlaufsrichtung der Magnetflussstege 25 und somit im Wesentlichen auch senkrecht zum Verlauf der Magnetflussbarrieren 21 , 22 ist bei der in Figur 1 dargestellten Struktur der magnetische Widerstand, auch als Reluktanz bezeichnet, vergleichsweise groß, wogegen er in Verlaufsrichtung der Magnetflussstege 25 vergleichsweise gering ist, so dass im Betrieb der Magnetfluss parallel zu den Magnetflussstegen 25 und in Richtung der Polbereiche 30 geführt wird und dort austritt.

Das Zentrum des Austritts des magnetischen Flusses im Polbereich 30 definiert die so genannte d-Achse 19 (aus dem Englischen d :„direct") des Rotors 10, jeweils in Relation zum Rotormittelpunkt 15. Zwischen zwei in Umfangsrichtung direkt benachbarten d-Achsen 19 oder Polbereichen 30 entsteht jeweils eine so genannte magnetische Lücke, definiert durch den jeweiligen Barrierebereich 20, in dessen Zentrum eine q-Achse 18 (aus dem Englischen q :„quadrature") des Rotors 10 definiert ist, in welcher der magnetische Fluss nicht aus dem Rotor 10 austritt.

Bei der Ausführungsform gemäß Figur 1 sind die einzelnen Magnetflussbarrieren 21 und 22 als solche symmetrisch zu ihren eigenen q-Achsen 13, 14 ausgebildet, aber gegeneinander in Bezug auf die Rotorachse 12 und den Rotormittelpunkt 15 um bestimmte Winkel verdreht. In Bezug auf die Rotorachse 12 direkt gegenüberliegende Barrierebereiche 20 des Rotors 10 aus Figur 1 sind zueinander punktsymmetrisch zum Mittelpunkt 15 des Rotors 10 ausgebildet und angeordnet.

In Figur 1 liegt die Rotorachse 12 parallel zur z-Richtung, die Schnittebene liegt parallel zur xy-Ebene.

Zur Erläuterung der Kernaspekte der vorliegenden Erfindung, nämlich der Verdrehung einzelner Magnetflussbarrieren in Bezug auf den Rotormittelpunkt 15 zueinander innerhalb ein- und desselben Barrierebereichs 20, wird auf die vereinfachte Darstellung gemäß Figur 2 verwiesen. o

Diese zeigt in schematischer und geschnittener Ansicht mit Schnittebene senkrecht zur Rotorachse 12 eine Ausführungsform des erfindungsgemäßen Rotors 10 mit Rotorkörper 1 1 und zwei Barrierebereichen 20 mit jeweils zwei Magnetflussbarrieren 21 bzw. 22.

Wieder liegt die Rotorachse 12 parallel zur z-Richtung, die Schnittebene liegt parallel zur xy- Ebene.

Zur übersichtlicheren Darstellung sind die Magnetfeldbarrieren 21 und 22 mit den Symbolen B1 bis B4 bezeichnet. Die Magnetfeldbarrieren 21 , 22 des Rotors 10 aus Figur 2 sind sämtlich für sich genommen symmetrisch ausgebildet, und zwar zu ihrer jeweiligen q-Achse 13 bzw. 14, die ihrerseits entsprechend mit q1 bis q4 bezeichnet sind. Bei der in Figur 2 dargestellten Ausführungsform sind die Magnetflussbarrieren B1 und B3 nicht gedrehte Magnetflussbarrieren 21 , das heißt, ihre q-Achsen 14 bzw. q1 und q3 korrespondieren direkt mit der q-Achse 18 des Rotors 10.

Dem gegenüber sind die Magnetflussbarrieren B2 und B4 als gedrehte Magnetflussbarrieren 22 ausgebildet, so dass ihre q-Achsen 13 bzw. q2 und q4 gegenüber der q-Achse 18 des Rotors 10 um einen Rotationswinkel φΒ2 bzw. φΒ4 in positiver bzw. negativer Drehrichtung um die Rotorachse 12 gedreht sind.

In Figur 2 hat somit jede der Magnetflussbarrieren B1 bis B4 als gedrehte Magnetflussbarriere 21 oder als nicht gedrehte Magnetflussbarriere 22 ihre jeweilige eigene q-Achse q1 bis q4. Um diese Achsen q1 bis q4 sind die jeweiligen Barrieren B1 bis B4 als gedrehte Magnetflussbarriere 22 oder als nicht gedrehte Magnetflussbarriere 21 symmetrisch ausgebildet.

Dies ist jedoch nicht zwingend, es können vielmehr auch asymmetrische, das heißt nicht zu ihrer jeweiligen q-Achse symmetrische Magnetflussbarrieren, verwendet werden.

Figur 3 zeigt in schematischer Ansicht Details der Verdrehung von q-Achsen q2 bzw. q4 als q-Achsen gedrehter Magnetflussbarrieren 22 in einer abgewickelten Darstellung. In dieser abgewickelten Darstellung ergeben die Drehungen um die Winkel φΒ2 bzw. φΒ4 Verschiebungen x2, x4 in Umfangsrichtung (in der dortigen Darstellung parallel zur Abszisse), das heißt senkrecht per Verbindungslinie zwischen benachbarten d-Achsen.

Figur 4 zeigt eine andere Ausführungsform eines erfindungsgemäßen Rotors 10 unter Verwendung von vier Barrierebereichen 20 mit jeweils drei Magnetflussbarrieren 21 .

Die Magnetflussbarrieren 21 sind bei dieser Ausführungsform untereinander innerhalb eines jeweiligen Barrierebereichs 20 und auch in Bezug auf die anderen Barrierebereiche 20 jeweils unterschiedlich gegeneinander verdreht, so dass sich hier eine Art maximale Variation einstellt.

Die Figuren 5 bis 10 zeigen anhand schematischer Querschnittsansichten bzw. Graphen zu Simulationsdaten die erfindungsgemäß erzielbaren Vorteile im Vergleich zu den Ergebnissen bei der Verwendung herkömmlicher Reluktanzmaschinen 100'.

In den Darstellungen der Figuren 5 bis 10 sind in den Figuren 5 und 8 Teile von Querschnittsansichten herkömmlicher Reluktanzmaschinen 100' dargestellt.

Bei diesen Darstellungen sind auf der Innenseite des Stators 90 mit dem Statorkörper 91 in einer alternierenden Abfolge verschiedener Spulen 92 zur Erzeugung eines hier dreiphasigen Magnetfeldes ausgebildet. Im Inneren des Stators 90 befindet sich ein herkömmlicher Rotor 10' mit einer Abfolge herkömmlicher Barrierebereiche 20' mit herkömmlich ausgebildeten, also symmetrischen und nicht gedrehten Magnetflussbarrieren 22' und dazwischen vorgesehenen Magnetflussstegen 25'. Dies führt in dem in Figur 9 dargestellten Graphen 70 zu den Daten der Spur 71 mit den durch Dreiecke symbolisierten Datenpunkten. Die Spur 71 repräsentiert die Drehmomentwelligkeit als Schwankung des Drehmoments M, welches auf der Ordinate aufgetragen ist, als Funktion des auf der Abszisse aufgetragenen zeitlichen Verlaufs mit der Zeit t.

Dem gegenüber zeigt Figur 6 schematisch einen Ausschnitt einer Ausführungsform der erfindungsgemäßen Reluktanzmaschine 100 mit einem entsprechenden Stator 90 aus Figur 5, aber einem erfindungsgemäß ausgestalteten Rotor 10 mit in jedem Barrierebereich 20 gegeneinander verdreht ausgebildeten Magnetflussbarrieren 21 , wobei bezüglich zwei in Umfangsrichtung direkt aufeinander folgenden Barrierebereichen 20 die Vorzeichen der Verdrehrichtungen jeweils umgekehrt sind.

Mit der in Figur 6 dargestellten Anordnung ergibt sich im Graph 70 die mit 72 bezeichnete Spur von Simulationswerten beim Bewerten der Drehmomentwelligkeit mit durch Quadrate symbolisierten Datenpunkten.

Bei den Darstellungen der Figuren 5 bis 7 handelt es sich um Synchronreluktanzmaschinen mit einem Stator 90 mit zwölf Zähnen 93 und zwölf Nuten 94, in denen jeweils eine Spule 92 untergebracht ist, so dass zwölf Spulen 92 vorliegen, und einem Rotor 10', 10 mit vier Polbereichen 30. Es ergibt sich bei der erfindungsgemäßen Anordnung aus Figur 6 im Endergebnis eine Drehmomentwelligkeit mit einer Reduktion um 38 % gegenüber der herkömmlichen Anordnung aus Figur 5, wobei das Drehmoment nur um 2 % abgesenkt ist.

Die Figuren 8 bis 10 zeigen die Anwendung der neuen Konfiguration für einen Rotor 10 für eine Reluktanzmaschine 100 mit einer Konfiguration mit 42 Zähnen 93 und Nuten 94 im Stator 90 und 14 Polen im Rotor 10', 10, wobei jeder Barrierebereich 20 drei Magnetfeldbarrieren 21 aufweist. In Figur 8 ist der herkömmliche Rotor 10' mit nicht gegeneinander verdrehten herkömmlichen Magnetflussbarrieren 22' dargestellt. Figur 9 zeigt dagegen einen erfindungsgemäßen Rotor 10, bei welchem die Magnetflussbarrieren 21 gegeneinander verdreht sind, wobei die Drehrichtung entsprechender Magnetflussbarrieren 21 in Umfangsrichtung direkt benachbarter Barrierebereiche 20 jeweils bei identischem Drehwinkel umgekehrt ist.

In Figur 10 wird im Graphen 80 das Ergebnis der Erfassung der Drehmomentwelligkeit bei der herkömmlichen Reluktanzmaschine 100' gemäß Figur 8 in der Spur 81 dargestellt, und zwar mit den durch Dreiecke symbolisierten Datenpunkten.

Die Spur 82 des Graphen 80 aus Figur 10 zeigt mit den durch Quadrate symbolisierten Datenpunkten die erfasste Drehmomentwelligkeit der erfindungsgemäß ausgestalteten Reluktanzmaschine 100 aus Figur 9. Es ergibt sich eine Reduktion der Drehmomentwelligkeit um 54 %, wobei das Drehmoment insgesamt nur um 1 % vermindert ist. Figur 1 1 zeigt die im Zusammenhang mit Figur 6 und 7 verwendete Anordnung für einen erfindungsgemäßen Rotor 10 und illustriert insbesondere das Vorgehen zur optimalen Ausgestaltung der Anordnung der einzelnen verdrehten Magnetflussbarrieren 21 in Bezug aufeinander innerhalb eines jeweiligen Barrierebereichs 20 aber auch in Bezug auf zueinander benachbarten Barrierebereichen 20 des Rotors 10. Diese und weitere Merkmale und Eigenschaften der vorliegenden Erfindung werden an Hand der folgenden Darlegungen weiter erläutert:

Die Erfindung betrifft den Bereich der elektrischen Maschinen, insbesondere die Synchron- Reluktanzmaschine. Einerseits werden Synchron-Reluktanzmaschinen (SynRM) schon heute als Pumpen- und Lüftermotoren eingesetzt (ABB, KSB) und könnten Anwendungen von SynRM in Windkraftanlagen und in der Elektromobilität sinnvoll sein.

Im Vergleich zu anderen Drehfeldmaschinen (Synchron-, Asynchronmaschinen) besitzen SynRMs einen einfacheren Aufbau und sie sind robuster und kostengünstiger. Diesen Vorteilen steht bisher jedoch eine erhöhte Drehmomentwelligkeit gegenüber.

Im Allgemeinen sollte die Drehmomentwelligkeit einer SynRM möglichst gering gehalten werden.

Das Bemühen einer Reduktion der Drehmomentwelligkeit hat bisher deutliche Einbußen des mittleren abgreifbaren Drehmomentes der Maschine zur Folge. Darüber hinaus wird dabei der Vorteil eines einfacheren Aufbaus der Maschine durch einen herkömmlicherweise komplizierten Rotor zunichte gemacht.

Konventionelle SynRM müssen auf Grund des zu hohen Drehmomentrippeis geschrägt ausgeführt werden. Dies ist produktionstechnisch aufwendig und daher kostenintensiv. Es ist eine Aufgabe der vorliegenden Erfindung, die Drehmomentwelligkeit von Reluktanzmaschinen und insbesondere von SynRM signifikant zu senken, ohne dass dabei das mittlere Drehmoment merklich reduziert ist und ohne den Vorteil einer einfachen Fertigung von SynRMs aufzugeben.

Gemäß FEM-Modellen kann unter Umständen sogar auf die Schrägung des Rotors und/oder des Stators verzichtet werden, so dass die Fertigung der SynRM noch günstiger wird.

Erfindungsgemäß wird die Aufgabe durch die Anwendung eines neuen Verfahrens zur Reduktion der Drehmomentwelligkeit auf den Rotor der SynRM gelöst.

Dabei werden einzelne Flussbarrieren jedes Rotorpols um den Mittelpunkt des Rotors, also die z-Achse rotiert. Es ergeben sich eine Reduktion der Drehmomentwelligkeit ohne signifikante Drehmomenteinbußen, eine Anwendbarkeit auf alle Topologien von SynRM, und zwar unabhängig von Wicklung, Spulenzahl, Polzahl, Zahnzahl, Barrierenform, die Vermeidbarkeit einer Schrägung des Rotors und/oder des Stators.

Die Idee, die diesem Verfahren zur Grunde liegt, besteht darin, q-Achsen einzelner Flussbarrieren innerhalb eines Rotorpoles gegeneinander zu verschieben und somit eine Asymmetrie bezüglich der ursprünglich gemeinsamen q-Achse zu erzielen, wie dies in Figur 3 im Zusammenhang mit der Achse q1 gezeigt ist.

Figur 3 zeigt einen Teil eines abgewickelten Rotorpols einer erfindungsgemäßen SynRM 100. Es sind drei Magnetflussbarrieren 21 , 22 ausgebildet. Ausgehend von einem herkömmlichen Rotor 10', dessen herkömmliche Magnetflussbarrieren 22' innerhalb eines Rotorpols eine Symmetrie um die gemeinsame Achse q1 aufweisen, werden die erfindungsgemäßen Magnetflussbarrieren 21 so gegeneinander um den Rotormittelpunkt 15 verdreht - in der abgewickelten Darstellung der Figur 3 verschoben - dass sie jeweils eine eigene Symmetrieachse qn mit Index n entsteht, wobei der Index n die Anzahl der Magnetflussbarrieren 21 , 22 pro Barrierebereich 20 bezeichnet.

Folgendes ist zu beachten: (1 ) Die n-te Magnetflussbarriere 21 wird um den Mittelpunkt 15 des Rotors 10 um einen Winkel - in Figur 3 mit xn bezeichnet - rotiert (keine lineare Bewegung).

(2) Grundsätzlich ist die Rotationsrichtung der Magnetflussbarrieren 21 frei wählbar.

Alternierendes Vorzeichen bei der Rotationsrichtung wie in Figur 3 kann vorteilhaft sein. (3) Es müssen nicht alle Magnetflussbarrieren 21 , 22 rotiert sein oder werden.

(4) Die Form der Barrieren kann variiert werden, es können eckige, runde oder gemischte Formen verwendet werden, symmetrisch oder asymmetrisch zur jeweiligen Achse qn.

(5) Der Drehwinkel sollte im technisch sinnvollen Bereich gewählt werden und die Magnetflussbarrieren 21 , 22 sollten sich nicht überschneiden oder überlappen. (6) Das Design ist auf alle SynRM anwendbar.

(7) Die Erfindung ist auch auf Außenläufermaschinen anwendbar, bei welchen der Stator innen liegt und vom rotierbaren Rotor umgeben oder umschlossen ist.

Die Anwendung des Verfahrens bei 12/4- und 42/14-SynRM ist in den Figuren 4 bis 6 bzw. 8 bis 10 demonstriert. Die beiden Geometrien zeigen, um sicherzustellen, dass das Verfahren unabhängig von dem Wicklungstyp - konzentriert oder verteilt - und von der Polpaarzahl - niederpolig oder hochpolig - vorteilhaft einsetzbar ist.

Die Referenzmaschinen 100', insbesondere die Referenzrotoren 10', wurden nach bekannten Hinweisen zur Rotorauslegung ausgelegt und bereits für„relativ gut ausgelegt" empfunden.

12/4-SvnRM Die Figuren 5 und 6 zeigen jeweils die halbe Geometrie der verwendeten 12/4-SynRM. Figur 5 beschreibt die herkömmliche Referenzmaschine 100' als Referenz. Figur 6 zeigt die erfindungsgemäße Reluktanzmaschine 100. Bei dieser wurden die Magnetflussbarrieren 21 der beiden abgebildeten Barrierebereiche 20 als Rotorpole nach dem oben beschriebenen Prinzip gegeneinander verschoben, wie dies durch die markierten Einzelheiten 29 beschrieben wird.

Die entsprechenden Drehmomentverläufe aus der Figur 7 zeigen, dass die Drehmomentwelligkeit um 38 % gegenüber der Drehmomentwelligkeit der Referenzmaschine 100' gesenkt werden konnte. Gleichzeitig sinkt das mittlere Drehmoment gegenüber der der Referenzmaschine 100' erfindungsgemäß nur um 2 %.

Prinzipiell kann jeder einzelne Barrierebereich 20 als Rotorpol zur Optimierung der Drehmomentwelligkeit genutzt werden. Um das Potential des Verfahrens aufzuzeigen und dabei die Optimierungsdauer kurz zu halten, wurden in dem vorgestellten Beispiel nur zwei Barrierebereiche 20 genutzt. Die Drehmomentwelligkeit kann weiter reduziert werden, wenn alle vier Barrierebereiche 20 des Rotors 10 genutzt werden.

42/14-SvnRM: Figuren 8 und 9 zeigen die siebten Teile betrachteter 42/14-Topologien.

Figur 8 zeigt einen herkömmlichen Rotor 10' als Referenz. Figur 9 zeigt die Verwendung eines erfindungsgemäß ausgebildeten Rotor 10, bei diesem sind die Magnetflussbarrieren 21 wieder gegeneinander gedreht angeordnet, dies ist an den markierten Einzelheiten 29 erkennbar. Wieder ist ein Vergleich der Drehmomentverläufe in Figur 10 dargestellt. In diesem Fall ist die Drehmomentwelligkeit um 54 % reduziert. Das mittlere Drehmoment ist um 1 % abgesenkt.

Erfindungsgemäß besteht also die Möglichkeit, die Rotoren 10 einer Reluktanzmaschine 100 in Bezug auf die Drehmomentwelligkeit zu verbessern, und zwar unabhängig von der Wicklungsart und der Polpaarzahl der Maschine. Die häufig mit der Reduzierung der Drehmomentwelligkeit einhergehenden signifikanten Drehmomenteinbußen treten dabei nicht auf.

Das vorgestellte Verfahren kann sowohl auf selbst entworfene Rotoren, als auch auf bekannte Rotorformen angewendet werden.

Effiziente Anwendung eines Optimierungsverfahrens Die Anzahl und/oder die Anordnung gegen einander zu verdrehender Magnetflussbarrieren 21 , 22 an einem Rotor 10 und das Maß und die Orientierung der Verdrehung können im Sinne eines Optimierungsverfahrens gewählt werden, um bei besonders geringen Drehmomenteinbußen eine besonders geringe Drehmomentwelligkeit zu erzielen.

Dies wird im Folgenden genauer erläutert. Dabei ist gegeben ein

- erfindungsgemäßer 2p-poliger Rotor 10 mit N Magnetflussbarrieren 21 , 22 pro Barrierebereich 20 oder Pol, gemäß Figur 1 1 also mit 2p = 4; N = 4.

- Es sind insgesamt 2ρ·Ν Magnetflussbarrieren 21 , 22 und somit 2ρ·Ν mögliche Winkel für die Optimierung vorhanden (2ρ·Ν Freiheitsgrade) vorhanden. Im Beispiel der Figur 1 1 sind das 16 Magnetflussbarrieren 21 , 22.

- Die Magnetflussbarrieren 21 , 22 sind in Figur 1 1 auch mit B1 bis B16 bezeichnet. - Die 16 Winkel sind mit φΒ\ bis φΒ\β bezeichnet.

In diesem Fall kann das Optimieren wie folgt durchgeführt werden:

(1 ) Barrieren 21 , 22 gegenüberliegender Pole, z.B.: P1 und P3, erhalten gleiche Rotationswinkel. D.h. hier: φΒ\ = φΒ9 , φΒ2 = φΒ\0 , φΒ3 = φΒ\ \ , φΒ4 = φΒ\2 , , φΒ5 = φΒ\3 , φΒ6 = φΒ14 , φΒΊ = φΒ15 , φΒ8 = φΒ16 . Es werden nur zwei unmittelbar benachbarte Pole (z.B.: P1 und P2) optimiert. D.h., man optimiert zuerst P1 und P2 wie beschrieben und setzt die Optimierung dann reihum fort, z.B. mit P3 und P4, P5 und P6 usw.

(2) Ausgangspunkt der Optimierung ist die Bedingung: Alle Winkel sind null, d.h. <pBj = 0 . Schritt 1 : Pol P1 optimieren, bei B1 anfangen.

Schritt 1 .1 : optimales φΒ\ finden.

Schritt 1 .2: φΒ2 = 0 lassen.

Schritt 1 .3: optimales <pB3 finden. Ist φΒ\ > 0 , so ist φΒ3 < 0 . Schritt 1.4: φΒ4 = 0 lassen. Schritt 2: Pol P2 optimieren, bei B6 anfangen (B5 überspringen).

Schritt 2.1 : φΒ5 = 0 lassen.

Schritt 2.2: optimales φΒ6 finden. Ist φΒ\ > 0 , so ist φΒ6 > 0 . Schritt 2.3: <pB7 = 0 lassen.

Schritt 2.4: optimales φΒ% finden. Ist φΒ6 > 0 , so ist φΒ% < 0 . (3) An einer 12/4-Maschine können z.B. angewendet werden:

<ρΒ1 = +2,5° φΒ2 = 0° φΒ3 = -2,25° φΒ4 = 0° φΒ5 = 0° φΒ6 = +\,Ί5° φΒΊ = 0^ο φΒ8 = -0,5° .

(4) Es ergibt sich ein Drehmoment M=128.5 Nm mit 9.8% Rippel.

(5) Einen optimalen Wert <pBj zu finden bedeutet: Es wird eine Simulation für einen Rotor 10 durchgeführt, bei der nur die Magnetfeldbarriere Bj im Winkel <pBj variiert wird und alle _c

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anderen Barrieren verbleiben beim Winkel 0 unverändert. Der Winkel q>Bj , bei dem die Drehmomentwelligkeit minimal ist, stellt die Lösung dar.

(6) Wenn das Vorzeichen für qBj vorgeschrieben ist werden nur Variationen mit dem entgegengesetzten Vorzeichen für (pBj + 2 als Randbedingung zugelassen. Ist ein mit Vorzeichen behafteter Winkel q>Bj für die Barriere Bj gefunden, so ist der

Rotationswinkel (pBj + 2 der als nächstes zu optimierenden Barriere Bj+2 mit einem entgegengesetzten Vorziechen - bezogen auf das Vorzeichen von qBj - zu suchen. D.h., die Vorzeichen von qBj und (pBj + 2 sind unterschiedlich. Zu q>Bj gleichgerichtete Werte von (pBj + 2 werden ignoriert. (7) Mit gesteigertem Aufwand lässt sich eine weitere Optimierung erzielen: (a) Die zu Null gesetzten bzw. ausgelassenen Winkel können variiert werden und/oder (b) die gegenüberliegenden Pole müssen nicht mehr identisch ausgestaltet sein.

Neben der vorstehenden schriftlichen Beschreibung der Erfindung wird zu deren ergänzender Offenbarung hiermit explizit auf die zeichnerische Darstellung der Erfindung in den Fig. 1 bis 10 Bezug genommen.

Die Figuren 12 bis 14 sind schematische Ansichten von Rotoren 10 zur Erläuterung des Begriffes der q-Ache bei einer einzelnen Magnetflussbarriere 21 , 22. Diese werden dort wieder mit B1 und B2, ihre q-Achsen 13, 14 entsprechend mit qB1 , qB2 bezeichnet.

Zur Definition der q-Achsen von einzelnen Magnetflussbarrieren B1 , B2 ist zu beachten, dass zwischen zwei d-Achsen 19 eines Rotors 10 als Ganzes immer eine q-Achse 18 des Rotors 10 als Ganzes liegt.

Bei an sich symmetrischen, also achsensymmetrischen Magnetflussbarrieren B1 , B2 des Rotors 10 gilt, dass die so genannten q-Achsen 13, 14 der Magnetflussbarrieren B1 , B2 als solche, also die Achsen qB1 und qB2 in Figur 12, mit der q-Achse 18 des gesamten Rotors 10 zusammenfallen, also mit der q-Achse 18 des gesamten Rotors 10 deckungsgleich sind. Dabei liegt der Ursprung dieser Achsen qB1 , qB2 jeweils im Schwerpunkt der jeweiligen Barriere B1 , bzw. B2.

Bei asymmetrischen, also nicht achsensymmetrischen Magnetflussbarrieren B1 , B2 fallen die so genannten q-Achsen der Magnetflussbarrieren B1 , B2, also die Achsen qB1 und qB2 in den Figuren 13 und 14, ebenfalls mit der q-Achse 18 des gesamten Rotors 10 zusammen und sind mit der q-Achse 18 des gesamten Rotors 10 deckungsgleich. Jedoch liegt nun der Ursprung dieser Achsen qB1 , qB2 auf Grund der Asymmetrie der Barrieren B1 , B2 nicht mehr Ί D

im Schwerpunkt der jeweiligen Barriere B1 , B2, sondern dort, wo der Schwerpunkt wäre, wenn eine Symmetrie zur q-Achse 18 des gesamten Rotors 10 vorläge.

Fazit: Es geht nur um den Ursprung der q-Achsen qB1 und qB2 der einzelnen Barrieren B1 , B2. Auch wenn die Barrieren B1 , B2 asymmetrisch zur q-Achse 18 des Rotors 10 sind, liegt der Ursprung der Achsen qB1 und qB2 der Magnetfeldbarrieren B1 , B2 dort, wo er bei Symmetrie läge.

Auf der Grundlage der so bestimmbaren q-Achsen 13, 14 bzw. qBj der Magnetflussbarrieren 21 , 22 bzw. Bj wird dann die erfindungsgemäß vorgesehene gegenseitige Verdrehung innerhalb eines gegebenen Barrierebereichs 20 - wie oben dargelegt - definiert.

Die vorliegende Erfindung kann ferner mit den folgenden Klauseln beschrieben werden:

Klauseln

1 . Rotor (10) für eine Reluktanzmaschine (100), mit:

- einem um eine durch einen Rotormittelpunkt (15) verlaufende Rotorachse (12) herum im Wesentlichen kreisscheibenförmigen Rotorkörper (1 1 ) und

- einer in Umfangsrichtung des Rotorkörpers (1 1 ) alternierenden Abfolge von

Barrierebereichen (20) und Polbereichen (30),

- wobei jeder Barrierebereich (20) eine Mehrzahl räumlich und materiell getrennter und nicht überlappender Magnetflussbarrieren (21 , 22) aufweist und

- wobei innerhalb mindestens eines Barrierebereichs (20) mindestens eine

Magnetflussbarriere (21 ) mit einer q-Achse (13) und/oder Figurenachse (13) gegenüber einer q-Achse (13, 14) und/oder Figurenachse (13, 14) einer anderen Magnetflussbarriere (22, 21 ) desselben Barrierebereichs (20) um die Rotorachse (12) gedreht angeordnet ist.

2. Rotor (10) nach Klausel 2,

- bei welchem mehrere Magnetflussbarrieren (22) desselben Barrierebereichs (20) mit ihren q-Achsen (13) und/oder Figurenachsen (13) gegenüber einer q-Achse (13, 14) und/oder Figurenachse (13, 14) einer anderen Magnetflussbarriere (22,

21 ) desselben Barrierebereichs (20) um die Rotorachse (12) gedreht angeordnet sind, - wobei die Drehwinkel denselben Wert oder unterschiedliche Werte aufweisen und/oder die Drehrichtung dieselbe oder eine unterschiedliche ist.

Rotor (10) nach einem der vorangehenden Klauseln,

- bei welchem ein oder mehrere Magnetflussbarrieren (22, 21 ) unterschiedlicher Barrierebereiche (20) mit ihren q-Achsen (13) und/oder Figurenachsen (13) gegenüber einer q-Achse (13, 14) und/oder Figurenachse (13, 14) einer anderen Magnetflussbarriere (22, 21 ) eines jeweils selben Barrierebereichs (20) um die Rotorachse (12) gedreht angeordnet sind,

- wobei die Drehwinkel denselben Wert oder unterschiedliche Werte aufweisen

und/oder die Drehrichtung dieselbe oder eine unterschiedliche ist, und zwar jeweils verglichen mit entsprechenden Drehwinkeln bzw. Drehrichtungen ein oder mehrere anderer Barrierebereiche (20).

Rotor (10) nach einem der vorangehenden Klauseln,

welcher eine gerade Anzahl von Barrierebereichen (20) aufweist.

Rotor (10) nach einem der vorangehenden Klauseln,

bei welchem unterschiedliche Barrierebereiche (20) bis auf eine Drehung um die Rotorachse (12)

- zueinander identisch oder

- zu einer Achse spiegelsymmetrisch sind, insbesondere in Bezug auf zur Deckung gebrachte q-Achsen oder Figurenachsen der Barrierebereiche (20).

Rotor (10) nach einem der vorangehenden Klauseln,

bei welchem eine Magnetflussbarriere (21 , 22) eines Barrierebereichs (20) zu ihrer q- Achse (13, 14) und/oder Figurenachse (13, 14) spiegelsymmetrisch oder

asymmetrisch aufgebaut ist.

Rotor (10) nach einem der vorangehenden Klauseln,

bei welchem Drehwinkel und/oder Drehrichtungen von q-Achsen (13) und/oder Figurenachsen (13) einer oder mehrerer Magnetflussbarrieren (21 , 22) gegenüber q- Achsen (13, 14) und/oder Figurenachsen (13, 14) anderer Magnetflussbarrieren (21 , 22) so gewählt sind, dass sich im Betrieb des Rotors (10) im Vergleich zu einem Rotor (10') mit einer Konfiguration ohne Verdrehung von Magnetflussbarrieren (20') eine verringerte und insbesondere minimale Drehmomentwelligkeit einstellt.

Verfahren zum Herstellen eines Rotors (10) nach einem der Klauseln 1 bis 7, bei welchem Drehwinkel und/oder Drehrichtungen von q-Achsen (13) und/oder Figurenachsen (13) einer oder mehrerer Magnetflussbarrieren (21 , 22) gegenüber q- Achsen (13, 14) und/oder Figurenachsen (13, 14) anderer Magnetflussbarrieren (21 , 22) so gewählt werden, dass sich im Betrieb des Rotors (10) im Vergleich zu einem Rotor (10') mit einer Konfiguration ohne Verdrehung von Magnetflussbarrieren (20') eine verringerte und insbesondere minimale Drehmomentwelligkeit einstellt.

Reluktanzmaschine (100), mit:

- einem Stator (90) zur Erzeugung eines primären Magnetfeldes und/oder zum

Induzieren eines sekundären Magnetfeldes und

- mindestens einem Rotor (10) nach einem der Klauseln 1 bis 7, welcher drehbar zur Drehung um die Rotorachse (12) gelagert ist und vom Stator (90) zur

magnetischen Wechselwirkung umgeben ist oder einen solchen Stator (90) umgibt.

Reluktanzmaschine (100) nach Klausel 9,

bei welcher der Stator (90) mit einer konzentrierten Wicklung ausgebildet ist. Reluktanzmaschine (100) nach Klausel 9 oder 10,

welche als Motor und/oder als Generator oder als Teil eines Motors und/oder

Generators ausgebildet ist.

Arbeitsmaschine,

- welche eine Reluktanzmaschine (100) nach einem der Klauseln 9 bis 1 1 als Motor und/oder als Generator oder als Teil eines Motors und/oder Generators in einem Antrieb oder Aggregat aufweist und

- welche insbesondere als Fahrzeug ausgebildet ist.

Bezugszeichenliste

10 Rotor

10' herkömmlicher Rotor

1 1 Rotorkörper

12 Rotorachse

13 q-Achse, Figuren- oder Symmetrieachse einer gedrehten Magnetflussbarriere

14 q-Achse, Figuren- oder Symmetrieachse einer nicht gedrehten Magnetflussbarriere

15 Rotormittelpunkt

18 q-Achse des Rotors 10

19 d-Achse des Rotors 10

20 Barrierebereich

20' herkömmlicher Barrierebereich

21 Magnetflussbarriere gedreht

22 Magnetflussbarriere nicht gedreht

22' herkömmliche Magnetflussbarriere

25 Magnetflusssteg

25' herkömmlicher Magnetflusssteg

29 Einzelheit

30 Polbereich

70 Graph

71 Spur Simulation herkömmlicher Rotor

72 Spur Simulation erfindungsgemäßer Rotor

80 Graph

81 Spur Simulation herkömmlicher Rotor

82 Spur Simulation erfindungsgemäßer Rotor

90 Stator

91 Statorkörper

92 Spule

93 Zahn

94 Nut

100 Reluktanzmaschine 100' herkömmliche Reluktanzmaschine

Bj Magnetflussbarriere mit j = 1 , 2, 16, ...

M Rotormittelpunkt

Raumrichtung

<pBj Drehwinkel der Magnetflussbarriere Bj mit j = 1 , 2, 16,

Claims

Ansprüche

1 . Rotor (10) für eine Reluktanzmaschine (100), mit:

- einer in Umfangsrichtung des Rotorkörpers (1 1 ) alternierenden Abfolge von

Barrierebereichen (20) und Polbereichen (30),

- wobei jeder Barrierebereich (20) eine Mehrzahl räumlich und materiell getrennter und nicht überlappender Magnetflussbarrieren (21 , 22) aufweist,

dadurch gekennzeichnet,

dass innerhalb mindestens eines Barrierebereichs (20) mindestens eine

2. Rotor (10) nach Anspruch 2,

- bei welchem mehrere Magnetflussbarrieren (22) desselben Barrierebereichs (20) mit ihren q-Achsen (13) und/oder Figurenachsen (13) gegenüber einer q-Achse (13, 14) und/oder Figurenachse (13, 14) einer anderen Magnetflussbarriere (22, 21 ) desselben Barrierebereichs (20) um die Rotorachse (12) gedreht angeordnet sind,

- wobei die Drehwinkel denselben Wert oder unterschiedliche Werte aufweisen und/oder die Drehrichtung dieselbe oder eine unterschiedliche ist. 3. Rotor (10) nach einem der vorangehenden Ansprüche,

- wobei die Drehwinkel denselben Wert oder unterschiedliche Werte aufweisen und/oder die Drehrichtung dieselbe oder eine unterschiedliche ist, und zwar jeweils verglichen mit entsprechenden Drehwinkeln bzw. Drehrichtungen ein oder mehrere anderer Barrierebereiche (20).

4. Rotor (10) nach einem der vorangehenden Ansprüche, welcher eine gerade Anzahl von Barrierebereichen (20) aufweist. Rotor (10) nach einem der vorangehenden Ansprüche,

- zueinander identisch oder

Rotor (10) nach einem der vorangehenden Ansprüche,

asymmetrisch aufgebaut ist.

Rotor (10) nach einem der vorangehenden Ansprüche,

bei welchem Drehwinkel und/oder Drehrichtungen von q-Achsen (13) und/oder Figurenachsen (13) einer oder mehrerer Magnetflussbarrieren (21 , 22) gegenüber q- Achsen (13, 14) und/oder Figurenachsen (13, 14) anderer Magnetflussbarrieren (21 , 22) desselben Barrierebereichs (20) so gewählt sind, dass sich im Betrieb des Rotors (10) im Vergleich zu einem Rotor (10') mit einer Konfiguration ohne Verdrehung von Magnetflussbarrieren (20') eine verringerte und insbesondere minimale

Drehmomentwelligkeit einstellt.

Verfahren zum Herstellen eines Rotors (10) nach einem der Ansprüche 1 bis 7, bei welchem Drehwinkel und/oder Drehrichtungen von q-Achsen (13) und/oder Figurenachsen (13) einer oder mehrerer Magnetflussbarrieren (21 , 22) gegenüber q- Achsen (13, 14) und/oder Figurenachsen (13, 14) anderer Magnetflussbarrieren (21 , 22) desselben Barrierebereichs (20) so gewählt werden, dass sich im Betrieb des Rotors (10) im Vergleich zu einem Rotor (10') mit einer Konfiguration ohne

Verdrehung von Magnetflussbarrieren (20') eine verringerte und insbesondere minimale Drehmomentwelligkeit einstellt.

Reluktanzmaschine (100), mit:

- einem Stator (90) zur Erzeugung eines primären Magnetfeldes und/oder zum

Induzieren eines sekundären Magnetfeldes und

- mindestens einem Rotor (10) nach einem der Ansprüche 1 bis 7, welcher drehbar zur Drehung um die Rotorachse (12) gelagert ist und vom Stator (90) zur magnetischen Wechselwirkung umgeben ist oder einen solchen Stator (90) umgibt.

10. Reluktanzmaschine (100) nach Anspruch 9,

bei welcher der Stator (90) mit einer konzentrierten Wicklung ausgebildet ist. 1 1 . Reluktanzmaschine (100) nach Anspruch 9 oder 10,

welche als Motor und/oder als Generator oder als Teil eines Motors und/oder Generators ausgebildet ist.

12. Arbeitsmaschine,

- welche eine Reluktanzmaschine (100) nach einem der Ansprüche 9 bis 1 1 als

Motor und/oder als Generator oder als Teil eines Motors und/oder Generators in einem Antrieb oder Aggregat aufweist und

- welche insbesondere als Fahrzeug ausgebildet ist.