EP3299626A1 - Zentrifugalpumpe zum fördern eines fluids - Google Patents

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EP3299626A1
EP3299626A1 EP17190755.3A EP17190755A EP3299626A1 EP 3299626 A1 EP3299626 A1 EP 3299626A1 EP 17190755 A EP17190755 A EP 17190755A EP 3299626 A1 EP3299626 A1 EP 3299626A1
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EP
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housing
impeller
centrifugal pump
pump according
fluid
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EP17190755.3A
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English (en)
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Thomas Welschinger
Torsten Johne
Mike Singer
Nitin Ugale
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Sulzer Management AG
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Sulzer Management AG
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    • F05D2300/50212—Expansivity dissimilar

Definitions

  • the invention relates to a centrifugal pump for conveying a fluid according to the preamble of the independent claim.
  • Centrifugal pumps are used in many different applications, for example in the oil and gas industry, in power generation, in the water industry or in the pulp and paper industry, to name just a few examples. There are also applications in which the fluid to be pumped by the pump has extremely high or very low temperatures.
  • LNG Liquefied Natural Gas
  • boiler circulation pumps boiler circulation pumps
  • the heat transfer medium may well have temperatures of 400 ° C or more.
  • CSP concentrated solar power
  • mirrors or lenses are used to focus the sunlight, which is collected over a large area, on a small area, for example, to the top of a central tower, where the concentrated sunlight heats a heat transfer fluid (HTF), which is then used to generate steam, which drives turbines to produce energy.
  • HTF heat transfer fluid
  • a heat carrier a molten salt is usually used, which already has a temperature of, for example 350 ° C on the low temperature side.
  • the heat transfer medium can have temperatures of up to 600 ° C or even more. Again, centrifugal pumps are used to circulate this very hot heat transfer medium.
  • pumps used in the hydrocarbon processing industry for fluidized bed or ebullated bed processes are used, for example, heavy hydrocarbons, eg. As heavy oil, or refinery residues to clean or break up into better usable volatile hydrocarbons. This is often done by charging the heavy hydrocarbons with hydrogen, the mixed components are swirled in a reactor and there with the aid of catalysts, the heavy hydrocarbons are broken.
  • process fluid which usually consists mostly of heavy hydrocarbons
  • special pumps are used, for which the term "ebullating pump" has come to be used.
  • Ebullatorpumpen are provided as circulation pumps for the process fluid usually directly on the reactor and are process-related designed such that the pump is arranged with respect to the vertical above the drive.
  • Ebullator pumps have to work as reliably as possible under extreme challenging conditions and over a long period of time in continuous operation. Because typically the process fluid is due to the process under a very high pressure of for example 200 bar or more, and has a very high temperature of more than 400 ° C, z. B. 460 ° C.
  • a centrifugal pump for delivering a fluid having a housing having an inlet and an outlet for the fluid, with an impeller disposed in the housing for rotation about an axial direction, with which the fluid from the inlet to the outlet with a shaft for driving the impeller extending in the axial direction and a stationary nozzle for guiding the fluid from the impeller to the outlet, which diffuser is connected to the housing, between the housing and the diffuser a resilient compensation element is provided, which is arranged around the shaft, and with which the distributor is durable in a radial relative movement to the housing in a centered position to the impeller.
  • the impeller is usually centered by the bearings and in particular by the radial bearings with which the impeller bearing shaft is supported and which are fixed with respect to the housing with respect to the housing.
  • the nozzle is secured to the housing while being arranged to be centered over the housing with respect to the impeller.
  • the compensating element is configured annular.
  • the compensation element is then a ring that can be easily arranged between the diffuser and the housing around the shaft during assembly.
  • the compensation element comprises a first and a second contact surface, wherein the first contact surface bears against the guide apparatus and the second contact surface bears against the housing, and wherein the first contact surface and the second contact surface are offset relative to one another with respect to the axial direction.
  • the compensating element contacts the diffuser with respect to the radial direction only with the first contact surface and the housing only with the second contact surface.
  • the compensation element comprises a first transverse limb for contacting the distributor, and a second transverse limb for contacting the housing, wherein the first transverse limb and the second transverse limb are connected by a longitudinal limb which extends in the axial direction ,
  • the main function of the compensating element is to ensure the maintenance of the centered position of the distributor to the impeller for thermally induced relative radial movements between the nozzle and the housing, so for example when a displacement of the housing relative to the distributor in the radial direction.
  • this relative displacement can be absorbed by a deformation of the connecting elements, via which the diffuser is connected to the housing.
  • These fasteners typically include screws or bolts.
  • relatively strong mechanical stresses for example due to shearing stresses or bending stresses, can occur in the connecting elements.
  • each connecting element is designed such that there is a relative radial movement between the housing and allows the distributor.
  • the distributor is mounted in the radial direction quasi floating with respect to the housing, so it can be moved or moved in the radial direction relative to the housing.
  • each connecting element in each case comprises a sleeve which is arranged in an axial bore in the housing or in the guide apparatus, and a fixing means for fixing the guide apparatus, wherein the fixing means extends through the sleeve, and wherein the sleeve has an outer diameter . which is smaller than the inner diameter of the axial bore, so that an annular gap is formed between the sleeve and the wall bounding the axial bore.
  • the fixing means is preferably a screw, in particular an expansion screw or a threaded bolt.
  • each sleeve has a length in the axial direction, which is greater than the length of the axial bore in which the sleeve is arranged, and wherein each sleeve has at one of its axial ends a flange, which has an outer diameter which is larger than the inner diameter of the respective axial bore in which the sleeve is arranged.
  • each fixing means so for example, each screw or each threaded bolt, which connects the housing to the diffuser be tightened by a nut or other securing means, said nut being supported on the respective flange, so as to ensure a secure and reliable fixation of the To ensure distributor in the axial direction.
  • each sleeve is designed such that with respect to the axial direction between the flange and the housing or the distributor, in which the respective axial bore is provided, an axial gap is formed, so that a contact of the flange on the housing or on the diffuser avoided becomes.
  • the flange does not rest on the housing (or on the diffuser, depending on which of the two parts the axial bore is provided due to the axial gap), with a relative displacement of the housing to the distributor no static or sliding friction forces between the flange and the housing (or the nozzle) to be overcome, which is particularly advantageous in terms of mechanical stress.
  • the impeller and / or the diffuser made of a different material than the housing. Because it the solution according to the invention makes it possible to compensate for different thermal expansions, in particular of the housing and the distributor, the distributor and / or the rotor can also be made of a different material than the housing. Specifically, two materials with widely different specific thermal expansion coefficients can also be used. In fact, depending on the application, it is sometimes desirable for technical reasons to manufacture the impeller and / or diffuser from a different material than the housing. For example, this is advantageous for those applications in which chemically aggressive or highly abrasive fluids are conveyed. For the impeller and / or the nozzle then a material can be selected which is optimized in terms of its resistance to the fluid to be delivered, while for the housing another, z. B. a less expensive material can be selected.
  • an embodiment of the centrifugal pump in which a drive unit is provided for driving the impeller, which is connected to the shaft, wherein the drive unit is arranged in the housing.
  • a drive unit is provided for driving the impeller, which is connected to the shaft, wherein the drive unit is arranged in the housing.
  • Such embodiments are particularly advantageous for applications in which the pump completely or completely in a liquid, eg. As water immersed, or when the pump is operated in hard to reach places or in difficult conditions or environmental conditions.
  • shaft seals such. As mechanical seals, for sealing the shaft passage from the housing to an externally arranged drive unit can not be used or not usefully used.
  • the housing is designed as a pressure housing, preferably for an operating pressure of at least 200 bar.
  • the centrifugal pump is designed for a fluid having a temperature of more than 400 ° C.
  • the inventive design is particularly suitable for such pumps, in which a drive unit is provided, which is arranged with respect to the vertical below the impeller. With reference to the normal operating position of the pump, this means that the pump is arranged above the drive unit.
  • the drive unit is arranged in the housing of the centrifugal pump.
  • impeller is designed as a radial impeller.
  • centrifugal pump is designed as a boiler circuit pump or as an Ebullator pump for the circulation of a process fluid.
  • Fig. 1 shows in a partially schematic sectional view of an embodiment of an inventive centrifugal pump for conveying a fluid, which is generally designated by the reference numeral 1.
  • the centrifugal pump 1 has a housing 2 having an inlet 3 and an outlet 4 for the fluid, an impeller 5 disposed in the housing 2 for rotation about an axial direction A defined by the target rotational axis of the centrifugal pump 1, a shaft 6 for Driving the impeller 5, which extends in the axial direction A, and a stationary nozzle 7, which is connected to the housing 2, and which leads the conveyed by the impeller 5 fluid to the outlet 4.
  • the diffuser 7 and the term "diffuser" is common.
  • Fig. 1 shows the embodiment in a section along the axial direction A.
  • a direction perpendicular to the axial direction A is referred to as a radial direction.
  • the housing 2 comprises an upper housing part 21 and a lower housing part 22 which are sealingly connected to one another by screwed connections, not shown, or a flange connection.
  • the centrifugal pump 1 further comprises a drive unit 8 for driving the impeller 5, which is connected to the shaft 6, on which the impeller 5 is arranged, wherein the drive unit 8 is arranged in the housing 2 of the centrifugal pump 1.
  • the invention is not limited to those embodiments in which the drive unit 8 in the housing 2 of the pump 1 is integrated. Rather, it is of course also possible that the drive unit 8 is arranged as a separate device outside the housing 2 of the centrifugal pump 1.
  • centrifugal pump 1 is designed as an ebullating pump.
  • Ebullator pumps are pumps used for the ebullated bed process in the hydrocarbon processing industry. These processes are used to clean heavy hydrocarbons, which remain, for example, in the oil refinery in the bottom of the separation columns, for example, to desulfurize and / or break up into lighter hydrocarbons, which are then used more economically as distillates.
  • heavy hydrocarbons here is called heavy oil, which remains at the refinery of petroleum.
  • the starting material ie the heavy hydrocarbons such.
  • an Ebullator pump is used, which is typically mounted directly to the reactor.
  • the process fluid is due to the process under a very high pressure of, for example, at least 200 bar and a very high temperature, for example, above 400 ° C, and the Ebullatorpumpe must be designed for such pressures and temperatures.
  • the Ebullatorpumpe 1 is also designed so that it is a hot process fluid, which has a temperature of more than 400 ° C. can promote safely.
  • the Ebullatorpumpe 1 is usually arranged so that the shaft 6 extends in the vertical direction, wherein the impeller 5 is disposed above. This usual position of use is also in Fig. 1 shown.
  • centrifugal pump 1 Although reference is made here to the embodiment of the centrifugal pump 1 as Ebullatorpumpe, it is understood, however, that the invention is not limited to such embodiments or applications.
  • the centrifugal pump 1 according to the invention can also be designed for other applications, for example as a submersible pump, which, during operation, is wholly or partially immersed in a liquid, e.g. As water immersed.
  • the centrifugal pump 1 may be configured as a horizontal pump, in which the shaft 6 extends in the horizontal direction.
  • the invention is suitable for such centrifugal pumps with which very hot fluids of, for example, more than 400 ° C are promoted, as well as for centrifugal pumps 1, with which very cold fluids, for example, -160 ° C or even lower temperatures are promoted.
  • Examples include boiler circuit pumps, with which in thermal power plants for energy production of the heat transfer medium, especially the heat transfer in the primary circuit is circulated, or pumps in the field of energy production by means of CSP (concentrated solar power) technology for conveying the heat carrier (HTF: heat transfer fluid), usually a molten salt, or pumps in the cryo-industry or cryotechnology, for example, with which LNG (liquefied natural gas) (LNG: Natural gas) in the temperature range of, for example -160 ° C is promoted.
  • CSP concentrated solar power
  • HMF heat transfer fluid
  • LNG liquefied natural gas
  • LNG Natural gas
  • the impeller 5 with respect to the normal position of use, in Fig. 1 is shown, arranged above the drive unit 8.
  • the impeller 5 comprises a plurality of blades or vanes 51, with which the fluid from the inlet 3, which is arranged here above the impeller 5, is conveyed to the outlet 4, which is arranged here laterally on the housing 2.
  • the impeller 5 is here designed in a manner known per se as a closed impeller 5, with a hub 53 and the inlet 3 facing cover plate 52 (see Fig. 2 ), between them the wings 51 are arranged.
  • the cover plate 52 covers the wings 51, so that substantially closed channels for the fluid are formed between them.
  • the impeller 5 is surrounded in a manner known per se by the stationary distributor 7, also called a diffuser, which is arranged outside the impeller 5 with respect to the radial direction.
  • the distributor 7 comprises a plurality of stationary guide vanes 71 (see FIG Fig. 2 ), with which the conveyed by the impeller 5 fluid to the outlet 4 of the pump 1 is performed.
  • the stationary diffuser 7 is mounted on the housing 2 via a plurality of connecting elements 9 and in this case is in particular connected to the lower housing part 22 of the housing 2.
  • Each connecting element 9 preferably comprises a threaded fixing means 91 (see FIG Fig. 2 ), by means of which the diffuser 7 is fixed to the housing 2.
  • the fixing means 91 is in particular a screw, for example a screw or a (threaded) bolt.
  • the drive unit 8 For driving the impeller 5, the drive unit 8 is provided, which is designed here in a conventional manner as an electric canned motor (canned motor).
  • the drive unit 8 comprises an inner rotor 81 and an outer stator 82 surrounding the rotor 81.
  • a gap tube 83 is provided between the rotor 81 and the stator 82 which hermetically seals the stator 82 in a known manner relative to the rotor 81.
  • the rotor 81 is rotatably connected to the shaft 6, which extends in the axial direction A, and on the other hand rotatably connected to the impeller 5, so that the impeller 5 is driven by the drive unit 8.
  • a radial bearing 12 for the radial mounting of the shaft 6 is provided in each case.
  • the impeller 5 is centered relative to the housing 2.
  • a thrust bearing 16 is provided for the shaft 6.
  • the fluid to be delivered in the Ebullatorpumpe 1 has a very high temperature, which is for example in the range of 450 ° C.
  • This enormously high temperature causes very high thermal loads in the pump 1.
  • These thermal loads are based for example on the high temperature gradient in the pump 1, because on the one hand are parts of the pump 1, such as the impeller 5 or the nozzle 7, in direct physical contact with the hot fluid flowing therethrough and, on the other hand, parts of the pump, such as at least parts of the housing 2, are in direct physical contact and thus in thermal contact with the environment of the pump 1, the ambient temperature typically being drastically lower - or drastically higher in cryogenic applications - is.
  • Such temperature gradients or temperature transients can cause enormous thermal stresses in the pump 1, which are due inter alia in the different thermal expansion of different components, especially in the different thermal expansion of the housing 2 on the one hand and the connected to the housing 2 diffuser 7 on the other. It is not even necessary that these different components such as housing 2 and diffuser 7 have very different coefficients of thermal expansion, because alone by the geometry or the different masses of the components or by strong temperature gradients different thermal expansions can occur in these components, the significant Can cause tensions. Of course, this problem can be even more pronounced if the housing 2 of the pump 1 and the diffuser 7 are made of different materials that have significantly different thermal expansion coefficients.
  • a resilient compensation element 10 is provided according to the invention between the housing 2 and the guide 7, which is arranged around the shaft 6 around, and with which the guide 7 at a relative radial movement, ie in particular at a relative displacement between the housing 2 and the guide 7 in a centered position with respect to the impeller 5 is durable.
  • FIG. 2 an enlarged sectional view of the connection between the housing 2 and the nozzle 7 with the interposed resilient compensation element 10. The intersection takes place in the axial direction A.
  • Fig. 3 a sectional view of the compensating element 10 in a section along the axial direction A.
  • the diffuser 7 indicated while the housing 2 is not shown.
  • the spring-elastic compensating element 10 is deformed whereby the relative, in the radial direction displacement of the housing 2 to the nozzle 7 is compensated in this area, so that the guide 7 remains in its centered position with respect to the impeller 5.
  • the compensating element 10 thus acts as a spring with which relative movements in the radial direction between the housing 2 and the diffuser 7 are compensated, so that the diffuser 7 remains centered with respect to the impeller 5.
  • the elastic compensation element 10 is designed annular, especially as a with respect to the axial direction A axisymmetric spring ring.
  • a material for the compensation element 10 are basically all materials that are commonly used for springs, such as a spring steel. Spring steel is characterized in comparison to other steels in particular by a much higher elastic limit.
  • the compensation element 10 is preferably designed with respect to its material properties and its geometry so that it deforms elastically in the operating state of the pump 1 when strains occur, so returns to its original shape after the elimination of the voltages.
  • a plastic deformation of the compensating element 10, ie an exceeding of its elastic limit is avoided.
  • the annular compensating element 10 is arranged symmetrically around the shaft 6 between the housing 2 and the nozzle 7, such that the nozzle 7 is in contact with the housing 2 with respect to the radial direction via the compensating element 10.
  • the diffuser 7 comprises a mounting foot 72 (see Fig. 2 ), by means of which the diffuser 7 is connected to the housing 2.
  • the mounting foot 72 comprises a radially inner, concentric with the shaft 6 and thus with respect to the axial direction A axisymmetric annular surface 73 on which the compensating element 10 is supported.
  • the housing 2 here the lower housing part 22, has a concentric with the shaft 6 and thus axially symmetrical with respect to the axial direction A, annular support surface 23 on which the compensating element 10 is supported.
  • the support surface 23 is arranged radially inwardly with respect to the annular surface 73, wherein the support surface 23 and the annular surface 73 extend coaxially.
  • the compensation element 10 has a first and a second contact surface 101 and 102, wherein the first contact surface 101 is applied to the guide 7, namely on the annular surface 73 of the guide 7, and wherein the second contact surface 102 is applied to the housing 2, namely on the support surface 23.
  • the first and the second contact surface 101 and 102 are offset with respect to the axial direction A to each other.
  • the compensating element 10 is designed such that it contacts the diffuser 7 in the radial direction only with the first contact surface 101 and the housing 22 only with the second contact surface 102.
  • the compensation element 10 has a substantially S-shaped cross-sectional area, that is, the compensation element 10 has a first transverse leg 103 for contacting the guide 7, and a second transverse leg 104 for contacting the housing 2, wherein the first transverse leg 103 and the second transverse leg 104th are connected by a longitudinal leg 105 which extends in the axial direction A.
  • the first and the second transverse legs 103 and 104 each extend in the radial direction.
  • the first transverse limb 103 comprises the first contact surface 101 and the second transverse limb 104 comprises the second contact surface 102.
  • the annular compensating element 10 is dimensioned with respect to its outer diameter DA so that it can be inserted with an interference fit into the diffuser 7, so that the first contact surface 101 is biased against the annular surface 73.
  • the inner diameter DI of the annular compensating element 10 is dimensioned so that the compensating element 10 after insertion into the diffuser 7, ie in the prestressed state, is still mountable, that can be arranged around the support surface 23 of the housing 2 around.
  • the inner diameter DI of the second transverse leg 104 is dimensioned so that it is at least as large as the diameter of the part of the housing 2, which passes through the support surface after insertion of the compensating element 10 in the guide 7, ie in the prestressed state of the compensating element 10 23 is limited.
  • the two contact surfaces 101 and 102 of the compensating element 10 are displaced relative to each other in the radial direction, whereby the radial relative movement between the housing 2 and the guide 7th is balanced so that the nozzle 7 with respect to the impeller 5 remains in its centered position.
  • the main function of the compensation element 10 is thus to ensure the maintenance of the centered position of the distributor 7 relative to the impeller 5 in the case of thermally induced radial relative movements between the distributor 7 and the housing 2.
  • the relative displacement between the housing 2 and diffuser 7 can be accommodated by a deformation of the connecting elements 9, via which the diffuser 7 is connected to the housing 2.
  • relatively strong mechanical stresses, for. B. occur by shear stresses or bending stresses.
  • the distributor 7 is supported in the radial direction quasi floating with respect to the housing 2, so it can be moved or moved in the radial direction relative to the housing 2.
  • FIG. 4 shows Fig. 4 a sectional view of the connecting element 9 in a section along the axial direction A, wherein in Fig. 4 for reasons of clarity, the fixing agent 91 is not shown.
  • Each connecting element 9 comprises a sleeve 92, which is arranged in an axial bore 13 in the distributor 7, more precisely in the mounting foot 72 of the distributor 7. Deviating from the representation in the Fig. 2 and 4 it is of course in a similar manner also possible that the axial bore 13, which receives the sleeve 92, is provided in the housing 2.
  • the connecting element 9 further comprises the fixing means 91 for fixing the guide 7 to the housing 2, wherein the fixing means 91 extends in the axial direction A through the sleeve 92 into the housing 2 inside.
  • the fixing means 91 preferably realizes a screw connection and more preferably a Dehnschraubharm.
  • the fixing means 91 is preferably a screw or a threaded or threaded bolt, especially preferably an expansion screw or a Dehnschraubbolzen, as in Fig. 2 is shown.
  • the Dehnschraubbolzen 91 engages with its illustrative lower end ( Fig.
  • the sleeve 92 has an outer diameter D92, which is smaller than the inner diameter D13 of the axial bore 13, so that between the sleeve 92 and the axial bore 13 bounding wall an annular Gap 14 is formed, which extends in the axial direction A over the entire length L of the axial bore 13.
  • the sleeve 92 has in the axial direction A has a length H which is greater than the length L of the axial bore 13.
  • the sleeve 92 In its Republicsgecouss ( Fig. 4 ) upper axial end, the sleeve 92 has a flange 93 which has an outer diameter D93, which is greater than the inner diameter D13 of the axial bore 13. With its ceremoniessgecouss ( Fig. 4 ) Lower axial end, the sleeve 92 is supported on the housing 2 from.
  • the length H of the sleeve 92 is dimensioned so that with respect to the axial direction A between the flange 93 and the nozzle 7, in which the axial bore 13 is provided, an annular axial gap 15 is formed, so that a resting of the flange 93 is avoided on the diffuser 7.
  • the through the sleeve 92 cross-Dehnschraubbolzen 91 is screwed into the threaded bore 24 in the housing 2.
  • Its representation ( Fig. 2 ) upper end which is also provided with a thread, projects beyond the flange 93 in the axial direction A.
  • a nut 94 is screwed, which is finally supported on the flange 93.
  • the guide 7 is fixed with respect to the axial direction A on the housing 2.
  • the Dehnschraubbolzen 91 is tensioned.
  • the guide 7 is thus connected to the housing 2, wherein the guide 7 is fixed with respect to the axial direction A.
  • This is done here by the preferably tensioned Dehnschraubbolzen 91 in cooperation with the sleeve 92, which is supported on the one hand on the housing 2, and on the other hand with its flange 93 forms the bearing surface for the nut 94, with which the Dehnschraubbolzen 91 is tensioned.
  • the guide 7 is fixed in the axial direction with an axial clearance 15. Due to the annular gap 14 between the sleeve 92 and the nozzle 7 in the axial bore 13 of the nozzle 7 is mounted with respect to the radial direction against the floating housing 2.
  • the axial gap 15 is advantageous, which is provided between the flange 93 and the mounting foot 72 of the distributor 7.
  • the flange 93 has no direct physical contact with the mounting foot 72, that is, does not rest on it, no adhesive or sliding friction forces need to be overcome during a relative displacement, which upon contact with or clamping of the flange 93 on or with the mounting foot 72 would act.
  • the connecting elements 9, which fix the diffuser 7 with respect to the axial direction A on the housing 2 are designed such that they allow a radial relative movement between the housing 2 and the diffuser 7 without axial tension.
  • the inventive solution with which thermally induced expansion effects can be compensated, is particularly suitable for those embodiments in which the impeller 5 and / or the diffuser 7 are made of a different material than the housing 2. It may be advantageous for technical reasons for the impeller 5 and / or the diffuser 7 to use a different material than for the housing. 2
  • the housing 2 is usually made of a steel or of a cast material such as cast iron.
  • the impeller 5 is made of a different material.
  • This can be for example a material with a very good corrosion or hot corrosion resistance.
  • nickel-based alloys which are known under the trade name Inconel.
  • Inconel is also advantageous because it is particularly easy to treat by surface hardening methods such as boriding. With Inconel, the boriding diffusion processes are much deeper into the material than with other materials, such as austenitic steel, so that particularly wear-resistant surfaces can be generated by boron grading from Inconel.
  • a first variant for the compensation element 10 is shown, in which the compensation element 10 is again designed annular.
  • the in Fig. 5 illustrated first embodiment of a cross-sectional area which has substantially the shape of a parallelogram, which is supported with the first contact surface 101 on the nozzle 7, and with the second contact surface on the housing 2. It may be advantageous to increase the contact surfaces 101 and 102 to flatten the corresponding corners of the parallelogram.
  • Fig. 6 shows a second variant of the compensating element 10 in a section perpendicular to the axial direction A, wherein the cutting plane is located in the compensating element 10.
  • the compensation element 10 comprises a plurality, here four, separate segments 10a, 10b, 10c, 10d, each of which is arranged between the housing 2 and the distributor 7, wherein the segments 10a, 10b, 10c, 10d are preferably symmetrical are arranged around the shaft 6 around.
  • Each individual segment 10a, 10b, 10c, 10d can be designed, for example, with a cross-sectional area which corresponds to that in FIG Fig. 3 or in Fig. 5 represented corresponds. Of course, other configurations with respect to the cross-sectional area are possible.

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Abstract

Es wird eine Zentrifugalpumpe zum Fördern eines Fluids vorgeschlagen, mit einem Gehäuse (2), welches einen Einlass (3) und einen Auslass (4) für das Fluid aufweist, mit einem in dem Gehäuse (2) angeordneten Laufrad (5) zur Rotation um eine axiale Richtung (A), mit welchem das Fluid von dem Einlass (3) zu dem Auslass (4) förderbar ist, mit einer Welle (6) zum Antreiben des Laufrads (5), welche sich in der axialen Richtung (A) erstreckt, sowie mit einem stationären Leitapparat (7) zum Führen des Fluids von dem Laufrad (5) zu dem Auslass (4), welcher Leitapparat (7) mit dem Gehäuse (2) verbunden ist, wobei zwischen dem Gehäuse (2) und dem Leitapparat (7) ein federelastisches Ausgleichselement (10) vorgesehen ist, welches um die Welle (6) herum angeordnet ist, und mit welchem der Leitapparat (7) bei einer radialen Relativbewegung zum Gehäuse (2) in einer zentrierten Position zum Laufrad (5) haltbar ist.

Description

  • Die Erfindung betrifft eine Zentrifugalpumpe zum Fördern eines Fluids gemäss dem Oberbegriff des unabhängigen Patentanspruchs.
  • Zentrifugalpumpen werden für viele verschiedene Anwendungen eingesetzt, beispielsweise in der Öl- und Gasindustrie, in der Energieerzeugung, in der Wasserindustrie oder in der Pulpe- und Papierindustrie, um nur einige Beispiele zu nennen. Dabei gibt es auch Anwendungen, bei welchen das von der Pumpe zu fördernde Fluid extrem hohe oder sehr niedrige Temperaturen aufweist.
  • Ein Beispiel für Tieftemperaturanwendungen ist das Fördern von flüssigem Erdgas (LNG: liqueified natural gas), bei denen das Fluid (LNG) Temperaturen im Bereich von -160°C aufweist.
  • Hochtemperaturanwendungen finden sich beispielsweise bei der Energieerzeugung in thermischen Kraftwerken. Hier werden sogenannte Kesselkreispumpen (boiler circulation pumps) eingesetzt, um Wärmeträger, z. B. Wasser) im Primärkreislauf des Kraftwerks zu zirkulieren. Dabei kann der Wärmeträger durchaus Temperaturen von 400°C oder mehr aufweisen.
  • Ein weiteres Einsatzgebiet mit sehr hohen Fluidtemperaturen ist die Energieerzeugung mittels Sonnenenergie, speziell mittels der CSP (concentrated solar power) Technologie. Bei derartigen Systemen werden Spiegel oder Linsen verwendet, um das Sonnenlicht, welches über eine grosse Fläche gesammelt wird, auf eine kleine Fläche zu fokussieren, beispielsweise auf die Spitze eines zentralen Turms, wo das konzentrierte Sonnenlicht einen Wärmeträger (HTF: heat transfer fluid) erhitzt, der anschliessend zur Generierung von Dampf genutzt wird, welcher Turbinen zur Energieerzeugung antreibt. Als Wärmeträger wird in der Regel ein geschmolzenes Salz verwendet, das bereits auf der Niedertemperaturseite eine Temperatur von beispielsweise 350°C aufweist. Auf der Hochtemperaturseite kann der Wärmeträger Temperaturen von bis zu 600° C oder sogar noch mehr aufweisen. Auch hier werden Zentrifugalpumpen eingesetzt, um diesen sehr heissen Wärmeträger zu zirkulieren.
  • Ein weiteres Beispiel für Hochtemperaturanwendungen sind Pumpen, die für Wirbelschicht- oder Siedebettverfahren (ebullated bed process) in der kohlenwasserstoffverarbeitenden Industrie eingesetzt werden. Diese Verfahren dienen beispielsweise dazu, schwere Kohlenwasserstoffe, z. B. Schweröl, oder Raffinerierückstande zu reinigen oder in besser nutzbarere leichterflüchtige Kohlenwasserstoffe aufzubrechen. Dies geschieht häufig durch Beaufschlagung der schweren Kohlenwasserstoffe mit Wasserstoff, wobei die durchmischten Komponenten in einem Reaktor verwirbelt werden und dort mit Hilfe von Katalysatoren die schweren Kohlenwasserstoffe aufgebrochen werden. Um das Prozessfluid, das üblicherweise grösstenteils aus schweren Kohlenwasserstoffen besteht, im Siedebett- oder WirbelschichtReaktor zu zirkulieren, werden spezielle Pumpen eingesetzt, für die sich die Bezeichnung Ebullatorpumpe (ebullating pump) eingebürgert hat. Diese Ebullatorpumpen sind als Zirkulationspumpen für das Prozessfluid in der Regel direkt am Reaktor vorgesehen und sind prozessbedingt derart ausgestaltet, dass die Pumpe bezüglich der Vertikalen oberhalb des Antriebs angeordnet ist. Ebullatorpumpen müssen unter extrem herausfordernden Bedingungen möglichst zuverlässig und über einen grossen Zeitraum im Dauerbetrieb arbeiten. Denn typischerweise steht das Prozessfluid prozessbedingt unter einem sehr hohen Druck von beispielsweise 200 bar oder mehr, und hat eine sehr hohe Temperatur von mehr als 400°C, z. B. 460°C.
  • Solche Anwendungen, bei denen das zu fördernde Fluid sehr hohe oder sehr tiefen Temperaturen aufweist, bringen einige Herausforderungen bezüglich eines geeigneten Designs einer Zentrifugalpumpe mit sich. Durch die hohen bzw. tiefen Temperaturen des Fluids treten thermische Effekte auf, die berücksichtigt werden müssen.
  • Dies sind beispielsweise hohe Temperaturgradienten in der Pumpe, denn einerseits stehen Teile der Pumpe, wie beispielsweise das Laufrad, in direktem körperlichen Kontakt mit dem heissen oder sehr kalten Fluid und andererseits stehen Teile der Pumpe in direktem körperlichen Kontakt zur Umgebungstemperatur.
  • Zudem können auch sehr beträchtliche Temperaturtransienten auftreten, insbesondere beim Anfahren der Pumpe, solange diese ihren Betriebspunkt noch nicht erreicht hat, oder beim Abschalten der Pumpe, speziell bei einer Notabschaltung. Bei einer solchen Notabschaltung kann es beispielsweise notwendig sein, dass die Temperatur des Fluids innerhalb kurzer Zeit, beispielsweise innerhalb weniger Minuten, um über 100°C abgesenkt werden muss.
  • Solche Temperaturgradienten oder Temperaturtransienten können enorme thermische Spannungen in der Pumpe verursachen, die in der unterschiedlichen thermischen Dehnung verschiedener Komponenten begründet sind. Dabei ist es noch nicht einmal notwendig, dass die verschiedenen Komponenten der Pumpe stark unterschiedliche Wärmeausdehnungskoeffizienten aufweisen, denn alleine durch die Geometrie oder die unterschiedlichen Massen der Komponenten oder durch starke Temperaturgradienten können unterschiedliche thermische Dehnungen in den Komponenten auftreten, die zu erheblichen Spannungen führen können. Dieses Problem kann natürlich noch ausgeprägter sein, wenn die Komponenten der Pumpe aus unterschiedlichen Materialien gefertigt sind, die signifikant unterschiedliche Wärmeausdehnungskoeffizienten aufweisen, wenn also beispielsweise der Leitapparat aus einem anderen Material gefertigt ist als das Gehäuse.
  • Ein konkret auftretendes Problem, das durch solche thermischen Effekte verursacht wird, ist es, dass die Zentrierung des Laufrads im Bezug auf den Leitapparat verloren geht bzw. nicht mehr gewährleistet ist. Üblicherweise ist zwischen dem dem Einlass zugewandten Bereich des Laufrads und dem diesen umgebenden Bereich des Leitapparats (Diffusor) oder Gehäuses in radialer Richtung gesehen ein sehr enger Spalt vorgesehen. Dieser Spalt bzw. dieses Spiel ist bewusst sehr klein gehalten, insbesondere um ein übermässiges Rückströmen des Fluids von der Hochdruckseite zum Einlass der Pumpe zu vermeiden. Aufgrund dieses kleinen Spalts bzw. Spiels ist es sehr wichtig, dass das Laufrad möglichst genau zentriert ist. Kommt es nun durch unterschiedliche thermische Dehnung des Gehäuses und des Leitapparats bedingt zu Deformationen, sodass das Laufrad seine Zentrizität verliert, so besteht die erhebliche Gefahr, dass das Laufrad den Leitapparat direkt kontaktiert, was zu gravierenden Schäden an dem Laufrad bzw. an der Pumpe führen kann.
  • Es wäre zwar im Prinzip möglich, diesen Spalt bzw. das Spiel bezüglich der radialen Richtung so stark zu vergrössern, dass ein solcher Kontakt zwischen Laufrad und Leitapparat vermieden wird, aber eine derartige Massnahme würde die Förderleistung und die hydraulische Effizienz bzw. den Wirkungsgrad der Pumpe in starkem Masse negativ beeinflussen.
  • Es ist daher eine Aufgabe der Erfindung, eine Zentrifugalpumpe zum Fördern eines Fluids bereitzustellen, welche für das Fördern sehr heisser oder sehr kalter Fluide geeignet ist, und bei welcher eine durch thermische Effekte verursachte Dezentrierung des Laufrads wirkungsvoll vermieden wird.
  • Der diese Aufgabe lösenden Gegenstand der Erfindung ist durch die Merkmale des unabhängigen Patentanspruchs gekennzeichnet.
  • Erfindungsgemäss wird also eine Zentrifugalpumpe zum Fördern eines Fluids vorgeschlagen, mit einem Gehäuse, welches einen Einlass und einen Auslass für das Fluid aufweist, mit einem in dem Gehäuse angeordneten Laufrad zur Rotation um eine axiale Richtung, mit welchem das Fluid von dem Einlass zu dem Auslass förderbar ist, mit einer Welle zum Antreiben des Laufrads, welche sich in der axialen Richtung erstreckt, sowie mit einem stationären Leitapparat zum Führen des Fluids von dem Laufrad zu dem Auslass, welcher Leitapparat mit dem Gehäuse verbunden ist, wobei zwischen dem Gehäuse und dem Leitapparat ein federelastisches Ausgleichselement vorgesehen ist, welches um die Welle herum angeordnet ist, und mit welchem der Leitapparat bei einer radialen Relativbewegung zum Gehäuse in einer zentrierten Position zum Laufrad haltbar ist.
  • Das Laufrad ist üblicherweise durch die Lager und insbesondere durch die Radiallager, mit welchen die das Laufrad tragende Welle gelagert ist und welche bezüglich des Gehäuses fixiert sind, bezüglich des Gehäuses zentriert. Der Leitapparat ist am Gehäuse befestigt und dabei so angeordnet, dass er über das Gehäuse bezüglich des Laufrads zentriert ist.
  • Kommt es beim Betrieb der Zentrifugalpumpe zu unterschiedlichen thermischen Dehnungen des Gehäuses einerseits und des mit dem Gehäuse verbundenen Leitapparats andererseits, so wird dieser Unterschied durch eine Verformung des federelastischen Ausgleichselements kompensiert, sodass der Leitapperat in seiner zentrierten Position zum Laufrad bleibt. Die durch unterschiedliche thermische Dehnung bedingte relative Verschiebung zwischen dem Gehäuse und dem Leitapparat, die eine radiale Relativbewegung zwischen dem Gehäuse und dem Leitapparat darstellt, wird durch das Ausgleichselement aufgefangen, sodass eine Dezentrierung des Leitapparats zum Laufrad vermieden wird.
  • Unter praktischen Aspekten und im Hinblick auf eine besonders einfache Montage der Zentrifugalpumpe ist es bevorzugt, dass das Ausgleichselement ringförmig ausgestaltet ist. Das Ausgleichselement ist dann ein Ring, der bei der Montage in einfacher Weise zwischen dem Leitapparat und dem Gehäuse um die Welle herum angeordnet werden kann.
  • Gemäss einer bevorzugten Ausgestaltung umfasst das Ausgleichselement eine erste und eine zweite Kontaktfläche, wobei die erste Kontaktfläche an dem Leitapparat anliegt und die zweite Kontaktfläche an dem Gehäuse anliegt, und wobei die erste Kontaktfläche und die zweite Kontaktfläche bezüglich der axialen Richtung versetzt zueinander angeordnet sind. Insbesondere kontaktiert dabei das Ausgleichselement bezüglich der radialen Richtung den Leitapparat nur mit der ersten Kontaktfläche und das Gehäuse nur mit der zweiten Kontaktfläche. Durch diese Massnahme lässt sich die Ausgleichsfunktion in besonders einfacher Weise realisieren, weil sich die beiden Kontaktflächen so bezüglich der radialen Richtung aufeinander zu oder voneinander weg bewegen können, um so radiale Relativbewegungen zwischen dem Leitapparat und dem Gehäuse auszugleichen.
  • Eine unter praktischen Aspekten vorteilhafte Ausführungsform ist es, wenn das Ausgleichselement einen ersten Querschenkel zum Kontaktieren des Leitapparats umfasst, sowie einen zweiten Querschenkel zum Kontaktieren des Gehäuses, wobei der erste Querschenkel und der zweite Querschenkel durch einen Längsschenkel verbunden sind, welcher sich in axialer Richtung erstreckt.
  • Die Hauptfunktion des Ausgleichselements ist es, bei termisch bedingten radialen Relativbewegungen zwischen dem Leitapparat und dem Gehäuse, also beispielsweise bei einer Verschiebung des Gehäuses relativ zum Leitapparat in radialer Richtung, die Aufrechterhaltung der zentrierten Position des Leitapparats zum Laufrad zu gewährleisten. Dabei kann diese relative Verschiebung durch eine Deformation der Verbindungselemente aufgenommen werden, über welche der Leitapparat mit dem Gehäuse verbunden ist. Diese Verbindungselemente umfassen typischerweise Schrauben oder Bolzen. Hierbei können in den Verbindungselementen relativ starke mechanische Beanspruchungen, beispielsweise durch Scherspannungen oder Biegespannungen auftreten. Um diese mechanischen Belastungen zu reduzieren oder zu vermeiden, ist es eine besonders bevorzugte Massnahme, eine Mehrzahl von Verbindungselementen vorzusehen, welche den Leitapparat bezüglich der axialen Richtung am Gehäuse fixieren, wobei jedes Verbindungselement derart ausgestaltet ist, dass es eine radiale Relativbewegung zwischen dem Gehäuse und dem Leitapparat ermöglicht. Bei einer solchen Ausgestaltung ist der Leitapparat in radialer Richtung quasi schwimmend bezüglich des Gehäuses gelagert, kann also in radialer Richtung relativ zum Gehäuse bewegt bzw. verschoben werden.
  • Gemäss einer bevorzugten Ausgestaltung umfasst dazu jedes Verbindungselement jeweils eine Hülse, welche in einer axialen Bohrung im Gehäuse oder im Leitapparat angeordnet ist, sowie ein Fixiermittel zum Fixieren des Leitapparats, wobei sich das Fixiermittel durch die Hülse hindurch erstreckt, und wobei die Hülse einen Aussendurchmesser aufweist, der kleiner ist als der Innendurchmesser der axialen Bohrung, sodass zwischen der Hülse und der die axiale Bohrung begrenzenden Wandung ein ringförmiger Spalt ausgebildet ist. Durch diese Massnahme lässt sich der Leitapparat bezüglich der axialen Richtung sicher am Gehäuse fixieren, während das durch den ringförmigen Spalt realisierte Spiel eine radiale Relativbewegung zwischen Gehäuse und Leitapparat zulässt. Das Fixiermittel ist vorzugsweise eine Schraube, insbesondere eine Dehnschraube oder ein Gewindebolzen.
  • Dabei ist es eine bevorzugte Massnahme, dass jede Hülse eine Länge in axialer Richtung aufweist, die grösser ist als die Länge der axialen Bohrung, in welcher die Hülse angeordnet ist, und wobei jede Hülse an einem ihrer axialen Enden einen Flansch aufweist, welcher einen Aussendurchmesser aufweist, der grösser ist, als der Innendurchmesser der jeweiligen axialen Bohrung, in welcher die Hülse angeordnet ist. Somit kann jedes Fixiermittel, also beispielsweise jede Schraube oder jeder Gewindebolzen, welcher das Gehäuse mit dem Leitapparat verbindet, durch ein Mutter oder ein anderes Sicherungsmittel, gespannt werden, wobei sich diese Mutter auf dem jeweiligen Flansch abstützt, um so eine sichere und zuverlässige Fixierung des Leitapparats in axialer Richtung zu gewährleisten.
  • Besonders bevorzugt ist jede Hülse so ausgestaltet, dass bezüglich der axialen Richtung zwischen dem Flansch und dem Gehäuse oder dem Leitapparat, in welchem die jeweilige axiale Bohrung vorgesehen ist, ein Axialspalt ausgebildet ist, sodass ein Aufliegen des Flansches auf dem Gehäuse oder auf dem Leitapparat vermieden wird. Dadurch, dass der Flansch aufgrund des Axialspalts nicht auf dem Gehäuse (oder auf dem Leitapparat, jenachdem, in welchem der beiden Teile die axiale Bohrung vorgesehen ist) aufliegt, brauchen bei einer relativen Verschiebung des Gehäuses zum Leitapparat keine Haft- oder Gleitreibungskräfte zwischen dem Flansch und dem Gehäuse (bzw. dem Leitapparat) überwunden zu werden, was im Hinblick auf die mechanische Belastung besonders vorteilhaft ist.
  • In einer bevorzugten Ausgestaltung sind das Laufrad und/oder der Leitapparat aus einem anderen Material hergestellt als das Gehäuse. Da es die erfindungsgemässe Lösung ermöglicht, unterschiedliche thermische Dehnungen inbesondere des Gehäuses und des Leitapparats, zu kompensieren, können der Leitapparat und/oder das Laufrad auch aus einem anderen Material gefertigt werden als das Gehäuse. Speziell können auch zwei Materialien mit stark unterschiedlichen spezifischen Wärmeausdehnungskoeffizienten verwendet werden. Je nach Anwendung ist es nämlich manchmal aus technischen Gründen wünschenswert, das Laufrad und/oder den Leitapparat aus einem anderen Material zu fertigen als das Gehäuse. Beispielsweise ist das für solche Anwendungen vorteilhaft, bei denen chemisch aggressive oder stark abrasive Fluide gefördert werden. Für das Laufrad und/oder den Leitapparat kann dann ein Material gewählt werden, das im Hinblick auf seine Widerstandsfähigkeit gegenüber dem zu fördernden Fluid optimiert ist, während für das Gehäuse ein anderes, z. B. ein kostengünstigeres Material gewählt werden kann.
  • Für einige Anwendungen ist eine Ausgestaltung der Zentrifugalpumpe bevorzugt, bei welcher eine Antriebseinheit zum Antreiben des Laufrads vorgesehen ist, welche mit der Welle verbunden ist, wobei die Antriebseinheit im Gehäuse angeordnet ist. Solche Ausgestaltungen sind insbesondere für Anwendungen vorteilhaft, bei welchen die Pumpe ganz oder vollständig in einer Flüssigkeit, z. B. Wasser, eingetaucht ist, oder wenn die Pumpe an schwer zugänglichen Orten oder unter schwierigen Bedingungen oder Umgebungsbedingungen betrieben wird. Ferner ist es üblich, die Antriebseinheit im Gehäuse zu intergrieren, wenn Wellendichtungen wie z. B. Gleitringdichtungen, zur Abdichtung der Wellendurchführung aus dem Gehäuse zu einer extern angeordneten Antriebseinheit nicht einsetzbar oder nicht sinnvoll einsetzbar sind.
  • In einer bevorzugten Ausführungsform ist das Gehäuse als Druckgehäuse ausgestaltet, vorzugsweise für einen Betriebsdruck von mindestens 200 bar.
  • Insbesondere für Anwendungen im Hochtemperaturbereich ist es vorteilhaft, wenn die Zentrifugalpumpe für ein Fluid ausgestaltet ist, das eine Temperatur von mehr als 400°C aufweist.
  • Die erfindungsgemässe Ausgestaltung ist insbesondere auch für solche Pumpen geeignet, bei welchen eine Antriebseinheit vorgesehen ist, welche bezüglich der Vertikalen unterhalb des Laufrads angeordnet ist. Auf die normale Gebrauchslage der Pumpe bezogen bedeutet dies, dass die Pumpe oberhalb der Antriebseinheit angeordnet ist. Vorzugsweise ist dabei die Antriebseinheit im Gehäuse der Zentrifugalpumpe angeordnet.
  • Eine weitere bevorzugte Massnahme ist es, wenn das Laufrad als radiales Laufrad ausgestaltet ist.
  • Eine für die Praxis besonders wichtige Ausführungsform ist es, wenn die Zentrifugalpumpe als Kesselkreispumpe oder als Ebullatorpumpe für die Zirkulation eines Prozessfluids ausgestaltet ist.
  • Weitere vorteilhafte Massnahmen und Ausgestaltungen der Erfindung ergeben sich aus den abhängigen Ansprüchen.
  • Im Folgenden wird die Erfindung anhand von Ausführungsbeispielen und anhand der Zeichnung näher erläutert. In der schematischen Zeichnung zeigen, teilweise im Schnitt:
    • Fig. 1:
    ein teilweise schematische Schnittdarstellung eines Ausführungsbeispiels einer erfindungsgemässen Zentrifugalpumpe,
    Fig. 2:
    eine vergrösserte Schnittdarstellung der Verbindung zwischen dem Gehäuse und dem Leitapparat des Ausführungsbeispiels aus Fig. 1,
    Fig. 3:
    eine Schnittdarstellung des Ausgleichselements,
    Fig. 4:
    eine Schnittdarstellung des Verbindungselements (ohne Schraube),
    Fig. 5:
    eine Schnittdarstellung einer ersten Variante für das Ausgleichselement in einem Schnitt entlang der axialen Richtung, und
    Fig. 6:
    ein zweite Variante für das Ausgleichselement in einem Schnitt senkrecht zur axialen Richtung.
  • Fig. 1 zeigt in einer teilweise schematischen Schnittdarstellung ein Ausführungsbeispiel einer erfindungsgemässen Zentrifugalpumpe zum Fördern eines Fluids, die gesamthaft mit dem Bezugszeichen 1 bezeichnet ist. Die Zentrifugalpumpe 1 hat ein Gehäuse 2, welches einen Einlass 3 und einen Auslass 4 für das Fluid aufweist, ein im Gehäuse 2 angeordnetes Laufrad 5 zur Rotation um eine axiale Richtung A, welche durch die Solldrehachse der Zentrifugalpumpe 1 festgelegt ist, eine Welle 6 zum Antreiben des Laufrads 5, welche sich in axialer Richtung A erstreckt, sowie einen stationären Leitapparat 7, der mit dem Gehäuse 2 verbunden ist, und welcher das von dem Laufrad 5 geförderte Fluid zum Auslass 4 führt. Für den Leitapparat 7 ist auch die Bezeichnung "Diffusor" üblich.
  • Fig. 1 zeigt das Ausführungsbeispiel in einem Schnitt entlang der axialen Richtung A.
  • Im Folgenden wird eine zur axialen Richtung A senkrechte Richtung als radiale Richtung bezeichnet.
  • Das Gehäuse 2 umfasst bei dem hier beschriebenen Ausführungsbeispiel ein oberes Gehäuseteil 21 sowie ein unteres Gehäuseteil 22, welche durch nicht dargestellte Verschraubungen oder eine Flanschverbindung dichtend miteinander verbunden sind.
  • Bei dem hier beschriebenen Ausführungsbeispiel umfasst die Zentrifugalpumpe 1 zudem eine Antriebseinheit 8 zum Antreiben des Laufrads 5, die mit der Welle 6 verbunden ist, auf welcher das Laufrad 5 angeordnet ist, wobei die Antriebseinheit 8 im Gehäuse 2 der Zentrifugalpumpe 1 angeordnet ist. Es versteht sich, dass die Erfindung nicht auf solche Ausgestaltungen beschränkt ist, bei denen die Antriebseinheit 8 im Gehäuse 2 der Pumpe 1 integriert ist. Vielmehr ist es natürlich auch möglich, dass die Antriebseinheit 8 als separate Vorrichtung ausserhalb des Gehäuses 2 der Zentrifugalpumpe 1 angeordnet ist.
  • Im Folgenden wird mit beispielhaftem Charakter auf die in der Praxis wichtige Anwendung Bezug genommen, dass das hier beschriebene Ausführungsbeispiel einer erfindungsgemässen Zentrifugalpumpe 1 als Ebullatorpumpe (ebullating pump) ausgestaltet ist. Wie eingangs erwähnt, handelt es sich bei Ebullatorpumpen um solche Pumpen, die für Wirbelschicht- oder Siedebettverfahren (ebullated bed process) in der kohlenwasserstoffverarbeitenden Industrie eingesetzt werden. Diese Verfahren werden dazu eingesetzt, schwere Kohlenwasserstoffe, die beispielsweise bei der Erdölraffinerie im Boden der Trennkolonnen zurückbleiben, zu reinigen, beispielsweise zu entschwefeln und/oder in leichtere Kohlenwasserstoffe aufzubrechen, die dann als Destillate wirtschaftlicher nutzbar sind. Als ein Beispiel für schwere Kohlenwasserstoffe sei hier Schweröl genannt, das bei der Raffinerie von Erdöl zurückbleibt. In einem bekannten Verfahren wird die Ausgangssubstanz, also die schweren Kohlenwasserstoffe wie z. B. Schweröl, erhitzt, mit Wasserstoff vermischt und dann als Prozessfluid in den Wirbelschicht- oder Siedebettreaktor (ebullated bed reaktor) eingebracht. In dem Reaktor erfolgt dann die Reinigung bzw. das Aufbrechen des Prozessfluids mit Hilfe von Katalysatoren, die in dem Reaktor in Schwebe gehalten werden, um einen möglichst innigen Kontakt mit dem Prozessfluid zu gewährleisten. Für die Versorgung des Reaktors mit dem Prozessfluid bzw. für die Zirkulation des Prozessfluids verwendet man eine Ebullatorpumpe, die typischerweise direkt an den Reaktor montiert wird.
  • Da das Prozessfluid prozessbedingt unter einem sehr hohen Druck von beispielsweise mindestens 200 bar und unter einer sehr hohen Temperatur von beispielsweise über 400°C steht, muss auch die Ebullatorpumpe für solche Drücke und Temperaturen ausgelegt sein. Insbesondere ist dabei das Gehäuse 2 der Zentrifugalpumpe 1, welches das Laufrad 5 und die Antriebseinheit 8 umschliesst, als Druckgehäuse ausgestaltet, das diesen hohen Betriebsdrücken von beispielsweise 200 bar oder mehr sicher standhalten kann. Zudem ist die Ebullatorpumpe 1 auch so ausgestaltet, dass sie ein heisses Prozessfluid, welches eine Temperatur von mehr als 400°C aufweist, gefahrlos förden kann. Die Ebullatorpumpe 1 ist üblicherweise so angeordnet, dass sich die Welle 6 in vertikaler Richtung erstreckt, wobei das Laufrad 5 oben liegend angeordnet ist. Diese übliche Gebrauchslage ist auch in Fig. 1 dargestellt.
  • Auch wenn hier auf die Ausgestaltung der Zentrifugalpumpe 1 als Ebullatorpumpe Bezug genommen wird, so versteht es sich jedoch, dass die Erfindung nicht auf solche Ausgestaltungen bzw. Anwendungen beschränkt ist. Die erfindungsgemässe Zentrifugalpumpe1 kann auch für andere Anwendungen ausgestaltet sein, beispielsweise als Tauchpumpe, die während des Betriebs ganz oder teilweise in eine Flüssigkeit, z. B. Wasser, eingetaucht ist. Auch kann die Zentrifugalpumpe 1 als Horizontalpumpe ausgestaltet sein, bei welcher sich die Welle 6 in horizontaler Richtung erstreckt. Insbesondere ist die Erfindung für solche Zentrifugalpumpen geeignet, mit denen sehr heisse Fluide von beispielsweise mehr als 400°C gefördert werden, sowie für Zentrifugalpumpen 1, mit denen sehr kalte Fluide von beispielsweise -160°C oder noch niedrigeren Temperaturen gefördert werden. Als Beispiele seien hier Kesselkreispumpen genannt, mit welchen in thermischen Kraftwerken zur Energieerzeugung der Wärmeträger, speziell der Wärmeträger im Primärkreislauf, zirkuliert wird, oder Pumpen, die im Bereich der Energiegewinnung mittels der CSP (concentrated solar power) Technologie zum Fördern des Wärmeträger (HTF: heat transfer fluid), meistens ein geschmolzenes Salz, verwendet werden, oder Pumpen in der Kryoindustrie bzw. Kryotechnologie, mit denen beispielsweise flüssiges Erdgas (LNG: liqueified natural gas) im Temperaturbereich von beispielsweise -160°C gefördert wird.
  • Bei dem in Fig. 1 dargestellten Ausführungsbeispiel der erfindungsgemässen als Ebullatorpumpe ausgestalteten Zentrifugalpumpe 1, ist das Laufrad 5 bezüglich der normalen Gebrauchslage, die in Fig. 1 dargestellt ist, oberhalb der Antriebseinheit 8 angeordnet. Das Laufrad 5 umfasst mehrere Schaufeln oder Flügel 51, mit welchem das Fluid von dem Einlass 3, der hier oberhalb des Laufrads 5 angeordnet ist, zum Auslass 4 gefördert wird, der hier seitlich am Gehäuse 2 angeordnet ist. Das Laufrad 5 ist hier in an sich bekannter Weise als geschlossenes Laufrad 5 ausgestaltet, mit einer Nabe 53 und einer dem Einlass 3 zugewandten Deckscheibe 52 (siehe Fig. 2), zwischen denen die Flügel 51 angeordnet sind. Die Deckscheibe 52 überdeckt dabei die Flügel 51, sodass zwischen diesen im Wesentlichen geschlossene Kanäle für das Fluid ausgebildet sind.
  • Das Laufrad 5 ist in an sich bekannter Weise von dem stationären Leitapparat 7, auch Diffusor genannt, umgeben, welcher bezüglich der radialen Richtung aussen liegend um das Laufrad 5 herum angeordnet ist. Der Leitapparat 7 umfasst, wie dies an sich bekannt ist, mehrere stationäre Leitschaufeln 71 (siehe Fig. 2), mit welchen das von dem Laufrad 5 geförderte Fluid zum Auslass 4 der Pumpe 1 geführt wird.
  • Der stationäre Leitapparat 7 ist über eine Mehrzahl von Verbindungselementen 9 an dem Gehäuse 2 montiert und hier im Speziellen mit dem unteren Gehäuseteil 22 des Gehäuses 2 verbunden. Jedes Verbindungselement 9 umfasst dabei vorzugsweise ein mit einem Gewinde versehenes Fixiermittel 91 (siehe Fig. 2), mittels welchem der Leitapparat 7 am Gehäuse 2 befestigt ist. Das Fixiermittel 91 ist insbesondere eine Verschraubung, beispielsweise eine Schraube oder ein (Gewinde-)bolzen.
  • Zum Antreiben des Laufrads 5 ist die Antriebseinheit 8 vorgesehen, die hier in an sich bekannter Weise als elektrischer Spaltrohrmotor (canned motor) ausgestaltet ist. Die Antriebseinheit 8 umfasst einen innenliegenden Rotor 81 sowie einen aussenliegenden, den Rotor 81 umgebenden Stator 82. Zwischen dem Rotor 81 und dem Stator 82 ist ein Spaltrohr 83 vorgesehen, welches in bekannter Weise den Stator 82 hermetisch gegenüber dem Rotor 81 abdichtet. Der Rotor 81 ist drehfest mit der Welle 6 verbunden, welche sich in axialer Richtung A erstreckt, und die andererseits drehfest mit dem Laufrad 5 verbunden ist, sodass das Laufrad 5 durch die Antriebseinheit 8 antreibbar ist.
  • Bezüglich der axialen Richtung A unmittelbar oberhalb und unmittelbar unterhalb der Antriebseinheit 8 ist jeweils ein Radiallager 12 für die radiale Lagerung der Welle 6 vorgesehen. Durch die Radiallager 12 ist das Laufrad 5 bezüglich des Gehäuses 2 zentriert. Unterhalb des darstellungsgemäss unteren Radiallagers 12 ist ein Axiallager 16 für die Welle 6 vorgesehen.
  • Prozessbedingt hat das zu fördernde Fluid in der Ebullatorpumpe 1 eine sehr hohe Temperatur, die beispielsweise im Bereich von 450°C liegt. Diese enorm hohe Temperatur verursacht sehr starke thermische Belastungen in der Pumpe 1. Diese thermischen Belastungen beruhen beispielsweise auf den hohen Temperaturgradienten in der Pumpe 1, denn einerseits stehen Teile der Pumpe 1, wie beispielsweise das Laufrad 5 oder der Leitapparat 7, in direktem körperlichen Kontakt mit dem heissen Fluid, das sie durchströmt, und andererseits stehen Teile der Pumpe, wie beispielsweise zumindest Teile des Gehäuses 2 in direktem körperlichen Kontakt und damit im Wärmekontakt zur Umgebung der Pumpe 1, wobei die Umgebungsstemperatur typischerweise drastisch niedriger - oder bei Tieftemperaturanwendungen drastisch höher - ist.
  • Zudem können auch sehr beträchtliche Temperaturtransienten auftreten, insbesondere beim Anfahren der Pumpe 1, solange diese ihren Betriebspunkt noch nicht erreicht hat, oder beim Abschalten der Pumpe. Speziell bei einer Notabschaltung der Pumpe, z. B. wenn der Katalysator im Reaktor ausfällt, muss die Temperatur des Fluids aus Sicherheitsgründen innerhalb kurzer Zeit, beispielsweise innerhalb weniger Minuten, um über 100°C abgesenkt werden.
  • Solche Temperaturgradienten oder Temperaturtransienten können enorme thermische Spannungen in der Pumpe 1 verursachen, die unter anderem in der unterschiedlichen thermischen Dehnung verschiedener Komponenten begründet sind, speziell in der unterschiedlichen thermischen Dehnung des Gehäuses 2 einerseits und des mit dem Gehäuse 2 verbundenen Leitapparats 7 andererseits. Dabei ist es noch nicht einmal notwendig, dass diese verschiedenen Komponenten wie Gehäuse 2 und Leitapparat 7 stark unterschiedliche Wärmeausdehnungskoeffizienten aufweisen, denn alleine durch die Geometrie oder die unterschiedlichen Massen der Komponenten oder durch starke Temperaturgradienten können unterschiedliche thermische Dehnungen in diesen Komponenten auftreten, die zu erheblichen Spannungen führen können. Dieses Problem kann natürlich noch ausgeprägter sein, wenn das Gehäuse 2 der Pumpe 1 und der Leitapparat 7 aus unterschiedlichen Materialien gefertigt sind, die signifikant unterschiedliche Wärmeausdehnungskoeffizienten aufweisen.
  • Durch diese unterschiedlichen thermischen Dehnungen besteht die Gefahr, dass die Zentrierung des Leitapparats 7 zum Laufrads 5 verloren geht bzw. nicht mehr gewährleistet ist. Wie dies insbesondere in der vergrösserten Darstellung der Fig. 2 zu erkennen ist, ist zwischen der rotierenden Deckscheibe 52 des Laufrads 5 und dem stationären Leitapparat 7 in radialer Richtung nur ein sehr geringes Spiel S in Form eines Ringspalts vorgesehen, über welches das Fluid von der Druckseite des Laufrads 5 zum Einlass 3 zurückströmen kann. Dieser Ringspalt bzw. dieses Spiel S ist bewusst sehr klein gehalten, insbesondere, um ein übermässiges Rückströmen des Fluids zu vermeiden. Aufgrund dieses kleinen Spiels S ist es sehr wichtig, dass das Laufrad 5 möglichst genau zentriert bezüglich des Leitapparats 7 läuft. Kommt es nun durch unterschiedliche thermische Dehnung des Gehäuses 2 und des Laufapparats 7 bedingt zu Deformationen, sodass der Leitapperat 7 zum Laufrad 5 seine Zentrizität verliert, so besteht die erhebliche Gefahr, dass das rotierende Laufrad 5 den stationären Leitapparat 7 direkt kontaktiert, was zu gravierenden Schäden an dem Laufrad 5 bzw. an der Pumpe 1 führen kann.
  • Aus diesem Grunde ist erfindungsgemäss zwischen dem Gehäuse 2 und dem Leitapparat 7 ein federelastisches Ausgleichselement 10 vorgesehen, welches um die Welle 6 herum angeordnet ist, und mit welchem der Leitapparat 7 bei einer radialen Relativbewegung, also insbesondere bei einer relativen Verschiebung zwischen dem Gehäuse 2 und dem Leitapparat 7 in einer zentrierten Position bezüglich des Laufrads 5 haltbar ist.
  • Die unterschiedliche Dehnung zwischen dem Gehäuse 2 einerseits und dem Leitapparat 7 andererseits wird dann durch eine entsprechende Deformation des federelastischen Ausgleichselements 10 kompensiert.
  • Zum besseren Verständnis zeigt Fig. 2 eine vergrösserte Schnittdarstellung der Verbindung zwischen dem Gehäuse 2 und dem Leitapparat 7 mit dem dazwischen angeordneten federelastischen Ausgleichselement 10. Der Schnitt erfolgt in axialer Richtung A. Ferner zeigt Fig. 3 eine Schnittdarstellung des Ausgleichselements 10 in einem Schnitt entlang der axialen Richtung A. Zur besseren Übersicht ist in Fig. 3 der Leitapparat 7 angedeutet, während das Gehäuse 2 nicht dargestellt ist.
  • Kommt es nun aufgrund der beschriebenen thermischen Effekte zu unterschiedlichen Dehnungen im Gehäuse 2 und im Leitapparat 7 und speziell in dem Bereich, in welchem der Leitapparat 7 mit dem Gehäuse 2, hier dem unteren Gehäuseteil 22, verbunden ist, so wird das federelastische Ausgleichselement 10 verformt, wodurch die relative, in radialer Richtung erfolgende Verschiebung des Gehäuses 2 zum Leitapparat 7 in diesem Bereich ausgeglichen wird, sodass der Leitapparat 7 in seiner zentrierten Position bezüglich des Laufrads 5 verbleibt. Das Ausgleichselement 10 wirkt also als Feder, mit der relative Bewegungen in radialer Richtung zwischen Gehäuse 2 und Leitapparat 7 ausgeglichen werden, sodass der Leitapparat 7 bezüglich des Laufrads 5 zentriert bleibt.
  • Bei dem hier beschriebenen Ausführungsbeispiel ist das federelastische Ausgleichselement 10 ringförmig ausgestaltet, speziell als ein bezüglich der axialen Richtung A axialsymmetrischer Federring. Als Material für das Ausgleichselement 10 eignen sich grundsätzliche alle Materialien, die üblicherweise für Federn verwendet werden, beispielsweise ein Federstahl. Federstahl zeichnet sich im Vergleich zu anderen Stählen insbesondere durch eine deutlich höhere Elastizitätsgrenze aus. Das Ausgleichselement 10 wird vorzugsweise bezüglich seiner Materialeigenschaften und seiner Geometrie so ausgestaltet, dass es sich im Betriebszustand der Pumpe 1 beim Auftreten von Spannungen elastisch verformt, also nach dem Wegfall der Spannungen wieder in seine Ausgangsform zurückkehrt. Vorzugsweise wird eine plastische Deformation des Ausgleichselements 10, also ein Überschreiten seiner Elastizitätsgrenze, vermieden.
  • Wie dies insbesondere in Fig. 1 und Fig. 2 zu erkennen ist, ist das ringförmige Ausgleichselement 10 symmetrisch um die Welle 6 herum zwischen dem Gehäuse 2 und dem Leitapparat 7 angeordnet, derart dass der Leitapparat 7 bezüglich der radialen Richtung über das Ausgleichselement 10 mit dem Gehäuse 2 in Kontakt steht.
  • Der Leitapparat 7 umfasst einen Montagefuss 72 (siehe Fig. 2), mittels welchem der Leitapparat 7 mit dem Gehäuse 2 verbunden ist. Der Montagefuss 72 umfasst eine radial innenliegende, konzentrisch zur Welle 6 und damit bezüglich der axialen Richtung A axialsymmetrische Ringfläche 73, auf welcher sich das Ausgleichselement 10 abstützt.
  • Das Gehäuse 2, hier das untere Gehäuseteil 22, weist eine konzentrisch zur Welle 6 und damit bezüglich der axialen Richtung A axialsymmetrische, ringförmige Stützfläche 23 auf, auf welcher sich das Ausgleichselement 10 abstützt. Die Stützfläche 23 ist radial innenliegend bezüglich der Ringfläche 73 angeordnet, wobei die Stützfläche 23 und die Ringfläche 73 koaxial verlaufen.
  • Wie dies insbesondere aus den Fig. 2 und 3 ersichtlich ist, hat das Ausgleichselement 10 eine erste und eine zweite Kontaktfläche 101 bzw. 102, wobei die erste Kontaktfläche 101 an dem Leitapparat 7 anliegt, nämlich auf der Ringfläche 73 des Leitapparats 7, und wobei die zweite Kontaktfläche 102 an dem Gehäuse 2 anliegt, nämlich auf der Stützfläche 23. Die erste und die zweite Kontaktfläche 101 bzw. 102 sind bezüglich der axialen Richtung A versetzt zueinander angeordnet. Das Ausgleichselement 10 ist dabei so ausgestaltet, dass es in radialer Richtung den Leitapparat 7 nur mit der ersten Kontaktfläche 101 kontaktiert und das Gehäuse 22 nur mit der zweiten Kontaktfläche 102.
  • Dazu hat das Ausgleichselement 10 eine im Wesentlichen S-förmige Querschnittsfläche, das heisst das Ausgleichselement 10 hat einen ersten Querschenkel 103 zum Kontaktieren des Leitapparats 7, sowie einen zweiten Querschenkel 104 zum Kontaktieren des Gehäuses 2, wobei der erste Querschenkel 103 und der zweite Querschenkel 104 durch einen Längsschenkel 105 verbunden sind, welcher sich in axialer Richtung A erstreckt. Der erste und der zweite Querschenkel 103 bzw. 104 erstrecken sich jeweils in radialer Richtung. Der erste Querschenkel 103 umfasst die erste Kontaktfläche 101 und der zweite Querschenkel 104 umfasst die zweite Kontaktfläche 102.
  • Vorzugsweise ist das ringförmige Ausgleichselement 10 bezüglich seines Aussendurchmesseres DA so bemessen, dass er mit einer Übermasspassung (interference fit) in den Leitapparat 7 einsetzbar ist, sodass die erste Kontaktfläche 101 gegen die Ringfläche 73 vorgespannt ist. Der Innendurchmesser DI des ringförmigen Ausgleichselements 10 ist so bemessen, dass das Ausgleichselement 10 nach dem Einsetzen in den Leitapparat 7, also im vorgespannten Zustand, noch montierbar ist, also um die Stützfläche 23 des Gehäuses 2 herum angeordnet werden kann.
  • Bei der in Fig. 3 dargestellten Ausgestaltung bedeutet dies, dass der Aussendurchmesser DA des ersten Querschenkels 103 im ungespannten Zustand etwas grösser ist, als der Durchmesser des von der Ringfläche 73 begrenzten Raums. Der Innendurchmesser DI des zweiten Querschenkels 104 ist so bemessen, dass er nach dem Einsetzen des Ausgleichselements 10 in den Leitapparat 7, also im vorgespannten Zustand des Ausgleichselements 10, mindestens so gross ist, wie der Durchmesser des Teils des Gehäuses 2, welcher durch die Stützfläche 23 begrenzt wird.
  • Wenn es nun im Betriebszustand der Zentrifugalpumpe 1 zu unterschiedlichen Dehnungen des Gehäuses 2 und des Leitapparats 7 kommt, so werden die beiden Kontaktflächen 101 und 102 des Ausgleichselements 10 relativ zueinander in radialer Richtung verschoben, wodurch die radiale Relativbewegung zwischen dem Gehäuse 2 und dem Leitapparat 7 ausgeglichen wird, sodass der Leitapparat 7 im Bezug auf dasLaufrad 5 in seiner zentrierten Position bleibt.
  • Die Hauptfunktion des Ausgleichselements 10 ist es also, bei thermisch bedingten radialen Relativbewegungen zwischen dem Leitapparat 7 und dem Gehäuse 2 die Aufrechterhaltung der zentrierten Position des Leitapparats 7 relativ zum Laufrad 5 zu gewährleisten. In der Regel kann die relative Verschiebung zwischen Gehäuse 2 und Leitapparat 7 durch eine Deformation der Verbindungselemente 9 aufgenommen werden, über welche der Leitapparat 7 mit dem Gehäuse 2verbunden ist. Hierbei können in den Verbindungselementen relativ starke mechanische Beanspruchungen, z. B. durch Scherspannungen oder Biegespannungen auftreten. Um diese mechanischen Belastungen zu reduzieren oder zu vermeiden, ist es eine besonders bevorzugte Massnahme, eine Mehrzahl von den Verbindungselementen 9 vorzusehen, welche den Leitapparat 7 bezüglich der axialen Richtung A am Gehäuse 2 fixieren, wobei jedes Verbindungselement 9 derart ausgestaltet ist, dass es eine radiale Relativbewegung zwischen dem Gehäuse 2 und dem Leitapparat 7 ermöglicht. Bei einer solchen Ausgestaltung ist der Leitapparat 7 in radialer Richtung quasi schwimmend bezüglich des Gehäuses 2 gelagert, kann also in radialer Richtung relativ zum Gehäuse 2 bewegt bzw. verschoben werden.
  • Eine solche bevorzugte Ausgestaltung der Verbindungselemente 9 wird im Folgenden anhand der Fig. 2 und 4 näher erläutert. Dabei zeigt Fig. 4 eine Schnittdarstellung des Verbindungselements 9 in einem Schnitt entlang der axialen Richtung A, wobei in Fig. 4 aus Gründen der besseren Übersicht das Fixiermittel 91 nicht dargestellt ist.
  • Jedes Verbindungselement 9 umfasst eine Hülse 92, welche in einer axialen Bohrung 13 im Leitapparat 7, genauer gesagt im Montagefuss 72 des Leitapparats 7, angeordnet ist. Abweichend von der Darstellung in den Fig. 2 und 4 ist es natürlich in sinngemäss gleicher Weise auch möglich, dass die axiale Bohrung 13, welche die Hülse 92 aufnimmt, im Gehäuse 2 vorgesehen ist.
  • Das Verbindungselement 9 umfasst ferner das Fixiermittel 91 zum Fixieren des Leitapparats 7 am Gehäuse 2, wobei sich das Fixiermittel 91 in axialer Richtung A durch die Hülse 92 hindurch in das Gehäuse 2 hinein erstreckt. Das Fixiermittel 91 realisiert vorzugsweise eine Schraubverbindung und besonders bevorzugt eine Dehnschraubverbindung. Dazu ist das Fixiermittel 91 vorzugsweise eine Schraube oder ein Gewinde- bzw. Schraubbolzen, speziell bevorzugt eine Dehnschraube oder ein Dehnschraubbolzen, wie er in Fig. 2 dargestellt ist. Der Dehnschraubbolzen 91 greift mit seinem darstellungsgemäss unteren Ende (Fig. 2) in eine Gewindebohrung 24 im Gehäuse 2 ein, welche mit der axialen Bohrung 13 fluchtet, aber einen kleineren Innendurchmesser aufweist, als die axiale Bohrung 13. Das im Bereich des unteren Endes des Dehnschraubbolzen 91 vorgesehene Gewinde greift in das Gewinde der Gewindebohrung 24 ein, sodass der Dehnschraubbolzen 91 fest mit dem Gehäuse 2 verbunden ist.
  • Die Hülse 92 weist einen Aussendurchmesser D92 auf, der kleiner ist als der Innendurchmesser D13 der axialen Bohrung 13, sodass zwischen der Hülse 92 und der die axiale Bohrung 13 begrenzenden Wandung ein ringförmiger Spalt 14 ausgebildet ist, welcher sich in axialer Richtung A über die gesamte Länge L der axialen Bohrung 13 erstreckt.
  • Die Hülse 92 weist in axialer Richtung A eine Länge H auf, die grösser ist, als die Länge L der axialen Bohrung 13. An ihrem darstellungsgemäss (Fig. 4) oberen axialen Ende weist die Hülse 92 einen Flansch 93 auf, welcher einen Aussendurchmesser D93 hat, der grösser ist als der Innendurchmesser D13 der axialen Bohrung 13. Mit ihrem darstellungsgemäss (Fig. 4) unteren axialen Ende stützt sich die Hülse 92 auf dem Gehäuse 2 ab.
  • Wie dies insbesondere in Fig. 4 zu erkennen ist, ist die Länge H der Hülse 92 so bemessen, dass bezüglich der axialen Richtung A zwischen dem Flansch 93 und dem Leitapparat 7, in welchem die axiale Bohrung 13 vorgesehen ist, ein ringförmiger Axialspalt 15 ausgebildet ist, sodass ein Aufliegen des Flanschs 93 auf dem Leitapparat 7 vermieden wird.
  • Um nun den Leitapparat 7 mit dem Gehäuse 2 zu verbinden, wird der durch die Hülse 92 hindurchgreifende Dehnschraubbolzen 91 in die Gewindebohrung 24 im Gehäuse 2 eingeschraubt. Sein darstellungsgemäss (Fig. 2) oberes Ende, das ebenfalls mit einem Gewinde versehen ist, ragt in axialer Richtung A über den Flansch 93 hinaus. Auf dieses Ende wird eine Mutter 94 geschraubt, welche sich schliesslich auf dem Flansch 93 abstützt. Durch das Anziehen der Mutter 94 wird der Leitapparat 7 bezüglich der axialen Richtung A auf dem Gehäuse 2 fixiert. Dabei wird vorzugsweise der Dehnschraubbolzen 91 gespannt.
  • Durch das Zusammenwirken der Mehrzahl von Verbindungselementen 9 wird somit der Leitapparat 7 mit dem Gehäuse 2 verbunden, wobei der Leitapparat 7 bezüglich der axialen Richtung A fixiert ist. Dies geschieht hier durch die vorzugsweise gespannten Dehnschraubbolzen 91 im Zusammenwirken mit der Hülse 92, die sich einerseits auf dem Gehäuse 2 abstützt, und die andererseits mit ihrem Flansch 93 die Auflagefläche für die Mutter 94 bildet, mit welcher der Dehnschraubbolzen 91 spannbar ist. In diesem Zustand ist der Leitapparat 7 in axialer Richtung mit einem axial Spiel 15 fixiert. Aufgrund des ringförmigen Spalts 14 zwischen der Hülse 92 und dem Leitapparat 7 in der axialen Bohrung 13 ist der Leitapparat 7 bezüglich der radialen Richtung schwimmend gegenüber dem Gehäuse 2 gelagert. Trotz der Fixierung in axialer Richtung A kann nämlich der Leitapparat 7 in radialer Richtung relativ zum Gehäuse 2 bewegt werden. Kommt es nun während des Betriebs der Pumpe 1 zu einer unterschiedlichen Dehnung des Gehäuses 2 einerseits und des Leitapparats 7 andererseits, so erlauben die Verbindungselemente 9 aufgrund des ringförmigen Spalts 14 eine relative Verschiebung zwischen dem Gehäuse 2 und dem Leitapparat 7.
  • Für eine solche relative Verschiebung ist insbesondere auch der Axialspalt 15 vorteilhaft, welcher zwischen dem Flansch 93 und dem Montagefuss 72 des Leitapparats 7 vorgesehen ist. Dadurch dass der Flansch 93 keinen direkten körperlichen Kontakt zu dem Montagefuss 72 hat, also nicht auf diesem aufliegt, brauchen bei einer relativen Verschiebung keine Haft- oder Gleitreibungskräfte überwunden zu werden, welche bei einem Aufliegen oder Verspannen des Flansches 93 auf bzw. mit dem Montagefuss 72 wirken würden.
  • Es ist hierbei also besonders vorteilhaft, dass die Verbindungselementen 9, welche den Leitapparat 7 bezüglich der axialen Richtung A am Gehäuse 2 fixieren, derart ausgestaltet sind, dass sie eine radiale Relativbewegung zwischen dem Gehäuse 2 und dem Leitapparat 7 ohne axiale Verspannung ermöglichen.
  • Die erfindungsgemässe Lösung, mit welcher thermisch bedingte Dehnungseffekte kompensiert werden können, eignet sich insbesondere auch für solche Ausgestaltungen, bei denen das Laufrad 5 und / oder der Leitapparat 7 aus einem anderen Material gefertigt sind als das Gehäuse 2. Es kann aus technischen Gründen vorteilhaft sein, für das Laufrad 5 und/oder den Leitapparat 7 ein anderes Material zu verwenden als für das Gehäuse 2.
  • Das Gehäuse 2 besteht üblicherweise aus einem Stahl oder aus einem Gussmaterial wie Gusseisen. Für manche Anwendungen ist es dann aber zu bevorzugen, wenn das Laufrad 5 aus einem anderen Material gefertigt wird. Wie bereits erwähnt, wird beispielsweise mit der Ebullatorpumpe 1 ein in der Regel chemisch sehr aggressives Fluid gefördert, das zusätzlich noch abrasive Eigenschaften haben kann. Daher kann es wünschenswert sein, das Laufrad 5 und den Leitapparat 7, die ja von dem Fluid durchströmt werden, aus einem anderen Material mit höherer Verschleissfestigkeit zu fertigen, welches dem Belastungskollektiv durch das Fluid besser standhält, und somit eine höhere Lebensdauer bzw. längere Wartungsintervalle ermöglicht. Dies kann beispielsweise ein Material mit einer sehr guten Korrosions- bzw. Heisskorrosionsbeständigkeit sein. Besonders geeignet für das Laufrad 5 und den Leitapparat 7 einer Ebullatorpumpe, aber auch für andere Hochtemperaturanwendungen, sind die Nickelbasislegierungen, welche unter dem Handelsnamen Inconel bekannt sind.
  • Inconel ist auch deshalb vorteilhaft, weil es sich besonders gut durch Verfahren zur Oberflächenhärtung, wie beispielsweise Borieren, behandeln lässt. Bei Inconel reichen die Diffusionsprozesse beim Borieren deutlich tiefer in das Material hinein als bei anderen Materialien, beispielsweise austenitischem Stahl, sodass sich durch Borieren von Inconel besonders verschleissfeste Oberflächen generieren lassen.
  • Es versteht sich, dass für die spezielle Ausgestaltung des Ausgleichselements 10 selbstverständlich noch zahlreiche andere Varianten möglich sind als die in Fig. 3 dargestellte.
  • In Fig. 5 ist beispielsweise eine erste Variante für das Ausgleichselement 10 dargestellt, bei welcher das Ausgleichselement 10 wiederum ringförmig ausgestaltet ist. Im Unterschied zu der in Fig. 3 dargestellten Ausgestaltung, weist die in Fig. 5 dargestellte erste Variante eine Querschnittsfläche auf, welche im Wesentlichen die Form eines Parallelogramms hat, welches sich mit der ersten Kontaktfläche 101 am Leitapparat 7 abstützt, und mit der zweiten Kontaktfläche am Gehäuse 2. Dabei kann es vorteilhaft sein, zur Vergrösserung der Kontaktflächen 101 bzw. 102 die entsprechenden Ecken des Parallelogramms abzuflachen.
  • Auch ist es keinesfalls notwendig, dass das Ausgleichselement 10 als vollständiger Ring ausgestaltet ist. Fig. 6 zeigt ein zweite Variante für das Ausgleichselement 10 in einem Schnitt senkrecht zur axialen Richtung A, wobei die Schnittebene in dem Ausgleichselement 10 liegt. Bei dieser zweiten Variante umfasst das Ausgleichselement 10 eine Mehrzahl, hier vier, separate Segmente 10a, 10b, 10c, 10d, von denen jedes zwischen dem Gehäuse 2 und dem Leitapparat 7 angeordnet ist, wobei die Segmente 10a, 10b, 10c, 10d vorzugsweise symmetrisch um die Welle 6 herum angeordnet sind. Jedes individuelle Segment 10a, 10b, 10c, 10d kann dabei beispielsweise mit einer Querschnittsfläche ausgestaltet sein, welche der in Fig. 3 oder in Fig. 5 dargestellten entspricht. Selbstverständlich sind auch noch andere Ausgestaltungen bezüglich der Querschnittsfläche möglich.

Claims (15)

  1. Zentrifugalpumpe zum Fördern eines Fluids mit einem Gehäuse (2), welches einen Einlass (3) und einen Auslass (4) für das Fluid aufweist, mit einem in dem Gehäuse (2) angeordneten Laufrad (5) zur Rotation um eine axiale Richtung (A), mit welchem das Fluid von dem Einlass (3) zu dem Auslass (4) förderbar ist, mit einer Welle (6) zum Antreiben des Laufrads (5), welche sich in der axialen Richtung (A) erstreckt, sowie mit einem stationären Leitapparat (7) zum Führen des Fluids von dem Laufrad (5) zu dem Auslass (4), welcher Leitapparat (7) mit dem Gehäuse (2) verbunden ist, dadurch gekennzeichnet, dass zwischen dem Gehäuse (2) und dem Leitapparat (7) ein federelastisches Ausgleichselement (10) vorgesehen ist, welches um die Welle (6) herum angeordnet ist, und mit welchem der Leitapparat (7) bei einer radialen Relativbewegung zum Gehäuse (2) in einer zentrierten Position zum Laufrad (5) haltbar ist.
  2. Zentrifugalpumpe nach Anspruch 1, wobei das Ausgleichselement (10) ringförmig ausgestaltet ist.
  3. Zentrifugalpumpe nach einem der vorangehenden Ansprüche, bei welcher das Ausgleichselement (10) eine erste (101) und eine zweite Kontaktfläche (102) umfasst, wobei die erste Kontaktfläche (101) an dem Leitapparat (7) anliegt und die zweite Kontaktfläche (102) an dem Gehäuse (2) anliegt, und wobei die erste Kontaktfläche (101) und die zweite Kontaktfläche (102) bezüglich der axialen Richtung (A) versetzt zueinander angeordnet sind.
  4. Zentrifugalpumpe nach einem der vorangehenden Ansprüche, bei welcher das Ausgleichselement (10) einen ersten Querschenkel (103) zum Kontaktieren des Leitapparats (7) umfasst, sowie einen zweiten Querschenkel (104) zum Kontaktieren des Gehäuses (2), wobei der erste Querschenkel (103) und der zweite Querschenkel (104) durch einen Längsschenkel (105) verbunden sind, welcher sich in axialer Richtung (A) erstreckt.
  5. Zentrifugalpumpe nach einem der vorangehenden Ansprüche, mit einer Mehrzahl von Verbindungselementen (9), welche den Leitapparat (7) bezüglich der axialen Richtung (A) am Gehäuse (2) fixieren, wobei jedes Verbindungselement (9) derart ausgestaltet ist, dass es eine radiale Relativbewegung zwischen dem Gehäuse (2) und dem Leitapparat (7) ermöglicht.
  6. Zentrifugalpumpe nach Anspruch 5, wobei jedes Verbindungselement (9) jeweils eine Hülse (92) umfasst, welche in einer axialen Bohrung (13) im Gehäuse (2) oder im Leitapparat (7) angeordnet ist, sowie ein Fixiermittel (91) zum Fixieren des Leitapparats (7), wobei sich das Fixiermittel (91) durch die Hülse (92) hindurch erstreckt, und wobei die Hülse (92) einen Aussendurchmesser (D92) aufweist, der kleiner ist als der Innendurchmesser (D13) der axialen Bohrung (13), sodass zwischen der Hülse (92) und der die axiale Bohrung (13) begrenzenden Wandung ein ringförmiger Spalt (14) ausgebildet ist.
  7. Zentrifugalpumpe nach Anspruch 6, bei welcher jede Hülse (92) eine Länge (H) in axialer Richtung (A) aufweist, die grösser ist als die Länge (L) der axialen Bohrung (13), in welcher die Hülse (92) angeordnet ist, und wobei jede Hülse (92) an einem ihrer axialen Enden einen Flansch (93) aufweist, welcher einen Aussendurchmesser (D93) aufweist, der grösser ist, als der Innendurchmesser (D92) der jeweiligen axialen Bohrung (13), in welcher die Hülse (92) angeordnet ist.
  8. Zentrifugalpumpe nach Anspruch 7, wobei jede Hülse (92) so ausgestaltet ist, dass bezüglich der axialen Richtung (A) zwischen dem Flansch (93) und dem Gehäuse (2) oder dem Leitapparat (7), in welchem die jeweilige axiale Bohrung (13) vorgesehen ist, ein Axialspalt (15) ausgebildet ist, sodass ein Aufliegen des Flansches (93) auf dem Gehäuse (2) oder auf dem Leitapparat (7) vermieden wird.
  9. Zentrifugalpumpe nach einem der vorangehenden Anprüche, bei welcher das Laufrad (5) und/oder der Leitapparat (7) aus einem anderen Material hergestellt sind als das Gehäuse (2).
  10. Zentrifugalpumpe nach einem der vorangehenden Ansprüche, mit einer Antriebseinheit (8) zum Antreiben des Laufrads (5), welche mit der Welle (6) verbunden ist, wobei die Antriebseinheit (8) im Gehäuse (2) angeordnet ist.
  11. Zentrifugalpumpe nach einem der vorangehenden Ansprüche, wobei das Gehäuse (2) als Druckgehäuse ausgestaltet ist, vorzugsweise für einen Betriebsdruck von mindestens 200 bar.
  12. Zentrifugalpumpe nach einem der vorangehenden Ansprüche, ausgestaltet für ein Fluid, das eine Temperatur von mehr als 400°C aufweist.
  13. Zentrifugalpumpe nach einem der vorangehenden Ansprüche, bei welcher eine Antriebseinheit (8) vorgesehen ist, welche bezüglich der Vertikalen unterhalb des Laufrads (5) angeordnet ist.
  14. Zentrifugalpumpe nach einem der vorangehenden Ansprüche, bei welchem das Laufrad (5) als radiales Laufrad (5) ausgestaltet ist.
  15. Zentrifugalpumpe nach einem der vorangehenden Ansprüche, ausgestaltet als Kesselkreispumpe, oder als Ebullatorpumpe für die Zirkulation eines Prozessfluids.
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