EP3280950A1 - Beleuchtungsvorrichtung mit strahlenblende - Google Patents

Beleuchtungsvorrichtung mit strahlenblende

Info

Publication number
EP3280950A1
EP3280950A1 EP16720990.7A EP16720990A EP3280950A1 EP 3280950 A1 EP3280950 A1 EP 3280950A1 EP 16720990 A EP16720990 A EP 16720990A EP 3280950 A1 EP3280950 A1 EP 3280950A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
light
diaphragm
lighting device
lens
optics
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
EP16720990.7A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP3280950B1 (de
Inventor
Lukas Taudt
Bettina REISINGER
Andreas Moser
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
ZKW Group GmbH
Original Assignee
ZKW Group GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ZKW Group GmbH filed Critical ZKW Group GmbH
Publication of EP3280950A1 publication Critical patent/EP3280950A1/de
Application granted granted Critical
Publication of EP3280950B1 publication Critical patent/EP3280950B1/de
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F21—LIGHTING
    • F21S—NON-PORTABLE LIGHTING DEVICES; SYSTEMS THEREOF; VEHICLE LIGHTING DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR VEHICLE EXTERIORS
    • F21S41/00—Illuminating devices specially adapted for vehicle exteriors, e.g. headlamps
    • F21S41/40—Illuminating devices specially adapted for vehicle exteriors, e.g. headlamps characterised by screens, non-reflecting members, light-shielding members or fixed shades
    • F21S41/43—Illuminating devices specially adapted for vehicle exteriors, e.g. headlamps characterised by screens, non-reflecting members, light-shielding members or fixed shades characterised by the shape thereof
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F21—LIGHTING
    • F21S—NON-PORTABLE LIGHTING DEVICES; SYSTEMS THEREOF; VEHICLE LIGHTING DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR VEHICLE EXTERIORS
    • F21S41/00—Illuminating devices specially adapted for vehicle exteriors, e.g. headlamps
    • F21S41/20—Illuminating devices specially adapted for vehicle exteriors, e.g. headlamps characterised by refractors, transparent cover plates, light guides or filters
    • F21S41/25—Projection lenses
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F21—LIGHTING
    • F21S—NON-PORTABLE LIGHTING DEVICES; SYSTEMS THEREOF; VEHICLE LIGHTING DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR VEHICLE EXTERIORS
    • F21S41/00—Illuminating devices specially adapted for vehicle exteriors, e.g. headlamps
    • F21S41/20—Illuminating devices specially adapted for vehicle exteriors, e.g. headlamps characterised by refractors, transparent cover plates, light guides or filters
    • F21S41/25—Projection lenses
    • F21S41/255—Lenses with a front view of circular or truncated circular outline
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F21—LIGHTING
    • F21S—NON-PORTABLE LIGHTING DEVICES; SYSTEMS THEREOF; VEHICLE LIGHTING DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR VEHICLE EXTERIORS
    • F21S41/00—Illuminating devices specially adapted for vehicle exteriors, e.g. headlamps
    • F21S41/20—Illuminating devices specially adapted for vehicle exteriors, e.g. headlamps characterised by refractors, transparent cover plates, light guides or filters
    • F21S41/24—Light guides

Definitions

  • the invention relates to a lighting device for a motor vehicle headlight, comprising a light module having at least one light emission source, a primary optics and a secondary optics, the primary optics having at least one light-conducting attachment optics, which is adapted to light received by the at least one light emission source through at least one light exit surface of the attachment optics through to the secondary optics downstream in the optical longitudinal axis direction, and wherein the secondary optics is adapted to image a light distribution which is established on the light exit surface of the optical attachment in a front field located in front of the illumination device.
  • the refractive index of lenses of an optical system also affects the imaging scale, which thus depends on the wavelength of the light. Refractive index differences between the lens material as object space and the surrounding medium air as image space lead to different magnifications of blue and red light components due to the wavelength dependence of the refractive index. Partial images, which are formed by the light of different wavelengths, are different in size. This effect is called transverse chromatic aberration, which causes fringing of the edges of an image, if they are not radial, and blurs the image. The width of the color fringes of the image is proportional to the distance from the center of the image.
  • the focal length of the optical system and thus the distance of the image from the last surface of the optical system are also dependent on the refractive index of the lenses and thus on the wavelength of the light. This effect is called color longitudinal error.
  • aberrations which prevent the formation of a perfect pixel in the image of an object point as possible, must generally in the construction of optical systems, especially for headlamps for motor vehicles, a compromise between the requirements for the desired optical imaging quality and the design effort can be found.
  • a motor vehicle headlight with secondary optics which has an achromatically acting arrangement of two lenses with different refractive indices or with different refractive indices.
  • the achromatic lens combination of a diverging lens with a condenser lens eliminates unwanted fringing.
  • reflecting and / or absorbing diaphragm surfaces are arranged between a light source or a primary optic and the secondary optics such that a secondary light directed in secondary radiation directions outside the main beam direction is prevented from influencing the light distribution in advance of the headlight.
  • a disadvantage of this design is at least that the achromatic lens arrangement of the secondary optics is complicated and that the overall efficiency of the headlamp is reduced by the use of lateral aperture surfaces.
  • the document DE 601 31 600 T3 describes a projection headlamp with ellipsoidal reflector for motor vehicles, which is designed to generate a high beam.
  • the aim of this headlamp is to create a light field in the run-up to the headlamp, which gradually becomes weaker the closer the street areas to be illuminated are in front of the headlamp. Furthermore, unwanted colorations of the light should be avoided.
  • a beam diaphragm arranged such that the entire beam diaphragm above the horizontal axis containing the optical axis, in which the focal lengths of the reflector or the focal point of the converging lens , is located.
  • the beam stopper has an edge profile with at least two shading regions each forming an edge, which are spaced apart in the direction of the optical axis, either one of the edges being perpendicular to a focal point of the condenser lens or the edges behind or in front of the focal point of the lens are arranged in the direction of the optical axis.
  • a first, front shadowing area protrudes with its peripheral edge in the upward light beam path, while a second, in the direction of the optical axis downstream shading area protrudes with its peripheral edge in the downward light beam path.
  • the focal point of the condenser lens is near the second focal length region of the reflector.
  • a disadvantage of the embodiment shown in DE 601 31 600 T3 is at least that the position of the beam diaphragm with respect to the lens focal point or the focal widths of the reflector is set, which is why the position of the beam aperture can only be adapted insufficiently to different lighting tasks. Since one and the same beam aperture projects into both the downward and the upward light beam, the beam aperture must protrude comparatively far into the cone of light rays for effective shading of unwanted edge areas or stray light, thereby adversely affecting the efficiency of the headlight.
  • a vehicle lamp with a special diaphragm geometry is known in order to minimize the scattered light formation of a fog lamp and to avoid self-glare.
  • the edge profile of a front panel has for this purpose a central area, side areas and an upper area, which together form a triangular shape.
  • the avoidance of chromatic aberrations is neither intended nor intended. Also in this embodiment can not be avoided that the efficiency of the optical system is reduced by the aperture geometry.
  • a lighting device for a motor vehicle headlamp, comprising a light module with at least one light emission source, primary optics and secondary optics, the primary optics having at least one light-conducting attachment optics, which is adapted to light received by the at least one light emission source through at least one light exit surface of the attachment optics is further directed to the secondary optics downstream in the optical longitudinal axis direction, and wherein the secondary optics is adapted to image an adjusting on the light exit surface of the optical attachment light distribution in a lying in front of the illumination device front, is at least one beam stopper for shading a Lichtfarbsaums between the primary optics and the Second optics arranged, wherein the at least one beam stop an optically active first diaphragm edge for an upper light color fringe and an optical forms active second diaphragm edge for a lower Lichtfarbsaum, and the optically active diaphragm edges are each arranged in the light beam such that selectively blue boundary light rays of the Lichtfarbsaum
  • shorter-wavelength blue boundary light beams are understood to be those light beams whose radiation is in a wavelength range from 405 nm to 480 nm.
  • an emission wavelength of a laser diode is about 405 nm, which laser diode can also be used in the context of the invention in a lighting device.
  • segmented phosphor elements are applied to the entry surfaces and excited by appropriate laser diodes.
  • white light LEDs have a primary emission at wavelengths of around 450 nm.
  • the beam diaphragm is particularly advantageously arranged in such a way that the blue boundary light beams of the light color fringe are selectively shaded, since in particular the blue light components in the color fringe of the spotlight in the area of the apron are clearly perceptible to the driver and unpleasant irritating play of colors disturb a desired light distribution.
  • the at least one light emission source is in each case assigned and dimmable to an entrance surface of a specific optical attachment.
  • the optically active diaphragm edges are expediently respectively arranged in the light beam such that red boundary light beams reach the secondary optics without shading.
  • the beam stop is arranged in such a way that red boundary light beams whose radiation is in a wavelength range of 600 nm to 750 nm reach the secondary optics without shading through the beam stop as far as possible.
  • the red light components in the color fringe of the headlamp in the apron area for the driver compared to the blue light components barely noticeable and disturb a desired light distribution significantly less than is the case with blue light components.
  • the overall efficiency or luminous efficacy of the headlamp is only slightly reduced in this embodiment, since the red light components are not shaded or only to the lowest possible extent.
  • the real light beam path in the light-conducting attachment optics comprises both direct light beams, as well as single or multiple deflected light beams, wherein the difference in distance between the red and blue boundary light beams is different perpendicular to the optical axis. Furthermore, it should be noted that the difference between the red and blue boundary light beams also depends on the material of the optical light attachment optics.
  • direct light beams which have a smaller difference between the red and blue boundary light beams perpendicular to the optical axis than multiply deflected light beams, reach the secondary optics without shading their red boundary light beams.
  • a smaller proportion of red limit light beams from multiply deflected light beams may possibly be obstructed from passing through the beam stopper.
  • the optically active diaphragm edges project particularly advantageously between the blue boundary light beams and the red boundary light beams of the light color fringe into the light beam.
  • selective blue boundary light beams in a wavelength range of 405 nm to 480 nm are shadowed by the beam aperture, while red boundary light beams in a wavelength range of 600 nm to 750 nm pass without shadowing the beam aperture.
  • the at least one beam diaphragm in the case of a lighting device, may be arranged in a diaphragm plane substantially perpendicular to the optical longitudinal axis.
  • the aperture edges of the beam stop are in the same aperture plane.
  • the beam diaphragm can be made in one piece or in several parts.
  • the at least one beam diaphragm preferably has smooth peripheral diaphragm edges without structured subdivisions such as webs, frames, reinforcements or the like, since structured or segmentally composed beam diaphragms with subdivided diaphragm edges are disadvantageously imaged as disturbing stripes in the traffic space or on a roadway.
  • the arrangement of the beam aperture in a diaphragm plane, the adjustment of the beam aperture in the direction of the optical axis is particularly simple.
  • the beam aperture can be made in one piece in an illumination device and have a diaphragm recess which forms a continuous optically active diaphragm edge having a first diaphragm edge portion for an upper light color fringe and a second diaphragm edge portion for a lower light color fringe, wherein the aperture edge in the installed position the encloses optical longitudinal axis.
  • a one-piece beam aperture is particularly easy to manufacture and in the assembly within the lighting device.
  • a one-piece beam diaphragm with a continuous, smooth-running diaphragm edge without structured subdivisions such as webs or reinforcements offers the advantage that the light distribution is imaged in advance of the illumination device without disturbing stripes.
  • the beam diaphragm can be designed in two parts in a lighting device according to the invention, wherein a first diaphragm part with a first optically active diaphragm edge and a second diaphragm part with a second optically active diaphragm edge are arranged on opposite sides of the optical axis.
  • the two optically active diaphragm edges on the first and on the second diaphragm part can be adapted particularly flexibly to the geometrical conditions of the beam path within a lighting device.
  • the diaphragm edges can also be arranged asymmetrically with respect to a horizontal plane through the optical axis.
  • the two optically active diaphragm edges are each preferably continuous smoothly without structuring, webs or interruptions, in order to ensure that the light distribution is imaged in advance of the illumination device without disturbing stripes.
  • the first diaphragm part and the second diaphragm part can expediently be arranged in different diaphragm planes spaced apart from one another in the optical longitudinal axis direction.
  • the diaphragm edges can be arranged particularly flexible in the beam path of the light beam to selectively shade blue Grenzlichtstrahlen the Lichtfarbsaums.
  • At least one optically active diaphragm edge can be a free-form curve. Since the geometries are determined in particular by motor vehicle headlights by numerous influencing factors such as by design specifications, by authorities and by design requirements of motor vehicle manufacturers, the geometries of the diaphragm edges of the beam diaphragm must be adapted to the respective geometric specifications of the relevant motor vehicle headlight. This is most easily achieved by means of a diaphragm edge, which is designed as a free-form curve. As already stated above, the at least one optically active diaphragm edge is preferably designed as a smooth freeform curve, which has no structuring such as webs, frames or comparable interruptions.
  • a smooth freeform curve can For example, serve a spline interpolation, with the help of predefined interpolation points with the aid of piecewise continuous polynomials, so-called splines, interpolated to obtain a smooth smooth, non-interrupting curve.
  • the at least one beam stop in the optical longitudinal axis direction of a lens focus plane is preferably at a distance of 10% to 90%, preferably 30% to 70%, particularly preferably 50%, of an intersection distance between the lens focus plane and a lens apogee plane of the secondary optics spaced.
  • the beam stop is mounted between the lens focus plane and the lens apogee plane of the secondary optics.
  • a lighting device is particularly advantageous that the distance of the at least one beam stop from the lens focus plane by color sensor measurements and / or color simulation calculations as the difference of the relative difference between a shielded by the beam aperture red light component compared to the continuous red beam without beam stop in the light beam and the relative difference between a shielded by the beam aperture blue light component with respect to the continuous without beam aperture blue light component in the light beam, with a positive difference, an increased blue light component is shadowed and at a negative difference, an increased red light component is shadowed by the beam aperture.
  • the beam diaphragm or the diaphragm edges of the beam diaphragm are respectively examined with different normal distances to the optical axis at the same distance of the beam diaphragm from the lens focal plane in the direction of the optical axis and thereby each optimal position of the diaphragm edges with respect to the efficiency of the illumination device, selectively blue Shade boundary light rays determined.
  • these relative measurements are repeated for different distances from the lens focus plane.
  • the blue light component in the light beam is determined as a function of the distance of the beam diaphragm from the lens focal point plane in the direction of the optical longitudinal axis.
  • the preferred distance of the beam diaphragm or of the diaphragm edges of the beam diaphragm normal to the optical longitudinal axis is determined in each case as a compromise between the desired shadowing of the blue boundary light beams and the total efficiency of the illumination device to be achieved. Since the total efficiency of the illumination device drops with greater shadowing, the respective position of the radiation diaphragm must therefore be selected such that the shielded blue light component is higher than the proportion of shielded red boundary light beams.
  • the difference of the relative difference between a shielded by the beam aperture red light component relative to the continuous without red light component in the light beam and the Relative difference between a shielded by the beam aperture blue light component over the non-beam aperture continuous blue light component in the light beam has a value of 0.1 to 0.2.
  • an increased proportion of blue light is advantageously selectively masked, while the overall efficiency of the lighting device nevertheless remains high.
  • the at least one beam diaphragm is mounted on a primary optics holder together with the primary optics.
  • the beam aperture and the primary optics are fastened together in a particularly comfortable manner.
  • the at least one radiation diaphragm is integrated into the primary optics.
  • the at least one radiation diaphragm is integrated into the primary optics.
  • the secondary optics comprise a projection lens with a lens entrance surface, which may be plan or spherical shaped, and a mostly aspherical lens exit surface.
  • this embodiment of a lighting device according to the invention can be used in headlamps with an imaging optics.
  • the light modules of such headlights are commonly referred to as light modules with intent optics and downstream projection lens.
  • the lighting device is set up to produce a low-beam or high-beam distribution.
  • a lighting device with the at least one beam diaphragm optionally a low beam or high beam distribution can be achieved in which each selectively blue boundary light beams are shaded in the light color fringe.
  • the change between low beam and high beam is usually carried out by an appropriate design of the combination of one or more light sources with the attachment optics.
  • the invention comprises a motor vehicle headlight with at least one lighting device according to the invention.
  • Motor vehicle headlamps having a lighting device according to the invention are thus advantageously provided which permit a possibly "white” or color-neutral light distribution of the illuminated apron without disturbing blue color light edges.
  • a motor vehicle with at least one motor vehicle headlight which is equipped with at least one lighting device according to the invention, can be specified. The aforementioned advantages of the lighting device according to the invention therefore also apply to the motor vehicle equipped with at least one motor vehicle headlight.
  • FIG. 1 is an isometric view of a schematic structure of a first embodiment of a lighting device according to the invention
  • FIG. 2 shows in a partial sectional view from the side of a further embodiment of a lighting device according to the invention
  • FIG. 3 shows a detail view from the side of the light beam path of a direct light beam in the attachment optics
  • FIG. 8 shows a side view of a lighting device according to the invention with a diaphragm position of the beam diaphragm at half the cutting distance;
  • FIG. 9 shows in diagram form the course of the selection criterion A (R-B) as a function of the distance z of the beam diaphragm from the lens focal plane to determine a suitable diaphragm position in the beam path;
  • Figure 10 is a schematic isometric view from the side of an alternative position of a color-correcting beam stop as part of the attachment optics mount; 11 is an isometric view obliquely from above of the color-correcting beam stop illustrated in FIG. 10 as part of the attachment optics mount;
  • Fig. 12 is a front elevational view of the arrangement shown in Fig. 11;
  • FIG. 13 shows in a partial sectional view obliquely from the side the course of the diaphragm edges in the example shown in FIGS. 10 to 12, together with the primary optics holder;
  • Fig. 14 is a detail view from the side of the shading of boundary light rays of a direct guided in the optical attachment light beam.
  • 1 illustrates a schematic structure of a first embodiment of an illumination device 1 according to the invention with a light module 2 and with at least one light emission source 10 or with at least one light emission point 10.
  • a primary optics 100 which is connected here to the light emission sources 10, has a light-conducting end Transparent material existing attachment optics 102 with multiple optical fibers 102 each with light entry surfaces 101 and 103 with light exit surfaces.
  • Light beams 50 which are indicated here by dashed lines, are converted from the light exit surfaces 103 of the attachment optics 102 to a secondary optic 300, which is here designed as a projection lens 303 with a lens entrance surface 301 and a lens exit surface 302 and which is spaced apart from the primary optics in the direction of an optical longitudinal axis 150 , guided.
  • a secondary optic 300 which is here designed as a projection lens 303 with a lens entrance surface 301 and a lens exit surface 302 and which is spaced apart from the primary optics in the direction of an optical longitudinal axis 150 , guided.
  • a radiation diaphragm 200 is arranged in an aperture plane 210 in the light beam path, wherein diaphragm edges 220 of the radiation diaphragm 200 protrude into the light beam 50 in such a way that selectively blue boundary light beams 51 or blue light components 51 of a light color fringe 250, 251, 252 of the light beam 50 are shaded during red boundary light rays 52 and red light components 52 pass through the radiation diaphragm 200 unhindered and thus reach the secondary optics 300 without shading.
  • the radiation diaphragm 200 is embodied here in one piece with a diaphragm recess 215 and with a circumferential, smooth-running diaphragm edge 220.
  • the z-axis direction is defined here by the direction of the optical longitudinal axis 150 of the lighting device 1.
  • the diaphragm plane 210 is arranged essentially perpendicular to the optical longitudinal axis 150 or perpendicular to the z-axis direction.
  • Fig. 2 shows a lighting device 1 according to the invention in a partial sectional view from the side.
  • the radiation diaphragm 200 is embodied here in two parts, wherein a first diaphragm part 201 is equipped with a first, smoothly passing diaphragm edge 221 and a second diaphragm part 202 with a second diaphragm edge 222. Also, the second diaphragm edge 222 is also designed without dividing or interruptions smoothly throughout.
  • the first diaphragm part 201 and the second diaphragm part 202, which together form the radiation diaphragm 200, are each arranged in the same diaphragm plane 210.
  • the first diaphragm part 201 is fastened here below a horizontal plane through the optical longitudinal axis 150, while the second diaphragm part 202 provides the diaphragm edge 222 arranged above the horizontal plane through the optical longitudinal axis 150.
  • the lower or first diaphragm edge 221 is here at a normal distance yi in the negative y-coordinate direction of the optical axis 150 spaced apart.
  • the upper or second diaphragm edge 222 is here at a normal distance i in the positive y-coordinate direction of the optical axis 150 spaced apart.
  • Light rays 50 which pass through the beam aperture 200 as well Boundary light beams 51, 52, which form a light color fringe 250, are again illustrated as dashed arrows.
  • Blue boundary light beams 51 or blue light components 51 of an upper light color seam 251 and of a lower light color seam 252 are selectively shaded by the first aperture part 201 and the second aperture part 202, respectively.
  • Red boundary light beams 52 and red light components 52 of the upper light color seam 251 and the lower light color seam 252 pass without shading past the diaphragm edges 221, 222 to the secondary optics.
  • the diaphragm plane 210 is arranged here at a distance z from a lens focal plane 110.
  • the total distance between the lens focus plane 110 and the lensapex plane 310 is referred to as the intersecting width SW.
  • FIG. 3 shows a detailed view of the light beam path of a direct light beam 50 in the light-conducting attachment optics 102.
  • the attachment optics 102 has a length 120 in the direction of the optical longitudinal axis 150.
  • Light which is generated in the light emission sources 10, passes at the light entrance surface 101 into the light-conducting attachment optics 102 and leaves them again at the opposite light exit surface 103.
  • the individual light guides of the light-conducting attachment optics 102 here have, for example, rectangular cross sections which extend from the light entry surface 101 extend to the light exit surface 103 is substantially conical.
  • the optical attachment 102 or the individual optical fibers 102 has or have an opening angle ⁇ in the direction of the light exit surface 103.
  • the direct light beams 50 conducted through the optical attachment 102 are split into blue boundary light beams 51 or into red boundary light beams 52 when they emerge from the light-conducting attachment optics 102 in the area of the light color fringe.
  • the comparatively short-wave blue radiation or the blue light component 51 is thereby refracted more strongly than the comparatively long-wave red radiation or the red light component 52.
  • An exit angle ⁇ , ⁇ between the optical longitudinal axis 150 and the blue boundary light beam 51 is thus greater than an exit angle cpi, R between the optical axis 150 and the red boundary light beam 52.
  • a normal distance y (B) of the blue boundary light beam 51 from the optical longitudinal axis 150 A difference distance ⁇ y between red and blue boundary light beams 51, 52, measured as a normal distance to the optical longitudinal axis 150 in the diaphragm plane 210, is greater than a normal distance y) of the red boundary light beam 52 from the longitudinal optical axis 150 the larger, the greater the distance z of the diaphragm plane 210 from the plane 110 through the lens focal point.
  • the difference distance Ay depends on the material selection of the light-conducting attachment optics 102, as illustrated in the following FIGS. 5 to 7.
  • FIG. 4 shows a schematic detail view of the light beam path of a doubly deflected light beam 55 in the auxiliary optics 102.
  • the deflected light beam 55 occurs at an exit angle .phi..sub.o with respect to the direction of the optical longitudinal axis 150 at the Light exit surface 103 of the attachment optics 102 off.
  • the blue boundary light beams 51 and the blue light portion 51 are again refracted more strongly than the red boundary light beams 51 and the red light portion 52, respectively.
  • An exit angle ⁇ , ⁇ between the optical axis 150 and the blue boundary light beam 51 is again greater than an exit angle cpoi, R between the optical axis 150 and the red boundary light beam 52.
  • the beam stop is positioned with its diaphragm edge in the diaphragm plane 210, the diaphragm edge is arranged at a normal distance from the optical longitudinal axis 150, which lies between the normal distance (B) of the blue boundary light beam 51 and the normal distance (R) of the red boundary light beam 52.
  • the difference distance Ay between the red and blue boundary light beams 51, 52 is somewhat larger in the beam path of a double-deflected light beam 55 shown in FIG. 4 than in the case of the direct light beam beam path 50 illustrated in FIG.
  • FIGS. 5 to 7 each show in diagrammatic representation for different materials of the light-conducting optical attachment 102 the profile of the difference distance Ay between blue 51 and red 52 boundary light beams as a function of the exit angle ⁇ between the optical longitudinal axis 150 and the respective boundary light beam 51, 52.
  • FIG. 5 shows the courses of the difference distance ⁇ y for a light guide 102 made of polymethyl methacrylate (PMMA), wherein the data series for different distances z were determined in 10 mm, 50 mm and 80 mm distance from the lens focus plane or from the primary optics 100. It can be seen that at a greater distance z of 80 mm from the primary optics, the difference distance Ay is greater than at the same exit angle ⁇ at a smaller distance z. For example, in the case of a light guide of PMMA at a distance z of 80 mm at an exit angle ⁇ of 20 °, the difference distance Ay is approximately 0.4 mm.
  • PMMA polymethyl methacrylate
  • the difference distance Ay is about 0.3 mm.
  • FIG. 7 illustrates the characteristics of the difference distance Ay for a light guide 102 made of polycarbonate (PC). Again, the data series for different distances z in 10 mm, 50 mm and 80 mm distance from the lens focal plane and the primary optics 100 are shown. For example, for a light guide made of polycarbonate at a distance z of 80 mm at an exit angle ⁇ of 20 °, the difference distance Ay is about 1.0 mm.
  • FIG. 8 shows a so-called "PixelLite" light module 2 with a diaphragm position 210 of the beam diaphragm 200 at half the focal length SW.
  • the diaphragm plane 210 is thus arranged in the direction of the longitudinal optical axis 150 exactly midway between the plane 110 through the lens focal point and the lensapexe plane 310 ,
  • FIG. 9 shows in diagram form the profile of the selection criterion A (RB) as a function of the distance z of the radiation diaphragm 200 from the lens focus plane 110 for determining a suitable diaphragm position 210 in the beam path between the primary optics 100 and the secondary optics 300 Distance z of the beam stop 200 from the lens focus plane 110 by color sensor measurements a difference A (RB) of the relative difference between a red light component R shielded by the radiation stop 200 against the red light component R in the light beam 50 passing through without the radiation stop and the relative difference between one passing through the radiation stop 200 Shielded blue light component B compared to the non-beam aperture continuous blue light component B determined in the light beam 50.
  • Embodiment is advantageously to select a diaphragm position with a distance z of 20 mm to 25 mm, on the one hand to achieve a selective shading of the blue light component B and on the other hand to ensure high efficiency of the overall system.
  • the difference ⁇ (RB) is from 0.1 to 0.2, wherein the distance z and the difference ⁇ (RB) are directly proportional.
  • red light components R are also shaded and as a result the overall efficiency or the measured difference A (RB) decreases in negative terms.
  • FIG. 10 shows an alternative position of a color-correcting beam stop 200 as part of an attachment optical mount 105.
  • the beam stop 200 is integrated here in the primary optics 100 and is fastened together with the latter to the primary optics mount.
  • FIG. 11 illustrates obliquely from above the color-correcting beam stop 200 illustrated in FIG. 10 as part of the auxiliary optical mount 105.
  • the stop plane 210 of the beam stop 200 is here arranged within a light exit cone 500 with a boundary edge 510.
  • Fig. 12 shows a frontal view of the arrangement shown in Fig. 11, wherein the diaphragm edges 221, 222 are shown by dashed lines.
  • the diaphragm edges 221, 222 here each have courses of free-form curves 240.
  • the primary optics holder 105 is shown partially cut away.
  • the diaphragm edges 221, 222 in the form of a free-form curve 240 are formed here by the primary optics holder 105.
  • the radiation diaphragm 200 is thus integrated into the primary optics holder 105.
  • Fig. 14 shows - comparable to Fig. 3 - in a detailed view from the side of the shading of boundary light beams 51, 52 of a directly guided in the optical attachment 102 light beam 50.
  • Fig. 14 in contrast to Fig. 3 is also an aperture 202 a beam aperture 200 shown.
  • a blue boundary light beam 51 of the light color fringe 251 is hereby shaded by the radiation aperture 200, while a red boundary light beam 52 passes through the aperture plane 210 without shading and thus advantageously contributes to the overall efficiency of the illumination device 1.
  • first or lower diaphragm edge or diaphragm edge portion second or upper diaphragm edge or diaphragm edge portion

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Non-Portable Lighting Devices Or Systems Thereof (AREA)
  • Optical Elements Other Than Lenses (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Microelectronics & Electronic Packaging (AREA)
  • Optics & Photonics (AREA)

Abstract

Die Erfindung betrifft eine Beleuchtungsvorrichtung (1) für einen Kraftfahrzeugscheinwerfer, umfassend ein Lichtmodul (2) mit zumindest einer Lichtemissionsquelle (10), einer Primäroptik (100) und einer Sekundäroptik (300), wobei die Primäroptik (100) zumindest eine lichtleitende Vorsatzoptik (102) aufweist, die dazu eingerichtet ist, von der zumindest einen Lichtemissionsquelle (10) aufgenommenes Licht (50) durch mindestens eine Lichtaustrittsfläche (103) der Vorsatzoptik hindurch weiter auf die in optischer Längsachsenrichtung (150) nachgelagerte Sekundäroptik (300) zu richten, und wobei die Sekundäroptik (300) dazu eingerichtet ist, eine sich auf der Lichtaustrittsfläche (103) der Vorsatzoptik einstellende Lichtverteilung in ein vor der Beleuchtungsvorrichtung (1) liegendes Vorfeld abzubilden. Es ist zumindest eine Strahlenblende (200) zur Abschattung eines Lichtfarbsaums (250) zwischen der Primäroptik (100) und der Sekundäroptik (300) angeordnet, wobei die zumindest eine Strahlenblende (200, 201, 202) eine optisch aktive erste Blendenkante (221) für einen oberen Lichtfarbsaum (251) sowie eine optisch aktive zweite Blendenkante (222) für einen unteren Lichtfarbsaum (252) bildet, und die optisch aktiven Blendenkanten (220, 221, 222) jeweils derart im Lichtstrahl (50) angeordnet sind, dass selektiv blaue Grenzlichtstrahlen (51) des Lichtfarbsaums (250, 251, 252) abschattbar sind.

Description

BELEUCHTUNGSVORRICHTUNG MIT STRAHLENBLENDE
Die Erfindung betrifft eine Beleuchtungsvorrichtung für einen Kraftfahrzeugscheinwerfer, umfassend ein Lichtmodul mit zumindest einer Lichtemissionsquelle, einer Primäroptik und einer Sekundäroptik, wobei die Primäroptik zumindest eine lichtleitende Vorsatzoptik aufweist, die dazu eingerichtet ist, von der zumindest einen Lichtemissionsquelle aufgenommenes Licht durch mindestens eine Lichtaustrittsfläche der Vorsatzoptik hindurch weiter auf die in optischer Längsachsenrichtung nachgelagerte Sekundäroptik zu richten, und wobei die Sekundäroptik dazu eingerichtet ist, eine sich auf der Lichtaustrittsfläche der Vorsatzoptik einstellende Lichtverteilung in ein vor der Beleuchtungsvorrichtung liegendes Vorfeld abzubilden.
Aus dem Stand der Technik ist bekannt, dass bei der Dispersion von Lichtstrahlen in einer optischen Linse bzw. in einem optischen Linsensystem an einer Austrittsfläche des optischen Systems kurzwellige elektromagnetische Strahlung stärker als langwellige Strahlung gebrochen wird. Abhängig von der Wechselwirkung mit dem jeweiligen optischen Medium kann es dabei bei polychromatischem Licht zu einer unerwünschten Aufspaltung von blauen und roten Lichtanteilen insbesondere an den Randbereichen der optischen Linsen kommen, da kurzwellige blaue Lichtanteile stärker als grüne und diese wiederum stärker als vergleichsweise langwellige rote Lichtanteile gebrochen werden.
Der Brechungsindex von Linsen eines optischen Systems beeinflusst außerdem den Abbildungsmaßstab, der somit von der Wellenlänge des Lichts abhängt. Brechzahlunterschiede zwischen dem Linsenmaterial als Objektraum und dem umgebenden Medium Luft als Bildraum führen aufgrund der Wellenlängenabhängigkeit des Brechungsindex zu unterschiedlichen Abbildungsmaßstäben für blaue und rote Lichtanteile. Teilbilder, die vom Licht unterschiedlicher Wellenlänge gebildet werden, sind dadurch verschieden groß. Diesen Effekt nennt man Farbquerfehler, wodurch Farbsäume an Kanten eines Bildmotivs, falls diese nicht radial verlaufen, entstehen und wodurch eine Unschärfe des Bildes bewirkt wird. Die Breite der Farbsäume des Bildmotivs ist proportional zum Abstand von der Bildmitte.
Auch die Schnittweite des optischen Systems und damit der Abstand des Bildes von der letzten Fläche des optischen Systems sind vom Brechungsindex der Linsen und somit von der Wellenlänge des Lichts abhängig. Dieser Effekt wird als Farblängsfehler bezeichnet. Dadurch kann man die Teilbilder unterschiedlicher Farben nicht gleichzeitig scharf auffangen, weil sie an verschiedenen Positionen stehen. Rote Farbsäume liegen beispielsweise vor der gewählten Schärfeebene, blaue Farbsäume dahinter. Es entsteht dabei eine Unschärfe, die nicht von der Bildhöhe abhängt.
Um derartige Abbildungsfehler, auch Aberrationen genannt, die bei der Abbildung eines Objektpunktes die Entstehung eines perfekten Bildpunktes verhindern, möglichst zu vermeiden, muss generell bei der Konstruktion optischer Systeme, insbesondere bei Scheinwerfern für Kraftfahrzeuge, ein Kompromiss zwischen den Anforderungen an die gewünschte optische Abbildungsqualität und dem konstruktiven Aufwand gefunden werden.
Aus der Druckschrift EP 2 306 074 A2 ist ein Kraftfahrzeugscheinwerfer mit einer Sekundäroptik bekannt, welche eine achromatisch wirkende Anordnung aus zwei Linsen mit unterschiedlicher Brechzahl bzw. mit unterschiedlichem Brechungsindex aufweist. Durch die achromatische Linsenkombination einer Zerstreuungslinse mit einer Sammellinse werden unerwünschte Farbsäume beseitigt. Zusätzlich sind zwischen einer Lichtquelle bzw. einer Primäroptik und der Sekundäroptik reflektierende und/ oder absorbierende Blendenflächen so angeordnet, dass ein in Nebenabstrahlrichtungen außerhalb der Hauptstrahlrichtung gerichtetes Fehllicht daran gehindert wird, die Lichtverteilung im Vorfeld des Scheinwerfers zu beeinflussen. Nachteilig an dieser Ausführung ist zumindest, dass die achromatische Linsenanordnung der Sekundäroptik aufwendig ist und dass durch den Einsatz von seitlichen Blendenflächen die Gesamteffizienz des Scheinwerfers reduziert wird.
Im Dokument DE 601 31 600 T3 wird ein Projektionsscheinwerfer mit Ellipsoid-Reflektor für Kraftfahrzeuge beschrieben, der zum Erzeugen eines Fernlichts ausgebildet ist. Mit diesem Schweinwerfer wird bezweckt, im Vorfeld des Scheinwerfers ein Lichtfeld zu erzeugen, das allmählich umso schwächer wird, je näher die zu beleuchtenden Straßenbereiche vor dem Schweinwerfer sind. Weiters sollen unerwünschte Färbungen des Lichts vermieden werden. Dazu ist zwischen einer Lichtquelle mit einem Reflektor, der etwa als Rotationsellipsoid ausgeführt ist, und einer Sammellinse eine Strahlenblende solcherart angeordnet, dass sich die gesamte Strahlenblende oberhalb der die optische Achse enthaltende Horizontalebene, in welcher die Brennweitenbereiche des Reflektors bzw. der Brennpunkt der Sammellinse liegen, befindet. Die Strahlenblende weist dazu ein Kantenprofil mit zumindest zwei jeweils einen Rand bildenden Abschattungsbereichen auf, die in Richtung der optischen Achse voneinander beabstandet sind, wobei entweder einer der Ränder lotrecht zu einem Brennpunkt der Sammellinse angeordnet ist oder die Ränder hinter bzw. vor dem Brennpunkt der Linse in Richtung der optischen Achse angeordnet sind. Ein erster, vorderer Abschattungsbereich ragt dazu mit seiner Randkante in den nach oben gerichteten Lichtstrahlengang, während ein zweiter, in Richtung der optischen Achse nachgelagerter Abschattungsbereich mit seiner Randkante in den nach unten gerichteten Lichtstrahlengang ragt. Der Brennpunkt der Sammellinse befindet sich in der Nähe des zweiten Brennweitenbereichs des Reflektors.
Generell gilt für die Anordnung einer Strahlenblende im Strahlengang zwischen einer Primäroptik und einer Sekundäroptik, dass die Positionierung der Strahlenblende in einem größeren Abstand zur Primäroptik toleranzunempfindlicher ist, da dort auch ein Abstand normal zur Horizontalebene zwischen aufgespaltenem rotem und blauem Lichtstrahl im Randsaum des Lichtstrahls größer ist. Nachteilig an der in DE 601 31 600 T3 gezeigten Ausführung ist zumindest, dass die Position der Strahlenblende in Bezug auf den Linsenbrennpunkt bzw. die Brenn weitenbereiche des Reflektors festgelegt ist, weshalb die Position der Strahlenblende nur unzureichend an unterschiedliche Beleuchtungsaufgaben angepasst werden kann. Da ein und dieselbe Strahlenblende sowohl in den nach unten, als auch in den nach oben gerichteten Lichtstrahl ragt, muss die Strahlenblende zur wirksamen Abschattung von unerwünschten Randsäumen bzw. von Streulicht vergleichsweise weit in den Lichtstrahlenkegel ragen, wodurch die Effizienz des Scheinwerfers nachteilig verringert wird.
Aus dem Dokument US 7,036,969 B2 ist eine Fahrzeugleuchte mit einer speziellen Blendengeometrie bekannt, um die Streulichtbildung eines Nebelscheinwerfers zu minimieren und um Eigenblendung zu vermeiden. Der Kantenverlauf einer Vorfeldblende weist dazu einen zentralen Bereich, Seitenbereiche und einen oberen Bereich auf, die gemeinsam eine Dreiecksform bilden. Die Vermeidung von chromatischen Aberrationen wird hier weder bezweckt noch ist diese angedacht. Auch in dieser Ausführung kann nicht vermieden werden, dass durch die Blendengeometrie die Effizienz des optischen Systems verringert wird.
Bei Tests an Kraftfahrzeugscheinwerfern, die sogenannte„abbildende Lichtmodule" mit einer Primäroptik und einer sekundären Abbildungslinse umfassen, wie dies beispielsweise aus der Literatur bekannte sogenannte PixelLite- oder MatrixLight-Systeme sind, hat sich gezeigt, dass insbesondere die blauen Lichtanteile im Farbsaum des Scheinwerfers zu vermeiden sind, da sie im Bereich des Vorfelds speziell im unteren Bereich der Lichtverteilung, also unterhalb der Linie des Horizonts, der sogenannten HH-Linie, für den Fahrer deutlich wahrnehmbar sind und als unangenehm irritierendes Farbenspiel eine gewünschte Lichtverteilung stören. Die Farbränder werden auch deshalb so störend wahrgenommen, da sie sich von der„weißen" Lichtverteilung des Vorfelds abheben. Das Vorfeld wird dabei meist mittels eines farbneutralen Reflektormoduls erzeugt. Es ist somit die Aufgabe der vorliegenden Erfindung eine gattungsgemäße Beleuchtungsvorrichtung für einen Kraftfahrzeugscheinwerfer dahingehend zu verbessern, dass die geschilderten Nachteile des Standes der Technik möglichst vermieden werden und mit der Beleuchtungsvorrichtung sowohl die störenden Effekte von Farbsäumen reduziert und gleichzeitig eine Gesamteffizienz bzw. Lichtausbeute erhöht werden.
Erfindungsgemäß wird diese Aufgabe bei einer gattungsgemäßen Beleuchtungsvorrichtung durch die im kennzeichnenden Teil des Patentanspruchs 1 angegebenen Merkmale gelöst. Besonders bevorzugte Ausführungsformen und Weiterbildungen der Erfindung sind Gegenstand der Unteransprüche.
Bei einer erfindungsgemäßen Beleuchtungsvorrichtung für einen Kraftfahrzeugscheinwerfer, umfassend ein Lichtmodul mit zumindest einer Lichtemissionsquelle, einer Primäroptik und einer Sekundäroptik, wobei die Primäroptik zumindest eine lichtleitende Vorsatzoptik aufweist, die dazu eingerichtet ist, von der zumindest einen Lichtemissionsquelle aufgenommenes Licht durch mindestens eine Lichtaustrittsfläche der Vorsatzoptik hindurch weiter auf die in optischer Längsachsenrichtung nachgelagerte Sekundäroptik zu richten, und wobei die Sekundäroptik dazu eingerichtet ist, eine sich auf der Lichtaustrittsfläche der Vorsatzoptik einstellende Lichtverteilung in ein vor der Beleuchtungsvorrichtung liegendes Vorfeld abzubilden, ist zumindest eine Strahlenblende zur Abschattung eines Lichtfarbsaums zwischen der Primäroptik und der Sekundäroptik angeordnet, wobei die zumindest eine Strahlenblende eine optisch aktive erste Blendenkante für einen oberen Lichtfarbsaum sowie eine optisch aktive zweite Blendenkante für einen unteren Lichtfarbsaum bildet, und die optisch aktiven Blendenkanten jeweils derart im Lichtstrahl angeordnet sind, dass selektiv blaue Grenzlichtstrahlen des Lichtfarbsaums abschattbar sind.
Im Rahmen der Erfindung werden unter kürzerwelligen blauen Grenzlichtstrahlen jene Lichtstrahlen verstanden, deren Strahlung in einem Wellenlängenbereich von 405 nm bis 480 nm liegt. Beispielsweise liegt eine Emissionswellenlänge einer Laserdiode bei etwa 405 nm, welche Laserdiode im Rahmen der Erfindung bei einer Beleuchtungsvorrichtung ebenfalls eingesetzt werden kann. Dazu werden beispielsweise an den Eintrittsflächen segmentierte Phosphorelemente aufgebracht und durch entsprechende Laserdioden angeregt. Ebenso haben Weißlicht-LEDs eine Primär-Emission bei Wellenlängen von rund 450 nm.
Besonders vorteilhaft ist die Strahlenblende bei einer erfindungsgemäßen Beleuchtungsvorrichtung so angeordnet, dass selektiv die blauen Grenzlichtstrahlen des Lichtfarbsaums abgeschattet werden, da insbesondere die blauen Lichtanteile im Farbsaum des Scheinwerfers im Bereich des Vorfelds für den Fahrer deutlich wahrnehmbar sind und als unangenehm irritierendes Farbenspiel eine gewünschte Lichtverteilung stören. In einer besonders vorteilhaften Ausführungsvariante ist die zumindest eine Lichtemissionsquelle jeweils einer Eintrittsfläche einer bestimmten Vorsatzoptik zugeordnet und dimmbar. Somit können flexibel unterschiedliche Beleuchtungsaufgaben von der Beleuchtungsvorrichtung erfüllt werden.
Zweckmäßig sind bei einer erfindungsgemäßen Beleuchtungsvorrichtung die optisch aktiven Blendenkanten jeweils derart im Lichtstrahl angeordnet, dass rote Grenzlichtstrahlen ohne Abschattung zur Sekundäroptik gelangen. In dieser Ausführung der Erfindung ist die Strahlenblende solcherart angeordnet, dass rote Grenzlichtstrahlen, deren Strahlung in einem Wellenlängenbereich von 600 nm bis 750 nm liegt, möglichst ohne Abschattung durch die die Strahlenblende hindurch zur Sekundäroptik gelangen. Wie bei Untersuchungen im Vorfeld überraschend festgestellt wurde sind die roten Lichtanteile im Farbsaum des Scheinwerfers im Bereich des Vorfelds für den Fahrer im Vergleich zu den blauen Lichtanteilen kaum wahrnehmbar und stören eine gewünschte Lichtverteilung deutlich weniger als dies bei blauen Lichtanteilen der Fall ist. Vorteilhaft wird in dieser Ausführung die Gesamteffizienz bzw. Lichtausbeute des Scheinwerfers nur geringfügig reduziert, da die roten Lichtanteile nicht oder nur in einem möglichst geringen Ausmaß abgeschattet werden.
Dabei ist allerdings zu beachten, dass der reale Lichtstrahlengang in der lichtleitenden Vorsatzoptik sowohl direkte Lichtstrahlen, als auch einfach bzw. mehrfach umgelenkte Lichtstrahlen umfasst, wobei deren Differenzabstand zwischen den roten und blauen Grenzlichtstrahlen senkrecht zur optischen Achse unterschiedlich ist. Weiters ist zu beachten, dass der Differenzabstand zwischen den roten und blauen Grenzlichtstrahlen auch vom Material der lichtleitenden Vorsatzoptik abhängt.
Ist die Position der optisch aktiven Blendenkanten beispielsweise anhand des Lichtstrahlengangs von direkten Lichtstrahlen ausgerichtet, so werden direkte Lichtstrahlen, welche einen geringeren Differenzabstand zwischen den roten und blauen Grenzlichtstrahlen senkrecht zur optischen Achse aufweisen als mehrfach umgelenkte Lichtstrahlen, ohne Abschattung ihrer roten Grenzlichtstrahlen zur Sekundäroptik gelangen. Wobei abhängig von der Position der Strahlenblende allerdings ein kleinerer Anteil von roten Grenzlichtstrahlen von mehrfach umgelenkten Lichtstrahlen möglicherweise am Lichtdurchtritt durch die Strahlenblende behindert werden kann. Für den umgekehrten Fall, dass die Position der optisch aktiven Blendenkanten beispielsweise anhand des Lichtstrahlengangs von mehrfach umgelenkten Lichtstrahlen ausgerichtet bzw. optimiert ist, werden mehrfach umgelenkte Lichtstrahlen, welche einen größeren Differenzabstand zwischen den roten und blauen Grenzlichtstrahlen senkrecht zur optischen Achse aufweisen als direkte Lichtstrahlen, ohne Abschattung ihrer roten Grenzlichtstrahlen zur Sekundäroptik gelangen. Aber auch in diesem Fall kann es zumindest in geringem Ausmaß zur Abschattung von roten Grenzlichtstrahlen der direkten Lichtstrahlen kommen. Somit gilt es bei der Positionierung der Blendenkanten ein Optimum zwischen einer möglichst vollständigen Abschattung der blauen Grenzlichtstrahlen und einem möglichst ungehinderten Blendendurchtritt der roten Grenzlichtstrahlen zu finden.
Besonders vorteilhaft ragen bei einer Beleuchtungsvorrichtung gemäß der Erfindung die optisch aktiven Blendenkanten zwischen den blauen Grenzlichtstrahlen und den roten Grenzlichtstrahlen des Lichtfarbsaums in den Lichtstrahl. Vorteilhaft werden selektiv blaue Grenzlichtstrahlen in einem Wellenlängenbereich von 405 nm bis 480 nm von der Strahlenblende abgeschattet, während rote Grenzlichtstrahlen in einem Wellenlängenbereich von 600 nm bis 750 nm ohne Abschattung die Strahlenblende passieren.
In einer besonders kompakten Ausführung der Erfindung kann bei einer Beleuchtungsvorrichtung die zumindest eine Strahlenblende in einer Blendenebene im Wesentlichen senkrecht zur optischen Längsachse angeordnet sein. In dieser Ausführung befinden sich die Blendenkanten der Strahlenblende in ein und derselben Blendenebene. Die Strahlenblende kann dabei einteilig oder mehrteilig ausgeführt sein. Vorzugsweise weist die zumindest eine Strahlenblende glatt umlaufende Blendenkanten ohne strukturierte Unterteilungen wie beispielsweise Stege, Rahmen, Verstärkungen oder ähnlichem auf, da strukturierte bzw. segmentartig zusammengesetzte Strahlenblenden mit unterteilten Blendenkanten nachteilig als störende Streifen in den Verkehrsraum bzw. auf eine Fahrbahn abgebildet werden. Durch die Anordnung der Strahlenblende in einer Blendenebene ist die Justierung der Strahlenblende in Richtung der optischen Längsachse besonders einfach.
In einer vorteilhaften Ausführungsvariante der Erfindung kann bei einer Beleuchtungsvorrichtung die Strahlenblende einteilig ausgeführt sein und eine Blendenausnehmung aufweisen, die eine durchgehende optisch aktive Blendenkante mit einem ersten Blendenkantenabschnitt für einen oberen Lichtfarbsaum sowie einem zweiten Blendenkantenabschnitt für einen unteren Lichtfarbsaum bildet, wobei die Blendenkante in Einbaulage die optische Längsachse umschließt. Eine einteilige Strahlenblende ist besonders einfach in der Herstellung sowie in der Montage innerhalb der Beleuchtungsvorrichtung. Weiters bietet eine einteilige Strahlenblende mit einer durchgehenden, glatt umlaufenden Blendenkante ohne strukturierte Unterteilungen wie beispielsweise Stege oder Verstärkungen den Vorteil, dass die Lichtverteilung im Vorfeld der Beleuchtungsvorrichtung ohne störende Streifen abgebildet wird. Für den Fall, dass eine Primäroptik mit mehreren Vorsatzoptiken bzw. mit einer Vorsatzoptik mit mehreren Lichtleitern zum Einsatz kommt, bietet die durchgehende, glatt umlaufende Blendenkante überdies den Vorteil, dass die Lichtverteilung der Gesamtheit aller Vorsatzoptiken bzw. aller Lichtleiter gemeinsam durch die eine Blendenausnehmung hindurch projiziert wird, wodurch sich aufgrund der glatt umlaufenden Blendenkante eine besonders homogene Lichtverteilung ohne störende Streifen ergibt.
In einer weiteren vorteilhaften Ausführungsvariante kann bei einer erfindungsgemäßen Beleuchtungsvorrichtung die Strahlenblende zweiteilig ausgeführt sein, wobei ein erster Blendenteil mit einer ersten optisch aktiven Blendenkante sowie ein zweiter Blendenteil mit einer zweiten optisch aktiven Blendenkante an gegenüberliegenden Seiten der optischen Längsachse angeordnet sind. In dieser zweiteiligen Ausführung der Strahlenblende können die beiden optisch aktiven Blendenkanten am ersten bzw. am zweiten Blendenteil besonders flexibel an die geometrischen Gegebenheiten des Strahlengangs innerhalb einer Beleuchtungsvorrichtung angepasst werden. Somit lassen sich die Blendenkanten auch asymmetrisch in Bezug auf eine Horizontalebene durch die optische Längsachse anordnen. Auch in dieser Ausführungsvariante mit einer zweiteiligen Strahlenblende sind die beiden optisch aktiven Blendenkanten jeweils vorzugsweise durchgehend glatt ohne Strukturierungen, Stege oder Unterbrechungen ausgeführt, um zu gewährleisten, dass die Lichtverteilung im Vorfeld der Beleuchtungsvorrichtung ohne störende Streifen abgebildet wird.
Zweckmäßig können in einer weiteren Ausführung einer erfindungsgemäßen Beleuchtungsvorrichtung der erste Blendenteil und der zweite Blendenteil in unterschiedlichen, in optischer Längsachsenrichtung voneinander beabstandeten Blendenebenen angeordnet sein. In dieser Ausführungsvariante der Erfindung können die Blendenkanten besonders flexibel im Strahlengang des Lichtstrahls angeordnet werden, um selektiv blaue Grenzlichtstrahlen des Lichtfarbsaums abzuschatten.
In einer vorteilhaften Weiterbildung der Erfindung kann zumindest eine optisch aktive Blendenkante eine Freiformkurve sein. Da die Geometrien insbesondere von Kraftfahrzeugscheinwerfern durch zahlreiche Einflussfaktoren wie beispielsweise durch konstruktive Vorgaben, durch Vorgaben von Behörden sowie durch Design- Anforderungen der Kraftfahrzeughersteller bestimmt sind, müssen auch die Geometrien der Blendenkanten der Strahlenblende an die jeweiligen geometrischen Vorgaben des betreffenden Kraftfahrzeugscheinwerfers angepasst werden können. Dies gelingt am einfachsten mittels einer Blendenkante, die als Freiformkurve gestaltet ist. Wie bereits zuvor festgehalten wurde ist die zumindest eine optisch aktive Blendenkante vorzugsweise als glatte Freiformkurve gestaltet, die keine Strukturierungen wie Stege, Rahmen oder vergleichbare Unterbrechungen aufweist. Zur Festlegung bzw. Berechnung einer solchen glatten Freiformkurve kann beispielsweise eine Spline-Interpolation dienen, mit deren Hilfe vordefinierte Stützstellen mit Hilfe stückweise stetiger Polynome, sogenannter Splines, interpoliert werden, um vorteilhaft einen glatten, unterbrechungsfreien Kurvenverlauf zu erhalten.
Bevorzugt ist bei einer erfindungsgemäßen Beleuchtungsvorrichtung die zumindest eine Strahlenblende in optischer Längsachsenrichtung von einer Linsenbrennpunktebene in einem Abstand von 10% bis 90%, vorzugsweise von 30% bis 70%, besonders bevorzugt von 50%, eines Schnittweitenabstands zwischen der Linsenbrennpunktebene und einer Linsenapexebene der Sekundäroptik beabstandet. In dieser Ausführung ist die Strahlenblende zwischen der Linsenbrennpunktebene und der Linsenapexebene der Sekundäroptik befestigt.
Bei einer erfindungsgemäßen Beleuchtungsvorrichtung ist besonders vorteilhaft, dass der Abstand der zumindest einen Strahlenblende von der Linsenbrennpunktebene durch Farbsensormessungen und/ oder Farbsimulationsberechnungen als Differenz des relativen Unterschieds zwischen einem durch die Strahlenblende abgeschirmten Rotlichtanteil gegenüber dem ohne Strahlenblende durchgehenden Rotlichtanteil im Lichtstrahl und des relativen Unterschieds zwischen einem durch die Strahlenblende abgeschirmten Blaulichtanteils gegenüber dem ohne Strahlenblende durchgehenden Blaulichtanteils im Lichtstrahl bestimmbar ist, wobei bei einer positiven Differenz ein erhöhter Blaulichtanteil abgeschattet wird und bei einer negativen Differenz ein erhöhter Rotlichtanteil durch die Strahlenblende abgeschattet wird. Vorteilhaft wird in dieser Ausführungsvariante für eine in einem bestimmten Abstand von der Linsenbrennpunktebene aus in Richtung der optischen Längsachse gewählte Blendenposition der Strahlenblende durch Farbsensormessungen die relativen Unterschiede zwischen abgeschirmten Rotlichtanteilen bzw. Blaulichtanteilen infolge der Abschirmung der entsprechenden Lichtanteile an der Strahlenblende gegenüber den Rotlichtanteilen bzw. Blaulichtanteilen ohne Strahlenblende bestimmt. Dazu wird die Strahlenblende bzw. werden die Blendenkanten der Strahlenblende jeweils mit unterschiedlichen Normalabständen zur optischen Achse jeweils in demselben Abstand der Strahlenblende von der Linsenbrennpunktebene aus in Richtung der optischen Längsachse untersucht und dabei eine jeweils optimale Position der Blendenkanten hinsichtlich der Effizienz der Beleuchtungsvorrichtung, selektiv blaue Grenzlichtstrahlen abzuschatten, ermittelt. Durch Iteration des Abstands der Strahlenblende von der Linsenbrennpunktebene aus in Richtung der optischen Längsachse werden diese Relativmessungen für unterschiedliche Abstände von der Linsenbrennpunktebene aus wiederholt. Somit kann durch Versuchsmessungen ein Verlauf der Differenz des relativen Unterschieds zwischen einem durch die Strahlenblende abgeschirmten Rotlichtanteil gegenüber dem ohne Strahlenblende durchgehenden Rotlichtanteil im Lichtstrahl und des relativen Unterschieds zwischen einem durch die Strahlenblende abgeschirmten Blaulichtanteils gegenüber dem ohne Strahlenblende durchgehenden Blaulichtanteils im Lichtstrahl als Funktion des Abstands der Strahlenblende von der Linsenbrennpunktebene aus in Richtung der optischen Längsachse ermittelt werden.
In der Praxis werden in Ergänzung oder alternativ zu der vorhin beschriebenen„realen" Messmethode an einem realen Prototypen eines Scheinwerfers zunehmend auch„virtuelle" Messungen mittels Simulationsberechnung durchgeführt. Für solche „virtuellen" Bestimmungen bzw. Berechnungen wird beispielsweise ein Raytrace®-Simulationsprogramm eingesetzt.
Der bevorzugte Abstand der Strahlenblende bzw. der Blendenkanten der Strahlenblende normal zur optischen Längsachse wird dabei jeweils als Kompromiss zwischen der erwünschten Abschattung der blauen Grenzlichtstrahlen und der zu erzielenden Gesamteffizienz der Beleuchtungsvorrichtung ermittelt. Da bei stärkerer Abschattung auch die Gesamteffizienz der Beleuchtungsvorrichtung sinkt, muss die jeweilige Position der Strahlenblende daher so gewählt werden, dass der abgeschirmte Blaulichtanteil höher ist als der Anteil an abgeschirmten roten Grenzlichtstrahlen.
In einer bevorzugten Ausführung der Erfindung beträgt bei einer Beleuchtungsvorrichtung für Abstände der Strahlenblende von der Linsenbrennpunktebene in Richtung der optischen Achse von 20 mm bis 25 mm die Differenz des relativen Unterschieds zwischen einem durch die Strahlenblende abgeschirmten Rotlichtanteil gegenüber dem ohne Strahlenblende durchgehenden Rotlichtanteil im Lichtstrahl und des relativen Unterschieds zwischen einem durch die Strahlenblende abgeschirmten Blaulichtanteils gegenüber dem ohne Strahlenblende durchgehenden Blaulichtanteils im Lichtstrahl einen Wert von 0,1 bis 0,2. Bei den ermittelten positiven Differenzen mit Werten von 0,1 bis 0,2 wird vorteilhaft selektiv ein erhöhter Blaulichtanteil abgeschattet, wobei die Gesamteffizienz der Beleuchtungsvorrichtung dennoch hoch bleibt.
Zweckmäßig ist bei einer Beleuchtungsvorrichtung gemäß der Erfindung die zumindest eine Strahlenblende auf einer Primäroptikhalterung gemeinsam mit der Primäroptik befestigt. In dieser Ausführung sind besonders komfortabel die Strahlenblende und die Primäroptik gemeinsam befestigt.
In einer besonders kompakten Ausführungsform der Erfindung ist bei einer Beleuchtungsvorrichtung die zumindest eine Strahlenblende in die Primäroptik integriert. Neben den Vorteilen einer besonders kompakten Bauweise der Einheit aus Primäroptik und Strahlenblende kann sich die Strahlenblende in ihrer Position in Bezug zur Primäroptik nicht unbeabsichtigt verstellen, was einen weiteren Vorteil dieser Ausführung darstellt.
Von Vorteil ist bei einer erfindungsgemäßen Beleuchtungsvorrichtung ein Differenzabstand zwischen einem blauen Grenzlichtstrahl und einem roten Grenzlichtstrahl transversal zur optischen Längsachse abhängig vom Abstand in optischer Längsachsenrichtung sowie abhängig vom Material der lichtleitenden Vorsatzoptik. Bei Versuchen hat sich gezeigt, dass beispielsweise bei Polycarbonat als lichtleitendem Material eine besonders deutliche Farbaufspaltung ausgeprägt ist bzw. bei Polycarbonat besonders große Differenzabstände zwischen blauen und roten Grenzlichtstrahlen auftreten. Eine selektive Abschattung von blauen Grenzlichtstrahlen ist damit aufgrund der großen Differenzabstände transversal zur optischen Längsachsenrichtung bei einer lichtleitenden Vorsatzoptik aus Polycarbonat besonders einfach möglich.
Zweckmäßig umfasst bei einer Beleuchtungsvorrichtung gemäß der Erfindung die Sekundäroptik eine Projektionslinse mit einer Linseneintrittsfläche, die plan oder sphärisch geformt sein kann, und einer zumeist asphärischen Linsenaustrittsfläche. Vorteilhaft kann diese Ausführung einer erfindungsgemäßen Beleuchtungsvorrichtung bei Scheinwerfern mit einer abbildenden Optik eingesetzt werden. Die Lichtmodule derartiger Scheinwerfer werden üblicherweise als Lichtmodule mit Vorsatzoptik und nachgeschalteter Projektionslinse bezeichnet.
In einer Weiterbildung der Erfindung ist die Beleuchtungsvorrichtung zur Erzeugung einer Abblendlicht- oder Fernlicht-Verteilung eingerichtet. Vorteilhaft kann mit einer Beleuchtungsvorrichtung mit der zumindest einen Strahlenblende wahlweise eine Abblendlicht- oder Fernlicht-Verteilung erzielt werden, bei der jeweils selektiv blaue Grenzlichtstrahlen im Lichtfarbsaum abgeschattet sind. Der Wechsel zwischen Abblendlicht und Fernlicht erfolgt dabei üblicherweise durch eine entsprechende Ausgestaltung der Kombination aus einer oder mehreren Lichtquellen mit der Vorsatzoptik.
Weiters umfasst die Erfindung einen Kraftfahrzeugscheinwerfer mit zumindest einer erfindungsgemäßen Beleuchtungsvorrichtung. Vorteilhaft werden somit Kraftfahrzeugscheinwerfer mit einer erfindungsgemäßen Beleuchtungsvorrichtung bereitgestellt, welche eine möglichst „weiße" bzw. farbneutrale Lichtverteilung des beleuchteten Vorfelds ohne störende blaue Farblichtränder ermöglichen. Mit der erfindungsgemäßen Beleuchtungsvorrichtung ausgestattete Kraftfahrzeugscheinwerfer werden somit aufgrund ihrer gleichmäßigen farbneutralen Lichtverteilung als besonders hochwertig empfunden. Außerdem kann im Rahmen der Erfindung ein Kraftfahrzeug mit zumindest einem Kraftfahrzeugscheinwerfer, der mit zumindest einer erfindungsgemäßen Beleuchtungsvorrichtung ausgerüstet ist, angegeben werden. Die zuvor genannten Vorteile der erfindungsgemäßen Beleuchtungsvorrichtung gelten somit auch für das mit zumindest einem Kraftfahrzeugscheinwerfer ausgerüstete Kraftfahrzeug.
Weitere Einzelheiten, Merkmale und Vorteile der Erfindung ergeben sich aus der nachfolgenden Erläuterung eines in der Zeichnung schematisch dargestellten Ausführungsbeispiels. In den Zeichnungen zeigen:
Fig. 1 in einer isometrischen Ansicht einen schematischen Aufbau einer ersten Ausführungsform einer erfindungsgemäßen Beleuchtungsvorrichtung;
Fig. 2 in einer teilweisen Schnittansicht von der Seite eine weitere Ausführungsvariante einer erfindungsgemäßen Beleuchtungsvorrichtung;
Fig. 3 eine Detailansicht von der Seite des Lichtstrahlengangs eines direkten Lichtstrahls in der Vorsatzoptik;
Fig. 4 eine Detailansicht von der Seite des Lichtstrahlengangs mit zweifach-umgelenktem Lichtstrahl in der Vorsatzoptik;
Fig. 5 bis 7 jeweils in Diagrammdarstellung für unterschiedliche Materialien der lichtleitenden Vorsatzoptik den Verlauf des Differenzabstands Ay zwischen Grenzlichtstrahlen als Funktion des Winkels φ zwischen optischer Achse und Grenzlichtstrahl;
Fig. 8 in einer Seitenansicht eine erfindungsgemäße Beleuchtungsvorrichtung mit einer Blendenposition der Strahlenblende bei halber Schnittweite;
Fig. 9 in Diagrammform den Verlauf des Auswahlkriteriums A(R-B) als Funktion des Abstands z der Strahlenblende von der Linsenbrennpunktebene zu Bestimmung einer geeigneten Blendenposition im Strahlengang;
Fig. 10 in einer schematischen isometrischen Ansicht von der Seite eine alternative Position einer farbkorrigierenden Strahlenblende als Teil der Vorsatzoptik-Halterung; Fig. 11 in einer isometrischen Ansicht schräg von oben die in Fig. 10 veranschaulichte farbkorrigierende Strahlenblende als Teil der Vorsatzoptik-Halterung;
Fig. 12 in einer Frontalansicht die in Fig. 11 dargestellte Anordnung;
Fig. 13 in einer teilweisen Schnittansicht schräg von der Seite den Verlauf der Blendenkanten bei dem in Fig. 10 bis Fig. 12 gezeigten Beispiel samt der Primäroptikhalterung;
Fig. 14 eine Detailansicht von der Seite die Abschattung von Grenzlichtstrahlen eines in der Vorsatzoptik direkt geleiteten Lichtstrahls. Fig. 1 veranschaulicht einen schematischen Aufbau einer ersten Ausführung einer erfindungsgemäßen Beleuchtungsvorrichtung 1 mit einem Lichtmodul 2 sowie mit zumindest einer Lichtemissionsquelle 10 bzw. mit mindestens einem Lichtemissionspunkt 10. Eine Primäroptik 100, die hier mit den Lichtemissionsquellen 10 verbunden ist, weist dazu eine lichtleitende aus transparentem Material bestehende Vorsatzoptik 102 mit mehreren Lichtleitern 102 jeweils mit Lichteintrittsflächen 101 sowie mit Lichtaustrittsflächen 103 auf. Lichtstrahlen 50, die hier strichliert angedeutet sind, werden von den Lichtaustrittsflächen 103 der Vorsatzoptik 102 zu einer Sekundäroptik 300, die hier als Projektionslinse 303 mit einer Linseneintrittsfläche 301 und einer Linsenaustrittsfläche 302 ausgebildet ist und die in Richtung einer optischen Längsachse 150 von der Primäroptik beabstandet ist, geleitet. Im Lichtstrahlengang ist dazu eine Strahlenblende 200 in einer Blendenebene 210 angeordnet, wobei Blendenkanten 220 der Strahlenblende 200 derart in den Lichtstrahl 50 ragen, dass selektiv blaue Grenzlichtstrahlen 51 bzw. blaue Lichtanteile 51 eines Lichtfarbsaums 250, 251, 252 des Lichtstrahls 50 abgeschattet werden, während rote Grenzlichtstrahlen 52 bzw. rote Lichtanteile 52 die Strahlenblende 200 ungehindert passieren und somit ohne Abschattung zur Sekundäroptik 300 gelangen. Die Strahlenblende 200 ist hier einteilig mit einer Blendenausnehmung 215 sowie mit einer umlaufenden, glatt durchgehenden Blendenkante 220 ausgeführt. In der Zeichnung links unten ist das hier verwendete Koordinatensystem skizziert, auf das im Weiteren noch Bezug genommen wird. Die z-Achsenrichtung ist hier durch die Richtung der optischen Längsachse 150 der Beleuchtungsvorrichtung 1 festgelegt. Die Blendenebene 210 ist im Wesentlichen senkrecht zur optischen Längsachse 150 bzw. senkrecht zur z- Achsenrichtung angeordnet.
Fig. 2 zeigt eine erfindungsgemäße Beleuchtungsvorrichtung 1 in einer teilweisen Schnittansicht von der Seite. Die Strahlenblende 200 ist hier zweiteilig ausgeführt, wobei ein erster Blendenteil 201 mit einer ersten, glatt durchgehenden Blendenkante 221 sowie ein zweiter Blendenteil 202 mit einer zweiten Blendenkante 222 ausgerüstet ist. Auch die zweite Blendenkante 222 ist ebenfalls ohne Unterteilungen oder Unterbrechungen glatt durchgehend gestaltet. Der erste Blendenteil 201 sowie der zweite Blendenteil 202, die gemeinsam die Strahlenblende 200 bilden, sind jeweils in derselben Blendenebene 210 angeordnet. Der erste Blendenteil 201 ist hier unterhalb einer Horizontalebene durch die optische Längsachse 150 befestigt, während der zweite Blendenteil 202 die oberhalb der Horizontalebene durch die optische Längsachse 150 angeordnete Blendenkante 222 bereitstellt. Die untere bzw. erste Blendenkante 221 ist hier in einem Normalabstand yi in negativer y-Koordinatenrichtung von der optischen Längsachse 150 beabstandet. Die obere bzw. zweite Blendenkante 222 ist hier in einem Normalabstand i in positiver y-Koordinatenrichtung von der optischen Längsachse 150 beabstandet. Lichtstrahlen 50, welche die Strahlenblende 200 passieren sowie Grenzlichtstrahlen 51, 52, welche einen Lichtfarbsaum 250 bilden, sind wiederum als strichlierte Pfeile veranschaulicht. Blaue Grenzlichtstrahlen 51 bzw. blaue Lichtanteile 51 eines oberen Lichtfarbsaums 251 sowie eines unteren Lichtfarbsaums 252 werden dabei jeweils selektiv vom ersten Blendenteil 201 bzw. vom zweiten Blendenteil 202 abgeschattet. Rote Grenzlichtstrahlen 52 bzw. rote Lichtanteile 52 des oberen Lichtfarbsaums 251 sowie des unteren Lichtfarbsaums 252 gelangen ohne Abschattung an den Blendenkanten 221, 222 vorbei zur Sekundäroptik. Die Blendenebene 210 ist hier in einem Abstand z von einer Linsenbrennpunktebene 110 entfernt angeordnet. Der gesamte Abstand zwischen Linsenbrennpunktebene 110 und Linsenapexebene 310 ist als Schnittweite SW bezeichnet.
Fig. 3 zeigt in einer Detailansicht den Lichtstrahlengang eines direkten Lichtstrahls 50 in der lichtleitenden Vorsatzoptik 102. Die Vorsatzoptik 102 weist hier eine Länge 120 in Richtung der optischen Längsachse 150 auf. Licht, welches in den Lichtemissionsquellen 10 erzeugt wird, gelangt an der Lichteintrittsfläche 101 in die lichtleitende Vorsatzoptik 102 und verlässt diese wieder an der gegenüberliegenden Lichtaustrittsfläche 103. Die einzelnen Lichtleiter der lichtleitenden Vorsatzoptik 102 weisen hier beispielsweise rechteckige Querschnitte auf, welche sich von der Lichteintrittsfläche 101 zur Lichtaustrittsfläche 103 hin im Wesentlichen konisch erweitern. Die Vorsatzoptik 102 bzw. die einzelnen Lichtleiter 102 weist bzw. weisen einen Öffnungswinkel α in Richtung zur Lichtaustrittsfläche 103 auf. Die durch die Vorsatzoptik 102 geleiteten, direkten Lichtstrahlen 50 werden beim Austritt aus der lichtleitenden Vorsatzoptik 102 im Bereich des Lichtfarbsaums in blaue Grenzlichtstrahlen 51 bzw. in rote Grenzlichtstrahlen 52 aufgespalten. Die vergleichsweise kurzwellige blaue Strahlung bzw. der blaue Lichtanteil 51 wird dabei stärker als die vergleichsweise langwellige rote Strahlung bzw. der rote Lichtanteil 52 gebrochen. Ein Austrittswinkel φι,Β zwischen optischer Längsachse 150 und dem blauen Grenzlichtstrahl 51 ist somit größer als ein Austrittswinkel cpi,R zwischen optischer Achse 150 und dem rotem Grenzlichtstrahl 52. Ebenso ist ein Normalabstand y(B) des blauen Grenzlichtstrahls 51 von der optischen Längsachse 150, der in der Blendenebene 210 gemessen wird, größer als ein Normalabstand y ) des roten Grenzlichtstrahls 52 von der optischen Längsachse 150. Ein Differenzabstand Ay zwischen roten und blauen Grenzlichtstrahlen 51, 52, gemessen als Normalabstand zur optischen Längsachse 150 in der Blendenebene 210, ist umso größer, je größer der Abstand z der Blendenebene 210 von der Ebene 110 durch den Linsenbrennpunkt ist. Weiters hängt der Differenzabstand Ay von der Materialauswahl der lichtleitenden Vorsatzoptik 102 ab, wie in den nachfolgenden Abbildungen Fig. 5 bis Fig. 7 veranschaulicht ist.
Fig. 4 zeigt in einer schematischen Detailansicht den Lichtstrahlengang eines zweifachumgelenkten Lichtstrahls 55 in der Vorsatzoptik 102. Der umgelenkte Lichtstrahl 55 tritt dabei unter einem Austrittswinkel φο in Bezug zur Richtung der optischen Längsachse 150 an der Lichtaustrittsfläche 103 der Vorsatzoptik 102 aus. Im Bereich des Lichtfarbsaums werden die blauen Grenzlichtstrahlen 51 bzw. der blaue Lichtanteil 51 wiederum stärker als die roten Grenzlichtstrahlen 51 bzw. der rote Lichtanteil 52 gebrochen. Ein Austrittswinkel φοι,Β zwischen optischer Achse 150 und dem blauen Grenzlichtstrahl 51 ist wiederum größer als ein Austrittswinkel cpoi,R zwischen optischer Achse 150 und dem rotem Grenzlichtstrahl 52. Die hier nicht gezeigte Strahlenblende wird dabei mit ihrer Blendenkante solcherart in der Blendenebene 210 positioniert, dass die Blendenkante in einem Normalabstand zur optischen Längsachse 150 angeordnet ist, der zwischen dem Normalabstand (B) des blauen Grenzlichtstrahls 51 und dem Normalabstand (R) des roten Grenzlichtstrahls 52 liegt. Der Differenzabstand Ay zwischen den roten und blauen Grenzlichtstrahlen 51, 52 ist bei dem in Fig. 4 gezeigten Strahlengang eines zweifach-umgelenkten Lichtstrahls 55 etwas größer als im Fall des in Fig. 3 veranschaulichten Strahlengangs eines direkten Lichtstrahls 50.
Somit ist dem Fachmann klar, dass abhängig davon, ob die Positionierung der optisch aktiven Blendenkanten anhand des Differenzabstands Ay der direkten Lichtstrahlen 50 oder der in der lichtleitenden Vorsatzoptik 102 bereits umgelenkten Lichtstrahlen 55 erfolgt, es möglicherweise auch in einem geringeren Ausmaß zur Abschattung von roten Grenzlichtstrahlen kommen kann. Somit gilt es bei der Positionierung der Blendenkanten ein Optimum zwischen einer möglichst vollständigen Abschattung der blauen Grenzlichtstrahlen und einem möglichst ungehinderten Blendendurchtritt der roten Grenzlichtstrahlen zu finden.
Die Abbildungen Fig. 5 bis Fig. 7 zeigen jeweils in Diagrammdarstellung für unterschiedliche Materialien der lichtleitenden Vorsatzoptik 102 den Verlauf des Differenzabstands Ay zwischen blauen 51 und roten 52 Grenzlichtstrahlen als Funktion des Austrittswinkels φ zwischen der optischen Längsachse 150 und dem jeweiligen Grenzlichtstrahl 51, 52. Fig. 5 zeigt dabei die Verläufe des Differenzabstands Ay für einen Lichtleiter 102 aus Polymethylmethacrylat (PMMA), wobei die Datenreihen für unterschiedliche Abstände z in 10 mm, 50 mm sowie 80 mm Entfernung von der Linsenbrennpunktebene bzw. von der Primäroptik 100 ermittelt wurden. Dabei ist ersichtlich, dass bei größerem Abstand z von 80 mm von der Primäroptik der Differenzabstand Ay größer ist als bei demselben Austrittswinkel φ bei einem geringeren Abstand z. Beispielsweise beträgt bei einem Lichtleiter aus PMMA in einer Entfernung z von 80 mm bei einem Austrittswinkel φ von 20° der Differenzabstand Ay etwa 0,4 mm.
In Fig. 6, in der die Verläufe des Differenzabstands Ay für einen Lichtleiter 102 aus Silikon ermittelt wurden, wobei die Datenreihen ebenfalls für unterschiedliche Abstände z in 10 mm, 50 mm sowie 80 mm Entfernung von der Linsenbrennpunktebene bzw. von der Primäroptik 100 dargestellt sind, beträgt beispielsweise in einer Entfernung z von 80 mm bei einem Austrittswinkel φ von 20° der Differenzabstand Ay etwa 0,3 mm.
Fig. 7 veranschaulicht die Verläufe des Differenzabstands Ay für einen Lichtleiter 102 aus Polycarbonat (PC). Auch hier sind die Datenreihen für unterschiedliche Abstände z in 10 mm, 50 mm sowie 80 mm Entfernung von der Linsenbrennpunktebene bzw. von der Primäroptik 100 dargestellt. Beispielsweise beträgt für einen Lichtleiter aus Polycarbonat in einer Entfernung z von 80 mm bei einem Austrittswinkel φ von 20° der Differenzabstand Ay etwa 1,0 mm.
Im Vergleich der drei untersuchten Materialien PMMA, Silikon und PC zeigt sich, dass ein Lichtleiter aus Polycarbonat (PC) aufgrund des vergleichsweise großen Differenzabstands Ay zwischen austretenden blauen und roten Grenzlichtstrahlen besonders gut geeignet ist, um bei einer erfindungsgemäßen Beleuchtungsvorrichtung in Kombination mit einer in Strahlenrichtung nachgeschalteten Strahlenblende selektiv störende blaue Grenzlichtstrahlen abzuschatten.
Fig. 8 zeigt ein sogenanntes„PixelLite"-Lichtmodul 2 mit einer Blendenposition 210 der Strahlenblende 200 bei halber Schnittweite SW. Die Blendenebene 210 ist hier also in Richtung der optischen Längsachse 150 genau mittig zwischen der Ebene 110 durch den Linsenbrennpunkt und der Linsenapexebene 310 angeordnet.
Fig. 9 zeigt in Diagrammform den Verlauf des Auswahlkriteriums A(R-B) als Funktion des Abstands z der Strahlenblende 200 von der Linsenbrennpunktebene 110 zu Bestimmung einer geeigneten Blendenposition 210 im Strahlengang zwischen der Primäroptik 100 und der Sekundäroptik 300. Dazu wird für einen bestimmten, gewählten Abstand z der Strahlenblende 200 von der Linsenbrennpunktebene 110 aus durch Farbsensormessungen eine Differenz A(R-B) des relativen Unterschieds zwischen einem durch die Strahlenblende 200 abgeschirmten Rotlichtanteil R gegenüber dem ohne Strahlenblende durchgehenden Rotlichtanteil R im Lichtstrahl 50 und des relativen Unterschieds zwischen einem durch die Strahlenblende 200 abgeschirmten Blaulichtanteil B gegenüber dem ohne Strahlenblende durchgehenden Blaulichtanteil B im Lichtstrahl 50 bestimmt. Durch Iteration der Abstände z der Strahlenblende 200 sowie durch Variation des Normalabstands der Blendenkante 220 in x-Koordinatenrichtung bzw. in y-Koordinatenrichtung, jeweils von der optischen Längsachse 150 weg gemessen, wird für eine bestimmte Messanordnung beispielhaft der in Fig. 9 gezeigte Verlauf ermittelt. Bei einer positiven Differenz A(R-B) wird ein erhöhter Blaulichtanteil B abgeschattet und bei einer negativen Differenz A(R-B) wird ein erhöhter Rotlichtanteil R durch die Strahlenblende 200 abgeschattet. Im hier gezeigten Ausführungsbeispiel ist vorteilhafterweise eine Blendenposition mit einem Abstand z von 20 mm bis 25 mm zu wählen, um einerseits eine selektive Abschattung des Blaulichtanteils B zu erzielen und andererseits eine hohe Effizienz des Gesamtsystems zu gewährleisten. Die Differenz Δ (R-B) beträgt dabei von 0,1 bis 0,2, wobei der Abstand z und die Differenz Δ (R-B) direkt proportional zusammenhängen. Bei einer stärkeren Abschattung werden auch rote Lichtanteile R mit abgeschattet und folglich sinkt die Gesamteffizienz bzw. die gemessene Differenz A(R-B) weist negative Werte auf.
Fig. 10 zeigt eine alternative Position einer farbkorrigierenden Strahlenblende 200 als Teil einer Vorsatzoptik-Halterung 105. Die Strahlenblende 200 ist hier in der Primäroptik 100 integriert und gemeinsam mit dieser an der Primäroptikhalterung befestigt.
Fig. 11 stellt schräg von oben die in Fig. 10 veranschaulichte farbkorrigierende Strahlenblende 200 als Teil der Vorsatzoptik-Halterung 105 dar. Die Blendenebene 210 der Strahlenblende 200 ist hier innerhalb eines Lichtaustrittskegels 500 mit einer Begrenzungskante 510 angeordnet.
Fig. 12 zeigt in einer Frontalansicht die in Fig. 11 dargestellte Anordnung, wobei die Blendenkanten 221, 222 strichliert eingezeichnet sind. Die Blendenkanten 221, 222 weisen hier jeweils Verläufe von Freiformkurven 240 auf.
In Fig. 13 ist die Primäroptikhalterung 105 teilweise freigeschnitten dargestellt. Die Blendenkanten 221, 222 in Form einer Freiformkurve 240 werden hier durch die Primäroptikhalterung 105 gebildet. Die Strahlenblende 200 ist somit in die Primäroptikhalterung 105 integriert.
Fig. 14 zeigt - vergleichbar mit Fig. 3 - in einer Detailansicht von der Seite die Abschattung von Grenzlichtstrahlen 51, 52 eines in der Vorsatzoptik 102 direkt geleiteten Lichtstrahls 50. Allerdings ist hier in Fig. 14 im Gegensatz zu Fig. 3 auch ein Blendenteil 202 einer Strahlenblende 200 dargestellt. Ein blauer Grenzlichtstrahl 51 des Lichtfarbsaums 251 wird hier von der Strahlenblende 200 abgeschattet, während ein roter Grenzlichtstrahl 52 die Blendenebene 210 ohne Abschattung passiert und somit vorteilhaft zur Gesamteffizienz der Beleuchtungsvorrichtung 1 beiträgt. LISTE DER POSITIONSZEICHEN
Beleuchtungsvorrichtung
Lichtmodul
Lichtemissionsquelle bzw. Lichtemissionspunkt
Lichtstrahl
blauer Grenzlichtstrahl bzw. blauer Lichtanteil
roter Grenzlichtstrahl bzw. roter Lichtanteil
umgelenkter Lichtstrahl
Primäroptik
Lichteintrittsfläche der Vorsatzoptik
Lichtleiter, einzelne lichtleitende Vorsatzoptik
Lichtaustrittsfläche der Vorsatzoptik
Primäroptikhalterung
Ebene durch Linsenbrennpunkt
Länge der Vorsatzoptik
optische Längsachse
Strahlenblende
erster Blendenteil
zweiter Blendenteil
Blendenebene
Blendenausnehmung
Blendenkante
erste bzw. untere Blendenkante bzw. Blendenkantenabschnitt zweite bzw. obere Blendenkante bzw. Blendenkantenabschnitt
Freiformkurve
Lichtfarbsaum (Lichtstrahlen strichliert)
oberer Lichtfarbsaum (Lichtstrahlen strichliert)
unterer Lichtfarbsaum (Lichtstrahlen strichliert) LISTE DER POSITIONSZEICHEN (FORTSETZUNG)
300 Sekundäroptik
301 Linseneintrittsfläche
302 Linsenaustrittsfläche
303 Projektionslinse
310 Linsenapexebene
500 Lichtaustrittskegel
510 Begrenzungskante des Lichtaustrittskegels
R Rotlichtanteil
B Blaulichtanteil
SW Schnittweite, Abstand zwischen Linsenbrennpunktebene und Linsenapexebene y Normalabstand zur optischen Achse
Ay Differenzabstand zwischen Grenzlichtstrahlen
z Abstand zwischen Linsenbrennpunktebene und Blendenebene
α Öffnungswinkel der Vorsatzoptik
φ Austrittswinkel zwischen optischer Achse und Grenzlichtstrahl
φο Auftreffwinkel bei Mehrfachreflexion in der Vorsatzoptik

Claims

ANSPRÜCHE
1. Beleuchtungsvorrichtung (1) für einen Kraftfahrzeugscheinwerfer, umfassend ein Lichtmodul (2) mit zumindest einer Lichtemissionsquelle (10), einer Primäroptik (100) und einer Sekundäroptik (300), wobei die Primäroptik (100) zumindest eine lichtleitende Vorsatzoptik (102) aufweist, die dazu eingerichtet ist, von der zumindest einen Lichtemissionsquelle (10) aufgenommenes Licht (50) durch mindestens eine Lichtaustrittsfläche (103) der Vorsatzoptik hindurch weiter auf die in optischer Längsachsenrichtung (150) nachgelagerte Sekundäroptik (300) zu richten, und wobei die Sekundäroptik (300) dazu eingerichtet ist, eine sich auf der Lichtaustrittsfläche (103) der Vorsatzoptik einstellende Lichtverteilung in ein vor der Beleuchtungsvorrichtung (1) liegendes Vorfeld abzubilden, dadurch gekennzeichnet, dass
zumindest eine Strahlenblende (200) zur Abschattung eines Lichtfarbsaums (250) zwischen der Primäroptik (100) und der Sekundäroptik (300) angeordnet ist, wobei die zumindest eine Strahlenblende (200, 201, 202) eine optisch aktive erste Blendenkante (221) für einen oberen Lichtfarbsaum (251) sowie eine optisch aktive zweite Blendenkante (222) für einen unteren Lichtfarbsaum (252) bildet, und die optisch aktiven Blendenkanten (220, 221, 222) jeweils derart im Lichtstrahl (50) angeordnet sind, dass selektiv blaue Grenzlichtstrahlen (51) des Lichtfarbsaums (250, 251, 252) abschattbar sind.
2. Beleuchtungsvorrichtung (1) nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die optisch aktiven Blendenkanten (220, 221, 222) jeweils derart im Lichtstrahl (50) angeordnet sind, dass rote Grenzlichtstrahlen (52) ohne Abschattung zur Sekundäroptik (300) gelangen.
3. Beleuchtungsvorrichtung (1) nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die optisch aktiven Blendenkanten (220, 221, 222) zwischen den blauen Grenzlichtstrahlen (51) und den roten Grenzlichtstrahlen (52) des Lichtfarbsaums (250, 251, 252) in den Lichtstrahl (50) ragen.
4. Beleuchtungsvorrichtung (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass die zumindest eine Strahlenblende (200, 201, 202) in einer Blendenebene (210) im Wesentlichen senkrecht zur optischen Längsachse (150) angeordnet ist.
5. Beleuchtungsvorrichtung (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Strahlenblende (200) einteilig ausgeführt ist und eine Blendenausnehmung (215) aufweist, die eine durchgehende optisch aktive Blendenkante (220) mit einem ersten Blendenkantenabschnitt (221) für einen oberen Lichtfarbsaum (251) sowie einem zweiten Blendenkantenabschnitt (222) für einen unteren Lichtfarbsaum (252) bildet, wobei die Blendenkante (220) in Einbaulage die optische Längsachse (150) umschließt.
6. Beleuchtungsvorrichtung (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Strahlenblende (201, 202) zweiteilig ausgeführt ist, wobei ein erster Blendenteil (201) mit einer ersten optisch aktiven Blendenkante (221) sowie ein zweiter Blendenteil (202) mit einer zweiten optisch aktiven Blendenkante (222) an gegenüberliegenden Seiten der optischen Längsachse (150) angeordnet sind.
7. Beleuchtungsvorrichtung (1) nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass der erste Blendenteil (201) und der zweite Blendenteil (202) in unterschiedlichen, in optischer Längsachsenrichtung (150) voneinander beabstandeten Blendenebenen (210) angeordnet sind.
8. Beleuchtungsvorrichtung (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass zumindest eine optisch aktive Blendenkante (220, 221, 222) eine Freiformkurve (240) ist.
9. Beleuchtungsvorrichtung (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass die zumindest eine Strahlenblende (200, 201, 202) in optischer Längsachsenrichtung (150) von einer Linsenbrennpunktebene (110) in einem Abstand (z) von 10% bis 90%, vorzugsweise von 30% bis 70%, besonders bevorzugt von 50%, eines Schnittweitenabstands (SW) zwischen der Linsenbrennpunktebene (110) und einer Linsenapexebene (310) der Sekundäroptik (300) beabstandet ist.
10. Beleuchtungsvorrichtung (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass der Abstand (z) der zumindest einen Strahlenblende (200, 201, 202) von der Linsenbrennpunktebene (110) durch Farbsensormessungen und/ oder Farbsimulationsberechnungen als Differenz Δ (R-B) des relativen Unterschieds zwischen einem durch die Strahlenblende (200, 201, 202) abgeschirmten Rotlichtanteil (R) gegenüber dem ohne Strahlenblende durchgehenden Rotlichtanteil (R) im Lichtstrahl (50) und des relativen Unterschieds zwischen einem durch die Strahlenblende (200, 201, 202) abgeschirmten Blaulichtanteil (B) gegenüber dem ohne Strahlenblende durchgehenden Blaulichtanteil (B) im Lichtstrahl (50) bestimmbar ist, wobei bei einer positiven Differenz Δ (R-B) ein erhöhter Blaulichtanteil (B) abgeschattet wird und bei einer negativen Differenz Δ (R-B) ein erhöhter Rotlichtanteil (R) durch die Strahlenblende (200, 201, 202) abgeschattet wird.
11. Beleuchtungsvorrichtung (1) nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, dass für einen Abstand (z) der Strahlenblende (200, 201, 202) von der Linsenbrennpunktebene (110) von 20 mm bis 25 mm die Differenz Δ (R-B) einen Wert von 0,1 bis 0,2 beträgt.
12. Beleuchtungsvorrichtung (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 11, dadurch gekennzeichnet, dass die zumindest eine Strahlenblende (200) auf einer Primäroptikhalterung (105) gemeinsam mit der Primäroptik (100) befestigt ist.
13. Beleuchtungsvorrichtung (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 12, dadurch gekennzeichnet, dass die zumindest eine Strahlenblende (200) in die Primäroptik (100) integriert ist.
14. Beleuchtungsvorrichtung (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 13, dadurch gekennzeichnet, dass ein Differenzabstand (Ay) zwischen einem blauen Grenzlichtstrahl (51) und einem roten Grenzlichtstrahl (52) transversal zur optischen Längsachse (150) abhängig vom Abstand (z) in optischer Längsachsenrichtung (150) sowie abhängig vom Material der lichtleitenden Vorsatzoptik (102) ist.
15. Beleuchtungsvorrichtung (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 14, dadurch gekennzeichnet, dass die Sekundäroptik (300) eine Projektionslinse (303) mit einer Linseneintrittsfläche (301) und einer Linsenaustrittsfläche (302) umfasst.
16. Beleuchtungsvorrichtung (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 15, dadurch gekennzeichnet, dass die Beleuchtungsvorrichtung (1) zur Erzeugung einer Abblendlicht- oder Fernlicht-Verteilung eingerichtet ist.
17. Kraftfahrzeugscheinwerfer mit zumindest einer Beleuchtungsvorrichtung (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 16.
18. Kraftfahrzeug mit zumindest einem Kraftfahrzeugscheinwerfer nach Anspruch 17.
EP16720990.7A 2015-04-10 2016-04-04 Beleuchtungsvorrichtung mit strahlenblende Active EP3280950B1 (de)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
ATA50284/2015A AT516836B1 (de) 2015-04-10 2015-04-10 Beleuchtungsvorrichtung mit Strahlenblende sowie Kraftfahrzeugscheinwerfer
PCT/AT2016/050088 WO2016161471A1 (de) 2015-04-10 2016-04-04 Beleuchtungsvorrichtung mit strahlenblende

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP3280950A1 true EP3280950A1 (de) 2018-02-14
EP3280950B1 EP3280950B1 (de) 2020-02-19

Family

ID=55919547

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP16720990.7A Active EP3280950B1 (de) 2015-04-10 2016-04-04 Beleuchtungsvorrichtung mit strahlenblende

Country Status (6)

Country Link
US (1) US10378719B2 (de)
EP (1) EP3280950B1 (de)
JP (1) JP6402260B2 (de)
CN (1) CN107407471B (de)
AT (1) AT516836B1 (de)
WO (1) WO2016161471A1 (de)

Families Citing this family (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AT518551B1 (de) * 2016-08-04 2017-11-15 Zkw Group Gmbh Kraftfahrzeugbeleuchtungsvorrichtung
AT519356B1 (de) * 2017-04-07 2018-06-15 Zkw Group Gmbh Lichtmodul für einen Kraftfahrzeugscheinwerfer
JP6571734B2 (ja) 2017-09-04 2019-09-04 トヨタ自動車株式会社 車両用照明装置
EP3495718A1 (de) * 2017-12-05 2019-06-12 ZKW Group GmbH Projektionseinrichtung für einen kraftfahrzeugscheinwerfer
EP3527875A1 (de) * 2018-02-15 2019-08-21 ZKW Group GmbH Kraftfahrzeugscheinwerfer mit einem brennglasblech
US11105483B2 (en) * 2018-03-15 2021-08-31 Koito Manufacturing Co., Ltd. Vehicle lamp
CN112443811A (zh) * 2019-09-04 2021-03-05 华域视觉科技(上海)有限公司 一种车灯初级光学元件、车灯模组、车灯及车辆
KR102292135B1 (ko) * 2019-09-27 2021-08-23 현대모비스 주식회사 차량용 헤드램프
KR102739073B1 (ko) * 2019-12-27 2024-12-05 에스엘 주식회사 차량용 램프
US11221122B2 (en) * 2020-03-27 2022-01-11 Nichia Corporation Lighting device and headlight having a reflector, lenses and light-shielding members
CN112325241B (zh) * 2020-10-27 2022-11-22 浙江吉利控股集团有限公司 一种车灯装置及应用其的车辆
CN113418171B (zh) * 2020-12-07 2026-03-17 华域视觉科技(上海)有限公司 一种车灯模组、车灯及车辆
JP7576524B2 (ja) * 2021-08-20 2024-10-31 株式会社小糸製作所 描画用灯具
DE102021132692A1 (de) * 2021-12-10 2023-06-15 Marelli Automotive Lighting Reutlingen (Germany) GmbH Lichtmodul eines Kraftfahrzeugscheinwerfers und Kraftfahrzeugscheinwerfer mit einem solchen Lichtmodul
CN114508737B (zh) * 2022-02-28 2023-08-08 广东烨嘉光电科技股份有限公司 一种提高光线利用率的车灯透镜模组

Family Cites Families (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3241713A1 (de) * 1982-11-11 1984-05-17 Westfälische Metall Industrie KG Hueck & Co, 4780 Lippstadt Abgeblendeter scheinwerfer fuer kraftfahrzeuge
FR2550847B1 (fr) * 1983-08-18 1988-07-01 Cibie Projecteurs Projecteur a reflecteur elliptique et a faisceau coupe, pour vehicule automobile
FR2811408B1 (fr) 2000-07-07 2002-10-18 Valeo Vision Projecteur du genre elliptique notamment pour eclairage de route a photometrie basse amelioree
US7036969B2 (en) * 2003-12-04 2006-05-02 Guide Corporation Adverse weather headlamp system
KR101224265B1 (ko) * 2004-04-08 2013-01-18 페더럴-모걸 코오포레이숀 색수차를 보정한 투사형 램프 전조등
DE102007011561B4 (de) * 2007-03-02 2016-03-17 Seereal Technologies S.A. Einrichtung zur Korrektur der Wellenlängenabhängigkeit in beugungsbasierten optischen Systemen
JP5212785B2 (ja) * 2008-02-22 2013-06-19 スタンレー電気株式会社 車両用前照灯
DE102010029176A1 (de) * 2009-10-05 2012-12-27 Automotive Lighting Reutlingen Gmbh Kraftfahrzeugscheinwerfer mit einem Halbleiterlichtquellen, eine Primäroptik und eine Sekundäroptik aufweisenden Lichtmodul
US8899782B2 (en) * 2010-03-31 2014-12-02 Koninkljke Philips N.V. Lighting system and light source unit for such a system
DE102011077636A1 (de) * 2011-04-27 2011-11-03 Automotive Lighting Reutlingen Gmbh Lichtmodul eines Kraftfahrzeugs zur Erzeugung einer Spotverteilung einer Fernlicht-Lichtverteilung und Kraftfahrzeugscheinwerfer mit einem solchen Modul
AT511760B1 (de) * 2011-08-08 2013-12-15 Zizala Lichtsysteme Gmbh Led-lichtquellenmodul für einen led-kraftfahrzeugscheinwerfer sowie led-kraftfahrzeugscheinwerfer und scheinwerfersystem
DE102011085315A1 (de) * 2011-10-27 2013-05-02 Automotive Lighting Reutlingen Gmbh Scheinwerferprojektionsmodul für ein Kraftfahrzeug
KR101344427B1 (ko) * 2012-09-06 2013-12-23 주식회사 에스엘 서봉 차량용 램프
DE102013200925A1 (de) * 2013-01-22 2014-07-24 Automotive Lighting Reutlingen Gmbh Lichtquellenbaueinheit für KFZ-Scheinwerfer
DE102013206488A1 (de) * 2013-04-11 2014-10-30 Automotive Lighting Reutlingen Gmbh Lichtmodul für eine Kraftfahrzeugbeleuchtungseinrichtung
DE102013217843A1 (de) * 2013-09-06 2015-03-12 Automotive Lighting Reutlingen Gmbh Projektionsoptik zum Einsatz in einem LED-Modul eines Kraftfahrzeugscheinwerfers, sowie LED-Modul und Kraftfahrzeugscheinwerfer mit einer solchen Projektionsoptik
KR101534703B1 (ko) * 2013-09-25 2015-07-07 현대자동차 주식회사 자동차의 헤드 램프
DE102013227194A1 (de) * 2013-12-27 2015-07-02 Automotive Lighting Reutlingen Gmbh Kraftfahrzeugscheinwerfer

Also Published As

Publication number Publication date
AT516836B1 (de) 2016-09-15
JP6402260B2 (ja) 2018-10-10
EP3280950B1 (de) 2020-02-19
US10378719B2 (en) 2019-08-13
WO2016161471A1 (de) 2016-10-13
JP2018511152A (ja) 2018-04-19
CN107407471A (zh) 2017-11-28
CN107407471B (zh) 2020-07-28
AT516836A4 (de) 2016-09-15
US20180058652A1 (en) 2018-03-01

Similar Documents

Publication Publication Date Title
AT516836B1 (de) Beleuchtungsvorrichtung mit Strahlenblende sowie Kraftfahrzeugscheinwerfer
EP2799761B1 (de) Lichtmodul für einen kraftfahrzeugscheinwerfer
EP2420728B1 (de) Projektionsscheinwerfer mit gezielt abgeschwächtem Lichtintensitätsgradienten an der Hell-Dunkel-Grenze
EP3365594B1 (de) Mikroprojektions-lichtmodul für einen kraftfahrzeugscheinwerfer zur erzeugung von abbildungsfehlerfreien lichtverteilungen
EP2771613B1 (de) Beleuchtungsmodul für ein kraftfahrzeug
EP3042119B1 (de) Optische struktur mit einer mikrostruktur mit quadratischer streufunktion
EP2828571B1 (de) Projektionsmodul für ein kraftfahrzeug
DE102009020593B4 (de) Zur Erzeugung einer definierten Overhead-Beleuchtung eingerichteter Fahrzeugscheinwerfer
EP2578929B1 (de) Anordnung und Dimensionierung von Overhead-Elementen auf einer Projektionslinse eines Kraftfahrzeugscheinwerfers
EP3042118B1 (de) Beleuchtungsvorrichtung eines kraftfahrzeugscheinwerfers mit einer optischen struktur
EP3274216B1 (de) Beleuchtungsvorrichtung für fahrzeugscheinwerfer
DE202014010486U1 (de) Lichtleiter mit horizontaler Hell-Dunkel-Grenze und horizontaler Streuung
DE102017109905A1 (de) Scheinwerfer mit integriertem Lidar
EP3091273B1 (de) Optische struktur für signlight
WO2019197204A1 (de) Scheinwerfer für fahrzeuge
EP3671016A1 (de) Beleuchtungsvorrichtung für einen kraftfahrzeugscheinwerfer sowie kraftfahrzeugscheinwerfer
DE102013215897A1 (de) Verfahren zum Berechnen der Oberflächen von optischen Linsen
DE102018201980A1 (de) Beleuchtungsvorrichtung für ein Kraftfahrzeug
DE102015201856A1 (de) Kfz-Scheinwerfer
DE69118153T2 (de) KFZ-Scheinwerfer mit Lichtleitern
EP3657066A1 (de) Beleuchtungseinheit für einen kraftfahrzeugscheinwerfer zum erzeugen einer lichtverteilung mit hell-dunkel-grenze
EP3133337A1 (de) Laserscheinwerfer mit verringertem farbfehler
EP3719391B1 (de) Teilfernlichtmodul für einen kraftfahrzeugscheinwerfer
DE102013003324A1 (de) Scheinwerferlinse für einen Fahrzeugscheinwerfer

Legal Events

Date Code Title Description
STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: THE INTERNATIONAL PUBLICATION HAS BEEN MADE

PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: REQUEST FOR EXAMINATION WAS MADE

17P Request for examination filed

Effective date: 20171023

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR

AX Request for extension of the european patent

Extension state: BA ME

RIN1 Information on inventor provided before grant (corrected)

Inventor name: TAUDT, LUKAS

Inventor name: REISINGER, BETTINA

Inventor name: MOSER, ANDREAS

DAV Request for validation of the european patent (deleted)
DAX Request for extension of the european patent (deleted)
RIC1 Information provided on ipc code assigned before grant

Ipc: F21S 8/10 20181130AFI20161019BHEP

RIC1 Information provided on ipc code assigned before grant

Ipc: F21S 8/10 20060101AFI20161019BHEP

RIN1 Information on inventor provided before grant (corrected)

Inventor name: REISINGER, BETTINA

Inventor name: MOSER, ANDREAS

Inventor name: TAUDT, LUKAS

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R079

Ref document number: 502016008801

Country of ref document: DE

Free format text: PREVIOUS MAIN CLASS: F21S0008100000

Ipc: F21S0041143000

GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: GRANT OF PATENT IS INTENDED

RIC1 Information provided on ipc code assigned before grant

Ipc: F21S 41/43 20180101ALI20190905BHEP

Ipc: F21S 41/143 20180101AFI20190905BHEP

Ipc: F21S 41/255 20180101ALI20190905BHEP

Ipc: F21S 41/24 20180101ALI20190905BHEP

INTG Intention to grant announced

Effective date: 20190925

GRAS Grant fee paid

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: THE PATENT HAS BEEN GRANTED

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: EP

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R096

Ref document number: 502016008801

Country of ref document: DE

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: REF

Ref document number: 1235380

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20200315

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FG4D

Free format text: LANGUAGE OF EP DOCUMENT: GERMAN

REG Reference to a national code

Ref country code: NL

Ref legal event code: MP

Effective date: 20200219

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200219

Ref country code: NO

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200519

Ref country code: RS

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200219

REG Reference to a national code

Ref country code: LT

Ref legal event code: MG4D

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BG

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200519

Ref country code: GR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200520

Ref country code: LV

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200219

Ref country code: IS

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200619

Ref country code: SE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200219

Ref country code: HR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200219

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200219

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200219

Ref country code: DK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200219

Ref country code: PT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200712

Ref country code: LT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200219

Ref country code: SM

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200219

Ref country code: EE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200219

Ref country code: RO

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200219

Ref country code: CZ

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200219

Ref country code: ES

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200219

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R097

Ref document number: 502016008801

Country of ref document: DE

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MC

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200219

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

26N No opposition filed

Effective date: 20201120

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20200404

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200219

Ref country code: LI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20200430

Ref country code: CH

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20200430

REG Reference to a national code

Ref country code: BE

Ref legal event code: MM

Effective date: 20200430

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: PL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200219

Ref country code: SI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200219

Ref country code: BE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20200430

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20200404

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: TR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200219

Ref country code: MT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200219

Ref country code: CY

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200219

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: MM01

Ref document number: 1235380

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20210404

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200219

Ref country code: AL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200219

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20210404

P01 Opt-out of the competence of the unified patent court (upc) registered

Effective date: 20230528

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 20250422

Year of fee payment: 10

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Payment date: 20250425

Year of fee payment: 10

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Payment date: 20260324

Year of fee payment: 11