EP3150761A1 - Vorrichtung und verfahren zur trocknung einer faserstoffbahn unter verwendung einer dampfrückgewinnung - Google Patents

Vorrichtung und verfahren zur trocknung einer faserstoffbahn unter verwendung einer dampfrückgewinnung Download PDF

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EP3150761A1
EP3150761A1 EP16190992.4A EP16190992A EP3150761A1 EP 3150761 A1 EP3150761 A1 EP 3150761A1 EP 16190992 A EP16190992 A EP 16190992A EP 3150761 A1 EP3150761 A1 EP 3150761A1
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EP
European Patent Office
Prior art keywords
steam
condensate
pressure level
pressure
heat exchanger
Prior art date
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Granted
Application number
EP16190992.4A
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English (en)
French (fr)
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EP3150761B1 (de
Inventor
Torben Schlieckau
Martin Dauner
Marco Popp
Thomas Mack
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Voith Patent GmbH
Original Assignee
Voith Patent GmbH
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Filing date
Publication date
Application filed by Voith Patent GmbH filed Critical Voith Patent GmbH
Publication of EP3150761A1 publication Critical patent/EP3150761A1/de
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Publication of EP3150761B1 publication Critical patent/EP3150761B1/de
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    • D—TEXTILES; PAPER
    • D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
    • D21F—PAPER-MAKING MACHINES; METHODS OF PRODUCING PAPER THEREON
    • D21F5/00—Dryer section of machines for making continuous webs of paper
    • D21F5/20—Waste heat recovery
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
    • D21F—PAPER-MAKING MACHINES; METHODS OF PRODUCING PAPER THEREON
    • D21F5/00—Dryer section of machines for making continuous webs of paper
    • D21F5/18—Drying webs by hot air
    • D21F5/181—Drying webs by hot air on Yankee cylinder

Definitions

  • the invention relates to a device for supplying a steam consumer, in particular a steam-heated cylinder, in a machine for producing or processing a fibrous web according to the preamble of claim 1, as well as a method for vapor recovery according to the preamble of claim 12.
  • the Yankee cylinder uses a hot air hood to dry the web.
  • the hot exhaust air of this hood is usually used again for the production of steam.
  • Various methods are known from the prior art for this purpose.
  • thermocompressor is usually lower than the pressure level of the live steam network.
  • the inventive device for supplying a steam consumer in particular a steam-heated cylinder, preferably a Yankee cylinder in a machine for producing or processing a fibrous web, comprises a steam consumer, a steam supply which provides steam at a second pressure level for the steam consumer, and which can be connected to a live steam network is, which provides live steam at a first pressure level.
  • the device comprises a condensate return line for guiding the condensate removed from the steam consumer, in particular for return to an external steam generator, for example a power plant.
  • a steam generating device for at least partial evaporation of the condensate removed from the steam consumer, which comprise at least one heat exchanger, and a return feed line, which is connectable to the steam supply to feed back steam generated from the condensate in the steam supply.
  • the steam supply is decoupled from the main steam network and consists essentially of a piping system without additional storage container.
  • the second pressure level of the steam supply differs from the first pressure level of the live steam network.
  • This device according to the invention has the significant advantage over the prior art that the pressure level of the steam supply can be optimally adapted independently of the pressure level of the live steam network of the system. Since the live steam network of the plant next to the steam consumer of the device according to the invention, so e.g. In addition to the Yankee cylinder supplies one or more other steam consumers, the pressure in this steam mains will be so high that all connected consumers can be adequately supplied. However, this first pressure level is usually higher than the pressure level which is necessary for the supply of the steam consumer and / or possible further units in the device according to the invention. In addition, the device according to the invention does without an additional vapor collection for the generated steam.
  • the device additionally comprises a thermocompressor for supplying the steam consumer.
  • This thermocompressor is connectable to the steam supply such that steam at the second pressure level can be used as motive steam.
  • the thermocompressor can be used to steam a low pressure levels - in particular flash steam, which is obtained by relaxing the condensate removed from the steam consumer by means of the driving steam to the pressure level at which the steam is introduced into the steam consumer.
  • steam is used in the steam consumer at a pressure of between 6 and 8.5 barg. The pressure can also be lower, eg at 3 barg or higher.
  • thermocompressor in the steam supply, which can be selected independently of the first pressure level, and which can be tailored specifically to the requirements of the steam consumer and if available the thermocompressor.
  • This second pressure level will usually differ from the first pressure level.
  • the second pressure level will be lower than the first pressure level.
  • the second pressure level is between 0.5 bar and 7 bar below the first pressure level, preferably between 2 bar and 4 bar below the first pressure level.
  • the pressure level required by the thermocompressor as motive steam is lower than the pressure level at which the steam comes from the steam generator, or as the first pressure level, which is maintained in the live steam network.
  • the second pressure level is adapted to the driving steam pressure of the thermocompressor, which is necessary to supply the steam consumer.
  • the second pressure level can be selected as the minimum pressure level required for the thermocompressor.
  • the steam generating device comprises in addition to a heat exchanger at least one throttle body to at least partially evaporate the condensate after passing through the at least one heat exchanger, and a separator (S2) to which the at least partially evaporated condensate can be fed, and to the the return feed line can be connected.
  • the at least partial evaporation of the condensate does not take place directly in the heat exchanger.
  • Such direct evaporation can optionally lead to the formation of deposits in the heat exchanger, which in turn can lead to a reduction in performance or damage to the heat exchanger.
  • the cost of feedwater treatment or condensate treatment can be higher.
  • the throttle body can be a valve, a diaphragm or a similar device which is suitable for at least partially evaporating the condensate after it has passed through the heat exchanger.
  • the condensate is vaporized directly at the inlet of the separator (S2) or in the interior of the separator (S2).
  • the separator (S2) has the function of a flash tank.
  • the separator and the throttle body form a functional unit.
  • the decoupling of the steam supply from the main steam network can be carried out in advantageous embodiments by means of a valve, in particular a control or throttle valve or a throttle body.
  • a valve in particular a control or throttle valve or a throttle body.
  • the invention is not limited to these embodiments.
  • the connectivity of the two steam systems is advantageous. This can be used on the one hand for the initial filling of the steam supply and the steam consumer etc.
  • the steam from the first Pressure level of the fresh steam network to the second pressure level of the steam supply relaxed.
  • the required steam can also be supplied to the steam feed from the live steam network. In this case, a defined pressure level in the steam supply can be ensured by the valve or throttle member.
  • the device comprises a first pressure stage, which is designed to compress condensate from the condensate return line to a third pressure level.
  • This first pressure stage is generated in advantageous embodiments of the invention by a make-up pump.
  • This make-up pump can advantageously be designed so that it is suitable to bring the condensate to a pressure level of at least 20 barg, more preferably at least 25 barg.
  • the third pressure level will be higher in advantageous applications than the second pressure level. Often the third pressure level will be between 7.1 bar and 13 bar higher than the second pressure level. In particularly preferred embodiments, the third pressure level between 9 bar and 11 bar will be higher than the second pressure level.
  • condensate can be removed from the condensate return line, which is brought by the make-up pump to the third pressure level.
  • the heat exchanger can be connected to the first pressure stage in such a way that the condensate is further heated at the third pressure level in the heat exchanger. This heated condensate can then be at least partially evaporated, for example.
  • the heat exchanger can be connected to an exhaust air line in such a way that the exhaust air can be used to heat the condensate.
  • the exhaust air line around the exhaust air line of a drying device of a machine for producing or processing a fibrous web may be the exhaust duct of the dryer hood of the steam consumer according to the invention.
  • it can be provided that it is the exhaust duct of any other aggregate, which is used in the production or processing of a fibrous web. In this case, however, in particular but not exclusively, the exhaust air line of a hot air or infrared drying of a coating system come into question.
  • At least one throttle device such as a fitting, a diaphragm or the like may be provided in the device to at least partially vaporize the condensate after passing through the heat exchanger.
  • the device comprises a separator (S2), to which the at least partially vaporized condensate can be fed, and to which the return feed line can be connected.
  • the condensate is vaporized directly at the inlet of the separator (S2) or in the interior of the separator (S2).
  • the separator (S2) has the function of a flash tank.
  • the separator and the throttle body form a functional unit.
  • a device can be provided, with which the separator (S2) condensate are removed, and the heat exchanger can be supplied to the evaporation.
  • This device may in particular comprise suitable lines and a second pressure increasing device, which is suitable for compressing this condensate to the third pressure level.
  • the condensate removed from the condensate return line can be brought together with condensate which is present in the separator (S2). is taken. From there, the condensate from the two sources can then be fed together to the heat exchanger. Often no means for increasing the pressure will be provided between the merge and the heat exchanger.
  • the two condensate streams can be compressed independently of one another and brought to the third pressure level, for example. Then, at the merger, two condensate flows of the same pressure level can be mixed together.
  • the device according to the invention comprises only a single steam consumer, which is connected to the steam supply.
  • the advantages of the decoupling of live steam network and steam supply according to the invention are particularly strong for carrying.
  • the steam supply is connected or connectable to two or more substantially identical steam consumers and / or two or more largely identical thermocompressors.
  • the second pressure level can be optimally adjusted.
  • steps c) and d) are separated from each other.
  • the evaporation of the heated condensate is therefore not directly in the heat exchanger, but downstream, for example by means of a throttle body.
  • the feeding of the steam generated in the steam supply is advantageously carried out at the second pressure level.
  • the at least one heat exchanger for heating the condensate exhaust air of a drying device of a machine for producing or processing a fibrous web used in particular exhaust air of a drying hood of a drying cylinder or the exhaust duct of a hot air or infrared drying a coating unit.
  • thermocompressor be used to compress steam from a low pressure level so that it can be reintroduced into the steam consumer.
  • a pressure level between 6 barg and 8.5 barg is necessary in usual applications.
  • lower pressure levels eg up to 3 barg
  • higher pressure levels may be necessary.
  • the values for the second pressure level and the third pressure level may vary depending on the application.
  • the second pressure level can, as already described above, for example, be adjusted by optimal adaptation to the requirement of the thermocompressor to increase the efficiency.
  • the pressure difference between the first pressure level and the second pressure level between 0.5 bar to 7 bar, in particular between 2 bar to 4 bar amount.
  • the pressure difference between the second pressure level and the third pressure level may advantageously be between 7.1 bar to 13 bar, in particular between 9 bar to 11 bar.
  • a separator S2 may be provided before the generated steam is fed into the steam feed.
  • the steam generated is separated from the condensate.
  • the steam is fed from the separator into the steam supply in this embodiment.
  • the condensate is removed from this separator, compressed by means of a second pressure stage to the third pressure level, fed to the heat exchanger and then evaporated.
  • the condensate removed from the separator is combined with the condensate removed from the steam consumer at a junction and fed together to the heat exchanger, wherein no further pressure increase takes place between the junction and the heat exchanger (5).
  • the steam consumer 1 in FIG. 1 is exemplified as Yankee 1 executed. According to the invention, however, other steam consumers can be provided.
  • an inlet 1a steam is introduced into the Yankee cylinder 1 for heating. This vapor can have a pressure level between 6 and 8.5 barg. In special applications, lower pressure levels (eg up to 3 barg) or possibly higher pressure levels may be necessary.
  • an outlet 1b the Yankee cylinder 1 condensate can be removed. This condensate can be at a pressure level between 5 and 7.5 barg.
  • S1 steam is generated by expansion, which is returned by means of a line (12) back to the Yankee cylinder 1.
  • the resulting condensate is discharged from the first separator S1 via a condensate return line. Since the generated flash vapor has too low a pressure level, it is compressed by means of a thermocompressor 7 so far that it can be reintroduced into the Yankee cylinder.
  • the motive steam required for this purpose relates to the thermocompressor from the steam feed 2.
  • the steam feed 2 provides steam at a second pressure level. This second pressure level may advantageously be chosen to represent the minimum pressure level required by the thermocompressor 7 to sufficiently compress the vapor from the first separator S1. This second pressure level is usually above the pressure at which the steam is fed into the steam consumer 1. However, the required second pressure level is usually below the pressure level that provides the live steam network 10 of the system.
  • the steam supply 2 is decoupled from the live steam network 10.
  • This decoupling takes place in the embodiment in FIG. 1 by means of a valve 8, for example, a control or throttle valve 8.
  • the decoupling can also be done by other suitable measures, for example by a throttle body.
  • Essential to the decoupling is that in the steam supply 2 and the live steam network 10, the pressure can be set independently. As a rule, the second pressure level of the steam feed 2 is lower than the first pressure level of the live steam network 10.
  • condensate return line 3 condensate is removed, and brought by means of a first pressure stage 4 to a third pressure level.
  • This third pressure level can be, for example, 7.1 to 13 bar above the second pressure level, advantageously about 9 to 11 bar above the second pressure level.
  • the absolute values of the third pressure level can lie in advantageous embodiments between 20 barg and 30 barg, in particular between 22 barg and 27 barg. However, in individual cases, the values of the third pressure level may also deviate therefrom.
  • a heat exchanger 5 the condensate is heated further at the third pressure level.
  • the heat exchanger 5 can be operated, for example, with the exhaust air of the Yankee cylinder 1.
  • the steam is introduced via a return feed line 6 into the steam feed 2.
  • the injected steam is fed in substantially at the second pressure level.
  • the condensate accumulating in the second separator S2 can, as in FIG.
  • the condensate return line 3 removed condensate, which is brought by the pressure increasing means 4 - usually a pump to the third pressure level, and the separator S2 removed condensate before being introduced into the heat exchanger 5.
  • the merge 15 can advantageously be done before the heat exchanger 5.
  • the merging 15 is preferably carried out on the pressure side of the second pump 11, that is, after the condensate has been brought from the separator S2 to the third pressure level. In this very advantageous embodiment, therefore, there is no means for increasing the pressure of the condensate between the junction 15 and the heat exchanger 5.

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Description

  • Die Erfindung betrifft eine Vorrichtung zur Versorgung eines Dampfverbrauchers, insbesondere eines dampfbeheizten Zylinders, in einer Maschine zur Herstellung oder Verarbeitung eine Faserstoffbahn gemäß dem Oberbegriff von Anspruch 1, sowie ein Verfahren zur Dampfrückgewinnung gemäß dem Oberbegriff von Anspruch 12.
  • Bei der Herstellung oder Verarbeitung von Faserstoffbahnen werden zur Trocknung der Bahn üblicherweise dampfbeheizte Zylinder eingesetzt. Speziell bei der Herstellung von Tissuebahnen kommen vergleichsweise große Zylinder, sogenannte Yankeezylinder zum Einsatz.
  • Zum Beheizen dieser Yankeezylinder wird Dampf auf einem bestimmten Druckniveau (Verbraucherdruck) eingesetzt. Durch den Betrieb des Zylinders kondensiert der Dampf und ein Dampf-Kondensat Gemisch wird aus dem Zylinder abgeführt. Der darin enthaltene Dampf ließe sich wieder zum Beheizen des Yankeezylinders verwenden. Jedoch weist er ein zu niedriges Druckniveau auf so dass er mittels eines Thermokompressors wieder auf den benötigten Verbraucherdruck verdichtet werden muss.
  • Zudem kommt beim Yankeezylinder eine Heißlufthaube zum Trocknen der Bahn zum Einsatz. Die heiße Abluft dieser Haube wird üblicherweise wieder zur Erzeugung von Dampf eingesetzt. Aus dem Stand der Technik sind hierzu verschiedene Verfahren bekannt.
  • So kann beispielsweise gemäß der EP 2 085 514 Dampf durch Entspannung von erhitztem Kondensat direkt auf dem Verbraucherdruck erzeugt werden. Da jedoch bereits über den Entspannungsdampf ein Großteil der für den Yankee benötigten Dampfmenge zur Verfügung steht, ist bei diesem Verfahren die Menge des Dampfes, der durch Wärmerückgewinnung erzeugt werden kann, begrenzt. Dies macht das Verfahren unwirtschaftlich.
  • Eine weitere Möglichkeit ist es, wie in der EP 2 396 469 beschrieben, mittels Wärmerückgewinnung aus erhitztem Kondensat Dampf auf dem Druckniveau des Frischdampfnetzes der Anlage zu erzeugen. Auch hier ist die erzeugbare Menge an Dampf jedoch begrenzt. Der benötigte Treibdampfdruck des Thermokompressors ist nämlich üblicherweise niedriger, als das Druckniveau des Frischdampfnetzes.
  • In der EP 2 775 030 wird ein Dampfsammeltank vorgeschlagen, in den der im Dampferzeuger erzeugte Dampf gefördert wird. Ein derartiger zusätzlicher Druckbehälter führt jedoch zu erhöhten Investitionskosten und zieht gegebenenfalls auch je nach lokaler Gesetzgebung einen erhöhten Wartungs-und Prüfungsaufwand nach sich.
  • Es ist die Aufgabe der vorliegenden Erfindung, die Schwächen des Standes der Technik zu umgehen, und speziell die erzeugte Menge an hochwertigem Treibdampf durch Abwärme Rückgewinnung zu maximieren.
  • Diese Aufgabe wird vollständig gelöst durch eine Vorrichtung zur Versorgung eines Dampfverbrauchers, insbesondere eines dampfbeheizten Zylinders, in einer Maschine zur Herstellung oder Verarbeitung eine Faserstoffbahn gemäß dem Kennzeichen von Anspruch 1, sowie einem Verfahren zur Dampfrückgewinnung gemäß dem Kennzeichen von Anspruch 12.
  • Die erfindungsgemäße Vorrichtung zur Versorgung eines Dampfverbrauchers, insbesondere eines dampfbeheizten Zylinders, bevorzugt eines Yankeezylinders in einer Maschine zur Herstellung oder Verarbeitung eine Faserstoffbahn, umfasst einen Dampfverbraucher, eine Dampfzuführung, welche Dampf auf einem zweiten Druckniveau für den Dampfverbraucher bereitstellt, und welche mit einem Frischdampfnetz verbindbar ist, welches Frischdampf auf einem ersten Druckniveau zur Verfügung stellt. Zudem umfasst die Vorrichtung eine Kondensatrückführleitung zur Führung des aus dem Dampfverbraucher entnommenen Kondensats, insbesondere zur Rückführung in einen externen Dampferzeuger z.B. ein Kraftwerk. Es ist zudem eine Dampferzeugungsvorrichtung zur wenigstens teilweisen Verdampfung des aus dem Dampfverbraucher entnommenen Kondensats vorgesehen, welche zumindest einen Wärmetauschers umfassen, sowie eine Rückspeiseleitung, welche mit der Dampfzuführung verbindbar ist, um aus dem Kondensat erzeugten Dampf in die Dampfzuführung zurückzuspeisen. Erfindungsgemäß ist vorgesehen, dass die Dampfzuführung vom Frischdampfnetz entkoppelt ist und im Wesentlichen aus einem Leitungssystem ohne zusätzliches Speicherbehältnis besteht. Zudem ist vorgesehen, dass sich das zweite Druckniveau der Dampfzuführung sich vom ersten Druckniveau des Frischdampfnetzes unterscheidet.
  • Diese erfindungsgemäße Vorrichtung zeigt gegenüber dem Stand der Technik den wesentlichen Vorteil, dass das Druckniveau der Dampfzuführung unabhängig vom Druckniveau des Frischdampfnetzes der Anlage optimal angepasst werden kann. Da das Frischdampfnetz der Anlage neben dem Dampfverbraucher der erfindungsgemäßen Vorrichtung, also z.B. neben dem Yankeezylinder noch einen oder mehrere weitere Dampfverbraucher versorgt, wird der Druck in diesem Frischdampfnetz so hoch gewählt sein, dass damit alle angeschlossenen Verbraucher adäquat versorgt werden können. Dieses erste Druckniveau ist jedoch üblicherweise höher, als das Druckniveau, das zur Versorgung des Dampfverbrauchers und/oder möglicher weiterer Aggregate in der erfindungsgemäßen Vorrichtung notwendig ist. Zudem kommt die erfindungsgemäße Vorrichtung ohne einen zusätzlichen Dampfsammelbehälter für den erzeugten Dampf aus.
  • Vorteilhafte Ausführungen der erfindungsgemäßen Vorrichtung sind in den Unteransprüchen beschrieben.
  • So kann es beispielsweise vorteilhaft sein, dass die Vorrichtung zusätzlich einen Thermokompressor zur Versorgung des Dampfverbrauchers umfasst. Dieser Thermokompressor ist mit der Dampfzuführung derart verbindbar, dass Dampf auf dem zweiten Druckniveau als Treibdampf verwendet werden kann. In bevorzugten Ausführungen kann der Thermokompressor dazu verwendet werden, Dampf eines niedrigen Druckniveaus -insbesondere Entspannungsdampf, welcher durch Entspannung des aus dem Dampfverbraucher entnommenen Kondensats entstehtmittels des Treibdampfs auf das Druckniveau zu verdichten, mit welchem der Dampf in den Dampfverbraucher eingeleitet wird. In üblichen Anwendungen wird in den Dampfverbraucher Dampf mit einem Druck zwischen 6 barg und 8.5 barg verwendet. Der Druck kann aber auch niedriger, z.B. bei 3 barg oder höher liegen.
  • Durch die erfindungsgemäße Entkopplung von Frischdampfnetz und Dampfzuführung ist es nun möglich, in der Dampfzuführung ein zweites Druckniveau vorzusehen, welches unabhängig vom ersten Druckniveau gewählt werden kann, und welches speziell auf die Anforderungen des Dampfverbrauchers und falls vorhanden des Thermokompressors abgestimmt werden kann. Dieses zweite Druckniveau wird sich üblicherweise vom ersten Druckniveau unterscheiden. In vorteilhaften Anwendungen wird das zweite Druckniveau niedriger sein, als das erste Druckniveau. Vorteilhafterweise liegt das zweite Druckniveau zwischen 0.5 bar und 7 bar unterhalb des ersten Druckniveaus, bevorzugt zwischen 2 bar und 4 bar unterhalb des ersten Druckniveaus.
    Üblicherweise ist das Druckniveau, welches der Thermokompressors als Treibdampf benötigt, niedriger als das Druckniveau, mit dem der Dampf vom Dampferzeuger kommt, bzw. als das erste Druckniveau, welches im Frischdampfnetz vorgehalten wird.
    Somit ist in vorteilhaften Ausführungen vorgesehen, dass das zweite Druckniveau auf den Treibdampfdruck des Thermokompressors angepasst ist, welcher zur Versorgung des Dampfverbrauchers notwendig ist. Bevorzugt kann das zweite Druckniveau als das für den Thermokompressor minimal erforderliche Druckniveau gewählt sein. Durch Wahl dieses niedrigen Druckniveaus für den Treibdampf wird naturgemäß eine größere Menge Treibdampf benötigt, als bei der Wahl eines höheren Treibdampfdrucks. Da dieser Treibdampf erfindungsgemäß zumindest teilweise durch die Dampfrückgewinnung erzeugt wird und bei niedrigem Dampfdruck mehr Kondensat in der Dampfrückgewinnung verdampfen kann, wird somit die Effizienz der Dampfrückgewinnung gesteigert. Somit kann die Wirtschaftlichkeit der Wärmerückgewinnung merklich gesteigert werden.
  • In vorteilhaften Ausführungen der Erfindung umfasst die Dampferzeugungsvorrichtung neben einem Wärmetauscher zumindest ein Drosselorgan, um das Kondensat nach dem Durchgang durch den zumindest einen Wärmetauscher zumindest teilweise zu verdampfen, sowie einen Separator (S2), dem das zumindest teilweise verdampfte Kondensat zuführbar ist, und an den die Rückspeiseleitung anschließbar ist.
    In besonders bevorzugten Ausführungen erfolgt das zumindest teilweise Verdampfen des Kondensats nicht direkt im Wärmetauscher. Ein solches direktes Verdampfen kann gegebenenfalls zur Bildung von Ablagerungen im Wärmetauscher führen, die wiederum zu einer Leistungsminderung oder auch zu einer Beschädigung des Wärmetauschers führen können. Auch kann der Aufwand zur Speisewasseraufbereitung bzw. Kondensatbehandlung höher sein.
  • Vorteilhafterweise kann es sich bei dem Drosselorgan um eine Armatur, eine Blende oder eine ähnliche Vorrichtung handeln, die geeignet ist das Kondensat nach dem Durchgang durch den Wärmetauscher zumindest teilweise zu verdampfen.
  • In einer weiteren vorteilhaften Ausführung kann auch vorgesehen sein, dass das Kondensat direkt am Eingang des Separators (S2) oder im Inneren des Separators (S2) verdampft wird. In einer derartigen Ausführung kommt dem Separator (S2) die Funktion eines Entspannungstanks zu. In einer derartigen Ausführung bilden der Separator und das Drosselorgan eine funktionale Einheit.
  • Die Entkopplung der Dampfzuführung vom Frischdampfnetz kann in vorteilhaften Ausführungen mittels eines Ventils, insbesondere eines Regel- oder Drosselventils oder eines Drosselorgans erfolgen. Jedoch ist die Erfindung nicht auf diese Ausführungen beschränkt.
    Trotz der geschilderten Vorteile der Entkopplung von Frischdampfnetz und Dampfzuführung ist die Verbindbarkeit der beiden Dampfsysteme vorteilhaft. Diese kann einerseits zur initialen Befüllung der Dampfzuführung und des Dampfverbrauchers etc. verwendet werden. Dabei wird der Dampf vom ersten Druckniveau des Frischdampfnetzes auf das zweite Druckniveau der Dampfzuführung entspannt. Weiterhin kann auch beispielsweise im Falle eines ganzen oder teilweisen Ausfalls des Wärmetauschers der benötigte Dampf der Dampfzuführung aus dem Frischdampfnetz zugeführt werden. Hierbei kann durch das Ventil oder Drosselorgan ein definiertes Druckniveau in der Dampfzuführung sichergestellt werden.
    In einer weiteren vorteilhaften Ausführung umfasst die Vorrichtung eine erste Druckstufe, welche dazu ausgestaltet ist, Kondensat aus der Kondensatrückführleitung auf ein drittes Druckniveau zu verdichten. Diese erste Druckstufe wird in vorteilhaften Ausführungen der Erfindung durch eine Nachspeisepumpe erzeugt. Diese Nachspeisepumpe kann vorteilhafterweise so ausgestaltet sein, dass sie geeignet ist, das Kondensat auf ein Druckniveau von mindestens 20 barg, besonders bevorzugt mindestens 25 barg zu bringen.
  • Das dritte Druckniveau wird in vorteilhaften Anwendungen höher sein, als das zweite Druckniveau. Häufig wird das dritte Druckniveau zwischen 7.1 bar und 13 bar höher sein, als das zweite Druckniveau. In besonders bevorzugten Ausführungen wird das dritte Druckniveau zwischen 9 bar und 11 bar höher sein, als das zweite Druckniveau. Dabei kann Kondensat aus der Kondensatrückführleitung entnommen werden, welches durch die Nachspeisepumpe auf das dritte Druckniveau gebracht wird.
    In einer weiteren vorteilhaften Ausführung ist der Wärmetauscher mit der ersten Druckstufe derart verbindbar ist, dass das Kondensat auf dem dritten Druckniveau im Wärmetauscher weiter erhitzt wird. Dieses erhitzte Kondensat kann anschließend beispielsweise zumindest teilweise verdampft werden.
  • In einer weiteren vorteilhaften Ausführung der Erfindung ist der Wärmetauscher derart an eine Abluftleitung anschließbar ist, dass die Abluft zur Erhitzung des Kondensat verwendet werden kann. Dabei handelt es sich in einer besonders vorteilhaften Ausführung bei der Abluftleitung um die Abluftleitung einer Trocknungseinrichtung einer Maschine zur Herstellung oder Verarbeitung eine Faserstoffbahn. Insbesondere kann es sich um die Abluftleitung der Trockenhaube des erfindungsgemäßen Dampfverbrauchers handeln. Es ist aber auch möglich, dass es sich um die Abluft einer Trockenhaube eines anderen Trockenzylinders handelt. Weiterhin kann vorgesehen sein, dass es sich um die Abluftleitung eines beliebigen anderen Aggregats handelt, welches im Rahmen der Herstellung oder Verarbeitung einer Faserstoffbahn verwendet wird. Hierbei kann insbesondere aber nicht ausschließlich die Abluftleitung einer Heißluft- oder Infrarottrocknung einer Streichanlage in Frage kommen.
  • Vorteilhafterweise kann in der Vorrichtung zumindest ein Drosselorgan, wie beispielsweise eine Armatur, eine Blende oder ähnliches vorgesehen sein, um das Kondensat nach dem Durchgang durch den Wärmetauscher zumindest teilweise zu verdampfen.
  • In einer weiteren Ausführung kann vorgesehen sein, dass die Vorrichtung einen Separator (S2) umfasst, dem das zumindest teilweise verdampfte Kondensat zuführbar ist, und an den die Rückspeiseleitung anschließbar ist. In einer weiteren vorteilhaften Ausführung kann auch vorgesehen sein, dass das Kondensat direkt am Eingang des Separators (S2) oder im Inneren des Separators (S2) verdampft wird. In einer derartigen Ausführung kommt dem Separator (S2) die Funktion eines Entspannungstanks zu. In einer derartigen Ausführung bilden der Separator und das Drosselorgan eine funktionale Einheit.
  • In einer weiteren, vorteilhaften Ausführung kann eine Einrichtung vorgesehen sein, mit der dem Separator (S2) Kondensat entnommen werden, und dem Wärmetauscher zur Verdampfung zugeführt werden kann. Diese Einrichtung kann insbesondere geeignete Leitungen sowie eine zweite Drucksteigerungseinrichtung umfassen, die dazu geeignet ist, dieses Kondensat auf das dritte Druckniveau zu verdichten.
  • In einer besonders vorteilhaften Ausführung kann auch eine Zusammenführung vorgesehen sein, bei der das der Kondensatrückführleitungentnommene Kondensat mit Kondensat zusammengeführt werden kann, welches dem Separator (S2) entnommen ist. Von dort kann dann das Kondensat aus den beiden Quellen gemeinsam dem Wärmetauscher zugeführt werden.
    Häufig wird zwischen der Zusammenführung und dem Wärmetauscher kein Mittel zur Druckerhöhung mehr vorgesehen sein.
    Mittels der ersten Drucksteigerungsvorrichtung und der zweiten Drucksteigerungsvorrichtung können die beiden Kondensatströme unabhängig voneinander verdichtet und beispielsweise auf das dritte Druckniveau gebracht werden. Dann können an der Zusammenführung zwei Kondensatsröme gleichen Druckniveaus miteinander vermischt werden.
    Diese Anordnung, bei der die Zusammenführung auf der Druckseite sowohl der ersten als auch der zweiten Drucksteigerungsvorrichtungen erfolgt ist sehr flexibel. So kann beispielsweise bei Ausfall einer der beiden Pumpen zumindest mit dem anderen Teilstrom von Kondensat weiter betrieben werden. Mit einer Pumpe, die zwischen der Zusammenführung und dem Wärmetauscher installiert ist, könnte im Gegensatz dazu bei einer Havarie oder bei Wartungsarbeiten der Pumpe der Wärmetauscher gar nicht mehr betrieben werden.
  • In einer besonders bevorzugten Ausführung umfasst die erfindungsgemäße Vorrichtung lediglich einen einzigen Dampfverbraucher, welcher mit der Dampfzuführung verbunden ist. In dieser Ausführung kommen die Vorteile der erfindungsgemäßen Entkopplung von Frischdampfnetz und Dampfzuführung besonders stark zum Tragen.
    Alternativ kann beispielsweise auch vorgesehen sein, dass die Dampfzuführung mit zwei oder mehreren weitgehend identischen Dampfverbrauchern und/oder zwei oder mehreren weitgehend identischen Thermokompressoren verbunden oder verbindbar ist. Auch in diesem Fall kann das zweite Druckniveau optimal angepasst werden.
  • Hinsichtlich des Verfahrens wird die Aufgabe gelöst durch ein Verfahren zur Dampfrückgewinnung eines Dampfverbrauchers, insbesondere eines dampfbeheizten Zylinders, in einer Maschine zur Herstellung oder Verarbeitung eine Faserstoffbahn, welcher aus einer Dampfzuführung mit Dampf auf einem zweiten Druckniveau versorgt wird, wobei diese Dampfzuführung im Wesentlichen aus einem Leitungssystem ohne zusätzliches Speicherbehältnis besteht und vom Frischdampfnetz entkoppelt ist, welches Dampf auf einem ersten Druckniveau zur Verfügung stellt, wobei das Verfahren die Schritte umfasst:
    1. a) Entnahme von Kondensat aus dem Dampfverbraucher
    2. b) Verdichten des Kondensats auf ein drittes Druckniveau
    3. c) Erwärmen des Kondensats auf dem dritten Druckniveau in zumindest einem Wärmetauscher,
    4. d) Verdampfen des Kondensats und Erzeugen von Dampf auf einem zweiten Druckniveau und
    5. e) Einspeisen des erzeugten Dampfes in die Dampfzuführung.
  • In einer bevorzugten Ausführung des Verfahrens sind die Schritte c) und d) voneinander getrennt. Die Verdampfung des erwärmten Kondensats erfolgt also nicht direkt im Wärmetauscher, sondern nachgelagert, beispielsweise mittels eines Drosselorgans.
  • Die Einspeisung des erzeugten Dampfes in die Dampfzuführung erfolgt dabei vorteilhafterweise auf dem zweiten Druckniveau.
  • Vorteilhafte Weiterbildungen des Verfahrens werden in den Unteransprüchen beschrieben.
  • So kann vorteilhafterweise vorgesehen sein, dass der zumindest eine Wärmetauscher zum Erwärmen des Kondensats Abluft einer Trocknungseinrichtung einer Maschine zur Herstellung oder Verarbeitung eine Faserstoffbahn verwendet, insbesondere Abluft einer Trockenhaube eines Trockenzylinders oder die Abluftleitung einer Heißluft- oder Infrarottrocknung eine Streichanlage.
  • Bevorzugt kann vorgesehen sein, dass Dampf aus der Dampfzuführung als Treibgas für einen Thermokompressor verwendet wird. Dabei kann der Thermokompressor dazu verwendet werden, Dampf von einem niedrigen Druckniveau so weit zu verdichten, dass er wieder in den Dampfverbraucher eingeleitet werden kann. Hierzu ist in üblichen Anwendungen ein Druckniveau zwischen 6 barg und 8.5 barg notwendig. In speziellen Anwendungsfällen können auch niedrigere Druckniveaus (z.B. bis zu 3 barg) oder ggf. höhere Druckniveaus notwendig sein.
    Die Werte für das zweite Druckniveau und das dritte Druckniveau können je nach Anwendungsfall unterschiedlich sein. Insbesondere das zweite Druckniveau kann, wie bereits oben beschrieben, beispielsweise durch optimale Anpassung an die Anforderung des Thermokompressors, zur Steigerung der Wirtschaftlichkeit angepasst werden. In üblichen Anwendungen kann die Druckdifferenz zwischen dem ersten Druckniveau und dem zweiten Druckniveau zwischen 0.5 bar bis 7 bar, insbesondere zwischen 2 bar bis 4 bar betragen. Die Druckdifferenz zwischen dem zweiten Druckniveau und dem dritten Druckniveau kann vorteilhafterweise zwischen 7.1 bar bis 13 bar, insbesondere zwischen 9 bar bis 11 bar betragen.
  • Vorteilhafterweise kann nach dem Verdampfen des Kondensats ein Separator S2 vorgesehen sein, bevor der erzeugte Dampf in die Dampfzuführung eingespeist wird. In diesem Separator wird in einer vorteilhaften Ausführung der erzeugte Dampf vom Kondensat getrennt. Der Dampf wird in dieser Ausführung aus dem Separator in die Dampfzuführung eingespeist. In einer besonders vorteilhaften Ausführung wird das Kondensat aus diesem Separator entnommen, mittels einer zweiten Druckstufe auf das dritte Druckniveau verdichtet, dem Wärmetauscher zugeführt und anschließend verdampft werden.
    Weiterhin kann vorgesehen sein, dass das dem Separator entnommene Kondensat mit dem dem Dampfverbraucher entnommenen Kondensat an einer Zusammenführung zusammengeführt und gemeinsam dem Wärmetauscher zugeführt werden, wobei zwischen der Zusammenführung und dem Wärmetauscher (5) keine weitere Druckerhöhung mehr erfolgt.
    Im Folgenden wird die Erfindung anhand einer Schemazeichnung näher erläutert. Figur 1 zeigt schematisch eine Ausführung der erfindungsgemäßen Vorrichtung.
  • Der Dampfverbraucher 1 in Figur 1 ist beispielhaft als Yankeezylinder 1 ausgeführt. Erfindungsgemäß können jedoch auch andere Dampfverbraucher vorgesehen sein. Über einen Einlass 1a wird in den Yankeezylinder 1 Dampf zum Beheizen eingeleitet. Dieser Dampf kann ein Druckniveau zwischen 6 und 8.5 barg aufweisen. In speziellen Anwendungsfällen können auch niedrigere Druckniveaus (z.B. bis zu 3 barg) oder ggf. höhere Druckniveaus notwendig sein. Über einen Auslass 1b kann dem Yankeezylinder 1 Kondensat entnommen werden. Dieses Kondensat kann sich auf einem Druckniveau zwischen 5 und 7.5 barg befinden. In einem ersten Separator S1 wird durch Entspannung Dampf erzeugt, welcher mittels einer Leitung (12) wieder zum Yankeezylinder 1 zurück geleitet wird. Das entstehende Kondensat wird aus dem ersten Separator S1 über eine Kondensatrückführleitung abgeleitet.
    Da der erzeugte Entspannungsdampf ein zu niedriges Druckniveau aufweist, wird er mittels eines Thermokompressors 7 so weit verdichtet, dass er wieder in den Yankeezylinder eingeleitet werden kann. Den dazu benötigten Treibdampf bezieht der Thermokompressor aus der Dampfzuführung 2. Die Dampfzuführung 2 stellt Dampf auf einem zweiten Druckniveau bereit. Dieses zweite Druckniveau kann vorteilhafterweise so gewählt sein, dass es das minimale Druckniveau darstellt, den der Thermokompressor 7 benötigt, um den Dampf aus dem ersten Separator S1 ausreichend zu verdichten. Dieses zweite Druckniveau liegt üblicherweise über dem Druck, mit dem der Dampf in den Dampfverbraucher 1 eingespeist wird. Jedoch liegt das benötigte zweite Druckniveau üblicherweise unter dem Druckniveau, das das Frischdampfnetz 10 der Anlage zur Verfügung stellt. Daher ist in der erfindungsgemäßen Vorrichtung die Dampfzuführung 2 vom Frischdampfnetz 10 entkoppelt. Diese Entkopplung erfolgt in der Ausführung in Figur 1 mittels eines Ventils 8, beispielsweise eine Regel- oder Drosselventils 8. Die Entkopplung kann aber auch durch andere geeignete Maßnahmen, z.B. durch ein Drosselorgan erfolgen. Wesentlich an der Entkopplung ist, dass in der Dampfzuführung 2 und dem Frischdampfnetz 10 der Druck unabhängig voneinander eingestellt werden kann. Dabei ist in der Regel das zweite Druckniveau der Dampfzuführung 2 niedriger als das erste Druckniveau des Frischdampfnetzes 10.
  • Aus dem ersten Separator S1 wird mittels einer Kondensatzrückführleitung 3 das Kondensat abgeführt. Ein Teil davon wird zurück zum Dampferzeuger 99 geleitet. Ein Teil davon kann aber dazu verwendet werden, um unter Zuhilfenahme eines Wärmetauschers 5 Dampf daraus zu erzeugen. Wenn eine große Menge Kondensats nicht an den Dampferzeuger 99 zurückgeführt, sondern direkt wieder verdampft werden kann, erhöht sich die Wirtschaftlichkeit des Prozesses erheblich. In der in Figur 1 gezeigten Ausführung wird hierfür der Kondensatrückführleitung 3 Kondensat entnommen, und mittels einer ersten Druckstufe 4 auf ein drittes Druckniveau gebracht. Dieses dritte Druckniveau kann beispielsweise um 7.1 bis 13 bar über dem zweiten Druckniveau liegen, vorteilhafterweise um etwa 9 bis 11 bar über dem zweiten Druckniveau. Die Absolutwerte des dritten Druckniveaus können in vorteilhaften Ausführungen zwischen 20 barg und 30 barg liegen, insbesondere zwischen 22 barg und 27 barg. Jedoch können im Einzelfall die Werte des dritten Druckniveaus hiervon auch abweichen.
    In einem Wärmetauscher 5 wird das Kondensat auf dem dritten Druckniveau weiter erhitzt. Hierbei kann der Wärmetauscher 5 beispielsweise mit der Abluft des Yankeezylinders 1 betrieben werden Jedoch ist es erfindungsgemäß möglich, alle Arten von heißer Abluft zu verwenden, die im Umfeld der Herstellung oder Verarbeitung der Faserstoffbahn anfallen. Die können z.B. Abluft aus der Strichtrocknung, Gasturbinenabluft oder andere sein. Aus dem erhitzten Kondensat wird in der in Figur 1 gezeigten Ausführung mittels eines Drosselorgans 9 Dampf erzeugt. Aus einem zweiten Separator S2 wird der Dampf über eine Rückspeiseleitung 6 in die Dampfzuführung 2 eingeleitet. Der eingespeiste Dampf wird dabei im Wesentlichen mit dem zweiten Druckniveau eingespeist. Hier zeigt sich noch einmal ein Vorteil der Erfindung. Durch die Entkopplung von Dampfzuführung 2 und Frischdampfnetz 10 muss der eingespeiste Dampf nicht auf dem (hohen) ersten Druckniveau erzeugt werden, sondern kann auf dem (niedrigeren) zweiten Druckniveau erzeugt werden, welches üblicherweise als minimaler Druck gewählt wird, der für den Betrieb des Thermokompressors 7 notwendig ist. Da der Thermokompressor 7 auf niedrigerem Druckniveau mehr Treibdampf benötigt, kann mehr Kondensat verdampft werden, und es muss weniger Kondensat an den Dampferzeuger 99 zurückgeführt werden, wodurch sich die Wirtschaftlichkeit der Wärmerückgewinnung erhöht.
    Das im zweiten Separator S2 anfallende Kondensat kann, wie in Figur 1 beispielhaft gezeigt, mittels einer zweiten Druckstufe 11 wieder auf das dritte Druckniveau gebracht, und dem Wärmetauscher 5 zugeführt werden.
    Wie in der Figur 1 gezeigt kann vorteilhafterweise vorgesehen sein, dass das der Kondensatrückführleitung 3 entnommene Kondensat, welches mittels der Drucksteigerungseinrichtung 4 -üblicherweise einer Pumpe- auf das dritte Druckniveau gebracht ist, sowie das dem Separator S2 entnommene Kondensat vor der Einleitung in den Wärmetauscher 5 zusammengeführt werden. Die Zusammenführung 15 kann vorteilhafterweise vor dem Wärmetauscher 5 erfolgen. Die Zusammenführung 15 erfolgt bevorzugt auf der Druckseite der zweiten Pumpe 11, also nachdem das Kondensat aus dem Separator S2 auf das dritte Druckniveau gebracht worden ist. In dieser sehr vorteilhaften Ausführung befindet sich also zwischen der Zusammenführung 15 und dem Wärmetauscher 5 kein Mittel zur Druckerhöhung des Kondensats.

Claims (15)

  1. Vorrichtung zur Versorgung eines Dampfverbrauchers (1), insbesondere eines dampfbeheizten Zylinders, in einer Maschine zur Herstellung oder Verarbeitung eine Faserstoffbahn, umfassend
    einen Dampfverbraucher (1), insbesondere einen dampfbeheizten Zylinder (1), eine Dampfzuführung (2), welche Dampf auf einem zweiten Druckniveau für den Dampfverbraucher (1) bereitstellt, und welche mit einem
    Frischdampfnetz (10) verbindbar ist, welches Frischdampf auf einem ersten Druckniveau zur Verfügung stellt,
    eine Kondensatrückführleitung (3) zur Führung des aus dem Dampfverbraucher (1) entnommenen Kondensats, insbesondere zur Rückführung in einen externen Dampferzeuger,
    eine Dampferzeugungsvorrichtung zur wenigstens teilweisen Verdampfung des aus dem Dampfverbraucher (1) entnommenen Kondensats, welche zumindest einen Wärmetauschers (5) umfasst,
    eine Rückspeiseleitung (6), welche mit der Dampfzuführung (2) verbindbar ist, um aus dem Kondensat erzeugten Dampf in die Dampfzuführung (2) zurückzuspeisen dadurch gekennzeichnet, dass
    die Dampfzuführung (2) vom Frischdampfnetz (10) entkoppelt ist und im Wesentlichen aus einem Leitungssystem (2) ohne zusätzliches Speicherbehältnis besteht, und wobei das zweite Druckniveau der Dampfzuführung (2) sich vom ersten Druckniveau des Frischdampfnetzes (10) unterscheidet.
  2. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Vorrichtung zusätzlich einen Thermokompressor (7) zur Versorgung des Dampfverbrauchers (1), umfasst, welcher mit der Dampfzuführung (2) derart verbindbar ist, dass Dampf auf dem zweiten Druckniveau als Treibdampf verwendet werden kann und das zweite Druckniveau auf den Treibdampfdruck des Thermokompressors (7) angepasst ist.
  3. Vorrichtung nach einem der vorherigen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Dampferzeugungsvorrichtung zumindest ein Drosselorgan (9) umfasst, um das Kondensat nach dem Durchgang durch den Wärmetauscher (5) zumindest teilweise zu verdampfen, sowie einen Separator (S2), dem das zumindest teilweise verdampfte Kondensat zuführbar ist, und an den die Rückspeiseleitung (6) anschließbar ist.
  4. Vorrichtung nach einem der vorherigen Ansprüche dadurch gekennzeichnet, dass die Entkopplung der Dampfzuführung (2) vom Frischdampfnetz (10) mittels eines Ventils (8), insbesondere eines Regel- oder Drosselventils (8) oder eines Drosselorgans erfolgt.
  5. Vorrichtung nach einem der vorherigen Ansprüche dadurch gekennzeichnet, dass die Vorrichtung eine erste Drucksteigerungseinrichtung (4) umfasst, welche dazu ausgestaltet ist, Kondensat aus der Kondensatzrückführleitung (3) auf ein drittes Druckniveau zu verdichten,und der Wärmetauscher (5) mit der ersten Drucksteigerungseinrichtung (4) derart verbindbar ist, dass das Kondensat auf dem dritten Druckniveau dem Wärmetauscher (5) zum Erhitzen zugeführt werden kann.
  6. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 3 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass eine Einrichtung vorgesehen ist, mit der dem Separator (S2) Kondensat entnommen werden, und dem Wärmetauscher (5) zugeführt werden kann und diese Einrichtung eine zweite Drucksteigerungseinrichtung (11) umfasst, die dazu geeignet ist, das Kondensat auf das dritte Druckniveau zu verdichten.
  7. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 3 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass eine Zusammenführung (15) vorgesehen ist, bei der das der Kondensatrückführleitung (3) entnommene Kondensat mit Kondensat zusammengeführt werden kann, welches dem Separator (S2) entnommen ist.
  8. Vorrichtung gemäß Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass zwischen der Zusammenführung (15) und dem Wärmetauscher (5) keine weiteren Mittel zur Drucksteigerung vorgesehen sind.
  9. Vorrichtung nach einem der vorherigen Ansprüche dadurch gekennzeichnet, dass der Wärmetauscher (5) derart an eine Abluftleitung (13) anschließbar ist, dass die Abluft zur Erhitzung des Kondensat verwendet werden kann.
  10. Vorrichtung nach einem der vorherigen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass mit der Dampfzuführung (2) lediglich ein einziger Dampfverbraucher (1) verbunden ist.
  11. Verfahren zur Dampfrückgewinnung eines Dampfverbrauchers (1), insbesondere eines dampfbeheizten Zylinders (1), in einer Maschine zur Herstellung oder Verarbeitung eine Faserstoffbahn, welcher aus einer Dampfzuführung (2) mit Dampf auf einem zweiten Druckniveau versorgt wird, wobei diese Dampfzuführung (2) im Wesentlichen aus einem Leitungssystem (2) ohne zusätzliches Speicherbehältnis besteht und vom Frischdampfnetz (10) entkoppelt ist, welches Dampf auf einem ersten Druckniveau zur Verfügung stellt, wobei das Verfahren die Schritte umfasst:
    a) Entnahme von Kondensat aus dem Dampfverbraucher (1)
    b) Verdichten des Kondensats auf ein drittes Druckniveau
    c) Erwärmen des Kondensats auf dem dritten Druckniveau in zumindest einem Wärmetauscher (5),
    d) Verdampfen des Kondensats und Erzeugen von Dampf auf einem zweiten Druckniveau und
    e) Einspeisen des erzeugten Dampfes in die Dampfzuführung (2).
  12. Verfahren nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, dass die Druckdifferenz zwischen dem ersten Druckniveau und dem zweiten Druckniveau zwischen 0.5 bar bis 7 bar, insbesondere zwischen 2 bar bis 4 bar beträgt und/oder die Druckdifferenz zwischen dem zweiten Druckniveau und dem dritten Druckniveau zwischen 7.1 bar bis 13 bar, insbesondere zwischen 9 bar bis 11 bar beträgt.
  13. Verfahren nach einem der Ansprüche 11 oder 12, dadurch gekennzeichnet, dass nach dem zumindest teilweisen Verdampfen des Kondensats oder zum zumindest teilweisen Verdampfen des Kondensat ein Separator S2 vorgesehen ist, bevor der erzeugte Dampf in die Dampfzuführung (2) eingespeist wird.
  14. Verfahren nach Anspruch 13 dadurch gekennzeichnet, dass aus dem Separator S2 Kondensat entnommen wird, welches auf das dritte Druckniveau verdichtet und dem Wärmetauscher (5) zugeführt wird.
  15. Verfahren nach einem der Ansprüche 11 bis 14, dadurch gekennzeichnet, dass das dem Separator (S2) entnommene Kondensat mit dem dem Dampfverbraucher (1) entnommenen Kondensat an einer Zusammenführung (15) zusammengeführt und gemeinsam dem Wärmetauscher (5) zugeführt werden, wobei zwischen der Zusammenführung (15) und dem Wärmetauscher (5) keine weitere Druckerhöhung mehr erfolgt.
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