EP2543135B1 - Oscillateur radiofrequence magnetoresistif et procede de generation d'un signal oscillant - Google Patents

Oscillateur radiofrequence magnetoresistif et procede de generation d'un signal oscillant Download PDF

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EP2543135B1
EP2543135B1 EP11707152.2A EP11707152A EP2543135B1 EP 2543135 B1 EP2543135 B1 EP 2543135B1 EP 11707152 A EP11707152 A EP 11707152A EP 2543135 B1 EP2543135 B1 EP 2543135B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
amplitude
frequency
oscillating signal
oscillator
terminal
Prior art date
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Active
Application number
EP11707152.2A
Other languages
German (de)
English (en)
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EP2543135A1 (fr
Inventor
Dimitri Houssameddine
Michael Quinsat
Bertrand Delaet
Marie-Claire Cyrille
Ursula Ebels
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Centre National de la Recherche Scientifique CNRS
Commissariat a lEnergie Atomique et aux Energies Alternatives CEA
Original Assignee
Centre National de la Recherche Scientifique CNRS
Commissariat a lEnergie Atomique et aux Energies Alternatives CEA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Centre National de la Recherche Scientifique CNRS, Commissariat a lEnergie Atomique et aux Energies Alternatives CEA filed Critical Centre National de la Recherche Scientifique CNRS
Publication of EP2543135A1 publication Critical patent/EP2543135A1/fr
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Publication of EP2543135B1 publication Critical patent/EP2543135B1/fr
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Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
    • H03B—GENERATION OF OSCILLATIONS, DIRECTLY OR BY FREQUENCY-CHANGING, BY CIRCUITS EMPLOYING ACTIVE ELEMENTS WHICH OPERATE IN A NON-SWITCHING MANNER; GENERATION OF NOISE BY SUCH CIRCUITS
    • H03B15/00—Generation of oscillations using galvano-magnetic devices, e.g. Hall-effect devices, or using superconductivity effects
    • H03B15/006—Generation of oscillations using galvano-magnetic devices, e.g. Hall-effect devices, or using superconductivity effects using spin transfer effects or giant magnetoresistance
    • H—ELECTRICITY
    • H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
    • H03L—AUTOMATIC CONTROL, STARTING, SYNCHRONISATION OR STABILISATION OF GENERATORS OF ELECTRONIC OSCILLATIONS OR PULSES
    • H03L5/00—Automatic control of voltage, current, or power
    • H—ELECTRICITY
    • H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
    • H03L—AUTOMATIC CONTROL, STARTING, SYNCHRONISATION OR STABILISATION OF GENERATORS OF ELECTRONIC OSCILLATIONS OR PULSES
    • H03L7/00—Automatic control of frequency or phase; Synchronisation
    • H03L7/26—Automatic control of frequency or phase; Synchronisation using energy levels of molecules, atoms, or subatomic particles as a frequency reference

Definitions

  • the invention relates to a radio frequency oscillator and a method for generating an oscillating signal with this radio frequency oscillator.
  • Radiofrequency oscillators integrate a magnetoresistive device in which circulates a spin-polarized electric current.
  • the passage of the current causes a periodic variation in the resistance of the magnetoresistive device.
  • a high frequency signal that is to say whose frequency is typically between 100 MHz and a few tens of GHz, is built from this periodic variation.
  • the period of the variations of the resistance, and therefore the frequency of oscillation can be adjusted by varying the intensity of the current flowing through the magnetoresistive device and / or an external magnetic field.
  • oscillators for example, are intended to be used in the field of radio telecommunications because they can generate a wide range of frequencies with a high quality factor.
  • radiofrequency oscillators are derived from spin electronics.
  • This spin polarization of the current is at the origin of magnetoresistive phenomena in magnetic multilayers such as giant magnetoresistance ( Baibich, M., Broto, JM, Fert, A., Nguyen Van Dau, F., Petroff, F., Etienne, P., Creuzet, G., Friederch, A. and Chazelas, J., "Giant magnetoresistance of (001) Fe / (001) Cr magnetic superlattices ", Phys.Rev.Lett., 61 (1988) 2472 ), or tunnel magnetoresistance ( Moodera, JS., Kinder, LR., Wong, TM. and Meservey, R. "Large magnetoresistance at room temperature in ferromagnetic thin film tunnel junctions", Phys.Rev.Lett 74, (1995) 3273-6 ).
  • the polarized current can also generate sustained magnetic excitations, also called oscillations ( Kiselev, SI, Sankey, JC, Krivorotov, LN., Emley, NC, Schoelkopf, RJ, Buhrman, RA, and Ralph, DC, "Microwave oscillations of a nanomagnet driven by a spin-polarized current," Nature, 425, 380 (2003 )).
  • the use of the magnetic excitation generation effect maintained in a magnetoresistive device makes it possible to convert this effect into an electrical resistance modulation which can be used directly in the electronic circuits, and thus, as a corollary, capable of intervening directly at the frequency level.
  • the document US 5,695,864 describes various developments implementing the physical principle mentioned above. In particular, it describes the precession of the magnetization of a magnetic layer traversed by a spin polarized electric current. The physical principles used and the terminology used are also described and defined in the patent application. FR 2,892,871 .
  • the oscillation frequency of these radiofrequency oscillators is adjusted by varying the intensity of the current flowing through them and, optionally, on an external magnetic field.
  • the spacer forms a tunnel junction when it is designed to create the phenomenon of tunnel magnetoresistance.
  • the spacer forms a spin valve when it is designed to create the giant magnetoresistance phenomenon.
  • oscillators in which the servo loop is a frequency servo loop.
  • Some frequency control loops are also known as phase locked loop (PLL).
  • PLL phase locked loop
  • Such a loop comprises a frequency divider for generating from the oscillating signal a reduced frequency oscillating signal which is compared to the signal of a reference clock.
  • the control signal is generated from the difference between the reduced frequency and the frequency of the reference clock signal.
  • the control signal is constructed to change the frequency of the oscillating signal generated in a direction that reduces this difference.
  • control signal is then injected on a control terminal in intensity of the frequency of the oscillating signal.
  • this intensity control terminal is that of a current summator which makes it possible to add the control signal to the constant DC current generated by the current source.
  • the invention aims to improve the known radio frequency oscillators on at least one of these points.
  • This oscillator takes advantage of the fact that the amplitude of the oscillations varies as a function of the frequency of the oscillations in the non-linear magnetoresistive devices.
  • the knowledge of the amplitude of the oscillations is sufficient to deduce the oscillation frequency of the magnetoresistive device.
  • the amplitude of the oscillations can be measured much more quickly than the frequency of the oscillations.
  • the reaction time of the servo loop is reduced. It also improves the quality factor.
  • Embodiments of this oscillator may include one or more of the features of the dependent claims.
  • the invention also relates to a method for generating an oscillating signal according to claim 7.
  • the device 6 functions as a spin transfer oscillator also known by the acronym STO (Spin Transfer Oscillator) when the intensity of the spin-polarized current exceeds a threshold I c known as the "critical oscillation current".
  • STO Spin Transfer Oscillator
  • the threshold I c corresponds to a current density greater than 10 7 A / cm 2 in the cross section of the layers of the stack.
  • the device 6 behaves like a resonator, also designated by the acronym STR (Spin Transfer Resonator), and the oscillating signal generated is damped and not maintained.
  • STR Spin Transfer Resonator
  • the current density in the cross section of the layers of the stack must be high.
  • by "high" current density is meant a current density greater than 10 6 A / cm 2 .
  • the cross section of at least one of the layers of the stack typically has a diameter of less than 300 nm and preferably less than 200 or 100 nm. Where the cross section is not a disc, the term “diameter” shall be understood to mean “hydraulic diameter”.
  • the source 4 generates a direct current I d whose intensity is, in this embodiment, lower than the threshold I c but large enough to generate a high current density in the stack of layers.
  • the device 6 functions as a resonator and not as a spin-transfer oscillator.
  • Oscillator 2 comprises different servo and feedback loops. To simplify the description, these are all represented in the same embodiment on the figure 1 . However, in practice the loops to be implemented are chosen according to the characteristics of the device 6.
  • the oscillator 2 comprises a loop 16 of frequency control of the oscillating signal generated by the device 6.
  • This loop 16 is also known by the term "phase locked loop” or PLL (Phase Locked Loop).
  • PLL Phase Locked Loop
  • This loop 16 is directly connected between the terminal 10 and a terminal 18 for controlling the frequency and amplitude of the oscillating signal s (t) generated by the device 6.
  • This loop 16 comprises a frequency divider 20 capable of generating at from the oscillating signal s (t) an oscillating signal s (t) * of lower frequency f osc-r .
  • the divider 20 divides by at least 100 frequency f osc of the signal s (t).
  • the frequency f osc-r is between 1 and 100 MHz.
  • the loop 16 also comprises a reference clock 22 which generates a clock signal r (t), which is much more stable than the oscillating signal s (t), at a frequency f ref much lower than the frequency f osc .
  • the frequency f ref is typically greater than 1 MHz and, for example, between 1 and 100 MHz.
  • the divider 20 and the clock 22 are connected to respective inputs of a comparator 24.
  • This comparator 24 generates a control signal C 1 (t) of the frequency f osc on an output 26.
  • This signal C 1 (t) is constructed to reduce the difference between the frequencies f osc-r and f ref .
  • the loop 16 also comprises an amplifier 28 capable of amplifying the signal C 1 (t) before injecting it onto the control terminal 18.
  • the oscillator 2 also comprises a loop 34 for controlling the amplitude A osc of the oscillating signal s (t) to a reference value A ref for the amplitude.
  • the loop 34 comprises a sensor 36 which measures the amplitude A osc .
  • This measure of the amplitude A osc is then transmitted to a comparator 38 with the measured amplitude value A ref.
  • the comparator 38 is very fast and very accurate. For example, the accuracy of the comparator 38 is less than 10 ⁇ V.
  • Such a comparator is for example made using transistors integrated in the layers of the magnetoresistive device 6.
  • This comparator generates, on a terminal 40, a control signal C 2 (t) which slaves the amplitude A osc on the value A ref .
  • This signal C 2 (t) is established from the difference between the amplitude A osc and the value A ref .
  • C 2 (t) signal is injected on the terminal 18 after being amplified by an amplifier 41.
  • the oscillator 2 also includes a feedback loop 44 for injecting on the terminal 18 a control signal C 3 (t) to transform the damped oscillations of the device 6 in sustained oscillations even if the intensity of the current I d is below the threshold I c .
  • the signal C 3 (t) is an amplified periodic signal injected on the terminal 18 in phase with the generated signal s (t) at the same time on the terminal 10.
  • in phase is meant the fact that the phase shift between the signals C 3 (t) and s (t) is equal to zero or substantially equal to zero. For example, this phase shift is less than ⁇ / 20 rad.
  • the signal C 3 (t) is an amplified copy of the signal s (t) generated by the device 6.
  • the loop 44 also includes an amplifier 46.
  • an input of the amplifier 46 is directly connected to the terminal 10 without passing through the amplifier 12 and an output of the amplifier is directly connected to the terminal 18
  • the gain of this amplifier is determined to compensate for the losses of the device 6 and thus obtain a sustained oscillation even if the intensity of the current I d is below the threshold I c .
  • the gain of the amplifier 46 is determined experimentally. For this, the losses of the device 6 are first determined experimentally then a gain to compensate for these losses is set for the amplifier 46.
  • the amplifier 46 has a bandwidth located around the frequency f osc .
  • loop 44 is as short as possible.
  • its length is less than 10 mm and preferably less than 1 mm or 100 ⁇ m.
  • the oscillator 2 is equipped with a generator 50 of magnetic field.
  • This generator 50 is arranged with respect to the device 6 so that the lines of the magnetic field that it generates pass through the free layer of the device 6.
  • this generator 50 is in the form of a conductive track placed close to the stack of layers of the device 6.
  • the shortest distance separating this conductive track from the free layer is less than 100 ⁇ m to limit the power consumption of the generator 50.
  • this distance will be less than 10 ⁇ m (integrated track) or even 1 ⁇ m.
  • the resistivity of this track is represented by a resistor 52.
  • the resistance value 52 is equal to 10 ⁇ and corresponds to the resistance of the conductive track between the terminal 18 and a reference potential such as ground.
  • This generator 50 has a terminal for varying the intensity of the generated magnetic field.
  • this terminal forms the terminal 18.
  • a variation of the intensity of the magnetic field which passes through the free layer makes it possible to modify the amplitude and the frequency of the oscillating signal generated by the device 6.
  • the terminal 18 is used when the device 6 is weakly tunable in frequency with the aid of the intensity of the spin polarized or very weakly tunable current.
  • weakly tunable and very weakly tunable is meant a magnetoresistive device whose derivative, denoted df osc / dl, of the frequency f osc as a function of the intensity I of the spin polarized current is strictly lower, respectively, at 1 GHz / mA and 100MHz / mA over the operating range of this device.
  • the weakly tunable magneto-resistive devices are generally planar structures easy to realize.
  • Planar structures are structures in which the magnetic moment of the reference and / or free layers is included in the plane of these layers. Under these conditions, the magnetoresistive device is generally weakly nonlinear.
  • weakly non-linear is meant that the derivative, denoted df osc / dA, of the frequency f osc as a function of the amplitude A of the variations of the resistance of the device 6 is less than 10 MHz / ⁇ in the range.
  • the loop 34 is used only if the device 6 is highly nonlinear, that is to say that the derivative df osc / dA is greater than 10 MHz / ⁇ and preferably greater than 100 MHz / ⁇ on the operating range of the oscillator. Note that when a magnetoresistive device is strongly non-linear, it is generally also strongly tunable so that it is not necessary to use the generator 50 for this servocontrol.
  • Loop 34 is typically used to correct fast frequency fluctuations (i.e., of less than 1 ⁇ s duration) and loop 16 to correct for slow fluctuations (i.e., duration greater than 1 microseconds).
  • the variations of the frequency f osc as a function of the intensity I or the amplitude A are linear or likely to be approximated by a linear relation. Under these conditions, the derivatives df osc / dl and df osc / dA are considered constant in the remainder of this description.
  • the figure 2 represents an exemplary embodiment of the magnetoresistive device 6 and the generator 50.
  • This magnetoresistive device 6 is shaped according to a geometry known by the acronym CPP ("current perpendicular to plane"). More specifically, on the figure 2 , the magnetoresistive device adopts a structure known as the "nanopillar". This nanopillar is a pillar formed by stacking horizontal layers of the same horizontal section one above the other.
  • the device 6 comprises at each end of the pillar a conductive electrode, respectively, 60 and 62.
  • These electrodes 60, 62 make it possible to bring the current which passes through the various layers forming the magnetoresistive device perpendicularly to the plane of these layers.
  • the free ends of these electrodes 60, 62 form, respectively, the terminals 8 and 10 of the device 6.
  • this current exceeds the intensity of the critical current I c , the voltage between these electrodes 60, 62 oscillates at the frequency f osc .
  • This frequency f osc is a function of the intensity of the current flowing through the electrodes 60, 62.
  • this voltage is transmitted to an electronic device (not shown) which processes it to create a reference signal.
  • the pillar mainly comprises three layers, namely a reference layer 64, a free layer 66 and a non-magnetic layer 68 interposed between the layers 64 and 66.
  • the non-magnetic layer is the "spacer” or "Spacer” in English.
  • These layers 64, 66 and 68 are arranged and shaped so as to allow the appearance of the magnetoresistive properties, that is to say a variation of the resistance of the pillar as a function of the magnetization directions of the layers 64 and 66.
  • the width L of the various layers that make up the pillar is constant.
  • the width L is less than 1 ⁇ m and, typically, between 20 nm and 200 nm.
  • the reference layer 64 is made of an electrically conductive magnetic material. Its upper face is directly in contact with the spacer 68. It has a direction of easier magnetization included in the plane of the layer.
  • the reference layer 64 has the function of spin polarizing the electrons of the current flowing through it. It therefore has a thickness sufficient to perform this function.
  • the reference layer 64 is made of cobalt (Co), nickel (Ni), iron (Fe) or their alloy (CoFe, NiFe, CoFeB, etc.).
  • the thickness of the layer of reference 64 is of the order of a few nanometers.
  • the reference layer 64 can be laminated by inserting a few (typically 2 to 4) very thin copper, silver or gold layers of the order of 0.2 to 0.5 nm to reduce the spin diffusion length. It is also possible for the layer 64 to be a SyF (Synthetic Ferrimagnetic) or a SAF (Synthetic AntiFerromagnetic).
  • the reference layer 64 has a magnetization whose direction is fixed.
  • fixed direction magnetization it is meant that the direction of the magnetic moment of the reference layer 64 is more difficult to modify than the direction of the magnetic moment of the free layer 66.
  • the magnetization of the reference 64 is for example trapped by a conductive antiferromagnetic layer 70 interposed between the reference layer 64 and the electrode 60.
  • the upper face of the layer 70 is for example directly in contact with the lower face of the reference layer 64.
  • the thickness of the layer 70 is between 5 and 50 nm. It may be made of a manganese alloy such as one of the following alloys IrMn, PtMn, FeMn, etc.
  • this layer 70 is made of a material selected from the group consisting of IrMn, FeMn, PtMn, NiMn.
  • the spacer 68 is a non-magnetic layer. This spacer 68 is sufficiently fine to allow the spin polarized current to pass from the reference layer 64 to the free layer 66 by limiting the loss of polarization. Conversely, the thickness of this spacer 68 is sufficiently large to ensure the magnetic decoupling between the layers 64 and 66.
  • the spacer 68 is made of an insulating material such as an oxide or aluminum nitride, magnesium oxide, tantalum nitride, strontium titanate (SrTiO 3), ... etc.
  • the pillar then has tunnel magnetoresistive properties or TMR (Tunnel Magnetoresistance) and the spacer 68 forms a tunnel barrier.
  • TMR Tunnel Magnetoresistive properties
  • the thickness of the spacer 68 is typically between 0.5 nm and 3 nm.
  • the tunnel barrier of the device 6 is thick to have a significant RA factor, that is to say greater than 2 or 5 ⁇ m 2 .
  • the RA factor of a tunnel barrier is the product of the resistance of the tunnel barrier with its area.
  • the area is the cross sectional area of the tunnel barrier.
  • the higher the RA factor of the tunnel barrier the higher the variation range of the resistivity of the tunnel junction (for example greater than 10%) and the better the sensitivity of the tunnel junction to the precession of the magnetization. in the free layer.
  • the free layer 66 is an electrically conductive magnetic layer whose magnetization can more easily rotate or "precess" than that of the reference layer 64.
  • the lower face of the layer 66 is directly in contact with the upper face of the spacer 68.
  • the upper face is in turn directly in contact with the electrode 62.
  • This layer 66 is for example made of a ferromagnetic material such that cobalt, nickel or iron or an alloy of these different metals (eg CoFe, CoFeB, NiFe, etc.).
  • the direction M of the overall magnetic moment of the layer 66 is oriented parallel to the plane of this layer.
  • the direction M then corresponds to the direction of easier magnetization of the free layer.
  • this stack of layers is made on the upper face of a substrate 74.
  • the generator 50 consists mainly of a conductive track 76 arranged with respect to the layer 66 so as to create a magnetic field whose field lines pass through this layer 66.
  • An example of a field line crossing the layer 66 is represented by the dotted line 78 on the figure 2 .
  • this track 76 is arranged with respect to the layer 66 so that the magnetic field lines generated are parallel to the direction M of easier magnetization of the layer 66.
  • the track 76 is extends in a plane parallel to the plane of the free layer 66 and in a direction perpendicular to the direction M.
  • the current flowing through the track 76 flows in the appropriate direction so that the magnetic field generated passes through the free layer 66 in the direction M easier magnetization.
  • this track 76 is fixed without any degree of freedom to the layer 66.
  • the track 76 is deposited or etched on a layer of dielectric material resting directly on the layer in which the electrode 62 is formed.
  • the track 76 is isolated from the electrode 62 by the thickness of the layer of dielectric material.
  • the track 76 is separated from the free layer 66 by a minimum distance of less than 1 ⁇ m and, preferably, less than 400 nm.
  • the use of the magnetic generator 50 to adjust the frequency or amplitude of the oscillating signal has several advantages.
  • this generator makes it possible to reduce the power consumption of the oscillator 2 needed to make the devices operate.
  • the resistance of the device 6 between the terminals 8 and 10 is taken equal to 300 ⁇ .
  • the same variation of the frequency f osc by using the generator 50 it is necessary that it generates a variation of 1 Oe of the magnetic field which passes through the free layer 66.
  • Such a variation of the intensity of the magnetic field can be created using a current of 0.3 mA flowing in the track 76.
  • the use of the generator 50 makes it possible to greatly reduce the electrical consumption of the servo and / or feedback loops of the oscillator 2.
  • the tunability of the device 6 in the field represented by the derivative df osc / dH, is generally much greater than the tunability in intensity represented by the derivative df osc / dl for a large number of magnetoresistive devices and especially for those weakly tunable
  • This generator 50 also allows the adjustment of the frequency or amplitude of the signal s (t) even if the derivative df osc / dl is very low or zero.
  • the source 4 of current is controlled to generate a DC current I d whose intensity is strictly less than the threshold I c .
  • the device 6 behaves like a resonator.
  • the amplifier 46 amplifies the portion of the signal s (t) picked up at the terminal 10 and injects, in phase, its amplified copy C 3 (t) on the terminal 10.
  • Loop 44 thus makes it possible to compensate the losses of the device 6 so as to obtain a sustained oscillation even if the intensity of the current I d is strictly below the threshold I c . Since the intensity of the current I d used is lower, the RA factor of the tunnel barrier of the device 6 can be increased so as to increase the sensitivity of the device 6 and of the oscillator 2. This makes it possible to relax the manufacturing constraints. of the device 6.
  • the quality factor of the oscillator formed by the only combination of the loop 44 with the device 6 increases as the intensity of the current I d increases.
  • the quality factor can be adjusted by adjusting the intensity of the current I d . This can be used to limit the consumption of oscillator 2 when a high quality factor is not needed.
  • the loop 34 slaves the amplitude A osc oscillation of the signal s (t) on the value A ref .
  • the sensor 36 measures the amplitude A osc .
  • the comparator 38 compares the amplitude A osc with the value A ref and generates the control signal C 2 (t) suitable for reducing the difference between the amplitudes A osc and the value A ref .
  • the signal C 2 (t) is injected after having been amplified by the amplifier 41 on the terminal 18.
  • the amplitude A osc of the oscillations of the signal s (t) is connected by a monotonic function N at the frequency f osc .
  • the slaving of the amplitude A osc on the value A ref slaves the frequency f osc on a reference frequency corresponding to N (A ref ).
  • the comparison of the amplitude A osc and the value A ref is performed much faster than the comparison of the frequencies f osc-r and f ref .
  • the loop 34 reacts much faster than the loop 16 and thus compensates for rapid fluctuations in the frequency f osc that the loop 16 is not able to compensate. Since the servo loop 34 is much faster than a frequency servo loop, the quality factor of the oscillator 2 is improved.
  • the loop 16 locks the phase of the signal s (t) on the phase of the reference signal r (t).
  • the divider 20 divides the frequency of the signal s (t) to obtain the signal s (t) * of frequency f osc-r .
  • the signals s (t) * and r (t) are then compared by the comparator 24.
  • the comparator 24 then generates the signal C 1 (t) as a function of the difference between the phases of the signals s (t) * and r (t). This signal C 1 (t) is constructed to reduce this difference. It is applied after having been amplified by amplifier 28 on terminal 18.
  • the loop 16 keeps the signal s (t) in phase with the signal r (t).
  • the various control signals generated during steps 92 to 94 and 96 are added to each other and are injected on the same control terminal 18. These control signals then vary the intensity of the magnetic field in proportion to the intensity of the electric currents generated by the loops 16, 34 and 44. This modification of the intensity of the magnetic field changes the amplitude and the frequency of the signal. (t) generated by the device 6 on the terminal 10.
  • the gain of the amplifiers 28 and 41 is adjusted so that the intensity of the current injected into the the track 76 make it possible to obtain a magnetic field of at least 10 Oe in the free layer. Indeed, below this intensity for the magnetic field, the variations of the frequency f osc are hardly perceptible.
  • Steps 90 to 98 are repeated in loop.
  • the loops 16, 34 and 44 can be used independently of each other.
  • the frequency control loop 16 may be omitted.
  • Each of these loops 16, 34 and 44 may be connected either to the control terminal 18 or to an intensity control terminal of the frequency f osc .
  • the magnetoresistive device when highly tunable by means of the intensity, that is to say that the derivative df osc / dl is greater than 1 GHz / mA, the servo or feedback loops are connected to a control terminal of the intensity of the current delivered by the current source.
  • An example of such an embodiment is illustrated on the figure 4 .
  • the terminal 18 is replaced by a terminal 102 for controlling the intensity of the current I d .
  • loop 16 has also been omitted.
  • the source 4 is replaced by a source 104 of direct current whose intensity is controllable according to the signal injected on the terminal 102.
  • the loops 34 and 44 are connected to this terminal 102 in place of the terminal 18.
  • FIG. figure 5 represents an oscillator 110 in which the feedback loop is connected to the control terminal 102 of the intensity of the source 104 while the amplitude control loop is connected to the control terminal 18 in a magnetic field.
  • the loop 16 is also omitted.
  • loops 16, 34 and 44 it is possible to simultaneously connect one or more of loops 16, 34 and 44 to both a field control terminal, such as terminal 18, and an intensity control terminal such as terminal 102.
  • an adjustable splitter is introduced to adjust the distribution of the control signal between these two terminals. This splitter is set manually or automatically to maximize the sensitivity of the magnetoresistive device to the command signal sent. This makes it possible to adapt to any type of radio frequency oscillator without having to modify the servo or feedback loops.
  • Amplifier 46 of the feedback loop may also be placed between terminals 10 and 14 as illustrated in FIG. figure 6 .
  • the figure 6 represents a radiofrequency oscillator 120. This embodiment makes it possible to reduce the gain of the amplifier 12. In fact, the amplifier 12 is connected in series with the amplifier 46.
  • the direction of easier magnetization of the free layer and / or of the reference layer is not necessarily contained in the plane of the layer.
  • the direction of easier magnetization may be perpendicular to the plane of the layer.
  • Additional layers may be inserted into the stack of layers forming the pillar of the device 6.
  • an antiferromagnetic layer may be inserted between the free layer 66 and the electrode 62.
  • the reference layer may be a synthetic antiferromagnetic to set the direction of its magnetization.
  • the layer 70 may be omitted.
  • a polarizer is a magnetic layer or multilayer whose magnetization is outside the plane of the layer and, for example, perpendicular to the plane of the layer.
  • the polarizer is used to spin polarize the current flowing through it.
  • the polarizer is composed of several sub-layers superimposed on each other, for example an alternation of magnetic and metallic layers (for example (Co / Pt) n ).
  • the polarizer is not described in more detail. For more information on polarizers, it is possible to refer to the patent application FR2 817 998 .
  • the presence of the polarizer makes it possible to obtain a precession of the magnetization of the free layer outside its plane. This allows for example to operate the oscillator in zero field, that is to say in the absence of a static external magnetic field.
  • a polarizer is directly deposited under the electrode 62.
  • the magnetoresistive device can also be made with a stacking structure known as a "contact point". Such structures are described in the patent application FR 2,892,871 .
  • the spacer 68 may be made of an electrically conductive material such as copper (Cu).
  • the magnetoresistive properties of the pillar are then called giant magnetoresistance or GMR (Giant Magneto Resistance).
  • GMR Giant Magneto Resistance
  • the thickness of the spacer 68 is typically greater than 2 nm. Generally its thickness is between 2 and 40 nm and preferably equal to 5 nm to ⁇ 25%.
  • the thickness of the reference layer is strictly greater than the spin diffusion length (see, for example, the patent application FR2892871 for a definition of this term).
  • the device 6 may be replaced by an assembly of magnetoresistive devices connected to each other in series or in parallel to increase the power of the oscillating signal.
  • the input and output terminals of these different magnetoresistive devices are connected, respectively, to common input and output terminals.
  • the amplitude and / or frequency control loops are connected between these common input terminals and output.
  • a feedback loop it is only implanted locally at the terminals of each of the magnetoresistive devices.
  • each magnetoresistive device of the assembly has its own feedback loop.
  • the intensity control terminal may be an input terminal of a current summator of which another input terminal is connected to the output of a non-controllable source of direct current.
  • the output of this summator on which the sum of the currents is generated is directly connected to the input terminal 8 of the device 6.
  • the conductive track 76 forming the field generator 50 extends parallel to the free layer in the same plane as this layer.
  • the track 76 can also be deposited and / or etched below the stack of the layers 64, 66 and 68.
  • the track 76 is deposited and etched on the substrate 74. It is not necessary for the field lines generated by this track 76 to traverse the free layer parallel to its direction of easier magnetization.
  • the field lines pass through the free layer with a direction perpendicular to the direction of easier magnetization of this free layer.
  • the generator 50 generates, in addition to the magnetic field constructed from the control signals C i (t), a static magnetic field which regulates the main oscillation frequency f osc .
  • N Since there is a relation N between the amplitude A osc and the frequency f osc , it is possible to achieve a frequency control by directly measuring the amplitude A osc . For example, for this, the measured amplitude is converted using the predetermined relationship N into a measured frequency N (A osc ). Next, the frequency N (A osc ) is compared with a reference frequency f ref . A comparator then generates a control signal which is a function of the difference between these frequencies N (A osc ) and f ref making it possible to reduce this difference. This control signal is then injected on the control terminal 18 or 102.
  • the source 4 generates a direct current I d whose intensity is greater than or equal to the threshold I c .
  • the loop 44 can be omitted. However, it can also be retained to improve the quality factor of oscillator 2.
  • phase-shifter in the loop 44.
  • This phase-shifter then has the function of maintaining the signal C 3 (t) injected on the terminal 18 in phase with the signal s (t).

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Description

  • L'invention concerne un oscillateur radiofréquence et un procédé de génération d'un signal oscillant avec cet oscillateur radiofréquence.
  • Des oscillateurs radiofréquences intégrent un dispositif magnétorésistif au sein duquel circule un courant électrique polarisé en spin. Dans un tel oscillateur, le passage du courant provoque une variation périodique de la résistance du dispositif magnétorésistif. Un signal haute fréquence, c'est-à-dire dont la fréquence est typiquement comprise entre 100 MHz et quelques dizaines de GHz, est construit à partir de cette variation périodique. La période des variations de la résistance, et donc la fréquence d'oscillation, peut être réglée en jouant sur l'intensité du courant qui traverse le dispositif magnétorésistif et/ ou un champ magnétique externe.
  • De tels oscillateurs ont par exemple vocation à être utilisés dans le domaine des radiotélécommunications car ils peuvent générer une large gamme de fréquences avec un facteur de qualité élevé.
  • Par facteur de qualité, on désigne ici le rapport suivant : Q = f osc / Δf
    Figure imgb0001
     où :
    • Q est le facteur de qualité,
    • fosc est la fréquence d'oscillation de l'oscillateur, et
    • Δf est la largeur à mi-hauteur de la raie centrée sur la fréquence fosc dans le spectre de puissance de cet oscillateur.
  • Certains oscillateurs radiofréquences sont issus de l'électronique de spin.
  • L'électronique de spin utilise le spin des électrons comme degré de liberté supplémentaire afin de générer des effets nouveaux. La polarisation en spin d'un courant électrique résulte de l'asymétrie existant entre la diffusion des électrons de conduction de type "spin-up" (c'est-à-dire parallèle à l'aimantation locale) et de type "spin-down" (c'est-à-dire anti-parallèle à l'aimantation locale). Cette asymétrie conduit à une asymétrie de la conductivité entre les deux canaux de spin-up et down, d'où une polarisation de spin nette du courant électrique.
  • Cette polarisation en spin du courant est à l'origine de phénomènes magnétorésistifs dans les multicouches magnétiques tels que la magnétorésistance géante (Baibich, M., Broto, J.M., Fert, A., Nguyen Van Dau, F., Petroff, F., Etienne, P., Creuzet, G., Friederch, A. and Chazelas, J., " Giant magnetoresistance of (001)Fe/(001)Cr magnetic superlattices ", Phys.Rev.Lett., 61 (1988) 2472), ou la magnétorésistance tunnel (Moodera, JS., Kinder, LR., Wong, TM. and Meservey,R.. "Large magnetoresistance at room temperature in ferromagnetic thin film tunnel junctions", Phys.Rev.Lett 74 , (1995) 3273-6).
  • Par ailleurs, il a également été observé qu'en faisant passer un courant polarisé en spin à travers une couche mince magnétique, on pouvait induire un renversement de son aimantation en l'absence de tout champ magnétique externe (Katine, J.A., Albert, F.J., Buhrman, R.A., Myers, E.B., and Ralph, D.C., "Current-Driven Magnetization Reversal and Spin-Wave Excitations in Co /Cu /Co Pillars", Phys.Rev.Lett. 84, 3149 (2000)).
  • Le courant polarisé peut également générer des excitations magnétiques entretenues, également dénommées oscillations (Kiselev, S.I., Sankey, J.C., Krivorotov, LN., Emley, N.C., Schoelkopf, R.J., Buhrman, R.A., and Ralph, D.C., "Microwave oscillations of a nanomagnet driven by a spin-polarized current", Nature, 425, 380 (2003)). L'utilisation de l'effet de génération d'excitations magnétiques entretenues dans un dispositif magnétorésistif permet de convertir cet effet en une modulation de résistance électrique directement utilisable dans les circuits électroniques, et donc corollairement, susceptible d'intervenir directement au niveau de la fréquence. Le document US 5 695 864 décrit divers développements mettant en oeuvre le principe physique mentionné précédemment. Il décrit notamment la précession de l'aimantation d'une couche magnétique traversée par un courant électrique polarisé en spin. Les principes physiques mis en oeuvre ainsi que la terminologie utilisée sont également décrits et définis dans la demande de brevet FR 2 892 871 .
  • La fréquence d'oscillation de ces oscillateurs radiofréquences est ajustée en jouant sur l'intensité du courant qui les traverse et, éventuellement en plus, sur un champ magnétique externe.
  • Des oscillateurs radiofréquences connus comporte :
    • un dispositif magnétorésistif au sein duquel circule un courant électrique polarisé en spin pour générer un signal oscillant à une fréquence d'oscillation sur une borne de sortie, ce dispositif comprenant un empilement d'au moins :
      • une première couche magnétique, dite « couche de référence », apte à polariser en spin le courant électrique et dont l'aimantation est de direction fixe,
      • une second couche magnétique, dite « couche libre », dont l'aimantation peut osciller lorsqu'elle est traversée par le courant polarisé en spin, et
      • une couche non magnétique, dite « espaceur », interposée entre les deux couches précédentes pour former une jonction tunnel ou une vanne de spin,
    • une source de courant pour faire circuler un courant d'électrons dans lesdites couches perpendiculairement à celles-ci,
    • une borne de commande de la fréquence ou de l'amplitude du signal oscillant,
    • une boucle d'asservissement raccordée entre la borne de sortie et la borne de commande pour appliquer sur la borne de commande un signal de commande pour asservir une caractéristique du signal oscillant sur une valeur de référence.
  • L'espaceur forme une jonction tunnel lorsque celui-ci est conçu pour créer le phénomène de magnétoristance tunnel. En variante, l'espaceur forme une vanne de spin lorsque celui-ci est conçu pour créer le phénomène de magnétorésistance géante.
  • Le déposant connaît des oscillateurs dans lesquels la boucle d'asservissement est une boucle d'asservissement en fréquence. Certaines boucles d'asservissement en fréquence sont également connues sous le terme de boucle à verrouillage de phase ou PLL (Phase Locked Loop). Une telle boucle comporte un diviseur de fréquence pour générer à partir du signal oscillant un signal oscillant de fréquence réduite qui est comparé au signal d'une horloge de référence. Le signal de commande est généré à partir de l'écart entre la fréquence réduite et la fréquence du signal de l'horloge de référence. Le signal de commande est construit de manière à modifier la fréquence du signal oscillant généré dans un sens qui réduit cet écart.
  • Le signal de commande est ensuite injecté sur une borne de commande en intensité de la fréquence du signal oscillant. Typiquement, cette borne de commande en intensité est celle d'un sommateur de courant qui permet d'ajouter le signal de commande au courant continu constant généré par la source de courant.
  • Les oscillateurs connus fonctionnent correctement mais plusieurs améliorations sont souhaitables. Par exemple, il est souhaitable d'améliorer le facteur de qualité de ces oscillateurs radiofréquences. Il est également souhaitable de réduire leur consommation électrique.
    De l'état de la technique est également connu de :
  • L'invention vise à améliorer les oscillateurs radiofréquences connus sur au moins l'un de ces points.
  • Elle a donc pour objet un oscillateur radiofréquence conforme à la revendication 1.
  • Cet oscillateur met à profit le fait que l'amplitude des oscillations varie en fonction de la fréquence des oscillations dans les dispositifs magnétorésistifs non-linéaires. Ainsi, la connaissance de l'amplitude des oscillations est suffisante pour en déduire la fréquence d'oscillation de dispositif magnétorésistif. Or, l'amplitude des oscillations peut être mesurée beaucoup plus rapidement que la fréquence des oscillations. Ainsi, en mesurant l'amplitude des oscillations plutôt que la fréquence, le temps de réaction de la boucle d'asservissement est réduit. Cela permet également d'améliorer le facteur de qualité.
  • Les modes de réalisation de cet oscillateur peuvent comporter une ou plusieurs des caractéristiques des revendications dépendantes.
  • Ces modes de réalisation de l'oscillateur présentent en outre les avantages suivants :
    • comparer directement l'amplitude des oscillations à une valeur de référence d'amplitude permet d'obtenir une information sur l'écart entre la fréquence d'oscillation du dispositif magnétorésistif et une fréquence de référence sans pour cela connaître précisément la relation qui relie l'amplitude des oscillations à la fréquence de ces oscillations ;
    • utiliser un générateur de champ magnétique pour régler la fréquence et l'amplitude du signal oscillant permet de limiter la consommation électrique de l'oscillateur ;
    • utiliser un dispositif magnétorésistif dont la dérivée dfosc/dA est supérieure à 10 MHz/ Ω permet d'obtenir une boucle d'asservissement plus rapide tout en conservant la stabilité de l'oscillateur ; et
    • utiliser une boucle de rétroaction permet d'augmenter le facteur de qualité.
  • L'invention a également pour objet un procédé de génération d'un signal oscillant conforme à la revendication 7.
  • L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple non limitatif et faite en se référant aux dessins sur lesquels :
    • la figure 1 est une illustration schématique de l'architecture d'un oscillateur radiofréquence,
    • la figure 2 est une illustration schématique et en coupe verticale d'un dispositif magnétorésistif utilisé dans l'oscillateur de la figure 1 ;
    • la figure 3 est un organigramme d'un procédé de génération d'un signal oscillant à l'aide de l'oscillateur de la figure 1 ;
    • les figures 4, 5 et 6 sont des illustrations schématiques de modes alternatifs de réalisation d'un oscillateur radiofréquence; et
    • la figure 7 est une illustration schématique de l'architecture d'un autre dispositif magnétorésistif utilisable dans l'oscillateur de la figure 1.
  • Dans ces figures, les mêmes références sont utilisées pour désigner les mêmes éléments.
  • Dans la suite de cette description, les caractéristiques et fonctions bien connues de l'homme du métier ne sont pas décrites en détail.
  • La figure 1 représente une architecture générale d'un oscillateur radiofréquence 2. Cet oscillateur 2 comporte :
    • une source 4 de courant continu Id,
    • un dispositif 6 magnétorésistif équipé d'une borne d'entrée 8 raccordée à la source 4 de courant et d'une borne de sortie 10 du signal oscillant généré par ce dispositif 6, et
    • un amplificateur 12 à faible bruit dont l'entrée est raccordée à la borne 10 et la sortie est raccordée à une borne 14 de sortie du signal oscillant généré par l'oscillateur 2.
  • Le dispositif 6 est formé d'un empilement de couches magnétiques et non magnétiques formant une jonction tunnel également connue sous l'acronyme de TMR (Tunnel MagnetoResistance). Cet empilement comporte au moins :
    • une couche magnétique, dite « couche de référence », apte à polariser en spin le courant électrique généré par la source 4 et dont l'aimantation est de direction fixe,
    • une couche magnétique, dite « couche libre », dont l'aimantation peut osciller lorsqu'elle est traversée par le courant polarisé en spin, et
    • une couche non magnétique, dite « espaceur », interposée entre les deux couches précédentes pour créer la jonction tunnel.
  • Le dispositif 6 fonctionne comme un oscillateur à transfert de spin également connue sous l'acronyme STO (Spin Transfer Oscillator) lorsque l'intensité du courant polarisé en spin dépasse un seuil Ic connu sous le terme de « courant critique d'oscillation». Lorsque l'intensité du courant polarisé en spin dépasse ce seuil Ic, l'aimantation de la couche libre du dispositif 6 précesse de façon entretenue. Typiquement, le seuil Ic correspond à une densité de courant supérieure à 107A/cm2 dans la section transversale des couches de l'empilement. Dans le cas contraire, le dispositif 6 se comporte comme un résonateur, également désigné par l'acronyme STR (Spin Transfer Resonator), et le signal oscillant généré est amorti et non pas entretenu. Toutefois, même dans ce cas, pour générer le signal oscillant amorti, la densité de courant dans la section transversale des couches de l'empilement doit être élevée. Typiquement, par densité de courant « élevée » on désigne une densité de courant supérieure à 106A/cm2.
  • Pour obtenir la densité de courant élevée, la section transversale d'au moins l'une des couches de l'empilement présente typiquement un diamètre inférieur à 300nm et, de préférence, inférieure à 200 ou 100nm. Lorsque la section transversale n'est pas un disque, le terme « diamètre » doit être compris comme signifiant « diamètre hydraulique ».
  • La source 4 génère un courant continu Id dont l'intensité est, dans ce mode de réalisation, inférieure au seuil Ic mais suffisamment important pour engendrer une densité de courant élevée dans l'empilement des couches. Ainsi dans la suite de cette description, le dispositif 6 fonctionne comme un résonateur et non pas comme un oscillateur à transfert de spin.
  • L'oscillateur 2 comprend différentes boucles d'asservissement et de rétroaction. Pour simplifier la description, celles-ci sont toutes représentées dans le même mode de réalisation sur la figure 1. Toutefois, en pratique les boucles à mettre en oeuvre sont choisies en fonction des caractéristiques du dispositif 6.
  • Dans la figure 1, l'oscillateur 2 comprend une boucle 16 d'asservissement en fréquence du signal oscillant généré par le dispositif 6. Cette boucle 16 est également connue sous le terme de « boucle à verrouillage de phase » ou PLL (Phase Locked Loop). Cette boucle 16 est directement raccordée entre la borne 10 et une borne 18 de commande de la fréquence et de l'amplitude du signal oscillant s(t) généré par le dispositif 6. Cette boucle 16 comprend un diviseur 20 de fréquence propre à générer à partir du signal oscillant s(t) un signal oscillant s(t)* de fréquence fosc-r plus réduite. Par exemple, le diviseur 20 divise par au moins 100 la fréquence fosc du signal s(t). Ici, la fréquence fosc-r est comprise entre 1 et 100 MHz.
  • La boucle 16 comprend également une horloge 22 de référence qui génère un signal d'horloge r(t), beaucoup plus stable que le signal oscillant s(t), à une fréquence fref très inférieure à la fréquence fosc. La fréquence fref est typiquement supérieure à 1 MHz et, par exemple, comprise entre 1 et 100 MHz.
  • Le diviseur 20 et l'horloge 22 sont raccordés à des entrées respectives d'un comparateur 24. Ce comparateur 24 génère un signal de commande C1(t) de la fréquence fosc sur une sortie 26. Ce signal C1(t) est construit de manière à réduire l'écart entre les fréquences fosc-r et fref.
  • La boucle 16 comprend également un amplificateur 28 propre à amplifier le signal C1(t) avant de l'injecter sur la borne 18 de commande.
  • L'oscillateur 2 comprend aussi une boucle 34 d'asservissement de l'amplitude Aosc du signal oscillant s(t) sur une valeur de référence Aref pour l'amplitude. A cet effet, la boucle 34 comprend un capteur 36 qui mesure l'amplitude Aosc. Cette mesure de l'amplitude Aosc est ensuite transmise à un comparateur 38 de l'amplitude mesurée avec la valeur Aref. Le comparateur 38 est très rapide et très précis. Par exemple, la précision du comparateur 38 est inférieure à 10 µV. Un tel comparateur est par exemple réalisé à l'aide de transistors intégrés aux couches du dispositif magnétorésistif 6.
  • Ce comparateur génère, sur une borne 40, un signal de commande C2(t) qui asservit l'amplitude Aosc sur la valeur Aref. Ce signal C2(t) est établi à partir de l'écart entre l'amplitude Aosc et la valeur Aref.
  • Le signal C2(t) est injecté sur la borne 18 après avoir été amplifié par un amplificateur 41.
  • Enfin, l'oscillateur 2 comprend également une boucle 44 de rétroaction pour injecter sur la borne 18 un signal de commande C3(t) permettant de transformer les oscillations amorties du dispositif 6 en oscillations entretenues même si l'intensité du courant Id est inférieure au seuil Ic. Pour cela, le signal C3(t) est un signal périodique amplifié injecté sur la borne 18 en phase avec le signal généré s(t) au même instant sur la borne 10. Par « en phase » on désigne le fait que le déphasage entre les signaux C3(t) et s(t) est égal à zéro ou pratiquement égal à zéro. Par exemple, ce déphasage est inférieur à π/20 rad. Ici, le signal C3(t) est une copie amplifiée du signal s(t) généré par le dispositif 6.
  • La boucle 44 comprend également un amplificateur 46. Dans ce mode de réalisation, une entrée de l'amplificateur 46 est directement raccordée à la borne 10 sans passer par l'amplificateur 12 et une sortie de l'amplificateur est directement raccordée à la borne 18. Le gain de cet amplificateur est déterminé pour compenser les pertes du dispositif 6 et obtenir ainsi une oscillation entretenue même si l'intensité du courant Id est inférieure au seuil Ic. Ici, le gain de l'amplificateur 46 est déterminé expérimentalement. Pour cela, les pertes du dispositif 6 sont d'abord déterminées expérimentalement puis un gain permettant de compenser ces pertes est fixé pour l'amplificateur 46.
  • L'amplificateur 46 présente une bande passante située autour de la fréquence fosc.
  • Pour que les signaux s(t) et C3(t) soit en phase, la boucle 44 est la plus courte possible. Par exemple, sa longueur est inférieure à 10 mm et, de préférence, inférieures à 1 mm ou 100µm.
  • Pour régler l'amplitude et la fréquence du signal s(t) généré par le dispositif 6, l'oscillateur 2 est équipé d'un générateur 50 de champ magnétique. Ce générateur 50 est agencé par rapport au dispositif 6 de manière à ce que les lignes du champ magnétique qu'il génère traversent la couche libre du dispositif 6.
  • Par exemple, ce générateur 50 se présente sous la forme d'une piste conductrice placée à proximité de l'empilement des couches du dispositif 6. La distance la plus courte qui sépare cette piste conductrice de la couche libre est inférieure à 100 µm pour limiter la consommation électrique du générateur 50. Avantageusement, cette distance sera inférieure à 10µm (piste intégrée) voire à 1 µm. Sur la figure 1, la résistivité de cette piste est représentée par une résistance 52. Par exemple, la valeur de résistance 52 est égale à 10 Ω et correspond à la résistance de la piste conductrice entre la borne 18 et un potentiel de référence tel que la masse.
  • Ce générateur 50 présente une borne permettant de faire varier l'intensité du champ magnétique généré. Ici, cette borne constitue la borne 18. En effet, une variation de l'intensité du champ magnétique qui traverse la couche libre permet de modifier l'amplitude et la fréquence du signal oscillant généré par le dispositif 6.
  • De préférence, la borne 18 est utilisée lorsque le dispositif 6 est faiblement accordable en fréquence à l'aide de l'intensité du courant polarisé en spin, voire très faiblement accordable. Par « faiblement accordable et très faiblement accordable » on désigne un dispositif magnétorésistif dont la dérivée, notée dfosc/dl, de la fréquence fosc en fonction de l'intensité I du courant polarisé en spin est strictement inférieure, respectivement, à 1 GHz/mA et 100MHz/mA sur la plage de fonctionnement de ce dispositif. Les dispositifs magnétorésistifs faiblement accordables sont généralement des structures planaires faciles à réaliser. Les structures planaires sont des structures dans lesquelles le moment magnétique des couches de référence et/ou libre est compris dans le plan de ces couches. Dans ces conditions, le dispositif magnétorésistif est généralement faiblement non linéaire. Par « faiblement non linéaire » on désigne le fait que la dérivée, notée dfosc/dA, de la fréquence fosc en fonction de l'amplitude A des variations de la résistance du dispositif 6 est inférieure à 10 MHz/Ω sur la plage de fonctionnement.
  • De préférence, la boucle 34 est uniquement utilisée si le dispositif 6 est fortement non-linéaire, c'est-à-dire que la dérivée dfosc/dA est supérieure à 10 MHz/Ω et, de préférence, supérieure à 100 MHz/Ω sur la plage de fonctionnement de l'oscillateur. On notera que lorsqu'un dispositif magnétorésistif est fortement non-linéaire, il est généralement également fortement accordable de sorte qu'il n'est pas nécessaire d'utiliser le générateur 50 pour cet asservissement.
  • La boucle 34 est typiquement utilisée pour corriger des fluctuations de fréquence rapides (c'est-à-dire de durée inférieure à 1 µs) et la boucle 16 pour corriger les fluctuations lentes (c'est-à-dire de durée supérieure à 1 µs).
  • Généralement sur la plage de fonctionnement du dispositif 6, les variations de la fréquence fosc en fonction de l'intensité I ou de l'amplitude A sont linéaires ou susceptibles d'être approximées par une relation linéaire. Dans ces conditions, les dérivées dfosc/dl et dfosc/dA sont considérées comme constantes dans la suite de cette description.
  • La figure 2 représente un exemple de réalisation du dispositif magnétorésistif 6 et du générateur 50.
  • Ce dispositif magnétorésistif 6 est conformé selon une géométrie connue sous l'acronyme CPP (« current perpendicular to plane »). Plus précisément, sur la figure 2, le dispositif magnétorésistif adopte une structure connue sous le terme de « nanopilier ». Ce nanopilier est un pilier formé en empilant les unes au-dessus des autres des couches horizontales de même section horizontale.
  • De plus, le dispositif 6 comprend à chaque extrémité du pilier une électrode conductrice, respectivement, 60 et 62. Ces électrodes 60, 62 permettent d'amener le courant qui traverse les différentes couches formant le dispositif magnétorésistif perpendiculairement au plan de ces couches. Les extrémités libres de ces électrodes 60, 62 forment, respectivement, les bornes 8 et 10 du dispositif 6.
  • Lorsque l'intensité de ce courant dépasse l'intensité du courant critique Ic, la tension entre ces électrodes 60, 62 se met à osciller à la fréquence fosc. Cette fréquence fosc est fonction de l'intensité du courant qui traverse les électrodes 60, 62. Par exemple, cette tension est transmise à un équipement électronique (non représenté) qui la traite pour créer un signal de référence.
  • Entre ces électrodes 60 et 62, le pilier comprend principalement trois couches à savoir une couche de référence 64, une couche libre 66 et une couche 68 non magnétique interposée entre les couches 64 et 66. La couche non magnétique est l'« espaceur » ou « spacer » en anglais.
  • Ces couches 64, 66 et 68 sont agencées et conformées de manière à permettre l'apparition des propriétés magnétoresistives, c'est-à-dire une variation de la résistance du pilier en fonction des directions d'aimantation des couches 64 et 66.
  • Pour améliorer la lisibilité de la figure 1, la proportionnalité entre l'épaisseur des différentes couches n'a pas été préservée.
  • La largeur L des différentes couches qui composent le pilier est constante. Ici, la largeur L est inférieure à 1 µm et, typiquement, comprise entre 20 nm et 200 nm.
  • La couche de référence 64 est réalisée dans un matériau magnétique électriquement conducteur. Sa face supérieure est directement en contact avec l'espaceur 68. Elle présente une direction de plus facile aimantation comprise dans le plan de la couche.
  • La couche de référence 64 a pour fonction de polariser en spin les électrons du courant qui la traverse. Elle présente donc une épaisseur suffisante pour réaliser cette fonction.
  • Par exemple, la couche de référence 64 est réalisée en cobalt (Co), Nickel (Ni), Fer(Fe) ou leur alliage (CoFe, NiFe, CoFeB ...etc.). L'épaisseur de la couche de référence 64 est de l'ordre de quelques nanomètres. La couche de référence 64 peut être laminée par insertion de quelques (typiquement de 2 à 4) très fines couches de cuivre, d'argent ou d'or d'épaisseur de l'ordre de 0,2 à 0,5 nm pour réduire la longueur de diffusion de spin. Il est possible également que la couche 64 soit un SyF (Synthetic Ferrimagnetic) voire un SAF (Synthetic AntiFerromagnetic).
  • Ici, la couche de référence 64 présente une aimantation dont la direction est fixe. Par aimantation de direction fixe, on désigne le fait que la direction du moment magnétique de la couche de référence 64 est plus difficile à modifier que la direction du moment magnétique de la couche libre 66. Pour obtenir cela, l'aimantation de la couche de référence 64 est par exemple piégée par une couche antiferromagnétique conductrice 70 interposée entre la couche de référence 64 et l'électrode 60. La face supérieure de la couche 70 est par exemple directement en contact avec la face inférieure de la couche de référence 64.
  • Typiquement, l'épaisseur de la couche 70 est comprise entre 5 et 50 nm. Elle peut être réalisée dans un alliage de manganèse tel que l'un des alliages suivants IrMn, PtMn, FeMn, ... etc. Par exemple, cette couche 70 est réalisée en un matériau choisi dans le groupe comprenant l'IrMn, le FeMn, le PtMn, NiMn.
  • L'espaceur 68 est une couche non magnétique. Cet espaceur 68 est suffisamment fin pour permettre au courant polarisé en spin de passer de la couche de référence 64 à la couche libre 66 en limitant la perte de polarisation. A l'inverse, l'épaisseur de cet espaceur 68 est suffisamment grande pour assurer le découplage magnétique entre les couches 64 et 66.
  • L'espaceur 68 est réalisé dans un matériau isolant tel qu'un oxyde ou un nitrure d'aluminium, un oxyde de magnésium, du nitrure de tantale, du titanate de strontium (SrTiO3), ... etc. Le pilier présente alors des propriétés magnétorésistives tunnel ou TMR (Tunnel Magnetoresistance) et l'espaceur 68 forme une barrière tunnel. Dans ce cas, l'épaisseur de l'espaceur 68 est typiquement comprise entre 0,5 nm et 3 nm.
  • Ici, la barrière tunnel du dispositif 6 est épaisse pour présenter un facteur RA important, c'est-à-dire supérieur à 2 ou à 5 Ωµm2.
  • Le facteur RA d'une barrière tunnel est le produit de la résistance de la barrière tunnel avec son aire. Ici, l'aire est la superficie de la section transversale de la barrière tunnel.
  • Généralement, plus le facteur RA de la barrière tunnel est élevé plus la plage de variation de la résistivité de la jonction tunnel est élevé (par exemple supérieur à 10 %) et meilleure est la sensibilité de la jonction tunnel à la précession de l'aimantation dans la couche libre.
  • La couche libre 66 est une couche magnétique électriquement conductrice dont l'aimantation peut plus facilement tourner ou « précesser » que celle de la couche de référence 64..
  • De nombreux modes de réalisation de la couche libre sont possibles. Par exemple, des modes de réalisation possibles de cette couche libre sont décrits dans la demande de brevet déposée sous le numéro FR 0 957 888 et dans la demande de brevet publiée sous le numéro FR2 892 871 .
  • La face inférieure de la couche 66 est directement en contact avec la face supérieure de l'espaceur 68. La face supérieure est quant à elle directement en contact avec l'électrode 62. Cette couche 66 est par exemple réalisée dans un matériau ferromagnétique tel que du cobalt, du nickel ou du fer ou dans un alliage de ces différents métaux (par exemple CoFe, CoFeB, NiFe, ... etc.).
  • En absence de courant polarisé en spin et de champ magnétique extérieur, la direction M du moment magnétique global de la couche 66 est orienté parallèlement au plan de cette couche. La direction M correspond alors à la direction de plus facile aimantation de la couche libre.
  • Typiquement, cet empilement de couches est réalisé sur la face supérieure d'un substrat 74.
  • Dans le mode particulier de réalisation représenté sur la figure 2 le générateur 50 est principalement constitué d'une piste conductrice 76 disposée par rapport à la couche 66 de manière à créer un champ magnétique dont les lignes de champ traversent cette couche 66. Un exemple de ligne de champ traversant la couche 66 est représenté par la ligne en pointillée 78 sur la figure 2. Par exemple, cette piste 76 est agencée par rapport à la couche 66 de manière à ce que les lignes de champ magnétique générées soient parallèles à la direction M de plus facile aimantation de la couche 66. Par exemple, ici, la piste 76 s'étend dans un plan parallèle au plan de la couche libre 66 et dans une direction perpendiculaire à la direction M. Ensuite, le courant traversant la piste 76 circule dans le sens approprié pour que le champ magnétique généré traverse la couche libre 66 dans la direction M de plus facile aimantation.
  • Pour minimiser l'intensité du courant électrique dans la piste 76 qui permet de générer un champ magnétique d'au moins 10 Oe dans la couche libre 66, cette piste 76 est fixée sans aucun degré de liberté à la couche 66. L'unité « Oe » est un Oersted (= 10-4 Tesla). Par exemple, ici, la piste 76 est déposée ou gravée sur une couche en matériau diélectrique reposant directement sur la couche dans laquelle l'électrode 62 est formée. La piste 76 est isolée de l'électrode 62 par l'épaisseur de la couche en matériau diélectrique. Ainsi, la piste 76 est séparée de la couche libre 66 par une distance minimale inférieure à 1 µm et, de préférence, inférieure à 400 nm.
  • L'utilisation du générateur magnétique 50 pour régler la fréquence ou l'amplitude du signal oscillant présente plusieurs avantages.
  • Par exemple, lorsque le dispositif 6 est faiblement accordable à l'aide de l'intensité du courant polarisé en spin, ce générateur permet de réduire la consommation électrique de l'oscillateur 2 nécessaire pour faire fonctionner les boucles 16, 34 et/ou 44. Pour illustrer cela, les valeurs numériques typiques suivantes sont utilisées : dfosc/dl = 60 MHz/mA et dfosc/dH = 10 MHz/Oe, où H est l'intensité du champ magnétique qui traverse la couche libre 66. La résistance du dispositif 6 entre les bornes 8 et 10 est prise égale à 300 Ω.
  • Avec ces valeurs, pour faire varier de 10 MHz la fréquence fosc, il faut faire varier l'intensité du courant de polarisation de 0,17 mA ce qui correspond à une puissance consommée égale à 8,5 µW (=300 Ω * (0,17 mA)2).
  • Pour obtenir la même variation de la fréquence fosc en utilisant le générateur 50, il faut que celui-ci génère une variation de 1 Oe du champ magnétique qui traverse la couche libre 66. Une telle variation de l'intensité du champ magnétique peut être créée à l'aide d'un courant de 0,3 mA circulant dans la piste 76. Ainsi, la même variation de la fréquence fosc en utilisant le générateur 50 consomme uniquement 0,9 µW (=10 Ω * (0,3 mA)2).
  • Ainsi, l'utilisation du générateur 50 permet de grandement réduire la consommation électrique des boucles d'asservissement et/ou de rétroaction de l'oscillateur 2. Ceci résulte du fait que l'accordabilité du dispositif 6 en champ, représentée par la dérivée dfosc/dH, est généralement très supérieure à l'accordabilité en intensité représentée par la dérivée dfosc/dl pour un grand nombre de dispositifs magnétorésistifs et tout particulièrement pour ceux faiblement accordables
  • Ce générateur 50 permet également le réglage de la fréquence ou de l'amplitude du signal s(t) même si la dérivée dfosc/dl est très faible ou nulle.
  • Le fonctionnement de l'oscillateur 2 va maintenant être décrit plus en détail en regard du procédé de la figure 3.
  • Initialement, lors d'une étape 90, la source 4 de courant est commandée pour générer un courant continu Id dont l'intensité est strictement inférieure au seuil Ic. Dans ces conditions, le dispositif 6 se comporte comme un résonateur.
  • En parallèle, lors d'une étape 92, l'amplificateur 46 amplifie la partie du signal s(t) captée au niveau de la borne 10 et injecte, en phase, sa copie amplifiée C3(t) sur la borne 10. La boucle 44 permet ainsi de compenser les pertes du dispositif 6 de manière à obtenir une oscillation entretenue même si l'intensité du courant Id est strictement inférieure au seuil Ic. Puisque l'intensité du courant Id utilisé est plus faible, le facteur RA de la barrière tunnel du dispositif 6 peut être augmenté de manière à augmenter la sensibilité du dispositif 6 et de l'oscillateur 2. Cela permet de relâcher les contraintes de fabrication du dispositif 6.
  • Il a été constaté que le facteur de qualité de l'oscillateur formé par la seule combinaison de la boucle 44 avec le dispositif 6 augmente au fur et à mesure que l'intensité du courant Id augmente. Ainsi, le facteur de qualité peut être réglé en ajustant l'intensité du courant Id. Cela peut être mis à profit pour limiter la consommation de l'oscillateur 2 lorsqu'un facteur de qualité élevé n'est pas nécessaire.
  • En parallèle, lors d'une étape 94, la boucle 34 asservit l'amplitude Aosc des oscillations du signal s(t) sur la valeur Aref. Pour cela, lors de l'étape 94, le capteur 36 mesure l'amplitude Aosc. Ensuite, le comparateur 38 compare l'amplitude Aosc avec la valeur Aref et génère le signal de commande C2(t) propre à réduire l'écart entre l'amplitudes Aosc et la valeur Aref. Le signal C2(t) est injecté après avoir été amplifié par l'amplificateur 41 sur la borne 18.
  • L'amplitude Aosc des oscillations du signal s(t) est reliée par une fonction monotone N à la fréquence fosc. Ainsi, l'asservissement de l'amplitude Aosc sur la valeur Aref asservit la fréquence fosc sur une fréquence de référence correspondant à N(Aref).
  • Toutefois, la comparaison de l'amplitude Aosc et la valeur Aref est réalisée beaucoup plus rapidement que la comparaison des fréquences fosc-r et fref. En effet, pour comparer une amplitude à une valeur, il n'est pas nécessaire de mettre en oeuvre un diviseur de fréquence. Ainsi, la boucle 34 réagit beaucoup plus rapidement que la boucle 16 et permet donc de compenser des fluctuations rapides de la fréquence fosc que la boucle 16 n'est pas capable de compenser. Puisque la boucle d'asservissement 34 est beaucoup plus rapide qu'une boucle d'asservissement en fréquence, le facteur de qualité de l'oscillateur 2 s'en trouve amélioré.
  • Enfin, en parallèle des étapes 92 et 94, lors d'une étape 96, la boucle 16 verrouille la phase du signal s(t) sur la phase du signal de référence r(t). Pour cela, le diviseur 20 divise la fréquence du signal s(t) pour obtenir le signal s(t)* de fréquence fosc-r. Les signaux s(t)* et r(t) sont ensuite comparés par le comparateur 24. Le comparateur 24 génère alors le signal C1(t) en fonction de l'écart entre les phases des signaux s(t)* et r(t). Ce signal C1(t) est construit pour réduire cet écart. Il est appliqué après avoir été amplifié par amplificateur 28 sur la borne 18.
  • Ainsi, la boucle 16 permet de maintenir le signal s(t) en phase avec le signal r(t).
  • Lors d'une étape 98, les différents signaux de commande générés lors des étapes 92 à 94 et 96 s'ajoutent les uns aux autres et sont injectés sur la même borne 18 de commande. Ces signaux de commande font alors variés l'intensité du champ magnétique proportionnellement à l'intensité des courants électriques générés par les boucles 16, 34 et 44. Cette modification de l'intensité du champ magnétique modifie l'amplitude et la fréquence du signal s(t) généré par le dispositif 6 sur la borne 10. Pour que la sensibilité du dispositif 6 aux variations de l'intensité du champ magnétique soit bonne, le gain des amplificateurs 28 et 41 est réglé pour que l'intensité du courant injecté dans la piste 76 permettent d'obtenir un champ magnétique d'au moins 10 Oe dans la couche libre. En effet, en dessous de cette intensité pour le champ magnétique, les variations de la fréquence fosc sont difficilement perceptibles.
  • Les étapes 90 à 98 sont réitérées en boucle.
  • De nombreux autres modes de réalisation de l'oscillateur 2 sont possibles. En particulier, les boucles 16, 34 et 44 peuvent être utilisées indépendamment les unes des autres. Par exemple, la boucle 16 d'asservissement en fréquence peut être omise.
  • Chacune de ces boucles 16, 34 et 44 peut être raccordée soit à la borne de commande 18 soit à une borne de commande en intensité de la fréquence fosc.
  • Plus précisément, lorsque le dispositif magnétorésitif est fortement accordable à l'aide de l'intensité, c'est-à-dire que la dérivée dfosc/dl est supérieure à 1 GHz/mA, les boucles d'asservissement ou de rétroaction sont raccordées à une borne de commande de l'intensité du courant délivré par la source de courant. Un exemple d'un tel mode de réalisation est illustré sur la figure 4. Dans l'oscillateur 100 de la figure 4, la borne 18 est remplacée par une borne 102 de commande de l'intensité du courant Id. Dans l'oscillateur 100, la boucle 16 a également été omise.
  • La source 4 est remplacée par une source 104 de courant continu dont l'intensité est commandable en fonction du signal injecté sur la borne 102.
  • Les boucles 34 et 44 sont raccordées à cette borne 102 à la place de la borne 18.
  • Dans d'autres modes de réalisation, certaines boucles peuvent être raccordées à la borne 18 tandis que d'autres boucles sont raccordées à la borne 102. Un exemple d'un tel mode de réalisation est illustré sur la figure 5. La figure 5 représente un oscillateur 110 dans lequel la boucle de rétroaction est raccordée à la borne 102 de commande de l'intensité de la source 104 tandis que la boucle d'asservissement en amplitude est raccordée à la borne 18 de commande en champ magnétique. Dans ce mode de réalisation, la boucle 16 est également omise.
  • En variante, il est possible de raccorder simultanément une ou plusieurs des boucles 16, 34 et 44 à la fois à une borne de commande en champ, comme la borne 18, et à une borne de commande en intensité comme la borne 102. Dans ce cas, de préférence, un répartiteur réglable est introduit pour régler la répartition du signal de commande entre ces deux bornes. Ce répartiteur est réglé manuellement ou automatiquement de manière à maximiser la sensibilité du dispositif magnétorésistif au signal de commande envoyé. Ceci permet de s'adapter à tout type d'oscillateur radiofréquence sans avoir à modifier les boucles d'asservissement ou de rétroacation.
  • L'amplificateur 46 de la boucle de rétroaction peut également être placé entre les bornes 10 et 14 comme illustré sur la figure 6. La figure 6 représente un oscillateur radiofréquence 120. Ce mode de réalisation permet de diminuer le gain de l'amplificateur 12. En effet, l'amplificateur 12 est raccordé en série avec l'amplificateur 46.
  • De nombreux autres modes de réalisation du dispositif magnétorésistif 6 sont possibles. Par exemple, la direction de plus facile aimantation de la couche libre et/ou de la couche de référence n'est pas forcément contenue dans le plan de la couche. Par exemple, la direction de plus facile aimantation peut être perpendiculaire au plan de la couche.
  • Des couches additionnelles peuvent être insérées dans l'empilement de couches formant le pilier du dispositif 6. Par exemple, une couche antiferromagnétique peut être insérée entre la couche libre 66 et l'électrode 62.
  • La couche de référence peut être un antiferromagnétique synthétique pour fixer la direction de son aimantation. Dans ce cas, la couche 70 peut être omise.
  • Un (ou plusieurs) polariseur peut aussi être utilisé pour réaliser le dispositif magnétorésistif en plus de la couche de référence. Un polariseur est une couche ou un multicouche magnétique dont l'aimantation est en dehors du plan de la couche et, par exemple, perpendiculaire au plan de la couche. Le polariseur permet de polariser en spin le courant qui le traverse. Typiquement, le polariseur est composé de plusieurs sous-couches superposées les unes sur les autres, par exemple une alternance de couches magnétiques et métalliques (par exemple (Co/Pt)n). Ici, le polariseur n'est pas décrit plus en détail. Pour plus d'informations sur les polariseurs, il est possible de se référer à la demande de brevet FR2 817 998 . La présence du polariseur permet d'obtenir une précession de l'aimantation de la couche libre en dehors de son plan. Cela permet par exemple de faire fonctionner l'oscillateur en champ nul, c'est-à-dire en absence de champ magnétique extérieur statique. Par exemple, un polariseur est directement déposé sous l'électrode 62.
  • Les sections transversales des différentes couches formant le dispositif magnérorésistif ne sont pas nécessairement toutes identiques. Par exemple, le dispositif magnétorésistif peut également être réalisé avec une structure d'empilement connue sous le terme de « point-contact ». De telles structures sont décrites dans la demande de brevet FR 2 892 871 .
  • L'espaceur 68 peut être réalisé dans un matériau électriquement conducteur tel que le cuivre (Cu). Les propriétés magnétorésistives du pilier sont alors qualifiées de magnétorésistance géante ou GMR (Giant Magneto Resistance). Dans ce cas, l'épaisseur de l'espaceur 68 est typiquement supérieure à 2 nm. Généralement son épaisseur est comprise entre 2 et 40 nm et, de préférence, égale à 5 nm à ±25 % près. De plus, typiquement, l'épaisseur de la couche de référence est strictement supérieure à la longueur de diffusion de spin (voir par exemple la demande de brevet FR2892871 pour une définition de ce terme).
  • Le dispositif 6 peut être remplacé par un assemblage de dispositifs magnétorésistifs raccordés les uns aux autres en série ou en parallèle pour augmenter la puissance du signal oscillant. Dans ce cas, les bornes d'entrée et de sortie de ces différents dispositifs magnétorésistifs sont raccordées, respectivement, à des bornes communes d'entrée et de sortie. Les boucles d'asservissement en amplitude et/ou en fréquence sont raccordées entre ces bornes communes d'entrée et de sortie. De préférence, si une boucle de rétroaction est utilisée, elle est uniquement implantée localement aux bornes de chacun des dispositifs magnétorésistifs. Ainsi, dans un mode de réalisation particulier, chaque dispositif magnétorésistif de l'assemblage comporte sa propre boucle de rétroaction.
  • La borne de commande en intensité peut être une borne d'entrée d'un sommateur de courant dont une autre borne d'entrée est raccordée à la sortie d'une source non commandable de courant continu. La sortie de ce sommateur sur laquelle est générée la somme des courants est directement raccordée à la borne d'entrée 8 du dispositif 6.
  • D'autres dispositions de la piste conductrice 76 formant le générateur 50 de champ sont possibles. Par exemple, en variante, la piste conductrice 76 s'étend parallèlement à la couche libre dans le même plan que cette couche. La piste 76 peut également être déposée et/ou gravée en dessous de l'empilement des couches 64, 66 et 68. Par exemple, dans ce dernier cas, la piste 76 est déposée et gravée sur le substrat 74. De plus, il n'est pas nécessaire que les lignes de champ générées par cette piste 76 traversent la couche libre parallèlement à sa direction de plus facile aimantation. Par exemple, dans une variante préférée, les lignes de champs traversent la couche libre avec une direction perpendiculaire à la direction de plus facile aimantation de cette couche libre.
  • D'autres générateurs de champ magnétique qu'une piste conductrice peuvent aussi être utilisés.
  • En variante, le générateur 50 génère, en plus du champ magnétique construit à partir des signaux de commande Ci(t), un champ magnétique statique qui règle la fréquence principale d'oscillation fosc.
  • Etant donné qu'il existe une relation N entre l'amplitude Aosc et la fréquence fosc, il est possible de réaliser un asservissement en fréquence en mesurant directement l'amplitude Aosc. Par exemple, pour cela, l'amplitude mesurée est convertie à l'aide de la relation prédéterminée N en une fréquence mesurée N(Aosc) Ensuite, la fréquence N(Aosc) est comparée à une fréquence de référence fref. Un comparateur génère alors un signal de commande fonction de l'écart entre ces fréquences N(Aosc) et fref permettant de réduire cet écart. Ce signal de commande est alors injecté sur la borne de commande 18 ou 102.
  • En variante, la source 4 génère un courant continu Id dont l'intensité est supérieure ou égale au seuil Ic. Dans ce cas, la boucle 44 peut être omise. Toutefois, elle peut également être conservée pour améliorer le facteur de qualité de l'oscillateur 2.
  • Dans une autre variante, il est possible d'intégrer un déphaseur dans la boucle 44. Ce déphaseur a alors pour fonction de maintenir le signal C3(t) injecté sur la borne 18 en phase avec le signal s(t).
  • Les caractéristiques des revendications dépendantes peuvent être mises en oeuvre indépendamment des caractéristiques des revendications indépendantes. Par exemple, l'utilisation de la borne 18 du générateur 50 de champ magnétique pour boucler les boucles 16, 34 ou 44 peut être mis en oeuvre indépendamment de l'utilisation d'une boucle d'asservissement comportant :
    • un capteur de l'amplitude des oscillations du signal oscillant, et
    • un comparateur apte à générer le signal de commande en fonction de l'amplitude mesurée et de la valeur de référence.

Claims (7)

  1. Oscillateur radiofréquence intégrant :
    - un dispositif magnétorésistif (6) au sein duquel circule un courant électrique polarisé en spin pour générer un signal oscillant à une fréquence d'oscillation sur une borne (10) de sortie, ce dispositif comprenant un empilement d'au moins :
    • une première couche magnétique (64), dite « couche de référence », apte à polariser en spin le courant électrique et dont l'aimantation est de direction fixe,
    • une second couche magnétique (66), dite « couche libre », dont l'aimantation peut osciller lorsqu'elle est traversée par le courant polarisé en spin, et
    • une couche non magnétique (68), dite « espaceur », interposée entre les deux couches précédentes pour former une jonction tunnel ou une vanne de spin,
    - une source (4; 104) de courant pour faire circuler un courant d'électrons dans lesdites couches perpendiculairement à celles-ci,
    - une borne (18; 102) de commande de la fréquence ou de l'amplitude du signal oscillant, ladite borne de commande agissant sur l'intensité de la source de courant ou sur une caractéristique d'un champs magnétique propre à modifier la fréquence d'oscillation ou l'amplitude du signal oscillant, ce champ magnétique étant généré par un générateur (50) qui est agencé par rapport au dispositif (6) de manière à ce que les lignes du champ magnétique qu'il génère traversent la couche libre du dispositif,
    - une boucle (34) d'asservissement raccordée entre la borne de sortie et la borne de commande pour appliquer sur la borne de commande un signal de commande pour asservir une caractéristique du signal oscillant sur une valeur de référence,
    caractérisé en ce que la boucle (34) d'asservissement comporte :
    - un capteur (36) de l'amplitude des oscillations du signal oscillant, et
    - un comparateur (38) apte à générer le signal de commande en fonction de l'amplitude mesurée et de la valeur de référence
    - en comparant directement l'amplitude mesurée à une valeur de référence de l'amplitude de manière à asservir en amplitude le signal oscillant, ou
    - en comparant une fréquence mesurée N(Aosc) à une fréquence de référence fref, où la fréquence mesurée N(Aosc) est le résultat d'une conversion de l'amplitude mesurée en une fréquence mesurée à l'aide d'une relation prédéterminée N.
  2. Oscillateur selon la revendication 1, dans lequel le comparateur (38) est apte à comparer directement l'amplitude mesurée à la valeur de référence de l'amplitude de manière à asservir en amplitude le signal oscillant.
  3. Oscillateur selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel l'oscillateur comprend le générateur (50) d'un champ magnétique dont les lignes de champ traversent la couche libre, ce générateur étant équipé d'une borne (18) de commande d'au moins une caractéristique du champ magnétique généré propre à modifier la fréquence d'oscillation ou l'amplitude du signal oscillant, cette borne de commande constituant la borne de commande de la fréquence ou de l'amplitude du signal oscillant.
  4. Oscillateur selon la revendication 3, dans lequel le générateur (50) de champ magnétique comprend au moins une piste conductrice (76; 76, 130) gravée ou déposée sur ou sous une couche du dispositif magnétorésistif et dans laquelle circule un courant dont l'intensité détermine l'intensité du champ magnétique dont les lignes de champ traversent la couche libre.
  5. Oscillateur selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la dérivée dfosc/dA est supérieure à 10 MHz/Ω et, de préférence, supérieure à 100 MHz/Ω sur la plage de fonctionnement de l'oscillateur, où fosc est la fréquence d'oscillation du signal oscillant généré sur la borne de sortie et A est l'amplitude des variations de la résistance du dispositif magnétorésitif exprimée en Ohms.
  6. Oscillateur selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel l'oscillateur comporte en plus une boucle (44) de rétroaction raccordée entre la borne de sortie et la borne de commande, cette boucle (44) de rétroaction comportant un amplificateur (46) apte à générer, en tant que signal de commande, un signal oscillant amplifié dont le déphasage avec le signal oscillant généré sur la borne de sortie est inférieur à π/20 rad.
  7. Procédé de génération d'un signal oscillant à une fréquence d'oscillation, ce procédé comportant la fourniture d'un oscillateur radiofréquence conforme à l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le procédé comporte :
    - la mesure (94) de l'amplitude des oscillations du signal oscillant, et
    - la génération (94) du signal de commande en fonction de l'amplitude mesurée et de la valeur de référence.
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