EP2517300A1 - Breitbandrichtkoppler - Google Patents

Breitbandrichtkoppler

Info

Publication number
EP2517300A1
EP2517300A1 EP10793148A EP10793148A EP2517300A1 EP 2517300 A1 EP2517300 A1 EP 2517300A1 EP 10793148 A EP10793148 A EP 10793148A EP 10793148 A EP10793148 A EP 10793148A EP 2517300 A1 EP2517300 A1 EP 2517300A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
resistor
directional coupler
terminal
broadband directional
coupler according
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
EP10793148A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP2517300B1 (de
Inventor
Michael Morgenstern
Dirk Fehse
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Rohde and Schwarz GmbH and Co KG
Original Assignee
Rohde and Schwarz GmbH and Co KG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Rohde and Schwarz GmbH and Co KG filed Critical Rohde and Schwarz GmbH and Co KG
Publication of EP2517300A1 publication Critical patent/EP2517300A1/de
Application granted granted Critical
Publication of EP2517300B1 publication Critical patent/EP2517300B1/de
Not-in-force legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01P—WAVEGUIDES; RESONATORS, LINES, OR OTHER DEVICES OF THE WAVEGUIDE TYPE
    • H01P5/00—Coupling devices of the waveguide type
    • H01P5/12—Coupling devices having more than two ports
    • H01P5/16—Conjugate devices, i.e. devices having at least one port decoupled from one other port
    • H01P5/18—Conjugate devices, i.e. devices having at least one port decoupled from one other port consisting of two coupled guides, e.g. directional couplers
    • H01P5/183—Conjugate devices, i.e. devices having at least one port decoupled from one other port consisting of two coupled guides, e.g. directional couplers at least one of the guides being a coaxial line

Definitions

  • Broadband coupler includes a voltage divider connected to an inner conductor of the line and a first resistor connected to an outer conductor of the line.
  • the voltage divider has ohmic
  • a second terminal of the third resistor is directly or indirectly connected to a first terminal of the first resistor and at the same time to the outer conductor of the lead.
  • Each measuring unit 22, 23 has two four-poles 19, 20 each.
  • the first quadrupole 19 comprises a voltage divider, consisting of the ohmic resistors 4 and 6, which serves to divide a high RF voltage as frequency independent as possible to a small measurement voltage.
  • the first resistor 4 is in this case directly at its first connection galvanic with the
  • Cap capacitance 5 of the resistor 4 may vary from component to component.
  • Cap capacity 5 results.
  • the resistor 11 serves to ensure that the trim capacitor 10 only has to have a small final capacity.
  • Capacitor 9 must be switched.
  • Input terminal 13 of the second measuring unit 23 runs or vice versa, falls over the resistor 8 from a positive or negative voltage. With appropriate adjustment, the costs incurred at both quadrupoles 19, 20
  • Input terminal 13 and at least one
  • Both the input terminal and the decoupling terminal can be connected to a source or a complex load.
  • the arrangement is operated in the forward direction when the signal source at the input terminal 13 of the first measuring unit 22 and the complex load at the input terminal 13 of the second
  • Measuring unit 23 is connected. At the AuskoppelanInstitut 15 of the first measuring unit 22 is one of the root of the power of the leading high-frequency signal
  • Input terminal 13 of the second measuring unit 23 is with connected to a complex load, not shown.
  • the second terminal of the first resistor 4 is connected via the node 12 to the first terminal of a second resistor 6, as can be seen from the circuit diagram of FIG.
  • the second terminal of the second resistor 6 is connected to the node 17.
  • the length of the via 37 is equal to the thickness of the board 30 and is for a two-layer FR4 multilayer board e.g. 1.6 mm.
  • the node 18 is directly connected to the first terminal of the resistor 8
  • a current flowing in the direction of arrow 36 on the inner conductor 1 causes a magnetic field whose field lines extend in a circle around the inner conductor 1.
  • the magnetic field lines run in
  • Input terminal 13 facing away from 32 of the board 30, where the resistor 8 is arranged.
  • the signal line from node 12 to coaxial connector 60 rests on second side 32 of circuit board 30 and has been spaced from circuit board 30 for clarity only
  • Fig. 3B shows the second side 32, or the
  • Input terminal 13 facing away from side 32 of the board 30.
  • the inner conductor 1 is guided on the second side 32 through the recess 40 of the board 30.
  • the surface 44 between the two rings shows the bearing surface of the spring element 45, which is connected to the second side 32 of the board 30 via the support surface such that a low-resistance electrical contact between the spring element 45 and the board 30 is made. This is advantageously done by a soldering process.
  • the spring element 45 is additionally over not shown holes in the board 30 anchored with this, so that the spring element 45 remains fixed to the board 30 even with radial forces.
  • Outer conductor 3 flows evenly across all resistors 8 i to 8 42 against the outer outer conductor 38.
  • Each resistor has a resistance value of
  • the capacitor 9 of FIG. 1 is formed from up to four individual capacitors 9 X to 9 4 , of which two capacitors with their terminals in parallel to each end of the resistor ring are switched.
  • the capacitance of the parallel-connected capacitors 9i to 9 4 is chosen so that the
  • the resistor 6 of the voltage divider Between the two ends of the resistor ring is the resistor 6 of the voltage divider. Immediately adjacent and connected via its first terminal to the first terminal of the resistor 6 is the resistor 11, at its second terminal a measuring voltage
  • the resistor 11 has in
  • Embodiment a resistance value of about 160 ohms.
  • This measuring voltage is conducted with a coaxial connector, preferably a SMP or SMA coaxial connector, from the broadband directional coupler, which is at
  • These cylindrical recesses have an inner radius 58 and an outer radius 57.
  • the outer radius 57 is slightly larger than the outer radius of the designed as a hollow cylinder
  • the inner radius 58 is slightly smaller than the inner radius of the hollow cylinder executed ring band core 2. This allows the
  • Broadband coupler are introduced. Along the longitudinal axis 51 of the housing body 38 remains after the first recess still a solid cylinder with an outer radius, which corresponds to the inner radius 58 of the first cylindrical recess.
  • Recess which is made on both sides of the housing body 38, may only be so deep that the
  • Housing body 38 can be screwed.
  • the first left and right recesses are separated by a metallic partition 71.
  • the recess itself can preferably be done by a milling.
  • the inner radius of the hollow cylinder must be so large that an inner conductor 1 can be introduced without causing contact of the inner conductor 1 with the inner outer conductor 3, either by direct
  • This second recess extends in contrast to the first recess along the
  • Measuring units 22 and 23 formed for the leading and the returning high-frequency signal.
  • the inner conductor 1 can at its ends with a
  • the housing body 38 further includes a side indentation 52 that is shaped to mate with an SMP or SMA coaxial connector secured to the circuit board 30.
  • the middle of the top has the
  • Tapped hole 56 is formed. About this threaded hole 56, the housing body 38 of the Breitbandrichtkopplers be permanently fixed in another housing or device.
  • the inner conductor 1 consists of a continuous conductor, as shown in FIG. 5, or of conductor segments, in each end of which there is a thread
  • the inner conductor 1 is made of three conductor segments constructed, with a conductor segment is located in each case on the first side 31 of the board 30 of each measuring unit 22,23. Another conductor segment connects the second side 32 of the first board 30 of the first
  • Inner conductor 1 possible.
  • the spring element 45 can be seen, which is arranged on the second side 32 of the board 30.
  • the spring element 45 consists of individual separate spring segments, which can be bent radially outward under the action of a force.
  • each board 30 has at least one SMP or SMA coaxial connector 60, which with the
  • Auskoppelan gleich 15 and the outer outer conductor 38 is connected.
  • corresponding recesses 52 are provided in the housing cover 62 and in the housing body 38
  • Fig. 6 shows the shows the complete
  • Housing body 38 can be firmly fixed. Another hole in the housing cover 62 serves to ensure that
  • Inner conductor 1 can be performed from the broadband directional coupler. At the ends of the inner conductor 1, a
  • FIG. 7 shows, to clarify the structure, a section along the longitudinal axis 51 through the broadband directional coupler according to the invention.
  • the individual components of the broadband directional coupler consisting of the housing cover 62, the circuit board 30 and the housing body 38, which are firmly connected to one another via the screws 61, can be seen particularly well here.
  • the inner conductor 1 is through the through hole through the
  • Centering elements 70 serve to keep the inner conductor 1 in position. About a not shown
  • the cylindrical recesses are separated from each other, whereby two independent measuring units 22 and 23 form for the leading and the returning high-frequency signal and on the other is on this metallic
  • the AuskoppelanInstitut 15 of the second measuring unit 23 is a measurement voltage ready, which is proportional to the root of the power of the returning high-frequency signal.
  • Resistor 8 of the first measuring unit 22 back to the outer outer conductor 38. According to the circuit diagram of Fig. 1 falls in this case on the resistor 8 of the first measuring unit 22 from a positive voltage. This voltage is added to the node 12 of the first measuring unit 22 to the positive voltage of the voltage divider. Both voltages have the same amplitude, and the same
  • Input terminal 13 of the first measuring unit 22 is connected.
  • Ring band cores 2 ensure that the majority of the current flows through the resistor 8. Without the toroidal cores 2, an inductance would build up in the then empty cylindrical recess, via which the resistor 8 would be shorted. As a result, no appreciable voltage drop across the resistor 8 could be measured.
  • the permeability of the toroidal core 2 determines the lower operating frequency of the Breitbandrichtkopplers.

Landscapes

  • Measurement Of Resistance Or Impedance (AREA)

Abstract

Der Breitbandrichtkoppler dient zur Messung der Leistung eines vorlaufenden und/oder eines rücklaufenden Hochfrequenzsignals auf einer Leitung. Der Breitbandrichtkoppler weist dazu einen Spannungsteiler auf, der mit einem Innenleiter (1) der Leitung verbunden ist. Dieser Spannungsteiler weist einen ersten Widerstand (8) auf, der mit einem Außenleiter der Leitung verbunden ist. Der Spannungsteiler besteht aus ohmschen Widerständen und ein erster Anschluss eines zweiten Widerstands (4) ist mit dem Innenleiter (1) der Leitung verbunden und ein zweiter Anschluss des zweiten Widerstands (4) ist mit einem ersten Anschluss eines dritten Widerstands (6) verbunden. Ein zweiter Anschluss des dritten Widerstands (6) ist mit einem ersten Anschluss des ersten Widerstands (8) und gleichzeitig mit dem Außenleiter der Leitung direkt oder indirekt verbunden. Dabei ist an dem zweiten Anschluss des zweiten Widerstands (4) bzw. an dem ersten Anschluss des dritten Widerstands (6) eine Messspannung abgegriffen.

Description

Breitbandrichtkoppler Die Erfindung betrifft einen Richtkoppler zum Messen der Leistung eines vorlaufenden und eines rücklaufenden
Hochfrequenzsignals auf einer Koaxialleitung in einem breiten Frequenzbereich, z.B. im Bereich von 9 kHz bis 250 MHz. Der Breitbandrichtkoppler ist dabei z.B. für
Leistungen von bis zu 250 Watt ausgelegt.
Richtkoppler werden oft zusammen mit Leistungsverstärkern verwendet, um schnell und sicher erkennen zu können, ob eine Fehlanpassung vorliegt oder nicht. Kann die Leistung des vorlaufenden und rücklaufenden Hochfrequenzsignals erfasst werden, so kann der Leistungsverstärker bei
Überschreiten eines Richtwerts für das rücklaufende
Hochfrequenzsignal automatisch abgeschaltet werden, bevor eine Schädigung eintritt. Die Breitbandigkeit eines solchen Richtkopplers ist gerade für
Störfestigkeitsprüfungen notwendig, um die
Funktionsfähigkeit des Prüflings in einem breiten
Frequenzbereich untersuchen zu können. Dabei kommen je nach Frequenzbereich und Prüfnorm unterschiedliche
Antennen und Apparaturen zum Einkoppeln von Störsignalen in den Prüfling zur Anwendung. Kabelbrüche, fehlerhafte Steckverbindungen oder defekte Antennen sind nur einige Möglichkeiten, die zur Fehlanpassung führen können.
Abhängig von Kabeldämpfungen und der
Antennencharakteristik, ändert sich die notwendige
Ausgangsleistung des Leistungsverstärkers signifikant über den zu prüfenden Frequenzbereich.
Eine gattungsgemäße Anordnung eines Richtkopplers ist aus der US 6,066,994 bekannt. Der Richtkoppler ist symmetrisch aufgebaut, wobei der Außenleiter des Koaxialle ters an zwei Stellen aufgetrennt ist und über je einen
Shuntwiderstand mit dem Außenleiter des Koaxialleiters am Ein- und Ausgang verbunden ist. Ein Ferritkern sorgt dafür, dass beide Enden des Außenleiters für niedrige Frequenzen gegeneinander isoliert sind. Über dem
Shuntwiderstand fällt eine dem Innenleiterstrom
proportionale Messspannung ab, welche je nach dem, in welche Richtung die Leistung fließt, unterschiedlich gepolt ist. Ein kapazitiver Spannungsteiler, welcher mit dem Innenleiter verbunden ist, erzeugt eine der
Innenleiterspannung proportionale Messspannung. Diese Messspannung wird an das Gate eines Feldeffekttransistors (FET) angelegt. Source und Drain des FETs werden über mehrere Widerstände mit einer Gleichspannungsquelle verbunden. Die am Sourceanschluss entkoppelte, zur
Innenleiterspannung proportionale Messspannung, wird über einen Kondensator, einen Widerstand und ein Koaxialkabel zu der über einen Shuntwiderstand abfallenden, zum
Innenleiterstrom proportionalen Messspannung addiert oder subtrahiert. Bei Anpassung addieren sich hierbei beide Spannungen in einem Zweig, wohingegen sie sich in dem anderen Zweig zu Spannungsnull subtrahieren. Bei einer Fehlanpassung wird die Spannungsdifferenz nicht Null. Bei unendlichem VSWR (Voltage Standing Wave Ratio;
Stehwellenverhältnis) sind beide Spannungen gleich groß.
Nachteilig an der Anordnung der US 6,066,994 ist der komplizierte Aufbau, um sämtliche Bauteile in das
Gesamtsystem integrieren zu können. Die notwendigen
Widerstände sind hauptsächlich als bedrahtete Widerstände ausgeführt. Das Biegen der Anschlussbeine der Widerstände, bzw. der Koaxialkabel, wie auch der Lötprozess selbst, muss in Handarbeit erfolgen. Dies führt dazu, dass jeder Richtkoppler geringfügig unterschiedliche Eigenschaften aufweist. Weiterhin als nachteilig erweist sich der kapazitive Spannungsteiler. Damit der Richtkoppler
überhaupt im niedrigen Frequenzbereich arbeiten kann, darf dieser kapazitive Spannungsteiler kaum belastet werden. Hierfür ist der Einsatz eines FETs als Impedanzwandler unabdingbar. Für den FET selbst sind zudem noch zwei
Spannungsquellen notwendig, die den ohnehin schon hohen Verkabelungsaufwand noch weiter erhöhen und zusätzlich eine externe Spannungsversorgung notwendig machen.
Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, einen Breitbandrichtkoppler zu schaffen, welcher deutlich einfacher aufgebaut ist und dabei auf aktive Komponenten verzichtet. Der Breitbandrichtkoppler soll bevorzugt in einem breiten Frequenzbereich von z.B. 9 kHz bis 250 MHz zuverlässig arbeiten und Leistungen von bevorzugt bis zu 250 W detektieren können. Die Aufgabe wird durch den erfindungsgemäßen
Breitbandrichtkoppler mit den Merkmalen des Anspruchs 1 gelöst. Die Unteransprüche enthalten vorteilhafte
Weiterbildungen der Erfindung. Der Breitbandrichtkoppler dient zur Messung der Leistung eines vorlaufenden und/oder eines rücklaufenden
Hochfrequenzsignals auf einer Leitung. Der
Breitbandrichtkoppler weist einen Spannungsteiler auf, der mit einem Innenleiter der Leitung verbunden ist, und einen ersten Widerstand, der mit einem Außenleiter der Leitung verbunden ist. Der Spannungsteiler weist ohmsche
Widerstände auf und ein erster Anschluss eines zweiten Widerstands ist mit dem Innenleiter der Leitung verbunden und ein zweiter Anschluss des zweiten Widerstands ist mit einem ersten Anschluss eines dritten Widerstands
verbunden. Ein zweiter Anschluss des dritten Widerstands ist mit einem ersten Anschluss des ersten Widerstands und gleichzeitig mit dem Außenleiter der Leitung direkt oder indirekt verbunden.
Dabei ist bevorzugt an dem zweiten Anschluss des zweiten Widerstands bzw. an dem ersten Anschluss des dritten
Widerstands eine Messspannung abgegriffen.
Der erfindungsgemäße Breitbandrichtkoppler weist statt einem kapazitiven einen ohmschen Spannungsteiler auf.
Dieser Spannungsteiler darf deutlich stärker belastet werden, so dass keine aktiven Bauelemente als
Impedanzwandler notwendig sind. Dadurch verringert sich nicht nur der Beschaltungsaufwand innerhalb des
Breitbandrichtkopplers , sondern es kann zusätzlich auf eine externe Spannungsversorgung verzichtet werden. Der Abgleich des erfindungsgemäßen Breitbandrichtkopplers ist daher deutlich einfacher, so dass sich einerseits die Produktionszeit verkürzt und sich andererseits dabei die einzelnen Breitbandrichtkoppler in ihrer Eigenschaft nicht unterscheiden. Verschiedene Ausführungsbeispiele der Erfindung werden nachfolgend unter Bezugnahme auf die Zeichnung
beispielhaft beschrieben. Gleiche Gegenstände weisen dieselben Bezugszeichen auf. Die entsprechenden Figuren der Zeichnung zeigen im Einzelnen:
Fig. 1 einen vereinfachten Schaltplan der
erfindungsgemäßen Anordnung des
Breitbandrichtkopplers ; Fig. 2A die parasitäre Einkopplung des Magnetfelds in die Messschleife bei ungünstiger Anordnung der Bauteile; die bevorzugte Anordnung der Bauteile zur
Vermeidung einer parasitären Einkopplung des Magnetfelds in die Messschleife; ein Ausführungsbeispiel der Platinenoberseite des erfindungsgemäßen Breitbandrichtkopplers; ein Ausführungsbeispiel der Platinenunterseite des erfindungsgemäßen Breitbandrichtkopplers; ein Ausführungsbeispiel der Gehäusekonstruktion mit Blick auf die Leiterstrukturen des erfindungsgemäßen Breitbandrichtkopplers ;
Fig. 5 eine Innenansicht des erfindungsgemäßen
Breitbandrichtkopplers;
Fig. 6 den vollständigen erfindungsgemäßen
Breitbandrichtkoppler mit beiden Platinen und
GehäusedeckeIn; Fig. 7 einen Schnitt entlang der Längsachse durch den erfindungsgemäßen Breitbandrichtkoppler .
Fig. 1 zeigt einen vereinfachten Schaltplan des
erfindungsgemäßen Breitbandrichtkopplers. Der Schaltplan ist exakt spiegelsymmetrisch um die Achse 21 herum aufgebaut. Der Breitbandrichtkoppler ist durch zwei voneinander unabhängige Messeinheiten 22 und 23 aufgebaut Am Eingangsanschluss 13 der ersten Messeinheit 22 kann sowohl die Signalquelle, als auch eine komplexe Last über ein koaxiales Kabel angeschlossen werden. Selbiges gilt für den Eingangsanschluss 13 der zweiten Messeinheit 23. Über den durch beide Messeinheiten 22, 23 verlaufenden Innenleiter 1 wird ein HochfrequenzSignal vom
Leistungsverstärker zur komplexen Last übertragen.
Im Folgenden wird näher auf die Messeinheit 22
eingegangen. Jede Messeinheit 22, 23 weist jeweils zwei Vierpole 19, 20 auf. Der erste Vierpol 19 umfasst einen Spannungsteiler, bestehend aus den ohmschen Widerständen 4 und 6, welcher dazu dient, eine hohe Hochfrequenzspannung möglichst frequenzunabhängig auf eine kleine Messspannung herunterzuteilen. Der erste Widerstand 4 ist hierbei an seinem ersten Anschluss direkt galvanisch mit dem
Innenleiter 1 verbunden. Sein zweiter Anschluss ist mit dem ersten Anschluss eines zweiten Widerstands 6
verbunden. Zwischen beiden Widerständen 4,6 kann am Knoten 12 die heruntergeteilte Messspannung abgegriffen werden. Der erste Widerstand 4 muss hochohmig (z.B. 30k Ohm) ausgeführt sein. Allerdings ist hierbei zu beachten, dass der Widerstand 4 ausschließlich bei einer Gleichspannung bis hin zu einer niederfrequenten WechselSpannung einen Widerstandswert von z.B. 30k Ohm aufweist. Für
hochfrequente WechselSpannungen (von z.B. 250 MHz) hat der Widerstand 4 konstruktionsbedingt nur noch einen ohmschen Widerstandswert von z.B. 500 Ohm und insgesamt eine komplexe Impedanz . Bei zunehmender Frequenz erhöht sich dadurch der durch den Widerstand 4 fließende Strom um ein Vielfaches. Aus diesem Grund muss der Widerstand 4 in der Lage sein, die aufgenommene Wärmeenergie wieder abzugeben. Dies gelingt am besten dadurch, dass ein Widerstand mit einer möglichst großen Oberfläche gewählt wird. In der vorliegenden Erfindung sind alle Widerstände und Kondensatoren bevorzugt als SMD-Bauteile (surface-mounted device, Oberflächen-montierbares Bauteil) ausgeführt. Dies erlaubt zum einen eine automatische Bestückung und zum anderen kann die Wärmeenergie direkt an das
Platinenmaterial abgegeben werden, wodurch der
Wärmeübergang deutlich besser als bei Luft ist. Der
Widerstand 4 ist dabei z.B. in der Bauform 2512
realisiert. Aufgrund der notwendigerweise großen Bauform bildet sich die Kappenkapazität stärker aus, als bei
Widerständen mit kleineren Bauformen. Die Kappenkapazität des Widerstands 4 ist als Kapazität 5 im Schaltplan sichtbar. Bei dieser Kapazität 5 handelt es sich um eine rein parasitäre Kapazität, die aufgrund ihrer Größe von z.B. bis zu 0,1 pF berücksichtigt werden muss.
Der Widerstand 6 hat eine deutlich kleinere Bauform (z. B. 0402) . Dadurch bildet sich eine kleinere Kappenkapazität aus, welche dazu führt, dass sich die Zeitkonstante ΊΊ bestehend aus dem Widerstand 4 und seiner Kappenkapazität 5 deutlich von der Zeitkonstante T2 bestehend aus dem Widerstand 6 und seiner Kappenkapazität unterscheidet. Aus diesem Grund wird im Ausführungsbeispiel ein Kondensator 7 mit seinen Anschlüssen parallel zu den Anschlüssen des Widerstands 6 hinzugeschaltet. Bei dem Kondensator 7
handelt es sich um einen Kondensator, dessen Kapazität variabel eingestellt werden kann (Trimmkondensator) .
Dadurch wird dem Umstand Rechnung getragen, dass die
Kappenkapazität 5 des Widerstands 4 von Bauteil zu Bauteil unterschiedlich groß sein kann.
Am Potential des Knotens 12 wird bevorzugt ein weiterer einstellbarer Kondensator 10 (Trimmkondensator) mit seinem ersten Anschluss angeschlossen. Sein zweiter Anschluss hingegen wird mit Masse verbunden. Über den Widerstand 11 wird der erste Anschluss des Kondensators 10 mit dem
Auskoppelanschluss 15 verbunden. Der Trimmkondensator 10 dient dabei dazu, den Frequenzgang in Vorlaufrichtung abzugleichen. Die Kapazität des Trimmkondensators 7 wird derart eingestellt, dass sich eine Zeitkonstante T2 aus dem Trimmkondensator 7 und dem Widerstand 6 ergibt, welche möglichst genau gleich der weiteren Zeitkonstante Tx ist, welche sich aus dem Widerstand 4 zusammen mit seiner
Kappenkapazität 5 ergibt. Dadurch wird das Richtverhältnis abgeglichen und dafür gesorgt, dass nur eine minimale Spannung in Rücklaufrichtung am Auskoppelanschluss 15 anliegt, wenn am jeweiligen Ausgang Anpassung (VSWR = 1) herrscht .
Der Widerstand 11 dient dazu, dass der Trimmkondensator 10 nur über eine kleine Endkapazität verfügen muss. Die zweiten Anschlüsse des Trimkondensators 7 und des
Widerstands 6 sind mit dem Knoten 17 verbunden. Ebenfalls mit dem Potential des Knoten 17 ist über den Knoten 18 ein erster Anschluss des Widerstands 8 verbunden. Am selben Potential wird auch ein erster Anschluss des Kondensators 9 angeschlossen. Die zweiten Anschlüsse des Kondensators 9 und des Widerstands 8 sind mit Masse verbunden. Der
Widerstand 8 ist bevorzugt sehr niederohmig ausgeführt.
Der Außenleiter der am Eingangsanschluss 13
angeschlossenen Koaxialleitung wird in dem
Breitbandrichtkoppler in einen inneren 3 und einen in Fig. 1 nicht dargestellten äußeren Außenleiter 38 aufgeteilt, wobei der innere Außenleiter 3 nur an einem Ende direkt mit dem äußeren Außenleiter 38 und damit mit Masse
verbunden ist . Das zweite Ende des inneren Außenleiters 3 ist direkt oder indirekt über den Knoten 18 und damit über den ersten Anschluss des Widerstands 8 mit dem äußeren Außenleiter 38 und damit mit Masse verbunden. Zwischen dem inneren 3 und dem äußeren Außenleiter 38 ist zumindest ein hochpermeabler Ringbandkern 2 angeordnet . Dadurch wird gewährleistet, dass ein nennenswerter Strom über den
Widerstand 8 fließt. Die über dem Widerstand 8 abfallende Spannung ist proportional zum Innenleiterstrom, solange der Widerstand 8 keine parasitären Induktivitäten
aufweist. Dies ist in der Realität nicht der Fall, so dass parallel zu den Anschlüssen des Widerstands 8 ein
Kondensator 9 geschaltet werden muss.
Dieser Kondensator 9 kompensiert die parasitäre
Induktivität des Widerstands 8 bei einer Bezugsfrequenz von 250 MHz. Je nachdem ob das Hochfrequenzsignal vom Eingangsanschluss 13 der ersten Messeinheit 22 zum
Eingangsanschluss 13 der zweiten Messeinheit 23 läuft oder umgekehrt, fällt über dem Widerstand 8 eine positive oder eine negative Spannung ab. Bei entsprechender Anpassung haben die an beiden Vierpolen 19, 20 anfallenden
MessSpannungen den gleichen Wert, den gleichen Phasengang und sind f equenzunabhängig. Je nach Vorzeichen der beiden MessSpannungen werden diese am Knoten 12 vektoriell addiert oder subtrahiert . Die daraus am Knoten 12
resultierende Spannung kann anschließend am
Auskoppelanschluss 15 abgegriffen werden.
Jede Messeinheit 22,23 verfügt über zumindest einen
Eingangsanschluss 13 und über zumindest einen
Auskoppelanschluss 15. Sowohl der Eingangsanschluss, als auch der Auskoppelanschluss können mit einer Quelle oder einer komplexen Last verbunden werden. Die Anordnung wird in Vorwärtsrichtung betrieben, wenn die Signalquelle am Eingangsanschluss 13 der ersten Messeinheit 22 und die komplexe Last am Eingangsanschluss 13 der zweiten
Messeinheit 23 angeschlossen wird. Am Auskoppelanschluss 15 der ersten Messeinheit 22 steht eine der Wurzel der Leistung des vorlaufenden Hochfrequenzsignals
proportionale Spannung bereit, wohingegen am
Auskoppelanschluss 15 der zweiten Messeinheit 23 eine der Wurzel der Leistung des rücklaufenden Hochfrequenzsignals proportionale Spannung bereit gestellt ist. Der Breitbandrichtkoppler kann allerdings auch in
Rückwärtsrichtung betrieben werden, ohne dass sich dabei die Dämpfung ändert. In diesem Fall wird die Signalquelle am Eingangsanschluss 13 der zweiten Messeinheit 23 und die komplexe Last am Eingangsanschluss 13 der ersten
Messeinheit 22 angeschlossen. Am Auskoppelanschluss 15 der zweiten Messeinheit 23 steht eine der Wurzel der Leistung des vorlaufenden Hochfrequenzsignals proportionale
Spannung bereit, wohingegen am Auskoppelanschluss 15 der ersten Messeinheit 22 eine der Wurzel der Leistung des rücklaufenden Hochfrequenzsignals proportionale Spannung bereit gestellt ist.
Fig. 2A erläutert die parasitären Effekte, die dadurch entstehen, dass der Außenleiter geöffnet werden muss, um den ohmschen Spannungsteiler bestehend aus den
Widerständen 4 und 6 an den Innenleiter und den Widerstand 8 an den Außenleiter anbringen zu können. Fig. 2A zeigt die erste Messeinheit 22 des erfindungsgemäßen
Breitbandrichtkopplers . Gestrichelt angedeutet ist die zweite Messeinheit 23, die exakt spiegelsymmetrisch zur ersten Messeinheit 22 aufgebaut ist. Im
Ausführungsbeispiel in Fig. 2A ist an dem
Eingangsanschluss 13 der ersten Messeinheit 22 eine nicht dargestellte Signalquelle angeschlossen. Der
Eingangsanschluss 13 der zweiten Messeinheit 23 ist mit einer nicht dargestellten komplexen Last verbunden.
Exemplarisch ist ein Stromfluss entlang des Innenleiters 1 in Pfeilrichtung 36 vom Eingangsanschluss 13 der ersten Messeinheit 22 zum Eingangsanschluss 13 der zweiten
Messeinheit 23 eingezeichnet. Der Innenleiter 1 wird dabei durch eine nicht dargestellte Aussparung 40 auf der
Platine 30 durch diese geführt.
Auf einer dem Eingangsanschluss 13 zugewandten Seite 31 der Platine 30, wird der erste Widerstand 4 über die
Lötverbindung 37 galvanisch mit dem Innenleiter 1
verbunden. Auf derselben Seite 31 der Platine 30 wird der zweite Anschluss des ersten Widerstands 4 über den Knoten 12 mit dem ersten Anschluss eines zweiten Widerstands 6 verbunden, wie dies auch aus dem Schaltbild aus Fig. 1 hervorgeht. Zudem erfolgt vom Knoten 12 aus eine
Verbindung über den nicht dargestellten Widerstand 11 zum Auskoppelanschluss 15 an den eine KoaxialSteckverbindung 60 angeschlossen ist.
Der zweite Anschluss des zweiten Widerstands 6 ist mit dem Knoten 17 verbunden. Über eine Durchkontaktierung 37 wird der Knoten 17, welcher auf der dem Eingangsanschluss 13 zugewandten Seite 31 der Platine 30 liegt, mit dem Knoten 18, welcher auf der dem Eingangsanschluss 13 abgewandten Seite 32 der Platine 30 liegt, verbunden. Die Länge der Durchkontaktierung 37 ist gleich der Dicke der Platine 30 und beträgt bei einer zweilagigen FR4 Multilayerplatine z.B. 1,6 mm. Der Knoten 18 ist wie in Fig. 1 ersichtlich direkt mit dem ersten Anschluss des Widerstands 8
verbunden. Wie aus Fig. 2A ersichtlich ist, besteht der Widerstand 8 im Ausführungsbeispiel nicht nur aus einem einzelnen Widerstand, sondern aus mehreren
Einzelwiderständen, welche den inneren Außenleiter 3 mit dem äußeren Außenleiter 38 verbinden. Die weiteren
Kapazitäten 5, 7, 9, 10 und der Widerstand 15 sind aus Gründen der Übersichtlichkeit in Fig. 2A und 2B nicht dargestellt .
Die gepunktete Fläche stellt eine Messschleife 39 dar. Diese besteht aus dem zweiten Widerstand 6 des
Spannungsteilers und der Koaxialsteckverbindung 60 auf der ersten Seite 31 der Platine 30. Die Signalleitung vom Knoten 12 zur Koaxialsteckverbindung 60 liegt auf der ersten Seite 31 Platine 30 und wurde nur zur
Verdeutlichung beabstandet von der Platine 30
eingezeichnet. Über die Durchkontaktierung 37 ist der Knoten 17 auf der ersten Seite 31 der Platine 30 mit dem Knoten 18 auf der zweiten Seite 32 der Platine 30
verbunden. Auf der zweiten Seite der Platine befindet sich der Widerstand 8. Der zweite Anschluss des Widerstands 8 ist mit dem Außenleiter 38 verbunden. Über nicht
dargestellte Durchkontaktierungen auf der Platine 30 ist der Außenleiter 38 mit der Koaxialsteckverbindung 60 und mit dem Außenleiter auf der ersten Seite 31 der Platine 30 verbunden. Die Messschleife 39 ist geschlossen.
Wie aus Fig. 2A hervorgeht ruft ein in Pfeilrichtung 36 fließender Strom auf dem Innenleiter 1 ein Magnetfeld hervor, dessen Feldlinien kreisförmig um den Innenleiter 1 herum verlaufen. Die Magnetfeldlinien verlaufen in
Richtung des Pfeils 33. An Punkt 34 treten sie aus und an Punkt 35 treten sie wieder ein. Die von der Messschleife 39 aufgespannte Fläche wird von den Feldlinien des
Magnetfelds durchflössen, wobei in der Messschleife 39 eine Spannung induziert wird. Diese Einkopplung erfolgt mit einem Winkelfehler von 90°. Die zur Wurzel der
Leistung des vorlaufenden Hochfrequenzsignals proportionale Messspannung, welche eine Vorlaufdämpfung im Mittel von z.B. 57,5 dB aufweist, wird durch die
induzierte Spannung stark gestört. Die zur Wurzel der Leistung des rücklaufenden Hochfrequenzsignals
proportionale Messspannung, welche eine Rücklaufdämpfung im Mittel von z.B. 95 dB aufweist, wird durch die
induzierte Spannung derart überlagert, dass sie nicht mehr gemessen werden kann. Auch bei Anschluss der Signalquelle an den
Eingangsanschluss 13 der zweiten Messeinheit 23 und der komplexen Last an den Eingangsanschluss 13 der ersten Messeinheit 22 erfolgt die parasitäre Einkopplung gemäß dem dargestellten Sachverhalt.
Fig. 2B zeigt im Folgenden die erfindungsgemäß bevorzugte Lösung zur Vermeidung von parasitären Einkopplungen in die Messschleife . Der Aufbau und die Stromrichtung sind im Wesentlichen gleich wie bei Fig. 2A, weshalb hier auf die Beschreibung von Fig. 2A verwiesen wird. Beide Widerstände 4 und 6 des Spannungsteilers sollten daher nicht auf der gleichen Seite der Platine 30 angeordnet sein. Deshalb wird der Widerstand 6 des Spannungsteilers nicht mehr auf der ersten Seite 31 Platine 30, sondern auf der dem
Eingangsanschluss 13 abgewandten Seite 32 der Platine 30 angeordnet, wo auch der Widerstand 8 angeordnet ist. Die Signalleitung vom Knoten 12 zur Koaxialsteckverbindung 60 liegt auf der zweiten Seite 32 Platine 30 und wurde nur zur Verdeutlichung beabstandet von der Platine 30
eingezeichnet. Diese Art der Anordnung führt dazu, dass sich über den Außenleiter keine geschlossene Messschleife aufbaut, über die durch ein Magnetfeld eine Spannung induziert werden kann. Alle Widerstände 4,6,8,11 und/oder Kondensatoren 7,9,10 einer Messeinheit 22,23 werden dabei auf einer Platine 30 angeordnet.
Fig. 3A zeigt die erste Seite 31 der Platine 30. Die
Platine 30 weist in der Mitte eine kreisrunde Aussparung 40 auf, durch die der Innenleiter 1 hindurchgeführt ist. Der Innenleiter 1 wird über eine Lötverbindung 37 und/oder eine Schraubverbindung derart mit der ersten Seite 31 Platine 30 verbunden, dass ein niederohmiger elektrischer Kontakt zwischen dem Innenleiter 1 und der Leiterbahn 41 hergestellt ist. Diese Leiterbahn 41 verbindet den ersten Anschluss des Widerstands 4 galvanisch mit dem Innenleiter 1. Der zweite Anschluss des Widerstands 4 ist mit den ersten Anschlüssen der Trimmkondensatoren 7 und 10
verbunden. Zwischen den ersten Anschlüssen der
Trimmkondensatoren 7 und 10 befindet sich die
Durchkontaktierung 37, die die erste Seite 31 mit der zweiten Seite 32 der Platine 30 verbindet. Der zweite Anschluss des Kondensators 10 ist mit Masse verbunden. Der zweite Anschluss des Kondensators 7 wird über eine weitere Durchkontaktierung, die nicht dargestellt ist, mit dem zweiten Anschluss des Widerstands 6 verbunden.
Fig. 3B zeigt die zweite Seite 32, bzw. die dem
Eingangsanschluss 13 abgewandte Seite 32 der Platine 30. Der Innenleiter 1 wird auf der zweiten Seite 32 durch die Aussparung 40 der Platine 30 geführt. Zu erkennen sind zwei Ringe 42 und 43. Die Fläche 44 zwischen beiden Ringen zeigt die Auflagefläche des Federelements 45, welches mit der zweiten Seite 32 der Platine 30 über die Auflagefläche derart verbunden ist, dass ein niederohmiger elektrischer Kontakt zwischen dem Federelement 45 und der Platine 30 hergestellt ist. Dies geschieht vorteilhafterweise durch einen Lötprozess . Das Federelement 45 wird zusätzlich über nicht dargestellte Löcher in der Platine 30 mit dieser verankert, so dass das Federelement 45 auch bei radialen Kräften fest mit der Platine 30 verbunden bleibt.
Ringförmig sind um das Federelement 45 verschiedene
Bauteile angeordnet. Der Widerstand 8 aus Fig. 1 setzt sich dabei aus einer Vielzahl von einzelnen parallel geschalteten Widerständen zusammen, die ringförmig um das Federelement 45 angeordnet sind und dieses kontaktieren. Bei den Widerständen handelt es sich im
Ausführungsbeispiel um 42 einzelne Widerstände 8 i bis 842 . Ihr zweiter Anschluss ist mit dem äußeren Außenleiter 38 des Breitbandrichtkopplers verbunden. Der Widerstandsring, welcher aus den ringförmig angeordneten Widerständen besteht, ist an dem Auskoppelanschluss unterbrochen, wodurch ein Ringsegment mit zwei Enden entsteht.
Wünschenswert ist, dass der Strom auf dem inneren
Außenleiter 3 gleichmäßig über alle Widerstände 8 i bis 842 gegen den äußeren Außenleiter 38 abfließt. Jeder Widerstand weist einen Widerstandswert von im
Ausführungsbeispiel ungefähr 12 , 1 Ohm auf, wobei der nominelle Widerstandswert prinzipbedingt zu den Enden des Widerstandrings hin abnimmt. Die Widerstände 8 i und 842 weisen einen Widerstandswert von 10 Ohm auf. Die mit jedem Widerstand einhergehende Induktivität soll sich durch die Parallelschaltung derart verkleinern, dass sich keine Phasenfehler in den Messwert ergeben. Allerdings
unterscheidet sich die Induktivität der parallel
geschalteten Widerstände 8χ bis 842 in der Realität derart von dem berechneten Modell, dass eine zusätzliche
Kompensation sinnvoll ist. Hierzu wird die Kapazität 9 aus Fig. 1 aus bis zu vier einzelnen Kondensatoren 9X bis 94 gebildet, von denen jeweils zwei Kondensatoren mit ihren Anschlüssen parallel an jedes Ende des Widerstandrings geschaltet sind. Die Kapazität der parallel geschalteten Kondensatoren 9i bis 94 wird so gewählt, dass die
Induktivität der parallel geschalteten Widerstände 81 bis 842 z.B. bei einer Frequenz von 250 MHz kompensiert wird.
Zwischen den beiden Enden des Widerstandrings befindet sich der Widerstand 6 des Spannungsteilers. Unmittelbar daneben und über seinen ersten Anschluss mit dem ersten Anschluss des Widerstands 6 verbunden liegt der Widerstand 11, an dessen zweiten Anschluss eine Messspannung
abgegriffen ist, die zu der Wurzel der Leistung des vorlaufenden oder rücklaufenden Hochfrequenzsignals proportional ist. Der Widerstand 11 weist im
Ausführungsbeispiel einen Widerstandwert von ungefähr 160 Ohm auf. Diese Messspannung wird mit einem Koaxialstecker, vorzugsweise einer SMP- oder SMA-Koaxialsteckverbindung, aus dem Breitbandrichtkoppler geführt, welcher am
Auskoppelanschluss 15 angebracht ist. Fig. 4 zeigt den Gehäusekörper 38 des erfindungsgemäßen Breitbandrichtkopplers . Der Gehäusekörper 38 besteht aus einem massiven leitfähigen Metall, vorzugsweise Aluminium. In diesem massiven leitfähigen Gehäusekörper 38 sind jeweils links- und rechtsseitig zwei zylinderförmige
Ausnehmungen ausgebildet, deren Wandungen einen inneren 3 und einen äußeren Außenleiter 38 bilden. Der äußere
Außenleiter 38 liegt auf dem gleichen Potential wie der Gehäusekörper 38 und weist deshalb das gleiche
Bezugszeichen auf. Diese zylinderförmigen Ausnehmungen weisen einen inneren Radius 58 und einen äußeren Radius 57 auf. Der äußere Radius 57 ist geringfügig größer als der äußere Radius des als Hohlzylinder ausgeführten
Ringbandkerns 2. Der innere Radius 58 ist geringfügig kleiner als der innere Radius des als Hohlzylinder ausgeführten Ringbandkerns 2. Dadurch kann der
Ringbandkern 2 in den Gehäusekörper 38 des
Breitbandrichtkopplers eingeführt werden. Entlang der Längsachse 51 des Gehäusekörpers 38 bleibt nach der ersten Ausnehmung noch ein Vollzylinder mit einem Außenradius stehen, der dem inneren Radius 58 der ersten zylinderförmigen Ausnehmung entspricht. Die erste
Ausnehmung, die auf beiden Seiten des Gehäusekörpers 38 vorgenommen wird, darf nur so tief sein, dass der
Ringbandkern 2 gerade eingeführt werden kann und
gleichzeitig die Platine auf beide Enden des
Gehäusekörpers 38 geschraubt werden kann. Die ersten links- und rechtsseitigen Ausnehmungen sind dabei durch eine metallische Trennwand 71 getrennt. Die Ausnehmung selbst kann vorzugsweise durch eine Fräsung geschehen.
Der Vollzylinder und damit der innere Außenleiter 3, welcher entlang der Längsachse 51 des Gehäusekörpers 38 stehen bleibt, wird durch eine weitere links- und
rechtsseitige zylinderförmige Ausnehmung zum Hohlzylinder erweitert. Der innere Radius des Hohlzylinders muss so groß sein, dass ein Innenleiter 1 eingeführt werden kann, ohne dass es zu einem Kontakt des Innenleiters 1 mit dem inneren Außenleiter 3 kommt, sei es durch direkte
Berührung oder infolge eines Überschlags aufgrund zu hoher elektrischer Feldstärken. Diese zweite Ausnehmung verläuft im Gegensatz zu der ersten Ausnehmung entlang der
Längsachse 51 durch den gesamten Gehäusekörper 38. Die Ausnehmung erfolgt vorteilhafterweise durch eine Bohrung oder Fräsung. Dadurch werden zwei unabhängige
Messeinheiten 22 und 23 für das vorlaufende und das rücklaufende Hochfrequenzsignal gebildet. Der Innenleiter 1 kann an seinen Enden mit einer
Gewindebohrung versehen sein, damit er an die Platine 30 geschraubt werden kann. Ein Teil einer Schraube 53 ist exemplarisch in Fig. 4 eingezeichnet. Der Gehäusekörper 38 weist an jedem Ende vier Gewindebohrungen 54 auf, die jeweils denselben Abstand zu einer Ecke haben. Über diese Gewindebohrungen 54 wird auf jedes Ende des Gehäusekörpers 38 des Breitbandrichtkopplers eine Platine 30 und ein Gehäusedeckel 62 geschraubt, wobei die Platinen 30
bevorzugt identisch aufgebaut sind. Der Gehäusekörper 38 weist weiterhin seitlich eine Einbuchtung 52 auf, die derart ausgeformt ist, dass sie sich an eine SMP- oder SMA-Koaxialsteckverbindung die an der Platine 30 befestigt ist, anpasst. Mittig an der Oberseite weist der
Gehäusekörper 38 am Rand jeweils eine Ausnehmung 55 auf, deren Form einem halben Vollzylinder entspricht. Am Boden dieser Ausnehmung 55 ist jeweils eine weitere
Gewindebohrung 56 ausgebildet. Über diese Gewindebohrung 56 kann der Gehäusekörper 38 des Breitbandrichtkopplers dauerhaft in einem weiteren Gehäuse oder Gerät fixiert werden .
Fig. 5 zeigt die Innenansicht des Breitbandrichtkopplers ohne den Gehäusekörper 38. Zu sehen sind die beiden
Ringbandkerne 2, die durch eine nicht dargestellte
metallische Trennwand 71 voneinander beabstandet in der Mitte des Breitbandrichtkopplers um den in Fig. 5 nicht dargestellten inneren Außenleiter 3 angeordnet sind. Der Innenleiter 1 besteht je nach Ausführungsform aus einem durchgehenden Leiter, wie in Fig. 5 dargestellt, oder aus Leitersegmenten, in deren Ende jeweils ein Gewinde
ausgebildet ist, über welches zwei Leiter mit einer entsprechenden Schraube 53 verbunden werden können. Der Innenleiter 1 ist dabei aus drei Leitersegmenten aufgebaut, wobei sich ein Leitersegment jeweils auf der ersten Seite 31 der Platine 30 einer jeden Messeinheit 22,23 befindet. Ein weiteres Leitersegment verbindet die zweite Seite 32 der ersten Platine 30 der ersten
Messeinheit 22 mit der zweiten Seite 32 der zweiten
Platine 30 der zweiten Messeinheit 23. Der Innenleiter 1 wird dabei konzentrisch durch die links- und rechtsseitige Ausnehmung geführt. Der Durchmesser des Innenleiters 1 ist dabei derart angepasst, dass ein Wellenwiderstand des Breitbandkopplers auf einen Systemwellenwiderstand von insbesondere 50 Ohm angepasst ist. Hierzu kann sich der Durchmesser des Innenleiters 1 mehrfach ändern. Dies ist sowohl bei einem durchgehenden Innenleiter 1, als auch bei einem aus mehreren Innenleitersegmenten bestehenden
Innenleiter 1 möglich.
Weiterhin ist in Fig. 5 das Federelement 45 zu sehen, welches auf der zweiten Seite 32 der Platine 30 angeordnet ist. Das Federelement 45 besteht aus einzelnen voneinander getrennten Federsegmenten, die unter Einwirkung einer Kraft nach radial außen gebogen werden können. Das
Federelement 45 ist auf der dem Eingangsanschluss 13 abgewandten Seite der Platinen 30 dabei so angeordnet, dass es den inneren Außenleiter 3 derart umschließt, dass ein niederohmiger elektrischer Kontakt hergestellt ist und gleichzeitig keinerlei radiale Bewegungen des inneren Außenleiters 3 mehr möglich sind.
Weiterhin sind mehrere Befestigungselemente 61,
vorzugsweise Schrauben, zu sehen, die den Gehäusedeckel 62 mit der Platine 30 und dem Gehäusekörper 38 derart
verbinden, dass ein niederohmiger elektrischer Kontakt und damit ein durchgehender äußerer Außenleiter 38 hergestellt ist. Weiterhin weist jede Platine 30 zumindest eine SMP- oder SMA-Koaxialsteckverbindung 60 auf, die mit dem
Auskoppelanschluss 15 und dem äußeren Außenleiter 38 verbunden ist. Hierzu werden im Gehäusedeckel 62 und im Gehäusekörper 38 entsprechende Aussparungen 52
vorgenommen .
Fig. 6 zeigt den zeigt den vollständigen
Breitbandrichtkoppler bestehend aus dem Gehäusedeckel 62, der Platine 30 und dem Gehäusekörper 38. Der Gehäusekörper weist, wie in Fig. 4 dargestellt, zwei Ausnehmungen 55 auf, die je über eine Gewindebohrung 56 verfügen. Der Gehäusedeckel 62 weist an den Ecken vier gesenkte
Gewindebohrungen auf, so dass der Gehäusedeckel 62 mit den Schrauben 61 zusammen mit der Platine 30 an den
Gehäusekörper 38 fest fixiert werden kann. Eine weitere Bohrung im Gehäusedeckel 62 dient dazu, dass der
Innenleiter 1 aus dem Breitbandrichtkoppler geführt werden kann. An die Enden des Innenleiters 1 kann eine
Koaxialsteckverbindung angebracht werden.
Fig. 7 zeigt zur Verdeutlichung des Aufbaus einen Schnitt entlang der Längsachse 51 durch den erfindungsgemäßen Breitbandrichtkoppler. Die einzelnen Bestandteile des Breitbandrichtkopplers , bestehend aus dem Gehäusedeckel 62, der Platine 30 und dem Gehäusekörper 38, welche über die Schrauben 61 fest miteinander verbunden sind, sind hier besonders gut zu erkennen. Der Innenleiter 1 wird durch die durchgehende Bohrung durch den
Breitbandrichtkoppler geführt. Die nicht leitfähigen
Zentrierelemente 70 dienen dazu, den Innenleiter 1 in Position zu halten. Über eine nicht dargestellte
Lötverbindung 37 wird der Widerstand 4 des
Spannungsteilers mit dem Innenleiter 1 galvanisch
verbunden. Gut zu sehen sind neben dem spiegelsymmetrischen Aufbau der Anordnung entlang der Achse 21 auch die zylinderförmigen Ausnehmungen auf der linken und der rechten Seite, in welche die Ringbandkerne
2 eingeführt sind.
Durch die metallische Trennwand 71 sind zum einen die zylinderförmigen Ausnehmungen voneinander getrennt, wodurch sich zwei unabhängige Messeinheiten 22 und 23 für das vorlaufende und das rücklaufende Hochfrequenzsignal bilden und zum anderen ist über diese metallische
Trennwand 71 der innere Außenleiter 3 mit dem äußeren Außenleiter 38 und damit mit dem Gehäusekörper 38
verbunden. Gut zu erkennen ist das bereits anhand von Fig. 3B und Fig. 5 beschriebene Federelement 45, durch welches der innere Außenleiter 3 elektrisch niederohmig mit der Platine 30 kontaktiert wird. Das Federelement 45 dient gleichzeitig zur Fixierung der Ringbandkerne 2, so dass keine Bewegungen in axialer Richtung mehr möglich sind. Über die Platine 30 fließt der Strom über den Widerstand 8 vom inneren Außenleiter 3 zurück zum äußeren Außenleiter 38. Die Platine 30 ist im Bereich des äußeren Außenleiters
38 beidseitig z.B. mit Kupfer beschichtet und mehrfach durchkontaktiert . Über die fest angezogene
Schraubverbindung 61 wird der äußere Außenleiter 38 über die Platine 30 elektrisch niederohmig mit dem
Gehäusedeckel verbunden.
Wird das Ende des Innenleiters 1 der ersten Messeinheit 22 mit dem Ausgang eines Leistungsverstärkers und das zweite Ende des Innenleiters 1 der zweiten Messeinheit 23 mit einer komplexen Last verbunden, so stellt sich bei einer positiven Halbwelle des Hochfrequenzsignals und unter der Bedingung, dass die Leistung ausschließlich vom
Leistungsverstärker in die komplexe Last übertragen wird und keine Reflexionen stattfinden, ein Stromverlauf entsprechend der Pfeilrichtung 72 auf dem Innenleiter 1 ein. In diesem Anschlussbeispiel steht am
Auskoppelanschluss 15 der ersten Messeinheit 22 eine
Messspannung bereit, die proportional zur Wurzel der
Leistung des vorlaufenden Hochfrequenzsignals ist, und am Auskoppelanschluss 15 der zweiten Messeinheit 23 steht eine Messspannung bereit, die proportional zur Wurzel der Leistung des rücklaufenden Hochfrequenzsignals ist.
Die über dem Spannungsteiler einer jeden Messeinheit 22 und 23 abfallende Messspannung ist gleich groß und in diesem Beispiel positiv. Der Stromverlauf des in diesem Beispiel über den Gehäusedeckel 62, die Platine 30 und den Gehäusekörper 38 zurückfließenden Stroms entspricht der Pfeilrichtung 73. Am Eingang der zweiten Messeinheit 23 teilt sich der Strom auf, wobei nur ein kleiner Teil entlang des äußeren Außenleiters 38 zum
Leistungsverstärker zurück fließt. Der größte Teil fließt über den Widerstand 8 der zweiten Messeinheit 23 gegen den inneren Außenleiter 3 der zweiten Messeinheit 23 ab.
Entsprechend dem Schaltplan aus Fig. 1 fällt in diesem Fall über dem Widerstand 8 der zweiten Messeinheit 23 eine negative Spannung ab. Diese Spannung wird am Knoten 12 der zweiten Messeinheit 23 der positiven Spannung des
Spannungsteilers zugeführt. Beide Spannungen haben
dieselbe Amplitude, allerdings unterschiedliche
Vorzeichen. Am Auskoppelanschluss 15 der zweiten
Messeinheit 23 wird in diesem Fall keine Spannung
gemessen.
Es fließt ein Teil des Stroms vom inneren Außenleiter 3 der zweiten Messeinheit 23 über die metallische Trennwand 71 zurück in den äußeren Außenleiter 38. Ein Teil des Stroms vom inneren Außenleiter 3 der zweiten Messeinheit 23 fließt zusammen mit einem Teil des Stroms, kommend vom äußeren Außenleiter 38, in den inneren Außenleiter 3 der ersten Messeinheit 22. Dieser Strom fließt über den
Widerstand 8 der ersten Messeinheit 22 zurück auf den äußeren Außenleiter 38. Entsprechend dem Schaltplan aus Fig. 1 fällt in diesem Fall über dem Widerstand 8 der ersten Messeinheit 22 eine positive Spannung ab. Diese Spannung wird am Knoten 12 der ersten Messeinheit 22 zu der positiven Spannung des Spannungsteilers addiert. Beide Spannungen haben dieselbe Amplitude, und dasselbe
Vorzeichen. Am Auskoppelanschluss 15 der ersten
Messeinheit 22 wird in diesem Fall eine Spannung gemessen, die proportional zur Wurzel der Leistung des vorlaufenden Hochfrequenzsignals ist.
Dasselbe gilt für die negative Halbwelle des
Hochfrequenzsignals, nur dass in diesem Fall die
Vorzeichen bei Spannung und Strom vertauscht sind.
Selbiges gilt für den Fall, dass die Signalquelle an den Eingangsanschluss 13 der zweiten Messeinheit 23
angeschlossen ist und die komplexe Last mit dem
Eingangsanschluss 13 der ersten Messeinheit 22 verbunden ist.
Bei einem Stehwellenverhältnis größer als eins, kann an beiden Auskoppelanschlüssen 15 eine Spannung gemessen werden. Aus diesen beiden Spannungen lässt sich die
Leistung des vorlaufenden und des rücklaufenden
Hochfrequenzsignals berechnen. Die hochpermeablen
Ringbandkerne 2 sorgen dafür, dass der Großteil des Stroms über den Widerstand 8 fließt. Ohne die Ringbandkerne 2 würde sich in der dann leeren zylinderförmigen Ausnehmung eine Induktivität aufbauen, über die der Widerstand 8 kurzgeschlossen würde. Dadurch könnte kein nennenswerter Spannungsabfall über dem Widerstand 8 gemessen werden. Die Permeabilität des Ringbandkerns 2 bestimmt dabei die untere Arbeitsfrequenz des Breitbandrichtkopplers .
Die Erfindung ist nicht auf das dargestellte
Ausführungsbeispiel beschränkt. Alle beschriebenen
und/oder gezeichneten Elemente sind im Rahmen der
Erfindung beliebig miteinander kombinierbar.

Claims

Ansprüche
1. Breitbandrichtkoppler zur Messung der Leistung eines vorlaufenden und/oder eines rücklaufenden
Hochfrequenzsignals auf einer Leitung, wobei der
Breitbandrichtkoppler einen Spannungsteiler aufweist, der mit einem Innenleiter (1) der Leitung verbunden ist, und einen ersten Widerstand (8) aufweist, der mit einem
Außenleiter der Leitung verbunden ist,
dadurch gekennzeichnet,
dass der Spannungsteiler ohmsche Widerstände aufweist, dass ein erster Anschluss eines zweiten Widerstands (4) mit dem Innenleiter (1) der Leitung verbunden ist und dass ein zweiter Anschluss des zweiten Widerstands (4) mit einem ersten Anschluss eines dritten Widerstands (6) verbunden ist und ein zweiter Anschluss des dritten
Widerstands (6) mit einem ersten Anschluss des ersten Widerstands (8) und gleichzeitig mit dem Außenleiter der Leitung direkt oder indirekt verbunden ist.
2. Breitbandrichtkoppler nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet,
dass an dem zweiten Anschluss des zweiten Widerstands (4) bzw. an dem ersten Anschluss des dritten Widerstands (6) eine Messspannung abgegriffen ist.
3. Breitbandrichtkoppler nach Anspruch 1 oder 2 ,
dadurch gekennzeichnet,
dass parallel zu den Anschlüssen des ersten und/oder des dritten Widerstands (8,6) zumindest ein Kondensator (9,7) geschalten ist und/oder dass ein zweiter Anschluss des ersten Widerstands (8) mit Masse verbunden ist.
4. Breitbandrichtkoppler nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet,
dass mit dem zweiten Anschluss des zweiten Widerstands (4) bzw. mit dem ersten Anschluss des dritten Widerstands (6) ein erster Anschluss eines weiteren Kondensators (10) und ein erster Anschluss eines vierten Widerstands (11) verbunden sind,
dass ein zweiter Anschluss des weiteren Kondensators (10) mit Masse verbunden ist und
dass an einem zweiten Anschluss des vierten Widerstands (11) ein Messsignal zur Verfügung gestellt ist.
5. Breitbandrichtkoppler nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet,
dass alle Widerstände (4,6,8,11) und/oder Kondensatoren (7,9,10) auf einer Platine (30) angebracht sind.
6. Breitbandrichtkoppler nach Anspruch 5,
dadurch gekennzeichnet,
dass der zweite und der dritte Widerstand (4,6) nicht auf der gleichen Seite der Platine (30) angeordnet sind, sondern der dritte Widerstand (6) auf der gleichen Seite der Platine (30) angeordnet ist, wie der erste Widerstand (8) .
7. Breitbandrichtkoppler nach Anspruch 5 oder 6,
dadurch gekennzeichnet,
dass der Innenleiter (1) mit der Platine (30) verlötet und/oder verschraubt ist.
8. Breitbandrichtkoppler nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet,
dass es sich bei der Leitung um eine Koaxialleitung handelt .
9. Breitbandrichtkoppler nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet,
dass der Breitbandrichtkoppler einen leitfähigen
Gehäusekörper (38) aufweist, in welchem jeweils links- und rechtsseitig zwei zylinderförmige Ausnehmungen ausgebildet sind, deren Wandungen einen inneren und einen äußeren Außenleiter (3,38) bilden.
10. Breitbandrichtkoppler nach Anspruch 9,
dadurch gekennzeichnet,
dass beidseitig zwischen dem inneren und dem äußeren
Außenleiter (3,38) zumindest ein hochpermeabler
Ringbandkern (2) angeordnet ist.
11. Breitbandrichtkoppler nach Anspruch 9 oder 10,
dadurch gekennzeichnet,
dass zwei zylinderförmige Ausnehmungen durch eine
metallische Trennwand (71) getrennt sind, wodurch zwei unabhängige Messeinheiten (22,23) für das vorlaufende und das rücklaufende Hochfrequenzsignal gebildet sind.
12. Breitbandrichtkoppler nach Anspruch 11,
dadurch gekennzeichnet,
dass jede Messeinheit (22,23) über zumindest einen
Eingangsanschluss (13) und über zumindest einen
Auskoppelanschluss (15) verfügt und jeder
Eingangsanschluss (13) mit einer Quelle oder mit einer Last verbindbar ist und
dass am Auskoppelanschluss (15) ein der Wurzel der
Leistung des vorlaufenden Hochfrequenzsignals oder ein der Wurzel der Leistung des rücklaufenden Hochfrequenzsignals proportionales Messsignal anliegt.
13. Breitbandrichtkoppler nach einem der Ansprüche 5 bis 7 und nach einem der Ansprüche 9 bis 12,
dadurch gekennzeichnet/
dass auf jedes der beiden Enden des Gehäusekörpers (38) des Breitbandrichtkopplers eine Platine (30) und ein
Gehäusedeckel (62) aufgesetzt sind und
dass die Platinen (30) identisch aufgebaut sind.
14. Breitbandrichtkoppler nach einem der Ansprüche 9 bis 13,
dadurch gekennzeichnet,
dass konzentrisch durch zwei zylinderförmige Ausnehmungen des Gehäusekörpers (38) der Innenleiter (1) geführt ist, dessen Durchmesser so angepasst ist, dass ein
Wellenwiderstand des Breitbandkopplers auf einen
vorgesehenen Systemwellenwiderstand von insbesonderen 50 Ohm angepasst ist.
15. Breitbandrichtkoppler nach einem der Ansprüche 5 bis 7 und nach einem der Ansprüche 9 bis 12,
dadurch gekennzeichnet,
dass auf der dem Eingangsanschluss (13) abgewandten Seite (32) der Platine (30) jeweils ein Federelement (45) angeordnet ist, welches den inneren Außenleiter (3) derart umschließt, dass ein elektrischer Kontakt hergestellt ist und gleichzeitig keinerlei radiale Bewegungen des inneren Außenleiters (3) mehr möglich sind.
16. Breitbandrichtkoppler nach Anspruch 15,
dadurch gekennzeichnet,
dass der erste Widerstand (8) aus einer Vielzahl von einzelnen parallel geschalteten ohmschen
Einzelwiderständen besteht, die ringförmig um das
Federelement (45) angeordnet sind und dieses kontaktieren.
17. Breitbandrichtkoppler nach Anspruch 16, dadurch gekennzeichnet,
dass ein Widerstandsring aus den ringförmig angeordneten Einzelwiderständen an dem Auskoppelanschluss (15)
unterbrochen ist und dadurch ein Ringsegment mit zwei Enden entsteht und an jedes Ende zumindest ein Kondensator (9) parallel geschaltet ist.
18. Breitbandrichtkoppler nach Anspruch 17,
dadurch gekennzeichnet,
dass mittig an einer Unterbrechungsstelle des
Widerstandrings der dritte Widerstand (6) angeordnet ist.
19. Breitbandrichtkoppler nach Anspruch 3,
dadurch gekennzeichnet,
dass es sich bei dem Kondensator (7) , welcher parallel zu den Anschlüssen des dritten Widerstands (6) geschalten ist, um einen Trimmkondensator (7) handelt, dessen
Kapazität derart eingestellt ist, dass sich eine
Zeitkonstante aus der Kapazität des Trimmkondensators (7) und dem Widerstandswert des dritten Widerstands (6) ergibt, welche zumindest annähernd gleich einer weiteren Zeitkonstante ist, die sich aus dem Widerstandswert des zweiten Widerstands (4) zusammen mit seiner
Kappenkapazität (5) ergibt.
EP10793148.7A 2009-12-23 2010-11-24 Breitbandrichtkoppler Not-in-force EP2517300B1 (de)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102009060157 2009-12-23
DE102010009227A DE102010009227A1 (de) 2009-12-23 2010-02-25 Breitbandrichtkoppler
PCT/EP2010/007136 WO2011076328A1 (de) 2009-12-23 2010-11-24 Breitbandrichtkoppler

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP2517300A1 true EP2517300A1 (de) 2012-10-31
EP2517300B1 EP2517300B1 (de) 2016-01-27

Family

ID=43598540

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP10793148.7A Not-in-force EP2517300B1 (de) 2009-12-23 2010-11-24 Breitbandrichtkoppler

Country Status (4)

Country Link
US (1) US9105954B2 (de)
EP (1) EP2517300B1 (de)
DE (1) DE102010009227A1 (de)
WO (1) WO2011076328A1 (de)

Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102012211738B4 (de) 2012-04-02 2026-03-12 Rohde & Schwarz GmbH & Co. Kommanditgesellschaft Breitbandrichtkoppler
DE112013004185B4 (de) 2013-05-06 2023-03-30 Rohde & Schwarz GmbH & Co. Kommanditgesellschaft Richtkoppler
DE102013213981A1 (de) 2013-07-17 2015-01-22 Rohde & Schwarz Gmbh & Co. Kg Spule für Schalteinrichtung mit hoher Hochfrequenzleistung
US9461755B2 (en) 2014-01-17 2016-10-04 Viasat, Inc. Enhanced voltage standing wave ratio measurement
CN109004322B (zh) * 2018-07-09 2023-10-03 北京格润海泰科技有限公司 一种严酷环境下小体积大功率弯式耦合器
EP3787105B1 (de) 2019-08-30 2025-07-09 Rohde & Schwarz GmbH & Co. KG Breitbandkoppler
CN115458895B (zh) * 2022-10-20 2024-01-30 成都华络通信科技有限公司 大功率高定向性双定向耦合器
CN117393981B (zh) * 2023-12-12 2024-03-22 西南应用磁学研究所(中国电子科技集团公司第九研究所) 低频高功率高可靠双定向耦合器

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6066994A (en) 1998-05-18 2000-05-23 Amplifier Research Corporation Broadband directional coupler including amplifying, sampling and combining circuits
KR100841616B1 (ko) * 2001-12-31 2008-06-27 엘지디스플레이 주식회사 액정 패널의 구동장치
DE10352784A1 (de) 2003-11-12 2005-06-16 Rohde & Schwarz Gmbh & Co. Kg Richtkoppler in Koaxialleitungstechnik
US7202760B2 (en) * 2004-06-01 2007-04-10 Werlatone, Inc. Resistive voltage divider
DE102012211738B4 (de) * 2012-04-02 2026-03-12 Rohde & Schwarz GmbH & Co. Kommanditgesellschaft Breitbandrichtkoppler

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See references of WO2011076328A1 *

Also Published As

Publication number Publication date
EP2517300B1 (de) 2016-01-27
WO2011076328A1 (de) 2011-06-30
US9105954B2 (en) 2015-08-11
WO2011076328A8 (de) 2011-10-06
DE102010009227A1 (de) 2011-06-30
US20120262249A1 (en) 2012-10-18

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP2517300B1 (de) Breitbandrichtkoppler
DE102013213981A1 (de) Spule für Schalteinrichtung mit hoher Hochfrequenzleistung
EP2735052B1 (de) Ungerichteter hf-leistungsteiler
DE837404C (de) Verbindungsstueck zum Verbinden eines Erdsymmetrischen Stromkreises mit einem erdunsymmetrischen
DE102010021958A1 (de) Durchführungskondensatoranordnungen
EP1837946A1 (de) Richtkoppler
DE102012211738B4 (de) Breitbandrichtkoppler
DE112013004185B4 (de) Richtkoppler
EP1743396B1 (de) Breitbandiger symmetrierübertrager
DE2227076A1 (de) Sondenanordnung zur impedanzmessung
EP1250721B1 (de) Schaltung zum aufteilen oder zusammenführen von hochfrequenzleistungen
DE19810837C2 (de) Hochfrequenzantenne für ein Magnetresonanzgerät
DE102013012733A1 (de) Widerstand mit verminderter parasitärer Kapazität
DE102005005751B4 (de) Testvorrichtung mit reflexionsarmer Signalverteilung
EP2438645B1 (de) Vorwärtskoppler mit bandleitern
EP2122745A1 (de) Hochlastkoppler
DE112017007128T5 (de) Elektromagnetisches-feld-sonde
WO2016102172A1 (de) Hochfrequenz-prüfstift
EP1623479B1 (de) Umsymmetrieranordnung
DE202025102556U1 (de) Sensormodul und Impedanzanpassungsgerät
EP2438646B1 (de) Messkoppler in bandleitertechnik
DE20016787U1 (de) Schaltung zum Aufteilen oder Zusammenführen von Hochfrequenzleistungen
DE20316584U1 (de) Im Umfang um 40% verkürzte Quadantenne
DE10328333A1 (de) Umsymmetrieranordnung
DE202016104892U1 (de) Planar-Transformator mit schaltbarer Sekundärwicklung

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

17P Request for examination filed

Effective date: 20110725

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR

DAX Request for extension of the european patent (deleted)
17Q First examination report despatched

Effective date: 20130822

GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

INTG Intention to grant announced

Effective date: 20150706

GRAS Grant fee paid

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: FG4D

Free format text: NOT ENGLISH

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: EP

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: REF

Ref document number: 773087

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20160215

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FG4D

Free format text: LANGUAGE OF EP DOCUMENT: GERMAN

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R096

Ref document number: 502010011014

Country of ref document: DE

REG Reference to a national code

Ref country code: LT

Ref legal event code: MG4D

REG Reference to a national code

Ref country code: NL

Ref legal event code: MP

Effective date: 20160127

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160127

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160428

Ref country code: HR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160127

Ref country code: ES

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160127

Ref country code: NO

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160427

Ref country code: FI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160127

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160127

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LV

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160127

Ref country code: PL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160127

Ref country code: RS

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160127

Ref country code: LT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160127

Ref country code: IS

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160527

Ref country code: SE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160127

Ref country code: PT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160527

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R097

Ref document number: 502010011014

Country of ref document: DE

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160127

Ref country code: EE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160127

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160127

Ref country code: SM

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160127

Ref country code: CZ

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160127

Ref country code: RO

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160127

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

26N No opposition filed

Effective date: 20161028

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20161130

Ref country code: BG

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160427

Ref country code: SI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160127

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL

GBPC Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee

Effective date: 20161124

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CH

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20161130

Ref country code: LI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20161130

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: MM4A

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: ST

Effective date: 20170731

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20161130

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20161130

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20161124

Ref country code: IE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20161124

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: MM01

Ref document number: 773087

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20161124

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20161124

REG Reference to a national code

Ref country code: BE

Ref legal event code: MM

Effective date: 20161130

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: HU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT; INVALID AB INITIO

Effective date: 20101124

Ref country code: CY

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160127

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MC

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160127

Ref country code: TR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160127

Ref country code: MK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160127

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160127

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160127

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 20191127

Year of fee payment: 10

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R119

Ref document number: 502010011014

Country of ref document: DE

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20210601