EP2473782A2 - Zwangdurchlaufdampferzeuger für den einsatz von dampftemperaturen von über 650°c - Google Patents

Zwangdurchlaufdampferzeuger für den einsatz von dampftemperaturen von über 650°c

Info

Publication number
EP2473782A2
EP2473782A2 EP10768369A EP10768369A EP2473782A2 EP 2473782 A2 EP2473782 A2 EP 2473782A2 EP 10768369 A EP10768369 A EP 10768369A EP 10768369 A EP10768369 A EP 10768369A EP 2473782 A2 EP2473782 A2 EP 2473782A2
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
steam generator
forced
walls
combustion chamber
heating surface
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
EP10768369A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP2473782B1 (de
Inventor
Thoralf Berndt
Qiurong Chen
Georg-Nikolaus Stamatelopoulos
Gerhard Weissinger
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
General Electric Technology GmbH
Original Assignee
Alstom Technology AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Alstom Technology AG filed Critical Alstom Technology AG
Priority to SI201031235A priority Critical patent/SI2473782T1/sl
Publication of EP2473782A2 publication Critical patent/EP2473782A2/de
Application granted granted Critical
Publication of EP2473782B1 publication Critical patent/EP2473782B1/de
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
    • F22B29/00—Steam boilers of forced-flow type
    • F22B29/06—Steam boilers of forced-flow type of once-through type, i.e. built-up from tubes receiving water at one end and delivering superheated steam at the other end of the tubes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
    • F22B21/00—Water-tube boilers of vertical or steeply-inclined type, i.e. the water-tube sets being arranged vertically or substantially vertically
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
    • F22B37/00—Component parts or details of steam boilers
    • F22B37/02—Component parts or details of steam boilers applicable to more than one kind or type of steam boiler
    • F22B37/04—Component parts or details of steam boilers applicable to more than one kind or type of steam boiler and characterised by material, e.g. use of special steel alloy
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
    • F22B37/00—Component parts or details of steam boilers
    • F22B37/02—Component parts or details of steam boilers applicable to more than one kind or type of steam boiler
    • F22B37/10—Water tubes; Accessories therefor
    • F22B37/14—Supply mains, e.g. rising mains, down-comers, in connection with water tubes
    • F22B37/143—Panel shaped heating surfaces built up from tubes

Definitions

  • the invention relates to a forced once-through steam generator for the use of steam temperatures of about 650 ° C, the forced flow steam generator having a combustion chamber and a subsequent end of the upper flue and this surrounding Um chargedsleton, wherein the Um chargedsbuild are formed from tube walls whose tubes the working fluid water / Steam lead, the combustion chamber has at least one burner and are arranged in the flue gas Nachschaltsammlungdon.
  • Continuous or continuous flow steam generators are known from the publication "Kraftwerkstechnik", Springer-Verlag, 2nd edition 1994, Chapter 4.4.2.4-forced passage (page 1 71 to 1 74), Prof. Dr.-Ing
  • the heating of the combustion chamber or the gas train forming pipe walls or enclosure walls leads - in contrast to a natural circulation or forced circulation steam generator with only partial evaporation of circulating water-steam mixture - to an evaporation of the flow or working medium in the tubes of the pipe walls or Um chargedsplin in a single pass.
  • the highly stressed parts helical winding and vertical bore
  • the surrounding walls which are designed as tube walls, are made of the special materials T23 (a material approved by ASME (American Society of Mechanical Engineers)), T24 (7CrMoVTiB 10-10) or other materials of similar chemical composition, all belonging to the Type of modified, heat-resistant 2.25- 2.5% chromium steels count.
  • the material T23 is listed, for example, in the VdTÜV material sheet 51 1/2, issue 06.2001 and the material T24 is listed, for example, in the standard sheet DIN EN 10216-2, October 2007 issue.
  • These materials have the advantage that they are best suited for the aforementioned steam parameters and that they can be welded without post-heat treatment and thus the creation of the perimeter walls or pipe walls and their installation on the site are easy to carry out.
  • Possible materials for these increased enclosure wall temperatures are martensitic 9-12% chromium steels such as T91 (X10CrMoVNb9-1), T92 (X10CrWMoVNb9-2) and VM12-SHC (factory designation of the company Vallourec-Mannesmann) or Ni-base alloys such as Alloy 61 7 (NiCr23Col 2Mo) or Alloy 61 7mod.
  • martensitic 9-12% chromium steels such as T91 (X10CrMoVNb9-1), T92 (X10CrWMoVNb9-2) and VM12-SHC (factory designation of the company Vallourec-Mannesmann) or Ni-base alloys such as Alloy 61 7 (NiCr23Col 2Mo) or Alloy 61 7mod.
  • the heat absorption in the evaporator is not limited in a forced once-through steam generator, since the medium temperature at the evaporator outlet in forced continuous operation is already overheated and the amount of overheating can be set variably.
  • the associated temperature level of the steam or the associated calculation temperature in the enclosure walls is governed by a suitable choice of materials with respect to the enclosure walls.
  • the object of the invention is therefore to provide a forced once-through steam generator for the use of steam temperatures of over 650 ° C, in which the aforementioned disadvantages are avoided or in terms of Um chargedsdorf or pipe walls of the once-through steam generator simple and not complicated and difficult to control manufacturing and assembly operations are to be carried out.
  • the above object is solved by the entirety of the features of claim 1.
  • the inventive solution creates a once-through steam generator for the use of steam temperatures above 650 ° C., which has the following advantages:
  • An advantageous embodiment provides that in the region of the combustion chamber, a part of the enclosing walls covering Schottenmosisation between the upper edge of the uppermost situated burner and lower edge of the lowermost Nachschaltflowerization is arranged.
  • a certain area of the combustion chamber is covered with a Schottenmosization on which otherwise a large part of the heat from the combustion chamber would reach the Um chargedsplin and their medium temperature in the enclosure wall and the wall temperature itself would increase so that higher quality materials would have to be used ,
  • At least part of the enclosing walls is formed from one of the materials T23, T24 or another material having a similar chemical composition.
  • at least the part of the surrounding walls is formed with the aforementioned materials, which is thermally highly loaded or higher than the remaining part of the surrounding walls.
  • the materials T23, T24 or another material with a similar chemical composition are high-quality materials which are commercially available and which meet the desired requirements or, after their welding, no heat post-treatment must be carried out on them.
  • An advantageous embodiment of the invention provides for the SchottenMap
  • the bulkhead heating medium is designed as a superheater or reheater heating surface.
  • the bulkhead heating surface is efficiently integrated into the water / steam cycle of the once-through steam generator or into the water / steam cycle of a power plant which comprises such a forced-circulation steam generator.
  • An advantageous embodiment provides that the bulkhead heating surface is arranged parallel to the surrounding wall. This ensures that the bulkhead heating surface as well as the surrounding wall is arranged vertically and offers the least possible attack surface for ash or slag from the combustion chamber.
  • An expedient embodiment provides that the bulkhead heating surface extends adjacent to the surrounding wall. This ensures that the enclosure wall is optimally covered by the bulkhead heating surface and that the lowest possible amount of heat reaches the enclosure wall.
  • FIG. 1 shows schematically a longitudinal section through a forced-circulation steam generator according to the invention, Fig. 2 as Figure 1, but alternative embodiment.
  • FIG. 1 shows schematically a continuous flow or forced circulation steam generator
  • the vertical throttle cable which is formed or bounded by gas-tight enclosure walls 4, includes in the lower region of the combustion chamber 2 and the subsequent flue 3.
  • the combustion chamber 2 usually closes down with a combustion chamber funnel and extends up to to the lowest rear heating 7. In the lower part of the combustion chamber
  • one or more burners 6 are arranged to increase the cost of a fossil fuel.
  • the burners 6 can be arranged either in the corners (corner burners) or in the walls (wall burners) of the combustion chamber 2.
  • the various Nachschaltsammlung lake 7 are arranged as Bermmungsflower lake. These are typically economizer heating surfaces, superheater and reheater heating surfaces.
  • the flue 3 closes up with a ceiling and he has at its upper end laterally a flue gas outlet 9.
  • the once-through steam generator 1 has at least one steam heating surface 8, which covers a part of the surrounding walls 4 in the region of the combustion chamber 2 and whose area-side size is determined so that the heat absorption of the surrounding walls 4 and consequently their temperature is reduced to a value which reduces the formation the perimeter wall 4 of modified, heat-resistant 2.25-2.5% chromium steels permits, which require no post-treatment after their welding technology processing.
  • the surrounding wall 4 in the region of the combustion chamber 2 with a predetermined surface-side size covering Schotten heating surface 8 takes from the combustion chamber 2 so much heat that the heat absorption of the perimeter wall 4 is reduced due to the cover such that the maximum medium temperature at the perimeter wall 4 remains below a value indicating the use of modified, heat-resistant 2.25-2.5% chromium steels permits, which require no heat aftertreatment after their welding technical processing.
  • T23 a material approved by the American Society of Mechanical Engineers
  • T24 7CrMoVTiB10-10
  • another material of similar chemical composition covering steam temperatures up to about 500-510 ° C which are listed, for example, in the booklet "The T23 / T24 Book, New Grades for Waterwalls and Superheaters by Vallourec & Mannesmann Tubes” (booklet on modified, heat-resistant 2.25-2.5% chromium steels) in the enclosure wall 4 by means of the Schottenflower Tubes” (booklet on modified, heat-resistant 2.25-2.5% chromium steels) in the enclosure wall 4 by means of the Schottenflower Tubes 8 arranged according to the invention can be dispensed with the use of high temperature resistant materials such as martensitic, chromium-containing steels or nickel-base alloys for the enclosure wall 4, the heat treatment after their welding process elaborate heat treatment (martensitic, 9-1 2% chromium-containing steels) or because of the high shrinkage properties Be processed
  • the now used high quality materials that require no heat after treatment or no elaborate processing after their welding processing can either be used anywhere on the Um chargedswand 4 or according to a commercially more advantageous variant, at least on the parts of the enclosing walls 4, their high thermal load this is required. These are, for example, the areas on the burners 6 and directly above the burners 6 within the combustion chamber 2. At the parts of the Um chargedsnova 4, the thermal load is lower, such as in the lower part of the combustion chamber 2 (below the burner 6 including combustor funnel) with Medium temperatures of about ⁇ 400-460 ° C in the tube walls are to reduce investment costs compared to the aforementioned high quality materials lower valued materials, such. B. 16Mo3 or 1 3CrMo45 used. These materials also need after their welding technology no postheat treatment or no further elaborate processing.
  • the enclosing walls 4, which are formed as tube walls 5, are usually made of a welded pipe-web-tube combination, wherein the tubes of the Pipe walls 5 lead the working medium water / steam and can be formed within the enclosure walls 4 either obliquely or vertically or from a combination of oblique and vertical.
  • the arranged in the Um drawnstentn 4 tubes are used in the lower and middle part of the combustion chamber 2 as evaporator tubes, ie, the fed and preheated water is evaporated in these evaporator tubes.
  • the tubes arranged in the surrounding wall 4 can already be switched as a superheater heating surface.
  • the Schotten heating surface 8 itself which now receives a portion of the heat from the combustion chamber 2 is formed according to the temperature requirements with suitable materials. Since very high temperatures are to be controlled, martensitic 9-1 2% chromium-containing steels, austenitic steels or nickel-based alloys have proven suitable for this purpose.
  • the Schotten heating surface 8 may consist of individual, closely spaced and parallel tubes or pipe-web-tube construction.
  • the tubes of the Schottenmosing composition 8 usually run horizontally within the heating surface, but can also extend vertically.
  • the bulkhead heating surface 8 is preferably arranged parallel to the surrounding wall 4 and more preferably adjacent to the latter.
  • the targeted arrangement of the bulkheads heating surface 8, especially in this area of the combustion chamber 2, allows the generally hottest region of the surrounding wall 4 or pipe wall 5 within the combustion chamber 2 to be covered in a very targeted manner.
  • the Schottenflowering scene 8 can be advantageously used as a superheater heating within the forced flow steam generator 1. However, it is also possible to use it as a reheater heating surface.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)
  • Air Supply (AREA)
  • Chimneys And Flues (AREA)
  • Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
  • Gas Burners (AREA)
  • Combustion Of Fluid Fuel (AREA)

Abstract

Zwangdurchlaufdampferzeuger für den Einsatz von Dampftemperaturen von über 650°C, wobei der Zwangdurchlaufdampferzeuger (1) eine Brennkammer (2) und einen an deren oberen Ende anschließenden Rauchgaszug (3) sowie diese umgebende Umfassungswände (4) aufweist, wobei die Umfassungswände (4) aus Rohrwänden (5) gebildet sind, deren Rohre das Arbeitsmedium Wasser/Dampf führen, die Brennkammer (2) wenigstens einen Brenner (6) aufweist und im Rauchgaszug (3) Nachschaltheizflächen (7) angeordnet sind, wobei ein Teil der Umfassungswände (4) im Bereich der Brennkammer (2) durch wenigstens eine Schottenheizfläche (8) abgedeckt ist, deren flächenseitige Größe so bestimmt ist, dass die Wärmeaufnahme der Umfassungswände (4) und infolgedessen deren Temperatur auf einen Wert reduziert wird, der die Ausbildung der Umfassungswände (4) aus modifizierten, warmfesten 2,25-2,5% Chromstählen zulässt, die nach deren schweißtechnischer Verarbeitung keine Wärmenachbehandlung benötigen.

Description

Zwangdurchlaufdampferzeuger für den Einsatz von Dampftemperaturen von über 650°C
Die Erfindung bezieht sich auf einen Zwangdurchlaufdampferzeuger für den Einsatz von Dampftemperaturen von über 650°C, wobei der Zwangdurchlaufdampferzeuger eine Brennkammer und einen an deren oberen Ende anschließenden Rauchgaszug sowie diese umgebende Umfassungswände aufweist, wobei die Umfassungswände aus Rohrwänden gebildet sind, deren Rohre das Arbeitsmedium Wasser/Dampf führen, die Brennkammer wenigstens einen Brenner aufweist und im Rauchgaszug Nachschaltheizflächen angeordnet sind.
Durchlauf- bzw. Zwangdurchlaufdampferzeuger sind aus der Druckschrift „Kraftwerkstechnik", Springer- Verlag, 2. Auflage 1994, Kapitel 4.4.2.4-Zwangdurchlauf (Seite 1 71 bis 1 74), Prof. Dr.-Ing. Karl Strauß bekannt, die in Kraftwerken zur Erzeugung von elektrischer Energie durch Verteuerung von beispielsweise fossilen Brennstoffen zum Einsatz kommen. Bei einem Durchlauf- bzw. Zwangdurchlaufdampferzeuger führt die Beheizung der die Brennkammer oder den Gaszug bildenden Rohrwände bzw. Umfassungswände - im Gegensatz zu einem Naturumlauf- oder Zwangsumlaufdampferzeuger mit nur teilweiser Verdampfung des im Umlauf geführten Wasser-Dampf- Gemisches - zu einer Verdampfung des Strömungs- bzw. Arbeitsmediums in den Rohren der Rohrwände bzw. Umfassungswände in einem einmaligen Durchlauf.
Der Wunsch nach Zwangdurchlaufdampferzeugern mit höheren Wirkungsgraden, die unter anderem den spezifischen COyAusstoß in die Atmosphäre verringern helfen, führt unter anderem zur Erhöhung der Dampfparameter des Zwangdurchlaufdampferzeugers. Die Erzielung bzw. Realisierung von höheren Dampfparametern, d.h. höheren Drücken und Temperaturen des Arbeitsmediums Dampfes am Austritt des Zwangdurchlaufdampferzeugers (Frischdampfaustritt), stellt hohe Anforderungen an das Materia Ikonzept des Zwangdurchlaufdampferzeuger. Zwangdurchlaufdampferzeuger mit Dampfparametern von ca. 280 bar / 600 °C (Frischdampfparameter) stellen den heutigen Stand der Technik dar. Dabei werden die hoch beanspruchten Teile (Schrägwicklung und Senkrechtberohrung) der Umfassungswände, die als Rohrwände ausgebildet sind, mit den speziellen Werkstoffen T23 (ein von der ASME (American Society of Mechanical Engineers) zugelassener Werkstoff), T24 (7CrMoVTiB 10-10) oder anderen Werkstoffen mit ähnlicher chemischer Zusammensetzung ausgeführt, die alle zu der Gattung der modifizierten, warmfesten 2,25- 2,5% Chromstähle zählen. Der Werkstoff T23 ist beispielsweise im VdTÜV-Werkstoffblatt 51 1/2, Ausgabe 06.2001 und der Werkstoff T24 ist beispielsweise im Normblatt DIN EN 10216-2, Ausgabe Oktober 2007 aufgeführt. Diese Werkstoffe haben den Vorteil, dass sie für die vorgenannten Dampfparameter bestens geeignet sind und dass sie ohne Wärmenachbehandlung schweißbar sind und somit die Erstellung der Umfassungswände bzw. Rohrwände sowie deren Montage auf der Baustelle einfach durchführbar sind.
Werden im Zuge einer weiteren Verbesserung des Wirkungsgrades Zwangdurchlaufdampferzeuger mit noch höheren Dampfparametern gewünscht, wie z.B. mit 350 bar / 700 °C (Frischdampfparameter), so steigt die Dampftemperatur und damit die zugehörige Berechnungstemperatur in den Umfassungswänden des Dampferzeugers weiter an. Bei diesen erhöhten Umfassungswandtemperaturen reichen aber die vorerwähnten Werkstoffe T23, T24 oder andere Werkstoffe mit ähnlicher chemischer Zusammensetzung hinsichtlich ihrer Festigkeitskennwerte nicht mehr aus. Mögliche Werkstoffe für diese erhöhten Umfassungswandtemperaturen sind martensitische 9-12% Chromstähle wie beispielsweise T91 (X10CrMoVNb9-l ), T92 (X10CrWMoVNb9-2) und VM12-SHC (Werksbezeichnung der Fa. Vallourec-Mannesmann) oder Ni-Basislegierungen wie beispielsweise Alloy 61 7 (NiCr23Col 2Mo) oder Alloy 61 7mod. (NiCr23Col 2Mo mod) Die vorgenannten Werkstoffe sind größtenteils in Werkstoffblättern aufgeführt, beispielsweise der Werkstoff T91 im VdTÜV-Werkstoffblatt 51 1 /2, Ausgabe 06.2009; der Werkstoff T92 im VdTÜV-Werkstoffblatt 552/2, Ausgabe 03.2008; der Werkstoff Alloy 61 7 im VdTÜV-Werkstoffblatt 485, Ausgabe 09/2001 und der Werkstoff VM12 im VdTÜV- Werkstoffblatt 560/2, Ausgabe 03/2009.
Bei der Verwendung von martensitischen 9-12% Chromstählen oder Ni-Basislegierungen für die Umfassungswände sind komplizierte Fertigungs- und Montagevorgänge notwendig. Die martensitischen 9-12% Chromstähle müssen nach dem Schweißen in der Werkstatt und bei der Montage wärmebehandelt werden. Dazu werden in der Werkstatt spezielle Anlassöfen sowie auf der Baustelle spezielle Glühkassetten benötigt. Bei der Fertigung bzw. Montage von Ni-Basislegierungen müssen übermäßig große Schrumpfungsprozesse beherrscht werden. Zusätzlich kommt bei den Ni-Basislegierungen dazu, dass ihre Beschaffungskosten erheblich höher sind, als die von Stählen. Für beide dieser Lösungen sind somit mit höheren Kosten zu rechnen, sowohl was die Kosten der Materialien als auch die Fertigungs- und Montagekosten betrifft.
Wie oben schon erwähnt, sind neben den Zwangdurchlaufdampferzeugern auch Naturumlauf- und Zwangumlaufdampferzeuger bekannt. Bei diesen bekannten Umlaufbzw. Umwälzdampferzeugern mit unterkritischen Dampfparametern kann vom Verdampfer des Dampferzeugers nur eine bestimmte Wärmemenge aufgenommen werden. Diese ist durch den Betriebsdruck der Anlage definiert. Bedingt durch die Eigenschaften des Brennstoffs (Aschezusammensetzung, Schmelzeigenschaften der Asche) kann die aus der Verbrennung im Feuerraum bzw. in der Brennkammer zu übertragende Wärmemenge höher sein als diejenige, die vom Verdampfer aufgenommen werden kann. Bei Umwälzdampferzeugern sind dann Schottenheizflächen eingesetzt worden, um die an den Verdampfer zu übertragende Wärmemenge zu begrenzen bzw. die überschüssige Wärmemenge an die Schottenheizfläche abzugeben. Im Gegensatz zu den Natur- und Zwangumlaufdampferzeugern ist bei einem Zwangdurchlaufdampferzeuger die Wärmeaufnahme in dessen Verdampfer nicht begrenzt, da die Mediumtemperatur am Verdampferaustritt im Zwangdurchlaufbetrieb bereits überhitzt ist und die Höhe der Überhitzung variabel festgelegt werden kann. Das damit verbundene Temperaturniveau des Dampfes bzw. die zugehörige Berechnungstemperatur in den Umfassungswänden wird durch eine geeignete Werkstoffauswahl hinsichtlich der Umfassungswände beherrscht.
Aufgabe der Erfindung ist es nun, einen Zwangdurchlaufdampferzeuger für den Einsatz von Dampftemperaturen von über 650°C zu schaffen, bei dem die vorgenannten Nachteile vermieden werden bzw. hinsichtlich der Umfassungswände bzw. Rohrwände des Zwangdurchlaufdampferzeugers einfache und nicht komplizierte und schwer beherrschbare Fertigungs- und Montagevorgänge durchzuführen sind. Die vorstehend genannte Aufgabe wird durch die Gesamtheit der Merkmale des Patentanspruches 1 gelöst.
Vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung sind den Unteransprüchen zu entnehmen.
Durch die erfindungsgemäße Lösung wird ein Zwangdurchlaufdampferzeuger für den Einsatz von Dampftemperaturen von über 650°C geschaffen, der die nachfolgenden Vorteile aufweist:
Vermeidung eines kompliziertem Fertigungs- und Montagekonzeptes der Umfassungswände des Zwangdurchlaufdampferzeugers.
Reduzierung von Material kosten sowie Fertigungs- und Montagekosten der Umfassungswände des Zwangdurchlaufdampferzeugers,
Einsparung der Verwendung von Glühöfen und -kassetten und deren Betriebskosten.
Eine vorteilhafte Ausbildung sieht vor, dass die im Bereich der Brennkammer einen Teil der Umfassungswände abdeckende Schottenheizfläche zwischen Oberkante des zuoberst gelegenen Brenners und Unterkante der untersten Nachschaltheizfläche angeordnet ist. Durch diese Maßnahme wird ein bestimmter Bereich der Brennkammer mit einer Schottenheizfläche abgedeckt, an dem ansonsten ein großer Teil der Wärme aus der Brennkammer an die Umfassungswände gelangen würde und deren Mediumstemperatur in der Umfassungswand sowie der Wandtemperatur selbst so erhöhen würde, dass höherwertige Materialien eingesetzt werden müssten.
In vorteilhafter Ausgestaltung der Erfindung ist zumindest ein Teil der Umfassungswände aus einem der Werkstoffe T23, T24 oder einem anderen Werkstoff mit ähnlicher chemischer Zusammensetzung gebildet. Dabei wird zumindest der Teil der Umfassungswände mit den vorgenannten Werkstoffen ausgebildet, der thermisch hoch bzw. höher belastet ist als der restliche Teil der Umfassungswände. Bei den Werkstoffen T23, T24 oder einem anderen Werkstoff mit ähnlicher chemischer Zusammensetzung handelt es sich um hochwertige Werkstoffe, die handelsüblich sind und die den gewünschten Anforderungen genügen bzw. nach deren Verschweißen keine Wärmenachbehandlung an diesen erfolgen muss. Eine vorteilhafte Ausbildung der Erfindung sieht vor, die Schottenheizfläche aus martensitischen Werkstoffen mit 9-12% Chromanteil, austenitischen Werkstoffen oder Nickelbasislegierungen auszubilden bzw. herzustellen. Damit ist gewährleistet, dass hinsichtlich der Temperaturen den Anforderungen an die exponiert in der Brennkammer liegende Schottenheizfläche Genüge getan wird.
Vorteilhaft ist es, dass die Schotten heizf lache als Überhitzer- oder Zwischenüberhitzerheizfläche ausgebildet ist. Damit wird die Schotten heizf läche effizient in den Wasser/Dampf-Kreislauf des Zwangdurchlaufdampferzeugers bzw. in den Wasser/Dampf-Kreislauf eines Kraftwerkes eingebunden, das einen derartigen Zwangdurchlaufdampferzeuger umfasst.
Eine vorteilhafte Ausbildung sieht vor, dass die Schottenheizfläche parallel zur Umfassungswand angeordnet ist. Damit wird erreicht, dass die Schotten heizf läche ebenso wie die Umfassungswand vertikal angeordnet ist und eine geringst mögliche Angriffsfläche für Asche bzw. Schlacke aus der Brennkammer bietet.
Eine zweckmäßige Ausbildung sieht vor, dass die Schottenheizfläche anliegend an der Umfassungswand verläuft. Damit ist gewährleistet, dass die Umfassungswand von der Schottenheizfläche bestmöglich abgedeckt ist und die geringst mögliche Wärmemenge an die Umfassungswand gelangt.
Nachstehend sind Ausführungsbeispiele der Erfindung an Hand der Zeichnung und der Beschreibung näher erläutert.
Es zeigt:
Fig. 1 schematisch dargestellt einen Längsschnitt durch einen erfindungsgemäßen Zwangdurchlaufdampferzeuger, Fig. 2 wie Figur 1 , jedoch alternative Ausführung.
Figur 1 zeigt schematisch dargestellt einen Durchlauf- bzw. Zwangdurchlaufdampferzeuger
1 (beide Bezeichnungen meinen dasselbe, nämlich die Erzeugung des Dampfes innerhalb des Dampferzeugers in einem Durchlauf) in Turmbauweise auf, d.h. die Rohrwände 5 (als Umfassungswände 4) sowie sämtliche Nachschaltheizflächen 7 sind an bzw. in einem einzigen vertikalen Gaszug untergebracht. Der vertikale Gaszug, der durch gasdichte Umfassungswände 4 gebildet bzw. umgrenzt wird, beinhaltet in dessen unterem Bereich die Brennkammer 2 und den darüber anschließenden Rauchgaszug 3. Die Brennkammer 2 schließt in der Regel nach unten hin mit einem Brennkammertrichter ab und reicht nach oben hin bis zu der untersten Nachschaltheizfläche 7. Im unteren Bereich der Brennkammer
2 sind ein oder mehrere Brenner 6 zur Verteuerung eines fossilen Brennstoffes angeordnet. Die Brenner 6 können entweder in den Ecken (Eckenbrenner) oder in den Wänden (Wandbrenner) der Brennkammer 2 angeordnet sein. Im Rauchgaszug 3 sind die verschiedenen Nachschaltheizflächen 7 als Berührungsheizflächen angeordnet. Diese sind in der Regel Economiser-Heizflächen, Überhitzer- und Zwischenüberhitzer-Heizflächen. Der Rauchgaszug 3 schließt nach oben mit einer Decke ab und er weist an seinem oberen Ende seitlich einen Rauchgasaustritt 9 auf.
Der Zwangdurchlaufdampferzeuger 1 weist erfindungsgemäß wenigstens eine Schottenheizfläche 8 auf, die einen Teil der Umfassungswände 4 im Bereich der Brennkammer 2 abdeckt und deren flächenseitige Größe so bestimmt ist, dass die Wärmeaufnahme der Umfassungswände 4 und infolgedessen deren Temperatur auf einen Wert reduziert wird, der die Ausbildung der Umfassungswand 4 aus modifizierten, warmfesten 2,25-2,5% Chromstählen zulässt, die nach deren schweißtechnischer Verarbeitung keine Wärmenachbehandlung benötigen. Mit anderen Worten, die die Umfassungswand 4 im Bereich der Brennkammer 2 mit vorbestimmter flächenseitiger Größe abdeckende Schotten heizfläche 8 nimmt aus der Brennkammer 2 soviel Wärme auf, dass die Wärmeaufnahme der Umfassungswand 4 infolge der Abdeckung derart reduziert wird, dass die maximale Mediumstemperatur an der Umfassungswand 4 unterhalb eines Wertes bleibt, der den Einsatz von modifizierten, warmfesten 2,25-2,5% Chromstählen zulässt, die nach deren schweißtechnischer Verarbeitung keine Wärmenachbehandlung benötigen. Diese können beispielsweise die Werkstoffe T23 (ein von der ASME (American Society of Mechanical Engineers) zugelassener Werkstoff), T24 (7CrMoVTiB10-10) oder ein anderer Werkstoff mit ähnlicher chemischer Zusammensetzung sein, die Dampftemperaturen bis zu ca. 500-510 °C abdecken können und die beispielsweise in der Broschüre„The T23/T24 Book, New Grades for Waterwalls and Superheaters von Vallourec & Mannesmann Tubes" aufgeführt sind (Broschüre über modifizierte, warmfeste 2,25-2,5% Chromstähle). Durch die Verringerung der Mediumstemperatur in der Umfassungswand 4 mittels der erfindungsgemäß angeordneten Schottenheizfläche 8 kann auf den Einsatz von höchsttemperaturbeständigen Werkstoffen wie martensitische, 9-12% chromhaltige Stähle oder Nickelbasislegierungen für die Umfassungswand 4 verzichtet werden, die nach deren schweißtechnischer Verarbeitung aufwendig wärmenachbehandelt (martensitische, 9-1 2% chromhaltige Stähle) oder wegen der hohen Schrumpfungseigenschaften aufwendig verarbeitet (Nickelbasislegierungen) werden müssten.
Die nunmehr zum Einsatz kommenden hochwertigen Werkstoffe, die nach deren schweißtechnischer Verarbeitung keine Wärmenachbehandlung bzw. keine aufwendige Verarbeitung benötigen, können entweder überall an der Umfassungswand 4 eingesetzt werden oder entsprechend einer kommerziell vorteilhafteren Variante, zumindest an den Teilen der Umfassungswände 4, deren hohe thermische Belastung dies erforderlich macht. Dies sind beispielsweise die Bereiche an den Brennern 6 und direkt oberhalb der Brenner 6 innerhalb der Brennkammer 2. An den Teilen der Umfassungswände 4, deren thermische Belastung niedriger ist, wie beispielsweise im unteren Teil der Brennkammer 2 (unterhalb der Brenner 6 einschließlich Brennkammertrichter) mit Mediumtemperaturen von ca. < 400- 460 °C in den Rohrwänden, werden zur Reduzierung der Investitionskosten im Vergleich zu den vorgenannten hochwertigen Werkstoffen niederwertigere Werkstoffe, wie z. B. 16Mo3 oder 1 3CrMo45, eingesetzt. Diese Werkstoffe benötigen ebenfalls nach deren schweißtechnischer Verarbeitung keine Wärmenachbehandlung bzw. keine weitere aufwendige Verarbeitung.
Die Umfassungswände 4, die als Rohrwände 5 ausgebildet sind, werden in der Regel aus einer verschweißten Rohr-Steg-Rohr-Kombination hergestellt, wobei die Rohre der Rohrwände 5 das Arbeits medium Wasser/Dampf führen und innerhalb der Umfassungswände 4 entweder schräg oder vertikal oder aus einer Kombination aus schräg und vertikal ausgebildet sein können. Die in den Umfassungswänden 4 angeordneten Rohre sind im unteren und mittleren Teil der Brennkammer 2 als Verdampferrohre eingesetzt, d.h. das eingespeiste und vorgewärmte Wasser wird in diesen Verdampferrohren verdampft. Im oberen Teil der Brennkammer 2, der in der Regel senkrecht berohrt ist, können die in der Umfassungswand 4 angeordneten Rohre bereits als Überhitzerheizfläche geschalten sein.
Die Schotten heizfläche 8 selbst, die nunmehr einen Teil der Wärme aus der Brennkammer 2 aufnimmt, wird entsprechend den Temperaturanforderungen mit geeigneten Werkstoffen ausgebildet. Da sehr hohe Temperaturen zu beherrschen sind, haben sich hierfür martensitische 9-1 2%-chromhaltige Stähle, austenitische Stähle oder Nickelbasislegierungen als geeignet erwiesen. Diese können beispielsweise die martensitischen Werkstoffe T91 (X10CrMoVNb9-l ), T92 (X10CrWMoVNb9-2) oder VM12-SHC, die austenitischen Stähle SUPER 304H, HR3C, DMV304HCu, DMV3101 N oder Ni-Basislegierungen wie beispielsweise Alloy 61 7 (NiCr23Col 2Mo) oder Alloy 61 7mod (NiCr23Col 2Mo mod) sein. Die Schotten heizfläche 8 kann aus einzelnen, dicht aneinander und parallel angeordneten Rohren oder aus einer Rohr-Steg-Rohr-Konstruktion bestehen. Die Rohre der Schottenheizfläche 8 verlaufen in der Regel horizontal innerhalb der Heizfläche, können aber auch vertikal verlaufen.
Die Schotten heizfläche 8 ist vorzugsweise parallel zu der Umfassungswand 4 und weiter vorzugsweise an letztere anliegend angeordnet. Durch diese Anordnung wird gewährleistet, dass die Umfassungswand 4 sehr effizient von der Schottenheizfläche 8 abgedeckt wird und somit die Übertragung von Wärme auf die Umfassungswand 4 weitestgehend unterbunden wird. Durch Figur 2 wird eine vorteilhafte Variante der erfindungsgemäßen Schottenheizfläche 8 aufgezeigt. Dabei wird die Umfassungswand 4 bzw. Rohrwand 5, die in der Regel die Stirn- und Rückwand sowie zwei Seitenwände des Zwangdurchlaufdampferzeugers beinhalten, im Bereich der Brennkammer 2 und zwar zwischen Oberkante des obersten Brenners 6 und Unterkante der untersten Nachschaltheizfläche 7 (der Bereich ist in Figur 2 mit„S" bezeichnet bzw. markiert), zum Teil durch eine oder mehrere Schottenheizfläche(n) 8 abgedeckt, wobei gemäß Figur 2 beispielhaft an jeder einzelnen Rohrwand eine Schotten heizf lache 8, also insgesamt vier, angeordnet sind. Durch die gezielte Anordnung der Schotten heizf lache 8 speziell in diesem Bereich der Brennkammer 2 kann ganz gezielt der in der Regel heißeste Bereich der Umfassungswand 4 bzw. Rohrwand 5 innerhalb der Brennkammer 2 abgedeckt werden. Die Schottenheizfläche 8 kann innerhalb des Zwangdurchlaufdampferzeugers 1 vorteilhaft als Überhitzerheizfläche eingesetzt werden. Möglich ist jedoch auch der Einsatz als Zwischenüberhitzerheizfläche.
Bezugszeichenliste:
1 Zwangdurchlaufdampferzeuger
2 Brennkammer
3 Rauchgaszug
4 Umfassungswand
5 Rohrwand
6 Brenner
7 Nachschaltheizf lache
8 Schottenheizfläche
9 Rauchgasaustritt

Claims

Patentansprüche
1 . Zwangdurchlaufdampferzeuger für den Einsatz von Dampftemperaturen von über 650°C, wobei der Zwangdurchlaufdampferzeuger ( 1 ) eine Brennkammer ( 2 ) und einen an deren oberen Ende anschließenden Rauchgaszug ( 3 ) sowie diese umgebende Umfassungswände ( 4 ) aufweist, wobei die Umfassungswände ( 4 ) aus Rohrwänden ( 5 ) gebildet sind, deren Rohre das Arbeitsmedium Wasser/Dampf führen, die Brennkammer ( 2 ) wenigstens einen Brenner ( 6 ) aufweist und im Rauchgaszug
( 3 ) Nachschaltheizflächen ( 7 ) angeordnet sind,
wobei ein Teil der Umfassungswände ( 4 ) im Bereich der Brennkammer ( 2 ) durch wenigstens eine Schotten heizfläche ( 8 ) abgedeckt ist, deren flächenseitige Größe so bestimmt ist, dass die Wärmeaufnahme der Umfassungswände ( 4 ) und infolgedessen deren Temperatur auf einen Wert reduziert wird, der die Ausbildung der Umfassungswände ( 4 ) aus modifizierten, warmfesten 2,25-2,5% Chromstählen zulässt, die nach deren schweißtechnischer Verarbeitung keine Wärmenachbehandlung benötigen.
2. Zwangdurchlaufdampferzeuger nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass die im Bereich der Brennkammer ( 2 ) einen Teil der Umfassungswände ( 4 ) abdeckende Schotten heizfläche ( 8 ) zwischen Oberkante des zuoberst gelegenen Brenners ( 6 ) und Unterkante der untersten Nachschaltheizfläche ( 7 ) angeordnet ist.
3. Zwangdurchlaufdampferzeuger nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass zumindest ein Teil der Umfassungswände ( 4 ) aus einem der Werkstoffe T23, T24 oder einem anderen Werkstoff mit ähnlicher chemischer Zusammensetzung gebildet ist.
4. Zwangdurchlaufdampferzeuger nach wenigstens einem der vorgenannten Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Schottenheizfläche ( 8 ) aus martensitischen Stählen mit 9-12% Chromanteil, austenitischen Stählen oder Nickelbasislegierungen gebildet ist.
5. Zwangdurchlaufdampferzeuger nach wenigstens einem der vorgenannten Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Schottenheizfläche ( 8 ) als Überhitzerheizfläche ausgebildet ist.
6. Zwangdurchlaufdampferzeuger nach wenigstens einem der vorgenannten Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Schotten heizfläche ( 8 ) als Zwischenüberhitzerheizfläche ausgebildet ist.
7. Zwangdurchlaufdampferzeuger nach wenigstens einem der vorgenannten Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Schotten heizfläche ( 8 ) parallel zur Umfassungswand ( 4 ) angeordnet ist.
8. Zwangdurchlaufdampferzeuger nach wenigstens einem der vorgenannten Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Schottenheizfläche ( 8 ) anliegend an der Umfassungswand ( 4 ) verläuft.
EP10768369.0A 2009-09-04 2010-08-20 Zwangdurchlaufdampferzeuger für den einsatz von dampftemperaturen von über 650°c Active EP2473782B1 (de)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SI201031235A SI2473782T1 (sl) 2009-09-04 2010-08-20 Generator pare s prisilnim tokom za uporabo pri temperaturah pare nad 650 stopinj C

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102009040250.0A DE102009040250B4 (de) 2009-09-04 2009-09-04 Zwangdurchlaufdampferzeuger für den Einsatz von Dampftemperaturen von über 650 Grad C
PCT/DE2010/000981 WO2011026461A2 (de) 2009-09-04 2010-08-20 Zwangdurchlaufdampferzeuger für den einsatz von dampftemperaturen von über 650°c

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP2473782A2 true EP2473782A2 (de) 2012-07-11
EP2473782B1 EP2473782B1 (de) 2016-04-20

Family

ID=43649690

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP10768369.0A Active EP2473782B1 (de) 2009-09-04 2010-08-20 Zwangdurchlaufdampferzeuger für den einsatz von dampftemperaturen von über 650°c

Country Status (11)

Country Link
US (1) US20120291720A1 (de)
EP (1) EP2473782B1 (de)
CN (1) CN102713433B (de)
DE (1) DE102009040250B4 (de)
HU (1) HUE028255T2 (de)
IN (1) IN2012DN02836A (de)
PL (1) PL2473782T3 (de)
RU (1) RU2546888C2 (de)
SI (1) SI2473782T1 (de)
WO (1) WO2011026461A2 (de)
ZA (1) ZA201201884B (de)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102011054718B4 (de) * 2011-10-21 2014-02-13 Hitachi Power Europe Gmbh Verfahren zur Erzeugung einer Spannungsverminderung in errichteten Rohrwänden eines Dampferzeugers

Family Cites Families (31)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3125995A (en) * 1964-03-24 forced flow vapor generating unit
SU24822A1 (ru) * 1930-07-09 1931-12-31 Бредтшнейдер В. Стенка, ограничивающа топочное пространство в топках промышленных печей и паровых котлов
AT177198B (de) * 1950-01-05 1954-01-11 Herpen Co Kg La Mont Kessel Verfahren zum Mischen von Gassträhnen in Brennkammern von Dampferzeugern
US2770030A (en) * 1950-06-15 1956-11-13 Babcock & Wilcox Co Welded joint between dissimilar metals
DE897706C (de) * 1950-11-04 1953-11-23 Babcock & Wilcox Dampfkessel W Dampferzeuger fuer hohe Dampftemperatur und hohe Luftvorwaermung
DE1027684B (de) * 1955-12-24 1958-04-10 Kohlenscheidungs Ges Mit Besch Strahlungs-Roehrenwaermeaustauscher
CH344082A (de) * 1956-07-11 1960-01-31 Sulzer Ag Hochdruckdampfkraftanlage
CH477651A (de) * 1967-07-13 1969-08-31 Sulzer Ag Hochdruck-Zwangdurchlaufdampferzeugeranlage mit aus gasdicht geschweissten Rohren bestehender Brennkammer und Verfahren zum Betrieb der Anlage
CH492928A (de) * 1968-06-26 1970-06-30 Sulzer Ag Zwangdurchlaufdampferzeuger mit aus vertikalen verschweissten Rohren gebildeter Wandberohrung und Verfahren zum Betrieb des Dampferzeugers
US3768448A (en) * 1972-01-20 1973-10-30 Foster Wheeler Corp Support for reheater and superheater elements
US4294200A (en) * 1979-12-06 1981-10-13 Foster Wheeler Energy Corporation Variable pressure vapor generator utilizing crossover circuitry for the furnace boundary wall fluid flow tubes
US4430094A (en) * 1981-12-21 1984-02-07 Foster Wheeler Energy Corporation Vapor generating system having a plurality of integrally formed gasifiers extending to one side of an upright wall of the generator
RU2023212C1 (ru) * 1990-09-21 1994-11-15 Варанкин Геннадий Юрьевич Котельный агрегат
FI87012C (fi) * 1990-12-21 1992-11-10 Ahlstroem Oy Panna och daeri anordnad stoedd vaermeoeverfoeringspanel
DE4227457A1 (de) * 1992-08-19 1994-02-24 Siemens Ag Dampferzeuger
DE4333404A1 (de) * 1993-09-30 1995-04-06 Siemens Ag Durchlaufdampferzeuger mit vertikal angeordneten Verdampferrohren
RU2038542C1 (ru) * 1994-02-22 1995-06-27 Акционерное общество открытого типа "Комплексные дорожные машины" Водогрейный котел
US5560322A (en) * 1994-08-11 1996-10-01 Foster Wheeler Energy Corporation Continuous vertical-to-angular tube transitions
DE19521321A1 (de) * 1995-06-12 1996-12-19 Abb Management Ag Verfahren und Vorrichtung zur Reduktion des Staubgehaltes der Abgase eines Dampferzeugers
DE19645390C2 (de) * 1996-11-04 2000-01-13 Metallgesellschaft Ag Mittel- oder Hochdruckwärmetauscher mit einer wärmedämmenden Verkleidung
DE19717158C2 (de) * 1997-04-23 1999-11-11 Siemens Ag Durchlaufdampferzeuger und Verfahren zum Anfahren eines Durchlaufdampferzeugers
PT981015E (pt) * 1998-08-20 2004-09-30 Martin Umwelt & Energietech Gerador de vapor superaquecido para instalacoes de incineracao com gases de combustao corrosivos
WO2000042354A1 (en) * 1999-01-13 2000-07-20 Abb Alstom Power Inc. Startup technique using multimode operation in a kalina cycle power generation system
WO2000070190A1 (de) * 1999-05-14 2000-11-23 Siemens Aktiengesellschaft Bauteil sowie verfahren zur herstellung einer schutzbeschichtung auf einem bauteil
FR2823226B1 (fr) * 2001-04-04 2004-02-20 V & M France Acier et tube en acier pour usage a haute temperature
DE10354136B4 (de) * 2002-11-22 2014-04-03 Alstom Technology Ltd. Zirkulierender Wirbelschichtreaktor
EP1701091A1 (de) * 2005-02-16 2006-09-13 Siemens Aktiengesellschaft Durchlaufdampferzeuger
EP1820560A1 (de) * 2006-02-16 2007-08-22 Siemens Aktiengesellschaft Dampferzeuger mit katalytischer Beschichtung von Wärmetauscheroberflächen zur Abgasreinigung
US8096268B2 (en) * 2007-10-01 2012-01-17 Riley Power Inc. Municipal solid waste fuel steam generator with waterwall furnace platens
EP2119880A1 (de) * 2008-02-15 2009-11-18 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum Anfahren eines Durchdampferzeugers
DE102008037085B3 (de) * 2008-08-08 2009-08-06 Alstom Technology Ltd. Verfahren zur Herstellung von Dampferzeuger-Rohrwänden bestehend aus überwiegend 9-12% chromhaltigen, martensitischen Stählen

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See references of WO2011026461A2 *

Also Published As

Publication number Publication date
WO2011026461A2 (de) 2011-03-10
WO2011026461A8 (de) 2012-04-05
HUE028255T2 (en) 2016-12-28
ZA201201884B (en) 2013-05-29
US20120291720A1 (en) 2012-11-22
SI2473782T1 (sl) 2016-08-31
RU2546888C2 (ru) 2015-04-10
DE102009040250B4 (de) 2015-05-21
IN2012DN02836A (de) 2015-07-24
EP2473782B1 (de) 2016-04-20
CN102713433A (zh) 2012-10-03
DE102009040250A1 (de) 2011-04-07
PL2473782T3 (pl) 2016-12-30
WO2011026461A3 (de) 2012-07-26
CN102713433B (zh) 2015-09-23
RU2012112947A (ru) 2013-10-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE2808213C2 (de) Rekuperativkoksofen sowie Verfahren zum Betreiben desselben
DE1170423B (de) Verfahren und Anordnung zur Regelung der Dampftemperaturen in einem Zwangdurchlauf-dampferzeuger mit zwei im Rauchgaszug angeordneten Zwischenueberhitzern
EP0657010B2 (de) Dampferzeuger
EP0981015B1 (de) Dampferzeuger für überhitzten Dampf für Verbrennungsanlagen mit korrosiven Rauchgasen
EP1794495B1 (de) Fossil beheizter durchlaufdampferzeuger
DE102011054718B4 (de) Verfahren zur Erzeugung einer Spannungsverminderung in errichteten Rohrwänden eines Dampferzeugers
EP2163327B1 (de) Verfahren zur Herstellung und Montage von Überhitzer-Rohrschlangen von Dampferzeugern
DE102008047329B3 (de) Verfahren zur Herstellung und Montage von Überhitzer-Rohrschlangen von Dampferzeugern
DE102010061186A1 (de) Zwangdurchlaufdampferzeuger mit Wandheizfläche und Verfahren zu dessen Betrieb
EP2473782B1 (de) Zwangdurchlaufdampferzeuger für den einsatz von dampftemperaturen von über 650°c
EP2676072B1 (de) Verfahren zum betreiben eines durchlaufdampferzeugers
EP2409078B1 (de) Verfahren zur Auslegung eines Durchlaufverdampfers
EP2473783B1 (de) Zwangdurchlaufdampferzeuger für die verfeuerung von trockenbraunkohle
DE2621340A1 (de) Abhitzedampferzeuger
EP1570208B1 (de) Verfahren zur herstellung eines durchlaufdampferzeugers und durchlaufdampferzeuger
EP2567151B1 (de) Verfahren zum betreiben eines dampferzeugers
EP2564117B1 (de) Dampferzeuger
DE102021116921B4 (de) Verfahren zum Bestimmen einer Betriebsgröße, Wärmetauscher und rauchgasführendes System
EP3193082B1 (de) Verfahren und vorrichtung zur erzeugung von überhitztem dampf mittels der im kessel einer verbrennungsanlage erzeugten wärme
DE447975C (de) Dampfkesselanlage mit Kohlenstaubvorfeuerung und einer im Verbrennungsraum frei angebrachten, das Zusammenschmelzen der Schlacke verhindernden Wasserkuehlung
DE541701C (de) Aus Wasserrohrfeuerbuechse und Langkessel bestehender Lokomotiv-Zweidruckkessel
AT28729B (de) Wasserrohrkessel.
DE1301428B (de) Zwangdurchlaufdampferzeuger mit Hauptfeuerung und Kleinlastfeuerung
DE155852C (de)
DE2327892C3 (de) Zwangdurchlauf-Dampferzeuger

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

17P Request for examination filed

Effective date: 20120301

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A2

Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO SE SI SK SM TR

R17D Deferred search report published (corrected)

Effective date: 20120726

DAX Request for extension of the european patent (deleted)
GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

INTG Intention to grant announced

Effective date: 20160112

GRAS Grant fee paid

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO SE SI SK SM TR

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: FG4D

Free format text: NOT ENGLISH

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: EP

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: REF

Ref document number: 792877

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20160515

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FG4D

Free format text: LANGUAGE OF EP DOCUMENT: GERMAN

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R096

Ref document number: 502010011522

Country of ref document: DE

RAP2 Party data changed (patent owner data changed or rights of a patent transferred)

Owner name: GENERAL ELECTRIC TECHNOLOGY GMBH

REG Reference to a national code

Ref country code: LT

Ref legal event code: MG4D

REG Reference to a national code

Ref country code: NL

Ref legal event code: MP

Effective date: 20160420

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R082

Ref document number: 502010011522

Country of ref document: DE

Representative=s name: RUEGER | ABEL PATENT- UND RECHTSANWAELTE, DE

Ref country code: DE

Ref legal event code: R082

Ref document number: 502010011522

Country of ref document: DE

Representative=s name: RUEGER ABEL PATENTANWAELTE PARTGMBB, DE

Ref country code: DE

Ref legal event code: R082

Ref document number: 502010011522

Country of ref document: DE

Representative=s name: RUEGER, BARTHELT & ABEL, DE

Ref country code: DE

Ref legal event code: R081

Ref document number: 502010011522

Country of ref document: DE

Owner name: GENERAL ELECTRIC TECHNOLOGY GMBH, CH

Free format text: FORMER OWNER: ALSTOM TECHNOLOGY LTD., BADEN, CH

Ref country code: DE

Ref legal event code: R082

Ref document number: 502010011522

Country of ref document: DE

Representative=s name: RUEGER ABEL PATENT- UND RECHTSANWAELTE, DE

REG Reference to a national code

Ref country code: SI

Ref legal event code: SP73

Owner name: GENERAL ELECTRIC TECHNOLOGY GMBH; CH

Effective date: 20160905

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NO

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160720

Ref country code: FI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160420

Ref country code: LT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160420

Ref country code: NL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160420

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: PT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160822

Ref country code: HR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160420

Ref country code: ES

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160420

Ref country code: LV

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160420

Ref country code: SE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160420

REG Reference to a national code

Ref country code: HU

Ref legal event code: AG4A

Ref document number: E028255

Country of ref document: HU

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20160831

REG Reference to a national code

Ref country code: RO

Ref legal event code: EPE

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R097

Ref document number: 502010011522

Country of ref document: DE

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: EE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160420

Ref country code: DK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160420

Ref country code: SK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160420

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SM

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160420

REG Reference to a national code

Ref country code: GR

Ref legal event code: EP

Ref document number: 20160401705

Country of ref document: GR

Effective date: 20170130

26N No opposition filed

Effective date: 20170123

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MC

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160420

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL

GBPC Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee

Effective date: 20160820

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CH

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20160831

Ref country code: LI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20160831

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: ST

Effective date: 20170428

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: MM4A

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20160820

Ref country code: IE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20160820

Ref country code: FR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20160831

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20160820

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: MM01

Ref document number: 792877

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20160820

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20160820

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CZ

Payment date: 20170809

Year of fee payment: 8

Ref country code: IT

Payment date: 20170823

Year of fee payment: 8

Ref country code: GR

Payment date: 20170830

Year of fee payment: 8

Ref country code: RO

Payment date: 20170803

Year of fee payment: 8

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SI

Payment date: 20170801

Year of fee payment: 8

Ref country code: HU

Payment date: 20170809

Year of fee payment: 8

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CY

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160420

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IS

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160420

Ref country code: MT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160420

Ref country code: MK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160420

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BG

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160420

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160420

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: HU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20180821

Ref country code: RO

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20180820

Ref country code: CZ

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20180820

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20180821

Ref country code: GR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20190307

REG Reference to a national code

Ref country code: SI

Ref legal event code: KO00

Effective date: 20190410

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20180820

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: TR

Payment date: 20220726

Year of fee payment: 13

Ref country code: DE

Payment date: 20220720

Year of fee payment: 13

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: PL

Payment date: 20220721

Year of fee payment: 13

P01 Opt-out of the competence of the unified patent court (upc) registered

Effective date: 20230523

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R119

Ref document number: 502010011522

Country of ref document: DE

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20240301