EP2299227B1 - Röhrenwärmetauscher - Google Patents

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EP2299227B1
EP2299227B1 EP10171888.0A EP10171888A EP2299227B1 EP 2299227 B1 EP2299227 B1 EP 2299227B1 EP 10171888 A EP10171888 A EP 10171888A EP 2299227 B1 EP2299227 B1 EP 2299227B1
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EP
European Patent Office
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tube
heat exchanger
tubular heat
product
juice
Prior art date
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EP2299227A2 (de
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Roland Feilner
Jörg Zacharias
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Krones AG
Original Assignee
Krones AG
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Publication date
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Publication of EP2299227A3 publication Critical patent/EP2299227A3/de
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Definitions

  • the invention relates to a tubular heat exchanger specified in the preamble of claim 1 species and an inner and / or jacket tube of such a tubular heat exchanger.
  • Out DE 102 56 232 B4 is a tubular heat exchanger, according to the preamble of claim 1, for the UHT treatment of milk and dairy products for sterilization known.
  • the jacket tube is a smooth tube.
  • the inner tubes are tantdrallrohre, in which the multi-course mutually opposing swirls intersect at angles between 25 ° and 35 ° along the tube axis, ie with helix angles between 65 ° and 55 °. This angle range is specially adapted to milk and milk products, which are very prone to build up on the contacted surface. Therefore, the swirls are additionally electrochemically polished. The combination of the two measures results in an optimal inhibition of the buildup of milk and milk products and thus in long life of the tube heat exchanger up to a required cleaning cycle.
  • helix angles of 45 ° which are to be regarded as optimal in terms of heat transfer, but which lead to milk and milk products to an inadmissibly strong formation of deposits. Inclination between 25 ° and 35 ° and the additional surface treatment are therefore an optimum for milk and milk products in terms of inhibiting the product-specific formation of deposits, however, as well as the usual helix angle of 45 ° to the tube axis, an unfavorable relationship between the achieved increase in heat transfer and excessive Increase of the pressure loss in the flow.
  • Out DE 600 19 635 T2 is a tube heat exchanger for the treatment of juices with fibers and / or particles known in which simply twisted inner and / or outer tubes are used.
  • the helix angle is shown at about 45 °, while the helix angle in the jacket tube at about 75 °, in each case based on the tube axis, is shown.
  • this tubular heat exchanger it is disadvantageous that, in order to increase the heat transfer, it is necessary to accept very high pressure loss with a constant flow area and the boundary layer of the flow is excited to strong rotation at the swirlings extending at the same helix angle to the pipe axis. This requires very high, possibly for the product disadvantageous, delivery pressure for the treatment of the product in the tubular heat exchanger.
  • the invention has for its object to provide a tubular heat exchanger of the type mentioned above and a use of such a tubular heat exchanger, which allow optimally short residence times and small heat exchanger surfaces in the processing of juices or juicy food products with medium to high viscosity despite only moderate delivery pressure.
  • the propensity for product batch formation is of secondary importance to juices and juice-like food products, since when using cross-twist tubes with the indicated shallow helix angles it is primarily important that pulp, fibers or particles as constituents of the juices or juice-like food products are not used because of the shallow helix angles Suspending and collecting tend, but quickly washed away. Furthermore, such a cleaning up to a hygienic condition is possible.
  • the tube heat exchanger is particularly well suited for the thermal treatment of juices or juice-like food products with viscosities> about 5 mPas, wherein the product may contain pulp, fibers or particles.
  • each swirl in the axial section of the tube has a trough-like depression with mutual, approximately wedge-shaped ribs in cross section, between which a swirl depth between approximately 0.8 mm to 1.2 mm exists in the depression.
  • the interaction between the relatively shallow helix angles and the moderate swirl depth results even at moderate delivery pressure in an optimal ratio for juices and juicy food products of medium to high viscosities between the increase in heat transfer and the resulting increase in pressure loss.
  • the recesses and the ribs are located on the product-contactable surface.
  • the width seen in the direction of the tube axis in the depression is a multiple of the twist depth. It should be between about 5.0 and 20.0 mm.
  • the depressions are relatively wide depressions, at the limiting ribs components of the product are rapidly flushed, and also a hygienic cleaning, e.g. for a product change.
  • both multistage swirls cover the entire surface of the pipe surface.
  • the jacket tube with several cross-spiral inner tubes forms a module of the tubular heat exchanger.
  • This module can extend over 3.0, 6.0 m or more and, suitably, is combined in series to treat the product in the multi-module tubular heat exchanger.
  • a heat transfer medium is used in the flow channel between the jacket tube and the inner tubes.
  • the respective cross-spiral inner tube has the depressions of the swirls on the outside or the inside, for example, depending on which pipe surface the product flows along.
  • the used swirls on the inner and outer tube surfaces in the flows are effective.
  • module M of a tubular heat exchanger W for the thermal treatment of juices or juicy food products with medium to high viscosities, for example, a viscosity of more than about 5 mPas consists of a jacket tube 1 and at least one inside the jacket tube 1 at a distance from the inner wall of the jacket tube
  • the module M is combined in the tube heat exchanger W, for example, with other, similar or similar modules not shown, to form a treatment section of a certain conveying length.
  • the product is treated either by a recuperative process, ie product by product separated by, for example, the inner tube 2, or by a method in which a heat transfer medium (steam or water) is used, the heat transfer medium is separated from the product by, for example, the respective Inner tube 2.
  • a recuperative process ie product by product separated by, for example, the inner tube 2
  • a method in which a heat transfer medium steam or water
  • the respective method is, preferably, operated in countercurrent or in direct current.
  • the jacket tube 1 in Fig. 1 is designed as a cross-twist tube with substantially mutually symmetrical to the tube axis X crossing,
  • D1, D2 wherein the twist angle ⁇ to the tube axis X between 18 ° to 23 ° and the angle of attack ⁇ 67 ° and 72 ° to the tube axis.
  • the funneldrallrohr for example similar to that in Fig. 4 shown formed with pointing to the tube interior recesses 3.
  • the respective inner tube 2 is also a Buchdrallrohr with substantially mutually symmetrical to the tube axis X crossing multi-speed swirls and helix angles ⁇ between 18 ° and 23 °.
  • the jacket tube 1 is a smooth tube.
  • each inner tube 2 contained in the jacket tube 1 is a Buchdrallrohr with each other substantially symmetrical to the tube axis X crossing, Distance to twist D1, D2 and helix angles a1 between 18 ° and 23 ° to the tube axis X.
  • the twists D1, D2 are more common, so that despite the relatively steep angle of attack (helix angle a1 between 18 ° and 23 °) the entire Pipe surface offers the product above all the heat transfer intensifying macrostructures, and is achieved between the increase in heat transfer and the pressure loss caused by the swirls an optimum.
  • Fig. 4 illustrates the macrostructures formed by the intersecting swirls D1, D2 of the respective funneldrallrohres as the inner tube 2, which are present on the inside and the outside of the tube.
  • Fig. 4 lie the tube axis X facing in the axial direction successively trough-like depressions 3, which are each bounded by substantially wedge-shaped ribs 5 and have a twist depth T between 0.8 mm and 1.2 mm.
  • the width B of each recess 3 is a multiple of the twist depth T, preferably between 5.0 mm and 20.0 mm.
  • a rounded tip 4 is provided corresponding to the recess 3, which is bounded in the axial direction by approximately V-shaped grooves 6.
  • the ribs 5 and the grooves 6 could be rounded, for example, with regard to a good cleanability of the tube.
  • the ribs 5 and the grooves 6 extend as well as the wells 3 and the crests 4 at the helix angle ⁇ , ⁇ 1 helical and periodically crossing each other over the entire inner or outer pipe surface.
  • FIG Fig. 5 is a funneldrallrohr as a jacket or inner tube 1, 2 indicated, in which the recesses 3 on the outside of the tube (ie the tube axis X facing away) are present.
  • the twist depth T is between 0.8 mm and 1.2 mm.
  • the helix angles ⁇ , ⁇ 1 are between 18 ° and 23 ° to the tube axis X.
  • the in Fig. 5 shown cross-twist tube is suitably used as the inner tube 2, for example, if the product flows between the jacket tube 1 and the outside of the inner tube 2. If a heat transfer medium is used, which flows in the flow channel between the jacket tube 1 and each inner tube 2, the cross-twist tube is expediently analogous to the inner tube 2 Fig. 4 educated.

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Description

  • Die Erfindung betrifft einen Röhrenwärmetauscher der im Oberbegriff des Patentanspruchs 1 angegebenen Art sowie ein Innen- und/oder Mantelrohr eines solchen Röhrenwärmetauschers.
  • Aus DE 102 56 232 B4 ist ein Röhrenwärmetauscher, gemäß dem Oberbegriff von Anspruch 1, zum UHT-Behandeln von Milch und Milchprodukten zur Entkeimung bekannt. Das Mantelrohr ist ein glattes Rohr. Die Innenrohre sind Kreuzdrallrohre, in denen sich die mehrgängigen zueinander gegensinnigen Drallungen unter Anstellwinkeln zwischen 25° und 35° längs zur Rohrachse kreuzen, das heißt mit Drallwinkeln zwischen 65° und 55°. Dieser Winkelbereich ist speziell auf Milch und Milchprodukte abgestimmt, die sehr stark zur Ansatzbildung an der kontaktierten Oberfläche neigen. Deshalb sind die Drallungen zusätzlich elektrochemisch poliert. Die Kombination der beiden Maßnahmen resultiert in einer optimalen Hemmung der Ansatzbildung von Milch und Milchprodukten und somit in langer Standzeit des Röhrenwärmetauschers bis zu einem erforderlichen Reinigungszyklus. Es werden Drallwinkel auch von 45° erwähnt, die hinsichtlich der Wärmeübertragung als optimal anzusehen sind, die jedoch bei Milch und Milchprodukten zu einer unzulässig starken Ansatzbildung führen. Anstellwinkel zwischen 25° und 35° und die zusätzliche Oberflächenbehandlung sind demzufolge für Milch und Milchprodukte hinsichtlich der Hemmung der produktspezifischen Ansatzbildung ein Optimum, bedingen jedoch wie auch die gängigen Drallwinkel von 45° zur Rohrachse ein ungünstiges Verhältnis zwischen der erzielten Steigerung des Wärmeübergangs und einer exzessiven Steigerung des Druckverlustes in der Strömung.
  • Aus DE 600 19 635 T2 ist ein Röhrenwärmetauscher zur Behandlung von Säften mit Fasern und/oder Teilchen bekannt, bei dem einfach gedrallte Innen- und/oder Außenrohre verwendet werden. Im Innenrohr ist der Drallwinkel mit etwa 45° dargestellt, während der Drallwinkel im Mantelrohr mit etwa 75°, jeweils bezogen auf die Rohrachse, gezeigt ist. Bei diesem Röhrenwärmetauscher ist es nachteilig, dass zugunsten gesteigerter Wärmeübertragung sehr starker Druckverlust bei gleichbleibender Anströmfläche in Kauf zu nehmen ist und die Grenzschicht der Strömung an den mit dem gleichen Drallwinkel zur Rohrachse verlaufenden Drallungen zu starker Rotation angeregt wird. Dies bedingt sehr hohen, gegebenenfalls für das Produkt nachteiligen, Förderdruck für die Behandlung des Produkts im Röhrenwärmetauscher.
  • Weiterer Stand der Technik ist enthalten in: CN 101 101 185 A , US 2004/244958 A1 , CN 26 30 783 Y , US 5 992 51 A .
  • Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, einen Röhrenwärmetauscher der eingangs genannten Art sowie eine Verwendung eines solchen Röhrenwärmetauschers anzugeben, die bei der Bearbeitung von Säften oder saftartigen Lebensmittelprodukten mit mittlerer bis hoher Viskosität trotz nur moderaten Förderdrucks optimal kurze Verweilzeiten und kleine Wärmetauscherflächen ermöglichen.
  • Die gestellte Aufgabe wird mit den Merkmalen des Patentanspruchs 1 und des Patentanspruchs 9 gelöst.
  • Dank der Verwendung zumindest eines Kreuzdrallrohres in dem Röhrenwärmetauscher für das Innenrohr wird wegen der sich kreuzenden Drallungen eine erhebliche Steigerung der Wärmeübertragung erzielt. Jedoch wird die erzielbare Steigerung der Wärmeübertragung mit der mit der Kreuzdrallung einhergehenden Steigerung des Druckverlustes bei der Durchströmung durch Beschränken des Anstellwinkels auf 72° bis 67° zur Rohrachse und dem sich daraus ergebenden Drallwinkel von 18° bis 23°, also auf einen relativ spitzen Drallwinkel, in ein optimales Verhältnis gebracht, das trotz nur moderaten Förderdrucks in einer verkleinerten Wärmetauscherfläche resultiert. In anderen Worten benötigt der Röhrenwärmetauscher aufgrund der Verwendung von solchen Kreuzdrallrohren eine relativ kleine Wärmetauscherfläche und damit eine kurze Förderstrecke. Die Neigung zur Produktansatzbildung ist bei Säften und saftähnlichen Lebensmittelprodukten von sekundärer Bedeutung, da es bei der Verwendung von Kreuzdrallrohren mit den angegebenen flachen Drallwinkeln primär darauf ankommt, dass Pulpe, Fasern oder Teilchen als Bestandteile der Säfte oder saftartigen Lebensmittelprodukte eben wegen der flachen Drallwinkel nicht zum Verhängen und Sammeln tendieren, sondern zügig weitergespült werden. Ferner wird so eine Reinigung bis zu einem hygienisch einwandfreien Zustand möglich.
  • Der Röhrenwärmetauscher ist besonders gut geeignet zur thermischen Behandlung von Säften oder saftartigen Lebensmittelprodukten mit Viskositäten > etwa 5 mPas, wobei im Produkt Pulpe, Fasern oder Teilchen enthalten sein können.
  • Bei einer zweckmäßigen Ausführungsform weist jede Drallung im Achsschnitt des Rohres eine muldenartige Vertiefung mit beiderseitigen, im Querschnitt annähernd keilförmigen Rippen auf, zwischen denen in der Vertiefung eine Dralltiefe zwischen etwa 0,8 mm bis 1,2 mm vorliegt. Das Zusammenspiel zwischen den relativ flachen Drallwinkeln und der moderaten Dralltiefe resultiert selbst bei moderatem Förderdruck in einem für Säfte und saftartige Lebensmittelprodukte mittlerer bis hoher Viskositäten optimalen Verhältnis zwischen der Steigerung des Wärmeübergangs und der entstehenden Steigerung des Druckverlustes. Die Vertiefungen und die Rippen sind an der vom Produkt kontaktierbaren Oberfläche angeordnet.
  • Bei einer zweckmäßigen Ausführungsform ist die in Richtung der Rohrachse gesehene Breite in der Vertiefung ein Vielfaches der Dralltiefe. Sie sollte zwischen etwa 5,0 und 20,0 mm liegen. Die Vertiefungen sind relativ weite Mulden, an deren begrenzenden Rippen Bestandteile des Produkts zügig weitergespült werden, und die auch eine hygienisch einwandfreie Reinigung, z.B. für einen Produktwechsel, ermöglichen. Um den Effekt der Kreuzdrallung optimal nutzen zu können, bedecken beide mehrgängigen Drallungen die Rohroberfläche vollflächig.
  • Bei einer zweckmäßigen Ausführungsform bildet das Mantelrohr mit mehreren Kreuzdrall-Innenrohren einen Modul des Röhrenwärmetauschers. Dieser Modul kann sich über 3,0, 6,0 m oder mehr erstrecken und wird, zweckmäßig, zur Behandlung des Produktes im Röhrenwärmetauscher mit mehreren Modulen in Reihe kombiniert. Im Strömungskanal zwischen dem Mantelrohr und den Innenrohren wird beispielsweise ein Wärmeträgermedium verwendet.
  • Bei einer weiteren Ausführungsform weist das jeweilige Kreuzdrall-Innenrohr die Vertiefungen der Drallungen auf der Außenseite oder der Innenseite auf, beispielsweise abhängig davon, entlang welcher Rohroberfläche das Produkt strömt.
  • Zur Behandlung des jeweiligen Produktes bieten sich zwei unterschiedliche Verfahren an, entweder ein rekuperatives Verfahren, bei welchem Produkt gegen Produkt getrennt durch das jeweilige Kreuzdrallrohr, z.B. im Gegenstrom, verarbeitet wird, oder ein Verfahren mit einem Wärmeträgermedium gegen das Produkt getrennt durch das jeweilige Kreuzdrallrohr, wobei dann, vorzugsweise, die Vertiefungen der beiden Drallungen des Kreuzdrallrohres dem Produkt zugewandt sind.
  • Die verwendeten Kreuzdrallrohre sind zweckmäßig Edelstahlrohre, bei denen die beiden Drallungen an den inneren und äußeren Rohroberflächen in den Strömungen wirksam sind.
  • Ausführungsformen des Erfindungsgegenstandes werden anhand der Zeichnungen erläutert. Es zeigen:
    • Fig. 1
    einen Röhrenwärmetauscher zur thermischen Behandlung von Säften oder saftartigen Lebensmittelprodukten am Beispiel eines Moduls mit einem Kreuzdrallrohr als Mantelrohr,
    Fig. 2
    eine andere Ausführungsform eines Moduls mit zumindest einem Innenrohr als Kreuzdrallrohr in einem beispielsweise glatten Mantelrohr,
    Fig. 3
    eine weitere Ausführungsform eines Moduls, in welchem das Mantelrohr und jedes Innenrohr als Kreuzdrallrohr ausgebildet sind,
    Fig. 4
    einen Detailschnitt der Rohrwandung eines Kreuzdrallrohres mit zum Rohrinneren weisenden Vertiefungen der beiden Drallungen, und
    Fig. 5
    einen Querschnitt der Rohrwandung eines Kreuzdrallrohres mit an der Rohraußenseite liegenden Vertiefungen der beiden Drallungen.
  • Ein in Fig. 1 gezeigter Modul M eines Röhrenwärmetauschers W zur thermischen Behandlung von Säften oder saftartigen Lebensmittelprodukten mit mittleren bis hohen Viskositäten, beispielsweise einer Viskosität von mehr als etwa 5 mPas, besteht aus einem Mantelrohr 1 und zumindest einem im Inneren des Mantelrohres 1 im Abstand von der Innenwand des Mantelrohres 1 untergebrachten, in etwa koaxialen Innenrohr 2. Der Modul M ist in dem Röhrenwärmetauscher W beispielsweise mit nicht gezeigten weiteren, gleichartigen oder ähnlichen Modulen kombiniert, um eine Behandlungsstrecke einer bestimmten Förderlänge zu bilden. Das Produkt wird entweder nach einem rekuperativen Verfahren behandelt, d.h. Produkt gegen Produkt getrennt durch z.B. das Innenrohr 2, oder nach einem Verfahren, bei dem ein Wärmeträgermedium (Dampf oder Wasser) verwendet wird, wobei das Wärmeträgermedium gegen das Produkt getrennt ist durch beispielsweise das jeweilige Innenrohr 2. Das jeweilige Verfahren wird, vorzugsweise, im Gegenstrom oder im Gleichstrom betrieben.
  • Das Mantelrohr 1 in Fig. 1 ist als Kreuzdrallrohr mit einander im Wesentlichen symmetrisch zur Rohrachse X kreuzenden, mehrgängigen Drallungen D1, D2 ausgebildet, wobei der Drallwinkel α zur Rohrachse X zwischen 18° bis 23°und der Anstellwinkel β 67° und 72° zur Rohrachse betragen. Das Kreuzdrallrohr ist beispielsweise ähnlich dem in Fig. 4 gezeigten mit zum Rohrinneren weisenden Vertiefungen 3 ausgebildet. In Fig. 1 ist das jeweilige Innenrohr 2 ebenfalls ein Kreuzdrallrohr mit im Wesentlichen einander symmetrisch zur Rohrachse X kreuzenden mehrgängigen Drallungen und Drallwinkeln α zwischen 18° und 23°.
  • In der Ausführungsform in Fig. 2 des Moduls M ist das Mantelrohr 1 ein glattes Rohr. Hingegen ist jedes im Mantelrohr 1 enthaltene Innenrohr 2 ein Kreuzdrallrohr mit einander im Wesentlichen symmetrisch zur Rohrachse X kreuzenden, mehrgängigen Drallungen D1, D2 und Drallwinkeln a1 zwischen 18° und 23° zur Rohrachse X. Die Drallungen D1, D2 sind mehrgängig, damit trotz des relativ steilen Anstellwinkels (Drallwinkel a1 zwischen 18° und 23°) die gesamte Rohroberfläche dem Produkt vor allem den Wärmeübergang intensivierende Makrostrukturen anbietet, und zwischen der Steigerung des Wärmeübergangs und dem durch die Drallungen bedingten Druckverlust ein Optimum erzielt wird.
  • In der Ausführungsform in Fig. 3 des Moduls M werden für das Mantelrohr 1 und jedes Innenrohr 2 Kreuzdrallrohre mit einander im Wesentlichen symmetrisch zur Rohrachse X kreuzenden, mehrgängigen Drallungen D1, D2 verwendet, wobei auch hier die Drallwinkel α, α1 zwischen 18° und 23° zur Rohrachse X betragen.
  • Fig. 4 verdeutlicht die durch die sich kreuzenden Drallungen D1, D2 des jeweiligen Kreuzdrallrohres als das Innenrohr 2 gebildeten Makrostrukturen, die an der Innenseite und der Außenseite des Rohres vorliegen. In Fig. 4 liegen der Rohrachse X zugewandt in Achsrichtung aufeinanderfolgend muldenartige Vertiefungen 3 vor, die jeweils von im Wesentlichen keilförmigen Rippen 5 begrenzt sind und eine Dralltiefe T zwischen 0,8 mm und 1,2 mm haben. Die Breite B jeder Vertiefung 3 beträgt ein Vielfaches der Dralltiefe T, vorzugsweise zwischen 5,0 mm und 20,0 mm. An der Rohraußenseite ist entsprechend der Vertiefung 3 eine gerundete Kuppe 4 vorgesehen, die in axialer Richtung durch annähernd V-förmige Nuten 6 begrenzt wird. Bei einer nicht gezeigten Alternative könnten die Rippen 5 und die Nuten 6 gerundet sein, beispielsweise im Hinblick auf eine gute Reinigbarkeit des Rohres. Die Rippen 5 bzw. die Nuten 6 verlaufen wie auch die Vertiefungen 3 und die Kuppen 4 unter dem Drallwinkel α, α1 schraubengangartig und periodisch einander kreuzend über die gesamte innere bzw. äußere Rohroberfläche.
  • In der Ausführungsform in Fig. 5 ist ein Kreuzdrallrohr als Mantel- oder Innenrohr 1, 2 angedeutet, bei dem die Vertiefungen 3 an der Rohraußenseite (d.h. der Rohrachse X abgewandt) vorliegen. Hierbei weisen die gerundeten Kuppen 4 und die Nuten 6 zur Rohrachse X. Die Dralltiefe T beträgt zwischen 0,8 mm und 1,2 mm. Die Drallwinkel α, α1 liegen zwischen 18° und 23° zur Rohrachse X. Das in Fig. 5 gezeigte Kreuzdrallrohr wird zweckmäßig als Innenrohr 2 verwendet, falls beispielsweise das Produkt zwischen dem Mantelrohr 1 und der Außenseite des Innenrohres 2 strömt. Wird mit einem Wärmeträgermedium gearbeitet, das im Strömungskanal zwischen dem Mantelrohr 1 und jedem Innenrohr 2 strömt, ist zweckmäßig das Kreuzdrallrohr als Innenrohr 2 analog zu Fig. 4 ausgebildet.
  • Aus der Verwendung der Kreuzdrallrohre mit einem Anstellwinkel β, β1 von 67° bis 72° und einer Dralltiefe T zwischen 0,8 mm und 1,2 mm bei einer Drallbreite B zwischen etwa 5,0 mm und 20,0 mm resultiert für mittel- oder höherviskose Säfte oder saftartige Lebensmittelprodukte, die Pulpe, Fasern oder Teilchen enthalten können, ein optimales Verhältnis zwischen der durch die Kreuzdralltechnik erzielbaren Steigerung der Wärmeübertragung oder dem Wärmeübertragungskoeffizienten und der in Kauf zu nehmenden Steigerung des Druckverlustes bei der Durchströmung, derart, dass das jeweils angewandte Verfahren (rekuperativ oder mit Wärmeträgermedium) bei nur moderatem Förderdruck eine relativ kleine Wärmetauscherfläche bei dann kurzen Verweilzeiten im Röhrenwärmetauscher erfordert bzw. der Röhrenwärmetauscher W mit einer relativ kurzen Förderstrecke auskommt.

Claims (10)

  1. Röhrenwärmetauscher (W) zur Behandlung von Säften und saftähnlichen Lebensmittelprodukten mit mittlerer bis hoher Viskosität, mit wenigstens einem zumindest ein Innenrohr (2) enthaltenden Mantelrohr (1), wobei zumindest das Innenrohr (2) als Kreuzdrallrohr mit unter einem Drallwinkel (α, α1) zur Rohrachse (X) schraubengangartig verlaufenden, sich zumindest im Wesentlichen symmetrisch zur Rohrachse (X) kreuzenden mehrgängigen Drallungen (D1, D2) ausgebildet ist, dadurch gekennzeichnet, dass als das Innenrohr (2) ein Kreuzdrallrohr mit einem Drallwinkel von 18 bis 23° vorgesehen ist.
  2. Röhrenwärmetauscher nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass jede Drallung (D1, D2) im Querschnitt eine muldenartige Vertiefung (3) mit beiderseitigen, im Querschnitt annähernd keilkörmigen Rippen (5) aufweist, zwischen denen in der Vertiefung (3) eine Dralltiefe (T) zwischen etwa 0,8 mm bis 1,2 mm vorliegt, und dass die Vertiefungen und die Rippen an der vom Lebensmittelprodukt kontaktierbaren Oberfläche des Innenrohres (2) angeordnet sind.
  3. Röhrenwärmetauscher nach wenigstens einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die in Richtung der Rohrachse (X) gesehene Breite (B) der Vertiefung (3) zwischen etwa 5,0 und 20,0 mm beträgt.
  4. Röhrenwärmetauscher nach wenigstens einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Mantelrohr (1) mehrere Kreuzdrall-Innenrohre (2) enthält und einen Modul (M) des Röhrenwärmetauschers (W) bildet.
  5. Röhrenwärmetauscher nach wenigstens einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das jeweilige Kreuzdrall-Innenrohr (2) die Vertiefungen der Drallungen (D1, D2) auf der Außenseite oder der Innenseite aufweist.
  6. Röhrenwärmetauscher nach wenigstens einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass in dem Röhrenwärmetauscher (W) Säfte und saftähnliche Lebensmittelprodukte mit Viskositäten von mehr als etwa 5 mPas verarbeitbar sind.
  7. Verwendung eines Röhrenwärmetauschers nach wenigstens einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Saft oder das saftähnliche Lebensmittelprodukt nach einem rekuperativen Verfahren, bei welchem Produkt gegen Produkt getrennt durch das jeweilige Kreuzdrallrohr verarbeitet wird.
  8. Verwendung eines Röhrenwärmetauschers nach wenigstens einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Saft oder das saftähnliche Lebensmittelprodukt nach einem Verfahren mit einem Wärmeträgermedium gegen das Produkt getrennt durch das jeweilige Kreuzdrallrohr verarbeitet wird, vorzugsweise mit dem Produkt zugewandten Vertiefungen (3) im Kreuzdrallrohr.
  9. Verwendung eines Röhrenwärmetauschers nach Anspruch 1 zur thermischen Behandlung von Säften oder saftähnlichen Lebensmittelprodukten mit mittleren bis hohen Viskositäten von mehr als etwa 5 mPas.
  10. Verwendung eines Röhrenwärmetauschers gemäß Anspruch 9, wonach die Säfte oder saftähnlichen Lebensmittelprodukte Pulpe, Fasern oder Teilchen enthalten.
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