EP2179240A1 - Dispositif passif a micro boucle fluide a pompage capillaire - Google Patents

Dispositif passif a micro boucle fluide a pompage capillaire

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EP2179240A1
EP2179240A1 EP08826899A EP08826899A EP2179240A1 EP 2179240 A1 EP2179240 A1 EP 2179240A1 EP 08826899 A EP08826899 A EP 08826899A EP 08826899 A EP08826899 A EP 08826899A EP 2179240 A1 EP2179240 A1 EP 2179240A1
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EP
European Patent Office
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evaporator
condenser
microporous mass
sleeve
mass
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Application number
EP08826899A
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German (de)
English (en)
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EP2179240B1 (fr
Inventor
Christophe Figus
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Airbus Defence and Space SAS
Original Assignee
Astrium SAS
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Publication date
Application filed by Astrium SAS filed Critical Astrium SAS
Publication of EP2179240A1 publication Critical patent/EP2179240A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of EP2179240B1 publication Critical patent/EP2179240B1/fr
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Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D15/00—Heat-exchange apparatus with the intermediate heat-transfer medium in closed tubes passing into or through the conduit walls ; Heat-exchange apparatus employing intermediate heat-transfer medium or bodies
    • F28D15/02—Heat-exchange apparatus with the intermediate heat-transfer medium in closed tubes passing into or through the conduit walls ; Heat-exchange apparatus employing intermediate heat-transfer medium or bodies in which the medium condenses and evaporates, e.g. heat pipes
    • F28D15/04—Heat-exchange apparatus with the intermediate heat-transfer medium in closed tubes passing into or through the conduit walls ; Heat-exchange apparatus employing intermediate heat-transfer medium or bodies in which the medium condenses and evaporates, e.g. heat pipes with tubes having a capillary structure
    • F28D15/043—Heat-exchange apparatus with the intermediate heat-transfer medium in closed tubes passing into or through the conduit walls ; Heat-exchange apparatus employing intermediate heat-transfer medium or bodies in which the medium condenses and evaporates, e.g. heat pipes with tubes having a capillary structure forming loops, e.g. capillary pumped loops

Definitions

  • the present invention relates to a device for the thermal regulation of at least one capillary-pumping fluid micro loop for improving the performance of the micro-loop (s) that such a device comprises.
  • These purely passive thermal regulation devices comprise at least one thermal transfer loop for circulating a heat transfer fluid by capillary pumping used for cooling hot sources, such as components or sets of electronic components (circuits).
  • a heat transfer loop includes an evaporator for extracting heat from a hot source, and a condenser for returning the heat to a cold source.
  • the evaporator and the condenser are connected by piping, in which circulates a heat transfer fluid in the liquid state in the cold part of the loop, and in the gaseous state in the hot part of this loop.
  • the device of the invention relates more particularly to fluid loops, the pumping of the coolant is provided by capillarity (capillary loop).
  • the evaporator is associated with a fluid reserve in the liquid state, and comprises a microporous mass (also called wick) ensuring the pumping of the fluid by capillarity.
  • the fluid in the liquid phase present in the reserve associated with one evaporator evaporates in the microporous mass under the effect of heat from the hot source.
  • the gas thus created is discharged to the condenser, in heat exchange contact with the cold source and where it condenses and returns to the liquid phase towards the evaporator, thereby to create a heat transfer cycle.
  • the object of the present invention relates to passive capillary pumping micro-loop thermal control devices for cooling hot sources such as electronic components and / or circuits.
  • components or electronic circuits are characterized by a reduced size (thickness 1 to 2 mm, surface 10 to 100 mm 2 , for example), and high power densities to be evacuated (more than 50 W / cm 2 , for example).
  • the temperature variation between the junction of the component or electronic circuit and the housing of said component or circuit is very large (in a factor of 2 to 3) in front of the temperature variation of the component or circuit package and the temperature of a sole of a card where the component or circuit is implanted.
  • a capillary pumping heat transfer loop to the size of the component or circuit, called a micro-loop, advantageously reduces the temperature difference between the junction of the component or circuit and the sole of the card where it is implanted, and thus increase the reliability of the component or circuit, by increasing the power dissipated by this component or circuit.
  • Such a micro-loop capillary pumping is characterized in that its dimensions are reduced (typical thickness * 1 to 2 min, typical surface 10 to 100 mm 2 ), to allow its installation closer, see the inside, component or circuit.
  • One of the limitations of heat transfer loops in operation is the amount, more or less important, of thermal energy that is transferred to the liquid pool, through the evaporator.
  • a first effect of this parasitic phenomenon is to heat the liquid circulating in the loop or contained in the reserve 1 'evaporator.
  • a second parasitic effect is to reduce the thermal performance of the transfer loop, which is very sensitive to the temperature of this liquid. Indeed, such a transfer loop carries the quasi-totality of the energy by phase change of the heat transfer fluid, and requires, in order to operate, a few frigories to maintain in the liquid state the fluid flowing from the condenser to the evaporator. Heating, even partial, of this liquid by any bias therefore significantly degrades the heat transfer performance of the loop, eventually leading to its total shutdown.
  • the invention provides a fluid loop device very simple to achieve and limiting these spurious effects while improving the thermal performance of this type of loop.
  • the device according to the invention is also advantageous for fluid loops of larger size and heat transfer capacity.
  • the passive thermal regulation device comprising at least one heat transfer loop with capillary pumping of a calopower fluid, said loop comprising an evaporator comprising a microporous mass, and a condenser, intended to be exchange relationship thermal circuit with respectively a hot source and a cold source, and a pipe connecting the evaporator to the condenser and transporting the heat-transfer fluid essentially in the vapor phase from the evaporator to the condenser and essentially in the liquid phase from the condenser to the evaporator, the piping comprising an outer tube closed on itself by forming a continuous loop, and housing the microporous mass of substantially elongate and cylindrical shape, which ensures the circulation of coolant in the liquid phase by capillary pumping, is characterized in that the liquid phase of the fluid from the condenser is pumped at a first longitudinal end of said microporous mass of the evaporator, and the vapor phase of the fluid is evacuated by
  • said first portion of the microporous mass penetrates into said insulating sleeve over a distance of one to several times the diameter of the outer tube, when the latter is cylindrical of circular section, and more generally over a distance of at least once the largest dimension of the cross section of the outer tube, in other cases.
  • said microporous mass is constituted of a single piece.
  • the sleeve is made of a synthetic plastic material, so as to protect the first longitudinal portion of microporous mass of
  • the evaporator of parasitic thermal flows from the hot source, and propagating in the second longitudinal microporous mass part of the evaporator and in the portion of the outer tube at the level of
  • the second portion of microporous mass is hollowed out of a central and longitudinal blind duct collecting the vapor phase of said heated fluid in said second microporous mass portion, and s Opening in said second longitudinal end of the microporous mass, towards the outside of said mass and in the outer tube, towards the condenser to which the vapor phase is evacuated.
  • said central duct flares from the inside of said microporous mass towards its second longitudinal end, so that the flow of vapor collected in the central duct is greater than the cross section of this duct.
  • central is large, because of a greater proximity of the hot spring.
  • the inner face of the end portion of said sleeve which is in contact with said first microporous mass portion comprises, over its entire length and on at least a portion of its thickness, at least one capillary drain allowing said liquid phase fluid from the condenser to wet said first portion of microporous mass in contact with said sleeve.
  • said at least one capillary drain of the end portion of the sleeve in contact with the first microporous mass portion consists of at least one substantially longitudinal groove dug in the inner face of the sleeve and causing the liquid in contact with the microporous mass.
  • grooves are hollowed substantially longitudinally throughout the periphery of the inner surface of the sleeve, and their cross-sectional shape with an opening constricted in said inner surface of the sleeve is favorable to the capillary pumping of the coolant.
  • said at least one capillary drain of the end portion of the sleeve in contact with the first microporous mass portion consists of another microporous mass, the pores of which are larger, preferably of a radius two to ten times larger than those of said microporous mass of one evaporator.
  • said other microporous mass may be annular and completely surround said first longitudinal portion of microporous mass of the evaporator located in the sleeve.
  • the sleeve can extend to the condenser.
  • said at least one capillary drain extends from the condenser to the evaporator.
  • another microporous mass is positioned at the corresponding end of the sleeve, so as to separate the vapor phase from the liquid phase and to pump the liquid phase to the evaporator
  • the microporous mass of the evaporator has a length which is 2 to 15 times greater than its diameter.
  • the outer tube is advantageous for the outer tube to be made of a material that is a good conductor of heat, at least in part of a tube in heat exchange relation with, on the one hand, the evaporator or the constituent, and on the other hand, said microporous mass of the evaporator, and in another tube portion in heat exchange relation with said condenser or the constituent.
  • said outer tube is metallic, preferably stainless steel.
  • the outer tube is advantageously cylindrical with a circular section of constant diameter
  • FIG. 1 shows schematically, in longitudinal section, a micro loop as a whole
  • - Figure 2 is a schematic longitudinal sectional view of the microporous mass evaporator (or wick) of Figure 1;
  • FIG. 3 is a cross section at the wick, according to IIT-TTT of Figure 2;
  • FIG. 4 is a cross-section at the level of the outer tube, between evaporator and condenser, according to IV-IV of FIG. 1;
  • FIG. 5 is a view similar to FIG. 2, for the condenser of the micro-loop of FIG. 1, and FIG. 6 is a cross-sectional view at the condenser of the micro-loop of FIG. VI-VI of Figure 5.
  • FIG. 1 An exemplary embodiment of the passive thermal regulation device of the invention is illustrated in Figure 1, showing the assembly of a micro-loop 1 in longitudinal section, Figures 2 and 5 showing a longitudinal section of the zones of the loop. respectively covering the evaporator 2 and the condenser 3 and Figs. 3 and 6 showing a cross-section of the evaporator 2 and the condenser 3 respectively, while Fig. 4 shows a cross-section of the loop 1 at the fluid in the vapor phase between the evaporator 2 and the condenser 3. All the numerical values and technical characteristics relating to the materials and fluids given below are only indicative. These indications are compatible an industrial embodiment of the invention with the current means of the art.
  • the capillary pumping fluid micro-loop device 1 comprises an outer tube 6 with walls made of a good heat-conducting material, advantageously metallic, for example made of stainless steel, which is a tube, for example a cylindrical section tube. circular cross-section, with a constant outer diameter of 2 mm, and a constant wall thickness of 0.2 mm.
  • This tube 6 is closed on itself in a continuous loop to form a closed circuit, in which circulates a coolant, which may be typically ammonia, water, or any other two-phase fluid.
  • a tube 7 filling the micro-loop 1 and connecting to the main tube 6 is shown in Figure 1.
  • the tube 7 is of the same nature as the tube 6, and is connected perpendicular to a straight portion of the tube 6, between 1 evaporator 2 and the condenser 3, in an area where no member is present in the tube 6.
  • a microporous mass or wick 8 of cylindrical overall shape of circular section, is positioned at inside a rectilinear section of the tube 6.
  • a thermally insulating, cylindrical sleeve 9 of circular cross-section, made of a so-called plastic synthetic material extends in substantially half of the outer tube 6, which extends between the evaporator 2 and the condenser 3, and in which does not open the filling tube 7.
  • the inner and outer diameters of the sleeve 9 are constant, and the outer face of the sleeve 9 is in contact with the inner face of the outer tube 6.
  • the wick 8 comprises a first longitudinal portion 8a of microporous mass, which is cylindrical in shape of circular section and engaged without radial clearance in the end portion 9a of the sleeve 9 adjacent to the evaporator 2, and a second longitudinal portion 8b of microporous mass, also of cylindrical shape of circular section, in the axial extension of the first part 8a, but outside the sleeve 9, and in contact without radial play by its external lateral face against the inner face of the outer tube 6, which ensures the seal between the vapor and liquid phases.
  • the wick 8 extends axially from a first longitudinal end face 8c, terminating the first wick portion 8a 8 inside the sleeve 9, to a second longitudinal end face 8d, terminating the second portion 8b of wick 8 inside the outer tube 6, over a length that corresponds to about 2 to 15 times the diameter of its longitudinal portion of larger diameter, that is to say the second portion 8b, a length of about 4mm to about 24mm for example.
  • the first portion 8a of microporous mass penetrates into the sleeve 9 over a distance of approximately one to several times the diameter of the outer tube 6, ie at least of the order of 2 mm, but preferably of a higher value, which can reach of the order of 10 mm when the total length of the wick 8 is of the order of 24 mm.
  • the outer diameter of the second portion 8b of the microporous mass is 1.6 mm.
  • the microporous mass 8 can be of a single monolithic block of the same constitution, that is to say whose porosity characteristics are homogeneous in the parts 8a and 8b, for example with pores whose diameter or the main dimension is of the order of 1 to 10 microns.
  • the pores may be of an optionally variable size, for example ranging from large pores in the first portion 8a of the wick 8, to promote the capillary pumping of the liquid and its insulation with respect to flow thermal parasites from a hot souxce 4 and the second portion 8b wick in heat exchange relationship with the hot source 4, to small pores in said second part
  • the two parts 8a and 8b of the microporous mass may be separate and contiguous axially to one another so as to allow capillary liquid fluid supply of the second portion 8b by the first 8a.
  • the evaporator 2 may also comprise a cylindrical outer sleeve (not shown), also of circular section, which is traversed axially and without substantial radial clearance by the portion of the outer tube 6, which surrounds the microporous mass 8, this outer sleeve being made of a material that is a good conductor of heat, of metal piezo, and possibly of the same nature as the outer tube 6, that is to say of stainless steel, the length of this outer sleeve, according to its axis, which is also that of this section of the tube 6 and the microporeusc mass 8 (because these three elements are substantially coaxial in this variant) may be about half the length of the mass 8.
  • this outer sleeve when it is present, is in good heat exchange relationship with the outer tube 6, which is still in good exchange relation thermal with the second portion 8b of the microporous mass 8, over the entire external lateral surface of this second portion 8b, in which is formed a central duct 10, longitudinal and blind, conical, circular section, which is flared the axial end of the second portion 8b which is adjacent to the first portion 8a, to the second end face 8d in which the duct 10 opens vexs outside the wick 8, in the outer tube 6 in the direction condenser 3.
  • This central duct 10 collects the vapor phase of the heated and vaporized fluid in the second portion 8b of microporous mass, which is supplied with liquid fluid by capillary pumping by the first portion 8a of microporous mass, in contact with the first end face 8c with the fluid in the liquid phase present in the insulating sleeve 9 and circulating, because of this capillary pumping, from the condenser 3 to the evaporator 2.
  • the evaporator 2 may be placed in heat exchange relation with a hot source 4, schematized in dashed lines in FIG. 1 by a xectangular body, which may be a circuit or an electronic component to be cooled, and against which the outer tube portion 6 of the evaporator 2, surrounding the microporous mass 8, and mainly its second portion 8b, is in contact promoting heat transfer by conduction of the hot source 4 to this portion of the outer tube 6, itself in good heat exchange relation, as already mentioned above, with the microporous mass 8, because of the coaxial assembly without radial play of this mass 8 by its second part 8b, in this tube section 6 of the evaporator 2 .
  • the steam flow rate is greater the greater the diameter of the cross section of this duct 10, due to greater proximity of the hot source 4, and the flow of steam out of the wick 8 and to the condenser 3 is improved.
  • the first end face 8c of the microporous mass 8 is maintained sufficiently far from the second portion 8b in heat exchange relation with the hot source 4, so that the end face 8c is protected from parasitic thermal fluxes from the hot source 4 by the outer tube 6 and the second part 8b of microporous mass.
  • the liquid phase, which reaches the end 8c of the wick 8, is thus kept away from the hot part 8b where the steam is formed, by the first wick part 8a, and the hot source 4 and the tube 6 by the insulating sleeve 9.
  • the second microporous mass portion 8b is assembled to the internal cylindrical wall of the tube 6 of the evaporator 2 by any means which ensures the best contact thermal possible, for example by gluing, sintering any other way.
  • the micro-loop 1 also comprises the condenser 3 located, in this example, at a xectilinear section the outer tube 6 which is opposite to the rectilinear section of tube 6 of the evaporator 2, in the loop formed by the outer tube 6 and relative to the center of this loop.
  • the condenser 3 may alternatively comprise a cylindrical outer sleeve, not shown, made of a good heat-conducting material, preferably a metal material, which is in good thermal exchange contact with the external tube 6 which passes therethrough, on the one hand, and, on the other hand, with a cold source 5, shown diagrammatically in FIG. 1 by a dotted rectangle, and which may be a heat sink, for example a metal element a supporting structure.
  • the outer sleeve of the condenser 3 may optionally comprise a soleplate (not shown) promoting the heat exchange contact with the cold source 5, and, as in the evaporator 2, in the absence of a sleeve.
  • external conductor of the condenser 3 the thermal contact between the condenser 3 and the cold source 5 is provided by the outer tube portion 6 of the condenser 3, so as to cause, in this portion of the tube 6, the condensation of the evacuated vapor phase the central duct 10 of the wick 8 of the evaporator 2 and circulating in the steam duct 11 delimited in substantially half of the outer tube 6 extending between the evaporator 2 and the condenser 3 on the side of the filling tube 7.
  • the condensed liquid in the condenser 3 flows in the liquid line 12 delimited in the insulating sleeve 9 extending in substantially the other half of the outer tube 6, as already explained above.
  • This other microporous mass 13 (shown in dashed lines in FIG.
  • This mass 13 comprises a first circular disk-shaped portion 14 extending over the entire cross section of the outer tube 6, and axially applied against the corresponding end 9b of the sleeve 9 insulation, and radially in contact with the inner face of the tube 6, and a second portion shaped cylindrical trunk 15, fitted without radial play in the part end 9b of the sleeve 9, in order to pump the condensed liquid by capillary action and to transmit it into the liquid line 12.
  • the evaporator 2 collects heat generated by the hot source 4, and which is transmitted, by conduction, to the section of the outer tube 6 in contact with the second part 8b of the microporous mass 8.
  • This part 8b of microporcusc mass thus heated by the outer tube section 6 surrounding it, heats fluid-phase IP from the pipe 12 and which has been sucked and pumped by capillary action by the first microporous mass portion 6a, long enough axially to thermally insulate the liquid in the pipe 12, which can thus contain a liquid reserve near the wick 8.
  • the axial end face 8c of the wick 8 where the liquid phase arrives is also remote from the second portion 8b of this wick 8 which is in heat exchange with the hot source 4.
  • the first longitudinal portion 8a of the microporous mass 8 moves the liquid away from the second hot portion 8b where the vaporization occurs.
  • the fluid in the liquid phase pumped into the microporous mass 8 is vaporized in the second longitudinal portion 8b and the vapor is collected in the central conduit 10 of the mass 8, from which the vapor phase fluid is evacuated towards the steam pipe 11, which guides the fluid in the vapor phase to the condenser 3, where the vapor of this fluid condenses, and the liquid condensates are pumped by the microporous mass 13 and guided by the liquid line 12 from the condenser 3 to 1 ' evaporator 2, to ensure the supply of fluid in the liquid phase of the microporous mass 8, its end face 8c and its first longitudinal portion 8a, as already mentioned above.
  • the latent heat of condensation is transferred by the condenser 3 to the cold source 5 through the outer tube 6.
  • the fluid in the liquid phase moves according to the arrows 20 of FIGS. 1, 2 and 5 in the liquid line 12, from the condenser 3 to the microporous mass 8 of the evaporator 2, while the steam generated by the evaporator 2 during operation of the loop is recovered in the central conduit 10 of the mass 8, in the second longitudinal portion 8b of the latter, and discharged into the steam pipe 11, in which the fluid in the vapor phase moves according to the arrows 21 of FIGS.
  • the evaporator 2 from the evaporator 2 to the condenser 3, where this pipe 11 is in communication with the pipe 12 for returning the fluid in the liquid phase to the evaporator 2 via the microporous mass 13, which may be a monolithic mass, or consists of two distinct parts 14 and Ib but longitudinally joined against each other.
  • the liquid phase fluid reserve contained in the pipe 12, inside the insulating sleeve 9, is sufficiently far from the hot source 4, despite the reduced size of the evaporator 2, louse minimize the flow of parasitic thermal energy to this reserve of liquid, which improves the thermal performance of the device.
  • outer tube 6 alternatively, may be made of a thermally conductive material only at the two sections of the outer tube 6 which, for one, surrounds the microporous mass 8 and, for the other, constitutes by itself the envelope of the condenser 3.
  • capillary drains 17 are formed in the internal face of the insulating sleeve 9, at least along the length of the end portion 9a of the sleeve 9 (see FIG. 2), and preferably, as shown in FIG. 1, these drains 17 extend from the condensers 3 to the evaporator 2, over the entire length of the sleeve 9.
  • the capillary drains 17 are formed by grooves 16 hollowed out in the internal face of the insulating sleeve 9, at least at the end portion 9a of the sleeve 9, in which the first portion 8a of microporous mass is slotted, so as to bring liquid deep around said portion 8a.
  • a large number of grooves 16 may be formed in the entire internal radial periphery of the insulating sleeve 9, in order to optimize the pumping rate of the fluid from the condenser 3 to the evaporator 2 (see the upper half-sections of the figures 2, 3, 5 and 6).
  • capillary drains 17 in the form of grooves 16 of small cross sections, in this example in the form of drops, which are tightened at their opening in the inner face of the sleeve 9 (see the upper half-sections of Figures 3 and 6) , therefore of favorable section for the capillary pumping of the liquid used in the loop, are advantageously extended over the entire length of the sleeve 9 to the level of the condenser 3, in the end 9b of the sleeve 9.
  • these grooves 16 which can be longitudinal (parallel to the axis of the sleeve 9) or helical, do not sink deeper than the inner radial half of the thickness of the wall of the sleeve 9, to maintain good thermal insulation between the vapor phases and liquid of the fluid.
  • the capillary drains 17 may consist of grooves 16 filled with a microporous material, the porosity of which is substantially equal to or preferably greater than that of the mass. microporous 13 of the condenser, itself of greater porosity than that of the wick 8 of the evaporator 2.
  • the groove-shaped capillary drains 17 may be replaced, at least at the end portion 9a of the sleeve 9, by still another microporous mass 18, preferably annular, surrounded by the insulating sleeve 9 of reduced thickness at this level, and surrounding itself the first portion 8a of the microporous mass 8, this other microporous mass 18 may have a constitution different from the microporous mass 8 of the evaporator 2, and in particular of its second portion 8b, for example having pores with a mean diameter which is significantly greater, typically by a factor of 2 to 10, than the average pore diameter of the mass micx ⁇ oporeu.se 8.
  • the end portion 9b of the sleeve 9 also surrounds the microporous mass 18 forming a capillary drain, which itself surrounds the portion 15 of the microporous mass 13, so that capillary drain guides the condensed liquid deep from the inside of the mass 13 by capillarity.
  • such a device finds an advantageous application to the transfer of thermal energy from a hot source 4 with a high thermal power density but of dimension, such as an electronic component or circuit, placed in heat exchange relationship with the evaporator 2 of the device of the invention, a cold source 5 placed in heat exchange relationship with the condenser 3 of said device.

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Description

DISPOSITIF PASSIF A MICRO BOUCLE FLUIDE A POMPAGE
CAPILLAIRE
La présente invention concerne un dispositif de régulation thermique d'au moins une micro boucle fluide à pompage capillaire permettant d'améliorer les performances de la ou des micro-boucles qu'un tel dispositif comporte.
Ces dispositifs purement passifs de régulation thermique comportent au moins une boucle de transfert thermique à circulation d'un fluide caloporteur par pompage capillaire utilisé pour le refroidissement de sources chaudes, telles que des composants ou ensembles de composants (circuits) électroniques .
Suivant l'état de la technique, une boucle à transfert thermique comprend un évaporatcur destiné à extraire de la chaleur d'une source chaude, et un condenseur, destiné à restituer cette chaleur à une source froide. L' évaporateur et le condenseur sont reliés par une tuyauterie, dans laquelle circule un fluide caloporteur à l'état liquide dans la partie froide de la boucle, et à l'état gazeux dans la partie chaude de cette boucle. Le dispositif de l'invention concerne plus particulièrement des boucles fluides, dont le pompage du fluide caloporteur est assuré par capillarité (boucle capillaire) . Dans ce type de boucle, 1 ' évaporateur est associé à une réserve de fluide à l'état liquide, et comprend une masse microporeuse (également appelée mèche) assurant le pompage du fluide par capillarité. Le fluide en phase liquide présent dans la réserve associée à 1 ' évaporateur s'évapore dans la masse microporeuse sous l'effet de la chaleur provenant de la source chaude. Le gaz ainsi créé est évacué vers le condenseur, en contact d'échange thermique avec la source froide et où il se condense et revient en phase liquide vers 1 ' évaporateur, pour créer ainsi un cycle de transfert de chaleur.
L'objet de la présente invention concerne les dispositifs passifs de régulation thermique à micro boucles à pompage capillaire, destinés au refroidissement de sources chaudes telles que des composants et/ou circuits électroniques. Selon l'état de la technique, de tels composants ou circuits électroniques se particularisent par une taille réduite (épaisseur 1 à 2 mm, surface 10 à 100 mm2 , par exemple) , et de fortes densités de puissance à évacuer (plus de 50 W/cm2, par exemple) . De plus, la variation de température entre la jonction du composant ou circuit électronique et le boîtier dudit composant ou circuit est très grande (dans un facteur de 2 à 3) devant la variation de température du boîtier du composant ou circuit et la température d'une semelle d'une carte où est implanté le composant ou circuit . L'utilisation d'une boucle de transfert de chaleur à pompage capillaire à la taille du composant ou circuit, appelée micro-boucle, permet de réduire avantageusement l'écart de température entre la jonction du composant ou circuit et la semelle de la carte où il est implanté, et ainsi d'augmenter la fiabilité du composant ou circuit, en augmentant la puissance dissipée par ce composant ou circuit .
Une telle micro-boucle à pompage capillaire se caractérise en ce que ses dimensions sont réduites (épaisseur* typique de 1 à 2 min, surface typique de 10 à 100 mm2), afin de permettre son installation au plus près, voir à l'intérieur, du composant ou circuit. Une des limitations des boucles de transfert thermique en fonctionnement réside dans la quantité, plus ou moins importante, d'énergie thermique qui est transférée vers la réserve liquide, au travers de 1 ' évaporateur .
Un premier effet de ce phénomène parasite est de réchauffer le liquide circulant dans la boucle ou contenu dans la réserve de 1 ' évaporateur . Un second effet parasite est de diminuer la performance thermique de la boucle de transfert, qui est très sensible à la température de ce liquide. En effet, une telle boucle de transfert transporte la quasi-totalité de l'énergie par changement de phase du fluide caloporteur, et requiert, pour fonctionner, quelques frigories pour maintenir à l'état liquide le fluide circulant du condenseur vers 1 ' évaporateur . Un échauffement , même partiel, de ce liquide par un biais quelconque dégrade donc très sensiblement la performance de transfert thermique de la boucle, jusqu'à aboutir éventuellement à son arrêt total. Pour pallier ces inconvénients de l'état de la technique, l'invention propose un dispositif de boucle fluide très simple à réaliser et limitant ces effets parasites tout en améliorant la performance thermique de ce type de boucle. Le dispositif selon l'invention est également avantageux pour des boucles fluides de dimension et de capacité de transfert thermique plus importantes.
A cet effet, le dispositif passif de régulation thermique selon l'invention, comportant au moins une boucle de transfert thermique à pompage capillaire d'un fluide calopoiteur, ladite boucle comprenant un évaporateur comportant une masse microporeuse, et un condenseur, destinés à être en relation d'échange thermique avec respectivement une source chaude et une source froide, et une tuyauterie reliant l ' évaporateur au condenseur et transportant le fluide caloporteur essentiellement en phase vapeur de 1 ' évaporateur vers le condenseur et essentiellement en phase liquide du condenseur vers 1 ' évaporateur , la tuyauterie comprenant un tube externe refermé sur lui-même en formant une boucle continue, et logeant la masse microporeuse de forme sensiblement allongée et cylindrique, qui assure la circulation de fluide caloporteur en phase liquide par pompage capillaire, se caractérise en ce que la phase liquide du fluide venant du condenseur est pompée à une première extrémité longitudinale de ladite masse microporeuse de l ' évaporateur, et la phase vapeur du fluide s'évacue par la seconde extrémité longitudinale de ladite masse microporeuse de l' évaporateur, et ladite première extrémité longitudinale est éloignée, par une première partie longitudinale de ladite masse microporeuse, d'une seconde partie longitudinale de ladite masse microporeuse, en relation d'échange thermique avec la source chaude, ladite première partie longitudinale pénétrant à l'intérieur d'un manchon thermiquement isolant situé dans une portion dudit tube externe, la face externe dudit manchon étant en contact avec la face interne dudit tube externe, tandis que ladite seconde partie de masse microporeuse est située en dehors dudit manchon et en contact sans jeu par sa face externe avec la face interne dudit tube externe, de sorte à assurer 1 ' étanchéité entre les phases liquide et vapeur du fluide. Afin d'assurer une bonne isolation, ladite première partie de la masse microporeuse pénètre dans ledit manchon isolant sur une distance de une à plusieurs fois le diamètre du tube externe, lorsque ce dernier est cylindrique de section circulaire, et plus généralement sur une distance d'au moins une fois la plus grande dimension de la section transversale du tube externe, dans les autres cas . Avantageusement pour sa réalisation, ladite masse microporeuse est constituée d'une seule pièce.
Avantageusement également, ses caractéristiques de porosité sont homogènes.
Avantageusement, le manchon est en une matière synthétique dite plastique, de sorte à protéger la première partie longitudinale de masse microporeuse de
1 ' évaporateur des flux thermiques parasites provenant de la source chaude, et se propageant dans la seconde partie longitudinale de masse microporeuse de 1 ' évaporateur et dans la portion du tube externe au niveau de
1 'évaporateur, afin d'éviter tout échauffement du fluide en phase liquide en contact avec la première extrémité longitudinale de la masse microporeuse de 1 ' évaporateur .
Avantageusement également, la seconde partie de masse microporeuse est creusée d'un conduit borgne central et longitudinal collectant la phase vapeur dudit fluide chauffé dans ladite seconde partie de masse microporeuse, et s Ouvrant dans ladite seconde extrémité longitudinale de la masse microporeuse, vers l'extérieur de ladite masse et dans le tube externe, en direction du condenseur vers lequel s'évacue la phase vapeur.
De préférence, ledit conduit central s'évase depuis l'intérieur de ladite masse microporeuse vers sa seconde extrémité longitudinale, de sorte que le flux de vapeur collecté dans le conduit central est d'autant plus important que la section transversale de ce conduit central est grande, du fait d'une plus grande proximité de la source chaude.
Pour faciliter le mouillage de la masse microporeuse de
1 ' évaporateur dans sa première partie longitudinale, il est en outre avantageux que la face interne de la portion d'extrémité dudit manchon qui est en contact avec ladite première partie de masse microporeuse comporte, sur toute sa longueur et sur au moins une portion de son épaisseur, au moins un drain capillaire permettant à ladite phase liquide du fluide provenant du condenseur de mouiller ladite première partie de masse microporeuse en contact avec ledit manchon.
Dans un premier mode de réalisation, ledit au moins un drain capillaire de la portion d'extrémité du manchon en contact avec la première partie de masse microporeuse est constitué d'au moins une rainure sensiblement longitudinale creusée dans la face interne du manchon et amenant le liquide en contact avec la masse microporeuse.
Avantageusement, à cet effet, des rainures sont creusées sensiblement longitudinalement dans toute la périphérie de la surface interne du manchon, et leur forme de section transversale à ouverture resserrée dans ladite surface interne du manchon est favorable au pompage capillaire du fluide caloporteur. Selon un second mode de réalisation, ledit au moins un drain capillaire de la portion d'extrémité du manchon en contact avec la première partie de masse microporeuse est constitué d'une autre masse microporeuse, dont les pores sont plus gros, de préférence d'un rayon deux à dix fois plus grand, que ceux de ladite masse microporeuse de 1 ' évaporateur . Dans ce dernier cas, il peut être avantageux que ladite autre masse microporeuse soit annulaire et entoure entièrement ladite première partie longitudinale de masse microporeuse de 1 ' évaporateur située dans le manchon. Le manchon peut se prolonger jusqu'au condenseur.
Dans ce cas, il est avantageux que ledit au moins un drain capillaire s'étende du condenseur à l ' évaporateur .
En outre, il est également avantageux qu'au niveau du condenseur, une autre masse microporeuse soit positionnée à l'extrémité correspondante du manchon, de sorte à séparer la phase vapeur de la phase liquide et à pomper la phase liquide vers 1 ' évaporateur
D'une manière générale, la masse microporeuse de 1 ' évaporateur présente une longueur qui est de 2 à 15 fois plus importante que son diamètre
Pour permettre les échanges thermiques nécessaires au fonctionnement de la boucle, il est avantageux que le tube externe soit réalisé en un matériau bon conducteur de la chaleur, au moins dans une partie de tube en relation d'échange thermique avec, d'une part, l ' évaporateur ou le constituant, et, d'autre part, ladite masse microporeuse de 1 ' évaporateur, et dans une autre partie de tube en relation d'échange thermique avec ledit condenseur ou le constituant . Selon une réalisation simple et pratique, ledit tube externe est métallique, de préférence en acier inoxydable.
En outre, le tube externe est avantageusement cylindrique de section circulaire de diamètre constant
D'autres caractéristiques et avantages ressortiront de la description donnée ci-dessous, à titre non limitatif, d'exemples particuliers de réalisation décrits en référence aux dessins annexés sur lesquels :
- la figure 1 représente schématiquement, en coupe longitudinale, une micro boucle dans son ensemble ; - la figure 2 est une vue schématique en coupe longitudinale de l ' évaporateur à masse microporeuse (ou mèche) de la figure 1 ;
- la figure 3 est une coupe transversale au niveau de la mèche, selon IIT-TTT de la figure 2 ; - la figure 4 est une coupe transversale au niveau du tube externe, entre évaporaLeur et condenseur, selon IV-IV de la figure 1 ;
- la figure 5 est une vue analogue à la figure 2, pour le condenseur de la micro boucle de la figure 1, et - la figure 6 est une vue en coupe transversale au niveau du condenseur de la micro boucle de la figure 1, selon VI-VI de la figure 5.
Un exemple de réalisation du dispositif passif de régulation thermique de l'invention est illustré sur la figure 1, représentant l'ensemble d'une micro-boucle 1 en coupe longitudinale, les figures 2 et 5 représentant une coupe longitudinale des zones de la boucle englobant respectivement 1 ' évaporateur 2 et le condenseur 3 et les figures 3 et 6 représentant une coupe transversale respectivement de 1 ' évaporateur 2 et du condenseur 3, tandis que la figure 4 représente une coupe transversale de la boucle 1 au niveau de la conduite de fluide en phase vapeur entre 1 ' évaporateur 2 et le condenseur 3. Toutes les valeurs numériques et caractéristiques techniques relatives aux matériaux et fluides données ci-après ne sont qu'indicatives. Ces indications sont compatibles d'une réalisation industrielle de l'invention avec les moyens actuels de la technique.
Dans cette réalisation, le dispositif à micro-boucle fluide à pompage capillaire 1 comprend un tube externe 6 aux parois réalisées en un matériau bon conducteur de la chaleur, avantageusement métallique, par exemple en acier inoxydable, qui est un tube par exemple cylindrique de section transversale circulaire, d'un diamètre extérieur constant de 2 mm, et d'une épaisseur de paroi constante de 0.2 mm. Ce tube 6 est refermé sur lui-même en boucle continue pour former un circuit fermé, dans lequel circule un fluide caloporteur, qui peut être typiquement de l'ammoniac, de l'eau, ou tout autre fluide diphasique. Un tube 7 de remplissage de la micro-boucle 1 et se raccordant au tube principal 6 est représenté sur la figure 1. Le tube 7 est de même nature que le tube 6, et se raccorde perpendiculairement à une portion rectiligne du tube 6, entre 1 ' évaporateur 2 et le condenseur 3, dans une zone où aucun organe n'est présent dans le tube 6. Au niveau de 1 ' évaporateur 2, une masse microporeuse ou mèche 8, de forme globale cylindrique de section circulaire, est positionnée à l'intérieur d'un tronçon rectiligne du tube 6.
Un manchon 9 thermiquement isolant, cylindrique de section circulaire, réalisé en une matière synthétique dite plastique s'étend dans sensiblement la moitié du tube externe 6, qui s'étend entre 1 ' évaporateur 2 et le condenseur 3, et dans laquelle ne débouche pas le tube de remplissage 7. Les diamètres interne et externe du manchon 9 sont constants, et la face externe du manchon 9 est en contact avec la face interne du tube externe 6. La mèche 8 comporte une première partie longitudinale 8a de masse microporeuse, qui est de forme cylindrique de section circulaire et engagée sans jeu radial dans la portion d'extrémité 9a du manchon 9 adjacente à 1 ' évaporateur 2, ainsi qu'une seconde partie longitudinale 8b de masse microporeuse, également de forme cylindrique de section circulaire, dans le prolongement axial de la première partie 8a, mais en dehors du manchon 9, et en contact sans jeu radial par sa face latérale externe contre la face interne du tube externe 6, ce qui assure l'étanchéité entre les phases vapeur et liquide. La mèche 8 s'étend axialement d'une première face d'extrémité longitudinale 8c, terminant la première partie 8a de mèche 8 à l'intérieur du manchon 9, à une seconde face d'extrémité longitudinale 8d, terminant la seconde partie 8b de mèche 8 à l'intérieur du tube externe 6, sur une longueur qui correspond à environ 2 à 15 fois le diamètre de sa partie longitudinale de plus grand diamètre, c'est- à-dire la seconde partie 8b, soit une longueur d'environ 4mm à environ 24mm par exemple. La première partie 8a de masse microporeuse pénètre dans le manchon 9 sur une distance d'environ une à plusieurs fois le diamètre du tube externe 6, soit au minimum de l'ordre de 2mm, mais de préférence d'une valeur supérieure, pouvant atteindre de l'ordre de 10mm lorsque la longueur totale de la mèche 8 est de l'ordre de 24 mm. Le diamètre extérieur de la seconde partie 8b de la masse microporeuse est donc de 1.6 mm. La masse microporeuse 8 peut être d'un seul bloc monolithique de même constitution, c'est-à-dire dont les caractéristiques de porosité sont homogènes dans les parties 8a et 8b, par exemple avec des pores dont le diamètre ou la dimension principale est de l'ordre de 1 à 10 μm. Dans une variante de réalisation, les pores peuvent être d'une dimension éventuellement variable, par exemple allant de gros pores dans la première partie 8a de la mèche 8, pour favoriser le pompage capillaire du liquide et son isolation vis-à-vis de flux thermiques parasites provenant d'une souxce chaude 4 et de la seconde partie 8b de mèche en relation d'échange thermique avec cette source chaude 4, vers des petits pores dans ladite seconde partie
8b de la mèche 8, où se produit la vaporisation du fluide liquide pompé, comme expliqué ci-dessous.
En variante également, les deux parties 8a et 8b de la masse microporeuse peuvent être distinctes et accolées axialement l'une à l'autre de sorte à permettre par capillarité l'alimentation en fluide liquide de la seconde partie 8b par la première 8a.
En variante encore, l ' évaporateur 2 peut comprendre également un manchon externe cylindrique (non représenté) , également de section circulaire, qui est traversé axialement et sans jeu radial sensible par la portion du tube externe 6, qui entoure la masse microporeuse 8, ce manchon externe étant réalisé en un matériau bon conducteur de la chaleur, de piéférence métallique, et, éventuellement, de même nature que le tube externe 6, c'est-à-dire en acier inoxydable, la longueur de ce manchon externe, selon son axe, qui est aussi celui de ce tronçon du tube 6 et de la masse microporeusc 8 (car ces trois éléments sont sensiblement coaxiaux dans cette variante) pouvant être environ la moitié de la longueur de la masse 8. Ainsi, ce manchon externe, lorsqu'il est présent, est en bonne relation d'échange thermique avec le tube externe 6, lequel est toujours en bonne relation d'échange thermique avec la seconde partie 8b de la masse microporeuse 8, sur toute la surface latérale externe de cette seconde partie 8b, dans laquelle est ménagé un conduit 10 central, longitudinal et borgne, de forme conique, de section circulaire, qui s'évase depuis l'extrémité axiale de la seconde partie 8b qui est adjacente à la première partie 8a, jusqu'à la seconde face d'extrémité 8d dans laquelle le conduit 10 débouche vexs l'extérieur de la mèche 8, dans le tube externe 6 en direction du condenseur 3.
Ce conduit central 10 collecte la phase vapeur du fluide chauffé et vaporisé dans la seconde partie 8b de masse microporeuse, qui est alimentée en fluide liquide par pompage capillaire par la première partie 8a de masse microporeuse, en contact par la première face d'extrémité 8c avec le fluide en phase liquide présent dans le manchon isolant 9 et circulant, en raison de ce pompage capillaire, du condenseur 3 vers 1 ' évaporαteur 2.
A cet effet, 1 ' évaporateur 2 peut être mis en relation d'échange thermique avec une source chaude 4, schématisée en pointillés sur la figures 1 par un corps xectangulaize, qui peut être un circuit ou un composant électronique à refroidir, et contre lequel la portion de tube externe 6 de 1 ' évaporateur 2, entourant la masse microporeuse 8, et principalement sa seconde partie 8b, est en contact favorisant les transferts thermiques par conduction de la source chaude 4 à cette portion de tube externe 6, lui-même en bonne relation d'échange thermique, comme déjà mentionné ci-dessus, avec la masse microporeuse 8 , du fait du montage coaxial sans jeu radial de cette masse 8 par sa seconde partie 8b, dans ce tronçon de tube 6 de 1 ' évaporateur 2. Le conduit central longitudinal 10 à l'intérieur de la seconde partie 8b de masse microporeuse, par lequel la phase vapeur est collectée et évacuée vers le condenseur
3, peut être cylindrique, mais sa forme évasée (conique) est avantageuse, car dans ce cas, le débit de vapeur est d'autant plus grand que le diamètre de la section transversale de ce conduit 10 est grand, en raison d'une plus grande proximité de la source chaude 4, et l'écoulement de vapeur hors de la mèche 8 et vers le condenseur 3 s'en trouve amélioré.
Mais grâce à la présence du manchon isolant 9, dont la portion d'extrémité 9a entoure la première partie 8a de masse microporeuse, et grâce à la longueur de cette première partie 8a, la première face d'extrémité 8c de la masse microporeuse 8 est maintenue suffisamment éloignée de la seconde partie 8b en relation d'échange thermique avec la source chaude 4, pour que la face d'extrémité 8c soit protégée des flux thermiques parasites provenant de la source chaude 4 par le tube externe 6 et de la seconde partie 8b de masse microporeuse. La phase liquide, qui arrive à l'extrémité 8c de la mèche 8, est ainsi maintenue éloignée de la partie chaude 8b où se forme la vapeur, par la première partie 8a de mèche, et de la source chaude 4 et le tube 6 par le manchon isolant 9. Pour améliorer les échanges thermiques au niveau des surfaces de contact, la seconde partie 8b de masse microporeuse est assemblée à la paroi cylindrique interne du tube 6 de 1 ' évaporateur 2 par tout moyen qui permet d'assurer le meilleur contact thermique possible, par exemple par collage, frittage on tout antre moyen.
La micro-boucle 1 comprend également le condenseur 3 situé, dans cet exemple, au niveau d'un tronçon xectiligne du tube externe 6 qui est à l'opposé du tronçon rectiligne de tube 6 de 1 ' évaporateur 2, dans la boucle formée par ce tube externe 6 et par rapport au centre de cette boucle.
De même que pour 1 ' évaporateur 2, le condenseur 3 peut comprendre en variante, un manchon externe cylindrique non représenté, en un matériau bon conducteur de la chaleur, de préférence métallique, qui est en bon contact d'échange thermique avec le tronçon de tube externe 6 qui le traverse, d'une part, et, d'autre part, avec une source froide 5, schématisée sur la figure 1 par un rectangle en pointillé, et qui peut être un puits de chaleur, par exemple un élément métallique d'une structure porteuse .
Comme pour 1 ' évaporateur 2, le manchon externe du condenseur 3 peut éventuellement comporter une semelle (non représentée) favorisant le contact d'échange thermique avec la source froide 5, et, comme dans 1 ' évaporateur 2, en l'absence de manchon externe conducteur du condenseur 3, le contact thermique entre le condenseur 3 et la source froide 5 est assuré par la portion de tube externe 6 du condenseur 3, de sorte à provoquer, dans cette portion de tube 6, la condensation de la phase vapeur évacuée du conduit central 10 de la mèche 8 de 1 ' évaporateur 2 et circulant dans la conduite de vapeur 11 délimitée dans sensiblement la moitié du tube externe 6 s ' étendant entre 1 ' evaporateur 2 et le condenseur 3 du côté du tube de remplissage 7. Le liquide condensé dans le condenseur 3 circule dans la conduite de liquide 12 délimitée dans le manchon isolant 9 s ' étendant dans sensiblement l'autre moitié du tube externe 6, comme déjà expliqué ci-dessus. Afin de favoriser la séparation entre la phase vapeur et la phase liquide générée par condensation au niveau du condenseur 3, il peut être avantageux de disposer dans le condenseur 3 une autre masse microporeuse 13 optionnelle, dont la fonction est de capter la phase liquide par capillaxité au niveau du condenseur 3, tout en évitant un passage de la phase vapeur dans la conduite de liquide 12. Cette autre masse microporeuse 13 (représentée en pointillés sur la figure 5), d'une porosité supérieure à celle de la mèche 8, est positionnée à l'extrémité correspondante 9b du manchon isolant 9. Cette masse 13 comprend une première partie en forme de disque circulaire 14 s ' étendant sur toute la section transversale du tube externe 6, et appliquée axialement contre l'extrémité correspondante 9b du manchon 9 isolant, et radialement en contact avec la face interne du tube 6, et une seconde partie en forme de tronc cylindrique 15, emmanchée sans jeu radial dans la partie d'extrémité 9b du manchon 9, afin de pomper par capillarité le liquide condensé et le transmettre dans la conduite de liquide 12.
Le fonctionnement de ce dispositif est le suivant.
L' évaporateur 2 collecte de la chaleur générée par la source chaude 4, et qui est transmise, par conduction, au tronçon du tube externe 6 en contact avec la seconde partie 8b de la masse microporeuse 8.
Cette partie 8b de masse microporcusc, ainsi échauffée par le tronçon de tube externe 6 qui l'entoure, chauffe IP fluide en phase liquide provenant de la conduite 12 et qui a été aspiré et pompé par capillarité par la première partie 6a de masse microporeuse, suffisamment longue axialement pour isoler thermiquement le liquide dans la conduite 12, qui peut ainsi contenir une réserve liquide à proximité de la mèche 8. La face d'extrémité axiale 8c de la mèche 8 où arrive la phase liquide est aussi éloignée de la seconde partie 8b de cette mèche 8 qui est en échange thermique avec la source chaude 4. En d'autres termes, la première partie longitudinale 8a de la masse microporeuse 8 éloigne le liquide de la seconde partie 8b chaude où se produit la vaporisation. Le fluide en phase liquide pompé dans la masse microporeuse 8 est vaporisé dans la seconde partie longitudinale 8b et la vapeur est collectée dans le conduit central 10 de la masse 8, d'où le fluide en phase vapeur s'évacue vers la conduite de vapeur 11, qui guide le fluide en phase vapeur jusqu'au condenseur 3, où la vapeur de ce fluide se condense, et les condensats liquides sont pompés par la masse microporeuse 13 et guidés par la conduite de liquide 12 depuis le condenseur 3 vers 1 ' évaporateur 2, pour assurer l'alimentation en fluide en phase liquide de la masse microporeuse 8, par sa face d'extrémités 8c et sa première partie longitudinale 8a, comme déjà mentionné ci-dessus.
La chaleur latente de condensation est cédée par le condenseur 3 à la source froide 5 au travers du tube externe 6.
Ainsi, le fluide en phase liquide se déplace selon les flèches 20 des figures 1, 2 et 5 dans la conduite de liquide 12, depuis le condenseur 3 vers la masse microporeuse 8 de 1 ' évaporateur 2, tandis que la vapeur générée par 1 ' évaporateur 2 lors du fonctionnement de la boucle est récupérée dans le conduit central 10 de la masse 8, dans la seconde partie longitudinale 8b de cette dernière, et évacuée dans la conduite de vapeur 11, dans laquelle le fluide en phase vapeur se déplace selon les flèches 21 des figures 1, 2 et 5, de 1 ' évaporateur 2 jusqu'au condenseur 3, où cette conduite 11 est en communication avec la conduite 12 de retour de fluide en phase liquide vers 1 ' évaporateur 2 par l'intermédiaire de la masse microporeuse 13, laquelle peut être une masse monolithique, ou constituée de deux parties 14 et Ib distinctes mais accolées longitudinalement l'une contre 1 ' autre .
Du fait de la longueur importante de la masse microporeuse 8 par rapport à son diamètre et par rapport aux dimensions de la zone de collecte de la chaleur dans
1 ' évaporateur 2, la réserve de fluide en phase liquide contenue dans la conduite 12, à l'intérieur du manchon isolant 9, se trouve suffisamment éloignée de la source chaude 4, malgré la taille réduite de 1 ' évaporateur 2, poux minimiser le flux d'énergie thermique parasite vers cette réserve de liquide, ce qui permet d'améliorer la performance thermique du dispositif.
A noter que le tube externe 6, en variante, peut n'être réalisé en un matériau bon conducteur thermiquement qu'au niveau des deux tronçons du tube externe 6 qui, pour l'un, entoure la masse microporeuse 8 et, pour l'autre, constitue par lui-même l'enveloppe du condenseur 3.
Afin d'améliorer l'alimentation de la mèche 8 en fluide en phase liquide, en améliorant le mouillage de la première partie 8a de masse microporeuse de 1 ' évaporateur 2, des drains capillaires 17 sont aménagés dans la face interne du manchon isolant 9, au moins sur la longueur de la portion d'extrémité 9a du manchon 9 (voir figure 2), et de préférence, comme représenté sur la figure i, ces drains 17 s'étendent du condenseurs 3 à 1 ' évaporateur 2, sur toute la longueur du manchon 9. Dans un premier exemple de réalisation comme représenté sur la figure 1 et les demi-coupes supérieures des figures 2, 3, 5 et 6, les drains capillaires 17 sont formés par des rainures 16 creusées dans la face interne du manchon isolant 9, au moins au niveau de la portion d'extrémité 9a du manchon 9, dans laquelle s'emmanche la première partie 8a de masse microporeuse, de sorte à amener du liquide profondément autour de ladite partie 8a. Un grand nombre de rainures 16 peuvent être ménagées dans toute la périphérie radiale interne du manchon isolant 9, afin d'optimiser le débit de pompage du fluide depuis le condenseur 3 jusqu'à 1 ' évaporateur 2 (voir les demi-coupes supérieures des figures 2, 3, 5 et 6) . Ces drains capillaires 17 en forme de rainures 16 de faibles sections transversales, dans cet exemple en forme de gouttes, qui se resserrent au niveau de leur ouverture dans la face interne du manchon 9 (voir les demi-coupes supérieures des figures 3 et 6), donc de section favorable au pompage capillaire du liquide utilisé dans la boucle, se prolongent avantageusement sur toute la longueur du manchon 9 jusqu'au niveau du condenseur 3, dans l'extrémité 9b du manchon 9. Toutefois, ces rainures 16, qui peuvent être longitudinales (parallèles à l'axe du manchon 9) ou hélicoïdales, ne s'enfoncent pas plus profondément que de la moitié radiale interne de l'épaisseur de la paroi du manchon 9, afin de conserver une bonne isolation thermique entre les phases vapeur et liquide du fluide.
Dans une autre variante, les drains capillaires 17 peuvent être constitués des rainures 16 remplies d'une matière microporeuse, dont la porosité est sensiblement égale ou, de préférence, supérieure à celle de la masse microporeuse 13 du condenseur, elle-même de porosité supérieure à celle de la mèche 8 de 1 ' évaporateur 2.
Dans une autre variante, représentée sur les demi- coupes inférieures des figures 2, 3, 5 et 6, les drains capillaires 17 en forme de rainures 16 peuvent être remplacés, au moins au niveau de la portion d'extrémité 9a du manchon 9, par encore une autre masse microporeuse 18, de préférence annulaire, entourée par le manchon isolant 9 d'épaisseur réduite à ce niveau, et entourant elle-même la première partie 8a de la masse microporeuse 8, cette autre masse microporeuse 18 pouvant avoir une constitution différente de la masse microporeuse 8 de l ' évaporateur 2, et en particulier de sa seconde partie 8b, par exemple présenter des pores d'un diamètre moyen significativement plus important, typiquement d'un facteur 2 à 10, que le diamètre moyen des pores de la masse micx~oporeu.se 8.
Dans cet exemple des figures 2, 3, 5 et 6, la portion d'extrémité 9b du manchon 9 entoure également la masse microporeuse 18 formant drain capillaire, qui entoure elle-même la partie 15 de la masse microporeuse 13, de sorte que ce drain capillaire guide le liquide condensé profondément depuis l'intérieur de la masse 13 par capillarité.
Dans ces variantes de drain(s) capillaire (s) d'alimentation liquide 17 et 18, l'écoulement du liquide s'effectue selon les flèches 20' sur les figures 2 et 5.
Compte-tenu des faibles dimensions d'un dispositif à au moins une micro-boucle fluide selon l'invention, un tel dispositif trouve une application avantageuse au transfert d'énergie thermique d'une source chaude 4 à densité de puissance thermique élevée mais de faible dimension, tel qu'un composant ou circuit électronique, placée en relation d'échange thermique avec 1 ' évaporateur 2 du dispositif de l'invention, à une source froide 5 placée en relation d'échange thermique avec le condenseur 3 dudit dispositif .

Claims

REVENDICATIONS
1. Dispositif passif de régulation thermique, comportant au moins une boucle de transfert thermique à pompage capillaire d'un fluide caloporteur, ladite boucle (1) comprenant un évaporateur (2) comportant une masse microporeuse (8), et un condenseur (3), destinés à être en relation d'échange thermique avec respectivement une source chaude (4) et une source froide (5) , et une tuyauterie (6) reliant l ' évaporateur (2) au condenseur (3) et transportant le fluide caloporteur essentiellement en phase vapeur de l ' évaporateur (2) vers le condenseur (3) et essentiellement en phase liquide du condenseur (3) vers l ' évaporateur (2), la tuyauterie comprenant un tube externe (6) refermé sur lui-même en formant une boucle continue, et logeant la masse microporeuse (8) de forme sensiblement allongée et cylindrique, qui assure la circulation de fluide caloporteur en phase liquide par pompage capillaire, caractérisé en ce que la phase liquide du fluide venant du condenseur (3) est pompée à une première extrémité longitudinale (8c) de ladite masse microporeuse (8) de l ' évaporateur (2), et la phase vapeur du fluide G ' évacue par la seconde extrémité longitudinale (8d) de ladite masse microporeuse (8) de l' évaporateur (2) , et ladite première extrémité longitudinale (8c) est éloignée, par une première partie longitudinale (8a) de ladite masse microporeuse (8), d'une seconde partie longitudinale (8b) de ladite masse microporeuse (8), en relation d'échange thermique avec la source chaude (4), ladite première partie longitudinale
(8a) pénétrant à l'intérieur d'un manchon (9) thermiquement isolant situé dans une portion dudit tube externe (6), la face externe dudit manchon (9) étant en contact avec la face interne dudit tube externe (6), tandis que ladite seconde partie (8b) de masse microporeuse est située en dehors dudit manchon (9) et en contact sans jeu par sa face externe avec la face interne dudit tube externe
(6) .
2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le manchon (9) est en une matière synthétique dite plastique.
3. Dispositif selon l'une des revendications 1 et 2 , caractérisé en ce que ladite première partie (8a) de la masse microporeuse (8) pénètre dans ledit manchon sur une distance de une à plusieurs fois le diamètre du tube externe (6) .
4. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que ladite masse microporeuse (8) est constituée d'une seule pièce
5. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que les caractéristiques de porosité de ladite masse microporeuse (8) sont homogènes
6. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que ladite seconde partie (8b) de masse microporeuse (8) est creusée d'un conduit (10) borgne central et longitudinal collectant la phase vapeur dudit fluide chauffé dans ladite seconde partie (8b) de masse microporeuse, et s Ouvrant dans ladite seconde extrémité longitudinale (8d) de la masse microporeuse (8), vers l'extérieur de ladite masse
(8) et dans le tube exLexne (6) , en direction du condenseur (3) vers lequel s'évacue la phase vapeur .
7. Dispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce que ledit conduit central (10) s'évase depuis l'intérieur de ladite masse microporeuse (8) vers sa seconde extrémité longitudinale (8d) .
8. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que la face interne d'au moins la portion d'extrémité (9a) dudit manchon (9) qui est en contact avec ladite première partie (8a) de masse microporeuse comporte, sur toute sa longueur et sur au moins une portion de son épaisseur, au moins un drain capillaire (17) permettant à ladite phase liquide du fluide provenant du condenseur (3) de mouiller ladite première partie (8a) de masse micioporeuse en contact avec ledit manchon (9) .
9. Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce que ledit au moins un drain capillaire (17) de la portion d'extrémité (9a) du manchon (9) en contact avec la première partie (8a) de masse microporeuse est constitué d'au moins une rainure
(16) sensiblement longitudinale creusée dans la face interne du manchon (9) et amenant le liquide en contact avec la masse microporeuse (8) .
10. Dispositif selon la revendication 9, caractérisé en ce que des rainures (16) sont creusées sensiblement longitudinalement dans toute la périphérie de la surface interne du manchon (9), et leur forme de section transversale à ouverture resserrée dans ladite surface interne du manchon (9) est favorable au pompage capillaire du fluide caloporteur.
11. Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce que ledit au moins un drain capillaire de la portion d'extrémité (9a) du manchon (9) en contact avec la première partie (8a) de masse microporeuse est constitué d'une autre masse microporeuse (18), dont les pores sont plus gros, de préférence d'un rayon deux à dix fois plus grand, que ceux de ladite masse microporeuse (8) de 1 ' évaporateur (2) .
12. Dispositif selon la revendication 11, caractérisé en ce que ladite autre masse microporeuse (18) est annulaire et entoure entièrement ladite première partie longitudinale (8a) de masse microporeuse de l ' évaporateur (2) située dans le manchon (9) .
13. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 12, caractérisé en ce que ledit manchon (9) se prolonge jusqu'au condenseur (3) .
14. Dispositif selon la revendication 13, telle que rattachée à la revendication 8, caractérisé en ce que ledit au moins un drain capillaire (17) s'étend du condenseur (3) à 1 ' évaporateur (2) .
15. Dispositif selon l'une des revendications 13 et 14, caractérisé en ce qu'au niveau du condenseur (3) , une autre masse microporeuse (13) est positionnée à l'extrémité correspondante (9b) du manchon (9), de sorte à séparer la phase vapeur de la phase liquide et à pomper la phase liquide vers 1 ' évaporateur (2) .
16. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 15, caractérisé en ce que la masse microporeuse (8) de 1 ' évaporateur (2) présente une longueur qui est de 2 à 15 fois plus importante que son diamètre
17. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 16, caractérisé en ce que ledit tube externe (6) est réalisé en un matériau bon conducteur de la chaleur, au moins dans une partie de tube (6) en relation d'échange thermique avec, d'une part, 1 ' évaporateur (2) ou le constituant, et, d'autre part, ladite masse microporeuse (8) de l ' évaporateur (2), et dans une autre partie de tube (6) en relation d'échange thermique avec ledit condenseur (3) ou le constituant.
18. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 17, caractérisé en ce que ledit tube externe (6) est métallique, de préférence en acier inoxydable.
19. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 18, caractérisé en ce que le tube externe (6) est cylindrique de section circulaire de diamètre constant
20. Application d'un dispositif passif de régulation thermique à au moins une boucle (1) de transfert thermique selon l'une quelconque des revendications 1 à 19 au transfert d'énergie thermique d'une source chaude (4), tel qu'un composant ou ensemble de composants électroniques, en relation d'échange thermique avec 1 ' évaporateur (2), à une source froide (5), en relation d'échange thermique avec le condenseur (3) .
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10694969B2 (en) 2011-03-02 2020-06-30 Koninklijke Philips N.V. Dry skin conductance electrode

Families Citing this family (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2965903B3 (fr) * 2010-10-08 2012-10-26 Astrium Sas Systeme de transfert de chaleur
FR2979982B1 (fr) * 2011-09-14 2016-09-09 Euro Heat Pipes Dispositif de transport de chaleur a pompage capillaire
FR2979981B1 (fr) 2011-09-14 2016-09-09 Euro Heat Pipes Dispositif de transport de chaleur a pompage capillaire
FR2984472B1 (fr) * 2011-12-20 2015-10-02 Astrium Sas Dispositif de regulation thermique passif
TWI443294B (zh) * 2011-12-28 2014-07-01 Ind Tech Res Inst 取熱裝置
US9618275B1 (en) * 2012-05-03 2017-04-11 Advanced Cooling Technologies, Inc. Hybrid heat pipe
US9146059B2 (en) * 2012-05-16 2015-09-29 The United States Of America, As Represented By The Secretary Of The Navy Temperature actuated capillary valve for loop heat pipe system
TW201348671A (zh) * 2012-05-22 2013-12-01 Foxconn Tech Co Ltd 熱管
JP6146484B2 (ja) * 2013-12-13 2017-06-14 富士通株式会社 ループ型ヒートパイプとその製造方法、及び電子機器
US9746247B2 (en) * 2014-01-28 2017-08-29 Phononic Devices, Inc. Mechanism for mitigating high heat-flux conditions in a thermosiphon evaporator or condenser
JP6622956B2 (ja) * 2014-10-15 2019-12-18 古河電気工業株式会社 ループ型ヒートパイプを備えた熱輸送装置
CN107345771A (zh) * 2016-05-05 2017-11-14 讯凯国际股份有限公司 抗重力式的热管装置
US11340023B1 (en) * 2017-03-24 2022-05-24 Triad National Security, Llc Counter gravity heat pipe techniques
US20190154352A1 (en) * 2017-11-22 2019-05-23 Asia Vital Components (China) Co., Ltd. Loop heat pipe structure
CN108458614A (zh) * 2018-04-13 2018-08-28 中国科学院理化技术研究所 一种回路热管
JP7153515B2 (ja) * 2018-09-25 2022-10-14 新光電気工業株式会社 ループ型ヒートパイプ
EP3816559A1 (fr) * 2019-10-29 2021-05-05 ABB Schweiz AG Dispositif de transfert de chaleur à deux phases pour la dissipation thermique

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3543839A (en) * 1969-05-14 1970-12-01 Trw Inc Multi-chamber controllable heat pipe
US3683214A (en) * 1970-05-25 1972-08-08 Gen Motors Corp Heat pipe electrogasdynamic converter
US4883116A (en) * 1989-01-31 1989-11-28 The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration Ceramic heat pipe wick
JP3450148B2 (ja) * 1997-03-07 2003-09-22 三菱電機株式会社 ループ型ヒートパイプ
US6382309B1 (en) * 2000-05-16 2002-05-07 Swales Aerospace Loop heat pipe incorporating an evaporator having a wick that is liquid superheat tolerant and is resistant to back-conduction
FR2829746B1 (fr) * 2001-09-18 2003-12-19 Cit Alcatel Dispositif de transfert de chaleur
US6981543B2 (en) * 2001-09-20 2006-01-03 Intel Corporation Modular capillary pumped loop cooling system
US6571863B1 (en) * 2002-08-27 2003-06-03 Compal Electronics, Inc. Turbulence inducing heat pipe for improved heat transfer rates
US7490286B2 (en) * 2003-09-25 2009-02-10 International Business Machines Corporation Help option enhancement for interactive voice response systems
US6951243B2 (en) * 2003-10-09 2005-10-04 Sandia National Laboratories Axially tapered and bilayer microchannels for evaporative coolling devices
US6997244B2 (en) * 2004-07-16 2006-02-14 Hsu Hul-Chun Wick structure of heat pipe
US20080078530A1 (en) * 2006-10-02 2008-04-03 Foxconn Technology Co., Ltd. Loop heat pipe with flexible artery mesh
CN101762194B (zh) * 2008-12-24 2012-09-19 富准精密工业(深圳)有限公司 蒸发器及应用该蒸发器的回路式热管
TWI366656B (en) * 2009-06-05 2012-06-21 Young Green Energy Co Loop heat pipe and manufacturing method thereof

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See references of WO2009019377A1 *

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10694969B2 (en) 2011-03-02 2020-06-30 Koninklijke Philips N.V. Dry skin conductance electrode

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