EP2140739A1 - Düse für einen flüssigkeitsgekühlten plasmabrenner, anordnung aus derselben und einer düsenkappe sowie flüssigkeitsgekühlter plasmabrenner mit einer derartigen anordnung - Google Patents

Düse für einen flüssigkeitsgekühlten plasmabrenner, anordnung aus derselben und einer düsenkappe sowie flüssigkeitsgekühlter plasmabrenner mit einer derartigen anordnung

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EP2140739A1
EP2140739A1 EP09729367A EP09729367A EP2140739A1 EP 2140739 A1 EP2140739 A1 EP 2140739A1 EP 09729367 A EP09729367 A EP 09729367A EP 09729367 A EP09729367 A EP 09729367A EP 2140739 A1 EP2140739 A1 EP 2140739A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
nozzle
coolant
deflection
plasma
central axis
Prior art date
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EP09729367A
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English (en)
French (fr)
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EP2140739B1 (de
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Frank Launisch
Volker Krink
Timo Grundke
Ralf-Peter Reinke
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Kjellberg Finsterwalde Plasma und Maschinen GmbH
Original Assignee
Kjellberg Finsterwalde Plasma und Maschinen GmbH
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    • H05H—PLASMA TECHNIQUE; PRODUCTION OF ACCELERATED ELECTRICALLY-CHARGED PARTICLES OR OF NEUTRONS; PRODUCTION OR ACCELERATION OF NEUTRAL MOLECULAR OR ATOMIC BEAMS
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    • H05H1/24—Generating plasma
    • H05H1/26—Plasma torches
    • H05H1/32—Plasma torches using an arc
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    • H05H1/26—Plasma torches
    • H05H1/32—Plasma torches using an arc
    • H05H1/34—Details, e.g. electrodes, nozzles
    • H05H1/3478—Geometrical details

Definitions

  • the present invention relates to a nozzle for a liquid-cooled plasma torch, an arrangement of the same and a nozzle cap and a liquid-cooled plasma torch with such an arrangement.
  • Plasma is a thermally highly heated electrically conductive gas, which consists of positive and negative ions, electrons and excited and neutral atoms and molecules.
  • the plasma gas used is a variety of gases, for example the monatomic argon and / or the diatomic gases hydrogen, nitrogen, oxygen or air. These gases ionize and dissociate through the energy of an arc. The narrowed by a nozzle arc is then referred to as plasma jet.
  • the plasma jet can be greatly influenced in its parameters by the design of the nozzle and electrode. These parameters of the plasma jet are, for example, the beam diameter, the temperature, the energy density and the flow velocity of the gas.
  • the plasma is constricted through a nozzle, which may be gas or water cooled. As a result, energy densities up to 2x10 6 W / cm 2 can be achieved.
  • Temperatures of up to 30,000 ° C. are generated in the plasma jet, which, in conjunction with the high flow velocity of the gas, produce very high cutting speeds on materials.
  • Plasma torches can be operated directly or indirectly.
  • the current from the power source flows through the electrode of the plasma torch, the arc generated by the arc and constricted by the nozzle directly back to the power source via the workpiece.
  • electrically conductive materials can be cut.
  • the current flows from the power source through the electrode of the plasma torch, the plasma jet generated by the arc and constricted by the nozzle and the nozzle back to the power source.
  • the nozzle is even more heavily loaded than with direct plasma cutting, because it not only constricts the plasma jet, but also realizes the starting point of the arc.
  • both electrically conductive and non-conductive materials can be cut.
  • the nozzle is then inserted into a plasma torch whose main components are a plasma torch head, a nozzle cap, a plasma gas guide member, a nozzle, a nozzle holder, an electrode holder, an electrode holder with electrode insert and in modern plasma torches a nozzle cap holder and a nozzle cap.
  • the electrode holder fixes a tungsten tip insert which is suitable for use with non-oxidizing gases as plasma gas, for example an argon-hydrogen mixture.
  • a so-called flat electrode whose electrode insert consists for example of hafnium, is also suitable for the use of oxidizing gases as plasma gas, for example air or oxygen.
  • oxidizing gases for example air or oxygen.
  • the nozzle In order to achieve a long service life for the nozzle, it is cooled here with a liquid, for example water.
  • the coolant is directed towards the nozzle via a water feed and a water return from the nozzle and flows through a coolant space which is delimited by the nozzle and the nozzle cap.
  • a nozzle In DD 36014 Bl a nozzle is described. This consists of a highly conductive material, for example copper, and has a geometric shape associated with the respective plasma torch type, for example a conical discharge space with a cylindrical nozzle exit.
  • the outer shape of the nozzle is formed as a cone, wherein an approximately equal wall thickness is achieved, which is dimensioned so that a good stability of the nozzle and a good heat conduction to the coolant is ensured.
  • the nozzle sits in a nozzle holder.
  • the nozzle holder is made of corrosion-resistant material, for example brass, and has inside a centering for the nozzle and a groove for a sealing rubber, which seals the discharge space against the coolant.
  • nozzle holder for the coolant supply and return.
  • the nozzle cap also made of corrosion-resistant material, such as brass, is formed at an acute angle and has a useful for the dissipation of radiant heat to the coolant wall thickness.
  • the smallest inner diameter is provided with a round ring.
  • the easiest way to cool water is to use water. This arrangement is intended to allow easy production of the nozzles with economical use of material and rapid replacement of these and by the acute-angled design pivoting of the plasma torch relative to the workpiece and thus bevel cuts.
  • DE-OS 1 565 638 describes a plasma torch, preferably for plasma melt cutting of materials and for preparation of welding edges.
  • the slim shape of the Burner head is achieved by the use of a particularly acute-angled cutting nozzle whose inner and outer angles are equal to each other and equal to the inner and outer angle of the nozzle cap.
  • adernittelraum is formed, in which the nozzle cap is provided with a collar, which seals with the metallic cutting nozzle, thereby creating a uniform annular gap as the coolant space.
  • the supply and discharge of the coolant generally water, is carried out by two 180 ° offset from each other arranged slots in the nozzle holder.
  • DE 25 25 939 describes a plasma arc burner, in particular for cutting or welding, in which the electrode holder and the nozzle body form an exchangeable structural unit.
  • the outer coolant supply is essentially formed by a nozzle cap comprehensive cap.
  • the coolant flows via channels into an annular space, which is formed by the nozzle body and the cap.
  • DE 692 33 071 T2 relates to an arc plasma cutting device. Described herein is an embodiment of a plasma arc cutting nozzle nozzle formed of a conductive material and a plasma jet jet exit orifice and a hollow body portion configured to have a generally conical thin-walled configuration in the direction is inclined to the outlet opening and having an enlarged head portion which is formed integrally with the body portion, wherein the head portion is solid except for a central channel which is aligned with the outlet opening and having a generally conical outer surface, which is also in the direction of the outlet opening is inclined and has a diameter adjacent to that of the adjacent body portion exceeding the diameter of the body portion to form a recessed recess.
  • the arc plasma cutting device has a secondary gas cap.
  • a water-cooled cap is disposed between the nozzle and the secondary gas cap to form a water-cooled chamber for the outer surface of the nozzle for a high-efficiency radiator.
  • the nozzle is characterized by a large head surrounding an outlet opening for the plasma jet and a sharp undercut or recess to a conical body. This nozzle design favors the cooling of the nozzle.
  • the coolant is led back to the nozzle via a water feed channel and away from the nozzle via a water return channel.
  • These channels are usually offset by 180 ° to each other and the coolant should flow as evenly as possible on the way from the forward to the return of the nozzle. Nevertheless, overheating near the nozzle channel is detected again and again.
  • Another coolant guide for a burner preferably plasma torches, in particular for plasma welding, plasma cutting, plasma melting and plasma spraying, which withstands high thermal stresses on the nozzle and the cathode is described in DD 83890 Bl.
  • the nozzle in the nozzle holding part easily deployable and removabledemedienleitring arranged to limit the cooling media on a thin layer of a maximum thickness of 3 mm along the outer nozzle wall has a circumferential Formnut, in the more than one, preferably two to four, and star-shaped to this radially and symmetrically to the nozzle axis and star connected to this at an angle between 0 and 90 ° mounted cooling lines so that it is adjacent by two cooling media outlets and each cooling medium outflow of two cooling medium inflows.
  • a nozzle for a liquid-cooled plasma torch comprising a nozzle bore for the exit of a plasma jet at a nozzle tip and a first portion, the outer surface of which conically widens up to at least one towards the nozzle tip at a respective angle ßl, / 32 Deflection section tapered towards the nozzle tip at an angle et conically.
  • the deflection section is located towards the nozzle tip in front of the narrowest point or the narrowest region of the nozzle bore.
  • the angle a is in the range of 20 ° to 120 °. More preferably, it is in the range of 30 ° to 90 °.
  • the angle / 31, / 32 is in the range of 20 ° to 120 °. More preferably, it is in the range of 30 ° to 90 °.
  • a plurality of deflection sections can be provided and deflection sections can be conically widened at the same angle / 31 or / 32.
  • angles a and / 31 and / 32 differ in their amount by a maximum of 30 °.
  • angles a and / 31 and / 32 are equal in magnitude.
  • an angle ⁇ which is formed by a leading edge of the nozzle or a deflecting section and the center axis of the nozzle, is between 75 ° and 105 °.
  • the angle ⁇ is preferably 90 °.
  • the parallel to the central axis of the nozzle extending lengths of the deflection or (s) are the same size.
  • the length or extending lengths of the deflection region or zones (s) running perpendicular to the center axis of the nozzle are or lie in the range of 1 to 4 mm.
  • the perpendicular to the central axis of the nozzle extending lengths of the or the deflection regions (s) are equal.
  • the nozzle has a second portion with a cylindrical outer surface for receiving in a burner holder.
  • the nozzle has a third portion with a substantially cylindrical outer surface, which is located with respect to the central axis of the nozzle immediately in front of the nozzle bore.
  • the nozzle has a third section with a substantially cylindrical outer surface, which is located at least partially relative to the nozzle bore with respect to the central axis of the nozzle.
  • this object is achieved by an arrangement of a nozzle according to one of the preceding claims and a nozzle cap, wherein the nozzle cap and the nozzle form a coolant space, which is in fluid communication with a coolant supply and a coolant return, and the nozzle cap at least in the region of the first Section of the nozzle has a conically tapering towards the nozzle tip inner surface.
  • the surface area of the annular surface of the coolant space in the direction of the nozzle tip along the central axis of the nozzle expediently decreases 1.5 to 8 times faster in the at least one deflection section than in front of the at least one deflection section.
  • the area of the annular surface of the coolant space in the direction of the nozzle tip along the central axis of the nozzle immediately after the at least one deflection section is 1.5 to 8 times larger than the smallest area of the deflection.
  • the annular surface of the coolant chamber jumps in the direction of the nozzle tip along the central axis of the nozzle immediately after the at least one deflection at least to the value he has immediately before the deflection.
  • the coolant supply and the coolant return are offset by 180 ° to each other.
  • this object is achieved by a liquid-cooled plasma torch with a coolant supply and a coolant return and with an arrangement according to one of claims 19 to 23.
  • the plasma torch in addition to a plasma gas supply to a secondary gas supply and a nozzle cap on.
  • the invention is based on the surprising finding that by providing at least one deflection section in a simple manner, the nozzle is flushed with coolant more uniformly than before, that is to say also, to a greater extent, coolant reaches the vicinity of the nozzle bore and / or the flow velocity of the nozzle Coolant is increased near the nozzle bore. To improve the cooling to increase the life of the nozzle no additional component is necessary. In addition, this can be achieved with a small design of the plasma torch. In addition, a simple and quick change of the nozzle can be realized. In addition, the plasma torch is still sufficiently acute-angled.
  • Figure Ia is a longitudinal sectional view through a plasma burner head with plasma and secondary gas supply with a nozzle according to a particular embodiment of the present invention
  • FIG. 1b shows the longitudinal sectional view of FIG
  • Figure 2 is a detail view of the nozzle of Figure Ia in longitudinal section view
  • Figure 3a is a longitudinal sectional view through a plasma burner head with plasma and secondary gas supply with a nozzle according to another particular embodiment of the present invention
  • Figure 3b shows the longitudinal sectional view of Figure 3 a with identification of
  • Figure 3 c representations of areas of a coolant space in the different sectional planes
  • FIG. 3d shows an individual view of the nozzle of FIG. 3a in longitudinal section view
  • Figure 4 is a longitudinal sectional view through a plasma burner head with plasma and secondary gas supply with a nozzle according to another particular embodiment of the present invention
  • Figure 5 is a longitudinal sectional view through a plasma burner head with plasma and secondary gas supply with a nozzle according to another particular embodiment of the present invention
  • Figure 6 is a longitudinal sectional view through a plasma burner head with plasma and secondary gas supply with a nozzle according to another particular embodiment of the present invention
  • Figure 6a is a detail view of the nozzle of Figure 5 in longitudinal section view
  • Figure 7 is a longitudinal sectional view through an indirectly operable
  • Plasma burner head only with plasma gas supply with a nozzle according to another particular embodiment of the present invention.
  • Figure 8 is a detail view of the nozzle of Figure 7 in longitudinal section view
  • Figure 9 is a longitudinal sectional view through an indirectly operable
  • Plasma burner head only with plasma gas supply with a nozzle according to another particular embodiment of the present invention.
  • Figure 10 is a detail view of the nozzle of Figure 9 in longitudinal section view
  • Figure 11 is a longitudinal sectional view through an indirectly operable
  • Plasma burner head only with plasma gas supply with a nozzle according to another particular embodiment of the present invention.
  • Figure 12 is a longitudinal sectional view through a plasma burner head only with
  • Plasma gas supply with a nozzle according to another particular embodiment of the present invention.
  • Figure 13 is a longitudinal sectional view through a plasma burner head only with
  • Plasma gas supply with a nozzle according to another particular embodiment of the present invention.
  • the electrode 7 is formed as an electrode holder with a pointed electrode insert 7.1 made of tungsten.
  • an argon-hydrogen mixture can be used as the plasma gas.
  • a nozzle 4 is received by a cylindrical nozzle holder 5.
  • the coolant space 10 is defined by a seal realized with a circular ring 4.16 which is located in a groove 4.15 of the nozzle 4. sealed between the nozzle 4 and the nozzle cap 2.
  • the nozzle cap 2 has a section 2.1, which is adjacent to the first section 4.17, and whose inner surface 2.2 likewise tapers in a substantially conical manner.
  • a coolant for example water or antifreeze added water, flows through the coolant chamber 10 from a coolant flow WV to a coolant return WR, which are arranged offset by 180 °.
  • a coolant flow WV to a coolant return WR, which are arranged offset by 180 °.
  • overheating of the nozzle in the area of the nozzle bore 4.10 always occurs. This is shown by discoloration of the copper of the nozzle after a short period of operation. The effect is particularly pronounced when the liquid-cooled plasma torch becomes indirect is operated. Here, even at currents of 40 A, strong discoloration occurs after a short time (5 minutes). Likewise, the sealing point between the nozzle and the nozzle cap is overloaded, resulting in damage to the circular ring 4.16 and thus leakage and coolant leakage.
  • FIGS. 1 b and 1 c The position, the surface area F and the shape of the annular area AlOa to AlOg of the coolant space 10 are shown in FIGS. 1 b and 1 c. It can be seen that the surface area F of the annuli in the first section 4.17 is first reduced from 183 mm 2 (AlOa) to 146 mm 2 (AlOd) linearly with 8 mm 2 to 1 mm along the center axis M of the nozzle, before it thickens to 37 mm 2 1 mm along the central axis M in the range 10.1 to 90 mm 2 (AlOeI) reduced. Thereafter, the area F increases abruptly to 166 mm 2 (A10e2) and reaches a greater value than before its reduction in the range 10.1 (AlOd). The same applies to the area 10.2.
  • the plasma burner head 1 is equipped with a nozzle protection cap holder 8 and a nozzle protection cap 9. Through this area flows a secondary gas SG, which surrounds the plasma jet.
  • the secondary gas SG flows through a secondary gas guide 9.1 and can be rotated by this.
  • Figure 2 shows the nozzle 4 of the figures Ia and Ib in a single representation in longitudinal section view. It has a second section with a cylindrical outer surface 4.1 for receiving in the nozzle holder 5. Furthermore, it has a first section with an outer surface 4.2 tapering conically towards the nozzle tip at an angle a and a second section having a substantially cylindrical outer surface 4.3.
  • the outer surface 4.2 has two deflection sections 4.21 and 4.22, the conically tapered outer surface 4.2 extend conically conically.
  • the nozzle 4 has a groove 4.15 for a round ring 4.16.
  • angles a. and / 31 and 02 are the same size, and the dimensions al and a2 are the same.
  • FIGS. 3a to 3d show a plasma burner head with plasma and secondary gas feed with a nozzle according to a further particular embodiment of the present invention.
  • a plasma burner head 1 with an electrode holder 6 receives an electrode 7 with an electrode insert 7.1, in this case via a thread (not shown).
  • the electrode 7 is formed as an electrode holder with a pointed electrode insert 7.1 made of tungsten.
  • an argon-hydrogen mixture can be used as the plasma gas.
  • a nozzle 4 is received by a cylindrical nozzle holder 5.
  • a nozzle cap 2 which is attached via a thread on the plasma burner head 1, fixes the nozzle 4 and forms with this a coolant chamber 10.
  • the coolant chamber 10 is sealed by a metallic seal between the nozzle 4 made of copper and the nozzle cap 2 made of brass.
  • Metallic seal in this case only means that in the front area of the burner, the seal between the nozzle and nozzle cap does not take place via a round ring, but by pressing together two metallic components.
  • the nozzle cap 2 has a section 2.1, which is adjacent to the first section 4.17, and whose inner surface 2.2 is likewise substantially conically tapered.
  • a coolant for example water or antifreeze added water, flows through the coolant chamber 10 from a coolant flow WV to a coolant return WR, which are arranged offset by 180 °.
  • FIGS. 3b and 3c The position, the surface area F and the shape of the annular area AlOa to AlOi of the coolant space are shown in FIGS. 3b and 3c. It can be seen that the surface area F of the circular rings in the conical region initially decreases from 258 mm 2 (AlOa) to 218 mm 2 (AlOc) linearly along the burner axis M in the range 10.1 to 158 mm 2 (AlOdI). Thereafter, the area F increases abruptly to 252 mm 2 (A10d2) and reaches a greater value than before its reduction in the range 10.1 (AlOc). The same applies to the areas 10.2 and 10.3.
  • the plasma burner head 1 is equipped with a nozzle protection cap holder 8 and a nozzle protection cap 9. Through this area flows a secondary gas SG, which surrounds the plasma jet.
  • FIG. 3d again shows the nozzle 4 of FIG. 3a, but in a single representation. It has a second section with a cylindrical outer surface 4.1 for receiving in the nozzle holder 5, a first section with a conically tapered to the nozzle tip 4.11 towards outer surface 4.2 and a third section with a substantially cylindrical outer surface 4.3, which surrounds the nozzle bore 4.10.
  • the outer surface 4.2 has three deflection sections 4.21, 4.22 and 4.23, the conically tapering overall outer surface 4.2 sectionally opposite conically expand.
  • Essential dimensions of the nozzle are:
  • FIG. 4 shows the plasma burner head of FIG. 1a with a different nozzle.
  • FIG. 5 shows a further specific embodiment of the plasma torch according to the invention similar to FIG. 1a.
  • the plasma torch is provided with a flat electrode 7 for oxygen-containing gases or nitrogen as the plasma gas.
  • the coolant chamber 10 has the same features as those in Figure Ia.
  • Figure 6 also shows a plasma torch according to a particular embodiment of the present invention for oxygen containing gases or nitrogen as plasma gas.
  • the plasma torch and the nozzle 4 are not as acute as those designed in Figure Ia, but the coolant chamber has the same features as in Figure 5.
  • the associated nozzle 4 is shown individually in Figure 6a.
  • Figures 7 to 11 show further particular embodiments of the plasma torch according to the invention, but for the indirect mode of operation for Ar / H 2 mixture as plasma gas and without protective cap holder and nozzle cap.
  • the nozzles for the indirect mode of operation differ from those for the direct mode of operation in that the conically widening part of the nozzle bore 4.10 towards the nozzle tip 4.11 is significantly longer than that of directly operated nozzles.
  • the coolant chamber 10 again has the features according to the invention. In FIGS.
  • FIG. 12 shows a plasma burner for oxygen-containing gases or nitrogen as plasma gas.
  • the coolant chamber 10 has two regions 10.1 and 10.2 in the coolant chamber 10 delimited by the nozzle 4 and the nozzle cap 2, which tapers conically towards the nozzle tip 4.11 and directs the coolant outward in the direction of the nozzle cap 2, before it surrounds the nozzle bore 4.10 Area 10.20 of the coolant chamber 10 flows and significantly improves the coolant effect.
  • FIG. 13 shows a longitudinal sectional view through a plasma burner head only with a plasma gas supply, that is to say without the nozzle protection cap holder and nozzle protection cap into which the nozzle of FIG. 3d also fits.

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Abstract

Düse für einen flüssigkeitsgekühlten Plasmabrenner, umfassend eine Düsenbohrung für den Austritt eines Plasmagasstrahls an einer Düsenspitze und einen ersten Abschnitt, dessen Außenfläche sich bis auf mindestens einen sich zur Düsenspitze in unter einem jeweiligen Winkel ß kegelig erweiternden Umlenkabschnitt zur Düsenspitze hin unter einem Winkel a kegelig verjüngt, Anordnung aus derselben und einer Düsenkappe sowie Plasmabrenner mit besagter Anordnung.

Description

Kjellberg Finsterwalde Plasma und Maschinen GmbH, Leipziger Straße 82,
D-03238 Finsterwalde
"Düse für einen flüssigkeitsgekühlten Plasmabrenner, Anordnung aus derselben und einer Düsenkappe sowie flüssigkeitsgekühlter Plasmabrenner mit einer derartigen Anordnung"
Die vorliegende Erfindung betrifft eine Düse für einen flüssigkeitsgekühlten Plasmabrenner, eine Anordnung aus derselben und einer Düsenkappe sowie einen flüssigkeitsgekühlten Plasmabrenner mit einer derartigen Anordnung.
Als Plasma wird ein thermisch hoch aufgeheiztes elektrisch leitfähiges Gas bezeichnet, das aus positiven und negativen Ionen, Elektronen sowie angeregten und neutralen Atomen und Molekülen besteht.
Als Plasmagas werden unterschiedliche Gase, zum Beispiel das einatomige Argon und/oder die zweiatomigen Gase Wasserstoff, Stickstoff, Sauerstoff oder Luft eingesetzt. Diese Gase ionisieren und dissoziieren durch die Energie eines Lichtbogens. Der durch eine Düse eingeschnürte Lichtbogen wird dann als Plasmastrahl bezeichnet.
Der Plasmastrahl kann in seinen Parametern durch die Gestaltung der Düse und Elektrode stark beeinflusst werden. Diese Parameter des Plasmastrahls sind zum Beispiel der Strahldurchmesser, die Temperatur, Energiedichte und die Strömungsgeschwindigkeit des Gases. Beim Plasmaschneiden beispielsweise wird das Plasma durch eine Düse, die gas- oder wassergekühlt sein kann, eingeschnürt. Dadurch können Energiedichten bis 2x106 W/cm2 erreicht werden. Im Plasmastrahl entstehen Temperaturen bis 30.000 0C, die in Verbindung mit der hohen Strömungsgeschwindigkeit des Gases sehr hohe Schneidgeschwindigkeiten an Werkstoffen realisieren.
Plasmabrenner können direkt oder indirekt betrieben werden. Bei der direkten Betriebsweise fließt der Strom von der Stromquelle über die Elektrode des Plasmabrenners, den mittels Lichtbogen erzeugten und durch die Düse eingeschnürten Plasmastrahl direkt über das Werkstück zur Stromquelle zurück. Mit der direkten Betriebsweise können elektrisch leitfähige Materialien geschnitten werden.
Bei der indirekten Betriebsweise fließt der Strom von der Stromquelle über die Elektrode des Plasmabrenners, den mittels Lichtbogen erzeugten und durch die Düse eingeschnürten Plasmastrahl und die Düse zurück zur Stromquelle. Dabei wird die Düse noch stärker belastet als bei direktem Plasmaschneiden, da sie nicht nur den Plasmastrahl einschnürt, sondern auch den Ansatzpunkt des Lichtbogens realisiert. Mit der indirekten Betriebsweise können sowohl elektrisch leitende als auch nicht leitende Materialien geschnitten werden.
Wegen der hohen thermischen Belastung der Düse wird diese in der Regel aus einem metallischen Werkstoff, vorzugsweise wegen seiner hohen elektrischen Leitfähigkeit und Wärmeleitfähigkeit aus Kupfer, hergestellt. Gleiches gilt für den Elektrodenhalter, der aber auch aus Silber hergestellt sein kann. Die Düse wird dann in einem Plasmabrenner, dessen Hauptbestandteile ein Plasmabrennerkopf, eine Düsenkappe, ein Plasmagasführungsteil, eine Düse, eine Düsenhalterung, eine Elektrodenaufnahme, ein Elektrodenhalter mit Elektrodeneinsatz und bei modernen Plasmabrennern eine Düsenschutzkappenhalterung und eine Düsenschutzkappe sind, eingesetzt. Der Elektrodenhalter fixiert einen spitzen Elektrodeneinsatz aus Wolfram, der für den Einsatz nicht oxidierender Gase als Plasmagas, zum Beispiel ein Argon- Wasserstoff-Gemisch geeignet ist. Eine sogenannte Flachelektrode, deren Elektrodeneinsatz beispielsweise aus Hafnium besteht, ist auch für den Einsatz oxidierender Gase als Plasmagas, zum Beispiel Luft oder Sauerstoff, geeignet. Um eine hohe Lebensdauer für die Düse zu erreichen, wird diese hier mit einer Flüssigkeit, zum Beispiel Wasser, gekühlt. Das Kühlmittel wird über einen Wasservorlauf zur Düse hin- und einen Wasserrücklauf von der Düse weggeführt und durchströmt dabei einen Kühlmittelraum, der durch die Düse und die Düsenkappe begrenzt wird.
In DD 36014 Bl ist eine Düse beschrieben. Diese besteht aus einem gut leitenden Werkstoff, zum Beispiel Kupfer, und hat eine dem jeweiligen Plasmabrennertyp zugeordnete geometrische Form, zum Beispiel einen konisch ausgebildeten Entladungsraum mit einem zylindrischen Düsenausgang. Die äußere Form der Düse ist als Konus ausgebildet, wobei eine annähernd gleiche Wanddicke erzielt wird, die so bemessen ist, dass eine gute Stabilität der Düse und eine gute Wärmeleitung zum Kühlmittel gewährleistet ist. Die Düse sitzt in einem Düsenhalter. Der Düsenhalter besteht aus korrosionsfestem Material, zum Beispiel Messing, und hat innen eine Zentrieraufhahme für die Düse sowie eine Nut für einen Dichtungsgummi, der den Entladungsraum gegen das Kühlmittel abdichtet. Weiterhin befinden sich im Düsenhalter um 180° versetzte Bohrungen für den Kühlmittelzu- und -rücklauf. Auf dem äußeren Durchmesser des Düsenhalters befinden sich eine Nut für einen Rundgummi zur Abdichtung des Kühlmittelraums gegenüber der Atmosphäre sowie ein Gewinde und eine Zentrieraufhahme für eine Düsenkappe. Die Düsenkappe, ebenfalls aus korrosionsfestem Material, zum Beispiel Messing, ist spitzwinklig ausgebildet und hat eine zur Ableitung von Strahlungswärme an das Kühlmittel zweckmäßig bemessene Wandstärke. Der kleinste innere Durchmesser ist mit einem Rundring versehen. Als Kühlmittel wird am einfachsten Wasser verwendet. Diese Anordnung soll eine einfache Herstellung der Düsen bei sparsamem Materialeinsatz und ein schnelles Auswechseln dieser sowie durch die spitzwinklige Bauform ein Schwenken des Plasmabrenners gegenüber dem Werkstück und damit Schrägschnitte ermöglichen.
rn DE-OS 1 565 638 wird ein Plasmabrenner, vorzugsweise zum Plasmaschmelzschneiden von Werkstoffen und zur Schweißkantenvorbereitung, beschrieben. Die schlanke Form des Brennerkopfes wird durch die Verwendung einer besonders spitzwinkligen Schneiddüse erreicht, deren innerer und äußerer Winkel untereinander gleich und auch gleich dem inneren und äußeren Winkel der Düsenkappe sind. Zwischen der Düsenkappe und der Schneiddüse wird ein Kühlrnittelraum gebildet, in dem die Düsenkappe mit einem Bund versehen ist, welcher mit der Schneiddüse metallisch dichtet, so dass dadurch ein gleichmäßiger Ringspalt als Kühlmittelraum entsteht. Die Zu- und Abführung des Kühlmittels, im allgemeinen Wasser, erfolgt durch zwei um 180° gegeneinander versetzt angeordnete Schlitze im Düsenhalter.
In DE 25 25 939 wird ein Plasmalichtbogenbrenner, insbesondere zum Schneiden oder Schweißen, beschrieben, bei dem der Elektrodenhalter und der Düsenkörper eine austauschbare Baueinheit bilden. Die äußere Kühlmittelzufuhrung wird im wesentlichen durch eine den Düsenkörper umfassende Überwurfkappe gebildet. Das Kühlmittel strömt über Kanäle in einen Ringraum, welcher durch den Düsenkörper und die Überwurfkappe gebildet wird.
DE 692 33 071 T2 betrifft eine Lichtbogen-Plasmaschneidvorrichtung. Es wird darin eine Ausführungsform einer Düse für einen Plasmalichtbogen-Schneidbrenner beschrieben, die aus einem leitenden Material gebildet ist und eine Austrittsöffhung für einen Plasmagasstrahl und einen hohlen Körperabschnitt, der so ausgebildet ist, dass er eine im allgemeinen konische dünnwandige Konfiguration hat, die in Richtung auf die Austrittsöffhung geneigt ist und einen vergrößerten Kopfabschnitt aufweist, der einstückig mit dem Körperabschnitt ausgebildet ist, wobei der Kopfabschnitt massiv mit Ausnahme eines zentralen Kanals ist, der mit der Austrittsöffhung fluchtet und eine im allgemeinen konische Außenfläche aufweist, die auch in Richtung auf die Austrittsöffhung geneigt ist und einen Durchmesser angrenzend an den des benachbarten Körperabschnitts besitzt, der den Durchmesser des Körperabschnitts übersteigt, um eine zurückgeschnittene Aussparung zu bilden. Die Lichtbogen- Plasmaschneidvorrichtung besitzt eine Sekundärgaskappe. Weiterhin ist zwischen der Düse und der Sekundärgaskappe eine wassergekühlte Kappe angeordnet, um eine wassergekühlte Kammer für die äußere Fläche der Düse für ein hochwirksames Kühler zu bilden. Die Düse ist durch einen großen Kopf, der eine Austrittsöffhung für den Plasmastrahl umgibt, und einen scharfen Hinterschnitt oder eine Aussparung zu einem konischen Körper gekennzeichnet. Diese Düsenkonstruktion begünstigt das Kühlen der Düse.
Bei den vorangehend beschriebenen Plasmabrennern wird das Kühlmittel über einen Wasservorlaufkanal zur Düse hin- und über einen Wasserrücklaufkanal von der Düse weggeführt. Diese Kanäle sind meist um 180° zueinander versetzt und das Kühlmittel soll auf dem Weg vom Vor- zum Rücklauf der Düse möglichst gleichmäßig umspülen. Dennoch werden immer wieder Überhitzung in der Nähe des Düsenkanals festgestellt.
Eine andere Kühlmittelführung für einen Brenner, vorzugsweise Plasmabrenner, insbesondere für Plasmaschweiß-, Plasmaschneid-, Plasmaschmelz- und Plasmaspritzzwecke, die hohen thermischen Beanspruchungen der Düse und der Katode standhält, ist in DD 83890 Bl beschrieben. Hier ist für die Kühlung der Düse ein in das Düsenhalteteil leicht einsetzbarer und herausnehmbarer Kühlmedienleitring angeordnet, der zur Begrenzung der Kühlmedienführung auf eine dünne Schicht von maximal 3 mm Dicke entlang der äußeren Düsenwand eine umlaufende Formnut aufweist, in die mehr als eine, vorzugsweise zwei bis vier, und sternförmig zu dieser radial und symmetrisch zur Düsenachse und sternförmig zu dieser mit einem Winkel zwischen 0 und 90° angebrachte Kühlleitungen so einmünden, dass sie von je zwei Kühlmedienabflüssen und jeder Kühlmedienabfluss von zwei Kühlmedienzuflüssen benachbart ist.
Diese Anordnung hat wiederum den Nachteil, dass ein höherer Aufwand für die Kühlung durch die Verwendung eines zusätzlichen Bauteils, den Kühlmedienleitring, notwendig ist. Außerdem vergrößert sich dadurch die gesamte Anordnung.
Der Erfindung liegt somit die Aufgabe zugrunde, auf einfache Weise eine Überhitzung in der Nähe des Düsenkanals bzw. der Düsenbohrung zu vermeiden. Erfindungsgemäß wird diese Aufgabe gelöst durch eine Düse für einen flüssigkeitsgekühlten Plasmabrenner, umfassend eine Düsenbohrung für den Austritt eines Plasmagasstrahls an einer Düsenspitze und einen ersten Abschnitt, dessen Außenfläche sich bis auf mindestens einen sich zur Düsenspitze hin unter einem jeweiligen Winkel ßl, /32 kegelig erweiternden Umlenkabschnitt zur Düsenspitze hin unter einem Winkel et kegelig verjüngt. Zumindest in einer besonderen Ausführungsform befindet sich der Umlenkabschnitt zur Düsenspitze hin vor der engsten Stelle oder dem engsten Bereich der Düsenbohrung.
Dabei kann vorgesehen sein, dass der Winkel a im Bereich von 20° bis 120° liegt. Noch bevorzugter liegt er im Bereich von 30° bis 90°.
Vorteilhafterweise kann vorgesehen sein, dass der Winkel /31, /32 im Bereich von 20° bis 120° liegt. Noch bevorzugter liegt er im Bereich von 30° bis 90°.
Gemäß einer weiteren besonderen Ausführungsform der Erfindung können mehrere Umlenkabschnitte vorgesehen sein und sich Umlenkabschnitte unter demselben Winkel /31 bzw. /32 kegelig erweitern.
Andererseits ist auch denkbar, dass mehrere Umlenkabschnitte vorgesehen sind und zumindest zwei der Umlenkabschnitte sich unter unterschiedlichen Winkeln /31, /32 kegelig erweitern.
Vorteilhafterweise weichen die Winkel a und /31 bzw. /32 in ihrem Betrag um maximal 30° ab.
Andererseits ist auch denkbar, dass die Winkel a und /31 bzw. /32 in ihrem Betrag gleich groß sind. Gemäß einer weiteren besonderen Ausführungsform der Erfindung kann vorgesehen sein, dass ein Winkel 7, der von der sich kegelig verjüngenden Außenfläche des ersten Abschnitts und der sich kegelig erweiternden Außenfläche des oder eines Umlenkabschnitts gebildet wird, zwischen 60° und 160° liegt. Noch bevorzugter liegt er im Bereich von 100° - 150°.
Weiterhin kann günstigerweise vorgesehen sein, dass ein Winkel δ, der von einer zur Düsenspitze hin vorderen Kante des bzw. eines Umlenkabschnitts und der Mittelachse der Düse gebildet wird, zwischen 75° und 105° liegt.
Insbesondere beträgt der Winkel δ vorzugsweise 90°.
Vorteilhafterweise liegt oder liegen die parallel zur Mittelachse der Düse verlaufende Länge oder verlaufenden Längen des bzw. der Umlenkbereiche(s) im Bereich von 1 bis 3 mm.
Insbesondere kann dabei vorgesehen sein, dass die parallel zur Mittelachse der Düse verlaufenden Längen des bzw. der Umlenkbereiche(s) gleich groß sind.
Gemäß einer weiteren besonderen Ausführungsform der Erfindung kann vorgesehen sein, dass die senkrecht zur Mittelachse der Düse verlaufende Länge oder verlaufenden Längen des bzw. der Umlenkbereiche(s) im Bereich von 1 bis 4 mm liegt oder liegen.
Insbesondere kann vorgesehen sein, dass die senkrecht zur Mittelachse der Düse verlaufenden Längen des bzw. der Umlenkbereiche(s) gleich groß sind.
Zweckmäßigerweise weist die Düse einen zweiten Abschnitt mit einer zylindrischen Außenfläche zur Aufnahme in einer Brennerhalterung auf. Günstigerweise weist die Düse einen dritten Abschnitt mit einer im wesentlichen zylindrischen Außenfläche auf, die sich bezogen auf die Mittelachse der Düse unmittelbar vor der Düsenbohrung befindet.
Vorteilhafterweise weist die Düse einen dritten Abschnitt mit einer im wesentlichen zylindrischen Außenfläche auf, die sich bezogen auf die Mittelachse der Düse zumindest teilweise gegenüber der Düsenbohrung befindet.
Weiterhin kann sich in der Nähe der Düsenspitze eine Nut für einen Rundring befinden.
Des weiteren wird diese Aufgabe gelöst durch eine Anordnung aus einer Düse nach einem der vorangehenden Ansprüche und einer Düsenkappe, wobei die Düsenkappe und die Düse einen Kühlmittelraum bilden, der mit einem Kühlmittelvorlauf und einem Kühlmittelrücklauf in Flüssigkeitsverbindung steht, und die Düsenkappe zumindest im Bereich des ersten Abschnitts der Düse eine sich zur Düsenspitze hin kegelig verjüngende Innenfläche aufweist.
Günstigerweise verringert sich der Flächeninhalt der Kreisringfläche des Kühlmittelraumes in Richtung der Düsenspitze entlang der Mittelachse der Düse hin in dem mindestens einen Umlenkabschnitt 1,5 bis 8 mal schneller als vor dem mindestens einen Umlenkabschnitt.
Außerdem ist der Flächeninhalt der Kreisringfläche des Kühlmittelraumes in Richtung der Düsenspitze entlang der Mittelachse der Düse unmittelbar nach dem mindestens einen Umlenkabschnitt 1,5 bis 8 mal größer als die kleinste Fläche des Umlenkbereiches.
Weiterhin ist denkbar, dass die Kreisringfläche des Kühlmittelraumes in Richtung der Düsenspitze entlang der Mittelachse der Düse unmittelbar nach dem mindestens einen Umlenkabschnitt zumindest auf den Wert springt, den er unmittelbar vor dem Umlenkabschnitt hat. In einer besonderen Ausfuhrungsform der Erfindung sind der Kühlmittelvorlauf und der Kühlmittelrücklauf um 180° zueinander versetzt angeordnet.
Gemäß einem weiteren Aspekt wird diese Aufgabe gelöst durch einen flüssigkeitsgekühlten Plasmabrenner mit einem Kühlmittelvorlauf und einem Kühlmittelrücklauf und mit einer Anordnung nach einem der Ansprüche 19 bis 23.
In einer besonderen Ausführungsform weist der Plasmabrenner neben einer Plasmagaszuführung eine Sekundärgaszuführung und eine Düsenschutzkappe auf.
Der Erfindung liegt die überraschende Erkenntnis zugrunde, dass durch das Vorsehen mindestens eines Umlenkabschnitts auf einfache Weise die Düse gleichmäßiger als bisher mit Kühlmittel umspült wird, das heißt auch bzw. in einem größeren Maße Kühlmittel in die Nähe der Düsenbohrung gelangt und/oder die Strömungsgeschwindigkeit des Kühlmittels in der Nähe der Düsenbohrung erhöht wird. Zur Verbesserung der Kühlung zur Erhöhung der Lebensdauer der Düse ist kein zusätzliches Bauteil notwendig. Zudem lässt sich dies mit einer kleinen Bauform des Plasmabrenners erreichen. Außerdem lässt sich ein einfaches und schnelles Wechseln der Düse realisieren. Zudem ist der Plasmabrenner weiterhin ausreichend spitzwinklig.
Weitere Merkmale und Vorteile der Erfindung ergeben sich aus den beigefügten Ansprüchen und der nachfolgenden Beschreibung, in der mehrere besondere Ausführungsformen der Erfindung anhand von schematischen Zeichnungen im einzelnen erläutert werden. Dabei zeigt:
Figur Ia eine Längsschnittansicht durch einen Plasmabrennerkopf mit Plasma- und Sekundärgaszuführung mit einer Düse gemäß einer besonderen Ausführungsform der vorliegenden Erfindung; Figur Ib die Längsschnittansicht von Figur Ia mit Kennzeichnung von
Abmessungen und Schnittebenen;
Figur Ic Darstellungen von Flächeninhalten eines Kühlmittelraumes in den verschiedenen Schnittebenen;
Figur 2 eine Einzeldarstellung der Düse von Figur Ia in Längsschnittansicht;
Figur 3 a eine Längsschnittansicht durch einen Plasmabrennerkopf mit Plasma- und Sekundärgaszuführung mit einer Düse gemäß einer weiteren besonderen Ausfuhrungsform der vorliegenden Erfindung;
Figur 3b die Längsschnittansicht von Figur 3 a mit Kennzeichnung von
Abmessungen und Schnittebenen;
Figur 3 c Darstellungen von Flächeninhalten eines Kühlmittelraumes in den verschiedenen Schnittebenen;
Figur 3d eine Einzeldarstellung der Düse von Figur 3 a in Längsschnittansicht;
Figur 4 eine Längsschnittansicht durch einen Plasmabrennerkopf mit Plasma- und Sekundärgaszuführung mit einer Düse gemäß einer weiteren besonderen Ausführungsform der vorliegenden Erfindung;
Figur 5 eine Längsschnittansicht durch einen Plasmabrennerkopf mit Plasma- und Sekundärgaszuführung mit einer Düse gemäß einer weiteren besonderen Ausführungsform der vorliegenden Erfindung; Figur 6 eine Längsschnittansicht durch einen Plasmabrennerkopf mit Plasma- und Sekundärgaszuführung mit einer Düse gemäß einer weiteren besonderen Ausführungsform der vorliegenden Erfindung;
Figur 6a eine Einzeldarstellung der Düse von Figur 5 in Längsschnittansicht;
Figur 7 eine Längsschnittansicht durch einen indirekt betreibbaren
Plasmabrennerkopf nur mit Plasmagaszuführung mit einer Düse gemäß einer weiteren besonderen Ausführungsform der vorliegenden Erfindung;
Figur 8 eine Einzeldarstellung der Düse von Figur 7 in Längsschnittansicht;
Figur 9 eine Längsschnittansicht durch einen indirekt betreibbaren
Plasmabrennerkopf nur mit Plasmagaszuführung mit einer Düse gemäß einer weiteren besonderen Ausführungsform der vorliegenden Erfindung;
Figur 10 eine Einzeldarstellung der Düse von Figur 9 in Längsschnittansicht;
Figur 11 eine Längsschnittansicht durch einen indirekt betreibbaren
Plasmabrennerkopf nur mit Plasmagaszuführung mit einer Düse gemäß einer weiteren besonderen Ausführungsform der vorliegenden Erfindung; und Figur 12 eine Längsschnittansicht durch einen Plasmabrennerkopf nur mit
Plasmagaszuführung mit einer Düse gemäß einer weiteren besonderen Ausführungsform der vorliegenden Erfindung; und
Figur 13 eine Längsschnittansicht durch einen Plasmabrennerkopf nur mit
Plasmagaszuführung mit einer Düse gemäß einer weiteren besonderen Ausführungsform der vorliegenden Erfindung.
Der in den Figuren Ia, Ib und 2 gezeigte Plasmabrennerkopf 1 nimmt mit einer Elektrodenaufhahme 6 eine Elektrode 7 mit einem Elektrodeneinsatz 7.1 im vorliegenden Fall über ein Gewinde (nicht dargestellt) auf. Die Elektrode 7 ist als Elektrodenhalter mit einem spitzen Elektrodeneinsatz 7.1 aus Wolfram ausgebildet. Für den Plasmabrenner kann zum Beispiel ein Argon- Wasserstoff-Gemisch als Plasmagas verwendet werden. Eine Düse 4 wird von einer zylindrischen Düsenhalterung 5 aufgenommen. Eine Düsenkappe 2, die über ein Gewinde am Plasmabrennerkopf 1 befestigt ist, fixiert die Düse 4 und bildet mit dieser einen Kühlmittelraum 10. Der Kühlmittelraum 10 wird durch eine mit einem Rundring 4.16 realisierte Dichtung, der sich in einer Nut 4.15 der Düse 4 befindet, zwischen der Düse 4 und der Düsenkappe 2 abgedichtet. Die Düse 4 weist einen ersten Abschnitt 4.17 auf, dessen Außenfläche 4.2 sich bis auf zwei sich zur Düsenspitze hin unter einem Winkel ß = ß\ = /32 kegelig erweiternde Umlenkabschnitte 4.21 und 4.22 zur Düsenspitze hin unter einem Winkel a kegelig verjüngt. Die Düsenkappe 2 weist einen zum ersten Abschnitt 4.17 benachbarten Abschnitt 2.1 auf, dessen Innenfläche 2.2 sich ebenfalls im wesentlichen kegelig verjüngt.
Ein Kühlmittel, zum Beispiel Wasser oder mit Gefrierschutzmittel versetztes Wasser, durchströmt den Kühlmittelraum 10 von einem Kühlmittelvorlauf WV zu einem Kühlmittelrücklauf WR, die 180° versetzt angeordnet sind. Bei Plasmabrennern im Stand der Technik kommt es immer wieder zur Überhitzung der Düse im Bereich der Düsenbohrung 4.10. Dies zeigt sich durch Verfärbung des Kupfers der Düse nach kurzer Betriebszeit. Besonders stark tritt der Effekt auf, wenn der flüssigkeitsgekühlte Plasmabrenner indirekt betrieben wird. Hier treten schon bei Strömen von 40 A starke Verfärbungen nach kurzer Zeit (5 Minuten) auf. Ebenso wird die Dichtstelle zwischen der Düse und der Düsenkappe überlastet, was zur Beschädigung des Rundringes 4.16 und damit zur Undichtigkeit und Kühlmittelaustritt führt. Untersuchungen haben ergeben, dass dieser Effekt besonders auf der dem Kühlmittelrücklauf WR zugewandten Seite der Düse auftritt. Es wird angenommen, dass das Kühlmittel den thermisch am höchsten beanspruchten Bereich, die Düsenbohrung 4.10 der Düse 4 unzureichend kühlt, weil das Kühlmittel den der Düsenbohrung am nächsten liegenden Teil 10.20 des Kühlmittelraumes 10 unzureichend durchströmt und/oder diesen insbesondere auf der dem Kühlmittelrücklauf WR zugewandten Seite gar nicht erreicht. Durch Schaffung der Bereiche 10.1 und 10.2 in dem von der Düse 4 und der Düsenkappe 2 begrenzten Kühlmittelraum 10, die die Strömungsrichtung des Kühlmittels nach außen in Richtung der Düsenkappe lenken, bevor es in den die Düsenbohrung 4.10 umgebenden Bereich 10.20 des Kühlmittelraumes 10 strömt, wird die Kühlwirkung erheblich verbessert. Durch die Schaffung der Bereiche 10.1 und 10.2 kam es in Versuchen auch nach mehr als einer Stunde Betriebszeit zu keiner Verfärbung der Düse im Bereich der Düsenbohrung 4.10. Auch traten Undichtigkeiten zwischen der Düse 4 und der Düsenkappe 2 nicht mehr auf und wurde der Rundring 4.16 nicht überhitzt. Es wird vermutet, dass das Kühlmittel beim Strömen im Kühlmittelraum 10 durch die Bereiche 10.1 und 10.2 zur Düsenspitze durch Umlenkung zur Düsenkappe 2 hin und die Verringerung des Spaltes zwischen der Düse 4 und der Düsenkappe 2 stärker verwirbelt und die Strömungsgeschwindigkeit des Kühlmittels erhöht wird. Zusätzlich wird anscheinend das Rückströmen des Kühlmittels vor dem Passieren des größten Teils des Kühlmittelraumes 10.20 um die Düsenbohrung 4.10 herum verhindert, so dass ein wirksamerer Wärmeübergang zwischen der Düse 4 und dem Kühlmittel erreicht wird. Das vorzeitige Rückströmen des Kühlmittels vom Bereich 10.20 des Kühlmittelraumes 10 wird durch die sprunghafte Verringerung des Spaltes zwischen der Düse 4 und der Düsenkappe 2 vom Bereich 10.20 zum verengten Bereich 10.2 des Kühlmittelraumes 10 verhindert, da der Bereich 10.2 für das rückströmende Kühlmittel eine Prallkante bildet.
Die Lage, der Flächeninhalt F und die Form der kreisringförmigen Fläche AlOa bis AlOg des Kühlmittelraumes 10 sind in den Figuren Ib und Ic dargestellt. Daraus ist ersichtlich, dass sich der Flächeninhalt F der Kreisringe im ersten Abschnitt 4.17 zunächst von 183 mm2 (AlOa) auf 146 mm2 (AlOd) linear mit 8 mm2 auf 1 mm entlang der Mittelachse M der Düse verringert, bevor sie sich stärker mit 37 mm2 auf 1 mm entlang der Mittelachse M im Bereich 10.1 auf 90 mm2 (AlOeI) verringert. Danach vergrößert sich der Flächeninhalt F sprunghaft auf 166 mm2 (A10e2) und erreicht einen größeren Wert als vor seiner Verringerung im Bereich 10.1 (AlOd). Gleiches trifft auch auf den Bereich 10.2 zu.
Weiterhin ist der Plasmabrennerkopf 1 mit einer Düsenschutzkappenhalterung 8 und einer Düsenschutzkappe 9 ausgestattet. Durch diesen Bereich strömt ein Sekundärgas SG, das den Plasmastrahl umgibt. Das Sekundärgas SG durchströmt eine Sekundärgasführung 9.1 und kann durch diese in Rotation versetzt werden.
Figur 2 zeigt die Düse 4 von den Figuren Ia und Ib in Einzeldarstellung in Längsschnittansicht. Sie weist einen zweiten Abschnitt mit einer zylindrischen Außenfläche 4.1 zur Aufnahme in der Düsenhalterung 5 auf. Weiterhin weist sie ein ersten Abschnitt mit einer sich im wesentlichen zur Düsenspitze hin unter einem Winkel a kegelig verjüngenden Außenfläche 4.2 und einen zweiten Abschnitt mit einer im wesentlichen zylindrischen Außenfläche 4.3 auf. Die Außenfläche 4.2 verfügt über zwei Umlenkabschnitte 4.21 und 4.22, die sich der kegelig verjüngenden Außenfläche 4.2 entgegengesetzt kegelig erweitern. Zudem verfügt die Düse 4 über eine Nut 4.15 für einen Rundring 4.16.
Wesentliche Abmessungen der Düse 4 sind:
D = 22mm al = 1,5mm a2 = 1,5mm bl = 1,9mm b2 = 1,8mm α= 50° /31 = /52 = 50° γ= 130° δ = 90° dl l = 14,7mm dl 2 = 10,9mm dl3 = d21 = l lmm d22 = 11,8mm d23 = 12mm d51 = 7mm.
In dieser Ausführungsform sind die Winkel a. und /31 sowie 02 gleich groß, ebenso sind die Maße al und a2 gleich groß.
Die Figuren 3a bis 3d zeigen einen Plasmabrennerkopf mit Plasma- und Sekundärgaszuführung mit einer Düse gemäß einer weiteren besonderen Ausführungsform der vorliegenden Erfindung. Ein Plasmabrennerkopf 1 nimmt mit einer Elektrodenaufhahme 6 eine Elektrode 7 mit einem Elektrodeneinsatz 7.1, in diesem Fall über ein Gewinde (nicht dargestellt) auf. Die Elektrode 7 ist als Elektrodenhalter mit einem spitzen Elektrodeneinsatz 7.1 aus Wolfram ausgebildet. Für diesen Plasmabrenner kann zum Beispiel ein Argon- Wasserstoff-Gemisch als Plasmagas verwendet werden. Eine Düse 4 wird von einer zylindrischen Düsenhalterung 5 aufgenommen. Eine Düsenkappe 2, die über ein Gewinde am Plasmabrennerkopf 1 befestigt ist, fixiert die Düse 4 und bildet mit dieser einen Kühlmittelraum 10. Der Kühlmittelraum 10 wird durch eine metallische Dichtung zwischen der Düse 4 aus Kupfer und der Düsenkappe 2 aus Messing abgedichtet. Metallische Dichtung in diesem Falle bedeutet nur, dass im vorderen Bereich des Brenners die Dichtung zwischen Düse und Düsenkappe nicht über einen Rundring, sondern durch Aufeinanderpressen zweier metallischer Bauteile erfolgt. Die Düse 4 weist einen ersten Abschnitt 4.17 auf, dessen Außenfläche sich bis auf drei sich zur Düsenspitze 4.11 hin unter einem Winkel ß = /31 = ß2 = /33 kegelig erweiternde Umlenkabschnitte 4.21, 4.22 und 4.23 zur Düsenspitze 4.11 hin unter einem Winkel α kegelig verjüngt. Die Düsenkappe 2 weist einen zum ersten Abschnitt 4.17 benachbarten Abschnitt 2.1 auf, dessen Innenfläche 2.2 sich ebenfalls im wesentlichen kegelig verjüngt. Ein Kühlmittel, zum Beispiel Wasser oder mit Gefrierschutzmittel versetztes Wasser, durchströmt den Kühlmittelraum 10 von einem Kühlmittelvorlauf WV zu einem Kühlmittelrücklauf WR, die 180° versetzt angeordnet sind.
Die Lage, der Flächeninhalt F und die Form der kreisringförmigen Fläche AlOa bis AlOi des Kühlmittelraumes sind in den Figuren 3b und 3c dargestellt. Daraus ist ersichtlich, dass sich der Flächeninhalt F der Kreisringe im kegeligen Bereich zunächst von 258 mm2 (AlOa) auf 218 mm2 (AlOc) linear englang der Brennerachse M im Bereich 10.1 auf 158 mm2 (AlOdI) verringert. Danach vergrößert sich der Flächeninhalt F sprunghaft auf 252 mm2 (A10d2) und erreicht einen größeren Wert als vor seiner Verringerung im Bereich 10.1 (AlOc). Gleiches trifft auch auf die Bereich 10.2 und 10.3 zu.
Weiterhin ist der Plasmabrennerkopf 1 mit einer Düsenschutzkappenhalterung 8 und einer Düsenschutzkappe 9 ausgestattet. Durch diesen Bereich strömt ein Sekundärgas SG, das den Plasmastrahl umgibt.
Figur 3d zeigt noch einmal die Düse 4 von Figur 3a, aber in Einzeldarstellung. Sie weist einen zweiten Abschnitt mit einer zylindrischen Außenfläche 4.1 zur Aufnahme in der Düsenhalterung 5, einen ersten Abschnitt mit einer sich kegelig zur Düsenspitze 4.11 hin verjüngenden Außenfläche 4.2 und einen dritten Abschnitt mit einer im wesentlichen zylindrischen Außenfläche 4.3 auf, die die Düsenbohrung 4.10 umgibt. Die Außenfläche 4.2 verfügt über drei Umlenkabschnitte 4.21, 4.22 und 4.23, die sich der sich kegelig insgesamt verjüngenden Außenfläche 4.2 abschnittweise entgegengesetzt kegelig erweitern. Wesentliche Abmessungen der Düse sind:
D = 22mm al = 3,4mm a2 = a3 = 1,7mm bl = 3,4mm b2 = b3 = 1,7mm α= 33°
γ= 147° δ = 90° dl l = 19,2mm dl2 = 19,7mm dl3 = d21 = 16,3mm d22 = 17,7mm d23 = d31 = 14,3mm d32 = 15,7mm d33 = 12mm d50 = 10,5mm.
Figur 4 zeigt den Plasmabrennerkopf von Figur Ia mit einer anderen Düse. Durch die Schaffung eines Bereiches 10.1 im von der Düse 4 und der Düsenkappe 2 begrenzten, zur Düsenspitze 4.11 hin kegelig verlaufenden Kühlrnittelraum 10, der die Richtung des Kühlmittels nach außen in Richtung der Düsenkappe 2 lenkt, bevor es in den die Düsenbohrung 4.10 umgebenden Bereich 10.20 des Kühlmittelraums 10 strömt, wird die Kühlwirkung erheblich verbessert. Zusätzlich wird hier der Bereich 10.20 durch eine umlaufende Nase der Düse 4 verengt und in zwei Bereiche unterteilt. Gleichzeitig wird so die wärmeabführende Oberfläche der Düse 4 um die Düsenbohrung 4.10 vergrößert, was zusätzlich zur Verbesserung der Kühlung beiträgt.
Figur 5 zeigt eine weitere spezielle Ausfuhrungsform des erfindungsgemäßen Plasmabrenners ähnlich wie Figur Ia. Hier ist der Plasmabrenner mit einer Flachelektrode 7 für sauerstoffhaltige Gase oder Stickstoff als Plasmagas versehen. Der Kühlmittelraum 10 weist die gleichen Merkmale wie derjenige in Figur Ia auf. Figur 6 zeigt ebenfalls einen Plasmabrenner gemäß einer besonderen Ausführungsform der vorliegenden Erfindung für sauerstoffhaltige Gase oder Stickstoff als Plasmagas. Der Plasmabrenner und die Düse 4 sind nicht so spitzwinklig wie diejenigen in Figur Ia gestaltet, der Kühlmittelraum verfügt aber über die gleichen Merkmale wie in Figur 5. Die dazugehörige Düse 4 ist in Figur 6a einzeln dargestellt.
Die Figuren 7 bis 11 zeigen weitere besondere Ausführungsformen des erfindungsgemäßen Plasmabrenners, jedoch für die indirekte Betriebsweise für Ar/H2-Gemisch als Plasmagas und ohne Schutzkappenhalterung und Düsenschutzkappe. Die Düsen für die indirekte Betriebsweise unterscheiden sich von denen für die direkte Betriebsweise dadurch, dass der zur Düsenspitze 4.11 hin gelegene, sich konisch erweiternde Teil der Düsenbohrung 4.10 deutlich länger ist als der bei direkt betriebenen Düsen. Der Kühlmittelraum 10 verfügt wieder über die erfindungsgemäßen Merkmale. In den Figuren 9 und 11 wird durch die Schaffung eines Bereiches 10.1 im von der Düse 4 und der Düsenkappe 2 begrenzten, zur Düsenspitze 4.11 hin kegelig verlaufenden Kühlmittelraum 10, der die Richtung des Kühlmittels nach außen in Richtung der Düsenkappe 2 lenkt, bevor es in den die Düsenbohrung 4.10 umgebenden Bereich 10.20 des Kühlmittelraumes 10 strömt, die Kühlwirkung erheblich verbessert. Figur 7 zeigt eine Anordnung mit vier derartigen Bereichen 10.1 bis 10.4.
Figur 12 zeigt einen Plasmabrenner für sauerstoffhaltige Gase oder Stickstoff als Plasmagas. Der Kühlmittelraum 10 verfügt über zwei Bereich 10.1 und 10.2 im von der Düse 4 und der Düsenkappe 2 begrenzten Kühlmittelraum 10, der zur Düsenspitze 4.11 hin kegelig verläuft und das Kühlmittel nach außen in Richtung der Düsenkappe 2 lenkt, bevor es in den die Düsenbohrung 4.10 umgebenden Bereich 10.20 des Kühlmittelraums 10 strömt und die Kühlmittelwirkung erheblich verbessert. Figur 13 zeigt eine Längsschnittansicht durch einen Plasmabrennerkopf nur mit Plasmagaszuführung, das heißt ohne Düsenschutzkappenhalterung und Düsenschutzkappe, in die ebenfalls die Düse von Figur 3d passt.
Die in der vorliegenden Beschreibung, in den Zeichnungen sowie in den Ansprüchen offenbarten Merkmale der Erfindung werden in sowohl einzeln als auch in beliebigen Kombinationen für die Verwirklichung der Erfindung in ihren verschiedenen Ausführungsformen wesentlich sein.
Bezugszeichenliste
1 ' Plasmabrennerkopf
2 Düsenkappe
2.1 Abschnitt der Düsenkappe 2
2.2 Innenfläche des Abschnitts 2.1
3 Plasmagasführung
4 Düse
4.1 zylindrische Außenfläche der Düse 4
4.2 kegelige Außenfläche der Düse 4
4.3 zylindrische Außenfläche der Düse 4
4.10 Düsenbohrung
4.11 Düsenspitze
4.15 Nut
4.16 Rundring
4.17 erster Abschnitt der Düse 4 4.21, 4.22, 4.23, 4.24 Umlenkabschnitte
5 Düsenhalterung
6 Elektrodenaufhahme
7 Elektrodenhalter 7.1 Elektrodeneinsatz
8 Düsenschutzkappenhalterung 9 Düsenschutzkappe
9.1 S ekundärgasführung
10 Kühlmittelraum
10.1, 10.2, 10.3, 10.4 verengte Abschnitte
10.20 Teil des Kühlmitteln
AlOa bis AlOi Kreisringfläche des Kühlmittelraumes 10
D Durchmesser der Düse 4 dl 1 bis d41 Durchmesser der Düse 4 dl2 bis d42 Durchmesser der Düse 4 dl3 bis d43 Durchmesser der Düse 4 d51 Durchmesser der Düse 4
F Flächeninhalt
M Mittelachse der Düse 4 bzw. Plasmabrennerkopfes 1
PG Plasmagas
SG Sekundärgas
WV Kühlmittelvorlauf
WR Kühlmittelrücklauf a Winkel der Außenfläche 4.2 der Düse 4
/31 bis ß4 Winkel der Umlenkabschnitte 4.21 bis 4.24 al bis a4 Längen der Umlenkabschnitte 4.21 bis 4.24

Claims

Ansprüche
1. Düse (4) für einen flüssigkeitsgekühlten Plasmabrenner, umfassend eine Düsenbohrung (4.10) für den Austritt eines Plasmagasstrahls an einer Düsenspitze (4.11) und einen ersten Abschnitt (4.17), dessen Außenfläche (4.2) sich bis auf mindestens einen sich zur Düsenspitze (4.11) hin unter einem jeweiligen Winkel /Sl, /32 kegelig erweiternden Umlenkabschnitt (4.21; 4.22; 4.23; 4.24) zur Düsenspitze (4.11) hin unter einem Winkel α kegelig verjüngt.
2. Düse (4) nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Winkel a im Bereich von 20° bis 120° liegt.
3. Düse (4) nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass der Winkel /31, /32 im Bereich von 20° bis 120° liegt.
4. Düse (4) nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass mehrere Umlenkabschnitte (4.21, 4.22, 4.23, 4.24) vorgesehen sind und sich Umlenkabschnitte (4.21, 4.22, 4.23, 4.24) unter demselben Winkel /31 bzw. /32 kegelig erweitern.
5. Düse (4) nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass mehrere Umlenkabschnitte (4.21, 4.22, 4.23, 4.24) vorgesehen sind und zumindest zwei der Umlenkabschnitte (4.21, 4.22, 4.23, 4.24) sich unter unterschiedlichen Winkeln ßl, /32 kegelig erweitern.
6. Düse (4) nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Winkel a und ßl bzw. ßl in ihrem Betrag um maximal 30° abweichen.
7. Düse (4) nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass die Winkel α und /31 bzw. ß2 in ihrem Betrag gleich groß sind.
8. Düse (4) nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass ein Winkel γ, der von der sich kegelig verjüngenden Außenfläche (4.2) des ersten Abschnitts (4.17) und der sich kegelig erweiternden Außenfläche des oder eines Umlenkabschnitts (4.21; 4.22; 4.23; 4.24) gebildet wird, zwischen 60° und 160° liegt.
9. Düse (4) nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass ein Winkel δ, der von einer zur Düsenspitze (4.11) hin vorderen Kante des bzw. eines Umlenkabschnitts (4.2, 4.22, ...) und der Mittelachse (M) der Düse (4) gebildet wird, zwischen 75° und 105° liegt.
10. Düse (4) nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass der Winkel δ 90° beträgt.
11. Düse (4) nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die parallel zur Mittelachse (M) der Düse (4) verlaufende Länge oder verlaufenden Längen (al, a2, ...) des bzw. der Umlenkbereiche(s) (4.21, 4.22) im Bereich von 1 bis 3 mm liegt oder liegen.
12. Düse (4) nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, dass die parallel zur Mittelachse (M) der Düse (4) verlaufenden Längen (al, a2, ...) des bzw. der Umlenkbereiche(s) (4.21, 4.22) gleich groß sind.
13. Düse (4) nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die senkrecht zur Mittelachse (M) der Düse (4) verlaufende Länge oder verlaufenden Längen (bl, b2, ...) des bzw. der Umlenkbereiche(s) (4.21, 4.22) im Bereich von 1 bis 4 mm liegt oder liegen.
14. Düse (4) nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, dass die senkrecht zur Mittelachse (M) der Düse (4) verlaufenden Längen (b 1 , b2, ...) des bzw. der Umlenkbereiche(s) (4.21 , 4.22) gleich groß sind.
15. Düse (4) nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Düse (4) einen zweiten Abschnitt mit einer zylindrischen Außenfläche (4.1) zur Aufnahme in einer Düsenhalterung (5) aufweist.
16. Düse (4) nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Düse (4) einen dritten Abschnitt mit einer im wesentlichen zylindrischen Außenfläche (4.3) aufweist, die sich bezogen auf die Mittelachse (M) der Düse (4) unmittelbar vor der Düsenbohrung (4.10) befindet.
17. Düse (4) nach einem der Ansprüche 1 bis 15, dadurch gekennzeichnet, dass die Düse (4) einen dritten Abschnitt mit einer im wesentlichen zylindrischen Außenfläche (4.3) aufweist, die sich bezogen auf die Mittelachse (M) der Düse (4) zumindest teilweise gegenüber der Düsenbohrung (4.10) befindet.
18. Düse (4) nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass sich in der Nähe der Düsenspitze (4.11) eine Nut (4.15) für eine Rundring (4.16) befindet.
19. Anordnung aus einer Düse (4) nach einem der vorangehenden Ansprüche und einer Düsenkappe (2), wobei die Düsenkappe (2) und die Düse (4) einen Kühlmittelraum (10) bilden, der mit einem Kühlmittelvorlauf (WV) und einem Kühlmittelrücklauf (WR) in Flüssigkeitsverbindung steht, und die Düsenkappe (2) zumindest im Bereich des ersten Abschnitts der Düse (4) eine sich zur Düsenspitze (4.11) hin kegelig verjüngende Innenfläche aufweist.
20. Anordnung nach Anspruch 19, dadurch gekennzeichnet, dass sich der Flächeninhalt (F) der Kreisringfläche (AlOa) des Kühlmittelraumes (10) in Richtung der Düsenspitze (4.11) entlang der Mittelachse (M) der Düse (4) hin in dem mindestens einen Umlenkabschnitt (10.1) 1,5 bis 8 mal schneller verringert als vor dem mindestens einen Umlenkabschnitt.
21. Anordnung nach Anspruch 19 oder 20, dadurch gekennzeichnet, dass sich der Flächeninhalt (F) der Kreisringfläche (AlOa, AlOb, ...) des Kühlmittelraumes (10) in Richtung der Düsenspitze (4.11) entlang der Mittelachse (M) der Düse (4) unmittelbar nach dem mindestens einen Umlenkabschnitt (4.21; 4.22; 4.23; 4.24) 1,5 bis 8 mal größer als die kleinste Fläche (F) des Umlenkbereiches (10.1) ist.
22. Anordnung nach einem der Ansprüche 19 bis 21, dadurch gekennzeichnet, dass die Kreisringfläche (AlOa, AlOb, ...) des Kühlmittelraumes (10) in Richtung der Düsenspitze (4.11) entlang der Mittelachse (M) der Düse (4) unmittelbar nach dem mindestens einen Umlenkabschnitt (4.21; 4.22; 4.23; 4.24) zumindest auf den Wert springt, den er unmittelbar vor dem Umlenkabschnitt (4.21; 4.22; 4.23; 4.24) hat.
23. Anordnung nach einem der Ansprüche 19 bis 22, dadurch gekennzeichnet, dass der Kühlmittelvorlauf (WV) und der Kühlmittelrücklauf (WR) um 180° zueinander versetzt angeordnet sind.
24. Flüssigkeitsgekühlter Plasmabrenner mit einem Kühlmittelvorlauf (WV) und einem Kühlmittelrücklauf (WR) und mit einer Anordnung nach einem der Ansprüche 19 bis 23.
25. Plasmabrenner nach Anspruch 24, dadurch gekennzeichnet, dass er neben einer Plasmagaszuführung eine Sekundärgaszuführung und eine Düsenschutzkappe (9) aufweist.
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP3629679A1 (de) 2018-09-30 2020-04-01 B&Bartoni, spol. s r. o. Reduzierte düsen für plasmabrenner und adapter für die düsen

Families Citing this family (33)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102010006786A1 (de) 2010-02-04 2011-08-04 Holma Ag Düse für einen flüssigkeitsgekühlten Plasma-Schneidbrenner
FR2987967A1 (fr) * 2012-03-12 2013-09-13 Air Liquide Tuyere pour torche a plasma d'arc avec element interne demontable
US9114475B2 (en) 2012-03-15 2015-08-25 Holma Ag Plasma electrode for a plasma cutting device
US11783138B2 (en) 2012-04-04 2023-10-10 Hypertherm, Inc. Configuring signal devices in thermal processing systems
PL2667689T3 (pl) 2012-05-24 2019-04-30 Kjellberg Stiftung Elektroda dla palnika do cięcia plazmowego i jej zastosowanie
US9730306B2 (en) * 2013-01-31 2017-08-08 Oerlikon Metco (Us) Inc. Optimized thermal nozzle and method of using same
CZ25961U1 (cs) 2013-07-26 2013-10-14 Thermacut, S.R.O. Hlavice plazmového horáku
US12275082B2 (en) 2013-11-13 2025-04-15 Hypertherm, Inc. Consumable cartridge for a plasma arc cutting system
US11278983B2 (en) 2013-11-13 2022-03-22 Hypertherm, Inc. Consumable cartridge for a plasma arc cutting system
US11432393B2 (en) 2013-11-13 2022-08-30 Hypertherm, Inc. Cost effective cartridge for a plasma arc torch
US10456855B2 (en) 2013-11-13 2019-10-29 Hypertherm, Inc. Consumable cartridge for a plasma arc cutting system
US11684995B2 (en) 2013-11-13 2023-06-27 Hypertherm, Inc. Cost effective cartridge for a plasma arc torch
US9981335B2 (en) 2013-11-13 2018-05-29 Hypertherm, Inc. Consumable cartridge for a plasma arc cutting system
US12521905B2 (en) 2014-03-07 2026-01-13 Hypertherm, Inc. Liquid pressurization pump and systems with data storage
EP2942144B1 (de) * 2014-05-07 2024-07-03 Kjellberg-Stiftung Plasmaschneidbrenneranordnung sowie die Verwendung von Verschleißteilen bei einer Plasmaschneidbrenneranordnung
US9572242B2 (en) * 2014-05-19 2017-02-14 Lincoln Global, Inc. Air cooled plasma torch and components thereof
RU2693233C2 (ru) 2014-08-12 2019-07-01 Гипертерм, Инк. Затратоэффективная головка для плазменно-дуговой горелки
US9833859B2 (en) * 2014-09-15 2017-12-05 Lincoln Global, Inc. Electric arc torch with cooling conduit
DE102015101532A1 (de) * 2015-02-03 2016-08-04 Kjellberg Stiftung Düse für Plasmalichtbogenbrenner
CN107113957B (zh) 2015-06-08 2021-03-12 海别得公司 冷却等离子体焊炬喷嘴及相关的系统和方法
RU180250U1 (ru) 2015-08-04 2018-06-07 Гипертерм, Инк. Усовершенствованные системы для плазменно-дуговой резки, расходные компоненты и способы работы
JP2018523896A (ja) 2015-08-04 2018-08-23 ハイパーサーム インコーポレイテッド 液冷プラズマアークトーチ用カートリッジ
JP6192701B2 (ja) * 2015-11-26 2017-09-06 株式会社ヨシカワ 排出シュートにおける結露防止装置及び粉粒体供給装置
ITUB20159507A1 (it) * 2015-12-16 2017-06-16 Tec Mo S R L Elettrodo per torcia al plasma raffreddato
US10413991B2 (en) 2015-12-29 2019-09-17 Hypertherm, Inc. Supplying pressurized gas to plasma arc torch consumables and related systems and methods
KR20180000059U (ko) 2016-06-27 2018-01-04 곽현만 플라즈마 토치용 노즐
MX2019009420A (es) 2017-02-09 2019-10-02 Hypertherm Inc Anillo rotacional y elemento de contacto para un cartucho de antorcha de arco de plasma.
DE102017112821A1 (de) * 2017-06-12 2018-12-13 Kjellberg-Stiftung Elektroden für gas- und flüssigkeitsgekühlte Plasmabrenner, Anordnung aus einer Elektrode und einem Kühlrohr, Gasführung, Plasmabrenner, Verfahren zur Gasführung in einem Plasmabrenner und Verfahren zum Betreiben eines Plasmabrenners
EP3421434B1 (de) * 2017-06-30 2020-06-10 Heraeus Quarzglas GmbH & Co. KG Verfahren zur erzeugung einer stoffschlüssigen fügeverbindung zwischen bauteilen aus quarzglas und dafür geeigneter heizbrenner
CN109536874B (zh) * 2019-01-22 2024-01-09 中国人民解放军陆军装甲兵学院 一种具有偏角喷涂功能的内孔等离子喷涂装置
US20240315274A1 (en) * 2019-10-11 2024-09-26 H.C. Duke & Son, Llc Automated clean in place system for soft serve machine
DE102020125073A1 (de) * 2020-08-05 2022-02-10 Kjellberg-Stiftung Elektrode für einen Plasmaschneidbrenner, Anordnung mit derselben, Plasmaschneidbrenner mit derselben sowie Verfahren zum Plasmaschneiden
WO2025027860A1 (ja) * 2023-08-03 2025-02-06 株式会社Fuji プラズマヘッドおよびプラズマ処理機

Family Cites Families (28)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DD36014A1 (de) * 1964-05-19 1965-02-05 Düse für Plasmabrenner
DE1565638A1 (de) * 1967-06-12 1970-04-16 Kjellberg Elektroden & Maschin Plasmabrenner
DD83686A1 (de) * 1969-07-15 1971-08-05 Flüssigkeitsgekühlte Düse für Plasmabrenner, insbesondere für Plasmaschweisszwecke
DD83890A1 (de) * 1970-05-27 1971-08-12 Kühlmediumführung für Brenner
US3756511A (en) * 1971-02-02 1973-09-04 Kogyo Kaihatsu Kenyusho Nozzle and torch for plasma jet
AT339694B (de) 1973-03-21 1977-11-10 Aga Ab Plasmabrenner
DE2525939A1 (de) * 1975-06-11 1976-12-23 Messer Griesheim Gmbh Plasmalichtbogenbrenner
DE2651185A1 (de) * 1976-11-10 1978-05-11 Nuc Weld Gmbh Kuehleinrichtung bei einem plasmabrenner
US4236059A (en) 1978-11-03 1980-11-25 United Technologies Corporation Thermal spray apparatus
US4405853A (en) * 1981-08-14 1983-09-20 Metco Inc. Plasma spray gun with cooling fin nozzle and deionizer
DE8132660U1 (de) 1981-11-07 1983-04-28 Haferkamp, Heinz, Prof. Dr.-Ing., 3340 Wolfenbüttel Plasma-Schneidbrenner
DE8425168U1 (de) 1984-08-25 1984-11-22 Teldix Gmbh, 6900 Heidelberg Mehrpoliger Steckverbinder
US5396043A (en) * 1988-06-07 1995-03-07 Hypertherm, Inc. Plasma arc cutting process and apparatus using an oxygen-rich gas shield
US4919334A (en) 1989-01-19 1990-04-24 Dynaquip Controls Corporation Blow gun assembly
US5008511C1 (en) * 1990-06-26 2001-03-20 Univ British Columbia Plasma torch with axial reactant feed
US5208448A (en) * 1992-04-03 1993-05-04 Esab Welding Products, Inc. Plasma torch nozzle with improved cooling gas flow
FR2703557B1 (fr) * 1993-03-29 1995-05-05 Soudure Autogene Francaise Torche plasma et procédé de mise en Óoeuvre pour le gougeage de pièces.
US5624586A (en) 1995-01-04 1997-04-29 Hypertherm, Inc. Alignment device and method for a plasma arc torch system
US5635088A (en) * 1995-01-04 1997-06-03 Hypertherm, Inc. Liquid cooled plasma arc torch system and method for replacing a torch in such system
US5856647A (en) 1997-03-14 1999-01-05 The Lincoln Electric Company Drag cup for plasma arc torch
FR2774548B1 (fr) 1998-02-02 2000-03-03 Soudure Autogene Francaise Ensemble tuyere/porte-tuyere pour torche a plasma
DE60139066D1 (de) * 2000-03-31 2009-08-06 Thermal Dynamics Corp Lichtbogen-plasmabrenner und verfahren zur erhöhung der lebensdauer der verschleissteile eines lichtbogen-plasmabrenners
GB0015053D0 (en) * 2000-06-21 2000-08-09 Fryer Paul C High temperature cooling
US6534747B1 (en) 2001-05-30 2003-03-18 Richard B. Rehrig Welding torch and handle
US6998566B2 (en) * 2002-04-19 2006-02-14 Thermal Dynamics Corporation Plasma arc torch electrode
US7132619B2 (en) * 2003-04-07 2006-11-07 Thermal Dynamics Corporation Plasma arc torch electrode
DE502004003646D1 (de) 2003-12-09 2007-06-06 Amt Ag Plasmaspritzvorrichtung
DE102006038134B4 (de) 2006-08-16 2009-08-20 Kjellberg Finsterwalde Plasma Und Maschinen Gmbh Plasmabrennerkopf, Plasmabrennerschaft und Plasmabrenner

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See references of WO2009124524A1 *

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP3629679A1 (de) 2018-09-30 2020-04-01 B&Bartoni, spol. s r. o. Reduzierte düsen für plasmabrenner und adapter für die düsen
WO2020064032A1 (en) 2018-09-30 2020-04-02 B&Bartoni, Spol.S R.O. Reduced scale nozzles for plasma torch and adapter for the nozzles

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