EP2126333A1 - Kraftstoffinjektor mit koppler - Google Patents

Kraftstoffinjektor mit koppler

Info

Publication number
EP2126333A1
EP2126333A1 EP07858229A EP07858229A EP2126333A1 EP 2126333 A1 EP2126333 A1 EP 2126333A1 EP 07858229 A EP07858229 A EP 07858229A EP 07858229 A EP07858229 A EP 07858229A EP 2126333 A1 EP2126333 A1 EP 2126333A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
coupler
valve member
fuel injector
injection valve
valve piston
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
EP07858229A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP2126333B1 (de
Inventor
Andreas Kellner
Holger Rapp
Martin Katz
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Robert Bosch GmbH
Original Assignee
Robert Bosch GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Robert Bosch GmbH filed Critical Robert Bosch GmbH
Publication of EP2126333A1 publication Critical patent/EP2126333A1/de
Application granted granted Critical
Publication of EP2126333B1 publication Critical patent/EP2126333B1/de
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M51/00—Fuel-injection apparatus characterised by being operated electrically
    • F02M51/06—Injectors peculiar thereto with means directly operating the valve needle
    • F02M51/0603—Injectors peculiar thereto with means directly operating the valve needle using piezoelectric or magnetostrictive operating means
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M47/00—Fuel-injection apparatus operated cyclically with fuel-injection valves actuated by fluid pressure
    • F02M47/02—Fuel-injection apparatus operated cyclically with fuel-injection valves actuated by fluid pressure of accumulator-injector type, i.e. having fuel pressure of accumulator tending to open, and fuel pressure in other chamber tending to close, injection valves and having means for periodically releasing that closing pressure
    • F02M47/027—Electrically actuated valves draining the chamber to release the closing pressure
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M61/00—Fuel-injectors not provided for in groups F02M39/00 - F02M57/00 or F02M67/00
    • F02M61/04—Fuel-injectors not provided for in groups F02M39/00 - F02M57/00 or F02M67/00 having valves, e.g. having a plurality of valves in series
    • F02M61/10—Other injectors with elongated valve bodies, i.e. of needle-valve type
    • F02M61/12—Other injectors with elongated valve bodies, i.e. of needle-valve type characterised by the provision of guiding or centring means for valve bodies
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M61/00—Fuel-injectors not provided for in groups F02M39/00 - F02M57/00 or F02M67/00
    • F02M61/16—Details not provided for in, or of interest apart from, the apparatus of groups F02M61/02 - F02M61/14
    • F02M61/167—Means for compensating clearance or thermal expansion

Definitions

  • DE 196 50 865 A1 discloses a solenoid valve for controlling the fuel pressure in a control chamber of an injection valve, for example for a common rail injection system.
  • the fuel pressure in the control chamber controls a stroke movement of a valve piston with which an injection opening of the injection valve is opened or closed.
  • the solenoid valve comprises an electromagnet, a movable armature and a valve member which is moved with the armature and acted upon by a valve closing spring in the closing direction, which cooperates with the valve seat of the solenoid valve and thus controls the fuel drain from a control chamber.
  • the hydraulic coupler comprises a coupler sleeve with an internal bore in which the valve piston is guided.
  • the diameter of the coupler sleeve is larger than the outer diameter of the needle-shaped injection valve member.
  • the coupler sleeve rests on a nozzle body at its lower end with a sealing edge formed on its end face and thus encloses a coupler volume.
  • the coupler sleeve is made in the idle state with a small, applied via a coil spring force to an end face of the nozzle needle.
  • the coupler sleeve or the coupler is surrounded by fuel under system pressure.
  • system pressure is meant the fuel pressure level generated in a fuel injection system, such as via a high pressure pump, within a high pressure reservoir body (common rail).
  • valve piston If the fuel injector is activated, the valve piston first moves upwards. This upward movement creates a negative pressure in the coupler volume compared to the external system pressure level. Due to the negative pressure, the na- delförmig formed injection valve member the valve piston and, consequently, rests again on its front end opposite the preferably needle-shaped injection valve member. As the valve piston stroke increases, the pressure in the coupler volume decreases because, due to the difference in diameter between the inner bore of the coupler sleeve and the outer diameter of the needle-shaped injection valve member, the available fuel volume in the coupler increases. After the end of the control, the valve piston and the needle-shaped injection valve member move back in the closing direction.
  • the coupler sleeve on the valve piston with a comparatively large guide clearance in the order of a few microns, z. B. 8 microns, and over a length of a few mm, such. B. 5 mm, out.
  • the inner diameter of the coupler sleeve is about 3.8 mm and the outer diameter of the needle-shaped injection valve member is 3.5 mm.
  • This design leads to a lag of the coupler pressure compared to the system pressure at rest in the order of 100 microseconds. About this game runs during the lifting movement of the valve piston - as mentioned above - a quantity of fuel after.
  • a leak-free fuel injector which by means of an actuator, such as. B. a solenoid valve, is operable, wherein the difference in diameter between the inner diameter of the coupler sleeve and the outer diameter of the preferably needle-shaped injection valve member is not more than 0.2 mm.
  • the guide play between the injection valve member enclosing the coupler sleeve and the valve piston guided therein is reduced, in particular to a value of a few microns, such. B. to values of less than 5 microns. Due to the fact that the inflow volume flow is proportional to the pressure difference over the guide length but inversely proportional to the third power of the guide game, this measure is highly effective in terms of the flow of fuel into the coupler.
  • the guide length between the preferably needle-shaped injection valve member surrounding the coupler sleeve and the needle-shaped injection valve member can be increased to values of more than 5 mm. Since the time delay increases more and more until the needle-shaped injection valve member is opened as the volume of the coupler increases, the volume of the coupler remains limited to values ⁇ 40 mm 3 in the idle state.
  • Figure 1 shows a fuel injector of the prior art with a coupling between the valve piston of a coupler and a needle-shaped injection valve member and
  • FIG. 2 shows the embodiment of a hydraulic coupling between a valve piston of a coupler and a needle-shaped injection valve element designed in particular according to the invention.
  • FIG. 1 shows an embodiment of a coupler for a fuel injector according to the prior art.
  • a fuel injector 10 comprises an injection needle member 12, which is in particular of a needle-shaped design.
  • the needle-shaped injection valve member 12 is guided in a bore 14 of a nozzle body 18.
  • the fuel injector 10 includes a cavity 16 in which system pressure p sys prevails.
  • the system pressure p sys corresponds to a pressure level which z. B. by a high pressure pumping unit in a storage body (common rail) is generated.
  • the nozzle body 18 comprises a bore 14, in which the injection needle member 12, which is in particular of a needle-shaped design, is guided, and which has an end face 20.
  • An axis of the injection needle member 12, which is in particular needle-shaped, is designated by reference numeral 22 and runs coaxially to the axis of a valve piston 24.
  • the valve piston 24 comprises an end face 26, which is opposite to an end face 28 of the injection needle member 12, which is in particular needle-shaped.
  • the valve piston 24 is enclosed by a coupler sleeve 30.
  • the coupler which comprises the valve piston 24 and the coupler sleeve 30 surrounding it, the stroke movement of an actuator, such as an electrode romagneten or a piezoelectric actuator to which in particular needle-shaped injection valve member 12 transmit.
  • an actuator such as an electrode romagneten or a piezoelectric actuator to which in particular needle-shaped injection valve member 12 transmit.
  • the coupler sleeve 30 comprises a first end face 32 and a second end face 34.
  • a biting edge 36 is formed on the second end face 34 of the coupler sleeve 30. With the biting edge 36, the coupler sleeve 30 is set against the end face 20 of the nozzle body 18.
  • the coupler sleeve 30 is acted upon by a biasing element, not shown in Figure 1 with a biasing force.
  • the illustration according to FIG. 1 shows that the valve piston 24, which is part of the hydraulic coupler, comprises a constriction 38.
  • the fuel injector 10 shown in Figure 1 has between the inner diameter of the coupler sleeve 30 and the outer diameter of the injection valve member 12 has a diameter difference in the order of 0.3 mm.
  • This guide clearance leads to a lag of the coupler pressure with respect to the system pressure p sys by about 100 ⁇ s. Due to the guide clearance, which results from the difference in diameter in the order of 0.3 mm, runs during the lifting movement of the valve piston 24, a fuel quantity after. Since the coupler sleeve 30 lifts off after each injection of the end face 20 of the nozzle body 18, the coupler sleeve 30 is found after each injection a slightly different position, wherein the shape of the guide gap changes from injection to injection process.
  • the amount of fuel flowing into the coupler volume influences the closing movement and the closing time of the preferably needle-shaped injection valve member 12, which leads to stroke / stroke spreads that are significantly greater in comparison to conventional injectors.
  • the valve piston is surrounded by fuel under reflux (low pressure). This results in a continuous leakage from the control chamber along the valve piston guide on the one hand and from the high-pressure chamber along the injection valve member along the guide of the injection valve member in the surrounding the valve piston volume.
  • the volume surrounding the valve piston is connected to the high pressure area.
  • the leakage is omitted due to the lack of a pressure gradient on the guides of the relatively movable components.
  • FIG. 2 shows a section through a coupler proposed according to the invention. From Figure 2 shows that the fuel injector 10 the needle-shaped injection valve member 12 includes, which is guided in the bore 14 of the nozzle body 18. In the cavity 16 of the fuel injector 10 system pressure p sys prevails. At the end face 20 of the nozzle body 18, the coupler sleeve 30 is employed. The first end face is identified by reference numeral 32 and the second end side by reference numeral 34. In contrast to the coupler sleeve 30 shown in FIG. 1, the coupler sleeve 30 used on the fuel injector 10 proposed according to the invention has a substantially rectangular cross-section. The axis of the preferably needle-shaped injection valve member 12 is designated by reference numeral 22.
  • the biting edge 36 is located on the second end face 34 of the coupler sleeve 30, which has a substantially rectangular cross-section.
  • the coupler sleeve 30 is set against the end face 20 of the nozzle body 18 due to the effect of an adjusting force 50. From the illustration according to FIG. 2, it is also clear that a guide play 40 between the inner diameter 46 of the coupler sleeve 30 and the outer diameter of the valve piston 24 is ⁇ 5 ⁇ m.
  • the valve piston 24 has in the area, ie its guide length 58, in which this is guided in the coupler sleeve 30, the diameter 46, taking into account the guide clearance 40 of ⁇ 5 microns on the coupler sleeve 30.
  • Transition region 42 indicated within which the diameter of the valve piston 24 merges into a diameter which corresponds to the diameter of the nozzle body 18 formed in the bore 14 and which corresponds substantially to the outer diameter 44 of the injection valve member 12.
  • the illustration according to FIG. 2 shows that in the illustrated stage of the lifting phase of the preferably needle-shaped injection valve member 12 and the valve piston 24 of the coupler, the end face 26 of the valve piston 24 bears against an end face 28 of the preferably needle-shaped injection valve member 12.
  • a coupler space 54 is formed, which has a coupler volume which is of the order of ⁇ 40 mm 3 .
  • the bore 14, in which a part of the valve piston 24 of the coupler and the preferably needle-shaped injection valve member 12 in Nozzle body 18 are guided, has a chamfer 52 on the end face 20.
  • a bevel 56 may be formed on the end face 26 of the valve piston 24 of the coupler.
  • the end faces 26 and 28 of the valve piston 24 or preferably needle-shaped injection valve member 12 executed plan.
  • the fuel injector 10 shown in the illustration according to Figure 2 on the one hand has a difference in diameter between the inner diameter 46 of the coupler sleeve 30 and the outer diameter 44 of the preferably needle-shaped injection valve member 12 between 0.2 mm and 0 mm. Due to this small remaining difference in diameter, the pressure drop within the coupler during the lifting movement of the preferably needle-shaped injection valve member 12 is reduced. If the difference in diameter between the inner diameter 46 of the coupler sleeve 30 and the outer diameter 44 of the preferably needle-shaped injection valve member 12 0 mm, creates a pressure difference ⁇ p only during the lifting of the preferably needle-shaped injection valve member 12 from its seat and disappears again, as soon as the preferred needle-shaped Injector valve member has left the seat throttle area.
  • the guide play 50 between the coupler sleeve 30 and the valve piston 24 is reduced to values ⁇ 5 ⁇ m, so that the volume flow flowing in via the reduced guide play 50 into the coupler space 54 is effectively reduced. Furthermore, as shown in FIG. 2, the guide length 58, within which the valve piston 24 of the coupler is guided in the coupler sleeve 30, is considerably longer in comparison to the guide length shown in FIG. In order to achieve a lag-free as possible lagging the preferably needle-shaped injection valve member 12 relative to the valve piston 24, the fuel volume within the coupler sleeve 30 in the closed state of the fuel injector is limited to values ⁇ 40 mm 3 .

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Fluid Mechanics (AREA)
  • Fuel-Injection Apparatus (AREA)
  • Feeding And Controlling Fuel (AREA)

Description

Beschreibung
Titel
Kraftstoffinjektor mit Koppler
Stand der Technik
Aus DE 196 50 865 Al ist ein Magnetventil zur Steuerung des Kraftstoffdruckes in einem Steuerraum eines Einspritzventiles, so zum Beispiel für ein Common-Rail- Einspritzsystem, bekannt. Über den Kraftstoffdruck im Steuerraum wird eine Hubbewe- gung eines Ventilkolbens gesteuert, mit dem eine Einspritzöffnung des Einspritzventiles geöffnet oder geschlossen wird. Das Magnetventil umfasst einen Elektromagneten, einen beweglichen Anker und ein mit dem Anker bewegtes und von einer Ventilschließfeder in Schließrichtung beaufschlagtes Ventilglied, das mit dem Ventilsitz des Magnetventiles zusammenwirkt und so den Kraftstoffabfluss aus einem Steuerraum steuert.
Bei einem derzeit eingesetzten, leckagefreien Kraftstoffinjektor, der mittels eines Magnetventiles betätigt wird, erfolgt die Kopplung zwischen einem Ventilkolben und einem nadeiförmig ausgebildeten Einspritzventilglied über einen hydraulischen Koppler. Der hydraulische Koppler umfasst eine Kopplerhülse mit einer Innenbohrung, in welcher der Ventilkol- ben geführt ist. Der Durchmesser der Kopplerhülse ist größer als der Außendurchmesser des nadeiförmig ausgebildeten Einspritzventilgliedes. Die Kopplerhülse liegt an ihrem unteren Ende mit einer an deren Stirnseite ausgebildeten Dichtkante auf einem Düsenkörper auf und schließt somit ein Kopplervolumen ein. Die Kopplerhülse wird im Ruhezustand mit einer geringen, über eine Spiralfeder aufgebrachten Kraft an eine Stirnfläche der Düsen- nadel angestellt. Die Kopplerhülse beziehungsweise der Koppler ist von unter Systemdruck stehendem Kraftstoff umgeben. Unter Systemdruck ist das Kraftstoffdruckniveau zu verstehen, welches in einem Kraftstoffeinspritzsystem, so zum Beispiel über eine Hochdruckpumpe, innerhalb eines Hochdruckspeicherkörpers (Common-Rail) erzeugt wird.
Wird der Kraftstoffinjektor angesteuert, so bewegt sich zunächst der Ventilkolben nach oben. Durch diese Aufwärtsbewegung entsteht ein Unterdruck im Kopplervolumen gegenüber dem außenliegenden Systemdruckniveau. Aufgrund des Unterdruckes folgt das na- delförmig ausgebildete Einspritzventilglied dem Ventilkolben und legt sich infolgedessen wieder an dessen dem bevorzugt nadeiförmig ausgebildeten Einspritzventilglied gegenüberliegenden Stirnseite an. Bei größer werdendem Ventilkolbenhub sinkt der Druck im Kopplervolumen, da infolge des Durchmesserunterschiedes zwischen der Innenbohrung der Kopplerhülse und dem Außendurchmesser des nadeiförmig ausgebildeten Einspritzventilgliedes das zur Verfügung stehende Kraftstoffvolumen im Koppler steigt. Nach Ende der Ansteuerung bewegen sich der Ventilkolben und das nadeiförmig ausgebildete Einspritzventilglied wieder in Schließerichtung abwärts. Nähert sich das nadeiförmig ausgebildete Einspritzventilglied seinem Sitz, so sinkt die von unten auf das nadeiförmig ausgebil- dete Einspritzventilglied wirkende hydraulische Kraft, und das nadeiförmige Einspritzventilglied eilt dem Ventilkolben in Schließrichtung voraus. Aufgrund des Umstandes, dass während der Hubbewegung über das Führungsspiel Kraftstoff in das Kopplervolumen nachgeströmt ist, erreicht der Druck im Koppler den Systemdruck bereits, bevor der Ventilkolben wieder auf der Stirnseite des nadeiförmig ausgebildeten Einspritzventilgliedes aufliegt. Folglich entsteht innerhalb des Kopplers ein Überdruck, durch den die Kopplerhülse gegen die geringe Vorspannkraft von der Stirnseite des Düsenkörpers abgehoben wird, an den sie angestellt ist, so dass das nachgeströmte Volumen wieder entweicht.
Um dynamische Druckunterschiede zwischen dem Kopplervolumen und dem umgeben- den Kraftstoff zu vermeiden, ist die Kopplerhülse auf dem Ventilkolben mit einem vergleichsweise großen Führungsspiel in der Größenordnung von einigen μm, z. B. 8 μm, und auf einer Länge von einigen mm, so z. B. 5 mm, geführt. Der Innendurchmesser der Kopplerhülse beträgt etwa 3,8 mm und der Außendurchmesser des nadeiförmig ausgebildeten Einspritzventilgliedes 3,5 mm. Diese Auslegung führt zu einem Nacheilen des Kopp- lerdrucks gegenüber dem Systemdruck im Ruhezustand in der Größenordnung von 100 μs. Über dieses Spiel läuft während der Hubbewegung des Ventilkolbens - wie oben erwähnt - eine Kraftstoffmenge nach. Da die Kopplerhülse nach jeder Einspritzung von ihrer Auflagefläche auf den Düsenkörper abhebt, findet diese Hülse nach jeder Einspritzung eine geringfügig andere Lage, und die Form des Führungsspaltes (Sichelspalt - Ringspalt) ändert sich von Einspritzvorgang zu Einspritzvorgang. Folglich ändert sich auch die während der Hubbewegung in den Koppler nachlaufende Menge von Einspritzung zu Einspritzung. Besonders groß können diese Unterschiede dann werden, wenn die nachlaufende Kraftstoffmenge pro Einspritzung groß ist, was insbesondere bei großem Hub des nadeiförmig ausgebildeten Einspritzventilgliedes und hohem Systemdruck der Fall ist. Da das nachgeströmte Kraftstoffvolumen die Schließbewegung und den Schließzeitpunkt des Einspritzventilgliedes beeinflusst, führt dieser Vorgang schließlich zu Hub/Hub-Streuungen der Einspritzmenge, die relativ groß sind. Offenbarung der Erfindung
Erfindungsgemäß wird ein leckagefreier Kraftstoffinjektor vorgeschlagen, der mittels eines Aktors, wie z. B. eines Magnetventils, betätigbar ist, bei dem der Durchmesserunterschied zwischen dem Innendurchmesser der Kopplerhülse und dem Außendurchmesser des bevorzugt nadeiförmig ausgebildeten Einspritzventilgliedes nicht mehr als 0,2 mm beträgt. Durch diese Reduzierung des Durchmesserunterschiedes zwischen dem Außendurchmesser des bevorzugt nadeiförmig ausgebildeten Einspritzventilgliedes und dem Innen- durchmesser der dieses umgebenden Kopplerraumhülse wird der Druckabfall im Koppler während der Hubbewegung reduziert. Beträgt der Durchmesserunterschied zwischen dem Innendurchmesser der Kopplerhülse und dem Außendurchmesser des nadeiförmig ausgebildeten Einspritzventilgliedes 0, entsteht ein Druckunterschied nur noch während des Abhebens des bevorzugt nadeiförmig ausgebildeten Einspritzventilgliedes aus dem Dü- sensitz und wird wieder zu 0, sobald das nadeiförmig ausgebildete Einspritzventilglied den Sitzdrosselbereich verlassen hat. Ein geringer Durchmesserunterschied ist jedoch notwendig, um zur hydraulischen Kopplung zwischen dem Ventilkolben und dem Einspritzventilglied eine hydraulisch vorgespannte Feder zu realisieren.
Des Weiteren ist vorteilhaft, wenn das Führungsspiel zwischen der das Einspritzventilglied umschließenden Kopplerhülse und dem darin geführten Ventilkolbenreduziert ist, insbesondere auf einen Werte von einigen μm, so z. B. auf Werte von weniger als 5 μm. Aufgrund des Umstandes, dass der nachströmende Volumenstrom proportional zum Druckunterschied über der Führungslänge jedoch umgekehrt proportional zur dritten Potenz des Führungsspieles ist, ist diese Maßnahme höchst wirkungsvoll, was das Nachströmen von Kraftstoff in den Koppler betrifft. Schließlich kann optional die Führungslänge zwischen der das bevorzugt nadeiförmig ausgebildete Einspritzventilglied umgebenden Kopplerhülse und dem nadeiförmig ausgebildeten Einspritzventilglied auf Werte von mehr als 5 mm gesteigert werden. Da mit zunehmendem Kopplervolumen im Ruhezustand die Zeitverzöge- rung bis zum Öffnen des nadeiförmig ausgebildeten Einspritzventilgliedes immer mehr ansteigt, bleibt das Kopplervolumen im Ruhezustand auf Werte < 40 mm3 begrenzt.
Das Nachströmen von Kraftstoff in den Koppler wird durch die erfindungsgemäß vorgeschlagene Lösung während des Einspritzvorgangs weitestgehend reduziert. Das im Kopp- ler enthaltene Kraftstoffvolumen bzw. das dort vorhandene Totvolumen wird ohne das
Kraftstoffnachströmen klein gehalten, um eine möglichst direkte Kopplung der Ventilnadel -A-
mit dem Ventilkolben zu erreichen. Dadurch dass die Umgebung des Koppers vom Systemdruck umgeben ist, ist der Kraftstoffinjektor leckagefrei ausgeführt.
Kurze Beschreibung der Zeichnungen
Anhand der Zeichnung wird die Erfindung nachfolgend eingehender beschrieben.
Es zeigt:
Figur 1 einen Kraftstoffinjektor aus dem Stande der Technik mit einer Kopplung zwischen dem Ventilkolben eines Kopplers und einem nadeiförmig ausgebildeten Einspritzventilglied und
Figur 2 die erfindungsgemäß vorgeschlagene Ausgestaltung einer hydraulischen Kopplung zwischen einem Ventilkolben eines Kopplers und einem insbesondere nadeiförmig ausgebildeten Einspritzventilglied.
Ausführungsformen
Der Darstellung gemäß Figur 1 ist eine Ausführungsform eines Kopplers für einen Kraftstoffinjektor gemäß des Standes der Technik zu entnehmen.
Aus Figur 1 geht hervor, dass ein Kraftstoffinjektor 10 ein insbesondere nadeiförmig ausgebildetes Einspritzventilglied 12 umfasst. Das nadeiförmig ausgebildete Einspritzventil- glied 12 ist in einer Bohrung 14 eines Düsenkörpers 18 geführt. Der Kraftstoffinjektor 10 umfasst einen Hohlraum 16, in dem Systemdruck psys herrscht. Der Systemdruck psys entspricht einem Druckniveau, welches z. B. durch ein Hochdruckförderaggregat in einem Speicherkörper (Common-Rail) erzeugt wird. Der Düsenkörper 18 umfasst eine Bohrung 14, in der das insbesondere nadeiförmig ausgebildete Einspritzventilglied 12 geführt ist, und welche eine Stirnseite 20 aufweist. Eine Achse des insbesondere nadeiförmig ausgebildeten Einspritzventilgliedes 12 ist durch Bezugszeichen 22 bezeichnet und verläuft koaxial zu der Achse eines Ventilkolbens 24. Der Ventilkolben 24 umfasst eine Stirnseite 26, die einer Stirnseite 28 des insbesondere nadeiförmig ausgebildeten Einspritzventilgliedes 12 gegenüberliegt. Der Ventilkolben 24 ist von einer Kopplerhülse 30 umschlossen.
Mittels des Kopplers, welcher den Ventilkolben 24 sowie die diesen umschließende Kopplerhülse 30 umfasst, wird die Hubbewegung eines Aktors, so beispielsweise eines Elekt- romagneten oder eines Piezoaktors, an das insbesondere nadelförmig ausgebildete Einspritzventilglied 12 übertragen.
Die Kopplerhülse 30 umfasst eine erste Stirnseite 32 sowie eine zweite Stirnseite 34. An der zweiten Stirnseite 34 der Kopplerhülse 30 ist eine Beißkante 36 ausgebildet. Mit der Beißkante 36 ist die Kopplerhülse 30 an die Stirnseite 20 des Düsenkörpers 18 angestellt. Die Kopplerhülse 30 ist über ein in Figur 1 nicht dargestelltes Vorspannelement mit einer Vorspannkraft beaufschlagt. Aus der Darstellung gemäß Figur 1 geht hervor, dass der Ventilkolben 24, der Bestandteil des hydraulischen Kopplers ist, eine Einschnürung 38 umfasst.
Der in Figur 1 dargestellte Kraftstoffinjektor 10 weist zwischen dem Innendurchmesser der Kopplerhülse 30 und dem Außendurchmesser des Einspritzventilgliedes 12 eine Durchmesserdifferenz in der Größenordnung von 0,3 mm auf. Dieses Führungsspiel führt zu einem Nacheilen des Kopplerdruckes gegenüber dem Systemdruck psys um etwa 100 μs. Aufgrund des Führungsspiels, welches sich aus der Durchmesserdifferenz in der Größenordnung von 0,3 mm ergibt, läuft während der Hubbewegung des Ventilkolbens 24 eine Kraftstoffmenge nach. Da die Kopplerhülse 30 nach jeder Einspritzung von der Stirnfläche 20 des Düsenkörpers 18 abhebt, findet die Kopplerhülse 30 nach jeder Einspritzung eine geringfügig andere Lage, wobei sich die Form des Führungsspaltes von Einspritzvorgang zu Einspritzvorgang ändert. Die in das Kopplervolumen nachströmende Kraftstoffmenge beeinflusst die Schließbewegung und den Schließzeitpunkt des bevorzugt nadeiförmig ausgebildeten Einspritzventilgliedes 12, was zu Hub/Hub-Streuungen führt, die deutlich größer sind im Vergleich zu herkömmlichen Injektoren. Bei diesen herkömmlichen lecka- gebehafteten Kraftstoffinjektoren ist der Ventilkolben von unter Rücklaufdruck (Niederdruck) stehendem Kraftstoff umgeben. Dadurch kommt es zu einer kontinuierlichen Leckage aus dem Steuerraum entlang der Ventilkolbenführung einerseits und aus dem Hochdruckraum entlang des Einspritzventilgliedes entlang der Führung des Einspritzventilgliedes in das den Ventilkolben umgebende Volumen.
Im Unterschied dazu wird bei leckagefreien Injektoren das den Ventilkolben umgebende Volumen an den Hochdruckbereich angeschlossen. Dadurch unterbleibt die Leckage mangels eines Druckgefälles an den Führungen der relativ zueinander beweglichen Bauteile.
Der Darstellung gemäß Figur 2 ist ein Schnitt durch einen erfindungsgemäß vorgeschlagenen Koppler zu entnehmen. Aus Figur 2 geht hervor, dass der Kraftstoffinjektor 10 das nadelförmig ausgebildete Einspritzventilglied 12 umfasst, welches in der Bohrung 14 des Düsenkörpers 18 geführt ist. Im Hohlraum 16 des Kraftstoffinjektors 10 herrscht Systemdruck psys. An die Stirnseite 20 des Düsenkörpers 18 ist die Kopplerhülse 30 angestellt. Deren erste Stirnseite ist durch Bezugszeichen 32 und deren zweite Stirnseite durch Be- zugszeichen 34 gekennzeichnet. Im Unterschied zur in Figur 1 dargestellten Kopplerhülse 30 weist die am erfindungsgemäß vorgeschlagenen Kraftstoffinjektor 10 eingesetzte Kopplerhülse 30 einen im Wesentlichen rechteckförmigen Querschnitt auf. Die Achse des bevorzugt nadeiförmig ausgebildeten Einspritzventilgliedes 12 ist durch Bezugszeichen 22 bezeichnet. An der zweiten Stirnseite 34 der einen im Wesentlichen rechteckförmigen Querschnitt aufweisenden Kopplerhülse 30 befindet sich die Beißkante 36. Die Kopplerhülse 30 ist aufgrund der Wirkung einer Anstellkraft 50 an die Stirnseite 20 des Düsenkörpers 18 angestellt. Aus der Darstellung gemäß Figur 2 geht überdies hervor, dass ein Führungsspiel 40 zwischen dem Innendurchmesser 46 der Kopplerhülse 30 und dem Außendurchmesser des Ventilkolbens 24 < 5 μm beträgt. Der Ventilkolben 24 weist in dem Be- reich, d. h. seiner Führungslänge 58, in dem dieser in der Kopplerhülse 30 geführt ist, den Durchmesser 46 auf unter Berücksichtigung des Führungsspieles 40 von < 5 μm auf die Kopplerhülse 30. Am Ventilkolben 24 des Kopplers ist ein Übergangsbereich 42 angedeutet, innerhalb dessen der Durchmesser des Ventilkolbens 24 in einen Durchmesser übergeht, der dem Durchmesser der im Düsenkörper 18 ausgebildeten Bohrung 14 entspricht und der im Wesentlichen dem Außendurchmesser 44 des Einspritzventilgliedes 12 entspricht. Aus der Darstellung gemäß Figur 2 geht hervor, dass in dem dargestellten Stadium der Hubphase des bevorzugt nadeiförmig ausgebildeten Einspritzventilgliedes 12 und des Ventilkolbens 24 des Kopplers die Stirnseite 26 des Ventilkolbens 24 an einer Stirnseite 28 des bevorzugt nadeiförmig ausgebildeten Einspritzventilgliedes 12 anliegt.
Zwischen der Kopplerhülse 30, dem Außenumfang des Ventilkolbens 24 und der Stirnseite 20 des Düsenkörpers 18 ist ein Kopplerraum 54 ausgebildet, der ein Kopplervolumen aufweist, das in der Größenordnung von < 40 mm3 liegt. Bei einem minimalen Führungsspiel 40 von < 5 μm zwischen dem Innendurchmesser 46 der Kopplerhülse 30 und dem Außendurchmesser des Ventilkolbens 24 strömt am Hohlraum 16, in dem Systemdruck psys herrscht, eine vernachlässigbare Menge von unter Systemdruck psys stehendem Kraftstoff in den Kopplerraum 54 nach. Da der in den Kopplerraum 54 nachströmende Volumenstrom proportional zum Druckunterschied über die Führungslänge 58 jedoch umgekehrt proportional zur dritten Potenz des Führungsspieles 40 ist, ist die Verringerung des Führungsspieles 40 auf Werte unterhalb 5 μm zur Reduktion des nachströmenden Volumenstroms äußerst wirkungsvoll. Die Bohrung 14, in welcher ein Teil des Ventilkolbens 24 des Kopplers sowie das bevorzugt nadeiförmig ausgebildete Einspritzventilglied 12 im Düsenkörper 18 geführt sind, weist an der Stirnseite 20 eine Fase 52 auf. An der Stirnseite 26 des Ventilkolbens 24 des Kopplers kann ebenfalls eine Fase 56 ausgebildet sein. Bevorzugt werden die Stirnseiten 26 und 28 vom Ventilkolben 24 beziehungsweise bevorzugt nadeiförmig ausgebildeten Einspritzventilglied 12 plan ausgeführt. Der in der Darstellung gemäß Figur 2 dargestellte Kraftstoffinjektor 10 weist einerseits einen Durchmesserunterschied zwischen dem Innendurchmesser 46 der Kopplerhülse 30 und dem Außendurchmesser 44 des bevorzugt nadeiförmig ausgebildeten Einspritzventilgliedes 12 zwischen 0,2 mm und 0 mm auf. Aufgrund dieses geringen verbleibenden Durchmesserunterschiedes wird der Druckabfall innerhalb des Kopplers während der Hubbewegung des bevor- zugt nadeiförmig ausgebildeten Einspritzventilgliedes 12 reduziert. Beträgt der Durchmesserunterschied zwischen dem Innendurchmesser 46 der Kopplerhülse 30 und dem Außendurchmesser 44 des bevorzugt nadeiförmig ausgebildeten Einspritzventilgliedes 12 0 mm, entsteht ein Druckunterschied Δp nur noch während des Abhebens des bevorzugt nadeiförmig ausgebildeten Einspritzventilgliedes 12 aus seinem Sitz und verschwindet wieder, sobald das bevorzugt nadeiförmig ausgebildete Einspritzventilglied den Sitzdrosselbereich verlassen hat. Das Führungsspiel 50 zwischen der Kopplerhülse 30 und dem Ventilkolben 24 ist auf Werte < 5 μm reduziert, so dass der über das reduzierte Führungsspiel 50 in den Kopplerraum 54 nachströmende Volumenstrom wirksam reduziert ist. Des Weiteren ist - wie in Figur 2 dargestellt - die Führungslänge 58, innerhalb der der Ventil- kolben 24 des Kopplers in der Kopplerhülse 30 geführt ist, im Vergleich zur in Figur 1 dargestellten Führungslänge erheblich verlängert. Um ein möglichst verzögerungsfreies Nacheilen des bevorzugt nadeiförmig ausgebildeten Einspritzventilgliedes 12 gegenüber dem Ventilkolben 24 zu erreichen, wird das Kraftstoffvolumen innerhalb der Kopplerhülse 30 im geschlossenen Zustand des Kraftstoffinjektors auf Werte < 40 mm3 begrenzt.

Claims

Ansprüche
1. Kraftstoffinjektor (10) mit einem Koppler (24, 30) zur Übertragung der Hubbewegung eines Aktors an ein insbesondere nadeiförmig ausgebildetes Einspritzventilglied (12), welches in einem Düsenkörper (18) geführt ist, wobei der Koppler (24, 30) einen Ventilkolben (24) und eine Kopplerhülse (30) umfasst, wobei das Einspritzventilglied (12) einen Außendurchmesser (44) und die Kopplerhülse (30) einen Innendurchmesser (46) aufweist, wobei im Innendruchmesser (46) der Kopplerhülse (30) der Ventilkolben (24) geführt ist, und wobei der Innendurchmesser (46) der Kopplerhülse (30) grö- ßer ist als der Außendurchmesser (44) des Einspritzventilgliedes (12), dadurch gekennzeichnet, dass der Unterschied zwischen Innendurchmesser (46) der Kopplerhülse (30) und Außendurchmesser (44) des Einspritzventilgliedes (12) höchstens 0,2 mm beträgt.
2. Kraftstoffinjektor (10) gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass am Ventilkolben (24) des Kopplers ein Übergangsbereich (42) ausgebildet ist, innerhalb dessen der Durchmesser des Ventilkolbens (24) in einen Durchmesser übergeht, der dem Durchmesser einer im Düsenkörper (18) ausgebildeten Bohrung (14) entspricht, in welcher das Einspritzventilgliedes (12) mit dem Außendurchmesser (44) geführt ist.
3. Kraftstoffinjektor (10) gemäß Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass zwischen dem Ventilkolben (24), der Kopplerhülse (30) und dem Einspritzventilglied (12) ein Kopplerraum (54) ausgebildet ist, und dass das Koppervolumen des Kopplerraums (54) höchstens 40 mm3 beträgt.
4. Kraftstoffinjektor (10) gemäß der Ansprüche 1, 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, dass ein Führungsspiel (40) zwischen der Kopplerhülse (30) und dem Ventilkolben (24) höchstens 5 μm beträgt.
5. Kraftstoffinjektor (10) gemäß einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass eine Führungslänge (58), innerhalb der der Ventilkolben (24) und die Kopplerhülse (30) geführt sind, mindestens 5 mm beträgt.
6. Kraftstoffinjektor (10 gemäß einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekenn- zeichnet, dass der Düsenkörper (18) im Bereich einer Stirnseite (20) an einer Bohrung (14) eine Fase (52) aufweist.
7. Kraftstoffinjektor (10) gemäß einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Kopplerhülse (30) mit einer Vorspannkraft (50) an eine Stirnseite (20) des Düsenkörpers (18) angestellt ist.
8. Kraftstoffinjektor (10) gemäß einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Kopplerhülse (30) eine Beißkante (36) aufweist.
9. Kraftstoffinjektor (10) gemäß einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Ventilkolben (24) an seiner dem Einspritzventilglied (12) zu- weisenden Stirnseite (26) eine Fase (56) aufweist.
10. Kraftstoffinjektor (10) gemäß einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Kopplerhülse (30) parallel zu ihrer Symmetrieachse einen im Wesentlichen rechteckförmigen Querschnitt aufweist.
EP07858229A 2007-01-16 2007-12-28 Kraftstoffinjektor mit koppler Active EP2126333B1 (de)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102007002282A DE102007002282A1 (de) 2007-01-16 2007-01-16 Kraftstoffinjektor mit Koppler
PCT/EP2007/064641 WO2008086941A1 (de) 2007-01-16 2007-12-28 Kraftstoffinjektor mit koppler

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP2126333A1 true EP2126333A1 (de) 2009-12-02
EP2126333B1 EP2126333B1 (de) 2010-09-29

Family

ID=39481238

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP07858229A Active EP2126333B1 (de) 2007-01-16 2007-12-28 Kraftstoffinjektor mit koppler

Country Status (9)

Country Link
US (1) US7992810B2 (de)
EP (1) EP2126333B1 (de)
JP (1) JP5002023B2 (de)
CN (1) CN101583790A (de)
AT (1) ATE483106T1 (de)
BR (1) BRPI0718797B1 (de)
DE (2) DE102007002282A1 (de)
RU (1) RU2452867C2 (de)
WO (1) WO2008086941A1 (de)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP3499213B1 (de) * 2017-12-15 2021-09-15 Microjet Technology Co., Ltd. Feinstaubmessvorrichtung
CN114135430B (zh) * 2021-12-08 2023-01-06 一汽解放汽车有限公司 一种燃料喷射阀

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3767260D1 (de) * 1986-09-25 1991-02-14 Ganser Hydromag Kraftstoffeinspritzventil.
DE4026721A1 (de) * 1990-08-24 1992-02-27 Bosch Gmbh Robert Einspritzventil und verfahren zur herstellung eines einspritzventils
DE19500706C2 (de) 1995-01-12 2003-09-25 Bosch Gmbh Robert Zumeßventil zur Dosierung von Flüssigkeiten oder Gasen
DE19650865A1 (de) 1996-12-07 1998-06-10 Bosch Gmbh Robert Magnetventil
DE19946827C1 (de) * 1999-09-30 2001-06-21 Bosch Gmbh Robert Ventil zum Steuern von Flüssigkeiten
DE10145620B4 (de) * 2001-09-15 2006-03-02 Robert Bosch Gmbh Ventil zum Steuern von Flüssigkeiten
DE102004035280A1 (de) 2004-07-21 2006-03-16 Robert Bosch Gmbh Kraftstoffinjektor mit direkter mehrstufiger Einspritzventilgliedansteuerung
DE102005007543A1 (de) * 2005-02-18 2006-08-24 Robert Bosch Gmbh Kraftstoffinjektor mit direkter Nadelsteuerung für eine Brennkraftmaschine
RU2280781C1 (ru) * 2005-03-05 2006-07-27 Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Воронежский государственный аграрный университет им. К.Д. Глинки Электрогидравлическая форсунка для дизеля

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See references of WO2008086941A1 *

Also Published As

Publication number Publication date
JP2010515855A (ja) 2010-05-13
BRPI0718797B1 (pt) 2018-08-07
JP5002023B2 (ja) 2012-08-15
DE502007005235D1 (de) 2010-11-11
EP2126333B1 (de) 2010-09-29
US7992810B2 (en) 2011-08-09
US20100090032A1 (en) 2010-04-15
WO2008086941A1 (de) 2008-07-24
DE102007002282A1 (de) 2008-07-17
ATE483106T1 (de) 2010-10-15
BRPI0718797A2 (pt) 2013-12-03
CN101583790A (zh) 2009-11-18
RU2452867C2 (ru) 2012-06-10
RU2009131122A (ru) 2011-02-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP1332282B1 (de) Magnetventil zur steuerung eines einspritzventils einer brennkraftmaschine
DE19946827C1 (de) Ventil zum Steuern von Flüssigkeiten
WO2008015039A1 (de) Injektor für ein kraftstoffeinspritzsystem
DE102011079468A1 (de) Piezoinjektor
WO2009068414A1 (de) Einspritzdüse für kraftstoff mit kugelventil
EP1756415B1 (de) Kraftstoffinjektor mit variabler aktorübersetzung
EP1944500A2 (de) Kraftstoffinjektor
WO2005015002A1 (de) Schaltventil für einen kraftstoffinjektor mit druckübersetzer
EP1117921B1 (de) Einspritzvetil für ein Common-Rail Kraftstoffsystem
EP2743493B1 (de) Kraftstoffinjektor
DE102012220027A1 (de) Schaltventil für einen Kraftstoffinjektor
EP2126333B1 (de) Kraftstoffinjektor mit koppler
EP1939441A2 (de) Kraftstoffinjektor
DE102009046371A1 (de) Magnetventil sowie Kraftstoff-Injektor mit einem Magnetventil
EP2147206B1 (de) Kraftstoffinjektor mit magnetventil
WO2003074865A1 (de) Einrichtung zur druckmodulierten formung des einspritzverlaufes
EP2798192B1 (de) Kraftstoffeinspritzventil für brennkraftmaschinen
DE102009046373A1 (de) Magnetventil sowie Kraftstoff-Injektor mit einem Magnetventil
WO2008061842A1 (de) Kraftstoffinjektor
DE102004010759A1 (de) Common-Rail Injektor
DE102005026967B4 (de) Ventil, insbesondere Servoventil
DE10059399B4 (de) Vorrichtung zur Verbesserung der Einspritzabfolge bei Kraftstoffeinspritzsystemen
DE102010040323A1 (de) Kraftstoffinjektor
WO2009138279A1 (de) Magnetventil mit ankerschlitzung
WO2001014721A1 (de) Kraftstoffeinspritzvorrichtung für brennkraftmaschinen

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

17P Request for examination filed

Effective date: 20090817

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MT NL PL PT RO SE SI SK TR

17Q First examination report despatched

Effective date: 20091214

DAX Request for extension of the european patent (deleted)
GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

GRAS Grant fee paid

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MT NL PL PT RO SE SI SK TR

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: FG4D

Free format text: NOT ENGLISH

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: EP

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FG4D

Free format text: LANGUAGE OF EP DOCUMENT: GERMAN

REF Corresponds to:

Ref document number: 502007005235

Country of ref document: DE

Date of ref document: 20101111

Kind code of ref document: P

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100929

Ref country code: LT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100929

REG Reference to a national code

Ref country code: NL

Ref legal event code: VDEP

Effective date: 20100929

LTIE Lt: invalidation of european patent or patent extension

Effective date: 20100929

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100929

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LV

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100929

Ref country code: GR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20101230

Ref country code: SE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100929

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FD4D

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: EE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100929

Ref country code: PT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20110131

Ref country code: SK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100929

Ref country code: IS

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20110129

Ref country code: NL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100929

Ref country code: RO

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100929

Ref country code: CZ

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100929

BERE Be: lapsed

Owner name: ROBERT BOSCH G.M.B.H.

Effective date: 20101231

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: ES

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20110109

Ref country code: MC

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20101231

Ref country code: IE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100929

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: PL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100929

Ref country code: DK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100929

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20101231

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R097

Ref document number: 502007005235

Country of ref document: DE

Effective date: 20110630

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100929

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20101228

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL

GBPC Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee

Effective date: 20111228

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CY

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100929

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BG

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100929

Ref country code: LU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20101228

Ref country code: HU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20110330

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20111231

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20111228

Ref country code: CH

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20111231

Ref country code: TR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100929

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BG

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20101229

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: MM01

Ref document number: 483106

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20121228

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20121228

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 9

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 10

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 11

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Payment date: 20231220

Year of fee payment: 17

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Payment date: 20231229

Year of fee payment: 17

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 20250224

Year of fee payment: 18

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20241228

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20241231