EP1995537A2 - Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperatur-Luftzerlegung - Google Patents

Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperatur-Luftzerlegung Download PDF

Info

Publication number
EP1995537A2
EP1995537A2 EP08008679A EP08008679A EP1995537A2 EP 1995537 A2 EP1995537 A2 EP 1995537A2 EP 08008679 A EP08008679 A EP 08008679A EP 08008679 A EP08008679 A EP 08008679A EP 1995537 A2 EP1995537 A2 EP 1995537A2
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
single column
pure oxygen
residual fraction
column
heat exchanger
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
EP08008679A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP1995537A3 (de
Inventor
Stefan Lochner
Michael Lauter
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Linde GmbH
Original Assignee
Linde GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Linde GmbH filed Critical Linde GmbH
Publication of EP1995537A2 publication Critical patent/EP1995537A2/de
Publication of EP1995537A3 publication Critical patent/EP1995537A3/de
Withdrawn legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
    • F25J3/04254—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using the cold stored in external cryogenic fluids
    • F25J3/0426—The cryogenic component does not participate in the fractionation
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
    • F25J3/04048—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit by compression of cold gaseous streams, e.g. intermediate or oxygen enriched (waste) streams
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
    • F25J3/04078—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit providing pressurized products by liquid compression and vaporisation with cold recovery, i.e. so-called internal compression
    • F25J3/0409—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit providing pressurized products by liquid compression and vaporisation with cold recovery, i.e. so-called internal compression of oxygen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
    • F25J3/04284—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04406—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system
    • F25J3/0443—A main column system not otherwise provided, e.g. a modified double column flowsheet
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/90—Details relating to column internals, e.g. structured packing, gas or liquid distribution
    • F25J2200/94—Details relating to the withdrawal point
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/42—Nitrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/50—Oxygen or special cases, e.g. isotope-mixtures or low purity O2
    • F25J2215/56—Ultra high purity oxygen, i.e. generally more than 99,9% O2
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2220/00—Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
    • F25J2220/50—Separating low boiling, i.e. more volatile components from oxygen, e.g. N2, Ar
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
    • F25J2245/02—Recycle of a stream in general, e.g. a by-pass stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2250/00—Details related to the use of reboiler-condensers
    • F25J2250/02—Bath type boiler-condenser using thermo-siphon effect, e.g. with natural or forced circulation or pool boiling, i.e. core-in-kettle heat exchanger
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2250/00—Details related to the use of reboiler-condensers
    • F25J2250/20—Boiler-condenser with multiple exchanger cores in parallel or with multiple re-boiling or condensing streams

Definitions

  • the invention relates to a method for cryogenic air separation according to the preamble of patent claim 1.
  • the invention is therefore based on the object to provide a method of the type mentioned above and a corresponding device in which a relatively large amount of pure oxygen product can be produced.
  • This object is achieved in that the pure oxygen product stream is evaporated in the main heat exchanger against feed air and warmed and finally recovered as a gaseous product.
  • the aim of the invention is different:
  • the product evaporation serves primarily to recover the liquefaction refrigeration contained in the liquid withdrawn pure oxygen product stream. It has been found that the limiting factor in the amount of oxygen product through the Refrigeration capacity of the system is formed.
  • the liquefaction refrigeration which is discharged in the known method with the oxygen product, transferred in the main heat exchanger to the feed air or to a partial flow of the feed air and thus remains the process (except for the usual exchange losses).
  • the "main heat exchanger” is preferably formed by a single heat exchanger block. For larger systems, it may be useful to realize the main heat exchanger by a plurality of parallel with respect to the temperature profile strands, which are formed by separate components. In principle, it is possible that the main heat exchanger or each of these strands is formed by two or more blocks connected in series.
  • evaporation here includes a pseudo-evaporation under supercritical pressure.
  • the pressure at which the pure oxygen product stream is introduced into the main heat exchanger can thus also be above the critical pressure, as can the pressure of the heat carrier, which is (pseudo) condensed against the pure oxygen product stream.
  • a warm oxygen compressor can be dispensed with or at least made relatively small.
  • cold compressor is meant here a compressor which is operated at an inlet temperature of less than 200 K, preferably less than 150 K, in particular between 90 and 120 K.
  • a second residual fraction is taken from the lower region of the single column and expanded work in a relaxation machine, the mechanical energy generated during the work-relaxing relaxation at least partially for recompression of the first Residual fraction is used.
  • the transmission of mechanical energy to the recompressor is done directly mechanically, for example via a common wave of expansion machine and recompressor.
  • the recompressor is designed as a cold compressor, preferably only a part of the mechanical energy generated by the expansion machine is transferred to the recompressor; the rest goes to a warm braking device, z.
  • a brake fan a generator or a dissipative brake.
  • the single column has a top condenser, in which vapor from the upper region of the single column is at least partially condensed, wherein in the top condenser, the first residual fraction before its recompression and / or the second residual fraction at least partially evaporated prior to their work expansion become.
  • At least a portion of the condensate recovered in the top condenser is fed as reflux to the single column. If the two residual fractions have the same composition, they can be passed together through the top condenser. Preferably, however, they are in separate passages of the top condenser, especially if they have different composition.
  • the first residual fraction can in principle be withdrawn together with the second from the single column, for example at the bottom (see EP 412793 B2 ). In many cases, however, it is more favorable if the first residual fraction has a higher nitrogen content than the second residual fraction. Then, the first residual fraction is withdrawn from an intermediate point of the single column, which is arranged above the sump, in particular above the point at which the second residual fraction is removed. The two residual fractions are then evaporated separately in the top condenser and fed to the recompression or work-performing expansion.
  • the invention relates to a device for cryogenic air separation according to claim 8.
  • Atmospheric air 1 is drawn in via a filter 2 from an air compressor and there compressed to an absolute pressure of 6 to 20 bar, preferably about 9 bar.
  • the compressed air 6 is cleaned in a cleaning device 7, which has a pair of containers filled with adsorption material, preferably molecular sieve.
  • the purified air 8 is cooled in a main heat exchanger 9 to about dew point and partially liquefied.
  • a first part 11 of the cooled air 10 is introduced via a throttle valve 51 into a single column 12.
  • the feed is preferably some practical or theoretical soils above the sump.
  • the operating pressure of the single column 12 (at the top) is 6 to 20 bar, preferably about 9 bar.
  • Your top condenser is cooled with a first residual fraction 18 and a second residual fraction 14.
  • the second residual fraction 14 is withdrawn from the sump of the single column 12, the first residual fraction 14 from an intermediate point some practical or theoretical soils above the air supply or at the same level as this.
  • gaseous nitrogen 15, 16 is withdrawn at the top, warmed in the main heat exchanger 9 to about ambient temperature and finally withdrawn via line 17 as gaseous pressure product (PGAN).
  • a portion 53 of the condensate 52 from the top condenser 13 may be recovered as liquid nitrogen product (PLIN); the remainder 54 is given up as reflux to the head of the single column.
  • the first residual fraction 18 is vaporized in the top condenser 13 under a pressure of 2 to 9 bar, preferably about 4 bar and flows in gaseous form via line 29 to a cold compressor 30 in which it is recompressed to about the operating pressure of the single column.
  • the recompressed residual fraction 31 is in the main heat exchanger. 9 cooled again to column temperature and finally fed via line 32 of the single column 12 at the bottom again.
  • the second residual fraction 14 is vaporized in the top condenser 13 under a pressure of 2 to 9 bar, preferably about 4 bar and flows in gaseous form via line 19 to the cold end of the main heat exchanger 9. From this it is removed again at an intermediate temperature (line 20) and in a relaxation machine 21, which is designed in the example as turboexpander, work-performing relaxed to about 300 mbar above atmospheric pressure.
  • the expansion machine is mechanically coupled to the cold compressor 30 and a braking device 22, which is formed in the embodiment by an oil brake.
  • the relaxed second residual fraction 23 is heated in the main heat exchanger 9 to about ambient temperature.
  • the warm second residual fraction 24 is blown off into the atmosphere (line 25) and / or used as regeneration gas 26, 27 in the cleaning device 7, optionally after heating in the heating device 28.
  • An oxygen-containing stream 36 that is substantially free of less volatile impurities is withdrawn from an intermediate location of the single column 12 in the liquid state, which is located 5 to 25 theoretical or practical trays above the air feed.
  • the oxygen-containing stream 36 is optionally undercooled in a sump evaporator 37 of a pure oxygen column 38 and fed via line 39 and throttle valve 40 to the top of the pure oxygen column 38.
  • the operating pressure of the pure oxygen column 38 (at the top) is 1.3 to 4 bar, preferably about 2.5 bar.
  • the sump evaporator 37 of the pure oxygen column 38 is also cooled by means of a second part 42 of the cooled feed air 10.
  • the feed air stream 42 is at least partially, for example, completely condensed and flows via line 43 to the single column 12, where it is introduced approximately at the level of the feed of the remaining feed air 11.
  • a pure oxygen product stream 41 is removed in the liquid state, brought by a pump 55 to an elevated pressure of 2 to 100 bar, preferably about 12 bar, via line 56 to the cold end the main heat exchanger 9 out there, evaporated there under the increased pressure and warmed to about ambient temperature and finally recovered via line 57 as a gaseous product (GOX-IC).
  • a pump 55 to an elevated pressure of 2 to 100 bar, preferably about 12 bar, via line 56 to the cold end the main heat exchanger 9 out there, evaporated there under the increased pressure and warmed to about ambient temperature and finally recovered via line 57 as a gaseous product (GOX-IC).
  • the head gas 58 of the pure oxygen column 38 is added to the expanded second residual fraction 23. If necessary, a portion of the feed air for pumping prevention of the cold compressor 30 is led to its inlet via a bypass line 59 (anti-surge control).
  • a liquid oxygen can be removed as a liquid product (not shown in the drawing).
  • an external liquid for example, liquid argon, liquid nitrogen or liquid oxygen from a liquid tank, may be vaporized in the main heat exchanger 9 in indirect heat exchange with the feed air (not shown in the drawing).

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Emergency Medicine (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)

Abstract

Das Verfahren und die Vorrichtung dienen zur Tieftemperatur-Luftzerlegung. Einsatzluft (8) wird in einem Hauptwärmetauscher (9) abgekühlt und in eine Einzelsäule (12) zur Stickstoffgewinnung eingeleitet (11,43). Ein Stickstoff-Produktstrom (15,16,17) wird aus dem oberen Bereich der Einzelsäule (12) entnommen. Eine erste Restfraktion (18,29) wird aus dem unteren oder mittleren Bereich der Einzelsäule (12) entnommen, rückverdichtet (30) und anschließend wieder der Einzelsäule (12) zugeleitet (32). Ein sauerstoffhaltiger Strom (36) wird der Einzelsäule (12) an einer Zwischenstelle entnommen und einer Reinsauerstoffsäule (38) zugeleitet (39). Ein Reinsauerstoff-Produktstrom (41) wird in flüssigem Zustand aus dem unteren Bereich der Reinsauerstoffsäule (38) entnommen. Der Reinsauerstoff-Produktstrom (41,56) wird in dem Hauptwärmetauscher (9) gegen Einsatzluft (8) verdampft und angewärmt und schließlich als gasförmiges Produkt (57) gewonnen.

Description

  • Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Tieftemperatur-Luftzerlegung gemäß dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1.
  • Derartige Verfahren, bei denen zusätzlich zu dem Stickstoffprodukt eines Einzelsäulenverfahrens auch reiner Sauerstoff als Produkt gewonnen werden kann, sind aus EP 807792 B1 und der US-Anmeldung 11/676,773 vom 20.02.2007 bekannt, bei denen das Sauerstoffprodukt in flüssigem Zustand aus der Reinsauerstoff-Produktstrom abgezogen und aus dem Verfahren entfernt wird. Dieses an sich sehr wirtschaftliche Verfahren erlaubt jedoch nur die Gewinnung relativ geringer Produktmengen an Sauerstoff, etwa 1 bis 2 % der Luftmenge. Solche Anlagen werden häufig für die Versorgung der Elektronikindustrie mit Stickstoff für die Halbleiterproduktion eingesetzt; dort werden häufig zusätzlich zum Stickstoff Reinsauerstoffmengen benötigt, die oberhalb der oben genannten Produktmenge liegt.
  • Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren der eingangs genannten Art und eine entsprechende Vorrichtung anzugeben, bei denen eine relativ große Menge an Reinsauerstoffprodukt erzeugt werden kann.
  • Diese Aufgabe wird dadurch gelöst, dass der Reinsauerstoff-Produktstrom in dem Hauptwärmetauscher gegen Einsatzluft verdampft und angewärmt und schließlich als gasförmiges Produkt gewonnen wird.
  • Diese Verfahrensweise ist grundsätzlich bei Doppelsäulenverfahren als "Innenverdichtung" bekannt. Diese wird als Alternative zur gasförmigen Produktverdichtung (Außenverdichtung) angewendet, wenn das gasförmige Produkt unter Druck gewonnen werden soll.
  • Die Zielrichtung der Erfindung ist jedoch eine andere: Die Produktverdampfung dient hier in erster Linie der Rückgewinnung der Verflüssigungskälte, die in dem flüssig abgezogenen Reinsauerstoff-Produktstrom enthalten ist. Es hat sich nämlich herausgestellt, dass der limitierende Faktor bei der Sauerstoffproduktmenge durch die Kälteleistung der Anlage gebildet wird. Bei der Erfindung wird die Verflüssigungskälte, die bei den bekannten Verfahren mit dem Sauerstoffprodukt abgeführt wird, in dem Hauptwärmetauscher auf die Einsatzluft beziehungsweise auf einen Teilstrom der Einsatzluft übertragen und bleibt somit dem Prozess (bis auf die üblichen Austauschverluste) erhalten.
  • Der "Hauptwärmetauscher" wird vorzugsweise durch einen einzigen Wärmetauscherblock gebildet. Bei größeren Anlagen kann es sinnvoll sein, den Hauptwärmetauscher durch mehrere hinsichtlich des Temperaturverlaufs parallel geschaltete Stränge zu realisieren, die durch voneinander getrennte Bauelemente gebildet werden. Grundsätzlich ist es möglich, dass der Hauptwärmetauscher beziehungsweise jeder dieser Stränge durch zwei oder mehr seriell verbundene Blöcke gebildet wird.
  • Der Begriff "Verdampfen" schließt hier eine Pseudo-Verdampfung unter überkritischem Druck ein. Der Druck, unter dem der Reinsauerstoff-Produktstrom in den Hauptwärmetauscher eingeleitet wird, kann also auch über dem kritischen Druck liegen, ebenso wie der Druck des Wärmeträgers, der gegen den Reinsauerstoff-Produktstrom (pseudo-)kondensiert wird.
  • Wenn der Sauerstoff vor Ort unter einem erhöhten Druck benötigt wird, der oberhalb des Betriebsdrucks der Reinsauerstoffsäule liegt, ist es günstig, wenn der Reinsauerstoff-Produktstrom in flüssigem Zustand auf einen erhöhten Druck gebracht wird. Dadurch kann im Rahmen der Erfindung ein warmer Sauerstoffverdichter entfallen oder zumindest relativ klein ausgeführt sein.
  • Es ist ferner günstig, wenn die Rückverdichtung der ersten Restfraktion mittels eines Kaltverdichters vorgenommen wird. Unter "Kaltverdichter" wird hier ein Verdichter verstanden, der bei einer Eintrittstemperatur von weniger als 200 K, vorzugsweise weniger als 150 K, insbesondere zwischen 90 und 120 K betrieben wird.
  • In einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung wird eine zweite Restfraktion aus dem unteren Bereich der Einzelsäule entnommen und in einer Entspannungsmaschine arbeitsleistend entspannt, wobei die bei der arbeitsleistenden Entspannung erzeugte mechanische Energie mindestens teilweise zur Rückverdichtung der ersten Restfraktion genutzt wird. Die Übertragung der mechanischen Energie auf den Rückverdichter erfolgt unmittelbar mechanisch, beispielsweise über eine gemeinsame Welle von Entspannungsmaschine und Rückverdichter. Insbesondere dann, wenn der Rückverdichter als Kaltverdichter ausgebildet ist, wird vorzugsweise nur ein Teil der von der Entspannungsmaschine erzeugten mechanischen Energie auf den Rückverdichter übertragen; der Rest geht an eine warme Bremseinrichtung, z. B. ein Bremsgebläse, ein Generator oder eine dissipative Bremse.
  • In einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung weist die Einzelsäule einen Kopfkondensator auf, in dem Dampf aus dem oberen Bereich der Einzelsäule mindestens teilweise kondensiert wird, wobei in dem Kopfkondensator die erste Restfraktion vor ihrer Rückverdichtung und/oder die zweite Restfraktion vor ihrer arbeitsleistenden Entspannung mindestens teilweise verdampft werden.
  • Mindestens ein Teil des in dem Kopfkondensator gewonnenen Kondensats wird als Rücklauf auf die Einzelsäule aufgegeben. Falls die beiden Restfraktionen dieselbe Zusammensetzung aufweisen, können sie gemeinsam durch den Kopfkondensator geführt werden. Vorzugsweise werden sie jedoch in getrennten Passagen des Kopfkondensators, insbesondere wenn sie unterschiedliche Zusammensetzung aufweisen.
  • Es ist günstig, wenn die zweite Restfraktion am Sumpf der Einzelsäule abgezogen wird.
  • Die erste Restfraktion kann grundsätzlich gemeinsam mit der zweiten aus der Einzelsäule abgezogen werden, zum Beispiel am Sumpf (siehe EP 412793 B2 ). In vielen Fällen ist es jedoch günstiger, wenn die erste Restfraktion einen höheren Stickstoffgehalt als die zweite Restfraktion aufweist. Dann wird die erste Restfraktion von einer Zwischenstelle der Einzelsäule abgezogen, die oberhalb des Sumpfs angeordnet ist, insbesondere oberhalb der Stelle, an der die zweite Restfraktion entnommen wird. Die beiden Restfraktionen werden dann getrennt im Kopfkondensator verdampft und der Rückverdichtung beziehungsweise der arbeitsleistenden Entspannung zugeführt.
  • Außerdem betrifft die Erfindung eine Vorrichtung zur Tieftemperatur-Luftzerlegung gemäß Patentanspruch 8.
  • Die Erfindung sowie weitere Einzelheiten-der Erfindung werden im Folgenden anhand eines in der Zeichnung schematisch dargestellten Ausführungsbeispiels näher erläutert.
  • Atmosphärische Luft 1 wird über ein Filter 2 von einem Luftverdichter angesaugt und dort auf einen Absolutdruck von 6 bis 20 bar, vorzugsweise etwa 9 bar verdichtet. Nach Durchströmen eines Nachkühlers 4 und eines Wasserabscheiders 5 wird die verdichtete Luft 6 in einer Reinigungsvorrichtung 7 gereinigt, die ein Paar von mit Adsorptionsmaterial, vorzugsweise Molekularsieb, gefüllten Behältern aufweist. Die gereinigte Luft 8 wird in einem Hauptwärmetauscher 9 auf etwa Taupunkt abgekühlt und teilweise verflüssigt. Ein erster Teil 11 der abgekühlten Luft 10 wird über ein Drosselventil 51 in eine Einzelsäule 12 eingeleitet. Die Einspeisung erfolgt vorzugsweise einige praktische oder theoretische Böden oberhalb des Sumpfs.
  • Der Betriebsdruck der Einzelsäule 12 (am Kopf) beträgt 6 bis 20 bar, vorzugsweise etwa 9 bar. Ihr Kopfkondensator wird mit einer ersten Restfraktion 18 und einer zweiten Restfraktion 14 gekühlt. Die zweite Restfraktion 14 wird vom Sumpf der Einzelsäule 12 abgezogen, die erste Restfraktion 14 von einer Zwischenstelle einige praktische oder theoretische Böden oberhalb der Luftzuspeisung oder auf gleicher Höhe wie diese.
  • Als Hauptprodukt der Einzelsäule 12 wird gasförmiger Stickstoff 15, 16 am Kopf abgezogen, im Hauptwärmetauscher 9 auf etwa Umgebungstemperatur angewärmt und schließlich über Leitung 17 als gasförmiges Druckprodukt (PGAN) abgezogen. Ein Teil 53 des Kondensats 52 aus dem Kopfkondensator 13 kann als Flüssigstickstoffprodukt (PLIN) gewonnen werden; der Rest 54 wird als Rücklauf auf den Kopf der Einzelsäule aufgegeben.
  • Die erste Restfraktion 18 wird im Kopfkondensator 13 unter einem Druck von 2 bis 9 bar, vorzugsweise etwa 4 bar verdampft und strömt gasförmig über Leitung 29 zu einem Kaltverdichter 30, in dem sie auf etwa den Betriebsdruck der Einzelsäule rückverdichtet wird. Die rückverdichtete Restfraktion 31 wird im Hauptwärmetauscher 9 wieder auf Säulentemperatur abgekühlt und schließlich über Leitung 32 der Einzelsäule 12 am Sumpf wieder zugeführt.
  • Die zweite Restfraktion 14 wird im Kopfkondensator 13 unter einem Druck von 2 bis 9 bar, vorzugsweise etwa 4 bar verdampft und strömt gasförmig über Leitung 19 zum kalten Ende des Hauptwärmetauschers 9. Aus diesem wird sie bei einer Zwischentemperatur wieder entnommen (Leitung 20) und in einer Entspannungsmaschine 21, die in dem Beispiel als Turboexpander ausgebildet ist, arbeitsleistend auf etwa 300 mbar über Atmosphärendruck entspannt. Die Entspannungsmaschine ist mechanisch gekoppelt mit dem Kaltverdichter 30 und einer Bremseinrichtung 22, die in dem Ausführungsbeispiel durch eine Ölbremse gebildet wird. Die entspannte zweite Restfraktion 23 wird im Hauptwärmetauscher 9 auf etwa Umgebungstemperatur angewärmt. Die warme zweite Restfraktion 24 wird in die Atmosphäre abgeblasen (Leitung 25) und/oder als Regeneriergas 26, 27 in der Reinigungsvorrichtung 7 eingesetzt, gegebenenfalls nach Erhitzung in der Heizeinrichtung 28.
  • Ein sauerstoffhaltiger Strom 36, der im Wesentlichen frei von schwererflüchtigen Verunreinigungen ist, wird von einer Zwischenstelle der Einzelsäule 12 in flüssigem Zustand abgezogen, die 5 bis 25 theoretische oder praktische Böden oberhalb der Luftzuspeisung angeordnet ist. Der sauerstoffhaltige Strom 36 wird gegebenenfalls in einem Sumpfverdampfer 37 einer Reinsauerstoffsäule 38 unterkühlt und über Leitung 39 und Drosselventil 40 auf den Kopf der Reinsauerstoffsäule 38 aufgegeben. Der Betriebsdruck der Reinsauerstoffsäule 38 (am Kopf) beträgt 1,3 bis 4 bar, vorzugsweise etwa 2,5 bar.
  • Der Sumpfverdampfer 37 der Reinsauerstoffsäule 38 wird außerdem mittels eines zweiten Teils 42 der abgekühlten Einsatzluft 10 gekühlt. Der Einsatzluftstrom 42 wird dabei mindestens teilweise, beispielsweise vollständig kondensiert und strömt über Leitung 43 zur Einzelsäule 12, wo er etwa auf Höhe der Zuspeisung der übrigen Einsatzluft 11 eingeleitet wird.
  • Vom Sumpf der Reinsauerstoffsäule 38 wird ein Reinsauerstoff-Produktstrom 41 in flüssigem Zustand entnommen, mittels einer Pumpe 55 auf einen erhöhten Druck von 2 bis 100 bar, vorzugsweise etwa 12 bar gebracht, über Leitung 56 zum kalten Ende des Hauptwärmetauschers 9 geführt, dort unter dem erhöhten Druck verdampft und auf etwa Umgebungstemperatur angewärmt und schließlich über Leitung 57 als gasförmiges Produkt (GOX-IC) gewonnen.
  • Das Kopfgas 58 der Reinsauerstoffsäule 38 wird der entspannten zweiten Restfraktion 23 zugemischt. Über eine Bypassleitung 59 wird gegebenenfalls ein Teil der Einsatzluft zur Pumpverhütung des Kaltverdichters 30 zu dessen Eintritt geleitet (anti-surge control).
  • Bei Bedarf kann der Anlage stromaufwärts und/oder stromabwärts der Pumpe 55 ein flüssiger Sauerstoffs als Flüssigprodukt entnommen werden (in der Zeichnung nicht dargestellt). Zusätzlich kann eine externe Flüssigkeit, zum Beispiel flüssiges Argon, flüssiger Stickstoff oder flüssiger Sauerstoff aus einem Flüssigtank, in dem Hauptwärmetauscher 9 in indirektem Wärmeaustausch mit der Einsatzluft verdampft werden (in der Zeichnung nicht dargestellt).

Claims (10)

  1. Verfahren zur Tieftemperatur-Luftzerlegung, bei dem
    - Einsatzluft (8) in einem Hauptwärmetauscher (9) abgekühlt und in eine Einzelsäule (12) zur Stickstoffgewinnung eingeleitet (11, 43) wird,
    - ein Stickstoff-Produktstrom (15, 16, 17) aus dem oberen Bereich der Einzelsäule (12) entnommen wird,
    - eine erste Restfraktion (18, 29) aus dem unteren oder mittleren Bereich der Einzelsäule (12) entnommen, rückverdichtet (30) und anschließend wieder der Einzelsäule (12) zugeleitet (32) wird,
    - ein sauerstoffhaltiger Strom (36) der Einzelsäule (12) an einer Zwischenstelle entnommen und einer Reinsauerstoffsäule (38) zugeleitet (39) wird und
    - ein Reinsauerstoff-Produktstrom (41) in flüssigem Zustand aus dem unteren Bereich der Reinsauerstoffsäule (38) entnommen wird,
    dadurch gekennzeichnet, dass
    - der Reinsauerstoff-Produktstrom (41, 56) in dem Hauptwärmetauscher (9) gegen Einsatzluft (8) verdampft und angewärmt
    - und schließlich als gasförmiges Produkt (57) gewonnen wird.
  2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Reinsauerstoff-Produktstrom (41) in flüssigem Zustand auf einen erhöhten Druck gebracht (55) wird.
  3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Rückverdichtung (30) der ersten Restfraktion (18, 29) mittels eines Kaltverdichters vorgenommen wird.
  4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass eine zweite Restfraktion (14, 19) aus dem unteren Bereich der Einzelsäule (12) entnommen und in einer Entspannungsmaschine (21) arbeitsleistend entspannt wird, wobei die bei der arbeitsleistenden Entspannung erzeugte mechanische Energie mindestens teilweise zur Rückverdichtung der ersten Restfraktion genutzt wird.
  5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Einzelsäule (12) einen Kopfkondensator (13) aufweist, in dem Dampf aus dem oberen Bereich der Einzelsäule mindestens teilweise kondensiert wird, wobei in dem Kopfkondensator die erste Restfraktion (18) vor ihrer Rückverdichtung (30) und/oder die zweite Restfraktion (14) vor ihrer arbeitsleistenden Entspannung (21) mindestens teilweise verdampft werden.
  6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass die zweite Restfraktion (14) am Sumpf der Einzelsäule (12) abgezogen wird.
  7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass die erste Restfraktion (18) von einer Zwischenstelle der Einzelsäule (12) abgezogen, die oberhalb des Sumpfs angeordnet ist, insbesondere oberhalb der Stelle, an der die zweite Restfraktion (14) entnommen wird.
  8. Vorrichtung zur Tieftemperatur-Luftzerlegung, mit - einem Hauptwärmetauscher (9) zur Abkühlung von Einsatzluft (8),
    - Mitteln (11, 43) zur Einführung der abgekühlten Einsatzluft in eine Einzelsäule (12) zur Stickstoffgewinnung,
    - einer Stickstoff-Produktleitung (15, 16, 17), die mit dem oberen Bereich der Einzelsäule (12) verbunden ist,
    - einer ersten Restfraktionsleitung (18, 29, 31, 32) zur Entnahme einer ersten Restfraktion aus dem unteren oder mittleren Bereich der Einzelsäule (12), die durch einen Rückverdichter (30) und anschließend wieder mit der Einzelsäule (12) verbunden ist,
    - Mitteln zur Entnahme eines sauerstoffhaltigen Stroms (36, 39) von einer Zwischenstelle der Einzelsäule (12) und zu dessen Einleitung in eine Reinsauerstoffsäule (38) und mit
    - einer Reinsauerstoff-Produktleitung (41, 56) zur Entnahme eines Reinsauerstoff-Produktstroms in flüssigem Zustand aus dem unteren Bereich der Reinsauerstoffsäule (38),
    dadurch gekennzeichnet, dass
    - der Reinsauerstoff-Produktleitung (41, 56) mit dem Hauptwärmetauscher (9) verbunden ist und
    - die Vorrichtung eine Gasproduktleitung (57) zur Entnahme von gasförmigem Reinsauerstoff-Produkt aus dem Hauptwärmetauscher (9) aufweist.
  9. Vorrichtung nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass in der Reinsauerstoff-Produktleitung (41, 56) Mittel (55) zur Druckerhöhung in flüssigem Zustand angeordnet sind.
  10. Vorrichtung nach Anspruch 8 oder 9, dadurch gekennzeichnet, dass der Rückverdichter (30) als Kaltverdichter ausgebildet ist.
EP08008679A 2007-05-24 2008-05-08 Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperatur-Luftzerlegung Withdrawn EP1995537A3 (de)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102007024168A DE102007024168A1 (de) 2007-05-24 2007-05-24 Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperatur-Luftzerlegung

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP1995537A2 true EP1995537A2 (de) 2008-11-26
EP1995537A3 EP1995537A3 (de) 2009-04-15

Family

ID=39734126

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP08008679A Withdrawn EP1995537A3 (de) 2007-05-24 2008-05-08 Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperatur-Luftzerlegung

Country Status (6)

Country Link
US (1) US20080289362A1 (de)
EP (1) EP1995537A3 (de)
KR (1) KR20080103474A (de)
CN (1) CN101311653A (de)
DE (1) DE102007024168A1 (de)
TW (1) TW200912229A (de)

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2236964A1 (de) 2009-03-24 2010-10-06 Linde AG Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperatur-Luftzerlegung
DE102010060595A1 (de) 2010-11-16 2012-05-16 Stefan Buchner Stromerzeugung aus tiefkalt verflüssigten Gasen
WO2015003785A1 (de) 2013-07-09 2015-01-15 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und vorrichtung zur erzeugung eines verdichteten gasstroms und verfahren und vorrichtung zur tieftemperatur-zerlegung von luft
WO2014173496A3 (de) * 2013-04-25 2015-08-20 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur gewinnung eines luftprodukts in einer luftzerlegungsanlage mit zwischenspeicherung und luftzerlegungsanlage
WO2020083525A1 (de) 2018-10-23 2020-04-30 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und anlage zur tieftemperaturzerlegung von luft
WO2021104668A1 (de) 2019-11-26 2021-06-03 Linde Gmbh Verfahren und anlage zur tieftemperaturzerlegung von luft
WO2022214214A1 (de) * 2021-04-09 2022-10-13 Linde Gmbh Verfahren und anlage zur tieftemperaturzerlegung von luft

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102007051184A1 (de) 2007-10-25 2009-04-30 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperatur-Luftzerlegung
CN102322726A (zh) * 2011-06-13 2012-01-18 开封空分集团有限公司 交替生产氮气和液氮的空气分离装置及方法
CN102320581A (zh) * 2011-08-30 2012-01-18 开封黄河空分集团有限公司 一种氮气制取工艺
CN114413571A (zh) * 2022-01-24 2022-04-29 四川空分集团工程有限公司 一种低能耗低压压力氧空分装置

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0412793B2 (de) 1989-08-11 2001-07-11 The Boc Group, Inc. Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Stickstoff aus Luft
EP0807792B1 (de) 1996-05-14 2001-12-19 The Boc Group, Inc. Verfahren und Vorrichtung zur Lufttrennung
US20070204652A1 (en) 2006-02-21 2007-09-06 Musicus Paul Process and apparatus for producing ultrapure oxygen

Family Cites Families (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19609490A1 (de) * 1995-03-10 1996-09-12 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
US5528906A (en) * 1995-06-26 1996-06-25 The Boc Group, Inc. Method and apparatus for producing ultra-high purity oxygen
US5582034A (en) * 1995-11-07 1996-12-10 The Boc Group, Inc. Air separation method and apparatus for producing nitrogen
US5794458A (en) * 1997-01-30 1998-08-18 The Boc Group, Inc. Method and apparatus for producing gaseous oxygen
US6044902A (en) * 1997-08-20 2000-04-04 Praxair Technology, Inc. Heat exchange unit for a cryogenic air separation system
US5934106A (en) * 1998-01-27 1999-08-10 The Boc Group, Inc. Apparatus and method for producing nitrogen
US5934105A (en) * 1998-03-04 1999-08-10 Praxair Technology, Inc. Cryogenic air separation system for dual pressure feed
US6196024B1 (en) * 1999-05-25 2001-03-06 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Cryogenic distillation system for air separation
DE10013074A1 (de) * 2000-03-17 2001-09-20 Linde Ag Verfahren zur Gewinnung von gasförmigem Stickstoff
DE10013075A1 (de) * 2000-03-17 2001-09-20 Linde Ag Verfahren zur Gewinnung von gasförmigem und flüssigem Stickstoff mit variablem Anteil des Flüssigprodukts
US6279345B1 (en) * 2000-05-18 2001-08-28 Praxair Technology, Inc. Cryogenic air separation system with split kettle recycle
DE10153919A1 (de) * 2001-11-02 2002-05-08 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung hoch reinen Sauerstoffs aus weniger reinem Sauerstoff
DE10161584A1 (de) * 2001-12-14 2003-06-26 Linde Ag Vorrichtung und Verfahren zur Erzeugung gasförmigen Sauerstoffs unter erhöhtem Druck
FR2844039B1 (fr) * 2002-09-04 2005-04-29 Air Liquide Procede et installation de production d'oxygene et de gaz rares par distillation cryogenique d'air
US6694776B1 (en) * 2003-05-14 2004-02-24 Praxair Technology, Inc. Cryogenic air separation system for producing oxygen
US7533540B2 (en) * 2006-03-10 2009-05-19 Praxair Technology, Inc. Cryogenic air separation system for enhanced liquid production

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0412793B2 (de) 1989-08-11 2001-07-11 The Boc Group, Inc. Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Stickstoff aus Luft
EP0807792B1 (de) 1996-05-14 2001-12-19 The Boc Group, Inc. Verfahren und Vorrichtung zur Lufttrennung
US20070204652A1 (en) 2006-02-21 2007-09-06 Musicus Paul Process and apparatus for producing ultrapure oxygen

Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2236964A1 (de) 2009-03-24 2010-10-06 Linde AG Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperatur-Luftzerlegung
DE102010060595A1 (de) 2010-11-16 2012-05-16 Stefan Buchner Stromerzeugung aus tiefkalt verflüssigten Gasen
WO2014173496A3 (de) * 2013-04-25 2015-08-20 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur gewinnung eines luftprodukts in einer luftzerlegungsanlage mit zwischenspeicherung und luftzerlegungsanlage
EP2989400B1 (de) 2013-04-25 2021-12-29 Linde GmbH Verfahren zur gewinnung eines luftprodukts in einer luftzerlegungsanlage mit zwischenspeicherung und luftzerlegungsanlage
WO2015003785A1 (de) 2013-07-09 2015-01-15 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und vorrichtung zur erzeugung eines verdichteten gasstroms und verfahren und vorrichtung zur tieftemperatur-zerlegung von luft
WO2020083525A1 (de) 2018-10-23 2020-04-30 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und anlage zur tieftemperaturzerlegung von luft
WO2021104668A1 (de) 2019-11-26 2021-06-03 Linde Gmbh Verfahren und anlage zur tieftemperaturzerlegung von luft
CN113924452A (zh) * 2019-11-26 2022-01-11 林德有限责任公司 用于低温分离空气的方法和设备
WO2022214214A1 (de) * 2021-04-09 2022-10-13 Linde Gmbh Verfahren und anlage zur tieftemperaturzerlegung von luft

Also Published As

Publication number Publication date
DE102007024168A1 (de) 2008-11-27
CN101311653A (zh) 2008-11-26
US20080289362A1 (en) 2008-11-27
KR20080103474A (ko) 2008-11-27
EP1995537A3 (de) 2009-04-15
TW200912229A (en) 2009-03-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP1995537A2 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperatur-Luftzerlegung
EP1067345B1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP2235460B1 (de) Verfahren und vorrichtung zur tieftemperatur-luftzerlegung
EP3164654A1 (de) Verfahren und vorrichtung zur tieftemperaturzerlegung von luft mit variablem energieverbrauch
EP1031804B1 (de) Tieftemperaturzerlegung von Luft mit Stickstoff Rückführung
DE19954593B4 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE102010052545A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung eines gasförmigen Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE19908451A1 (de) Zweisäulensystem zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE102009048456A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP2236964A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperatur-Luftzerlegung
EP2053330A1 (de) Verfahren zur Tieftemperatur-Luftzerlegung
EP2989400B1 (de) Verfahren zur gewinnung eines luftprodukts in einer luftzerlegungsanlage mit zwischenspeicherung und luftzerlegungsanlage
EP3290843A2 (de) Verfahren und vorrichtung zur erzeugung von druckstickstoff und flüssigstickstoff durch tieftemperaturzerlegung von luft
WO2016131545A1 (de) Verfahren und vorrichtung zur gewinnung eines druckstickstoffprodukts
DE19951521A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung eines Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE102007051184A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperatur-Luftzerlegung
EP2963369A1 (de) Verfahren und vorrichtung zur tieftemperaturzerlegung von luft
WO2013053425A2 (de) Verfahren und vorrichtung zur erzeugung zweier gereinigter luftteilströme
EP2551619A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Druckstickstoff und Drucksauerstoff durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
WO2020244801A1 (de) Verfahren und anlage zur tieftemperaturzerlegung von luft
DE19933558C5 (de) Dreisäulenverfahren und -vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE102007042462A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE102013002094A1 (de) Verfahren zur Produktion von Luftprodukten und Luftzerlegungsanlage
WO2011110301A2 (de) Verfahren und vorrichtung zur tieftemperaturzerlegung von luft
DE102006027650A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A2

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MT NL NO PL PT RO SE SI SK TR

AX Request for extension of the european patent

Extension state: AL BA MK RS

PUAL Search report despatched

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009013

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A3

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MT NL NO PL PT RO SE SI SK TR

AX Request for extension of the european patent

Extension state: AL BA MK RS

RAP1 Party data changed (applicant data changed or rights of an application transferred)

Owner name: LINDE AG

17P Request for examination filed

Effective date: 20091007

17Q First examination report despatched

Effective date: 20091103

AKX Designation fees paid

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MT NL NO PL PT RO SE SI SK TR

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: THE APPLICATION IS DEEMED TO BE WITHDRAWN

18D Application deemed to be withdrawn

Effective date: 20131202