EP1764422A1 - Verfahren zur Herstellung von austenitischen Stählen und daraus hergestellte Verdichtergehäuse - Google Patents

Verfahren zur Herstellung von austenitischen Stählen und daraus hergestellte Verdichtergehäuse Download PDF

Info

Publication number
EP1764422A1
EP1764422A1 EP05020130A EP05020130A EP1764422A1 EP 1764422 A1 EP1764422 A1 EP 1764422A1 EP 05020130 A EP05020130 A EP 05020130A EP 05020130 A EP05020130 A EP 05020130A EP 1764422 A1 EP1764422 A1 EP 1764422A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
housing
steel
ring
austenitic
cylinder
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
EP05020130A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP1764422B1 (de
Inventor
Ralf Bode
Beate Dr. Langenhan
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Siemens AG
Original Assignee
Siemens AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Siemens AG filed Critical Siemens AG
Priority to DE200550004415 priority Critical patent/DE502005004415D1/de
Priority to EP20050020130 priority patent/EP1764422B1/de
Priority to CNB2006101729847A priority patent/CN100519777C/zh
Publication of EP1764422A1 publication Critical patent/EP1764422A1/de
Application granted granted Critical
Publication of EP1764422B1 publication Critical patent/EP1764422B1/de
Not-in-force legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21K—MAKING FORGED OR PRESSED METAL PRODUCTS, e.g. HORSE-SHOES, RIVETS, BOLTS OR WHEELS
    • B21K21/00—Making hollow articles not covered by a single preceding sub-group
    • B21K21/06—Shaping thick-walled hollow articles, e.g. projectiles
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C21D1/30—Stress-relieving
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
    • C21D7/02—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by cold working
    • C21D7/10—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by cold working of the whole cross-section, e.g. of concrete reinforcing bars
    • C21D7/12—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by cold working of the whole cross-section, e.g. of concrete reinforcing bars by expanding tubular bodies
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
    • C21D9/14—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes wear-resistant or pressure-resistant pipes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite

Definitions

  • the invention relates to a method for producing austenitic steels and a compressor housing made of an austenitic steel, wherein the compressor housing is formed substantially annular.
  • Turbomachinery Hydraulic turbines, steam and gas turbines, wind turbines, centrifugal pumps and centrifugal compressors as well as propellers are summarized under the collective term "turbomachinery”. Common to all these machines is that they serve the purpose of depriving one fluid of energy, thereby driving another machine, or conversely, supplying energy to a fluid to increase its pressure.
  • Compressor is here understood to mean a working machine for compressing gases, vapors or the like. Compressors are sometimes used at very low operating temperatures. It may happen that the operating temperatures are less than minus 120 ° C. At these low operating temperatures, cold-hard steels having an austenitic crystal structure are used as material for the casings of the compressors. However, such cold-tough steels with austenitic crystal structure have only a low strength. In the case of solid bodies, toughness means the property of being able to plastically deform under macroscopic mechanical strain under mechanical stress.
  • Toughness may also be understood as the strength of the resistance that a body opposes to a plastic deformation, ie, the magnitude of the stress and / or energy that must be applied for deformation.
  • the opposite of toughness can be called brittleness.
  • Under the Strength is the resistance of a component or material to a change in shape or fracture stress, which distinguishes between compression, tensile, bending, shear or shear and torsional or torsional strength.
  • the casings of the compressors are designed for high temperature, low temperature applications to withstand the internal pressure at low material strengths. Since the austenitic steels also have a low thermal conductivity and a high coefficient of thermal expansion, there is the danger of large temperature transients within the housing and thus the risk of thermal stresses to permanent plastic deformation.
  • the invention begins, whose object is to provide a method for increasing the strength of austenitic steels, with which steels can be produced, which can be used at low temperatures.
  • the invention is based on the recognition that the strength of austenitic steels can be increased considerably by being plastically deformed before stress relief annealing, without the low temperature toughness substantially decreasing.
  • this method could be used for steels needed in compressors.
  • this method could be used for steels needed in compressors.
  • the strength can be increased to three times.
  • the plastic deformation is achieved by mechanical stretching in step 1).
  • the austenitic steel is present as a cylinder housing or as a ring and step 1) takes place in that the cylinder housing or the diameter of the cylinder housing or of the ring is widened with a deformation device and the thickness of the cylinder Housing or ring is reduced.
  • the invention is based on the aspect that if the austenitic steel is present as a cylinder housing or as a ring, there is a very cost-effective way to plastically deform the ring as a whole.
  • a deformation device is attached to the cylinder housing or the ring in such a way that they are uniformly stretched by a uniform force transmission.
  • the deformation device comprises a conical cylinder.
  • the deforming means may also comprise hydraulic means.
  • a nozzle on an outer wall of the cylinder housing or the ring arranged and welded in a next step to the cylinder housing or the ring, in a next step, the ring is solution annealed and quenched with the nozzle and then step 1), wherein the cylinder housing or the ring are widened, wherein in a next step, the ring is stress-annealed with the neck and then drilled passages through the neck and the ring.
  • the invention is based on the aspect that it is advantageous if nozzles are to be attached to the cylinder housing or the ring, that they are attached before stress relief annealing.
  • the invention comprises a compressor housing made of an austenitic steel, wherein the compressor housing is formed substantially annular, wherein the compressor housing has been produced by a method according to one of claims 1 to 5.
  • FIG. 1 shows 6 partial steps for producing the compressor housing 1.
  • a compressor housing 1 as an embodiment of a cylinder housing or ring at least comprising a housing 2 and two nozzles 4a and 4b is shown in step 1).
  • the housing 2 is made of an austenitic steel and is formed substantially annular.
  • the housing 2 is formed annularly about a rotation axis 3.
  • two stubs 4a and 4b are provided with a bore 5a and 5b.
  • nozzles 4a and 4b are welded to an outer wall 6 of the housing 2.
  • step 3 the housing 2 is solution annealed and quenched with the nozzles 4a and 4b.
  • the solution heat treatment takes place at temperatures and over periods of time that depend on the choice of material of the housing.
  • the quenching of the housing and the nozzle is done by conventional methods.
  • step 4 the housing 2 is plastically deformed by a deformation device, not shown, whereby the thickness 7 of the housing 2 is reduced.
  • the deforming means may comprise a conical cylinder.
  • the deformation device may comprise hydraulic power drives.
  • other deformation devices are conceivable as well.
  • step 5 the housing 2 and the nozzles 4a and 4b are stress relieved.
  • the temperature and duration of the stress relief annealing is done according to conventional process values, which depend on the choice of austenitic steel.
  • step 6 passages 8a and 8b are bored through the housing 2. Subsequently, a mechanical processing takes place.
  • FIG. 2 shows the influence of cold deformation on mechanical properties of the material X5CrNiTi18-10, 1.4541.
  • the strain is plotted in percent.
  • the consumed impact energy 18 is plotted in the Charpy impact test at minus 196 ° C.
  • Curve 12 shows a clear increase in the 0.2% proof stress as a function of the elongation. At 5% elongation, the 0.2% proof stress has a value of 300 MPa. At an elongation of approximately 50%, the 0.2% proof stress has a threefold value which is approximately 900 MPa.
  • FIG. 3 shows the influence of the temperature during stress relief annealing on mechanical properties of the material X5CrNiTi18-10 at a cold working degree of 25%.
  • the 0.2 percent proof stress is plotted on the left Y axis 9 and the consumed impact energy is plotted on the right Y axis 10.
  • the stress relief annealing temperature is given in degrees Celsius.
  • the curve 16 shows the course of the consumed impact work from 250 ° C to 550 ° C.
  • the curve 17 shows the course of the 0.2% proof stress of 250 ° C to 550 ° C. In this diagram, it can be seen that the properties of the steel are hardly changed by a stress relief annealing.
  • wall thicknesses for compressor housing 1 can be reduced. This would require significantly less material. Another advantage would be that temperature transients and thermal stresses decrease. In addition, the risk of plastic deformation would be reduced by thermal stresses.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Child & Adolescent Psychology (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
  • Compressor (AREA)

Abstract

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von austenitischen Stählen. Das Verfahren zeichnet sich dadurch aus, dass der Stahl zunächst durch plastische Verformung verändert wird und anschließend spannungsarm geglüht wird. Die Festigkeit des Stahls wird dadurch erheblich gesteigert, ohne dass die Tieftemperaturzähigkeit abnimmt.

Description

  • Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von austenitischen Stählen sowie ein Verdichtergehäuse aus einem austenitischen Stahl, wobei das Verdichtergehäuse im wesentlichen ringförmig ausgebildet ist.
  • Unter der Sammelbezeichnung "Strömungsmaschinen" werden Wasserturbinen, Dampf- und Gasturbinen, Windräder, Kreiselpumpen und Kreiselverdichter sowie Propeller zusammengefasst. Allen diesen Maschinen ist gemeinsam, dass sie dem Zweck dienen einem Fluid Energie zu entziehen, um damit eine andere Maschine anzutreiben oder umgekehrt, einem Fluid Energie zuzuführen, um dessen Druck zu erhöhen.
  • Die Gehäuse von Verdichtern müssen so ausgelegt werden, dass sie einem hohen Innendruck standhalten. Unter Verdichter wird hierbei eine Arbeitsmaschine zum Verdichten von Gasen, Dämpfen oder Ähnlichem verstanden. Verdichter werden zum Teil bei sehr niedrigen Betriebstemperaturen eingesetzt. Es kann dabei vorkommen, dass die Betriebstemperaturen bei weniger als minus 120°C liegen. Bei diesen tiefen Betriebstemperaturen werden als Material für die Gehäuse der Verdichter kaltzähe Stähle mit einer austenitischen Kristallstruktur eingesetzt. Allerdings besitzen solche kaltzähe Stähle mit austenitischer Kristallstruktur lediglich eine geringe Festigkeit. Unter Zähigkeit wird bei festen Körpern die Eigenschaft verstanden, sich unter mechanischer Beanspruchung makroskopisch messbar plastisch verformen zu können. Zähigkeit kann auch als die Stärke des Widerstands, den ein Körper einer plastischen Formänderung entgegensetzt, d. h. für die Größe der mechanischen Spannung und/oder Energie, die für eine Verformung aufgebracht werden müssen, verstanden werden. Das Gegenteil von Zähigkeit kann als Sprödigkeit bezeichnet werden. Unter der Festigkeit wird die Widerstandsfähigkeit eines Bauteils oder Materials gegenüber einer Formänderung oder bruchführenden Beanspruchung verstanden, wobei entsprechend zwischen Druck-, Zug-, Biege-, Scher- oder Schub- und Torsions- oder Verdrehfestigkeit unterschieden wird.
  • Damit ein sicherer Betrieb eines Verdichters bei tiefen Betriebstemperaturen gewährleistet ist, werden die Gehäuse der Verdichter für Tieftemperaturanwendungen mit großen Wandstärken ausgebildet, um bei niedriger Festigkeit des Werkstoffs dem Innendruck standhalten zu können. Da die austenitischen Stähle außerdem eine geringe Wärmeleitfähigkeit und einen hohen thermischen Ausdehnungskoeffizienten aufweisen, besteht die Gefahr von großen Temperaturtransienten innerhalb des Gehäuses und damit die Gefahr thermischer Spannungen bis hin zu bleibenden plastischen Verformungen.
  • An dieser Stelle setzt die Erfindung an, deren Aufgabe es ist, ein Verfahren zur Erhöhung der Festigkeit von austenitischen Stählen anzugeben, womit Stähle hergestellt werden können, die bei tiefen Temperaturen eingesetzt werden können.
  • Diese Aufgabe wird gelöst durch ein Verfahren zur Erhöhung der Festigkeit von austenitischen Stählen, gekennzeichnet durch folgende Schritte:
    1. 1) plastische Verformung des austenitischen Stahles und
    2. 2) Spannungsarmglühen des austenitischen Stahles.
  • Die Erfindung geht von der Erkenntnis aus, dass die Festigkeit austenitischer Stähle sich erheblich steigern lässt, indem sie vor einer Spannungsarmglühung plastisch verformt werden, ohne dass die Tieftemperaturzähigkeit dabei wesentlich abnimmt.
  • Beispielsweise könnte dieses Verfahren für Stähle eingesetzt werden, die in Verdichtern benötigt werden. Versuche haben gezeigt, dass hierbei durch eine plastische Vorverformung die Festigkeit auf das Dreifache erhöht werden kann.
  • In einer vorteilhaften Weiterbildung wird in Schritt 1) die plastische Verformung durch mechanisches Dehnen erwirkt.
  • Dadurch ist ein sehr einfacher Verfahrensschritt angegeben, um eine plastische Verformung zu realisieren. Andere Verfahrensschritte zur plastischen Verformung sind denkbar, z. B. hydraulisches oder pneumatisches Dehnen unter Innendruck oder auch Kaltwalzen.
  • In einer weiteren vorteilhaften Weiterbildung liegt der austenitische Stahl als Zylinder-Gehäuse oder als Ring vor und der Schritt 1) erfolgt dadurch, dass mit einer Verformungseinrichtung das Zylinder-Gehäuse oder der Durchmesser des Zylinder-Gehäuses oder des Ringes geweitet und die Dicke des Zylinder-Gehäuses oder des Ringes verringert wird.
  • Die Erfindung geht hierbei von dem Aspekt aus, dass, wenn der austenitische Stahl als Zylinder-Gehäuse oder als Ring vorliegt, es eine sehr kostengünstige Möglichkeit gibt, den Ring insgesamt plastisch zu verformen. Dabei wird eine Verformungseinrichtung an das Zylinder-Gehäuse oder den Ring derart angebracht, dass durch eine gleichmäßige Kraftübertragung diese gleichmäßig gedehnt werden.
  • In einer vorteilhaften Weiterbildung umfasst die Verformungseinrichtung einen konischen Zylinder.
  • Dadurch wird eine besonders einfache Möglichkeit angeboten, die Verformungseinrichtung derart zu gestalten, dass durch eine lineare Bewegung des konischen Zylinders eine Kraft auf die Innenseite des Zylinder-Gehäuses oder des Ringes ausgeübt wird, wodurch diese insgesamt geweitet werden. Andere Verformungseinrichtungen sind möglich. Die Verformungseinrichtung kann auch hydraulische Mittel umfassen.
  • In einer weiteren vorteilhaften Weiterbildung wird ein Stutzen an einer äußeren Wand des Zylinder-Gehäuses oder des Ringes angeordnet und in einem nächsten Schritt an das Zylinder-Gehäuse oder den Ring angeschweißt, wobei in einem nächsten Schritt der Ring mit dem Stutzen lösungsgeglüht und abgeschreckt wird und anschließend Schritt 1) erfolgt, wobei das Zylinder-Gehäuse oder der Ring aufgeweitet werden, wobei in einem nächsten Schritt der Ring mit dem Stutzen spannungsarm geglüht wird und anschließend Durchtritte durch den Stutzen und den Ring gebohrt werden.
  • Die Erfindung geht hierbei von dem Aspekt aus, dass es vorteilhaft ist, wenn Stutzen an dem Zylinder-Gehäuse oder dem Ring angebracht werden sollen, dass diese vor dem Spannungsarmglühen angebracht werden.
  • Die Erfindung umfasst ein Verdichtergehäuse aus einem austenitischen Stahl, wobei das Verdichtergehäuse im wesentlichen ringförmig ausgebildet ist, wobei das Verdichtergehäuse mit einem Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5 hergestellt wurde.
  • Ausführungsbeispiele der Erfindung werden nachfolgend unter Bezugnahme auf die Zeichnungen näher beschrieben. Dabei haben mit denselben Bezugszeichen versehene Komponenten die gleiche Funktionsweise.
    • Dabei zeigen
    • Figur 1
    eine schematische Darstellung der Herstellung eines Verdichtergehäuses mit Stutzen,
    Figur 2
    ein Diagramm zur Verdeutlichung eines Einflusses der Kaltverformung auf mechanische Eigenschaften für den Werkstoff X5CrNiTi18-10,
    Figur 3
    ein Diagramm zur Verdeutlichung des Einflusses der Spannungsarmglühtemperatur auf die mechanischen Eigenschaften auf den Werkstoff X5CrNiTi18-10.
  • In der Figur 1 werden 6 Teilschritte zur Herstellung des Verdichtergehäuses 1 dargestellt.
    In der Figur 1 ist eine Schnittansicht des Gehäuses 1 zu sehen. Die Länge des Gehäuses 1 ist daher aus der Figur 1 nicht zu entnehmen.
    In Figur 1 ist im Schritt 1) ein Verdichtergehäuse 1 als Ausführungsform eines Zylinder-Gehäuses oder Ringes zumindest umfassend ein Gehäuse 2 und zwei Stutzen 4a und 4b dargestellt. Das Gehäuse 2 besteht aus einem austenitischen Stahl und ist im wesentlichen ringförmig ausgebildet. Das Gehäuse 2 ist ringförmig um eine Rotationsachse 3 ausgebildet.
    In einem Schritt 1) werden zwei Stutzen 4a und 4b mit einer Bohrung 5a und 5b bereitgestellt.
  • In einem Schritt 2) werden die Stutzen 4a und 4b an eine äußere Wand 6 des Gehäuses 2 angeschweißt.
  • Im Schritt 3) wird das Gehäuse 2 mit den Stutzen 4a und 4b lösungsgeglüht und abgeschreckt. Das Lösungsglühen erfolgt bei Temperaturen und über Zeitdauern hinweg, die von der Wahl des Materials des Gehäuses abhängen. Das Abschrecken des Gehäuses und der Stutzen erfolgt nach herkömmlichen Verfahren.
  • Im Schritt 4) wird das Gehäuse 2 über eine nicht näher dargestellte Verformungseinrichtung plastisch verformt, wodurch sich die Dicke 7 des Gehäuses 2 verringert.
  • Die Verformungseinrichtung kann einen konischen Zylinder umfassen. In alternativen Ausführungsformen kann die Verformungseinrichtung hydraulische Kraftantriebe umfassen. Es sind aber ebenso andere Verformungseinrichtungen denkbar.
  • Im Schritt 5) werden das Gehäuse 2 und die Stutzen 4a und 4b spannungsarm geglüht. Die Temperatur und die Dauer des Spannungsarmglühens erfolgt nach herkömmlichen Verfahrenswerten, die von der Wahl des austenitischen Stahls abhängen.
  • Im Schritt 6) erfolgt ein Bohren von Durchtritten 8a und 8b durch das Gehäuse 2. Anschließend erfolgt eine mechanische Bearbeitung.
  • In der Figur 2 ist der Einfluss der Kaltverformung auf mechanische Eigenschaften des Werkstoffs X5CrNiTi18-10, 1.4541 dargestellt. Auf der linken Y-Achse 9 ist die 0,2%-Dehngrenze und auf der X-Achse 11 ist die Dehnung in Prozent aufgetragen. Auf der rechten Y-Achse 10 ist die verbrauchte Schlagarbeit 18 im Kerbschlagbiegeversuch nach Charpy bei minus 196°C aufgetragen. In der Kurve 12 ist ein deutliches Ansteigen der 0,2%-Dehngrenze in Abhängigkeit der Dehnung zu sehen. Bei 5% Dehnung hat die 0,2%-Dehngrenze einen Wert von 300 MPa. Bei einer Dehnung von annähernd 50% hat die 0,2%-Dehngrenze einen dreifachen Wert, der bei ca. 900 MPa liegt. Die verbrauchte Schlagarbeit 18 hingegen sinkt bei 5% Dehnung von 100 Joule auf 60 Joule bei einer Dehnung von fast 50%.
  • Versuche haben gezeigt, dass die 0,2%-Dehngrenze des Standardstahls X6CrNiTi18-10 durch eine 25%ige Vorverformung von 200 MPa auf 600 MPa ansteigt.
  • In der Figur 3 ist der Einfluss der Temperatur beim Spannungsarmglühen auf mechanische Eigenschaften des Werkstoffs X5CrNiTi18-10 bei einem Kaltverformungsgrad von 25% dargstellt.
  • In der Figur 3 ist auf der linken Y-Achse 9 die 0,2%-Dehngrenze und auf der rechten Y-Achse 10 die verbrauchte Schlagarbeit aufgetragen. Auf der X-Achse 15 ist die Spannungsarmglühtemperatur in Grad Celsius angegeben. Die Kurve 16 zeigt den Verlauf der verbrauchten Schlagarbeit von 250°C bis 550°C. Die Kurve 17 zeigt den Verlauf der 0,2%-Dehngrenze von 250°C bis 550°C. In diesem Diagramm ist zu sehen, dass die Eigenschaften des Stahles durch ein Spannungsarmglühen kaum verändert werden.
  • Durch das in Figur 1 dargestellte Verfahren können Wanddicken für Verdichtergehäuse 1 verringert werden. Dadurch wäre deutlich weniger Material erforderlich. Ein weiterer Vorteil wäre, dass Temperaturtransienten und Wärmespannungen sich verringern. Außerdem wäre die Gefahr plastischer Verformungen durch Thermospannungen verringert.

Claims (6)

  1. Verfahren zur Herstellung von austenitischen Stählen, gekennzeichnet durch folgende Schritte:
    1) plastische Verformung des austenitischen Stahles,
    2) Spannungsarmglühen des austenitischen Stahles.
  2. Verfahren nach Anspruch 1,
    bei dem im Schritt 1) die plastische Verformung durch mechanisches Dehnen erfolgt.
  3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2,
    bei dem der austenitische Stahl im Wesentlichen als ein Zylinder-Gehäuse (1) oder Ring (1) vorliegt und der Schritt 1) dadurch erfolgt, dass mit einer Verformungseinrichtung der Durchmesser des Zylinder-Gehäuses (1) oder des Ringes (1) geweitet und die Dicke des Zylinder-Gehäuses (1) oder des Ringes (1) verringert wird.
  4. Verfahren nach Anspruch 3,
    bei dem ein konischer Zylinder in der Verformungseinrichtung verwendet wird und das Zylinder-Gehäuse (1) oder der Ring (1) dadurch geweitet werden, indem der konische Zylinder bewegt wird.
  5. Verfahren nach Anspruch 3 oder 4,
    bei dem ein Stutzen (4a, 4b) an einer äußeren Wand (6) eines Gehäuses (2) angeordnet und in einem nächsten Schritt an das Gehäuse (2) angeschweißt wird,
    wobei in einem nächsten Schritt das Gehäuse (2) mit dem Stutzen (4a, 4b) lösungsgeglüht und abgeschreckt wird und anschließend der Schritt 1) erfolgt, wobei das Gehäuse (2) aufgeweitet wird,
    wobei in einem nächsten Schritt das Gehäuse (2) mit dem Stutzen (4a, 4b) spannungsarm geglüht wird und anschließend Durchtritte durch den Stutzen (4a, 4b) und das Gehäuse (2) gebohrt werden.
  6. Verdichtergehäuse (1) aus einem austenitischen Stahl,
    wobei das Verdichtergehäuse (1) im wesentlichen ringförmig ausgebildet ist,
    dadurch gekennzeichnet, dass
    das Verdichtergehäuse (1) mit einem der Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5 hergestellt wurde.
EP20050020130 2005-09-15 2005-09-15 Verfahren zur Herstellung eines Gehäuses aus austenitischem Stahl. Not-in-force EP1764422B1 (de)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE200550004415 DE502005004415D1 (de) 2005-09-15 2005-09-15 Verfahren zur Herstellung eines Gehäuses aus austenitischem Stahl.
EP20050020130 EP1764422B1 (de) 2005-09-15 2005-09-15 Verfahren zur Herstellung eines Gehäuses aus austenitischem Stahl.
CNB2006101729847A CN100519777C (zh) 2005-09-15 2006-09-15 奥氏体钢生产方法及采用奥氏体钢制造的压缩机壳体

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP20050020130 EP1764422B1 (de) 2005-09-15 2005-09-15 Verfahren zur Herstellung eines Gehäuses aus austenitischem Stahl.

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP1764422A1 true EP1764422A1 (de) 2007-03-21
EP1764422B1 EP1764422B1 (de) 2008-06-11

Family

ID=35383990

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP20050020130 Not-in-force EP1764422B1 (de) 2005-09-15 2005-09-15 Verfahren zur Herstellung eines Gehäuses aus austenitischem Stahl.

Country Status (3)

Country Link
EP (1) EP1764422B1 (de)
CN (1) CN100519777C (de)
DE (1) DE502005004415D1 (de)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102443895A (zh) * 2011-09-26 2012-05-09 吴江伊兰吉纺织品有限公司 一种新型耐磨钢丝圈的制备方法

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3314847A1 (de) * 1983-04-23 1984-10-25 VEB Federnwerk Zittau, DDR 8800 Zittau Verfahren zur fertigung nahtloser ringe mit verbesserten federeigenschaften
JPS62286610A (ja) * 1986-06-04 1987-12-12 Sumitomo Metal Ind Ltd 熱間継目無鋼管の製法
DE4124689A1 (de) * 1991-07-22 1993-01-28 Mannesmann Ag Verfahren und vorrichtung zur durchfuehrung des verfahrens zum beseitigen von formfehlern und abbauen schaedlicher eigenspannungen in laengsnahtgeschweissten rohrstraengen
JPH0754047A (ja) * 1993-08-18 1995-02-28 Nkk Corp 耐食性、延靭性に優れた高Ｓｉ含有ステンレス継目無鋼管の製造方法
JPH0857505A (ja) * 1994-08-19 1996-03-05 Sumitomo Metal Ind Ltd オーステナイト系ステンレス鋼管の製造方法
JP2004124116A (ja) * 2002-09-30 2004-04-22 Jfe Steel Kk 継目無鋼管製造用素材

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3314847A1 (de) * 1983-04-23 1984-10-25 VEB Federnwerk Zittau, DDR 8800 Zittau Verfahren zur fertigung nahtloser ringe mit verbesserten federeigenschaften
JPS62286610A (ja) * 1986-06-04 1987-12-12 Sumitomo Metal Ind Ltd 熱間継目無鋼管の製法
DE4124689A1 (de) * 1991-07-22 1993-01-28 Mannesmann Ag Verfahren und vorrichtung zur durchfuehrung des verfahrens zum beseitigen von formfehlern und abbauen schaedlicher eigenspannungen in laengsnahtgeschweissten rohrstraengen
JPH0754047A (ja) * 1993-08-18 1995-02-28 Nkk Corp 耐食性、延靭性に優れた高Ｓｉ含有ステンレス継目無鋼管の製造方法
JPH0857505A (ja) * 1994-08-19 1996-03-05 Sumitomo Metal Ind Ltd オーステナイト系ステンレス鋼管の製造方法
JP2004124116A (ja) * 2002-09-30 2004-04-22 Jfe Steel Kk 継目無鋼管製造用素材

Non-Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 012, no. 171 (M - 700) 21 May 1988 (1988-05-21) *
PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 1995, no. 05 30 June 1995 (1995-06-30) *
PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 1996, no. 07 31 July 1996 (1996-07-31) *
PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 2003, no. 12 5 December 2003 (2003-12-05) *

Also Published As

Publication number Publication date
DE502005004415D1 (de) 2008-07-24
EP1764422B1 (de) 2008-06-11
CN100519777C (zh) 2009-07-29
CN1974799A (zh) 2007-06-06

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE3537882C2 (de)
EP2435589B1 (de) Verfahren und vorrichtung zum oberflächenverfestigen eines bauteils, welches zumindest im bereich seiner zu verfestigenden oberfläche aus einer intermetallischen verbindung besteht
EP0928921A1 (de) Profilschelle und Verfahren zu ihrer Herstellung
DE102013006009B3 (de) Verfahren zum Herstellen eines Balgs und/oder Balg
DE2364210A1 (de) Verfahren zur herstellung eines formstueckes, insbesondere eines rohres
EP1764422B1 (de) Verfahren zur Herstellung eines Gehäuses aus austenitischem Stahl.
EP0086505B1 (de) Verfahren zur Verhinderung der durch plastisches Fliessen bei der Schleuderprüfung verursachten Aufweitung der Nabenbohrung eines Turbomaschinenteils
EP2601010B1 (de) Herstellung von schaufeln einer strömungsmaschine aus kaltumformten grundmaterial
WO2008031457A1 (de) Verfahren zur herstellung von kaltzähen stählen
DE102015210014B4 (de) Gehäusestruktur einer Strömungsmaschine mit einem Bauteil mit gerichteter Mikrostruktur
DE10306865B3 (de) Verfahren zum Herstellen einer gehärteten Welle
EP1731254A1 (de) Verfahren zum oszillierenden Reibschweissen von Bauteilen mit einer umlaufenden Nut in mindestens einem der beiden Bauteile in der Nähe der Fügezone
EP3460078B1 (de) Verbinderteil mit metallischem grundkörper zum verschrauben von rohren und verfahren zu dessen herstellung
EP3670951B1 (de) Verfahren zum fügen einer welle mit einer nabe, insbesondere für eine vakuumpumpe
EP3862583A1 (de) Fügeelement, verbindungsstruktur mit dem fügeelement, herstellungsverfahren des fügeelements und entsprechendes verbindungsverfahren
EP1313591B1 (de) Verfahren zur plastischen verformung einer nabenbohrung eines schnelllaufenden turbomaschinenteils
EP1760162B1 (de) Verfahren zur Herstellung einer Welle für Kompressoren
DE102020000978A1 (de) Verfahren und Vorrichtung geeignet zur Erhöhung der Festigkeit eines gefügten oder addifiv gefertigten Bauteils
EP2064010B1 (de) Kugelautofrettage
DE102014109773A1 (de) Verfahren zur Herstellung eines pressgehärteten Bauteils
DE102012001538A1 (de) Einbringung von Spannungen in Faserverbund-Grundkörper
DE102012006952B4 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Korngrößenbeeinflussung eines Werkstückes sowie Werkstück
DE102012023164B4 (de) Kappenring und Herstellverfahren
DE102016004223B3 (de) Verfahren zur Herstellung rein elastisch ausgelegter Pressverbindungen unter Ausnutzung plastischen Materialverhaltens
DE102004056294A1 (de) Werkzeug zur Umformung eines Werkstücks

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IS IT LI LT LU LV MC NL PL PT RO SE SI SK TR

AX Request for extension of the european patent

Extension state: AL BA HR MK YU

17P Request for examination filed

Effective date: 20070522

17Q First examination report despatched

Effective date: 20070625

AKX Designation fees paid

Designated state(s): CH DE FR GB IT LI

RTI1 Title (correction)

Free format text: METHOD FOR FABRICATING HOUSING FROM AUSTENITIC STEEL.

GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

GRAS Grant fee paid

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): CH DE FR GB IT LI

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: FG4D

Free format text: NOT ENGLISH

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: EP

REF Corresponds to:

Ref document number: 502005004415

Country of ref document: DE

Date of ref document: 20080724

Kind code of ref document: P

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: NV

Representative=s name: SIEMENS SCHWEIZ AG

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PCAR

Free format text: SIEMENS SCHWEIZ AG;INTELLECTUAL PROPERTY FREILAGERSTRASSE 40;8047 ZUERICH (CH)

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

26N No opposition filed

Effective date: 20090312

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Payment date: 20120917

Year of fee payment: 8

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Payment date: 20120926

Year of fee payment: 8

Ref country code: FR

Payment date: 20121002

Year of fee payment: 8

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 20121119

Year of fee payment: 8

Ref country code: CH

Payment date: 20121210

Year of fee payment: 8

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL

GBPC Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee

Effective date: 20130915

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R119

Ref document number: 502005004415

Country of ref document: DE

Effective date: 20140401

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: ST

Effective date: 20140530

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20130915

Ref country code: CH

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20130930

Ref country code: LI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20130930

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20140401

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20130915

Ref country code: FR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20130930