EP1717014A2

EP1717014A2 - Verfahren und Vorrichtung zum Pressen

Info

Publication number: EP1717014A2
Application number: EP06003463A
Authority: EP
Inventors: Thorsten Homann; Jens Schulz; Roman Zmudzinski
Original assignee: Harburg Freudenberger Maschinenbau GmbH
Current assignee: Harburg Freudenberger Maschinenbau GmbH
Priority date: 2005-04-26
Filing date: 2006-02-21
Publication date: 2006-11-02
Anticipated expiration: 2026-02-21
Also published as: EP1717014A3; RU2397870C2; EP1717014B1; US20060283799A1; RU2006114169A; DE102005019294A1; DK1717014T3

Abstract

Das Verfahren und die Vorrichtung dienen zum Pressen eines flüssigen Extraktes aus einem Preßgut heraus. Das Preßgut wird von einer Schneckenpresse entlang eines Preßweges transportiert und mit einem Preßdruck beaufschlagt. Zusätzlich wird das Preßgut mit mindestens einem Extraktionsmittel versetzt, das gemeinsam mit dem Extrakt aus dem Preßgut abgeleitet wird. Das Extraktionsmittel wird dem Preßgut höchstens mit einem Gewichtsanteil zugeführt, der das doppelte des Gewichts des im Preßgut enthaltenen Gewichts beträgt. Mindestens ein Teil des Extraktionsmittels löst sich im Extrakt.

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Pressen eines flüssigen Extrakts aus einem Preßgut heraus, bei dem das Preßgut von einer Schneckenpresse entlang eines Preßweges transportiert und mit einem Preßdruck beaufschlagt wird und bei dem das Preßgut mit mindestens einem Extraktionsmittel versetzt wird, das gemeinsam mit dem Extrakt aus den Preßgut abgeleitet wird.
Die Erfindung betrifft darüber hinaus eine Vorrichtung zum Pressen eines flüssigen Extrakts aus einem Preßgut heraus, die als eine Schneckenpresse ausgebildet ist, die eine in einer Zylinderwandung beweglich geführte Schnecke aufweist und die an mindestens eine Zuführeinrichtung für ein Extraktionsmittel sowie an mindestens eine Sammeleinrichtung für das Extrakt angeschlossen ist.
Derartige Verfahren und Vorrichtungen werden beispielsweise dafür verwendet, um Öl aus ölhaltigen Saaten abzupressen. Zur Unterstützung des Abpreßvorganges ist es bereits bekannt, das Preßgut mit einem großen Überschuß an superkritischem Kohlendioxid zu vermengen und das ölige Extrakt bei sehr hohen Drücken in dem superkritischen Kohlendioxid zu lösen. Der superkritische Zustand beschreibt hierbei physikalisch einen Aggregatszustand im Übergang von der gasförmigen zur flüssigen Phase des Kohlendioxids. Das im superkritischen Kohlendioxid gelöste Extrakt wird nach seiner Ableitung aus der Presse durch Abdampfen des Kohlendioxids in Reinform gewonnen. Das abgedampfte Kohlendioxid wird entweder in die Atmosphäre abgelassen oder erneut komprimiert und wiederverwendet.
Die Bereitstellung und Handhabung des superkritischen Kohlendioxids und der erforderliche apparative Aufwand zur Handhabung der erheblichen Mengen dieses Extraktionsmittels führen zu einem Aufwand, der einer Vielzahl von Anwendungen entgegensteht.
Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es daher, ein Verfahren der einleitend genannten Art derart zu verbessern, daß eine hohe Verfahrenseffektivität bei akzeptablem Aufwand erreicht wird.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß das Extraktionsmittel dem Preßgut höchstens mit einem Gewichtsanteil zugeführt wird, der das doppelte des Gewichts des im Preßgut enthaltenen Extrakts beträgt.
Weitere Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, eine Vorrichtung der einleitend genannten Art derart zu konstruieren, daß ein hoher Extraktionsgrad bei vermindertem apparativem Aufwand erreicht werden kann.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß die Zuführeinrichtung für das Extraktionsmittel mit einer Dosiereinrichtung gekoppelt ist, die eine Zuführmenge von Extraktionsmittel auf maximal das Doppelte des im Preßgut enthaltenen Gewichts an Extrakt begrenzt.
Erfindungsgemäß wurde herausgefunden, daß es nicht erforderlich ist, das Extrakt im Extraktionsmittel zu lösen und in diesem gelösten Zustand aus dem Preßgut abzuführen, sondern das es bereits zu hervorragenden Extraktionsraten führt, wenn das Extrakt lediglich mit dem Extraktionsmittel verdünnt wird bzw. wenn das Extraktionsmittel im Extrakt gelöst wird. Gemäß dem Stand der Technik erforderliche Mengen an Extraktionsmitteln, die in der Regel die zehnfache Gewichtsmenge des zu gewinnenden Extrakts weit übersteigen, können hierdurch erheblich reduziert werden. Kosten und Aufwand für die Bereitstellung des Extraktionsmittels sowie die anschließende Trennung des Extraktionsmittels vom Extrakt können hierdurch ebenfalls erheblich reduziert werden.
Eine verminderte Menge an Extraktionsmittel kann dadurch erreicht werden, daß der Gewichtsanteil des Extraktionsmittels höchstens dem Gewichtsanteil des im Preßgut enthaltenen Extrakts entspricht.
In der Regel erweist es sich als ausreichend, daß das Extraktionsmittel dem Preßgut höchstens mit einem Gewichtsanteil zugeführt wird, der 50 % des Gewichts des im Preßgut enthaltenen Extrakts beträgt.
Eine überwiegende Lösung des Extraktionsmittels im Extrakt bei einem geringen Überschuß an Extraktionsmittel zur Bereitstellung eines Gasdruckes wird dadurch erreicht, daß das Extraktionsmittel dem Preßgut höchstens mit einem Gewichtsanteil zugeführt wird, der 25 bis 35 % des Gewichts des im Preßgut enthaltenen Extrakts beträgt.
Insbesondere bei einem Abpressen von Ölen aus pflanzlichen Materialien erweist es sich als vorteilhaft, daß dem Preßgut als Extraktionsmittel Kohlendioxid zugeführt wird.
Ein typischer Druckbereich wird dadurch definiert, daß das Extraktionsmittel dem Preßgut mit einem Druck von etwa 100 bis 200 bar zugeführt wird.
Insbesondere ist daran gedacht, daß das Extraktionsmittel dem Preßgut mit einem Druck von etwa 150 bar zugeführt wird.
Typische Betriebsbedingungen werden dadurch definiert, daß das Abpressen des Extrakts nach der Zufuhr des Extraktionsmittels mit einer Temperatur von etwa 35 bis 60 Grad Celsius erfolgt.
Aufgrund der durch das mechanische Pressen erzeugten Reibungsenergie stellt sich in der Regel ein Temperaturbereich derart ein, daß das Abpressen des Extrakts nach der Zufuhr des Extraktionsmittels mit einer Temperatur von etwa 40 bis 45 Grad Celsius erfolgt.
Durch einen typischen mechanischen Preßdruck wird dafür gesorgt, daß ein mechanischer Preßdruck im Bereich von 200 bis 300 bar erzeugt wird.
Insbesondere ist daran gedacht, daß ein mechanischer Preßdruck im Bereich von 250 bar erzeugt wird.
Eine gesteigerte Extraktausbeute kann dadurch erreicht werden, daß das Preßgut hintereinander mehreren Abpreßschritten unterworfen wird.
Insbesondere erweist es sich als vorteilhaft, daß das Preßgut in einem ersten Preßschritt mechanisch vorgepreßt wird.
Ebenfalls ist es zweckmäßig, daß das Preßgut nach dem Vorpressen mit Extraktionsmittel versetzt und das Extraktionsmittel mindestens teilweise im Extrakt gelöst wird.
Eine typische Verfahrensdurchführung erfolgt derart, daß nach dem Lösen des Extraktionsmittels im Extrakt ein Abpressen durchgeführt wird.
Eine nochmals gesteigerte Extraktausbeute kann dadurch erreicht werden, daß das mit dem Extraktionsmittel versetzte Extrakt mindestens zweimal einer Drucksteigerung sowie einer Druckabsenkung unterworfen wird.
Ein einfacher mechanischer Grundaufbau wird dadurch unterstützt, daß der Zylinderinnenraum durch mindestens zwei auf der Preßschnecke angeordnete Drosseln in die Zonen unterteilt ist.
Eine gesteigerte Löslichkeit des Extraktionsmittels im Extrakt wird dadurch unterstützt, daß die Zuführeinrichtung für das Extraktionsmittel mit einer Heizung versehen ist.
Gemäß einer typischen Ausführungsform ist vorgesehen, daß die Zuführeinrichtung für das Extraktionsmittel eine Druckfestigkeit von bis zu 250 bar aufweist.
Eine typische Ausführungsvariante besteht darin, daß zur Zuführung des Extraktionsmittels im Bereich der Zylinderwandung mindestens ein Anschluß angeordnet ist.
Darüber hinaus ist es alternativ oder ergänzend auch möglich, daß die Preßschnecke zur Zuführung des Extraktionsmittels mindestens bereichsweise hohl und mit Austrittsöffnungen ausgebildet ist.
In den Zeichnungen sind Ausführungsbeispiele der Erfindung schematisch dargestellt. Es zeigen:

Fig. 1: eine schematische Darstellung eines Längsschnittes durch eine Schneckenpresse mit Zuleitung eines Extraktionsmittels und Ableitung eines Extraktes,
Fig. 2: ein Diagramm zur Veranschaulichung eines Druckverlaufes in der Presse gemäß Fig. 1 und
Fig. 3: ein Diagramm zur Veranschaulichung des Zusammenhanges von Temperatur und Entropie von Kohlendioxid.

Fig. 1 zeigt eine Schneckenpresse (1), die mit einer Zylinderwandung (2) sowie innerhalb einer der Zylinderwandung (2) beweglich geführten Preßschneckel (3) versehen ist. Entlang eines im wesentlichen zylindrischen Schneckenkörpers (4) erstreckt sich eine Schneckenwende, die von auf dem Schneckenkörper (4) angeordneten Drosseln (6) in einzelne Wendelsegmente (7) unterteilt ist. Die Drosseln (6) sind als Verdickungen des Schneckenkörpers (4) ausgebildet und begrenzen gemeinsam mit der Zylinderwandung (2) relativ eng dimensionierte Spalte (8).
Die Zylinderwandung (2) ist mit einer Materialzufuhr (9) sowie einer Feststoffableitung (10) versehen. Hinsichtlich einer Transportrichtung (11) erfolgt die Materialförderung von der Materialzufuhr (9) zur Feststoffableitung (10). Die Materialzufuhr (9) ist typischerweise im Bereich eines Endes der Zylinderwandung (2) angeordnet, das benachbart zu einem Schneckenantrieb (12) positioniert ist. Die Feststoffableitung (10) befindet sich typischerweise im Bereich eines dem Schneckenantrieb (12) abgewandten Endes der Zylinderwandung (2).
Beim Ausführungsbeispiel gemäß Fig. 1 wird der Schneckenpresse (1) von einem Vorratstank (13) aus das Extraktionsmittel zugeleitet. Typischerweise wird als Extraktionsmittel Kohlendioxid in flüssigem oder gasförmigem Zustand verwendet. Die Zuführung erfolgt unter Zwischenschaltung eines Kühlers (14), einer Hochdruckpumpe (15) sowie einer Heizung (16). Typischerweise sind die einzelnen Funktionskomponenten durch Ventile (17, 18, 19, 20) voneinander getrennt. Beim Ausführungsbeispiel gemäß Fig. 1 ergibt sich hierdurch eine Reihenschaltung des Vorratstanks (13), des Ventils (17), des Kühlers (14), des Ventils (18), der Hochdruckpumpe (15), des Ventils (19), der Heizung (16), des Ventils (20) sowie eines Anschlusses (21) im Bereich der Zylinderwandung (2).
Gemäß dem Ausführungsbeispiel in Fig. 1 ist ein Zylinderinnenraum (22) in eine Vorpreßzone (23), eine Extruderzone (24) sowie eine Abpreßzone (25) unterteilt. Die Vorpreßzone (23) ist mit einer Primärableitung für mechanisch abgepreßtes Extrakt versehen, im Bereich der Extruderzone (24) sind ein oder mehrere Sekundärableitungen (27) für mit dem Extrakt vermengtes Extraktionsmittel bzw. für im Extrakt gelöstes Extraktionsmittel vorgesehen. Im Anschluß an die Extruderzone (24) ist benachbart zur Feststoffableitung (10) eine Entleerungszone (28) angeordnet. Der Anschluß (21) für die Zuleitung des Extraktionsmittels befindet sich typischerweise unmittelbar in Transportrichtung (11) hinter einer ersten Drossel (6), die die Vorpreßzone (23) von der Extruderzone (24) trennt.
Typischerweise ist bei einer Verwendung von Kohlendioxid als Extraktionsmittel der Vorratstank (13) für einen Druck bis 65 bar bei einer Extraktionsmitteltemperatur von 22 Grad ausgelegt. Der Kühler (14) weist ebenfalls eine Druckfestigkeit bis etwa 65 bar auf und führt eine Temperaturabsenkung auf eine Temperatur von etwa 15 bis 18 Grad Celsius durch. Die Hochdruckpumpe (15) erhöht den Druck auf einen Bereich von 150 bis 300 bar, wobei eine Temperaturerhöhung auf eine Temperatur von 32 bis 50 Grad Celsius auftritt. Über die Heizung (16) erfolgt eine weitere Temperaturerhöhung auf eine Temperatur auf etwa 60 bis 100 Grad Celsius.
Die Zufuhr des Preßgutes im Bereich der Materialzufuhr (9) erfolgt üblicherweise auf Umgebungstemperatur. In der Vorpreßzone (13) erfolgt ein mechanischer Druckaufbau auf einen Druck im Bereich von 150 bis 300 bar und eine Temperaturerhöhung auf etwa 60 Grad Celsius. Im Bereich der Extruderzone (24) wird ein Druck im Bereich von 150 bis 300 bar aufrecht erhalten und eine typische Temperatur liegt im Bereich von 60 bis 100 Grad Celsius. Die gleichen physikalischen Parameter sind auch im Bereich der Abpreßzone (25) anzutreffen.
Fig. 2 zeigt einen typischen Druckverlauf entlang der Transportrichtung (11) bei einem Betrieb der Schneckenpresse (1). Es sind hierbei sowohl der Feststoffdruck als auch der Druck des Extraktionsmittels eingezeichnet.
Zur Veranschaulichung der physikalischen Eigenschaften des als Extraktionsmittel verwendeten Kohlendioxids ist in Fig. 3 ein Diagramm mit der Temperatur über der Entropie dargestellt, wobei die einzelnen Verläufe bestimmten eingetragenen Drücken zugeordnet sind. Der Bereich zwischen A und B entspricht hierbei einer isobaren Unterkühlung, der Bereich zwischen B und C einer isentropen Verdichtung, der Bereich zwischen C und D einer isobaren Erwärmung und der Bereich zwischen D und E einer nicht adiabaten Entspannung bzw. Entgasung.
Bei einem Vergleich von Fig. 3 mit der Darstellung in Fig. 1 ist der Bereich A-B der Abkühlung im Bereich des Kühlers (14) zuzuordnen und der Bereich B-C entspricht der Verdichtung durch die Hochdruckpumpe (15). Der Verlauf C-D entspricht der Erwärmung im Bereich der Heizung (16) und der Verlauf D-E dem Prozeßablauf zwischen dem Anschluß (21) und der Sekundärableitung (27).
Am Beispiel der Verwendung von Kohlendioxid als Extraktionsmittel sowie gestützt auf das Ausführungsbeispiel gemäß Fig. 1 soll nachfolgend der Verfahrensablauf in größerer Detailliertheit erläutert werden. Im Bereich der Vorpreßzone (23) erfolgt zunächst ein mechanischer Aufschluß des Preßgutes, beispielsweise der zu entölenden Saat mit einer mechanischen Vorentölung über die Primärableitung (26). Die Primärableitung (26) kann beispielsweise über einen nach außen offenen Seiherkorb gebildet werden. In Transportrichtung (11) wird die Vorpreßzone (23) durch die Drossel (6) begrenzt, die eine Drosselgeometrie derart aufweist, daß der vorentölte Feststoff im wesentlichen gasdicht komprimiert werden kann.
Hinter der in Transportrichtung (11) ersten Drossel (6) befindet sich die Einspritzzone für das Extraktionsmittel, in diesem Fall für das Kohlendioxid. Hierfür ist der Anschluß (21) vorgesehen. Durch die Extruderzone (24) wird ein Extruderbereich in einem geschlossenen Seiher bereitgestellt. Im Bereich der Zuführung des Extraktionsmittels hinter der Drossel (6) wird der Feststoff zunächst wieder aufgelockert und das Extraktionsmittel löst sich im Extrakt bzw. vermengt sich mit diesem. Beim Anwendungsbeispiel einer Extraktion von Saatöl erfolgt durch das Lösen des Kohlendioxids eine erhebliche Erniedrigung der Viskosität und somit eine deutliche Verflüssigung. Bei Erreichen der Lösekapazitäten des Extrakts für das Extraktionsmittel überlagert sich das zusätzlich zugeführte Kohlendioxid als Gasdruck dem Feststoffdruck.
Beim Ausführungsbeispiel gemäß Fig. 1 ist die Extruderzone (24) als ein einheitlicher Bereich zwischen zwei Drosseln (6) ausgebildet. Grundsätzlich ist es denkbar, die Extruderzone (24) durch weitere Drosseln in einzelne Extruderbereiche aufzuteilen und hierdurch alternierende Druckanstiege sowie Druckabsenkungen vorzunehmen.
Im Bereich der Abpreßzone (25) wird das mit Kohlendioxid beladene fließfähige Öl aus dem Zylinderinnenraum (22) abgeleitet. Grundsätzlich ist es möglich, die Abpreßzone (25) als offenen Seiherkäfig auszubilden, so daß das Öl sowohl durch den mechanischen Preßdruck als zusätzlich auch durch den überlagerten Gasdruck des nicht im Öl gelösten Anteiles von Kohlendioxid abgeleitet wird. Eine zusätzliche Ableitung des Öls erfolgt durch den radialen Druckabfall im Seiherkorb durch das aus dem Öl ausgasende Kohlendioxid. Vorzugsweise wird die Abpreßzone (25) in einem Bereich vor der in Transportrichtung (11) letzten Drossel (6) positioniert.
Für eine Handhabung der Anlage gemäß Fig. 1 erweist es sich als vorteilhaft, im Bereich des Vorratstanks (13) flüssiges Kohlendioxid zu bevorraten und dieses bei Umgebungstemperatur der Hochdruckpumpe (15) zuzuführen. Die Hochdruckpumpe (15) wird vorzugsweise als eine Kolbenpumpe ausgebildet. Der Kühler (14) dient im wesentlichen dazu, auf der Saugseite der Hochdruckpumpe (15) eine Dampfblasenbildung zu vermeiden. Der Kühler (14) kann als ein kaltwasser- oder solegekühlter Wärmeaustauscher realisiert sein.
Zur Ermöglichung einer Zuführung von Kohlendioxid zum Zylinderinnenraum (22) in einem überkritischen Zustand erfolgt über die Heizung (16) eine Temperaturerhöhung des verdichteten Kohlendioxids.
Der hohe Druck des Kohlendioxids bei dessen Zuführung zum Zylinderinnenraum (22) führt dazu, daß gemeinsam mit dem herrschenden hohen Feststoffdruck eine hohe Löslichkeit des Kohlendioxids im zu gewinnenden Öl erreicht wird. Generell gilt der Zusammenhang, daß mit zunehmendem Druck mehr Extraktionsmittel im zu gewinnenden Extrakt gelöst werden kann. Insbesondere ermöglicht die Zufuhr des Kohlendioxids mit hohem Druck unmittelbar hinter der Drossel (6) einen hohen resultierenden Gesamtdruck bereits in diesem Bereich. Der Feststoffdruck ist hinter der Drossel (6) zunächst niedrig und nimmt dann entsprechend der Darstellung in Fig. 2 entlang des Transportweges bis zur nächsten Drossel (6) zu. Prinzipiell überlagern sich die in Fig. 2 dargestellten Drücke des Feststoffes, hervorgerufen durch die Rotationsbewegung der Extruderschnecke (3), sowie der Druck des Kohlendioxids.
Durch das Zusammenwirken des Extrakts und des im Extrakt gelösten Extraktionsmittels ist es möglich, sowohl die Vorpreßzone (23) als auch die Abpreßzone (25) außerhalb der Zylinderwandung (2) unter normalen Umweltbedingungen anzuordnen und es kann auf eine hochdruckfeste Kapselung verzichtet werden. Sowohl das aus den Ableitungen (26, 27) austretende Extrakt als auch der aus der Feststoffableitung (10) austretende entölte Feststoff sind weitgehend entgast und befinden sich auf einem Druckniveau entsprechend einem Umgebungsdruck. Es wird somit ein für den Anwender extrem einfacher Betrieb der Einrichtung unterstützt.
Eine typische Dimensionierung der in Fig. 1 dargestellten Vorrichtung kann derart erfolgen, daß der Schneckenpresse (1) eine Materialmenge von etwa 3.000 bis 6.000 Kilo/Stunde zugeführt werden. Bei einer Entölung von Saaten können hierdurch Ölmengen im Bereich von 600 bis 1.200 Kilo/Stunde gewonnen werden. Hiervon werden typischerweise 200 bis 400 Kilo/Stunde an Öl mechanisch im Bereich der Vorpreßzone (23) gewonnen, 400 bis 800 Kilo/Stunde Öl werden im Bereich der Extruderzone (24) abgeführt. Zur Gewinnung dieser Mengen an Öl werden typischerweise 80 bis 300 Kilo/Stunde Kohlendioxid zugeführt. Von dieser Menge an Kohlendioxid bleibt ein Anteil bis zu 60 Kilo/Stunde ungelöst im Preßgut und dient zur Bereitstellung eines erforderlichen Gasdrukkes.
Gemäß einem weiteren Ausführungsbeispiel für kleinere Durchsatzmengen werden der Schneckenpresse als Preßgut vorgebrochene Sojabohnen mit einem Ölgehalt von 18 bis 20 Prozent sowie einem wassergehalt von etwa 10 Prozent zugeführt. Die Eintrittstemperatur des Preßstoffes beträgt 20 Grad Celsius und es ist eine Durchsatzmenge von 100 Kilo/Stunde vorgesehen. Das flüssige Kohlendioxid wird der Schneckenpresse (1) mit einer Menge von 15 Kilo/Stunde bei einer Temperatur von 20 Grad Celsius zugeführt. In der Extruderzone (24) stellt sich entlang des Transportweges eine Temperatur von 35 bis 45 Grad Celsius ein. Das abgepreßte Öl unmittelbar nach Austritt aus der Sekundärableitung (27) besitzt eine Temperatur von etwa 70 Grad Celsius. Durch die Kombination des mechanischen Abpressens sowie der Lösung des Extraktionsmittels im Extrakt und der hieraus resultierenden Verminderung der Viskosität besitzt der aus der Feststoffableitung (10) austretende Feststoff einen Restfettgehalt von maximal drei Gewichtsprozenten.

Claims

Verfahren zum Pressen eines flüssigen Extrakts aus einem Preßgut heraus, bei dem das Preßgut von einer Schneckenpresse entlang eines Preßweges transportiert und mit einem Preßdruck beaufschlagt wird und bei dem das Preßgut mit mindestens einem Extraktionsmittel versetzt wird, das gemeinsam mit dem Extrakt aus dem Preßgut abgeleitet wird, dadurch gekennzeichnet, daß das Extraktionsmittel dem Preßgut höchstens mit einem Gewichtsanteil zugeführt wird, der das Doppelte des Gewichts des im Preßgut enthaltenen Extraktes beträgt.
Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Gewichtsanteil des Extraktionsmittels höchstens dem Gewichtsanteil des im Preßgut enthaltenen Extrakts entspricht.
Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß das Extraktionsmittel dem Preßgut höchstens mit einem Gewichtsanteil zugeführt wird, der 50 % des Gewichts des im Preßgut enthaltenen Extrakts beträgt.
Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß das Extraktionsmittel dem Preßgut höchstens mit einem Gewichtsanteil zugeführt wird, der 25 bis 35 % des Gewichts des im Preßgut enthaltenen Extrakts beträgt.
Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß dem Preßgut als Extraktionsmittel Kohlendioxid zugeführt wird.
Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß das Extraktionsmittel dem Preßgut mit einem Druck von etwa 100 bis 200 bar zugeführt wird.
Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß das Extraktionsmittel dem Preßgut mit einem Druck von etwa 150 bar zugeführt wird.
Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß das Abpressen des Extrakts nach der Zufuhr des Extraktionsmittels mit einer Temperatur von etwa 35 bis 60 Grad Celsius erfolgt.
Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß das Abpressen des Extrakts nach der Zufuhr des Extraktionsmittels mit einer Temperatur von etwa 40 bis 45 Grad Celsius erfolgt.
Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß ein mechanischer Preßdruck im Bereich von 200 bis 300 bar erzeugt wird.
Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß ein mechanischer Preßdruck im Bereich von 250 bar erzeugt wird.
Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 11, dadurch gekennzeichnet, daß das Preßgut hintereinander mehreren Abpreßschritten unterworfen wird.
Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 12, dadurch gekennzeichnet, daß das Preßgut in einem ersten Preßschritt mechanisch vorgepreßt wird.
Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 13, dadurch gekennzeichnet, daß das Preßgut nach dem Vorpressen mit Extraktionsmittel versetzt und das Extraktionsmittel mindestens teilweise im Extrakt gelöst wird.
Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 14, dadurch gekennzeichnet, daß nach dem Lösen des Extraktionsmittels im Extrakt ein Abpressen durchgeführt wird.
Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 15, dadurch gekennzeichnet, daß das mit dem Extraktionsmittel versetzte Extrakt mindestens zweimal einer Drucksteigerung sowie einer Druckabsenkung unterworfen wird.
Vorrichtung zum Pressen eines flüssigen Extrakts aus einem Preßgut heraus, die als eine Schneckenpresse ausgebildet ist, die eine in einem Zylindermantel beweglich geführte Schnecke aufweist und die an mindestens eine Zuführeinrichtung für ein Extraktionsmittel sowie an mindestens eine Sammeleinrichtung für das Extrakt angeschlossen ist, dadurch gekennzeichnet, daß die Zuführeinrichtung für das Extraktionsmittel mit einer Dosiereinrichtung gekoppelt ist, die eine Zuführmenge von Extraktionsmittel auf maximal das Doppelte des im Preßgut enthaltenen Gewichts an Extrakt begrenzt.
Vorrichtung nach Anspruch 17, dadurch gekennzeichnet, daß ein von der Zylinderwandung (2) begrenzter Zylinderinnenraum (22) in mehrere Zonen (23, 24, 25) unterteilt ist.
Vorrichtung nach Anspruch 17 oder 18, dadurch gekennzeichnet, daß der Zylinderinnenraum (22) durch mindestens zwei auf der Preßschnecke (3) angeordnete Drosseln (6) in die Zonen (23, 24, 25) unterteilt ist.
Vorrichtung nach Anspruch 17 bis 19, dadurch gekennzeichnet, daß in einer Transportrichtung (11) im Anschluß an eine Materialzufuhr (9) eine Vorpreßzone (23) angeordnet ist.
Vorrichtung nach Anspruch 17 bis 20. dadurch gekennzeichnet, daß unmittelbar hinter der die Vorpreßzone (23) begrenzenden Drossel (6) ein Zuführanschluß für das Extraktionsmittel angeordnet ist.
Vorrichtung nach einem der Ansprüche 17 bis 20, dadurch gekennzeichnet, daß im Anschluß an die Vorpreßzone (23) eine Extruderzone (24) angeordnet ist.
Vorrichtung nach einem der Ansprüche 17 bis 21, dadurch gekennzeichnet, daß die Extruderzone (24) in mindestens zwei von einer Drossel getrennte Bereiche unterteilt ist.
Vorrichtung nach einem der Ansprüche 17 bis 22, dadurch gekennzeichnet, daß die Zuführeinrichtung für das Extraktionsmittel mit einer Heizung (16) versehen ist.
Vorrichtung nach einem der Ansprüche 17 bis 24, dadurch gekennzeichnet, daß die Zuführeinrichtung für das Extraktionsmittel eine Druckfestigkeit von bis zu 250 bar aufweist.
Vorrichtung nach einem der Ansprüche 17 bis 25, dadurch gekennzeichnet, daß zur Zuführung des Extraktionsmittels im Bereich der Zylinderwandung (2) mindestens ein Anschluß (21) angeordnet ist.
Vorrichtung nach einem der Ansprüche 17 bis 25, dadurch gekennzeichnet, daß die Preßschnecke (3) zur Zuführung des Extraktionsmittels mindestens bereichsweise hohl und mit Austrittsöffnungen gebildet ist.