EP1709372A1 - Highly efficient evaporation in refrigerating installations and corresponding method for obtaining stable conditions with minimal and/or desired temperature differences of the media to be cooled in relation to the evaporation temperature - Google Patents

Highly efficient evaporation in refrigerating installations and corresponding method for obtaining stable conditions with minimal and/or desired temperature differences of the media to be cooled in relation to the evaporation temperature

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EP1709372A1
EP1709372A1 EP04705750A EP04705750A EP1709372A1 EP 1709372 A1 EP1709372 A1 EP 1709372A1 EP 04705750 A EP04705750 A EP 04705750A EP 04705750 A EP04705750 A EP 04705750A EP 1709372 A1 EP1709372 A1 EP 1709372A1
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temperature
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refrigerant
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    • F25B2700/2115—Temperatures of a compressor or the drive means therefor
    • F25B2700/21151—Temperatures of a compressor or the drive means therefor at the suction side of the compressor

Definitions

  • Refrigeration systems in cooling and freezing systems refrigeration technology, refrigeration machine for cooling and heating operation, refrigeration systems, refrigeration units, heat pumps, air conditioning systems and others.
  • thermosiphon mode in which the refrigerant is fed to the evaporator via a compensating and separating vessel, either by gravity or with the help of a pump, and where the evaporator outlet may still contain liquid components in the vapor, and so in the There is usually no overheating of the refrigerant at the evaporator outlet.
  • Dry expansion systems have the advantage of simple construction and small refrigerant contents.
  • the evaporator efficiency is essentially influenced by the smallest possible evaporator overheating.
  • Our innovation relates firstly to the dry expansion system (6) (1), to the dry expansion system (6) (1) with a downstream IWT (2) (internal heat exchanger, i.e. with a heat exchange between the refrigerant liquid line upstream of the expansion valve on the one hand and the suction steam after the evaporator on the other hand), to the two-stage evaporation system (6) (1 + 2) (a combination of dry expansion system and thermosiphon system, evaporator with IWT) and other refrigeration systems built on this basis.
  • IWT internal heat exchanger, i.e. with a heat exchange between the refrigerant liquid line upstream of the expansion valve on the one hand and the suction steam after the evaporator on the other hand
  • x-value is the value that indicates the proportion of the refrigerant that has already evaporated at the beginning of the evaporation process) of the refrigerant state in the injection valve (6 ) and at the beginning of the evaporator (1), which affects the injection valve (6) and evaporator output (1) as well as the control behavior of the injection valve (6) and its output, respectively the promoted refrigerant mass flow and, on the other hand, with suction steam at the inlet to the compressor (5 ), where the changed temperature (B), because of the specific volume assigned to the respective temperature (and pressure), has an influence on the delivery volume of the compressor (5), that is, again on the delivered mass flow.
  • the aim of the invention is to achieve the following in cooling / freezing systems, refrigeration machines for cooling and heating operation, refrigeration systems, refrigeration units, heat pumps and all systems using refrigerants and coolants:
  • This temperature difference can in any case be smaller than if the refrigerant leaves the evaporator (1) "overheated" (P8 / T22) during dry expansion operation.
  • This constant can be achieved by various measures. For the sake of simplicity, we describe keeping it constant by means of a heat exchanger (4) in the refrigerant liquid line upstream of the injection valve, which uses a second medium to keep the outlet temperature of the liquid refrigerant constant.
  • the medium used to keep the refrigerant liquid temperature constant can be of any type (gaseous, liquid, etc.).
  • One way of keeping the refrigerant liquid temperature upstream of the injection valve (A) constant is for the flow (D) of the medium to be cooled, for example water, brine, etc., to be passed through a heat exchanger (4), on the second side of the heat exchanger the refrigerant is led either in cocurrent, cross or countercurrent, etc.
  • the refrigerant liquid temperature upstream of the injection valve (A) can also be regulated by means of mass flow control of the refrigerant liquid (9) by the IWT (2) or the suction steam (12) by the IWT (2) (depending on the conditions, only partial mass flows sometimes flow through) the IWT (2)).
  • a new feature of the invention is that the refrigerant liquid temperature upstream of the injection valve (6) (A) is kept constant.
  • a new feature of the invention is that the refrigerant liquid temperature, especially in the two-stage evaporation process (1 + 2) upstream of the injection valve (6) (A), is at a very low value, close to or on the left limit curve of the log (p), h diagram for Refrigerant, (the refrigerant enters liquid like in a thermosiphon system or with a minimal vapor content in the evaporator (1)) is kept constant.
  • a new feature of the invention is that the refrigerant suction steam at the inlet to the compressor (5) (B) is kept constant.
  • Measures for this can be appropriate, such as keeping the refrigerant liquid upstream of the injection valve (6) (A) :.
  • IWTs (2) two-stage evaporators, semi-flooded systems
  • IWTs (2) two-stage evaporators, semi-flooded systems
  • the suction steam temperature can also be maintained by means of measures such as external subcoolers (3), which regulate the refrigerant liquid inlet temperature in the IWT (2) (8) and in this way the suction steam outlet temperature from the IWT (2) (B).
  • measures such as external subcoolers (3), which regulate the refrigerant liquid inlet temperature in the IWT (2) (8) and in this way the suction steam outlet temperature from the IWT (2) (B).
  • the constant maintenance of the suction steam temperature can also be controlled by means of mass flow control of the refrigerant liquid (9) by the IWT (2) or the suction steam (12) by the IWT (2).
  • the constant maintenance of the suction steam temperature can also be achieved by more or less "flooding" the IWT (2) (only in the two-stage evaporation process).
  • the "flooding" of the IWT's (2) can be done by means of temperature control of the suction steam at the inlet of the compressor (two-stage evaporator control) (T23), level control (7) directly via the evaporator (1), IWT (2) individually or together or a reference size such as for example, the collector or another or a pressure difference control (7) directly via the evaporator (1), IWT (2) individually or together.
  • the invention is essentially based on the fact that, through suitable measures, the refrigerant liquid temperature upstream of the injection valve (A) and the suction steam temperature upstream of the compressor (B) are at an arbitrary value (within the physically possible but, if necessary, reaching the physical limits) is held.
  • the constant temperature of the refrigerant at these two points in the refrigeration system ensures stable operation and, if desired, the smallest temperature differences between the media to be cooled (inlet / outlet temperature ( C / D) on the one hand and inlet and / or outlet temperature to the evaporation temperature (C / D to to) on the other) reached.
  • the invention is based on the fact that by means of suitable measures a stable operation of cooling systems with small temperature differences of the media to be cooled and thus higher efficiencies (and thereby highly efficient evaporation in cooling systems) is achieved.
  • the process of refrigeration is supplemented or changed in such a way that in addition to the controlled suction and high pressures in refrigeration systems, the temperature of the liquid refrigerant upstream of the injection valve (A) and the suction steam upstream of the compressor inlet (B) is now controlled, regulated and kept constant.
  • the innovation is the control of the two refrigerant states described (A + B), regardless of which method is used, whereby depending on the application, only one or the other measure (A or B or 7) has to be taken. It is therefore possible only with the temperature control of the liquid refrigerant upstream of the injection valve (A) or the temperature control of the suction steam upstream of the compressor (B) or with the control of the liquid refrigerant upstream of the injection valve and the temperature control of the suction steam (A + B) desired result to come.
  • Suitable measures for controlling the temperature of the refrigerant upstream of the injection valve are:
  • a controlled fill level of the refrigerant to be liquefied in the evaporator or. in the IWT resp. in the second stage of the two-stage evaporator for example by means of level control (7) or pressure difference measurement (7) or suction steam temperature control (T23) in front of the compressor, with level control via the evaporator, the IWT or the second stage of the two-stage evaporator individually and / or the evaporator alone or in combination with the IWT or the second stage of the two-stage evaporator or a reference object, e.g. B. collector.
  • control and integration can be carried out as follows (combinations and variants thereof are also possible): Injector control by detecting the temperature of the refrigerant upstream of the injection valve (T20) and pressure / temperature after the injection valve (T21 / P7), between the first and the second evaporator stage P8 / T22) or after the second evaporator stage (P9 / T23) or combinations thereof.
  • the temperature / pressure difference (T20 / P7, P8, P9) serves as the controlled variable for the injection valve (6).
  • a level or pressure difference control (7) can be used for the injection valve.
  • the temperature upstream of the injection valve is kept constant by means of suitable measures (as described above).
  • This constant temperature of the liquid refrigerant upstream of the injection valve can be achieved, for example, with a heat exchanger (4) installed between the liquid line and the medium flow.
  • Part or all of the mass flow of the cooled medium is passed through the heat exchanger (4) in cocurrent, countercurrent or crossflow, etc. to the refrigerant liquid (10/11).
  • the medium can be fed through the exchanger at a regulated or unregulated temperature.
  • the refrigerant liquid is subcooled or kept constant in front of the injection valve (A) at any but, if desired, also at a very low temperature level, which means that the evaporator (1) has a liquid or only a small amount Share of already evaporated refrigerant is fed.
  • the proportion of refrigerant that has already evaporated in the evaporator can be optimized and adjusted to the evaporator type (1) with a corresponding temperature of the liquid refrigerant upstream of the injection valve (A) and thus the efficiency for starting the evaporation process.
  • the refrigerant liquid inlet temperature can be entered into the second evaporator stage (IWT) (2) (F), for example using an ex- internal subcooler (3) can be limited at high condensation temperatures.
  • part of the refrigerant liquid mass flow (E), depending on the suction steam temperature (B), can be directed past the second compressor stage (IWT) (2).

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Abstract

The method involves holding the temperature of the coolant liquid upstream of the injection valve (A) constant in order to achieve stable conditions in the regulation and refrigeration circuit and hence highly efficient evaporation. Stable conditions in the regulation and refrigeration circuit are achieved by holding the suction steam temperature upstream of the compressor (B) constant.

Description

Titel:Title:
Hocheffiziente Verdampfung bei Kälteanlagen mit dem dazu nötigen Verfahren zum Erreichen stabilster Verhältnisse bei kleinsten und/oder gewünschten Temperaturdifferenzen der zu kühlenden Medien zur Verdampfungstemperatur.Highly efficient evaporation in refrigeration systems with the necessary process to achieve the most stable conditions with the smallest and / or desired temperature differences between the media to be cooled and the evaporation temperature.
Technisches Gebiet:Technical field:
Kälteerzeugungsanlagen in Kühl- und Tiefkühlanlagen, Kältetechnik, Kältemaschine für Kühl- und Heizbetrieb, Kälteanlagen, Kältesätze, Wärmepumpen, Klimaanlagen und weitere.Refrigeration systems in cooling and freezing systems, refrigeration technology, refrigeration machine for cooling and heating operation, refrigeration systems, refrigeration units, heat pumps, air conditioning systems and others.
Stand der Technik:State of the art:
Bekannt in der Kältetechnik ist erstens der Trockenexpansionsbetrieb, bei dem das Kältemittel über ein Einspritzventil eine Druckreduktion erfahrt und vom flüssigen Zustand in ein Flüssig/Dampfgemisch übergeht, um im Verdampfer vollständig zu verdampfen, um dann mit leicht überhitztem Dampf den Verdampfer zu verlassen und so durch Wärmeaufnahme ein zweites Medium herunterkühlt und zweitens, der Thermosyphonbetrieb, bei dem das Kältemittel über ein Ausgleichs- und Abscheidegefäss dem Verdampfer entweder mittels Schwerkraft oder mit Hilfe einer Pumpe flüssig zugeführt wird und wo beim Verdampferaustritt durchaus noch Flüssigkeitsanteile im Dampf enthalten sein können und so in der Regel keine Überhitzung des Kältemittels am Verdampferaustritt entsteht.Known in refrigeration technology is first of all the dry expansion mode, in which the refrigerant is reduced in pressure via an injection valve and changes from the liquid state to a liquid / vapor mixture in order to evaporate completely in the evaporator, in order to then leave the evaporator with slightly overheated steam and so through Heat absorption cools down a second medium and secondly, the thermosiphon mode, in which the refrigerant is fed to the evaporator via a compensating and separating vessel, either by gravity or with the help of a pump, and where the evaporator outlet may still contain liquid components in the vapor, and so in the There is usually no overheating of the refrigerant at the evaporator outlet.
Allen diesen Systemen haften unter Praxisbedingungen mehr oder weniger grosse Nachteile an, welche wir durch unsere Erfindung eliminieren und somit beträchtlich Energie- und Kosteneinsparungen erzielen.Under practical conditions, all of these systems have more or less major disadvantages, which we eliminate with our invention and thus achieve considerable energy and cost savings.
Trockenexpansionssysteme haben den Vorteil einfacher Bauart und kleinen Kältemittelinhalten.Dry expansion systems have the advantage of simple construction and small refrigerant contents.
Der Verdampferwirkungsgrad wird im Wesentlichen beeinflusst durch eine möglichst kleine Verdampferüberhitzung.The evaporator efficiency is essentially influenced by the smallest possible evaporator overheating.
Für den Verdichter ist dies aber von Nachteil und er verlangt eine entsprechend hohe Überhitzung (Liefergradverbesserung, Schmierung, etc.). Der Schnittpunkt dieser beiden Forderungen (optimale Überhitzung für den Verdampfer und Verdichter, welche gegensätzlich optimal sind) gibt die maximale Anlagenkennlinie (wirtschaftlichster Betrieb).However, this is disadvantageous for the compressor and it requires a correspondingly high degree of overheating (improvement in the delivery rate, lubrication, etc.). The intersection of these two requirements (optimal overheating for the evaporator and compressor, which are oppositely optimal) gives the maximum system characteristic (most economical operation).
Durch unsere Erfindung gelingt es erstmals, diese Abhängigkeit zwischen kleinster Überhitzung für den Verdampfer und grosser Überhitzung für den Verdichter zu durchbrechen.With our invention it is possible for the first time to break this dependency between the smallest overheating for the evaporator and large overheating for the compressor.
Dabei wird erreicht, den Prozess für eine gegebene Kälteleistung Qo mit dem dafür benötigten kleinsten physikalisch möglichen Massenstrom zu fahren, was zu erheblichen wirtschaftlichen und energetischen Vorteilen führt.It is achieved to run the process for a given cooling capacity Qo with the smallest physically possible mass flow required for this, which leads to considerable economic and energetic advantages.
Unsere Innovation bezieht sich erstens auf das Trockenexpansionssystem (6) (1), auf das Trockenexpansionssystem (6) (1) mit nachgeschaltetem IWT (2) (Interner Wärmeaustauscher, also mit einem Wärmeaustausch zwischen Kältemittelflüssigkeitsleitung vor dem Expansionsventil einerseits und dem Saugdampf nach dem Verdampfer andererseits), auf das Zweistu- fenverdampfungssystem (6) (1 + 2) (einer Kombination von Trockenexpansionsystem und Thermosyphonsystem, Verdampfer mit IWT) und weitere auf dieser Basis aufgebauter Kälteanlagen.Our innovation relates firstly to the dry expansion system (6) (1), to the dry expansion system (6) (1) with a downstream IWT (2) (internal heat exchanger, i.e. with a heat exchange between the refrigerant liquid line upstream of the expansion valve on the one hand and the suction steam after the evaporator on the other hand), to the two-stage evaporation system (6) (1 + 2) (a combination of dry expansion system and thermosiphon system, evaporator with IWT) and other refrigeration systems built on this basis.
Allen diesen Systemen sind je nach Betriebsbedingungen relativ grosse Temperaturschwankungen kältemittelseitig vor dem Einspritzventil (6) (A) und vor dem Verdichter (5) (B) eigen.Depending on the operating conditions, all of these systems have relatively large temperature fluctuations on the refrigerant side in front of the injection valve (6) (A) and in front of the compressor (5) (B).
Diese Temperaturen des Kältemittels (vor dem Einspritzventil (A) und vor dem Verdichter (B)) werden heute nicht konstant gehalten oder exakt geregelt.These temperatures of the refrigerant (upstream of the injection valve (A) and upstream of the compressor (B)) are not kept constant or precisely regulated today.
Oft wird, wenn überhaupt, nur der Hoch- oder Saugdruck (Pc/Po) geregelt und/oder konstant gehalten.Often, if at all, only the high or suction pressure (Pc / Po) is regulated and / or kept constant.
Dies führt zu mehr oder weniger grossen Schwankungen und Rückkoppelungen (Aufschaukeln) des Kältesystems und somit zu Verlusten im Wirkungsgrad und unstabilen Regelkreisen. Die hauptsächlichen Faktoren für diese Schwankungen sind einerseits der sich mit der veränderten Temperatur des Kältemittels (A) veränderte x-Wert (x-Wert ist der Wert, welcher den Anteil des bereits verdampften Kältemittels am Anfang des Verdampfungsprozesses angibt) des Kältemittelzustandes im Einspritzventil (6) und im Verdampferanfang (1), was Auswirkungen auf die Einspritzventil- (6) und Verdampferleistung (1) sowie das Regelverhalten des Einspritzventils (6) und dessen Leistung, respektive den geförderten Kältemittelmassenstrom hat und andererseits beim Saugdampf am Eintritt in den Verdichter (5), wo die veränderte Temperatur (B), wegen dem der jeweiligen Temperatur (und Druck) zugeordneten spezifischen Volumen, einen Einfluss auf das Fördervolumen des Verdichters (5), also wiederum des geförderten Massenstroms, hat.This leads to more or less large fluctuations and feedback (rocking) of the refrigeration system and thus to losses in efficiency and unstable control loops. The main factors for these fluctuations are, on the one hand, the x-value (x-value is the value that indicates the proportion of the refrigerant that has already evaporated at the beginning of the evaporation process) of the refrigerant state in the injection valve (6 ) and at the beginning of the evaporator (1), which affects the injection valve (6) and evaporator output (1) as well as the control behavior of the injection valve (6) and its output, respectively the promoted refrigerant mass flow and, on the other hand, with suction steam at the inlet to the compressor (5 ), where the changed temperature (B), because of the specific volume assigned to the respective temperature (and pressure), has an influence on the delivery volume of the compressor (5), that is, again on the delivered mass flow.
Diese sich infolge von Temperaturänderungen ständig verändernden Massenströme bringen mehr oder weniger grosse Störfaktoren in den Regelkreis der Kälteanlage ein, was zu Schwankungen im Prozess und somit zu Leistungsverminderungen führt. These mass flows, which constantly change as a result of temperature changes, introduce more or less large disruptive factors into the control loop of the refrigeration system, which leads to fluctuations in the process and thus to reduced performance.
Detaillierte Darstellung der Erfindung:Detailed description of the invention:
Ziel der Erfindung ist es, bei Kühl-/Tiefkühlanlagen, Kältemaschinen für Kühl- und Heizbetrieb, Kälteanlagen, Kältesätzen, Wärmepumpen und allen Anlagen mit Einsatz von Kältemitteln und Kälteträgern folgendes zu erreichen:The aim of the invention is to achieve the following in cooling / freezing systems, refrigeration machines for cooling and heating operation, refrigeration systems, refrigeration units, heat pumps and all systems using refrigerants and coolants:
Einen stabilen Betrieb der Anlage dadurch, dass:Stable operation of the system in that:
„Erstens, die Temperatur des Kältemittels vor dem Einspritzventil (6) (A) auf einen definierten Temperaturwert (A) konstant gehalten wird.""First, the temperature of the refrigerant in front of the injection valve (6) (A) is kept constant at a defined temperature value (A)."
„Zweitens, die Temperatur des Kältemittels vor dem Verdichter (5) (B) auf einen definierten Temperaturwert (B) konstant gehalten wird.""Second, the temperature of the refrigerant in front of the compressor (5) (B) is kept constant at a defined temperature value (B)."
„Drittens, diese beiden Massnahmen für sich alleine oder in Kombination miteinander eingesetzt werden.""Third, these two measures can be used alone or in combination with each other."
„Viertens, diese drei Massnahmen mit einer Trockenexpansionsventilsteuerung (6) herkömmlich nach MSS (minimalstem stabilem Signal) (P8/T22) mit oder ohne IWT (interner Wärmeaustauscher) (2) nach dem Verdampfer (1) (T22/P8) oder nach dem IWT (2) (T23/P9) gemessen oder mit der Temperatur (Druckdifferenzmessung) zwischen Flüssigkeitsleitung vor dem Einspritzventil (6) (T20) und Druck- oder Temperaturmessung nach dem Einspritzventil (6) (P7) (T21) dem Verdampfer (1) (P8) (T22) oder dem IWT (2) (P9) (T23), der sogenannten Zweistufenverdampferregelung (T20/P7) (T20/P8) oder (T20/P9) oder mit neuen Expansionsventilregelungen nach Druckdifferenz (7) über den Verdampfer (1), den IWT (2), den Verdampfer und den IWT (1 + 2) oder über eine Niveauregelung (7) über den Verdampfer (1), den IWT (2), den Verdampfer und den IWT (1 + 2) oder eine entsprechende Referenz- grösse (z.B. Sammler) kombiniert oder einzeln zum Ziel fuhren.“Fourth, these three measures with a dry expansion valve control (6) traditionally according to MSS (minimum stable signal) (P8 / T22) with or without IWT (internal heat exchanger) (2) after the evaporator (1) (T22 / P8) or after IWT (2) (T23 / P9) measured or with the temperature (pressure difference measurement) between the liquid line before the injection valve (6) (T20) and pressure or temperature measurement after the injection valve (6) (P7) (T21) to the evaporator (1) (P8) (T22) or the IWT (2) (P9) (T23), the so-called two-stage evaporator control (T20 / P7) (T20 / P8) or (T20 / P9) or with new expansion valve controls according to pressure difference (7) via the evaporator (1), the IWT (2), the evaporator and the IWT (1 + 2) or via a level control (7) via the evaporator (1), the IWT (2), the evaporator and the IWT (1 + 2) or a corresponding reference size (eg collector) combined or individually to the destination.
Diese Massnahmen wie Kältemittelflüssigkeitstemperaturkonstanthaltung vor dem Einspritzventil, Saugdampftemperaturkonstanthaltung vor dem Verdichter, Zweistufenverdampferpro- zess (mit entsprechender Regelung) und/oder Druckdifferenz/Niveauregelung des Einspritzventils führen alleine oder in beliebiger Kombination zu einem stabilen Betrieb der Kälteanlagen (auch mit grossen Leistungsänderungen). Kommt dabei ein Zweistufenverdampfer (1 + 2) zum Einsatz, können zusätzlich kleinste Temperaturdifferenzen zwischen dem zu kühlenden Medium einerseits (C/D) und der Verdampfungstemperatur to (Saugdruck) andererseits erzielt werden.These measures, such as keeping the refrigerant liquid temperature upstream of the injection valve, maintaining the suction steam temperature upstream of the compressor, the two-stage evaporator process (with appropriate control) and / or pressure difference / level control of the injection valve, alone or in any combination, lead to stable operation of the refrigeration systems (even with large changes in output). If a two-stage evaporator (1 + 2) is used, the smallest temperature differences between the medium to be cooled (C / D) on the one hand and the evaporation temperature to (suction pressure) on the other hand can be achieved.
Diese Temperaturdifferenz kann in jedem Fall kleiner sein als wenn das Kältemittel bei Tro- ckenexpansionsbetrieb den Verdampfer (1) „überhitzt" (P8/T22) verlässt.This temperature difference can in any case be smaller than if the refrigerant leaves the evaporator (1) "overheated" (P8 / T22) during dry expansion operation.
Neu an unserer Erfindung ist, dass die Temperatur des flüssigen Kältemittels vor dem Einspritzventil auf einen vorgegebenen Wert (A) konstant gehalten wird.What is new about our invention is that the temperature of the liquid refrigerant in front of the injection valve is kept constant at a predetermined value (A).
Dieses Konstanthalten kann durch verschiedene Massnahmen erreicht werden. Der Einfachheithalber beschreiben wir die Konstanthaltung mittels eines Wärmeaustauschers (4) in der Kältemittelflüssigkeitsleitung vor dem Einspritzventil, welcher durch ein zweites Medium die Austrittstemperatur des flüssigen Kältemittels konstant hält. Das zur Konstanthaltung der Kältemittelflüssigkeitstemperatur eingesetzte Medium kann dabei in seiner Art beliebig sein (gasförmig, flüssig, etc.).This constant can be achieved by various measures. For the sake of simplicity, we describe keeping it constant by means of a heat exchanger (4) in the refrigerant liquid line upstream of the injection valve, which uses a second medium to keep the outlet temperature of the liquid refrigerant constant. The medium used to keep the refrigerant liquid temperature constant can be of any type (gaseous, liquid, etc.).
Eine Möglichkeit zur Konstanthaltung der Kältemittelflüssigkeitstemperatur vor dem Einspritzventil (A) kann sein, dass der Vorlauf (D) des zu kühlenden Mediums, zum Beispiel Wasser, Sole, etc., durch einen Wärmeaustauscher (4) geleitet wird, bei dem auf der zweiten Seite des Wärmetauschers das Kältemittel entweder im Gleich-, Kreuz- oder Gegenstrom, etc. geführt wird.One way of keeping the refrigerant liquid temperature upstream of the injection valve (A) constant is for the flow (D) of the medium to be cooled, for example water, brine, etc., to be passed through a heat exchanger (4), on the second side of the heat exchanger the refrigerant is led either in cocurrent, cross or countercurrent, etc.
Weitere Möglichkeiten zur Stabilisierung der Kältemittelflüssigkeitstemperatur vor dem Einspritzventil (A) können beispielsweise auch über Speicher, Latentspeicher, Trägheits- oder Speichermassen (13) oder weitere Massnahmen erfolgen.Further options for stabilizing the refrigerant liquid temperature upstream of the injection valve (A) can also be implemented, for example, via storage, latent storage, inertia or storage masses (13) or other measures.
Die Kältemittelflüssigkeitstemperatur vor dem Einspritzventil (A) kann auch mittels Massen- stromregelung der Kältemittelflüssigkeit (9) durch den IWT (2) oder des Saugdampfes (12) durch den IWT (2) geregelt werden (es fliessen je nach Bedingungen zum Teil nur Teilmassenströme durch den IWT (2)) .The refrigerant liquid temperature upstream of the injection valve (A) can also be regulated by means of mass flow control of the refrigerant liquid (9) by the IWT (2) or the suction steam (12) by the IWT (2) (depending on the conditions, only partial mass flows sometimes flow through) the IWT (2)).
Neu bei der Erfindung ist, dass die Kältemittelflüssigkeitstemperatur vor dem Einspritzventil (6) (A) konstant gehalten wird. Neu bei der Erfindung ist, dass die Kältemittelflüssigkeitstemperatur speziell beim Zweistu- fenverdampfungsprozess (1 + 2) vor dem Einspritzventil (6) (A) auf einem sehr tiefen Wert, nahe oder auf der linken Grenzkurve des log (p), h-Diagramms für Kältemittel, (das Kältemittel tritt also flüssig wie bei einem Thermosyphonsystem oder mit minimalem Dampfgehalt in den Verdampfer (1)) konstant gehalten wird.A new feature of the invention is that the refrigerant liquid temperature upstream of the injection valve (6) (A) is kept constant. A new feature of the invention is that the refrigerant liquid temperature, especially in the two-stage evaporation process (1 + 2) upstream of the injection valve (6) (A), is at a very low value, close to or on the left limit curve of the log (p), h diagram for Refrigerant, (the refrigerant enters liquid like in a thermosiphon system or with a minimal vapor content in the evaporator (1)) is kept constant.
Neu bei der Erfindung ist, dass der Kältemittelsaugdampf am Eintritt in den Verdichter (5) (B) konstant gehalten wird.A new feature of the invention is that the refrigerant suction steam at the inlet to the compressor (5) (B) is kept constant.
Massnahmen dazu können sinngemäss sein, wie bei der Konstanthaltung der Kältemittelflüssigkeit vor dem Einspritzventil (6) (A):.Measures for this can be appropriate, such as keeping the refrigerant liquid upstream of the injection valve (6) (A) :.
Man verwendet also Wärmetauscher oder Speicher- respektive Trägheitsmassen zur Konstanthaltung der Saugdampftemperatur.So heat exchangers or storage or inertial masses are used to keep the suction steam temperature constant.
Weiter gibt es Kältesysteme mit eingesetzten IWT 's (2) (Zweistufenverdampfer, semi geflutete Systeme), welche das flüssige Kältemittel vor dem Einspritzventil (A) (und den Temperaturkonstanthai tungsmassnahmen) unterkühlen und den Saugdampf nach dem Verdampfer (1) (2) überhitzen (B).There are also cooling systems with IWTs (2) (two-stage evaporators, semi-flooded systems) that cool the liquid refrigerant upstream of the injection valve (A) (and the temperature control measures) and overheat the suction steam after the evaporator (1) (2) (B).
Die Saugdampftemperaturkonstanthaltung kann auch mittels Massnahmen wie externen Unterkühlern (3), welche die Kältemittelflüssigkeitseintrittstemperatur in den IWT (2) (8) und auf diesem Weg die Saugdampfaustrittstemperatur aus dem IWT (2) (B) regelt, vorgenommen werden.The suction steam temperature can also be maintained by means of measures such as external subcoolers (3), which regulate the refrigerant liquid inlet temperature in the IWT (2) (8) and in this way the suction steam outlet temperature from the IWT (2) (B).
Die Saugdampftemperaturkonstanthaltung kann auch mittels Massenstromregelung der Kältemittelflüssigkeit (9) durch den IWT (2) oder des Saugdampfes (12) durch den IWT (2) geregelt werden.The constant maintenance of the suction steam temperature can also be controlled by means of mass flow control of the refrigerant liquid (9) by the IWT (2) or the suction steam (12) by the IWT (2).
Die Saugdampftemperaturkonstanthaltung kann auch mittels mehr oder weniger „Überfluten" des IWT's (2) (nur beim Zweistufenverdampfungsprozess) erreicht werden. Das „Überfluten" des IWT's (2) kann dabei mittels einer Temperaturregelung des Saugdampfes am Eintritt des Verdichters (Zweistufenverdampferregelung) (T23), Niveauregelung (7) direkt über den Verdampfer (1), IWT (2) einzeln oder zusammen oder einer Referenzgrösse wie zum Beispiel den Sammler oder andere oder einer Druckdifferenzregelung (7) direkt über den Verdampfer (1), IWT (2) einzeln oder zusammen erfolgen.The constant maintenance of the suction steam temperature can also be achieved by more or less "flooding" the IWT (2) (only in the two-stage evaporation process). The "flooding" of the IWT's (2) can be done by means of temperature control of the suction steam at the inlet of the compressor (two-stage evaporator control) (T23), level control (7) directly via the evaporator (1), IWT (2) individually or together or a reference size such as for example, the collector or another or a pressure difference control (7) directly via the evaporator (1), IWT (2) individually or together.
Alle diese beschriebenen Massnahmen können einzeln oder beliebig kombiniert zum Einsatz kommen.All of the measures described can be used individually or in any combination.
Die Erfindung beruht im Wesentlichen darauf, dass durch geeignete Massnahmen die Kältemittelflüssigkeitstemperatur vor dem Einspritzventil (A) und die Saugdampftemperatur vor dem Verdichter (B) auf einem beliebigen Wert, (innerhalb des physikalisch Möglichen aber bei Bedarf bis an die physikalischen Grenzen gehend), konstant gehalten wird.The invention is essentially based on the fact that, through suitable measures, the refrigerant liquid temperature upstream of the injection valve (A) and the suction steam temperature upstream of the compressor (B) are at an arbitrary value (within the physically possible but, if necessary, reaching the physical limits) is held.
Durch die konstante Temperatur des Kältemittels an diesen beiden Punkten im Kältesystem (Kältemittelflüssigkeit vor dem Einspritzventil (A), Saugdampf vor dem Verdichter (B)) wird ein stabiler Betrieb und wenn gewünscht, kleinste Temperaturdifferenzen zwischen den zu kühlenden Medien (Ein-/ Austrittstemperatur (C/D) einerseits und Eintritts- und/oder Austrittstemperatur zur Verdampfungstemperatur (C/D zu to) andererseits) erreicht. The constant temperature of the refrigerant at these two points in the refrigeration system (refrigerant liquid upstream of the injection valve (A), suction steam upstream of the compressor (B)) ensures stable operation and, if desired, the smallest temperature differences between the media to be cooled (inlet / outlet temperature ( C / D) on the one hand and inlet and / or outlet temperature to the evaporation temperature (C / D to to) on the other) reached.
Aufzählung der Zeichnungen: • Fig. 1 : Mögliche Lösungen zur Kontrolle der Kältemitteltemperaturen vor dem Einspritzventil und Verdichter. • Fig. 2: Mögliche Lösungen zur Kontrolle der Kältemitteltemperaturen vor dem Einspritzventil und Verdichter ohne Hilfspumpen im Sekundärkreislauf. • Fig. 3: Mögliche Lösungen zur Kontrolle der Kältemitteltemperaturen vor dem Einspritzventil und Verdichter bei Trockenexpansionsbetrieb ohne IWT • Fig. 4: Mögliche Lösungen zur Kontrolle der Kältemitteltemperaturen vor dem Einspritzventil und Verdichter bei Trockenexpansionsbetrieb mit IWT und oder Zweistufenverdampfung. • Fig. 5: Mögliche Lösungen zur Kontrolle der Kältemitteltemperaturen vor dem Einspritzventil und Verdichter bei Trockenexpansionsbetrieb mit IWT und oder Zweistufenverdampfung mit externem Unterkühler. • Fig. 6: Mögliche Lösungen zur Kontrolle der Kältemitteltemperaturen vor dem Einspritzventil und Verdichter bei Trockenexpansionsbetrieb mit IWT und oder Zweistufenverdampfung mit externem Unterkühler und Speicher- oder Trägheitsmasse zur Temperaturkonstanthaltung des Kältemittels vor dem Einspritzventil anstelle des Wärmetauschers.List of drawings: • Fig. 1: Possible solutions for checking the refrigerant temperatures upstream of the injection valve and compressor. • Fig. 2: Possible solutions to control the refrigerant temperatures upstream of the injection valve and compressor without auxiliary pumps in the secondary circuit. • Fig. 3: Possible solutions to control the refrigerant temperatures upstream of the injection valve and compressor in dry expansion mode without IWT • Fig. 4: Possible solutions to control the refrigerant temperatures upstream of the injection valve and compressor in dry expansion mode with IWT and or two-stage evaporation. • Fig. 5: Possible solutions for checking the refrigerant temperatures upstream of the injection valve and compressor in dry expansion mode with IWT and or two-stage evaporation with an external subcooler. • Fig. 6: Possible solutions to control the refrigerant temperatures upstream of the injection valve and compressor in dry expansion mode with IWT and or two-stage evaporation with external subcooler and storage or inertial mass to keep the temperature of the refrigerant upstream of the injection valve instead of the heat exchanger.
• Fig. 7: log (p), h-Diagramm7: log (p), h diagram
Die Zeichnungen erläutern den Sinn und erheben keinen Anspruch auf Vollständigkeit. Die Ventile, Wärmetauscher, etc. können einzeln oder in jeder möglichen Form kombiniert zum Einsatz kommen. Auf weiter Darstellungen wird verzichtet und auf den Text verwiesen! Ausführung der Erfindung:The drawings explain the meaning and make no claim to be complete. The valves, heat exchangers, etc. can be used individually or in any possible combination. No further representations are made and reference is made to the text! Implementation of the invention:
Die Erfindung beruht darauf, dass mittels geeigneter Massnahmen ein stabiler Betrieb von Kühlanlagen bei kleinen Temperaturdifferenzen der zu kühlenden Medien und somit höheren Wirkungsgraden (und dadurch hocheffiziente Verdampfung in Kälteanlagen) erzielt wird.The invention is based on the fact that by means of suitable measures a stable operation of cooling systems with small temperature differences of the media to be cooled and thus higher efficiencies (and thereby highly efficient evaporation in cooling systems) is achieved.
Das Verfahren der Kälteerzeugung wird dahingehend ergänzt oder geändert, dass neben den kontrollierten Saug- und Hochdrücken in Kältesystemen neu die Temperatur des flüssigen Kältemittels vor dem Einspritzventil (A) und des Saugdampfes vor dem Verdichtereingang (B) kontrolliert, geregelt und konstant gehalten wird.The process of refrigeration is supplemented or changed in such a way that in addition to the controlled suction and high pressures in refrigeration systems, the temperature of the liquid refrigerant upstream of the injection valve (A) and the suction steam upstream of the compressor inlet (B) is now controlled, regulated and kept constant.
Durch das Kontrollieren der Kältemitteltemperatur vor dem Einspritzventil (A) ergeben sich definierte Zustände im Kältemittelgemisch (Flüssig/Dampf). Diese definierten Zustände im Kältemittel fuhren zu stabilen Verhältnissen im Kältekreislauf.Checking the refrigerant temperature upstream of the injection valve (A) results in defined conditions in the refrigerant mixture (liquid / steam). These defined conditions in the refrigerant lead to stable conditions in the refrigeration cycle.
Den gleichen Effekt erhalten wir mit der Temperaturkontrolle und dem Konstanthalten der Saugdampftemperatur am Verdichtereintritt (B).We get the same effect with temperature control and keeping the suction steam temperature constant at the compressor inlet (B).
Durch das Stabilisieren dieser beiden Temperaturen und der damit Verbundenen jeweiligen Zustände des jeweiligen Kältemittels an diesen zwei Punkten im Kältekreislauf erzielen wir stabile Verhältnisse und verhindern Rückkoppelungen in der Regeltechnik und ein Aufschaukeln des Systems und somit weniger Störgrössen was zu einem stabilen Regelkreis und somit zu einem stabilen Betrieb der Kälteanlagen und somit zu einer hocheffizienten Verdampfung fuhrt.By stabilizing these two temperatures and the associated respective states of the respective refrigerant at these two points in the refrigeration cycle, we achieve stable conditions and prevent feedback in the control technology and a build-up of the system and thus fewer disturbance variables, which results in a stable control loop and thus a stable one Operation of the refrigeration systems and thus leads to highly efficient evaporation.
Durch den gewonnenen stabileren Betrieb ergeben sich Energie- und Kostenersparnisse und es wird möglich, speziell in Kombination mit der Zweistufenverdampfüngstechnik (1 + 2) Prozesse mit wesentlich kleineren Temperaturdifferenzen der zu kühlenden Medien zu den jeweiligen Verdampfungstemperaturen, zu fahren.The resulting more stable operation results in energy and cost savings and it is possible to run processes in combination with the two-stage evaporation technology (1 + 2) processes with significantly smaller temperature differences between the media to be cooled and the respective evaporation temperatures.
Dadurch können Prozesse auf einfache und kostengünstige Weise gefahren werden, welche heute in dieser Art nicht möglich sind.As a result, processes can be run in a simple and cost-effective manner that are not possible in this way today.
Diese beiden Temperaturen (A + B) und die dazugehörenden Kältemittelzustände können auf viele mögliche Arten kontrolliert und stabilisiert werden. Die Aufzählung der Möglichkeiten beschränkt sich in dieser Patentschrift sinngemäss auf einige wenige.These two temperatures (A + B) and the associated refrigerant states can be controlled and stabilized in many possible ways. The enumeration of the possibilities in this patent specification is correspondingly limited to a few.
Die Innovation ist das Kontrollieren der beiden beschriebenen Kältemittelzustände (A + B), egal mit welcher Methode dies erreicht wird, wobei je nach Anwendungsfall nur die eine oder die andere Massnahme (A oder B oder 7) ergriffen werden muss. Es ist somit möglich, nur mit der Temperaturkontrolle des flüssigen Kältemittels vor dem Einspritzventil (A) oder der Temperaturkontrolle des Saugdampfes vor dem Verdichter (B) oder mit der Kontrolle des flüssigen Kältemittels vor dem Einspritzventil und der Temperaturkontrolle des Saugdampfes (A + B) zum gewünschten Ergebnis zu kommen.The innovation is the control of the two refrigerant states described (A + B), regardless of which method is used, whereby depending on the application, only one or the other measure (A or B or 7) has to be taken. It is therefore possible only with the temperature control of the liquid refrigerant upstream of the injection valve (A) or the temperature control of the suction steam upstream of the compressor (B) or with the control of the liquid refrigerant upstream of the injection valve and the temperature control of the suction steam (A + B) desired result to come.
Geeignete Massnahmen für die Temperaturkontrolle des Kältemittels vor dem Einspritzventil sind:Suitable measures for controlling the temperature of the refrigerant upstream of the injection valve are:
1. Die Temperatur des flüssigen Kältemittels vor dem Einspritzventil mit einem Sekundärmedium über einen Wärmeaustausch (4) konstant halten.1. Keep the temperature of the liquid refrigerant in front of the injection valve constant with a secondary medium via a heat exchange (4).
2. Die Temperatur des flüssigen Kältemittels vor dem Einspritzventil mit einer Masse (13) (flüssig, fest, gasförmig oder gemischt zwischen diesen Aggregatszuständen) konstant (träge) zu halten.2. The temperature of the liquid refrigerant in front of the injection valve with a mass (13) (liquid, solid, gaseous or mixed between these aggregate states) to keep constant (sluggish).
3. Die Temperatur des flüssigen Kältemittels vor dem Einspritzventil, speziell bei Verwendung eines IWT's oder der Anwendung des Zweistufenverdampfungsprozesses, mittels Einsatz eines Regelventils (9) konstant zu halten. Diese Regelung leitet nur einen bestimmten Massenstrom durch den IWT oder die zweite Stufe des Zweistufenverdampfers und den restlichen Massenstrom (E) direkt oder indirekt zum Einspritzventil, wobei der am IWT oder der zweiten Stufe des Zweistufenverdampfers vorbeigeleitete Massenstrom (E) gekühlt, erwärmt oder gleich gehalten werden kann. Geeignete Massnahmen für die Temperaturkontrolle des Kältemittels vor dem Verdichter sind:3. To keep the temperature of the liquid refrigerant upstream of the injection valve, especially when using an IWT or the application of the two-stage evaporation process, constant by using a control valve (9). This regulation only conducts a certain mass flow through the IWT or the second stage of the two-stage evaporator and the remaining mass flow (E) directly or indirectly to the injection valve, the mass flow (E) bypassing the IWT or the second stage of the two-stage evaporator being cooled, heated or kept the same can be. Suitable measures for temperature control of the refrigerant upstream of the compressor are:
4. Die Temperatur des Saugdampfes vor dem Verdichter (B) mit einem Sekundärmedium über einen Wärmeaustausch konstant zu halten.4. To keep the temperature of the suction steam in front of the compressor (B) constant with a secondary medium via a heat exchange.
5. Die Temperatur des Saugdampfes vor dem Verdichter mit einer Masse (flüssig, fest, gasförmig oder gemischt zwischen diesen Aggregatszuständen) konstant (träge) zu halten.5. To keep the temperature of the suction steam in front of the compressor constant (sluggish) with a mass (liquid, solid, gaseous or mixed between these aggregate states).
6. Die Temperatur des Saugdampfes vor dem Verdichter, speziell bei Verwendung eines IWT's oder der Anwendung des Zweistufenverdampfungsprozesses, mittels Einsatz eines Regelventils (8), (12) und/oder (9) konstant zu halten. Diese Regelung (12) (9) leitet nur einen bestimmten Massenstrom durch den IWT (2) oder die zweite Stufe des Zweistufenverdampfers und den restlichen Massenstrom (9) direkt oder indirekt zum Einspritzventil (6) resp. Verdichter (5).6. To keep the temperature of the suction steam upstream of the compressor, especially when using an IWT or the application of the two-stage evaporation process, constant by using a control valve (8), (12) and / or (9). This regulation (12) (9) conducts only a certain mass flow through the IWT (2) or the second stage of the two-stage evaporator and the remaining mass flow (9) directly or indirectly to the injection valve (6) or. Compressor (5).
7. Mittels einer kontrollierten Eintrittstemperatur (8) (F) des flüssigen Kältemittels in den IWT (2) oder die zweite Stufe des Zweistufenverdampfers, zum Beispiel unter Verwendung eines externen Kältemittelflüssigkeitsunterkühlers (3) oder ähnlichem.7. By means of a controlled inlet temperature (8) (F) of the liquid refrigerant into the IWT (2) or the second stage of the two-stage evaporator, for example using an external refrigerant liquid subcooler (3) or the like.
8. Mittels kontrolliertem Füllstand des zu verflüssigenden Kältemittels im Verdampfer resp. im IWT resp. in der zweiten Stufe des Zweistufenverdampfers, zum Beispiel mittels Niveauregelung (7) oder Druckdifferenzmessung (7) oder Saugdampftemperaturregelung (T23) vor dem Verdichter, wobei die Niveauregelung über den Verdampfer, den IWT oder die zweite Stufe des Zweistufenverdampfers einzeln und/oder der Verdampfer alleine oder in Kombination mit dem IWT oder der zweiten Stufe des Zweistufenverdampfers oder eines Referenzobjektes, z. B. Sammlers, erfolgen kann.8. Using a controlled fill level of the refrigerant to be liquefied in the evaporator or. in the IWT resp. in the second stage of the two-stage evaporator, for example by means of level control (7) or pressure difference measurement (7) or suction steam temperature control (T23) in front of the compressor, with level control via the evaporator, the IWT or the second stage of the two-stage evaporator individually and / or the evaporator alone or in combination with the IWT or the second stage of the two-stage evaporator or a reference object, e.g. B. collector.
9. Speziell bei einem Kältesystem mit Zweistufenverdampfung (1 + 2) kann die Regelung und Einbindung wie folgt ausgeführt werden (Kombinationen und Varianten davon sind auch möglich): Einspritzventilregelung mittels Erfassen der Temperatur des Kältemittels vor dem Einspritzventil (T20) und Druck/Temperatur nach dem Einspritzventil (T21/P7), zwischen der ersten und der zweiten Verdampferstufe P8/T22) oder nach der zweiten Verdampferstufe (P9/T23) oder Kombinationen davon. Die Temperatur-/Druckdifferenz (T20/ P7, P8, P9) dient als Regelgrösse für das Einspritzventil (6). Eine Saugdampftemperaturerfassung (T23) vor dem Verdichter (5) übersteuert die Temperaturdifferenz/Druckregelung (T20/ P7, P8, P9) bei Bedarf. Alternativ zur Temperaturdifferenz/Druckregelung kann eine Niveau- oder Druckdifferenzregelung (7) für das Einspritzventil eingesetzt werden.9. Specifically in a refrigeration system with two-stage evaporation (1 + 2), the control and integration can be carried out as follows (combinations and variants thereof are also possible): Injector control by detecting the temperature of the refrigerant upstream of the injection valve (T20) and pressure / temperature after the injection valve (T21 / P7), between the first and the second evaporator stage P8 / T22) or after the second evaporator stage (P9 / T23) or combinations thereof. The temperature / pressure difference (T20 / P7, P8, P9) serves as the controlled variable for the injection valve (6). A suction steam temperature detection (T23) upstream of the compressor (5) overrides the temperature difference / pressure control (T20 / P7, P8, P9) if necessary. As an alternative to the temperature difference / pressure control, a level or pressure difference control (7) can be used for the injection valve.
Die Temperatur vor dem Einspritzventil wird mittels geeigneten Massnahmen (wie oben beschrieben) konstant gehalten. Diese Temperaturkonstanthaltung des flüssigen Kältemittels vor dem Einspritzventil kann zum Beispiel mit einem zwischen der Flüssigkeitsleitung und dem Mediumvorlauf eingebauten Wärmeaustauscher (4) erfolgen.The temperature upstream of the injection valve is kept constant by means of suitable measures (as described above). This constant temperature of the liquid refrigerant upstream of the injection valve can be achieved, for example, with a heat exchanger (4) installed between the liquid line and the medium flow.
Durch den Wärmetauscher (4) wird ein Teil- oder der ganze Massenstrom des gekühlten Mediums im Gleich-, Gegen- oder Kreuzstrom, etc. zur Kältemittelflüssigkeit geführt (10/11).Part or all of the mass flow of the cooled medium is passed through the heat exchanger (4) in cocurrent, countercurrent or crossflow, etc. to the refrigerant liquid (10/11).
Das Medium kann dabei mit einer geregelten oder ungeregelten Temperatur durch den Tauscher geführt werden.The medium can be fed through the exchanger at a regulated or unregulated temperature.
Durch die richtige Dimensionierung des Wärmetauschers (4) findet eine Unterkühlung respektive Konstanthaltung der Kältemittelflüssigkeit vor dem Einspritzventil (A) auf einem beliebigen aber auf Wunsch auch auf einem sehr tiefen Temperaturniveau statt, was bedeutet, dass der Verdampfer (1) mit flüssigem oder nur geringem Anteil von bereits verdampftem Kältemittel gespiesen wird.With the correct dimensioning of the heat exchanger (4), the refrigerant liquid is subcooled or kept constant in front of the injection valve (A) at any but, if desired, also at a very low temperature level, which means that the evaporator (1) has a liquid or only a small amount Share of already evaporated refrigerant is fed.
Der Anteil an bereits verdampftem Kältemittel in den Verdampfer kann mit einer entsprechenden Temperatur des flüssigen Kältemittels vor dem Einspritzventil (A) auf die Verdampferbauart (1) und somit den Wirkungsgrad zum Starten des Verdampfungsprozesses optimiert und eingestellt werden.The proportion of refrigerant that has already evaporated in the evaporator can be optimized and adjusted to the evaporator type (1) with a corresponding temperature of the liquid refrigerant upstream of the injection valve (A) and thus the efficiency for starting the evaporation process.
Alternativ zur Übersteuerung der Einspritzventilregelung durch die Sauggastemperatur durch Überfluten der zweiten Stufe des Zweistufenverdampfers bei zu hohen Saugdampftemperaturen vor dem Verdichter (T23) kann die Kältemittelflüssigkeitseintritts- temperatur in die zweite Verdampferstufe (IWT) (2) (F) zum Beispiel mittels eines ex- ternen Unterkühlers (3) bei hohen Kondensationstemperaturen begrenzt werden.As an alternative to overriding the injection valve control with the suction gas temperature by flooding the second stage of the two-stage evaporator if the suction steam temperatures in front of the compressor are too high (T23), the refrigerant liquid inlet temperature can be entered into the second evaporator stage (IWT) (2) (F), for example using an ex- internal subcooler (3) can be limited at high condensation temperatures.
Alternativ oder in Kombination zu dieser Begrenzung kann ein Teil des Kältemittel- flüssigkeitsmassenstroms (E), in Abhängigkeit der Saugdampftemperatur (B), an der zweiten Verdichterstufe (IWT) (2) vorbei geleitet werden. Alternatively or in combination with this limitation, part of the refrigerant liquid mass flow (E), depending on the suction steam temperature (B), can be directed past the second compressor stage (IWT) (2).

Claims

Patentansprüche: 1. Verfahren zum Betreiben einer Kälteanlage, dadurch gekennzeichnet, dass durch das Konstanthalten der Kältemittelflüssigkeitstemperatur vor dem Einspritzventil (A) stabile Verhältnisse im Regel- und Kältekreislauf (und damit hocheffiziente Verdampfung) erreicht werden.Claims: 1. Method for operating a refrigeration system, characterized in that by keeping the refrigerant liquid temperature upstream of the injection valve (A) constant conditions in the control and refrigeration cycle (and thus highly efficient evaporation) are achieved.
2. Verfahren zum Betreiben einer Kälteanlage gemäss Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass durch das Konstanthalten der Saugdampftemperatur vor dem Verdichter (B) stabile Verhältnisse im Regel- und Kältekreislauf (und damit hocheffϊziente Verdampfung) erreicht werden.2. A method of operating a refrigeration system according to claim 1, characterized in that stable conditions in the control and refrigeration cycle (and thus highly efficient evaporation) are achieved by keeping the suction steam temperature constant before the compressor (B).
3. Verfahren zum Betreiben einer Kälteanlage gemäss einem der Ansprüche 1 -2, dadurch gekennzeichnet, dass durch eine Niveausteuerung (7) am Verdampfer (1), IWT (Interner WärmeTauscher) (2) oder dem Zweistufenverdampfer (ZSV) (erste und/oder zweite Stufe) (1 + 2) oder einem geeigneten Referenzwert wie zum Beispiel vom Sammler, der Kältemittelstand im Wärmetauscher (1/2), wo das flüssige Kältemittel vollständig verdampft ist, definiert und geregelt wird. Dadurch wird der Füllgrad des Verdampfers mit flüssigem Kältemittel und dadurch die Saugdampftemperatur (B) definiert (und damit hocheffiziente Verdampfung erzielt).3. A method of operating a refrigeration system according to one of claims 1 -2, characterized in that by a level control (7) on the evaporator (1), IWT (internal heat exchanger) (2) or the two-stage evaporator (ZSV) (first and / or second stage) (1 + 2) or a suitable reference value such as from the collector, the refrigerant level in the heat exchanger (1/2), where the liquid refrigerant has completely evaporated, is defined and regulated. This defines the degree of filling of the evaporator with liquid refrigerant and thereby the suction steam temperature (B) (and thus achieves highly efficient evaporation).
4. Verfahren zum Betreiben einer Kälteanlage gemäss einem der Ansprüche 1-3, dadurch gekennzeichnet, dass durch eine Druckdifferenzerfassung (7) am Verdampfer, IWT (Interner WärmeTauscher) oder dem Zweistufenverdampfer (ZSV) (erste und/oder zweite Stufe) der Kältemittelstand definiert und geregelt wird, wo das flüssige Kältemittel vollständig verdampft ist. Dadurch wird der Füllgrad des Verdampfers mit flüssigem Kältemittel und dadurch die Saugdampftemperatur definiert.4. A method of operating a refrigeration system according to one of claims 1-3, characterized in that the refrigerant level is defined by a pressure difference detection (7) on the evaporator, IWT (internal heat exchanger) or the two-stage evaporator (ZSV) (first and / or second stage) and regulates where the liquid refrigerant has completely evaporated. This defines the degree of filling of the evaporator with liquid refrigerant and thus the suction steam temperature.
5. Verfahren zum Betreiben einer Kälteanlage gemäss einem der Ansprüche 1-4, dadurch gekennzeichnet, dass durch die Begrenzung der Kältemittelflüssigkeitstemperatur (F) in den IWT (2) oder die zweite Stufe des ZSV (2) durch einen externen Unterkühler (3) bei hohen Kältemittelkondensationsaustrittstemperaturen die Saugdampftemperaturen (B) limitiert und konstant gehalten werden. 5. A method of operating a refrigeration system according to one of claims 1-4, characterized in that by limiting the refrigerant liquid temperature (F) in the IWT (2) or the second stage of the ZSV (2) by an external subcooler (3) high refrigerant condensation outlet temperatures, the suction steam temperatures (B) are limited and kept constant.
6. Verfahren zum Betreiben einer Kälteanlage gemäss einem der Ansprüche 1 -5, dadurch gekennzeichnet, dass durch das Umgehen mit einem Teilmassenstrom des flüssigen Kältemittels (9) (E) vom IWT (2) oder der zweiten Stufe des ZSV (2), geregelt nach der Saugdampftemperatur (B), diese konstant gehalten wird.6. A method of operating a refrigeration system according to one of claims 1 -5, characterized in that by dealing with a partial mass flow of the liquid refrigerant (9) (E) from the IWT (2) or the second stage of the ZSV (2), regulated after the suction steam temperature (B), this is kept constant.
7. Verfahren zum Betreiben einer Kälteanlage gemäss einem der Ansprüche 1-6, dadurch gekennzeichnet, dass durch das Umgehen mit einem Teilmassenstrom des Saugdampfes (12) (G) vom IWT (2) oder der zweiten Stufe des ZSV (2), geregelt nach der Saugdampftemperatur (B), diese konstant gehalten wird.7. A method of operating a refrigeration system according to one of claims 1-6, characterized in that by dealing with a partial mass flow of the suction steam (12) (G) from the IWT (2) or the second stage of the ZSV (2), regulated according to the suction steam temperature (B), this is kept constant.
8. Verfahren zum Betreiben einer Kälteanlage gemäss einem der Ansprüche 1-7, dadurch gekennzeichnet, dass durch weitere Massnahmen wie zusätzliche Wärmetauscher in der Saugleitung die Saugdampftemperatur (B) geregelt und diese konstant gehalten wird.8. A method of operating a refrigeration system according to any one of claims 1-7, characterized in that the suction steam temperature (B) is controlled by further measures such as additional heat exchangers in the suction line and this is kept constant.
9. Verfahren zum Betreiben einer Kälteanlage gemäss einem der Ansprüche 1 -8, dadurch gekennzeichnet, dass durch weitere Massnahmen wie zusätzliche Speichermasse und dadurch erzielte Trägheit in der Saugleitung die Saugdampftemperatur (B) geregelt und diese konstant gehalten wird.9. A method of operating a refrigeration system according to one of claims 1 to 8, characterized in that the suction steam temperature (B) is regulated by further measures such as additional storage mass and thereby achieved inertia in the suction line and this is kept constant.
10. Verfahren zum Betreiben einer Kälteanlage gemäss einem der Ansprüche 1-9, dadurch gekennzeichnet, dass durch Massnahmen wie zusätzliche Speichermasse und dadurch erzielte Trägheit in der Flüssigkeitsleitung (13) die Kältemittelflüssigkeitstemperatur vor dem Einspritzventil (A) geregelt und diese konstant gehalten wird.10. A method of operating a refrigeration system according to one of claims 1-9, characterized in that the measures of additional storage mass and thereby achieved inertia in the liquid line (13) regulate the refrigerant liquid temperature upstream of the injection valve (A) and keep it constant.
11. Verfahren zum Betreiben einer Kälteanlage gemäss einem der Ansprüche 1-10, dadurch gekennzeichnet, dass durch Massnahmen wie der Einsatz eines Wärmeaustauschers (4) zwischen der Kältemittelflüssigkeitsleitung und zum Beispiel dem sekundären Mediumvorlauf (oder anderer Medien mit geeignetem Temperaturniveau) eine Temperaturkonstanthaltung der Kältemittelflüssigkeitstemperatur vor dem Einspritzventil (A) erreicht wird. 11. A method of operating a refrigeration system according to any one of claims 1-10, characterized in that measures such as the use of a heat exchanger (4) between the refrigerant liquid line and, for example, the secondary medium flow (or other media with a suitable temperature level) keep the refrigerant liquid temperature constant before the injection valve (A) is reached.
12. Verfahren zum Betreiben einer Kälteanlage gemäss einem der Ansprüche 1-11, dadurch gekennzeichnet, dass durch Massnahmen wie den Einsatz eines Wärmeaustauschers (4) zwischen der Kältemittelflüssigkeitsleitung und zum Beispiel dem sekundären Mediumvorlauf (oder anderer Medien mit geeignetem Temperaturniveau) die Temperatur der Kältemittelflüssigkeit vor dem Einspritzventil (A) auf einem so tiefen Niveau geregelt und konstantgehalten wird, dass der Beginn des Verdampfungsprozesses im Verdampfer genau definiert und eingestellt werden kann und dieser mit reiner Kältemittelflüssigkeit oder mit einem Kältemittelflüssigkeitsdampfgemisch gestartet wird.12. A method of operating a refrigeration system according to any one of claims 1-11, characterized in that the temperature of the refrigerant liquid through measures such as the use of a heat exchanger (4) between the refrigerant liquid line and, for example, the secondary medium flow (or other media with a suitable temperature level) in front of the injection valve (A) is regulated and kept constant at such a low level that the start of the evaporation process in the evaporator can be precisely defined and adjusted and this is started with pure refrigerant liquid or with a refrigerant liquid vapor mixture.
13. Verfahren zum Betreiben einer Kälteanlage gemäss einem der Ansprüche 1-12, dadurch gekennzeichnet, dass durch Massnahmen wie der Einsatz eines Ventils (9) zwischen der Kältemittelflüssigkeitsleitung und dem IWT (2) oder der zweiten Stufe des ZSV (2) eine Temperaturkonstanthaltung der Kältemittelflüssigkeitstemperatur vor dem Einspritzventil (A) erreicht wird.13. A method of operating a refrigeration system according to one of claims 1-12, characterized in that by measures such as the use of a valve (9) between the refrigerant liquid line and the IWT (2) or the second stage of the ZSV (2) keeping the temperature constant Refrigerant liquid temperature before the injector (A) is reached.
14. Verfahren zum Betreiben einer Kälteanlage gemäss einem der Ansprüche 1-13, dadurch gekennzeichnet, dass durch den Einsatz einer der Massnahmen 1-13 alleine oder in Kombination mit einer oder mehreren oder allen Massnahmen (1-13) zu einem äus- serst stabilen Betrieb der Kälteanlage (und damit hocheffizienter Verdampfung) führt.14. A method for operating a refrigeration system according to one of claims 1-13, characterized in that by using one of the measures 1-13 alone or in combination with one or more or all measures (1-13) to an extremely stable Operation of the refrigeration system (and thus highly efficient evaporation) leads.
15. Verfahren zum Betreiben einer Kälteanlage gemäss einem der Ansprüche 1-14, dadurch gekennzeichnet, dass durch den Einsatz einer der Massnahmen 1-14 alleine oder in Kombination mit einer oder mehreren oder allen Massnahmen (1-14) speziell mit dem Einsatz eines ZSV (1 + 2) kleinste Temperaturdifferenzen zwischen den Mediumsein- und Austrittstemperaturen (C/D) und zwischen Medium-Ein- und Austritttemperaturen zu den jeweiligen Verdampfungstemperaturen (C/D zu to) erzielt werden können. 15. A method for operating a refrigeration system according to any one of claims 1-14, characterized in that by using one of the measures 1-14 alone or in combination with one or more or all measures (1-14) especially with the use of a ZSV (1 + 2) smallest temperature differences between the medium inlet and outlet temperatures (C / D) and between medium inlet and outlet temperatures to the respective evaporation temperatures (C / D to to) can be achieved.
16. Verfahren zum Betreiben einer Kälteanlage gemäss einem der Ansprüche 1-15, dadurch gekennzeichnet, dass durch den Einsatz einer der Massnahmen 1-15 alleine oder in Kombination mit einer oder mehreren oder allen Massnahmen (1-15) durch stabilere Regelung stabilere Kältesysteme mit wenigen oder keinen Rückkoppelungs- und Aufschwingungseffekten hergestellt und betrieben werden können (und daraus hoch- effiziente Verdampfung erfolgt).16. A method of operating a refrigeration system according to any one of claims 1-15, characterized in that by using one of the measures 1-15 alone or in combination with one or more or all measures (1-15) with more stable control, more stable cooling systems little or no feedback and oscillation effects can be produced and operated (and this results in highly efficient evaporation).
17. Verfahren zum Betreiben einer Kälteanlage gemäss einem der Ansprüche 1-16, dadurch gekennzeichnet, dass durch den Einsatz einer der Massnahmen 1-16 alleine oder in Kombination mit einer oder mehreren oder allen Massnahmen (1-16) durch das Regeln und Stabilisieren der Hoch- und Saugdrücke die stabile Regelung und die stabilisierten Kältesysteme weiter stabilisiert werden können und so mit noch weniger oder keinen Rückkoppelungs- und Aufschwingungseffekten die Kältesysteme betrieben werden können.17. A method of operating a refrigeration system according to one of claims 1-16, characterized in that by using one of the measures 1-16 alone or in combination with one or more or all measures (1-16) by regulating and stabilizing the High and suction pressures, the stable regulation and the stabilized cooling systems can be further stabilized and the cooling systems can be operated with even less or no feedback and oscillation effects.
18. Verfahren zum Betreiben einer Kälteanlage gemäss einem der Ansprüche 1-17, dadurch gekennzeichnet, dass durch den Einsatz einer der Massnahmen 1-17 alleine oder in Kombination mit einer oder mehreren oder allen Massnahmen (1-17) beträchtliche Wirkungsgradverbesserungen und somit Energie- und Kostenersparnisse erzielt werden.18. A method of operating a refrigeration system according to any one of claims 1-17, characterized in that by using one of the measures 1-17 alone or in combination with one or more or all measures (1-17) considerable improvements in efficiency and thus energy and cost savings can be achieved.
19. Verfahren zum Betreiben einer Kälteanlage gemäss einem der Ansprüche 1-18, dadurch gekennzeichnet, dass durch den Einsatz einer der Massnahmen 1-18 alleine oder in Kombination mit einer oder mehreren oder allen Massnahmen (1-18) die Lebensdauer der eingesetzten Komponenten durch bedeutend weniger Schaltzyklen und weniger Temperatur- und Druckschwankungen beträchtlich verlängert wird.19. A method of operating a refrigeration system according to any one of claims 1-18, characterized in that by using one of the measures 1-18 alone or in combination with one or more or all of the measures (1-18) the life of the components used significantly fewer switching cycles and fewer temperature and pressure fluctuations.
20. Verfahren zum Betreiben einer Kälteanlage gemäss einem der Ansprüche 1-19, dadurch gekennzeichnet, dass durch den Einsatz einer der Massnahmen 1-19 alleine oder in Kombination mit einer oder mehreren oder allen Massnahmen (1-19) die Massenströme kälteseitig zur Übertragung einer bestimmten Kälteleistung Qo auf ein Minimum reduziert werden können, was den Einsatz von kleineren Verdichtern, Verdampfern, Apparaturen, Ventilen, Leitungen, etc. zur Folge hat. 20. A method of operating a refrigeration system according to any one of claims 1-19, characterized in that by using one of the measures 1-19 alone or in combination with one or more or all measures (1-19) the mass flows on the cold side for the transmission of a certain cooling capacity Qo can be reduced to a minimum, which results in the use of smaller compressors, evaporators, apparatus, valves, lines, etc.
1. Verfahren zum Betreiben einer Kälteanlage gemäss einem der Ansprüche 1-20, dadurch gekennzeichnet, dass es durch den Einsatz einer der Massnahmen 1-20 alleine oder in Kombination mit einer oder mehreren oder allen Massnahmen (1-20) keine Rolle spielt, ob ein oder mehrere Verdampfer, Verdichter, Ventile, Wärmetauscher, etc., in welcher Form und Kombination auch immer, zum Einsatz kommen. 1. A method for operating a refrigeration system according to one of claims 1-20, characterized in that it does not matter whether one of the measures 1-20 is used alone or in combination with one or more or all measures (1-20) one or more evaporators, compressors, valves, heat exchangers, etc., in whatever form and combination, are used.
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Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
ES2322152T3 (en) 2004-01-28 2009-06-17 Bms-Energietechnik Ag HIGHLY EFFICIENT EVAPORATION IN REFRIGERATION FACILITIES WITH THE PROCEDURE REQUIRED FOR OBTAINING STABLE CONDITIONS WITH MINIMUM AND / OR DESIRED TEMPERATURE DIFFERENCES OF THE MEDIA TO BE REFRIGERATED WITH RESPECT TO THE EVAPORATION TEMPERATURE.
WO2009065233A1 (en) * 2007-11-21 2009-05-28 Remo Meister System for refrigeration, heating or air-conditioning technology, particularly refrigeration systems
DE102008043823B4 (en) * 2008-11-18 2011-05-12 WESKA Kälteanlagen GmbH heat pump system
DE102012002593A1 (en) * 2012-02-13 2013-08-14 Eppendorf Ag Centrifuge with compressor cooling device and method for controlling a compressor cooling device of a centrifuge

Family Cites Families (24)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3640086A (en) * 1970-02-27 1972-02-08 American Standard Inc Refrigerant flow control employing plural valves
US3952533A (en) * 1974-09-03 1976-04-27 Kysor Industrial Corporation Multiple valve refrigeration system
DE2451361A1 (en) * 1974-10-29 1976-05-06 Jakob Coolant circulation in refrigerator of cold-storage plant - controlled drive-motor speeds maintain constant temperature at expansion valve
US4493193A (en) * 1982-03-05 1985-01-15 Rutherford C. Lake, Jr. Reversible cycle heating and cooling system
DE3801711A1 (en) * 1988-01-21 1989-07-27 Linde Ag METHOD FOR OPERATING A REFRIGERATION SYSTEM AND REFRIGERATION SYSTEM FOR IMPLEMENTING THE PROCESS
US5150584A (en) * 1991-09-26 1992-09-29 General Motors Corporation Method and apparatus for detecting low refrigerant charge
US5533352A (en) * 1994-06-14 1996-07-09 Copeland Corporation Forced air heat exchanging system with variable fan speed control
JP3598604B2 (en) * 1995-09-08 2004-12-08 ダイキン工業株式会社 Heat transfer device
JPH1054616A (en) * 1996-08-14 1998-02-24 Daikin Ind Ltd Air conditioner
US5970732A (en) * 1997-04-23 1999-10-26 Menin; Boris Beverage cooling system
JPH11193967A (en) 1997-12-26 1999-07-21 Zexel:Kk Refrigerating cycle
DE29800048U1 (en) 1998-01-03 1998-04-23 Koenig Harald Heat pump with arrangement of a heat exchanger to improve the coefficient of performance
US6438978B1 (en) * 1998-01-07 2002-08-27 General Electric Company Refrigeration system
US5921092A (en) * 1998-03-16 1999-07-13 Hussmann Corporation Fluid defrost system and method for secondary refrigeration systems
FR2779994B1 (en) * 1998-06-23 2000-08-11 Valeo Climatisation VEHICLE AIR CONDITIONING CIRCUIT EQUIPPED WITH A PREDETENT DEVICE
US6170270B1 (en) * 1999-01-29 2001-01-09 Delaware Capital Formation, Inc. Refrigeration system using liquid-to-liquid heat transfer for warm liquid defrost
JP3985394B2 (en) * 1999-07-30 2007-10-03 株式会社デンソー Refrigeration cycle equipment
US6216481B1 (en) * 1999-09-15 2001-04-17 Jordan Kantchev Refrigeration system with heat reclaim and with floating condensing pressure
US6446450B1 (en) * 1999-10-01 2002-09-10 Firstenergy Facilities Services, Group, Llc Refrigeration system with liquid temperature control
US6330802B1 (en) * 2000-02-22 2001-12-18 Behr Climate Systems, Inc. Refrigerant loss detection
NO320664B1 (en) * 2001-12-19 2006-01-16 Sinvent As System for heating and cooling vehicles
AU2002347179A1 (en) * 2002-12-11 2004-06-30 Bms-Energietechnik Ag Evaporation process control for use in refrigeration technology
NO318864B1 (en) * 2002-12-23 2005-05-18 Sinvent As Improved heat pump system
ES2322152T3 (en) 2004-01-28 2009-06-17 Bms-Energietechnik Ag HIGHLY EFFICIENT EVAPORATION IN REFRIGERATION FACILITIES WITH THE PROCEDURE REQUIRED FOR OBTAINING STABLE CONDITIONS WITH MINIMUM AND / OR DESIRED TEMPERATURE DIFFERENCES OF THE MEDIA TO BE REFRIGERATED WITH RESPECT TO THE EVAPORATION TEMPERATURE.

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
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WO2005073645A1 (en) 2005-08-11
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