EP1706597B1 - Strömungsmaschine mit einem axial verschiebbaren rotor - Google Patents

Strömungsmaschine mit einem axial verschiebbaren rotor Download PDF

Info

Publication number
EP1706597B1
EP1706597B1 EP05701049A EP05701049A EP1706597B1 EP 1706597 B1 EP1706597 B1 EP 1706597B1 EP 05701049 A EP05701049 A EP 05701049A EP 05701049 A EP05701049 A EP 05701049A EP 1706597 B1 EP1706597 B1 EP 1706597B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
rotor
moving
guide surface
guide
axial
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Lifetime
Application number
EP05701049A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP1706597A1 (de
Inventor
Bernd STÖCKER
Arnd Reichert
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Siemens AG
Siemens Corp
Original Assignee
Siemens AG
Siemens Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Siemens AG, Siemens Corp filed Critical Siemens AG
Priority to EP05701049A priority Critical patent/EP1706597B1/de
Publication of EP1706597A1 publication Critical patent/EP1706597A1/de
Application granted granted Critical
Publication of EP1706597B1 publication Critical patent/EP1706597B1/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D11/00—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages
    • F01D11/02—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages by non-contact sealings, e.g. of labyrinth type
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D11/00—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages
    • F01D11/08—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages for sealing space between rotor blade tips and stator
    • F01D11/14—Adjusting or regulating tip-clearance, i.e. distance between rotor-blade tips and stator casing
    • F01D11/20—Actively adjusting tip-clearance
    • F01D11/22—Actively adjusting tip-clearance by mechanically actuating the stator or rotor components, e.g. moving shroud sections relative to the rotor
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/05—Shafts or bearings, or assemblies thereof, specially adapted for elastic fluid pumps
    • F04D29/052—Axially shiftable rotors
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/08—Sealings
    • F04D29/16—Sealings between pressure and suction sides
    • F04D29/161—Sealings between pressure and suction sides especially adapted for elastic fluid pumps
    • F04D29/164—Sealings between pressure and suction sides especially adapted for elastic fluid pumps of an axial flow wheel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2250/00—Geometry
    • F05D2250/30—Arrangement of components
    • F05D2250/31—Arrangement of components according to the direction of their main axis or their axis of rotation
    • F05D2250/312—Arrangement of components according to the direction of their main axis or their axis of rotation the axes being parallel to each other
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2250/00—Geometry
    • F05D2250/30—Arrangement of components
    • F05D2250/31—Arrangement of components according to the direction of their main axis or their axis of rotation
    • F05D2250/314—Arrangement of components according to the direction of their main axis or their axis of rotation the axes being inclined in relation to each other

Definitions

  • the invention relates to a turbomachine, in particular an axial flow compressor for a gas turbine, according to the preamble of claim 1.
  • Gas turbines coupled to generators are used to convert fossil energy into electrical energy.
  • a gas turbine has along its rotor shaft to a compressor, a combustion chamber and a turbine unit.
  • the compressor draws in ambient air and compresses it.
  • the compressed air is mixed with a fuel and fed to the combustion chamber.
  • the mixture burns to a hot working fluid and then flows into the turbine unit, are provided in the blades.
  • the guide vanes attached to the housing of the turbine unit guide the working medium onto the rotor blades attached to the rotor so that they cause the rotor to rotate.
  • the rotational energy absorbed in this way is then converted into electrical energy by the generator coupled to the rotor. Furthermore, it is used to drive the compressor.
  • a gas turbine with a compressor is known, whose rotor for adjusting the radial gap, which is formed between the tips of the turbine blades and the inner housing, is displaced counter to the flow direction of the working medium.
  • the radial gaps of the turbine unit are reduced, which leads to a significant reduction of flow losses in the turbine unit and thus to an increase in efficiency of the gas turbine.
  • the radial gaps in the compressor are increased, which reduces the flow losses in the compressor elevated.
  • the displacement of the rotor leads to a performance increase of the gas turbine.
  • the US 5,056,986 a gas turbine with a compressor in which alternately wreaths of vanes and blades are arranged one behind the other.
  • the vanes are fixed on the head side in a fastening ring encompassing the rotor, and the vanes are each provided with shrouds which form a top-side shroud ring which faces the housing to form a radial gap.
  • the radial gaps run in parallel direction to the axis of rotation.
  • Object of the present invention is to provide a turbomachine with an axially displaceable rotor whose flow losses are at least not increased in an axial displacement of the rotor.
  • the solution of the problem provides that the dimension of each radial gap between the end of each freestanding blade and guide vane and the opposite axial portion of the guide surface is constant at least over the displacement of the rotor and the radial gap is parallel to the axis of rotation of the rotor.
  • the solution is based on the knowledge that the flow losses are not increased in a displacement of the rotor when the radial gap between fixed and rotating components remains constant over the displacement of the rotor.
  • the radial gap forming components such as the end of a running or guide vane and the opposite boundary or. Guide surface, formed parallel to the rotor axis of rotation. With a displacement of the rotor in the axial direction thus remains the dimension of each radial gap is constant. This is particularly advantageous for a flow channel of a compressor of a gas turbine.
  • the outer guide surface for the flow medium is at least partially formed by the upper side of the platforms of the guide vanes, which faces the guide profile. This ensures that the flow medium is guided by the platforms of the guide vanes.
  • the inner guide surface is at least partially formed by the top of the platforms of the blades, which faces the tread.
  • the flow medium is guided by the inner guide surface.
  • the inner guide surface is cylindrical and the outer guide surface inclined, in particular conical, to the axis of rotation runs.
  • the change in the flow cross-section of the flow channel necessary for the turbomachine takes place for the considered subsection, ie for the vane ring, thus only on the boundary side of the flow channel, where there are no radial gaps.
  • an inclined guide surface is understood to mean that the guide surface deviating from the cylindrical shape forms the cross section of the flow channel in the axial direction in a diverging or converging manner.
  • both the inner and the outer guide surface each have a "wave-shaped" in the axial direction contour, i. in the axial direction, inclined and cylindrical contours of the guide surfaces alternate, wherein within a portion of a cylindrical contour in each case an inclined contour is opposite and vice versa.
  • this embodiment turns away from the purely aerodynamic design of the flow channel.
  • the turbomachine is designed as an axial flow compressor of a gas turbine.
  • the axial displacement of the rotor against the flow direction of the flow medium leads in the turbine unit to decreasing and efficiency-increasing radial gaps, whereas the radial gaps in the compressor remain constant. Flow losses in the compressor are thus kept constant despite the displacement of the common rotor. In general, this leads to a further increased power output compared to that of the prior art.
  • the Fig. 1 shows a gas turbine 1 in a longitudinal partial section. It has inside a rotatably mounted about a rotational axis 2 rotor 3, which is also referred to as a turbine rotor or rotor shaft. Along the rotor 3 follow one another a suction housing 4, a compressor 5, a toroidal annular combustion chamber 6 with a plurality of coaxially arranged burners 7, a turbine unit 8 and the exhaust housing. 9
  • annular compressor passage 10 is seen before, which tapers in the direction of the annular combustion chamber 6 in cross section.
  • a diffuser 11 is arranged, which communicates with the annular combustion chamber 6 in fluid communication.
  • the annular combustion chamber 6 forms a combustion chamber 12 for a mixture of a fuel and compressed air.
  • a hot gas duct 13 arranged in the turbine unit 8 is in flow communication with the combustion space 12, the exhaust gas housing 9 being arranged downstream of the hot gas duct 13.
  • each blade rings are arranged.
  • a vane ring 15 formed by vanes 14 is followed by a blade ring 17 formed by blades 16.
  • the stationary vanes 14 are connected to one or more vane carriers 18, whereas the rotor blades 16 are secured to the rotor 3 by means of a disk 19.
  • the turbine unit 8 has a conically widening hot gas duct 13 whose outer guide surface 21 widens concentrically in the flow direction of the working fluid 20.
  • the inner guide surface 22, however, is aligned substantially parallel to the axis of rotation 2 of the rotor 3.
  • the blades 16 have at their free ends Anstreifkanten 29 which forms a radial gap 23 with the opposite outer guide surfaces 21.
  • An inlet-side compressor bearing 32 serves in addition to the axial and radial bearing as adjusting for a displacement of the rotor.
  • the rotor 2 in the stationary state of a starting position in a stationary operating position counter to the flow direction of the working fluid 20, in Fig. 1 to the left, moved.
  • the radial gap 23 formed in the turbine unit 8 by the rotor blades 16 and the outer guide surface 21 is reduced. This leads to a reduction of the flow losses in the turbine unit 8 and thus to an increase in the efficiency of the gas turbine 1.
  • FIG. 2 a portion of the annular channel of the compressor 5 with two blade rings 17 and with an intermediate vane ring 15 is shown.
  • the annular channel is designed as a flow channel 24 for the flow medium 26 air.
  • the outer guide surface 21 is in Fig. 2 and Fig. 3 with the outer boundary surface 37 and the inner guide surface 22 with the inner boundary surface 36 identical.
  • Fig. 2 the rotor 3 is in its starting position.
  • the vanes 14 of the vane ring 15 are fixed against rotation on an outer wall, whereas the rotor blades 16 are arranged on the rotor 3 of the compressor 3.
  • Each blade 16 has at its fixed end in each case a platform 25 whose surfaces define the compressor channel 10 inwardly.
  • each vane 14 at its fixed end to a platform 25, which limit the compressor passage 10 to the outside.
  • a running profile 27 extends into the compressor passage 10, which compresses the air L during operation of the compressor 5.
  • the free ends of the running or guide profiles 27, 28, which lie opposite the platform-side ends, are formed as squeal edges 29 and lie below Forming the radial gap 23 each guide rings 30 opposite.
  • Seen in the axial direction is in a subsection, d. H. the axial length of a blade ring including a displacement path V explained later, the radial gap 23 in each case aligned parallel to the axis of rotation 2, i. the guide ring 30 and the squealer 29 extend cylindrically to the rotation axis 2.
  • the arranged in the section platforms 25, however, are each inclined to the axis of rotation 2 of the rotor 3, so that viewed in the axial direction, a taper of the flow channel 24 results.
  • the result is a cylindrical contour of the flow channel 24 in the areas of the radially opposite fixed and rotating components, which seen in the axial direction sections and radial direction are within or outside the guide or running profiles.
  • both the outer guide surface 21 and inner guide surface 22 alternately cylindrical and inclined to the axis of rotation 2 of the rotor 3, wherein the cylindrical guide surface 21, 22 respectively in the radial direction of the rotor 3 viewed an inclined guide surface 21, 22 opposite.
  • Fig. 3 the rotor 3 is moved against the rotationally fixed components of the gas turbine 1 against the flow direction of the flow medium 26 in its stationary operating position. For comparison, its starting position is indicated in dashed line style.
  • the dimension of the radial gap 23 remains constant, so that the flow losses in the compressor 5 are not increased.
  • the section A is made up of the axial length of the squealer edges 29 and the axial displacement V together.
  • Fig. 4 shows a section of the flow channel 26 of the compressor 3, in which each vane 14 at its end facing the rotor 3 each having a second platform 31.
  • the further platforms 31 of the guide vanes 14 of the vane ring 15 form a rotor 3 encompassing ring.
  • the surfaces of the further platforms 31 facing the guide profile 28 form the inner guide surface 22 for the flow medium 26.
  • a rear side 34 of the platform 31, 34 remote from the guide surfaces 22 lies opposite a boundary surface 36. Between the rear side 34 of the platform 31 and the boundary surface 36 of the axis of rotation 2 parallel radial gap 23 is formed.
  • the blades 16 are attached to the discs 19 of the rotor 3.
  • Each running profile 27 has further platforms 31 at their free ends, whose surface facing the running profile 27 forms the flow channel 24 as inner guide surfaces 22.
  • the other platforms 31 have on their guide surface 21, 22 opposite rear side 34 each have a peripheral surface which faces the boundary surface 36 of the annular channel 10.
  • the radial gap 23 is formed between the inner boundary surface 36 and the inner guide surface 22, which, seen in the axial direction, runs parallel to the axis of rotation 2 of the rotor 3.
  • a labyrinth seal 38 is arranged in the radial gap 23, which prevents flow losses in the flow medium 26.
  • the guide surfaces 21, 22 no longer have to be cylindrically shaped relative to the axis of rotation 2, since they do not delimit the radial gap 23. Only the rear side 34 of the other platforms 31 must be cylindrically shaped here so that the radial gap 23 remains constant during the displacement of the rotor 3.
  • a flow channel 24 is conceivable in which guide vanes 16 with further platforms 31 form a guide vane ring 15 followed by a rotor blade ring 17 with free-standing rotor blades 16.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)

Abstract

Die Erfindung betrifft einen axial durchströmten Verdichter (5) für eine Gasturbine (1) mit einem axial verschiebbaren Rotor (3). Zwischen einer drehfesten äußeren Begrenzungsfläche (37) und einer am Rotor (3) angeordneten inneren Begrenzungsfläche (36) formt sich ein ringförmiger in Axialrichtung verjüngender Strömungskanal (24), in dem mindestens ein feststehender Kranz (15) aus Leitprofilen (28) und in dem mindestens ein Kranz (17) aus am Rotor befestigten Laufprofilen (27) angeordnet ist. Das Ende jeder Lauf- bzw. Leitschaufel (14, 16) liegt jeweils einem axialen Abschnitt (A) einer der beiden Begrenzungsflächen (36, 37) unter Bildung eines Radialspaltes (23) gegenüber. Um eine Strömungsmaschine mit einem axial verschiebbaren Rotor anzugeben, deren Strömungsverluste bei einer axialen Verschiebung des Rotors zumindest nicht vergrößert werden, wird vorgeschlagen, dass das Maß jedes Radialspaltes (23) zwischen dem Ende einer jeden Lauf- bzw. Leitschaufel (14, 16) und dem gegenüberliegenden axialen Abschnitt (A) der Begrenzungsfläche (36, 37) mindestens über den Verschiebeweg des Rotors (3) konstant ist und der Radialspalt (23) parallel zur Drehachse (2) des Rotors (3) verläuft.

Description

  • Die Erfindung betrifft eine Strömungsmaschine, insbesondere einen axial durchströmten Verdichter für eine Gasturbine, gemäß dem Oberbegriff des Anspruchs 1.
  • An Generatoren angekoppelte Gasturbinen werden zur Umwandlung von fossiler Energie in elektrische Energie eingesetzt. Eine Gasturbine weist dazu entlang ihrer Rotorwelle einen Verdichter, eine Brennkammer und eine Turbineneinheit auf. Beim Betrieb der Gasturbine saugt der Verdichter Umgebungsluft an und verdichtet diese. Anschließend wird die verdichtete Luft mit einem Brennmittel vermischt und der Brennkammer zugeführt. Dort verbrennt das Gemisch zu einem heißen Arbeitsmedium und strömt dann in die Turbineneinheit, in der Schaufeln vorgesehen sind. Die am Gehäuse der Turbineneinheit befestigten Leitschaufeln lenken dabei das Arbeitsmedium auf die am Rotor befestigten Laufschaufeln, so dass diese den Rotor in eine Drehbewegung versetzen. Die so aufgenommene Rotationsenergie wird dann durch den am Rotor angekoppelten Generator in elektrische Energie umgewandelt. Ferner wird sie zum Antrieb des Verdichters benutzt.
  • Aus der WO 00/28190 ist eine Gasturbine mit einem Verdichter bekannt, dessen Rotor zur Einstellung des Radialspaltes, welcher zwischen den Spitzen der Turbinenlaufschaufeln und dem Innengehäuse gebildet ist, entgegen der Strömungsrichtung des Arbeitsmediums verschoben wird. Dabei werden die Radialspalte der Turbineneinheit verkleinert, was zu einer wesentlichen Verringerung von Strömungsverlusten in der Turbineneinheit und somit zu einer Wirkungsgradsteigerung der Gasturbine führt. Gleichzeitig werden jedoch die Radialspalte im Verdichter vergrößert, was die Strömungsverluste im Verdichter erhöht. Trotz der Verluste im Verdichter führt die Verschiebung des Rotors zu einer Leistungssteigerung der Gasturbine.
  • Des Weiteren offenbart die US 5,056,986 eine Gasturbine mit einem Verdichter, in dem alternierend Kränze aus Leitschaufeln und Laufschaufeln hintereinander angeordnet sind. Die Leitschaufeln sind in einem den Rotor umgreifenden Befestigungsring kopfseitig festgelegt und die Laufschaufeln sind jeweils mit Deckbändern ausgestattet, die einen kopfseitigen Deckbandring bilden, welcher dem Gehäuse unter Bildung eines Radialspaltes gegenüberliegt. Die Radialspalte verlaufen dabei in paralleler Richtung zur Drehachse.
  • Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, eine Strömungsmaschine mit einem axial verschiebbaren Rotor anzugeben, deren Strömungsverluste bei einer axialen Verschiebung des Rotors zumindest nicht vergrößert werden.
  • Die Aufgabe wird durch die Merkmale des Anspruchs 1 gelöst. Vorteilhafte Ausgestaltungen sind in den Unteransprüchen angegeben.
  • Die Lösung der Aufgabe sieht vor, dass das Maß jedes Radialspaltes zwischen dem Ende einer jeden freistehenden Lauf- und Leitschaufel und dem gegenüberliegenden axialen Abschnitt der Führungsfläche mindestens über den Verschiebeweg des Rotors konstant ist und der Radialspalt parallel zur Drehachse des Rotors verläuft. Die Lösung geht dabei von der Erkenntnis aus, dass die Strömungsverluste bei einer Verschiebung des Rotors nicht vergrößert werden, wenn der Radialspalt zwischen feststehenden und rotierenden Komponenten über den Verschiebeweg des Rotors konstant bleibt. Dazu sind im Strömungskanal die den Radialspalt formenden Komponenten, wie das Ende einer Lauf- bzw. Leitschaufel und der ihr gegenüberliegenden Begrenzungs-bzw. Führungsfläche, parallel zur Rotordrehachse ausgebildet. Bei einer Verschiebung des Rotors in Axialrichtung bleibt somit das Maß jedes Radialspaltes konstant. Dies ist insbesondere für einen Strömungskanal eines Verdichters einer Gasturbine von Vorteil.
  • Somit wurde sich von der bisherigen Einschränkung abgewendet, bei der der von den inneren und äußeren Führungsflächen gebildete axiale Konturverlauf eines Strömungskanals nach rein aerodynamischen Anforderungen ausgelegt und geformt wurde. Der erfindungsgemäße Strömungskanal wurde entsprechend der neuen Anforderung - die Verschiebbarkeit des Rotors bei Einsatz einer freistehenden Beschaufelung - nun gestaltet.
  • In einer vorteilhaften Weiterbildung ist zumindest teilweise die äußere Führungsfläche für das Strömungsmedium durch die Oberseite der Plattformen der Leitschaufeln gebildet, die dem Leitprofil zugewandt ist. Hierdurch wird erreicht, dass das Strömungsmedium von den Plattformen der Leitschaufeln geführt wird.
  • In einer weiteren Ausgestaltung ist zumindest teilweise die innere Führungsfläche durch die Oberseite der Plattformen der Laufschaufeln gebildet, die den Laufprofil zugewandt ist. Somit wird das Strömungsmedium von der inneren Führungsfläche geführt.
  • Wenn die Oberseiten der Plattformen der Lauf- bzw. Leitschaufeln in Axialrichtung gegenüber der Verschieberichtung geneigt sind, so erfolgt die nötige Verjüngung des Strömungskanals in Axialrichtung an den festen Enden der Lauf- bzw. Leitschaufeln. An dieser Stelle ist kein Radialspalt vorhanden, dessen Maß sich aufgrund der Verschiebung des Rotors ändern würde.
  • Eine vorteilhaft Maßnahme schlägt vor, dass in den axialen Teilabschnitten, in denen Leitprofile angeordnet sind, die innere Führungsfläche zylindrisch und die äußere Führungsfläche geneigt, insbesondere konisch, zur Drehachse verläuft. Die für die Strömungsmaschine notwendige Veränderung des Strömungsquerschnittes des Strömungskanals erfolgt für den betrachteten Teilabschnitt, d.h. für den Leitschaufelkranz, somit jeweils lediglich an der Begrenzungsseite des Strömungskanals, an dem keine Radialspalte existieren.
  • Gleiches gilt für die vorteilhafte Ausgestaltung eines Laufschaufelkranzes, bei der in den axialen Teilabschnitten, in dem Laufprofile angeordnet sind, die äußere Führungsfläche zylindrisch und die innere Führungsfläche geneigt, insbesondere konisch, zur Drehachse verläuft. Dabei wird unter einer geneigten Führungsfläche verstanden, dass die von der zylindrischen Form abweichende Führungsfläche den Querschnitt des Strömungskanals in Axialrichtung divergierend oder konvergierend ausbildet.
  • Besonders bevorzugt ist die alternierende Aneinanderreihung von vorstehend ausgebildeten Leitschaufelkränzen und Laufschaufelkränzen, so dass sowohl die inneren als auch für die äußeren Führungsfläche jeweils einen in Axialrichtung "wellenförmigen" Konturverlauf aufweisen, d.h. in Axialrichtung wechseln sich geneigte und zylindrische Konturen der Führungsflächen ab, wobei innerhalb eines Teilabschnittes einer zylindrischen Kontur jeweils eine geneigte Kontur gegenüberliegt und umgekehrt. Dies führt zu jeweils zu einer wechselseitigen Änderung der inneren und äußeren Führungsflächen des Strömungskanals. Insbesondere wendet sich diese Ausgestaltung von der rein aerodynamischen Auslegung des Strömungskanals ab.
  • Besonders vorteilhaft ist die Ausgestaltung, bei der die äußere Führungsfläche und der sich in Axialrichtung erstreckende Abschnitt der Führungsfläche, der den freien Enden der Laufschaufel eines Laufschaufelkranzes gegenüberliegt, mittels eines Führungsringes gebildet wird. Somit ist eine einfache und kostengünstige Ausgestaltung möglich.
  • Besonders vorteilhaft ist die Strömungsmaschine als ein axial durchströmter Verdichter einer Gasturbine ausgebildet. Die Axialverschiebung des Rotors entgegen der Strömungsrichtung des Strömungsmediums führt in der Turbineneinheit zu sich verkleinernden und wirkungsgradsteigernden Radialspalten, wohingegen die Radialspalte im Verdichter konstant bleiben. Strömungsverluste im Verdichter werden somit trotz der Verschiebung des gemeinsamen Rotors konstant gehalten. Generell führt dies zu einer weiter gesteigerten Leistungsabgabe, verglichen mit der des Standes der Technik.
  • Die Erfindung wird anhand von Zeichnungen erläutert. Dabei zeigen die Figuren:
    • Fig. 1
    Eine Gasturbine in einem Längsteilschnitt,
    Fig. 2
    eine abschnittsweise zylindrische Kontur eines Strömungskanals eines Verdichters,
    Fig. 3
    die Kontur des Strömungskanals gemäß Fig. 2 mit einem axial verschobenen Rotor,
    Fig. 4
    die Kontur eines Strömungskanals des weiteren Verdichters.
  • Die Fig. 1 zeigt eine Gasturbine 1 in einem Längsteilschnitt. Sie weist im Inneren einen um eine Drehachse 2 drehgelagerten Rotor 3 auf, der auch als Turbinenläufer oder Rotorwelle bezeichnet wird. Entlang des Rotors 3 folgen aufeinander ein Ansauggehäuse 4, ein Verdichter 5, eine torusartige Ringbrennkammer 6 mit mehreren koaxial angeordneten Brennern 7, eine Turbineneinheit 8 und das Abgasgehäuse 9.
  • Im Verdichter 5 ist ein ringförmiger Verdichterkanal 10 vor gesehen, der sich in Richtung der Ringbrennkammer 6 im Querschnitt verjüngt. Am brennkammerseitigen Ausgang des Verdichters 5 ist ein Diffuser 11 angeordnet, der mit der Ringbrennkammer 6 in Strömungsverbindung steht. Die Ringbrennkammer 6 bildet einen Verbrennungsraum 12 für ein Gemisch aus einem Brennmittel und verdichteter Luft. Ein in der Turbineneinheit 8 angeordneter Heißgaskanal 13 ist mit dem Verbrennungsraum 12 in Strömungsverbindung, wobei dem Heißgaskanal 13 das Abgasgehäuse 9 nachgeordnet ist.
  • Im Verdichterkanal 10 und im Heißgaskanal 13 sind jeweils Schaufelkränze angeordnet. Abwechselnd folgt einem aus Leitschaufeln 14 gebildeten Leitschaufelkranz 15 jeweils ein aus Laufschaufeln 16 gebildeter Laufschaufelkranz 17. Die feststehenden Leitschaufeln 14 sind dabei mit einem oder mehreren Leitschaufelträgern 18 verbunden, wohingegen die Laufschaufeln 16 mittels einer Scheibe 19 am Rotor 3 befestigt sind.
  • Die Turbineneinheit 8 weist einen sich konisch erweiternden Heißgaskanal 13 auf, dessen äußere Führungsfläche 21 sich konzentrisch in Strömungsrichtung des Arbeitsfluids 20 erweitert. Die innere Führungsfläche 22 ist dagegen im wesentlichen parallel zur Drehachse 2 des Rotors 3 ausgerichtet. Die Laufschaufeln 16 weisen an ihren freien Enden Anstreifkanten 29 auf, die mit den ihr gegenüberliegenden äußeren Führungsflächen 21 einen Radialspalt 23 bildet.
  • Während des Betriebs der Gasturbine 1 wird vom Verdichter 5 durch das Ansauggehäuse 4 Luft angesaugt und im Verdichterkanal 10 verdichtet. Die am brennerseitigen Ende des Verdichters 5 bereitgestellt Luft L wird durch den Diffusor 11 zu den Brennern 7 geführt und dort mit einem Brennmittel vermischt. Das Gemisch wird dann unter Bildung des Arbeitsfluids 20 im Verbrennungsraum 10 verbrannt. Von dort aus strömt das Arbeitsfluid 20 in den Heißgaskanal 13. An den in der Turbineneinheit 8 angeordneten Laufschaufeln 16 entspannt sich das Arbeitsfluid 20 impulsübertragend, so dass der Rotor 3 angetrieben wird und mit ihm eine an ihn angekoppelte Arbeitsmaschine (nicht dargestellt).
  • Ein eintrittsseitiges Verdichterlager 32 dient neben der Axial- und Radiallagerung als Verstelleinrichtung für eine Verschiebung des Rotors. Dabei wird zur Leistungssteigerung der Gasturbine 1 der Rotor 2 im stationären Zustand von einer Ausgangslage in eine stationäre Betriebslage entgegen der Strömungsrichtung des Arbeitsfluids 20, in Fig. 1 nach links, verschoben. Dadurch wird der in der Turbineneinheit 8 von Laufschaufeln 16 und der äußeren Führungsfläche 21 gebildete Radialspalt 23 verkleinert. Dies führt zu einer Verminderung der Strömungsverluste in der Turbineneinheit 8 und somit zu einer Wirkungsgradsteigerung der Gasturbine 1.
  • In Fig. 2 ist ein Abschnitt des Ringkanals des Verdichters 5 mit zwei Laufschaufelkränzen 17 und mit einem dazwischenliegenden Leitschaufelkranz 15 dargestellt. Der Ringkanal ist dabei als Strömungskanal 24 für das Strömungsmedium 26 Luft ausgebildet. Die äußere Führungsfläche 21 ist in Fig. 2 und Fig. 3 mit der äußeren Begrenzungsfläche 37 und die innere Führungsfläche 22 mit der inneren Begrenzungsfläche 36 identisch.
  • In Fig. 2 befindet sich der Rotor 3 in seiner Ausgangslage. Die Leitschaufeln 14 des Leitschaufelkranzes 15 sind an einer außenliegenden Wand drehfest befestigt, wohingegen die Laufschaufeln 16 an dem Rotor 3 des Verdichters 3 angeordnet sind. Jede Laufschaufel 16 weist an ihrem festen Ende jeweils eine Plattform 25 auf, deren Oberflächen den Verdichterkanal 10 nach innen begrenzen. Ebenso weist jede Leitschaufel 14 an ihrem festen Ende eine Plattform 25 auf, die den Verdichterkanal 10 nach außen hin begrenzen. Von der Plattform 25 der Laufschaufel 16 (bzw. der Leitschaufel 14) aus erstreckt sich ein Laufprofil 27 (bzw. ein Leitprofil 28) in den Verdichterkanal 10 hinein, welches beim Betrieb des Verdichters 5 die Luft L verdichtet. Die freien Enden der Lauf- bzw. Leitprofile 27, 28, welche den plattformseitigen Enden gegenüberliegen, sind als Anstreifkanten 29 ausgebildet und liegen unter Bildung des Radialspaltes 23 jeweils Führungsringen 30 gegenüber.
  • In Axialrichtung gesehen ist in einem Teilabschnitt, d. h. die axiale Länge eines Schaufelkranzes einschließlich eines später erläuterten Verschiebewegs V, der Radialspalt 23 jeweils parallel zu Drehachse 2 ausgerichtet, d.h. der Führungsring 30 und die Anstreifkante 29 erstrecken sich zylindrisch zur Drehachse 2. Die im Teilabschnitt angeordneten Plattformen 25 hingegen sind jeweils zur Drehachse 2 des Rotors 3 geneigt, so dass in Axialrichtung betrachtet sich eine Verjüngung des Strömungskanals 24 ergibt. Es ergibt sich eine zylindrische Kontur des Strömungskanals 24 in den Bereichen der sich radial gegenüberliegenden feststehenden und rotierenden Komponenten, die in Axialrichtung gesehen abschnittsweise und Radialrichtung innerhalb bzw. außerhalb der Leit- bzw. Laufprofile liegen. Somit verläuft in Axialrichtung sowohl die äußere Führungsfläche 21 als auch innere Führungsfläche 22 abwechselnd zylindrisch und geneigt zur Drehachse 2 des Rotors 3, wobei der zylindrischen Führungsfläche 21, 22 jeweils in Radialrichtung des Rotors 3 betrachtet einer geneigten Führungsfläche 21, 22 gegenüberliegt.
  • In Fig. 3 ist der Rotor 3 gegenüber den drehfesten Komponenten der Gasturbine 1 entgegen der Strömungsrichtung des Strömungsmediums 26 in seine stationäre Betriebslage verschoben. Zum Vergleich ist seine Ausgangslage in gestrichelter Linienart angedeutet. Trotz der Verschiebung des Rotors 3 bleibt das Maß des Radialspaltes 23 konstant, so dass die Strömungsverluste im Verdichter 5 nicht vergrößert werden. Dazu ist über die axiale Länge eines Abschnitts A der Führungsring 30 und die Anstreifkante 29 parallel zur Drehachse 2 des Rotors ausgebildet. Der Abschnitt A setzt sich dabei aus der axialen Länge der Anstreifkanten 29 und dem axialen Verschiebeweg V zusammen. Verglichen mit der Lösung des Standes der Technik führt die neue Lösung zu einer weiteren Leistungssteigerung der Gasturbine 1, da mit der Verschiebung des Rotors 3 die im Verdichter 5 entstehenden Verluste konstant geblieben sind.
  • Fig. 4 zeigt einen Ausschnitt aus dem Strömungskanal 26 des Verdichters 3, bei dem jede Leitschaufel 14 an ihrem dem Rotor 3 zugewandten Ende jeweils eine zweite Plattform 31 aufweist. Die weiteren Plattformen 31 der Leitschaufeln 14 des Leitschaufelkranzes 15 bilden dabei einen den Rotor 3 umgreifenden Ring. Die dem Leitprofil 28 zugewandte Oberflächen der weiteren Plattformen 31 bilden für das Strömungsmedium 26 die innere Führungsfläche 22. Eine der Führungsflächen 22 abgewandte Rückseite 34 der Plattform 31, 34 liegt einer Begrenzungsfläche 36 gegenüber. Zwischen der Rückseite 34 der Plattform 31 und der Begrenzungsfläche 36 ist der zur Drehachse 2 parallel verlaufende Radialspalt 23 gebildet.
  • Die Laufschaufeln 16 sind an den Scheiben 19 des Rotors 3 befestigt. Dabei weisen die Laufschaufeln 16 zwischen dem Laufprofil 27 und der Scheibe 19 Plattformen 25 auf, deren Oberflächen dem Laufprofil 27 zugewandt sind. Sie sind als innere Führungsflächen 22 und gleichzeitig als Begrenzungsflächen 36 für den Verdichterkanal 10 ausgebildet und begrenzen den Strömungskanal 24. Jedes Laufprofil 27 weist weitere Plattformen 31 an ihren freien Enden auf, deren dem Laufprofil 27 zugewandte Oberfläche als innere Führungsflächen 22 den Strömungskanal 24 formen. Die weiteren Plattformen 31 weisen an ihrer der Führungsfläche 21, 22 gegenüberliegenden Rückseite 34 jeweils eine Umfangsfläche auf, die der Begrenzungsfläche 36 des Ringkanals 10 gegenüberliegt. Dadurch wird hier zwischen der inneren Begrenzungsfläche 36 und der innere Führungsfläche 22 der Radialspalt 23 geformt, der in Axialrichtung gesehen parallel zur Drehachse 2 des Rotors 3 verläuft. Im Radialspalt 23 ist jeweils eine Labyrinthdichtung 38 ängeordnet, die Strömungsverluste im Strömungsmedium 26 verhindert.
  • Sind an den Enden der Leitschaufeln 14 bzw. Laufschaufeln 16 weitere Plattformen 31 vorgesehen, so müssen die Führungsflächen 21, 22 nicht mehr zylindrisch zur Drehachse 2 geformt sein, da nicht sie den Radialspalt 23 begrenzen. Nur die Rückseite 34 der weiteren Plattformen 31 muss hier zylindrisch geformt sein, damit bei der Verschiebung des Rotors 3 der Radialspalt 23 konstant bleibt.
  • Ferner ist ein Strömungskanal 24 denkbar, in dem Leitschaufeln 16 mit weiteren Plattformen 31 einen Leitschaufelkranz 15 bilden, dem ein Laufschaufelkranz 17 mit freistehenden Laufschaufeln 16 folgt.

Claims (9)

  1. Strömungsmaschine, insbesondere ein axial durchströmter Verdichter (5) für eine Gasturbine (1),
    mit einem axial verschiebbaren Rotor (3) und
    mit einem in einem Gehäuse vorgesehenen Ringkanal, der zwischen einer drehfesten äußeren Führungsfläche (21, 22) und einer am Rotor (3) angeordneten inneren Führungsfläche (21, 22) einen ringförmigen sich in Axialrichtung verjüngenden Strömungskanal (24) bildet,
    mit mindestens einem im Ringkanal angeordneten feststehenden Kranz (15) aus Leitprofilen (28) und mit mindestens einem Kranz (17) aus am Rotor befestigten Laufprofilen (27), die sich jeweils zwischen einer Plattform (25) und einem der Plattform (25) gegenüberliegendem freistehendem Ende einer Lauf- bzw. Leitschaufel (14, 16) erstrecken,
    wobei das Ende jeder Lauf- und Leitschaufel (14, 16) jeweils einem axialen Abschnitt (A) einer der beiden Führungsfläche (21, 22) jeweils unter Bildung eines Radialspaltes (23) gegenüberliegt,
    dadurch gekennzeichnet, dass
    das Maß jedes Radialspaltes (23) zwischen dem Ende einer jeden Lauf- bzw. Leitschaufel (14, 16) und dem gegenüberliegenden axialen Abschnitt (A) der Führungsfläche (21, 22) mindestens über den Verschiebeweg des Rotors (3) konstant ist und der Radialspalt (23) parallel zur Drehachse (2) des Rotors (3) verläuft.
  2. Strömungsmaschine nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet, dass
    zumindest teilweise die äußere Führungsfläche (21) durch die Oberseite der Plattformen (25) der Leitschaufeln (14) gebildet ist, die dem Leitprofil (28) zugewandt ist.
  3. Strömungsmaschine nach Anspruch 1 oder 2,
    dadurch gekennzeichnet, dass
    zumindest teilweise die innere Führungsfläche (22) durch die Oberseite der Plattformen (25) der Laufschaufeln (16) gebildet ist, die dem Laufprofil (27) zugewandt ist.
  4. Strömungsmaschine nach Anspruch 2 und 3,
    dadurch gekennzeichnet, dass
    die Oberseiten der Plattformen (25) der Lauf- bzw. Leitschaufeln (14, 16) in Axialrichtung gegenüber der Verschieberichtung V geneigt sind, so dass sich der Strömungskanal (24) in Axialrichtung verjüngt.
  5. Strömungsmaschine nach zumindest einem der vorangehenden Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet, dass
    die innere Führungsfläche (21) in den axialen Teilabschnitten, in denen Leitprofile angeordnet sind, zylindrisch und die äußere Führungsfläche geneigt, insbesondere konisch, zur Drehachse verläuft.
  6. Strömungsmaschine nach zumindest einem der vorangehenden Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet, dass
    die äußere Führungsfläche (21) in den axialen Teilabschnitten, in dem Laufprofile angeordnet sind, zylindrisch und die innere Führungsfläche geneigt, insbesondere konisch, zur Drehachse verläuft.
  7. Strömungsmaschine nach Anspruch 5 und 6,
    dadurch gekennzeichnet, dass
    die Teilabschnitte in Strömungsrichtung gesehen alternierend angeordnet sind.
  8. Strömungsmaschine nach zumindest einem der vorangehenden Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet, dass
    die äußere Führungsfläche (21) und der sich in Axialrichtung erstreckende Abschnitt A der äußeren Führungsfläche (21), der den Enden der Laufschaufel (16) eines Laufschaufelkranzes (17) gegenüberliegt, mittels eines Führungsrings (30) gebildet wird.
  9. Strömungsmaschine nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet, dass
    die Strömungsmaschine als ein axial durchströmter Verdichter (5) einer Gasturbine (1) ausgebildet ist.
EP05701049A 2004-01-22 2005-01-19 Strömungsmaschine mit einem axial verschiebbaren rotor Expired - Lifetime EP1706597B1 (de)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP05701049A EP1706597B1 (de) 2004-01-22 2005-01-19 Strömungsmaschine mit einem axial verschiebbaren rotor

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP04001335A EP1557536A1 (de) 2004-01-22 2004-01-22 Strömungsmaschine mit einem axial verschiebbaren Rotor
EP05701049A EP1706597B1 (de) 2004-01-22 2005-01-19 Strömungsmaschine mit einem axial verschiebbaren rotor
PCT/EP2005/000498 WO2005071229A1 (de) 2004-01-22 2005-01-19 Strömungsmaschine mit einem axial verschiebbaren rotor

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP1706597A1 EP1706597A1 (de) 2006-10-04
EP1706597B1 true EP1706597B1 (de) 2009-03-11

Family

ID=34626485

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP04001335A Withdrawn EP1557536A1 (de) 2004-01-22 2004-01-22 Strömungsmaschine mit einem axial verschiebbaren Rotor
EP05701049A Expired - Lifetime EP1706597B1 (de) 2004-01-22 2005-01-19 Strömungsmaschine mit einem axial verschiebbaren rotor

Family Applications Before (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP04001335A Withdrawn EP1557536A1 (de) 2004-01-22 2004-01-22 Strömungsmaschine mit einem axial verschiebbaren Rotor

Country Status (4)

Country Link
US (1) US7559741B2 (de)
EP (2) EP1557536A1 (de)
DE (1) DE502005006804D1 (de)
WO (1) WO2005071229A1 (de)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9435218B2 (en) 2013-07-31 2016-09-06 General Electric Company Systems relating to axial positioning turbine casings and blade tip clearance in gas turbine engines
US9441499B2 (en) 2013-07-31 2016-09-13 General Electric Company System and method relating to axial positioning turbine casings and blade tip clearance in gas turbine engines

Families Citing this family (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8016553B1 (en) * 2007-12-12 2011-09-13 Florida Turbine Technologies, Inc. Turbine vane with rim cavity seal
DE102009021384A1 (de) * 2009-05-14 2010-11-18 Mtu Aero Engines Gmbh Strömungsvorrichtung mit Kavitätenkühlung
DE102009042857A1 (de) * 2009-09-24 2011-03-31 Rolls-Royce Deutschland Ltd & Co Kg Gasturbine mit Deckband-Labyrinthdichtung
US20110088379A1 (en) * 2009-10-15 2011-04-21 General Electric Company Exhaust gas diffuser
US8388313B2 (en) * 2009-11-05 2013-03-05 General Electric Company Extraction cavity wing seal
US8328513B2 (en) * 2009-12-31 2012-12-11 General Electric Company Systems and apparatus relating to compressor stator blades and diffusers in turbine engines
US8939715B2 (en) * 2010-03-22 2015-01-27 General Electric Company Active tip clearance control for shrouded gas turbine blades and related method
US9249687B2 (en) 2010-10-27 2016-02-02 General Electric Company Turbine exhaust diffusion system and method
DE102012213016A1 (de) * 2012-07-25 2014-01-30 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zur Minimierung des Spalts zwischen einem Läufer und einem Gehäuse
EP2954172A4 (de) * 2013-02-05 2016-11-09 United Technologies Corp Gasturbinenmotorkomponente mit schaufelspitzenwirbelerzeugung
EP3039251B1 (de) * 2013-08-26 2017-11-01 United Technologies Corporation Gasturbinenmotor mit gebläseabstandssteuerung
US9593589B2 (en) 2014-02-28 2017-03-14 General Electric Company System and method for thrust bearing actuation to actively control clearance in a turbo machine
EP3023600B1 (de) 2014-11-24 2018-01-03 Ansaldo Energia IP UK Limited Motorgehäuseelement
EP3222824A1 (de) 2016-03-24 2017-09-27 Siemens Aktiengesellschaft Statorsegment, zugehöriges kopplungsglied und leitschaufel
US20170328203A1 (en) * 2016-05-10 2017-11-16 General Electric Company Turbine assembly, turbine inner wall assembly, and turbine assembly method
DE102016115868A1 (de) 2016-08-26 2018-03-01 Rolls-Royce Deutschland Ltd & Co Kg Strömungsarbeitsmaschine mit hohem Ausnutzungsgrad
CN109751131A (zh) * 2019-03-29 2019-05-14 国电环境保护研究院有限公司 一种提升燃气轮机效率和功率的调整方法

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3775023A (en) * 1971-02-17 1973-11-27 Teledyne Ind Multistage axial flow compressor
US4371311A (en) * 1980-04-28 1983-02-01 United Technologies Corporation Compression section for an axial flow rotary machine
US4606699A (en) * 1984-02-06 1986-08-19 General Electric Company Compressor casing recess
US5056986A (en) * 1989-11-22 1991-10-15 Westinghouse Electric Corp. Inner cylinder axial positioning system
JP4509385B2 (ja) * 1998-11-11 2010-07-21 シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト ガスタービンの運転方法
US6732530B2 (en) * 2002-05-31 2004-05-11 Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. Gas turbine compressor and clearance controlling method therefor

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9435218B2 (en) 2013-07-31 2016-09-06 General Electric Company Systems relating to axial positioning turbine casings and blade tip clearance in gas turbine engines
US9441499B2 (en) 2013-07-31 2016-09-13 General Electric Company System and method relating to axial positioning turbine casings and blade tip clearance in gas turbine engines

Also Published As

Publication number Publication date
EP1557536A1 (de) 2005-07-27
WO2005071229A1 (de) 2005-08-04
US7559741B2 (en) 2009-07-14
EP1706597A1 (de) 2006-10-04
DE502005006804D1 (de) 2009-04-23
US20080232949A1 (en) 2008-09-25

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP1706597B1 (de) Strömungsmaschine mit einem axial verschiebbaren rotor
EP2024606B1 (de) Ringförmiger strömungskanal für eine in axialrichtung von einem hauptstrom durchströmbare strömungsmaschine
DE4309636C2 (de) Radialdurchströmte Abgasturboladerturbine
EP2179143B1 (de) Spaltkühlung zwischen brennkammerwand und turbinenwand einer gasturbinenanlage
DE4242494C1 (en) Adjustable flow-guide for engine exhaust turbocharger - has axially-adjustable annular insert in sectors forming different kinds of guide grilles supplied simultaneously by spiral passages
EP2167793B1 (de) Abgasturbolader für eine brennkraftmaschine
EP2824282A1 (de) Gasturbine mit Hochdruckturbinenkühlsystem
EP1508669A1 (de) Vorleitschaufelring für einen Verdichter und eine Turbine
DE10330084A1 (de) Rezirkulationsstruktur für Turboverdichter
EP3064706A1 (de) Leitschaufelreihe für eine axial durchströmte Strömungsmaschine
EP1532368B1 (de) Verdichter in einem abgasturbolader für eine brennkraftmaschine
DE10028733A1 (de) Abgasturbine für einen Turbolader
EP0131719B1 (de) Verstellbarer Leitapparat
EP0999349B1 (de) Axialturbine
CH701997A2 (de) Turbomaschine mit einer geformten Wabendichtung.
EP2112332B1 (de) Trägerring einer Leitvorrichtung mit Sperrluftkanal
WO2022128354A1 (de) Schaufelbauteil, verfahren zu dessen herstellung und gasturbine
EP3327258A1 (de) Eintrittsleitrad für eine turbomaschine
WO2014012725A1 (de) Paralleldiffusor für eine fluidmaschine
DE3413304A1 (de) Verstellbare leitbeschaufelung fuer eine turbomaschine
WO2017097665A1 (de) Fluggasturbine mit variabler austrittsdüse eines nebenstromkanals
EP1574667B1 (de) Verdichterdiffusor
DE102005059438B3 (de) Turbostrahlantrieb
EP2318664B1 (de) Gasturbinenanordnung mit nichtzylindrischer innengehäusenabe
DE102013226496A1 (de) Fluggasturbine mit verstellbarer Ausströmdüse des Nebenstromkanals

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

17P Request for examination filed

Effective date: 20060718

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): CH DE FR GB IT LI

DAX Request for extension of the european patent (deleted)
RBV Designated contracting states (corrected)

Designated state(s): CH DE FR GB IT LI

GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

GRAS Grant fee paid

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3

GRAS Grant fee paid

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): CH DE FR GB IT LI

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: FG4D

Free format text: NOT ENGLISH

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: NV

Representative=s name: SIEMENS SCHWEIZ AG

Ref country code: CH

Ref legal event code: EP

REF Corresponds to:

Ref document number: 502005006804

Country of ref document: DE

Date of ref document: 20090423

Kind code of ref document: P

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

26N No opposition filed

Effective date: 20091214

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 12

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 13

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PCOW

Free format text: NEW ADDRESS: WERNER-VON-SIEMENS-STRASSE 1, 80333 MUENCHEN (DE)

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 14

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 20180319

Year of fee payment: 14

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R119

Ref document number: 502005006804

Country of ref document: DE

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20190801

GBPC Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee

Effective date: 20200119

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20200119

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CH

Payment date: 20210406

Year of fee payment: 17

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Payment date: 20220124

Year of fee payment: 18

Ref country code: FR

Payment date: 20220125

Year of fee payment: 18

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20220131

Ref country code: CH

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20220131

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20230131

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20230119