EP1565587B1 - Piece mecanique prete a l emploi en acier bas carbone pour d eformation plastique et son procede de fabrication - Google Patents

Piece mecanique prete a l emploi en acier bas carbone pour d eformation plastique et son procede de fabrication Download PDF

Info

Publication number
EP1565587B1
EP1565587B1 EP03796115A EP03796115A EP1565587B1 EP 1565587 B1 EP1565587 B1 EP 1565587B1 EP 03796115 A EP03796115 A EP 03796115A EP 03796115 A EP03796115 A EP 03796115A EP 1565587 B1 EP1565587 B1 EP 1565587B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
steel
hot
mechanical component
thermal treatment
rolled
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Lifetime
Application number
EP03796115A
Other languages
German (de)
English (en)
Other versions
EP1565587A1 (fr
Inventor
Bernard Resiak
Mario Confente
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
ArcelorMittal Gandrange SA
Original Assignee
ArcelorMittal Gandrange SA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ArcelorMittal Gandrange SA filed Critical ArcelorMittal Gandrange SA
Publication of EP1565587A1 publication Critical patent/EP1565587A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of EP1565587B1 publication Critical patent/EP1565587B1/fr
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite

Definitions

  • the invention relates to mechanical parts made of low carbon steel with high characteristics, such as the ball joints of land vehicle wheels, pivots, pins, suspension triangles, connecting rods, or other similar mechanical parts ready for use obtained by plastic deformation.
  • a long steel product (wire, bar ).
  • steels for plastic deformation must have properties of both deformability and strength. Thus, during the manufacture of mechanical parts to which some of them are intended, they must be able to withstand without significant changes in shape while sometimes sometimes having high mechanical characteristics. In fact, in some cases, the required characteristics of the parts obtained from these steels are close to those of class 10.9 according to ISO 898, namely a minimum breaking limit of 1000 MPa and a minimum yield strength of 900 MPa. In addition, these steels must have good machinability characteristics because a majority of applications require ultimate machining for final ribs.
  • the plastic deformation operations are on steel slugs from the cutting son or bars conventionally obtained by hot rolling of continuous casting products (billets or blooms).
  • cold plastic deformation Punching, forging
  • the plots are cold-formed to the press, if necessary after a globular annealing, and the parts obtained are then thermally treated by quenching and tempering.
  • the plots are heated first to a temperature of about 1000-1200 ° C, shaped hot and cooled.
  • the parts thus obtained are then thermally treated by quenching and tempering, the quenching being able to be done directly during the cooling after forging.
  • the cold stamping for example, it is already known, for example, to use steel shades of essentially bainitic structure (ie containing more than 50% of bainite), having a good compromise between deformability and final mechanical characteristics.
  • essentially bainitic structure ie containing more than 50% of bainite
  • these grades make it possible to obtain an essentially bainitic structure only on wires or rolled bars of relatively small diameter, rarely exceeding 8 mm. in fact. Beyond this, a degenerate or associated bainite with ferrite is obtained, which leads to a marked deterioration of the mechanical properties of the rolled products.
  • the structure is not well controlled, there is a risk of strong dispersion of the mechanical characteristics within the same ring or between several coiled wire rings or between several bars or within the same bar. the outcome of hot rolling.
  • bainitic structure that offers a good compromise between deformability and mechanical characteristics, at the same time as a good machinability.
  • the success of obtaining this bainitic structure is subject to the cooling constraints of the core steel, whether this cooling occurs before the plastic deformation or after. These constraints imposed on the cooling are so severe on the steel grades currently known and used that this bainitic structure may not be obtained directly in the hot rolling, or even after the forging operation, so that many mechanical parts must undergo a heat treatment after their shaping.
  • US-A-5 554233 relates to the manufacture of hot-rolled and cold-deformable bars for obtaining parts without the need for a heat treatment before or after the cold deformation.
  • the steel used comprises in particular from 0.10% to 0.14% of carbon and from 0.01% to 0.1% of molybdenum.
  • the objective of the invention is the provision of transformers with a low carbon steel grade capable of developing a bainitic or essentially bainitic structure, with low cooling stresses, for the manufacture of parts ready for use. use both cold press and hot forging.
  • the object of the invention is the development of a low carbon steel grade specific to the manufacture of mechanical parts having a bainitic or essentially bainitic structure that can be obtained already with a low cooling rate at the core, which can go down to 1 ° C / s, and offering both good deformation and good machinability for the realization of these parts by cold or hot deformation, without heat treatment after shaping, said grade having high mechanical characteristics enabling said pieces to be in grades 8.8 to 12.9 according to ISO 898.
  • the invention thus relates to a mechanical part with high characteristics low carbon steel ready for use from the plastic processing of a long rolled steel product, according to claim 1.
  • the cold-deformed steel mechanical part defined above is characterized in that the long product from which it is derived by plastic transformation is a heat-treated laminated wire or bar by cooling in the hot rolling mill. at a cooling rate sufficient to confer a bainitic or essentially bainitic structure.
  • the mechanical part made of hot-forged steel defined above is characterized in that the long product from which it is derived by plastic transformation is a bar or a rolled wire whose billet of forge which has been extracted has been thermally treated by quenching under a sufficient cooling rate to give it a bainitic structure to the core, since a quenching temperature of the order of 1200 ° C and more to which the billet has undergoes a plastic transformation by forging bringing it to its desired final shape.
  • the heat treatment involved in the preparation of the mechanical part comprises a final phase of cooling at low speed, which can go down to about 1 ° C / s, at heart.
  • this cooling of the room is a mild cooling, in any case different from a cooling operation which would soak the steel, which in any case would be, in normal practice, followed by an income.
  • the mechanical part is made of a steel whose carbon content is between 0.06% and 0.10%.
  • the mechanical part is made of steel whose molybdenum content does not exceed 0.30%, and that of manganese is less than 1.80%.
  • the invention also relates to a method of manufacturing a mechanical part with high characteristics ready to use low carbon steel having a breaking strength of more than 800 MPa, which comprises the steps of claim 6.
  • the invention in its essential characteristics, consists in the definition of an analysis of low carbon steel based on niobium, boron and molybdenum, which is specific to mechanical parts with high characteristics and able to acquire a bainitic (or essentially bainitic) homogeneous structure in the mass of the room with few requirements for cooling.
  • This structure can indeed be obtained already from a low core cooling rate that can go down to about 1 ° C / s, a speed that can be achieved, as we know, directly in the hot rolling mill. even for wires and bars of diameter of the order of 20 mm and more depending on the installations.
  • the invention opens to the large diameters the production range of hot-rolled long products for cold-forging or cold-forging workshops, and, for those reserved for hot forging, it provides the economy of a additional final tempering-tempering heat treatment.
  • the limiting diameters are around 20 to 25 mm for the shades according to the invention.
  • bainitic structure will refer to a “bainitic or essentially bainitic structure”.
  • the carbon at these contents serves to obtain a bainitic structure having the required mechanical properties. It makes it possible to obtain good work hardening ability during cold plastic deformation. Its low content also makes it possible to avoid the formation of large carbides unfavorable to ductility without the need for a globulization treatment.
  • Niobium works synergistically with molybdenum and boron to expand the bainitic transformation domain. It increases boron hardenability by increasing the effective boron content in steel. Indeed, the formation of carbides Fe 23 (CB 6 ) (trapping boron and passive as to the hardenability of steel) is made more difficult by the action of niobium which stabilizes the austenite and delays the diffusion of carbon. Moreover, it makes it possible to increase the recrystallization temperature of the austenite which allows to obtain a finer bainitic structure during controlled rolling, and thus to increase the resilience of the parts.
  • Molybdenum is a carburigenic element that broadens the bainitic domain by retarding the germination of ferrite.
  • Molybdenum acts in synergy with boron and with niobium, whose role it reinforces.
  • manganese From 1.30 to 2.00%, and preferably between 1.60 and 1.80%, of manganese. This manganese then makes it possible to obtain sufficient quenchability, assists in the formation of bainite and makes it possible to obtain the desired mechanical characteristics.
  • Titanium is used to fix nitrogen and thus protect boron. Without titanium, boron will lose its quenching power by reacting with nitrogen. Titanium also provides a fine austenitic grain which improves cold forming and ductility.
  • sulfur combines with manganese to form plastic and ductile manganese sulphides. It allows to obtain a good machinability. It is possible, if one wishes to further improve the machinability, to increase its content up to a maximum value of 0.1% but not beyond it if one wants to ensure good deformability Cold.
  • This steel also presents the inevitable impurities and residual elements resulting from its production, in particular the phosphorus whose content must remain less than 0.02% to guarantee good ductility during and after the setting in cold form, as well as copper and nickel, the content of which must be less than 0.30%.
  • This optimized composition allows the steel to have a very good plastic deformation ability at the same time as a good machinability. Indeed, this shade not only promotes obtaining bainite, but also reduces the risk of obtaining martensite, the presence of which can be a serious obstacle to a good machining operation.
  • An essential aspect of the invention is that the mechanical parts have a homogeneous bainitic structure in the mass at low core cooling rate of hot forged parts, or wires or bars from which they are cold-stamped, which can descend up to about 1 ° C / s.
  • the mechanical part is cold-forged (or cold-forged)
  • the bainitic structure is obtained before shaping.
  • the steel after deformation, then has a good ductility, measured by a necking much greater than 50%, a tensile strength greater than 650 MPa, and a mechanical strength greater than 800 MPa.
  • the part is indeed obtained by cold plastic deformation of the steel already having a bainitic structure.
  • a long half-product consisting of an analysis steel according to the invention is supplied which is hot-rolled, if necessary after reheating above 1100 ° C., in accordance with the usual hot-rolling practice. obtaining a rolled wire of 10 mm in diameter for example.
  • the wire removal temperature is less than 1000 ° C.
  • the laminated wire obtained is then cooled in air in the hot rolling itself in the usual manner ("Stelmor" process for example), at a low core speed which can go down to about 1 ° C./s. to obtain a homogeneous bainitic structure.
  • the laminated wire is then delivered (or deliverable) to the transformer as a crown.
  • the transformer receiving the crown unwinds the wire, raises it if necessary, before cutting it into pieces of the desired length.
  • Each piece is then subjected to a usual operation of cold plastic deformation to obtain the ready-to-use final part (ball joints, shafts, connecting rods, screws, etc.), after a nominal setting machining if necessary. .
  • the final mechanical characteristics will naturally be obtained by the work hardening resulting from the shaping.
  • the part is deformed under heat and the bainitic structure is obtained after this plastic deformation operation: a long half-product consisting of an analysis steel according to the invention is supplied. while hot until a rolled bar of 30 mm diameter for example. After cooling if necessary, the cut-to-length bar is available straight to the blacksmith with its ordinary metallographic structure naturally acquired during hot rolling.
  • the blacksmith who receives it delivers it in pieces and each piece is then brought to a temperature of about 1200 ° C before being subjected to a hot plastic deformation operation at the forge.
  • the parts are then cooled in the usual manner, in two stages, with a first controlled cooling to a temperature below 1000 ° C and a second cooling at low core cooling rate which can go down to 1 ° C / s about.
  • the end-of-rolling conditions do not have any particular importance on the obtaining of the metallurgical structure, since the bainite, which gives the part the essential of its properties of use, is reached. all in the end, after hot shaping and controlled cooling.
  • the mechanical parts according to the invention are obtained by plastic deformation of rolled products without additional tempering and tempering heat treatment.
  • the billet from the casting was hot rolled after reheating above 1100 ° C to form a 12 mm diameter wire.
  • the temperature of removal of the wire after rolling was 820 ° C.
  • the cooling rate of the wire in the hot end of rolling was of the order of 5 ° C / s.
  • a homogeneous bainitic structure is obtained on the whole of the wire, at the periphery as well as at the core.
  • the mechanical characteristics of the wire are as follows: Rm (MPa) Rp 0.2 (MPa) AT (%) Z (%) 857 683 17.4 71.4
  • the mechanical parts with high characteristics according to the invention are remarkable in that they make it possible in particular to save quenching and tempering treatments currently used in cold-forging or forging operations.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Forging (AREA)
  • Carbon And Carbon Compounds (AREA)
  • Coating With Molten Metal (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Description

  • L'invention concerne les pièces mécaniques en acier bas carbone à hautes caractéristiques, comme les rotules de roues de véhicules terrestres, les pivots, axes, triangles de suspension, biellettes, ou autres pièces mécaniques analogues prêtes à l'emploi obtenues par déformation plastique d'un produit sidérurgique long (fil, barre...)
  • On sait que les aciers pour déformation plastique doivent présenter des propriétés à la fois de déformabilité et de résistance. Ainsi, lors de la fabrication des pièces mécaniques à laquelle certains d'entre eux sont destinés, il leur faut pouvoir supporter sans rupture des modifications de forme importantes tout en présentant parfois au final de hautes caractéristiques mécaniques. De fait, dans certains cas, les caractéristiques exigées des pièces obtenues à partir de ces aciers sont proches de celles de la classe 10.9 selon la norme ISO 898, à savoir une limite à la rupture minimum de 1000 MPa et une limite élastique minimum de 900 MPa. De plus, ces aciers doivent présenter de bonnes caractéristiques d'usinabilité, car une majorité des applications nécessite un usinage ultime pour mise aux côtes finales.
  • On rappelle que les opérations de déformation plastique se font sur des lopins d'acier issus de la découpe de fils ou barres obtenus classiquement par laminage à chaud de demi-produits de coulée continue (billettes ou blooms). En déformation plastique à froid (frappe, forge...), les lopins sont mis en forme à froid à la presse, le cas échéant après un recuit de globulisation, et les pièces obtenues sont ensuite traitées thermiquement par trempe et revenu. Pour la forge à chaud, les lopins sont réchauffés d'abord jusqu'à une température d'environ 1000-1200 °C, mis en forme à chaud et refroidis. Les pièces ainsi obtenues sont ensuite traitées thermiquement par trempe et revenu, la trempe pouvant être faite directement lors du refroidissement après forgeage.
  • La réalisation de ces différents traitements thermiques suppose des opérations, certes maîtrisées, mais néanmoins coûteuses, dont les résultats visés ne sont pas toujours atteints et qui, de toute façon, augmentent le temps et le coût de production. Aussi, a t'on recherché ces dernières années des nuances d'acier permettant de s'en affranchir et d'obtenir des pièces à hautes caractéristiques "prêtes à l'emploi", pouvant être utilisées pour l'application prévue sans avoir à subir un traitement thermique pour modifier leur structure métallurgique après l'opération de déformation plastique.
  • Concernant la frappe à froid par exemple, il est déjà connu par exemple de faire appel à des nuances d'acier de structure essentiellement bainitique (i.e. contenant plus de 50 % de bainite), présentant un bon compromis entre déformabilité et caractéristiques mécaniques finales. Toutefois, compte tenu des capacités des moyens de refroidissement dont on dispose généralement sur une ligne de laminage à chaud, ces nuances permettent d'obtenir une structure essentiellement bainitique uniquement sur des fils ou des barres laminés de relativement faible diamètre, dépassant rarement 8 mm en fait. Au-delà, on obtient une bainite dégénérée ou associée à de la ferrite, ce qui conduit à une détérioration marquée des propriétés mécaniques des produits laminés. De plus, la structure n'étant pas bien maîtrisée, il y a un risque de forte dispersion des caractéristiques mécaniques au sein d'une même couronne ou entre plusieurs couronnes de fils bobinés ou entre plusieurs barres ou au sein d'une même barre à l'issue du laminage à chaud.
  • Des problèmes similaires sont rencontrés avec les nuances d'acier pour forge à chaud pour lesquelles l'épaisseur de la pièce forgée impose souvent des contraintes de refroidissement sévères pour atteindre la vitesse de refroidissement à coeur nécessaire à l'obtention de la structure bainitique visée dans la masse. De surcroît, la périphérie de la pièce étant inévitablement refroidie beaucoup plus énergiquement que le coeur, il en résulte des tensions internes qui peuvent conduire à des déformations permanentes rédhibitoires.
  • On voit donc que l'on recherche classiquement, dans les applications des nuances pour déformation plastique, une structure bainitique qui offre un bon compromis entre déformabilité et caractéristiques mécaniques, en même temps qu'une bonne usinabilité. Dans tous les cas, la réussite de l'obtention de cette structure bainitique est soumise aux contraintes de refroidissement de l'acier à coeur, que ce refroidissement intervienne avant la déformation plastique ou après. Ces contraintes imposées au refroidissement s'avèrent si sévères sur les nuances d'acier actuellement connues et utilisées que cette structure bainitique peut ne pas être obtenue directement dans la chaude de laminage, ni même après l'opération de forgeage, de sorte que de nombreuses pièces mécaniques doivent subir un traitement thermique postérieurement à leur mise en forme.
  • US-A-5 554233 concerne la fabrication de barres laminées à chaud et déformables à froid pour obtenir des pièces sans avoir besoin d'un traitement thermique avant ou après la déformation a froid. L'acier utilisé comprend notamment de 0.10% à 0,14% de carbone et de 0,01% à 0,1% de molybdène.
  • L'objectif de l'invention est la mise à disposition des transformateurs d'une nuance d'acier bas carbone apte à développer une structure bainitique, ou essentiellement bainitique, avec de faibles contraintes de refroidissement, pour la fabrication de pièces prêtes à l'emploi tant par presse à froid qu'à la forge à chaud.
  • Plus précisément, l'invention a pour but le développement d'une nuance d'acier bas carbone spécifique à la fabrication de pièces mécaniques dotées d'une structure bainitique ou essentiellement bainitique pouvant être obtenue déjà avec une faible vitesse de refroidissement à coeur, qui peut descendre jusqu'à 1 °C/s, et offrant à la fois une bonne aptitude à la déformation et une bonne usinabilité pour la réalisation de ces pièces par déformation à froid ou à chaud, sans traitement thermique postérieur à la mise en forme, ladite nuance présentant des caractéristiques mécaniques élevées permettant auxdites pièces de se situer dans les classes de qualité 8.8 à 12.9 selon la norme ISO 898.
  • L'invention a ainsi pour objet une pièce mécanique à hautes caractéristiques en acier bas carbone prête à l'emploi venant de la transformation plastique d'un produit sidérurgique long laminé, selon la revendication 1.
  • Dans un premier mode de réalisation préféré, la pièce mécanique en acier déformée à froid définie ci-dessus se caractérise en ce que le produit long dont elle est issue par transformation plastique est un fil ou barre laminé traité thermiquement par refroidissement dans la chaude de laminage à une vitesse de refroidissement suffisante pour lui conférer une structure bainitique ou essentiellement bainitique.
  • Dans un second mode de réalisation préféré de l'invention, la pièce mécanique en acier forgée à chaud définie ci-dessus se caractérise en ce que le produit long dont elle est issue par transformation plastique est une barre ou un fil laminé dont le lopin de forge qui en a été extrait a été traité thermiquement par trempe sous une vitesse de refroidissement suffisante pour lui conférer une structure bainitique jusqu'à coeur, ce depuis une température de trempe de l'ordre de 1200 °C et plus à laquelle le lopin a subi une transformation plastique par forgeage l'amenant à sa forme finale désirée.
  • Dans les deux modes de réalisation évoqués ci-dessus le traitement thermique intervenant dans l'élaboration de la pièce mécanique comprend une phase finale de refroidissement à faible vitesse, qui peut descendre jusqu'à 1 °C/s environ, à coeur.
  • On notera que ce refroidissement de la pièce est un refroidissement doux, différent en tous cas d'une opération de refroidissement qui tremperait l'acier, laquelle au demeurant serait, dans la pratique normale, suivie d'un revenu.
  • Dans une variante, la pièce mécanique est réalisée avec un acier dont la teneur en carbone est comprise entre 0,06 % et 0,10 %.
  • Dans une autre variante, la pièce mécanique est réalisée avec acier dont la teneur en molybdène n'excède pas 0,30%, et celle en manganèse est inférieure à 1,80 %.
  • L'invention a également pour objet un procédé de fabrication d'une pièce mécanique à hautes caractéristiques prête à l'emploi en acier bas carbone présentant une résistance à la rupture de plus de 800 MPa, qui comporte les étapes de la revendication 6.
  • Comme on l'aura compris, l'invention, dans ses caractéristiques essentielles, consiste en la définition d'une analyse d'acier bas carbone à base de niobium, de bore et de molybdène, qui est spécifique aux pièces mécaniques à hautes caractéristiques et apte à se doter d'une structure bainitique (ou essentiellement bainitique) homogène dans la masse de la pièce avec peu d'exigences quant au refroidissement. Cette structure peut être obtenue en effet déjà à partir d'une faible vitesse de refroidissement à coeur qui peut descendre jusqu'à 1°C/s environ, vitesse qui peut être atteinte, comme on le sait, directement dans la chaude de laminage elle-même pour des fils et barres de diamètre de l'ordre de 20 mm et plus selon les installations.
  • Dès lors, l'invention ouvre vers les grands diamètres la gamme de production des produits longs laminés à chaud destinée aux ateliers de frappe ou forge à froid, et, pour ceux réservés à la forge à chaud, elle procure l'économie d'un traitement thermique final supplémentaire de trempe-revenu. Pour mieux fixer les idées, on notera qu'avec les chaudes de laminage habituelles, les diamètres limites se situent autour de 20 à 25 mm pour les nuances selon l'invention.
  • Les habitudes de vocabulaire dans la profession sidérurgique font que l'on appelle
    • "fils ou petites barres" les produits laminés sous des diamètres allant jusqu'à 30 mm environ (que l'on conditionne souvent d'ailleurs sous forme de couronnes pour livraison aux transformateurs);
    • et "barres" ceux laminés à partir de 18 mm de diamètre et qui sont livrés rectilignes après découpe à longueur à la sortie du train.
  • Par ailleurs, dans un souci de clarté de l'exposé, l'expression "structure bainitique" désignera une "structure bainitique ou essentiellement bainitique".
  • L'invention sera bien comprise et d'autres aspects et avantages apparaîtront plus clairement au vu de la description détaillée qui suit, donnée à titre d'exemple de réalisation.
  • On produit à l'aciérie, par coulée continue, des demi-produits longs (billettes ou blooms) issus d'un acier ayant, outre le fer, la composition suivante, en teneur pondérale par rapport au fer :
  • De 0,02 à 0,10 %, et de préférence 0,08 %, de carbone. Le carbone à ces teneurs sert à l'obtention d'une structure bainitique ayant les propriétés mécaniques requises. Il permet d'obtenir une bonne aptitude à l'écrouissage lors d'une déformation plastique à froid. Sa basse teneur permet aussi d'éviter la formation de gros carbures défavorables à la ductilité sans qu'il soit nécessaire de réaliser un traitement de globulisation.
  • De 0,04 à 0,10 %, et de préférence 0,06 à 0,08 %, de niobium. Le niobium agit en synergie avec le molybdène et le bore pour élargir le domaine de transformation bainitique. Il permet d'accroître l'effet de trempabilité du bore en augmentant la teneur en bore efficace contenue dans l'acier. En effet, la formation des carbures Fe23(CB6) (piégeant le bore et passifs quant à la trempabilité de l'acier) est rendue plus difficile sous l'action du niobium qui stabilise l'austénite et retarde la diffusion du carbone. Par ailleurs, il permet d'augmenter la température de recristallisation de l'austénite ce qui permet d'obtenir une structure bainitique plus fine lors de laminage contrôlé, et ainsi d'augmenter la résilience des pièces.
  • De 0,001 à 0,005 % de bore. Le bore inhibe la germination de la ferrite favorisant ainsi la formation d'une structure bainitique. Il agit en synergie avec le niobium et le molybdène pour élargir le domaine bainitique.
  • De 0,10 à 0,35 %, et de préférence moins de 0,30 % de molybdène. Le molybdène est un élément carburigène permettant d'élargir le domaine bainitique en retardant la germination de la ferrite. De plus, à ces teneurs, son action sur la trempabilité de l'acier permet d'obtenir un acier d'une résistance mécanique supérieure par un abaissement de la température de début de transformation bainitique. Il tend à compenser ainsi la faible teneur en carbone nécessaire à l'obtention d'une bonne ductilité. Par ailleurs, il agit en synergie avec le bore et avec le niobium dont il renforce le rôle. De plus, à ces teneurs, il agit en synergie avec le niobium pour augmenter la température de recristallisation de l'austénite.
  • De 1,30 à 2,00 %, et de préférence entre 1,60 et 1,80 %, de manganèse. Ce manganèse permet d'obtenir ensuite une trempabilité suffisante, aide à la formation de la bainite et permet d'obtenir les caractéristiques mécaniques souhaitées.
  • De 0,10 à 1,30 %, et de préférence de 0,20 à 0,35 %, de silicium. A ces teneurs, il permet d'obtenir un durcissement modéré de l'acier. On peut aller jusqu'à une teneur de 1,30 % si besoin est, en particulier pour augmenter la résistance mécanique de l'acier. Le silicium permet également de désoxyder l'acier lors de la coulée.
  • De 0, 007 à 0,010 % d'azote, associé avec une teneur en titane de l'ordre de 3,5 fois cette teneur en azote pour faire écran sacrificiel au bénéfice du bore. Le titane sert à fixer l'azote et à protéger ainsi le bore. Sans titane, le bore perdrait son pouvoir trempant en réagissant avec l'azote. Le titane permet également d'obtenir un grain austénitique fin ce qui améliore l'aptitude à la mise en forme à froid et à la ductilité.
  • Moins de 0,08 % d'aluminium. Cet aluminium dissous résiduel, venant du calmage de l'acier avant coulée, est un bon désoxydant de protection du titane contre l'oxydation par l'oxygène dissous inévitablement présent, afin que ce titane reste disponible pour protéger le bore contre l'azote. Cet aluminium sert aussi à contrôler le grossissement du grain austénitique lors du laminage à chaud du demi-produit de départ, et ainsi à donner à l'acier de bonnes propriétés de résilience.
  • Eventuellement de 0,001 à 0,1 % de soufre. Ce soufre se combine avec le manganèse afin de former des sulfures de manganèse plastiques et ductiles. Il permet d'obtenir une bonne usinabilité. Il est possible, si l'on souhaite améliorer d'avantage l'usinabilité, d'augmenter sa teneur jusqu'à une valeur maximale de 0,1 % mais pas au-delà si l'on veut garantir une bonne aptitude à la déformation à froid.
  • Cet acier présente également les inévitables impuretés et éléments résiduels résultant de son élaboration, notamment le phosphore dont la teneur doit rester inférieure à 0,02 % pour garantir une bonne ductilité pendant et après la mise en forme à froid, ainsi que le cuivre et le nickel, dont la teneur doit être inférieure à 0,30 %.
  • Cette composition optimisée permet à l'acier d'avoir une très bonne aptitude à la déformation plastique en même temps qu'une bonne usinabilité. En effet, cette nuance favorise non seulement l'obtention de bainite, mais diminue aussi le risque d'obtention de martensite, dont la présence peut constituer un obstacle sérieux à une bonne opération d'usinage.
  • La plupart du temps, on pourra d'ailleurs limiter la teneur en molybdène à 0,30 % et la teneur en manganèse à 1,80 % afin d'écarter un risque d'apparition de structure de trempe de type martensitique dans certains cas compte tenu des conditions locales.
  • Un aspect essentiel de l'invention est que les pièces mécaniques présentent une structure bainitique homogène dans la masse à faible vitesse de refroidissement à coeur des pièces forgées à chaud, ou des fils ou barres dont elles sont issues par frappe à froid, qui peut descendre jusqu'à 1 °C/s environ.
  • Lorsque, conformément à une mise en oeuvre de l'invention, la pièce mécanique est frappée à froid (ou forgée à froid), la structure bainitique est obtenue avant mise en forme. L'acier, après déformation, présente alors une bonne ductilité, mesurée par une striction largement supérieure à 50 %, une résistance à la traction supérieure à 650 MPa, et une résistance mécanique supérieure à 800 Mpa.
  • Dans ce premier mode de réalisation, la pièce est en effet obtenue par déformation plastique à froid de l'acier présentant déjà une structure bainitique. On approvisionne un demi-produit long constitué d'un acier d'analyse conforme à l'invention qu'on lamine à chaud, si besoin après réchauffage au-dessus de 1100 °C, selon la pratique habituelle du laminage à chaud jusqu'à l'obtention d'un fil laminé de 10 mm de diamètre par exemple. La température de dépose du fil est inférieure à 1000 °C. Le fil laminé obtenu est ensuite refroidi à l'air dans la chaude de laminage elle-même de la manière habituelle (procédé "stelmor" par exemple), à une faible vitesse à coeur qui peut descendre jusqu'à 1 °C/s environ pour obtenir une structure bainitique homogène.
  • Le fil laminé est alors livré (ou livrable) au transformateur sous forme de couronne. Le transformateur qui reçoit la couronne débobine le fil, le dresse au besoin, avant de le découper en lopins de longueur voulue. Chaque lopin est ensuite soumis à une opération habituelle de déformation plastique à froid pour l'obtention de la pièce finale prête à l'emploi (rotules, axes, biellettes, vis...), après un usinage de mise aux côtes nominales au besoin. Les caractéristiques mécaniques finales seront naturellement obtenues par l'écrouissage résultant de la mise en forme.
  • Dans un second mode de réalisation, la pièce est déformée à chaud et la structure bainitique est obtenue après cette opération de déformation plastique: on approvisionne un demi-produit long constitué d'un acier d'analyse conforme à l'invention qu'on lamine à chaud jusqu'à l'obtention d'une barre laminée de 30 mm de diamètre par exemple. Après refroidissement éventuel, la barre mise à longueur par découpé est livrable rectiligne au forgeron avec sa structure métallographique ordinaire acquise naturellement au cours du laminage à chaud.
  • Le forgeron qui la reçoit la débite en lopins et chaque lopin est ensuite porté à une température d'environ 1200 °C avant d'être soumis à une opération de déformation plastique à chaud à la forge. Les pièces sont alors refroidies de la manière habituelle, en deux étapes, avec un premier refroidissement contrôlé jusqu'à une température inférieure à 1000 °C et un second refroidissement à faible vitesse de refroidissement à coeur qui peut descendre jusqu'à 1 °C/s environ. Dans ce mode de réalisation, les conditions de fin de laminage n'ont pas d'importance particulière sur l'obtention de la structure métallurgique, puisque la bainite, qui donne à la pièce l'essentiel de ses propriétés d'emploi, est atteinte tout à la fin, après la mise en forme à chaud et refroidissement contrôlé.
  • On rappelle que les pièces mécaniques selon l'invention, sont obtenues par déformation plastique de produits laminés sans traitement thermique supplémentaire de trempe et revenu.
  • Des essais de laboratoire ont été effectués sur une coulée de composition suivante:
    % C % Mn % Nb % Cr % B % Mo % Ti % N2 % Si % S % Al
    0,08 1,6 0,08 0,2 0,003 0,2 0,029 0,006 0,25 0,004 0,028
  • Les billettes issues de la coulée ont été laminées à chaud après réchauffage au-dessus de 1100 °C pour former un fil de 12 mm de diamètre. La température de dépose du fil après laminage était de 820 °C. La vitesse de refroidissement du fil dans la chaude de fin de laminage (refroidissement à air soufflé de type "stelmor") a été de l'ordre de 5°C/s. On obtient une structure bainitique homogène sur l'ensemble du fil, en périphérie comme à coeur.
  • Les caractéristiques mécaniques du fil sont les suivantes :
    Rm (MPa) Rp0.2 (MPa) A (%) Z (%)
    857 683 17,4 71,4
  • On rappelle que :
    • Rm représente la résistance à la rupture correspondant à la force maximale avant rupture rapportée à la section initiale du fil.
    • Rp 0.2 représente la limite d'élasticité conventionnelle correspondant à la force rapportée à la section initiale du fil provoquant un allongement plastique de 0,2 %.
    • A représente l'allongement à la rupture.
    • Z représente la striction correspondant à la réduction de section du fil après rupture.
  • L'évolution des caractéristiques mécaniques en fonction du taux de déformation subi par le fil est la suivante:
    Taux de réduction (%) Rm (MPa) Rp0.2 (MPa) A (%) Z (%)
    20 960 885 13,7 67
    35 1030 982 13 65,5
    50 1100 1020 11,5 61,5
    60 1160 1115 10,8 60,5
    75 1265 1220 10,6 57,7
  • Les pièces mécaniques à hautes caractéristiques selon l'invention sont remarquables en ce qu'elles permettent en particulier d'économiser les traitements de trempe et revenu mis actuellement en oeuvre lors des opérations de frappe ou à forge à froid ou de forge à chaud.
  • D'autre part en imposant des conditions de refroidissement moins drastiques, elles risquent moins de se déformer durant l'opération de refroidissement, ou bien à fluide de refroidissement équivalent elles peuvent présenter des diamètres ou épaisseurs plus importants.
  • Elles sont également remarquables par les très bonnes caractéristiques d'usinabilité qu'elles présentent, ce qui permet dans les applications à froid de diminuer les teneurs en soufre et donc de limiter l'influence néfaste de cet élément dans l'aptitude à la déformabilité.
  • Il va de soi que l'invention ne saurait se limiter aux exemples qui viennent d'être décrits.
  • Ainsi, par exemple, dans les applications de forge à chaud, l'homme du métier pourra choisir d'améliorer l'usinabilité en faisant varier la teneur en soufre. De même, bien qu'étant destinée plus particulièrement aux applications de frappe ou forge à froid ou forge à chaud, l'invention s'applique également aux autres applications de déformation plastique telles que le tréfilage, l'étirage, l'estampage, etc...

Claims (6)

  1. Pièce mécanique à hautes caractéristiques en acier bas carbone prête à l'emploi venant de la transformation plastique d'un produit sidérurgique long laminé comportant les caractéristiques suivantes:
    - la composition chimique dudit acier, répond à l'analyse suivante, donnée en pourcentages pondéraux par rapport au fer:
    0,02 % ≤ C ≤ 0, 10%
    0,04 % ≤ Nb ≤ 0,10 %
    0,001 % ≤ B ≤ 0,005 %
    0,10 % ≤ Mo ≤ 0,35 %
    1,3 % ≤ Mn ≤ 2,0 %
    0,10 % ≤ Si ≤ 1,30 %
    0,01 % ≤ Al ≤ 0,08 %
    N ≤ 0, 015 % avec Ti ≥ 3,5 x % N ;
    éventuellement de 0,001 à 0,1% de soufre,
    reste le fer et les inévitables impuretés résiduelles résultant de l'élaboration de l'acier, dont moins de 0.02% de P et moins de 0.30 % de Cu et de Ni,
    - ledit produit long est obtenu à partir d'un demi produit issu de la coulée continue et laminé à chaud dans le domaine austénitique puis traité thermiquement pour obtenir une structure bainitique ou essentiellement bainitique, et mis en forme, soit par transformation plastique à froid après ledit traitement thermique, soit par transformation plastique à chaud pendant ledit traitement thermique, pour lui donner sa forme finale avec une résistance à la rupture supérieure à 800 MPa, sans traitement thermique postérieur à cette mise en forme.
  2. Pièce mécanique en acier bas carbone déformée à froid selon la revendication 1 caractérisée en ce que le produit long dont elle est issue par transformation plastique est un fil ou barre laminés traité thermiquement par refroidissement dans la chaude de laminage à une vitesse de refroidissement suffisante pour lui conférer une structure bainitique ou essentiellement bainitique.
  3. Pièce mécanique en acier forgée selon la revendication 1 caractérisée en ce que le produit long dont elle est issue par transformation plastique à chaud est une barre ou un fil laminés dont le lopin de forge qui en a été extrait a été traité thermiquement par trempe sous une vitesse de refroidissement suffisante pour lui conférer une structure bainitique jusqu'à coeur, ce depuis une température de trempe de l'ordre de 1200 °C et plus à laquelle le lopin a subi une transformation plastique par forgeage l'amenant à sa forme finale désirée.
  4. Pièce mécanique en acier selon la revendication 2 ou 3 caractérisé en ce que le traitement thermique intervenant dans son élaboration comprend une phase finale de refroidissement à faible vitesse, qui peut descendre jusqu'à 1 °C/s à coeur.
  5. Pièce mécanique en acier selon l'une des revendications 1 à 4 caractérisée en ce que l'acier dont elle est composée a une teneur en molybdène qui n'excède pas 0,30 %, et une teneur en manganèse inférieure à 1,80 %
  6. Procédé de fabrication d'une pièce mécanique prête à l'emploi à hautes caractéristiques en acier bas carbone présentant une résistance à la rupture de plus de 800 MPa caractérisé en ce qu'il comporte les étapes suivantes :
    - à partir d'un demi-produit long dont la composition, répond à l'analyse suivante, donnée en pourcentages pondéraux par rapport au fer:
    0,02 % ≤ C ≤ 0,10%
    0,04 % ≤ Nb ≤ 0,10%
    0,001 % ≤ B ≤ 0,005%
    0,10 % ≤ Mo ≤ 0,35%
    1,3% ≤ Mn ≤ 2,0%
    0,10% ≤ Si ≤ 1,30%
    0,01 % ≤ Al ≤ 0,08%
    N ≤ 0,015 % avec Ti ≥ 3,5 x %N,
    éventuellement de 0,001 à 0,1% de soufre,
    le reste étant le fer et les inévitables impuretés résiduelles résultant de l'élaboration de l'acier, dont moins de 0.02% de P et moins de 0.30 % de Cu et de Ni
    on lamine à chaud un produit long (fil ou barre), la température de dépose du produit long en fin de laminage étant inférieure à 1000 °C;
    - on traite ensuite thermiquement ledit produit long laminé obtenu, ledit traitement thermique comprenant une phase finale de refroidissement à faible vitesse, qui peut descendre jusqu'à 1 °C/s environ à coeur pour obtenir une structure bainitique, ou essentiellement bainitique, et on déforme plastiquement ledit produit long pour l'amener à sa forme finale désirée, l'opération de déformation plastique étant accomplie soit par transformation plastique à froid après ledit traitement thermique, soit par transformation plastique à chaud pendant ledit traitement thermique, pour lui donner sa forme finale avec une résistance à la rupture supérieure à 800 MPa, sans traitement thermique postérieur à cette mise en forme.
EP03796115A 2002-11-27 2003-11-27 Piece mecanique prete a l emploi en acier bas carbone pour d eformation plastique et son procede de fabrication Expired - Lifetime EP1565587B1 (fr)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0214838 2002-11-27
FR0214838A FR2847592B1 (fr) 2002-11-27 2002-11-27 Acier pour deformation a froid ou a chaud, piece mecanique prete a l'emploi realisable avec cet acier et son procede de fabrication
PCT/FR2003/003516 WO2004050935A1 (fr) 2002-11-27 2003-11-27 Piece mecanique prete a l'emploi en acier bas carbone pour deformation plastique et son procede de fabrication

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP1565587A1 EP1565587A1 (fr) 2005-08-24
EP1565587B1 true EP1565587B1 (fr) 2010-01-27

Family

ID=32241638

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP03796115A Expired - Lifetime EP1565587B1 (fr) 2002-11-27 2003-11-27 Piece mecanique prete a l emploi en acier bas carbone pour d eformation plastique et son procede de fabrication

Country Status (9)

Country Link
US (1) US20070051434A1 (fr)
EP (1) EP1565587B1 (fr)
JP (1) JP5036967B2 (fr)
AT (1) ATE456685T1 (fr)
AU (1) AU2003298375A1 (fr)
DE (1) DE60331163D1 (fr)
ES (1) ES2338227T3 (fr)
FR (1) FR2847592B1 (fr)
WO (1) WO2004050935A1 (fr)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2010112611A1 (fr) * 2009-04-03 2010-10-07 Swiss Steel Ag Aciers à structure bainitique pour pivots à rotule de véhicules à usage personnel et de véhicules utilitaires légers

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2006009299A1 (fr) 2004-07-21 2006-01-26 Nippon Steel Corporation Acier pour structures soudées d’úne excellence résistance en basse temperature de chaleur de partie affectée, et méthode reproduction
FR2931166B1 (fr) * 2008-05-15 2010-12-31 Arcelormittal Gandrange Acier pour forge a chaud a hautes caracteristiques mecaniques des pieces produites
EP2199422A1 (fr) * 2008-12-15 2010-06-23 Swiss Steel AG Acier renforcé à précipitation pauvre en carbone pour des applications de frappe à froid
DE102019106937A1 (de) * 2019-03-19 2020-09-24 Benteler Automobiltechnik Gmbh Mehrschenkliger Lenker für eine Radaufhängung in einem Fahrzeug

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2000542A1 (fr) * 1968-01-22 1969-09-12 Nippon Kokan Kk
JPS5877528A (ja) * 1981-10-31 1983-05-10 Nippon Steel Corp 低温靭性の優れた高張力鋼の製造法
GB8603500D0 (en) * 1986-02-13 1986-03-19 Hunting Oilfield Services Ltd Steel alloys
CA2135255C (fr) * 1994-05-26 2000-05-16 William E. Heitmann Barre d'acier lamine a chaud, a haute resistance, deformable a froid, et procede pour sa fabrication
DE69608179T2 (de) * 1995-01-26 2001-01-18 Nippon Steel Corp., Tokio/Tokyo Schweissbarer hochfester stahl mit ausgezeichneter tieftemperaturzähigkeit
UA57797C2 (uk) * 1997-07-28 2003-07-15 Ексонмобіл Апстрім Рісерч Компані Низьколегована, боровмісна сталь
US6315946B1 (en) * 1999-10-21 2001-11-13 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy Ultra low carbon bainitic weathering steel

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2010112611A1 (fr) * 2009-04-03 2010-10-07 Swiss Steel Ag Aciers à structure bainitique pour pivots à rotule de véhicules à usage personnel et de véhicules utilitaires légers

Also Published As

Publication number Publication date
EP1565587A1 (fr) 2005-08-24
AU2003298375A1 (en) 2004-06-23
US20070051434A1 (en) 2007-03-08
ES2338227T3 (es) 2010-05-05
JP2006508248A (ja) 2006-03-09
DE60331163D1 (de) 2010-03-18
JP5036967B2 (ja) 2012-09-26
ATE456685T1 (de) 2010-02-15
WO2004050935A1 (fr) 2004-06-17
FR2847592B1 (fr) 2007-05-25
FR2847592A1 (fr) 2004-05-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP0851038B2 (fr) Acier et procédé pour la fabrication d'une piéce en acier mise en forme par déformation plastique à froid
JP5458048B2 (ja) 肌焼鋼およびその製造方法、並びに肌焼鋼を用いた機械構造部品
EP1728883A1 (fr) Boulon de resistance elevee de caracteristiques excellentes en matiere de resistance a la fracture differee et de re sistance au relâchement
EP0717116B1 (fr) Procédé de fabrication d'une pièce en acier de construction mécanique et pièce ainsi fabriquée
EP0209437B1 (fr) Cylindre forgé pour laminage à froid en acier faiblement allié
US9896750B2 (en) Steel wire rod having high strength and ductility and method for producing same
EP0093218B1 (fr) Vis et boulons en acier à hautes caractéristiques mécaniques et procédé d'élaboration de ces vis et boulons
CA2147979C (fr) Pieces d'acier resistantes formees a froid
EP2134882B1 (fr) Acier micro-allié à bonne tenue à l'hydrogène pour le formage à froid de pièces mécaniques à hautes caractéristiques
JPH10251804A (ja) 高強度ばね用鋼
EP1565587B1 (fr) Piece mecanique prete a l emploi en acier bas carbone pour d eformation plastique et son procede de fabrication
FR2543461A1 (fr) Procede pour fabriquer des tubes d'acier sans soudure
JP5523288B2 (ja) 高強度中空ばね用シームレス鋼管
CN104204258A (zh) 高强度弹簧用中空无缝管
EP0550294B1 (fr) Produit long pour la fabrication par formage à froid, notamment par frappe à froid, de produits élaborés tels que des boulons et procédé de fabrication d'un produit élaboré à froid
EP0845544A1 (fr) Produit sidérurgique en acier ayant une structure bainitique et procédé pour la fabrication du produit sidérurgique
WO2005100618A2 (fr) Piece mecanique de taille moyenne ou petite issue de la forge ou de la frappe
EP0092629B1 (fr) Procédé de fabrication de barres et de tubes en aciers à hautes caractéristiques mécaniques
JP4976985B2 (ja) 低温ねじれ特性に優れた線材・棒鋼の製造方法
JPH0673502A (ja) 伸線加工性に優れた高炭素鋼線材または鋼線およびその製造方法
WO1985004906A1 (fr) Procede de fabrication de barres ou de fil machine en acier et produits correspondants
KR20230159706A (ko) 기계 구조 부품용 강선 및 그 제조 방법
CH404203A (fr) Alliage à base de fer, nickel, chrome, aluminium, et procédé de fabrication de cet alliage

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

17P Request for examination filed

Effective date: 20050423

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IT LI LU MC NL PT RO SE SI SK TR

AX Request for extension of the european patent

Extension state: AL LT LV MK

DAX Request for extension of the european patent (deleted)
17Q First examination report despatched

Effective date: 20070724

GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

GRAS Grant fee paid

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3

RAP1 Party data changed (applicant data changed or rights of an application transferred)

Owner name: ARCERLORMITTAL GANDRANGE

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IT LI LU MC NL PT RO SE SI SK TR

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: FG4D

Free format text: NOT ENGLISH

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: EP

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FG4D

REF Corresponds to:

Ref document number: 60331163

Country of ref document: DE

Date of ref document: 20100318

Kind code of ref document: P

REG Reference to a national code

Ref country code: ES

Ref legal event code: FG2A

Ref document number: 2338227

Country of ref document: ES

Kind code of ref document: T3

REG Reference to a national code

Ref country code: NL

Ref legal event code: VDEP

Effective date: 20100127

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100127

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100127

Ref country code: PT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100527

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FD4D

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100127

Ref country code: FI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100127

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100127

Ref country code: CY

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100127

Ref country code: RO

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100127

Ref country code: EE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100127

Ref country code: GR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100428

Ref country code: IE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100127

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100127

Ref country code: CZ

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100127

Ref country code: BG

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100427

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

26N No opposition filed

Effective date: 20101028

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100127

BERE Be: lapsed

Owner name: ARCELORMITTAL GANDRANGE

Effective date: 20101130

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CH

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20101130

Ref country code: LI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20101130

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20101130

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: HU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100728

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 13

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 14

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 15

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 16

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Payment date: 20221021

Year of fee payment: 20

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: TR

Payment date: 20221101

Year of fee payment: 20

Ref country code: MC

Payment date: 20221025

Year of fee payment: 20

Ref country code: LU

Payment date: 20221020

Year of fee payment: 20

Ref country code: IT

Payment date: 20221020

Year of fee payment: 20

Ref country code: GB

Payment date: 20221021

Year of fee payment: 20

Ref country code: ES

Payment date: 20221201

Year of fee payment: 20

Ref country code: DE

Payment date: 20220616

Year of fee payment: 20

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R071

Ref document number: 60331163

Country of ref document: DE

REG Reference to a national code

Ref country code: ES

Ref legal event code: FD2A

Effective date: 20231204

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: PE20

Expiry date: 20231126

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF EXPIRATION OF PROTECTION

Effective date: 20231126

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: ES

Free format text: LAPSE BECAUSE OF EXPIRATION OF PROTECTION

Effective date: 20231128

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF EXPIRATION OF PROTECTION

Effective date: 20231126

Ref country code: ES

Free format text: LAPSE BECAUSE OF EXPIRATION OF PROTECTION

Effective date: 20231128