EP1527213B1 - Procede et systeme de refroidissement d une cuve d electrolyse pour la production d aluminium - Google Patents

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EP1527213B1
EP1527213B1 EP03763932A EP03763932A EP1527213B1 EP 1527213 B1 EP1527213 B1 EP 1527213B1 EP 03763932 A EP03763932 A EP 03763932A EP 03763932 A EP03763932 A EP 03763932A EP 1527213 B1 EP1527213 B1 EP 1527213B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
droplets
cooling
shell
transfer fluid
heat transfer
Prior art date
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Revoked
Application number
EP03763932A
Other languages
German (de)
English (en)
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EP1527213A2 (fr
Inventor
Laurent Fiot
Claude Vanvoren
Airy-Pierre Lamaze
Bernard Eyglunent
Jean-Luc Basquin
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Rio Tinto France SAS
Original Assignee
Aluminium Pechiney SA
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Publication date
Family has litigation
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Application filed by Aluminium Pechiney SA filed Critical Aluminium Pechiney SA
Priority to SI200331233T priority Critical patent/SI1527213T1/sl
Publication of EP1527213A2 publication Critical patent/EP1527213A2/fr
Application granted granted Critical
Publication of EP1527213B1 publication Critical patent/EP1527213B1/fr
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Revoked legal-status Critical Current

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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
    • C25C—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC PRODUCTION, RECOVERY OR REFINING OF METALS; APPARATUS THEREFOR
    • C25C3/00—Electrolytic production, recovery or refining of metals by electrolysis of melts
    • C25C3/06—Electrolytic production, recovery or refining of metals by electrolysis of melts of aluminium

Definitions

  • the invention relates to the production of aluminum by igneous electrolysis, in particular by the Hall-Héroult electrolysis process, and the installations intended for the industrial implementation of this production.
  • the invention relates more specifically to the control of thermal flows of the electrolysis cells and the cooling means which make it possible to obtain this control.
  • Aluminum metal is produced industrially by igneous electrolysis, namely by electrolysis of alumina in solution in a bath based on molten cryolite, called an electrolyte bath, in particular according to the well-known Hall-Héroult process.
  • the electrolyte bath is contained in tanks, called “electrolysis cells”, comprising a steel box, which is coated internally with refractory and / or insulating materials, and a cathode assembly located at the bottom of the tank. Anodes are partially immersed in the electrolyte bath.
  • electrolysis cell normally designates the assembly comprising an electrolytic cell and one or more anodes.
  • the electrolysis current which circulates in the electrolyte bath and the liquid aluminum sheet through the anodes and cathode elements and which can reach intensities greater than 500 kA, operates the reduction reactions of the alumina and also makes it possible to maintain the electrolyte bath at a temperature of the order of 950 ° C. by Joule effect.
  • the electrolysis cell is regularly supplied with alumina so as to compensate for the consumption of alumina resulting from the electrolysis reactions.
  • the electrolysis cell is generally controlled in such a way that it is in thermal equilibrium, that is to say that the heat dissipated by the electrolysis cell is globally compensated by the heat produced in the cell, which comes from essentially electrolysis current.
  • the thermal equilibrium point is generally selected so as to achieve the most favorable operating conditions from a not only technical but also economic point of view.
  • the possibility of maintaining an optimum setpoint temperature is a significant saving in the cost of producing aluminum due to the maintenance of the current efficiency (or Faraday efficiency) at a very high value, which reaches values greater than 95% in the most efficient factories:
  • the thermal equilibrium conditions depend on the physical parameters of the cell (such as the dimensions and nature of the constituent materials or the electrical resistance of the cell) and the operating conditions of the cell (such as the temperature of the bath or the intensity of the electrolysis current).
  • the cell is often constituted and conducted so as to cause the formation of a solidified bath slope on the side walls of the tank, which in particular makes it possible to inhibit the attack of the coatings of said walls by the liquid cryolite.
  • the plaintiff has set itself the objective of finding means, effective and adaptable, to evacuate and dissipate the heat produced by the electrolysis cell, which can easily be put in place and which do not require any major modifications of the cell, and in particular of the box, nor an important infrastructure, nor the additional operating cost prohibitive.
  • the Applicant has particularly sought ways to change the power of cells, which easily adapt to different cell types or different modes of operation of the same type of cell, and which are suitable for industrial installations with a large number of cells in series.
  • the subject of the invention is a method for cooling an igneous electrolysis cell for the production of aluminum in which a heat-transfer fluid absorbs heat from said cell by a phase change of all or part of said fluid in contact with the cell of the cell.
  • a "coolant divided” is produced, such as droplets of a coolant, and all or part of said droplets in contact with the vessel chamber, so as to cause the vaporization of all or part of them.
  • the coolant vapor formed by the vaporization of all or part of said droplets in contact with the box can be removed by natural ventilation (such as convection), by blowing or by suction.
  • the vaporization takes heat from the cell and this heat can then be removed with the coolant vapor.
  • the divided form of the heat transfer fluid makes it possible to preserve the latent heat of evaporation of the fluid until it comes into contact with the chamber of the vessel.
  • the droplets heat up and vaporize, at least partially, in contact with the box and the steam thus produced carries a quantity of thermal energy, a large part of which corresponds to the latent heat of evaporation of the fluid.
  • the Applicant therefore had the idea of benefiting from the high heat absorption capacity associated with the vaporization of the droplets to considerably increase the cooling power of the coolant.
  • the formation of a heat transfer fluid in divided form in a gas makes it possible to obtain a thermal conductivity, a specific heat and a higher latent heat than the gas alone.
  • the Applicant has also had the idea that the splitting or splitting of the fluid into distinct droplets makes it possible, in addition, to produce a substantially homogeneous but discontinuous heat transfer fluid, which breaks, in particular, the electrical continuity of the heat transfer fluid, while preserving a high thermal capacity to the coolant.
  • the electrolysis cell is provided with at least one confinement means forming a confined space in proximity to a determined surface of at least one of the walls of the chamber of the vessel and droplets of a heat transfer fluid are produced in said space.
  • the means of containment may possibly be in contact with the box. It can possibly be attached or attached to the box or secured to it.
  • the invention also relates to a cooling system of an igneous electrolysis cell for the production of aluminum which is characterized in that it comprises at least one means for producing droplets of a heat transfer fluid, preferably near the chamber of the tank, and a means for bringing said droplets in contact with the box, so as to cause the vaporization of all or part thereof.
  • the cooling system according to the invention may also comprise means for evacuating the vaporized coolant.
  • the cooling system further comprises at least one containment housing, at least one coolant supply means and at least one means for producing droplets of said fluid in said housing.
  • the containment boxes which are typically placed at a determined distance from the surface of the vessel box, promote the contact of the droplets with a specific surface of the box. They are preferably placed near the side walls of the box. They may optionally be contiguous or attached to the walls of the box or be integral with it.
  • Said cooling system is able to implement the cooling method according to the invention.
  • the subject of the invention is also a method of regulating an electrolysis cell intended for the production of aluminum by igneous electrolysis, including a method of cooling the cell according to the invention.
  • the invention also relates to an electrolysis cell for the production of aluminum by igneous electrolysis comprising a cooling system according to the invention.
  • the invention also relates to the use of the cooling method according to the invention for cooling a cell production of aluminum by igneous electrolysis.
  • the invention also relates to the use of the cooling system according to the invention for cooling an aluminum production cell by igneous electrolysis.
  • the invention applies in particular to the production of aluminum by the Hall-Héroult process.
  • the invention makes it possible to reduce the thickness of the internal refractory linings (or “crucibles") of the cells of electrolysis cells, in particular the side walls, and to increase by as much the internal volume of the crucible able to contain the bath of 'electrolysis.
  • the figure 1 represents, in cross-section, an electrolysis cell for the production of typical aluminum using prebaked anodes made of carbonaceous material.
  • the figure 2 illustrates, schematically and in cross section, an electrolysis cell comprising a cooling system according to a preferred embodiment of the invention.
  • the figure 3 illustrates, schematically and in cross section, a portion of the cooling system according to a preferred embodiment of the invention.
  • the figure 4 illustrates, schematically and in side view, an electrolytic cell tank provided with a cooling system according to a preferred embodiment of the invention.
  • the figure 5 illustrates, schematically and according to section AA of the figure 3 , an electrolysis cell provided with a cooling system according to a preferred embodiment of the invention.
  • an electrolysis cell (1) for producing aluminum by igneous electrolysis typically comprises a vessel (20), anodes (7) and alumina feed means (11).
  • the anodes are connected to an anode frame (10) by means of support and fixing means (8, 9).
  • the tank (20) comprises a metal box (2), typically made of steel, internal lining elements (3, 4) and cathode elements (5).
  • the lining elements (3, 4) are generally blocks of refractory materials, which may be, in whole or in part, thermal insulators.
  • the cathode elements (5) include connecting bars (or cathode bars) (6), typically made of steel, to which are fixed the electrical conductors for the routing of the electrolysis current.
  • the coating elements (3, 4) and the cathode elements (5) form, inside the tank, a crucible for containing the electrolyte bath (13) and a liquid metal sheet (12) when the cell is in operation, during which the anodes (7) are partially immersed in the electrolyte bath (13).
  • the electrolyte bath contains dissolved alumina and, in general, an alumina-based cover (or crust) (14) covers the electrolyte bath.
  • the inner side walls (3) may be covered with a solidified bath layer (15).
  • the coating elements (3, 4) often consist of edge slabs made of carbonaceous material or based on carbon compounds, such as an SiC-based refractory, and broth pasta.
  • the electrolysis current passes through the anode frame (10) into the electrolyte bath (13), support and fixing means (8, 9), anodes (7), cathode elements (5) and ) and cathode bars (6).
  • the aluminum metal that is produced during the electrolysis normally accumulates at the bottom of the tank and there is established a fairly sharp interface (19) between the liquid metal (12) and the molten cryolite bath ( 13).
  • the position of this bath-metal interface can vary over time: it rises as the liquid metal accumulates at the bottom of the tank and lowers when liquid metal is removed from the tank .
  • electrolysis cells are generally arranged in line, in buildings called electrolysis halls, and electrically connected in series using connecting conductors. More specifically, the cathode bars (6) of an "upstream” tank are electrically connected to the anodes (7) of a so-called “downstream” tank, typically via connecting conductors (16, 17, 18). and means for supporting and connecting (8, 9, 10) anodes (7).
  • the cells are typically arranged to form two or more parallel lines. The electrolysis current thus cascades from one cell to the next.
  • the anodes (7) are typically made of carbonaceous material, although they can also consist, in whole or in part, of a non-consumable material, called "inert” material, such as a metallic material or ceramic / metal composite (or “Cermet").
  • Spraying all or part of the coolant droplets causes a heat transfer from the box to the coolant, which allows to take heat from the box and cool.
  • said droplets are brought into contact with a determined surface (107) of the box (2), which makes it possible to select the most thermally advantageous surfaces and thus to increase the cooling efficiency of the tank in certain conditions.
  • the contact with the box (2) is a thermal contact, in that it makes it possible to take thermal energy from the box by the vaporization of all or part of the droplets of coolant.
  • the droplets may be brought into contact with the box, and more precisely the outer surface of the box, in various ways, such as by confinement in the vicinity of the box, by channeling, by projection, or a combination of these means.
  • the method of cooling an electrolysis cell (1) intended for the production of aluminum by igneous electrolysis is characterized in that, in addition, the cell is equipped with electrolysis (1) of at least one means (101), referred to as "confinement means", to form a confined space (102) in proximity to (or possibly in contact with) a determined surface (107) of at least one walls (21, 22, 23) of the box (2), preferably at least one of the side walls (21, 22) of the box (2), and in that it comprises the production of droplets of a heat transfer fluid in said space (102), so as to put all or part of said droplets in contact with said surface (107).
  • the cell is equipped with electrolysis (1) of at least one means (101), referred to as "confinement means", to form a confined space (102) in proximity to (or possibly in contact with) a determined surface (107) of at least one walls (21, 22, 23) of the box (2), preferably at least one of the side walls (21, 22) of the box (2), and in that it comprises the production of drop
  • near means at a distance typically less than 20 cm, or even less than 10 cm.
  • the droplets are typically produced at a determined distance D from one of the walls (21, 22, 23) of the box (2), that is to say that the zone (s) of production of the coolant divided is located at a determined distance D from said wall.
  • the heat transfer fluid is then conveyed, typically in the liquid state, to said determined distance D.
  • the droplets are preferably formed near the chamber of the vessel in order to prevent coalescence (or agglomeration) thereof before their vaporization in contact with said wall, ie the determined distance is preferably low (preferably less than about 20 cm, and more preferably less than 10 cm).
  • the production areas are typically located in one or more containment housings (101).
  • the droplets can be produced continuously or discontinuously.
  • the production rate of said droplets may be variable.
  • the cooling method advantageously comprises controlling the production rate of said droplets.
  • the volume proportion of coolant droplets can then be varied in a controlled manner. This variant of the invention makes it possible to finely control the extraction of heat from the cell.
  • Said droplets typically have a size of between 0.1 and 5 mm, and preferably between 1 and 5 mm. Droplets of size less than about 0.1 mm have the disadvantage of being easily driven by the movements of the ambient air, or by the possible flow of evacuation of vaporized droplets, before coming into contact with the caisson.
  • the droplets form a mist, preferably a dense mist, in order to promote the vaporization of the droplets and to increase the cooling efficiency.
  • said droplets are produced by spraying said heat transfer fluid, typically from the liquid phase.
  • This spraying can be carried out using at least one nozzle.
  • the heat transfer fluid is advantageously water because this substance has a very high latent heat of vaporization.
  • Said water is preferably purified, in order to reduce its electrical conductivity and to limit the deposits on the wall of the box which could, in the long term, reduce the cooling efficiency.
  • This purification is advantageously carried out, upstream, with the aid of a treatment column (113). It typically comprises a deionization operation of the water.
  • the purified water contains in total a quantity of ions (anions and cations) of less than 10 ⁇ g per liter of water, and more preferably less than 1 ⁇ g per liter of water.
  • the confinement means (101) comprises at least one housing, that is to say that the heat transfer fluid is confined by means of at least one housing ( 101).
  • This housing is placed at a determined distance from the wall of the box.
  • This embodiment makes it possible to increase the probability of physical contact between said droplets and the surface of the box (and preferably a determined surface (107) of the box), and to prevent their dispersion in the space surrounding the bowl.
  • the containment housing (101) typically has a determined internal space or volume (102), but is preferably open, typically on the cabinet side. It may be possible to individually control the rate of droplet formation in each containment housing (101).
  • the containment means (101) can be attached to or attached to the box (2) or integral with it.
  • said housing (101) it is advantageous to place said housing (101) so that it overlaps the average level of the interface (19) between the electrolyte bath (13) and the liquid metal ply (12); ie so as to be located on both sides of the average level of said interface.
  • the cooling method according to the invention may furthermore comprise an evacuation of all or part of the coolant vapor formed by the vaporization of all or part of said droplets in contact with the box (2) (and in particular in contact with said determined surface (107).
  • This evacuation can be carried out by natural ventilation, by suction or by blowing, or a combination of these means.
  • the coolant vapor is typically discharged continuously.
  • the vaporized heat transfer fluid is channeled (typically by suction or blowing) to a place remote from the tanks, which can be located in the same hall or outside thereof, or the heat transfer fluid can optionally be cooled, so as to condense the coolant vapor, and reintroduced into the cooling circuit.
  • the droplets are mixed with a carrier gas in order to facilitate the evacuation of the vaporized heat-transfer fluid and to promote the evaporation of any coolant condensates.
  • the carrier gas may be added to said droplets.
  • the carrier gas may advantageously be used to produce the coolant droplets by spraying.
  • the carrier gas can be conveyed in compressed form.
  • the carrier gas is typically air, but it is possible, within the scope of the invention, to use other gases or gas mixtures.
  • the heat transfer fluid evacuated typically comprises steam and a few fine non-vaporized droplets. It may optionally contain a liquid condensate of said heat transfer fluid recovered at a distance from the box.
  • the cooling system (100) of an electrolysis cell (1) intended for the production of aluminum by igneous electrolysis said cell (1) comprising a tank (20) comprising a metal box (2). ) having side walls (21, 22) and at least one bottom wall (23), said tank (20) being adapted to contain an electrolyte bath (13) and a liquid metal sheet (12), is characterized in that it comprises at least one means (103) for producing droplets of a coolant, typically in the vicinity of the box (2) of the cell (1), and means (101) for putting all or part of said droplets in contact with the box (2), so as to cause the vaporization of all or part thereof.
  • the confinement boxes (101) are typically close to the walls (21, 22, 23) of the box (2) or possibly in contact with the box (2). They are advantageously placed close to or in contact with at least one of the side walls (21, 22) of said box (2).
  • the expression "near” means at a determined distance typically less than 20 cm, or even less than 10 cm.
  • the containment boxes (101) can be contiguous or attached to the box (2) or integral with it.
  • Each containment housing (101) forms a confined space (102) typically corresponding to a determined internal volume.
  • the containment housing (101) is advantageously open, typically on the side of the box (2), so as to promote heat exchange between the box and the droplets.
  • the containment housing (101) may optionally be open, in particular in its upper part (101a) and / or in its lower part (101b).
  • Said system advantageously comprises a plurality of containment boxes (101) distributed around the box (2) and, preferably, on the side walls (21, 22) of the box (2).
  • Each containment box (141) is advantageously placed so as to overlap the average level of the interface (19) between the electrolyte bath (13) and the liquid metal sheet (12).
  • each housing is typically placed substantially symmetrically with respect to the average level of the interface (the height H1 above the average level (19) and the height H2 below the average level (19) are then substantially equal).
  • the average depth P of the confinement boxes (101) is typically less than 20 cm.
  • the height H of the housings, on the side of the surface (107), is typically between 20 cm and 100 cm, or even between 20 cm and 80 cm.
  • the width L containment boxes (101) may be smaller than or equal to the spacing E between the stiffeners (25); they can also integrate with, or integrate, said stiffeners.
  • the determined surface (107) covered by the housings is typically between 0.2 and 1 m 2 , and more typically between 0.3 and 0.5 m 2 .
  • the means (103) for producing droplets is advantageously a spraying means.
  • This means typically comprises at least one nozzle, such as a fog nozzle.
  • the containment boxes may include one or more means (103) for producing droplets.
  • the offset ⁇ H between the atomization means (103) and the average level (19) of the metal bath interface may be positive, zero or negative, ie the nozzle may be above or below the level of the interface or at the same level as said interface.
  • the supply means (105, 111, 112, 113, 114) in a heat transfer fluid typically comprise conveying means (105, 111, 112, 114), such as ducts, and a treatment column (113).
  • the conveying means typically comprise a distribution duct (111), an electrical insulating duct (112) and a heat-transfer fluid supply duct (114).
  • the system according to the invention further comprises at least one means (104, 110), such as a conduit, for supplying each containment box (101) with carrier gas, possibly under pressure.
  • at least one means (104, 110) such as a conduit, for supplying each containment box (101) with carrier gas, possibly under pressure.
  • it further comprises means (108), such as a mixer, for producing said droplets with said carrier gas.
  • the cooling system according to the invention advantageously comprises at least one means (109) for controlling the rate of production of the coolant droplets.
  • the cooling system advantageously comprises means (106, 120, 121, 122, 123, 124) for discharging all or part of the vaporized heat transfer fluid in contact with the box (2).
  • the evacuation means make it possible to evacuate the vapor of heat transfer fluid formed by the vaporization of all or part of said droplets in contact with said surface (107).
  • the evacuation means (106, 120, 121, 122, 123, 124), which typically comprise channeling means, are able to evacuate all or part of the coolant vapor after evaporation or vaporization of all or part of said droplets in contact with the box (2).
  • said evacuation means typically comprise exhaust ducts (106, 120, 121, 124) and suction or blowing means (123).
  • the exhaust ducts typically include a manifold (120), an electrical insulating duct (121) and an outlet duct (124).
  • the suction or blowing means (123) is typically a fan.
  • These means may also include a condenser (122) for condensing the droplets of heat transfer fluid in suspension.
  • the condenser may advantageously comprise means for cooling the condensed heat transfer fluid in order to be able to reintroduce it into the cooling circuit at a predetermined temperature, which is generally significantly lower than the vaporization temperature. It is advantageous to provide means for promoting the flow and evacuation of any heat transfer fluid condensates, such as a slope in certain exhaust ducts (in particular in the collector duct (120)).
  • the exhaust ducts may include a manifold (106), which may be located at the top (101a) or bottom (101b) of the housings.
  • the Applicant estimated the number of containment boxes required for a tank of 350 kA is typically between 30 and 60 approximately.
  • the amount of liquid heat transfer fluid to be supplied to each housing is typically between 25 and 125 l / h. It also considers that the fraction of coolant droplets actually evaporated in contact with the box is between 20 and 60%.
  • the thermal power dissipated is typically between 5 and 25 kW / m 2 .
  • the Applicant also considers that, if a carrier gas is used, the carrier gas flow per package advantageously is typically between 25 Nm 3 / h and 150 Nm 3 / h.

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Description

    Domaine de l'invention
  • L'invention concerne la production d'aluminium par électrolyse ignée, notamment par le procédé d'électrolyse Hall-Héroult, et les installations destinées à la mise en oeuvre industrielle de cette production. L'invention concerne plus spécifiquement le contrôle des flux thermiques des cellules d'électrolyse et les moyens de refroidissement qui permettent d'obtenir ce contrôle.
    • Etat de la technique
  • L'aluminium métal est produit industriellement par électrolyse ignée, à savoir par électrolyse de l'alumine en solution dans un bain à base de cryolithe fondue, appelé bain d'électrolyte, notamment selon le procédé bien connu de Hall-Héroult. Le bain d'électrolyte est contenu dans des cuves, dites « cuves d'électrolyse », comprenant un caisson en acier, qui est revêtu intérieurement de matériaux réfractaires et/ou isolants, et un ensemble cathodique situé au fond de la cuve. Des anodes sont partiellement immergées dans le bain d'électrolyte. L'expression « cellule d'électrolyse » désigne normalement l'ensemble comprenant une cuve d'électrolyse et une ou plusieurs anodes.
  • Le courant d'électrolyse, qui circule dans le bain d'électrolyte et la nappe d'aluminium liquides par l'intermédiaire des anodes et des éléments cathodiques et qui peut atteindre des intensités supérieures à 500 kA, opère les réactions de réduction de l'alumine et permet également de maintenir le bain d'électrolyte à une température de l'ordre de 950 °C par effet Joule. La cellule d'électrolyse est régulièrement alimentée en alumine de manière à compenser la consommation en alumine résultant des réactions d'électrolyse.
  • La cellule d'électrolyse est généralement pilotée de telle manière qu'elle se trouve en équilibre thermique, c'est-à-dire que la chaleur dissipée par la cellule d'électrolyse est globalement compensée par la chaleur produite dans la cellule, qui provient essentiellement du courant d'électrolyse. Le point d'équilibre thermique est généralement choisi de manière à atteindre les conditions de fonctionnement les plus favorables d'un point de vue non seulement technique, mais également économique. En particulier; la possibilité de maintenir une température de consigne optimale constitue une économie appréciable du coût de production de l'aluminium du fait du maintien du rendement de courant (ou rendement Faraday) à une valeur très élevée, qui atteint des valeurs supérieures à 95 % dans les usines les plus performantes:
  • Les conditions d'équilibre thermique dépendent des paramètres physiques de la cellule (tels que les dimensions et la nature des matériaux constitutifs ou la résistance électrique de la cellule) et des conditions de fonctionnement de la cellule (telles que la température du bain ou l'intensité du courant d'électrolyse). La cellule est souvent constituée et conduite de façon à entraîner la formation d'un talus de bain solidifié sur les parois latérales de la cuve, ce qui permet notamment d'inhiber l'attaque des revêtements desdites parois par la cryolithe liquide.
  • Afin de pouvoir atteindre des intensités de courant d'électrolyse très élevées dans des volumes de cuve d'électrolyse restreints, il est connu de munir les cellules d'électrolyse de moyens spécifiques pour évacuer et dissiper, éventuellement de manière contrôlée, la chaleur produite par les cellules d'électrolyse.
  • En particulier, afin de favoriser plus spécifiquement la formation d'un talus de bain solidifié, il est connu, par le brevet américain US 4 087 345 , d'utiliser un caisson muni de raidisseurs et d'un cadre de renforcement constitués de manière à favoriser le refroidissement des côtés de cuve par convection naturelle d'air ambiant. Ces dispositifs statiques ne se prêtent pas aisément à un contrôle précis des flux thermiques.
  • Il a par ailleurs été proposé, par la demande de brevet EP 0 047 227 , de renforcer l'isolation thermique de la cuve et de la munir de caloducs équipés d'échangeurs thermiques. Les caloducs traversent le caisson et l'isolant thermique et sont incorporés dans les parties carbonées, telles que les dalles de bordure. Cette solution est de mise en oeuvre assez complexe et coûteuse, et entraîne de surcroît des modifications assez importantes de la cuve.
  • La demande de brevet français FR 2 777 574 (correspondant au brevet américain US 6 251 237 ), au nom d'Aluminium Pechiney, décrit un dispositif de refroidissement des cellules d'électrolyse par soufflage d'air à jets localisés et répartis autour du caisson. L'efficacité très élevée de ce dispositif est toutefois limitée par la capacité thermique intrinsèque du fluide de refroidissement.
  • Ayant constaté l'absence de solutions connues suffisamment satisfaisantes, la demanderesse s'est fixé pour objectif de trouver des moyens, efficaces et adaptables, pour évacuer et dissiper la chaleur produite par la cellule d'électrolyse, qui puissent aisément être mis en place et qui ne nécessitent ni des modifications importantes de la cellule, et notamment du caisson, ni une infrastructure importante, ni des coûts de fonctionnement supplémentaires rédhibitoires. En vue d'une utilisation aussi bien dans les usines existantes que dans les nouvelles usines, la demanderesse a recherché tout particulièrement des moyens qui permettent de modifier la puissance des cellules, qui s'adaptent aisément à différents types de cellule ou à différents modes de fonctionnement d'un même type de cellule, et qui se prêtent à des installations industrielles comportant un grand nombre de cellules en série.
    • Description de l'invention
  • L'invention a pour objet un procédé de refroidissement d'une cellule d'électrolyse ignée pour la production d'aluminium dans lequel un fluide caloporteur absorbe de la chaleur de ladite cellule par un changement de phase de tout ou partie dudit fluide au contact de la cuve de la cellule.
  • Plus précisément, dans le procédé selon l'invention, on produit un « fluide caloporteur divisé », tel que des gouttelettes d'un fluide caloporteur, et on met tout ou partie desdites gouttelettes en contact avec le caisson de la cuve, de manière à entraîner la vaporisation de tout ou partie de celles-ci.
  • La vapeur de fluide caloporteur formée par la vaporisation de tout ou partie desdites gouttelettes au contact du caisson peut être évacuée par ventilation naturelle (telle que la convection), par soufflage ou par aspiration.
  • La vaporisation prélève de la chaleur de la cellule et cette chaleur peut être évacuée ensuite avec la vapeur de fluide caloporteur. La forme divisée du fluide caloporteur permet de préserver la chaleur latente d'évaporation du fluide jusqu'à son contact avec le caisson de la cuve. Les gouttelettes s'échauffent et se vaporisent, au moins partiellement, au contact du caisson et la vapeur ainsi produite emporte une quantité d'énergie thermique dont une part importante correspond à la chaleur latente d'évaporation du fluide.
  • La demanderesse a donc eu l'idée de bénéficier de la forte capacité d'absorption de chaleur liée à la vaporisation des gouttelettes pour augmenter considérablement le pouvoir de refroidissement du fluide caloporteur. En particulier, la formation d'un fluide caloporteur sous forme divisée dans un gaz permet d'obtenir une conductibilité thermique, une chaleur massique et une chaleur latente plus élevée que le gaz seul. La demanderesse a également eu l'idée que la division ou le fractionnement du fluide en gouttelettes distinctes permet, en outre, de produire un fluide caloporteur sensiblement homogène, mais discontinu, qui rompt, en particulier, la continuité électrique du fluide caloporteur, tout en préservant une capacité thermique élevée au fluide caloporteur.
  • Dans un mode de réalisation préféré de l'invention, on munit la cellule d'électrolyse d'au moins un moyen de confinement formant un espace confiné à proximité d'une surface déterminée d'au moins une des parois du caisson de la cuve et on produit des gouttelettes d'un fluide caloporteur dans ledit espace. Le moyen de confinement peut éventuellement être en contact avec le caisson. Il peut éventuellement être accolé ou fixé au caisson ou solidaire de celui-ci.
  • L'invention a également pour objet un système de refroidissement d'une cellule d'électrolyse ignée pour la production d'aluminium qui est caractérisé en ce qu'il comprend au moins un moyen pour produire des gouttelettes d'un fluide caloporteur, avantageusement à proximité du caisson de la cuve, et un moyen pour mettre lesdites gouttelettes en contact avec le caisson, de manière à entraîner la vaporisation de tout ou partie ce celles-ci.
  • Le système de refroidissement selon l'invention peut également comprendre des moyens pour évacuer le fluide caloporteur vaporisé.
  • Dans un mode de réalisation préféré de l'invention, le système de refroidissement comprend en outre au moins un boîtier de confinement, au moins un moyen d'alimentation en fluide caloporteur et au moins un moyen pour produire des gouttelettes dudit fluide dans ledit boîtier.
  • Les boîtiers de confinement, qui sont typiquement placés à une distance déterminée de la surface du caisson de la cuve, favorisent le contact des gouttelettes avec une surface déterminée du caisson. Ils sont de préférence placés à proximité des parois latérales du caisson. Ils peuvent éventuellement être accolés ou fixés aux parois du caisson ou être solidaires de celui-ci.
  • Ledit système de refroidissement est apte à mettre en oeuvre le procédé de refroidissement selon l'invention.
  • L'invention a aussi pour objet un procédé de régulation d'une cellule d'électrolyse destinée à la production d'aluminium par électrolyse ignée incluant un procédé de refroidissement de la cellule selon l'invention.
  • L'invention a aussi pour objet une cellule d'électrolyse destinée à la production d'aluminium par électrolyse ignée comprenant un système de refroidissement selon l'invention.
  • L'invention a encore pour objet l'utilisation du procédé de refroidissement selon l'invention pour le refroidissement d'une cellule production d'aluminium par électrolyse ignée.
  • L'invention a encore pour objet l'utilisation du système de refroidissement selon l'invention pour le refroidissement d'une cellule production d'aluminium par électrolyse ignée.
  • L'invention s'applique notamment à la production d'aluminium par le procédé Hall-Héroult.
  • L'invention permet de réduire l'épaisseur des revêtements réfractaires intérieurs (ou « creuset ») des cuves de cellules d'électrolyse, notamment les parois latérales, et d'augmenter d'autant le volume interne du creuset apte à contenir le bain d'électrolyse.
    • Figures
  • La figure 1 représente, en coupe transversale, une cellule d'électrolyse pour la production d'aluminium typique utilisant des anodes précuites en matériau carboné.
  • La figure 2 illustre, de manière schématisée et en coupe transversale, une cellule d'électrolyse comprenant un système de refroidissement selon un mode de réalisation préféré de l'invention.
  • La figure 3 illustre, de manière schématisée et en coupe transversale, une partie du système de refroidissement selon un mode de réalisation préféré de l'invention.
  • La figure 4 illustre, de manière schématisée et en vue de côté, une cuve de cellule d'électrolyse munie d'un système de refroidissement selon un mode de réalisation préféré de l'invention.
  • La figure 5 illustre, de manière schématisée et selon la section AA de la figure 3, une cellule d'électrolyse munie d'un système de refroidissement selon un mode de réalisation préféré l'invention.
    • Description détaillée de l'invention
  • Tel qu'illustré à la figure 1, une cellule d'électrolyse (1) pour la production d'aluminium par électrolyse ignée comprend typiquement une cuve (20), des anodes (7) et des moyens d'alimentation en alumine (11). Les anodes sont raccordées à un cadre anodique (10) par l'intermédiaire de moyens de support et de fixation (8, 9). La cuve (20) comprend un caisson métallique (2), typiquement en acier, des éléments de revêtement intérieur (3, 4) et des éléments cathodiques (5). Les éléments de revêtement intérieur (3, 4) sont généralement des blocs en matériaux réfractaires, qui peuvent être, en tout ou partie, des isolants thermiques. Les éléments cathodiques (5) intègrent des barres de raccordement (ou barres cathodiques) (6), typiquement en acier, auxquelles sont fixés les conducteurs électriques servant à l'acheminement du courant d'électrolyse.
  • Les éléments de revêtement (3, 4) et les éléments cathodiques (5) forment, à l'intérieur de la cuve, un creuset destiné à contenir le bain d'électrolyte (13) et une nappe de métal liquide (12) lorsque la cellule est en fonctionnement, au cours duquel les anodes (7) sont partiellement immergées dans le bain d'électrolyte (13). Le bain d'électrolyte contient de l'alumine dissoute et, en général, une couverture (ou croûte) à base d'alumine (14) recouvre le bain d'électrolyte. Dans certains modes de fonctionnement, les parois latérales internes (3) peuvent être recouvertes d'une couche de bain solidifié (15). Les éléments de revêtement (3, 4) sont souvent constitués de dalles de bordure en matériau carboné ou à base de composés carbonés, tels qu'un réfractaire à base de SiC, et de pâtes de brasque.
  • Le courant d'électrolyse transite dans le bain d'électrolyte (13) par l'intermédiaire du cadre anodique (10), des moyens de support et de fixation (8, 9), des anodes (7), des éléments cathodiques (5) et des barres cathodiques (6).
  • L'aluminium métal qui est produit au cours de l'électrolyse s'accumule normalement au fond de la cuve et il s'établit une interface (19) assez nette entre le métal liquide (12) et le bain à base de cryolithe fondue (13). La position de cette interface bain-métal peut varier au cours du temps : elle s'élève au fur et à mesure que le métal liquide s'accumule au fond de la cuve et elle s'abaisse lorsque du métal liquide est extrait de la cuve.
  • Plusieurs cellules d'électrolyse sont généralement disposées en ligne, dans des bâtiments appelés halls d'électrolyse, et raccordées électriquement en série à l'aide de conducteurs de liaison. Plus précisément, les barres cathodiques (6) d'une cuve dite « amont » sont raccordées électriquement aux anodes (7) d'une cuve dite « aval », typiquement par l'intermédiaire de conducteurs de liaison (16, 17, 18) et des moyens de supports et de raccordement (8, 9, 10) des anodes (7). Les cellules sont typiquement disposées de manière à former deux ou plusieurs files parallèles. Le courant d'électrolyse passe ainsi en cascade d'une cellule à la suivante.
  • Les anodes (7) sont typiquement en matériau carboné, même si elles peuvent également être constituées, en tout ou partie, d'un matériau non-consommable, dit « inerte », tel qu'un matériau métallique ou composite céramique/métal (ou « cermet »).
  • Selon l'invention, le procédé de refroidissement d'une cellule d'électrolyse (1) destinée à la production d'aluminium par électrolyse ignée, ladite cellule (1) comprenant une cuve (20) comportant un caisson métallique (2) ayant des parois latérales (21, 22) et au moins une paroi de fond (23), ladite cuve (20) étant destinée à contenir un bain d'électrolyte (13) et une nappe de métal liquide (12), est caractérisé en ce qu'il comprend :
    • la production de gouttelettes d'un fluide caloporteur,
    • la mise en contact de tout ou partie desdites gouttelettes avec le caisson (2), de manière à entraîner la vaporisation de tout ou partie de celles-ci.
  • La vaporisation de tout ou partie des gouttelettes de fluide caloporteur entraîne un transfert de chaleur du caisson vers le fluide caloporteur, ce qui permet de prélever de la chaleur du caisson et de le refroidir.
  • De préférence, on met lesdites gouttelettes en contact avec une surface déterminée (107) du caisson (2), ce qui permet de sélectionner les surfaces les plus avantageuses sur le plan thermique et d'augmenter ainsi l'efficacité du refroidissement de la cuve dans certaines conditions.
  • Le contact avec le caisson (2) (ou une surface déterminée (107) du caisson) est un contact thermique, en ce sens qu'il permet de prélever de l'énergie thermique du caisson par la vaporisation de tout ou partie des gouttelettes de fluide caloporteur.
  • Les gouttelettes peuvent être mises en contact avec le caisson, et plus précisément la surface extérieure du caisson, de différentes façons, telles que par confinement à proximité du caisson, par canalisation, par projection, ou une combinaison de ces moyens.
  • Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, le procédé de refroidissement d'une cellule d'électrolyse (1) destinée à la production d'aluminium par électrolyse ignée est caractérisé en ce que, en outre, on munit la cellule d'électrolyse (1) d'au moins un moyen (101), dénommé « moyen de confinement », pour former un espace confiné (102) à proximité de (ou éventuellement en contact avec) une surface déterminée (107) d'au moins une des parois (21, 22, 23) du caisson (2), de préférence au moins une des parois latérales (21, 22) du caisson (2), et en ce qu'il comprend la production de gouttelettes d'un fluide caloporteur dans ledit espace (102), de manière à mettre tout ou partie desdites gouttelettes en contact avec ladite surface (107).
  • L'expression « à proximité » signifie à une distance typiquement inférieure à 20 cm, voire inférieure à 10 cm.
  • Le confinement des gouttelettes dans un volume déterminé à proximité d'une partie du caisson, ou en contact avec ce dernier, permet de limiter et de contrôler la diffusion desdites gouttelettes.
  • Les gouttelettes sont typiquement produites à une distance D déterminée d'une des parois (21, 22, 23) du caisson (2), c'est-à-dire que la (ou les) zone(s) de production du fluide caloporteur divisé se situe(nt) à une distance D déterminée de ladite paroi. Le fluide caloporteur est alors acheminé, typiquement à l'état liquide, jusqu'à ladite distance D déterminée. Les gouttelettes sont de préférence formées à proximité du caisson de la cuve afin d'éviter la coalescence (ou l'agglomération) de celles-ci avant leur vaporisation au contact de ladite paroi, c'est-à-dire que la distance déterminée est de préférence faible (de préférence inférieure à environ 20 cm, et de préférence encore inférieure à 10 cm). Lesdites zones de production sont typiquement localisées dans un ou des boîtiers de confinement (101).
  • Les gouttelettes peuvent être produites de manière continue ou discontinue. Le taux de production desdites gouttelettes peut être variable. Le procédé de refroidissement comprend avantageusement le contrôle du taux de production desdites gouttelettes. La proportion volumique de gouttelettes de fluide caloporteur peut alors être variée de manière contrôlée. Cette variante de l'invention permet de contrôler finement l'extraction de chaleur de la cellule.
  • Lesdites gouttelettes ont typiquement une taille comprise entre 0,1 et 5 mm, et de préférence comprise entre 1 et 5 mm. Des gouttelettes de taille inférieure à 0,1 mm environ présentent l'inconvénient d'être facilement entraînées par les mouvements de l'air ambiant, ou par l'éventuel flux d'évacuation des gouttelettes vaporisées, avant d'entrer en contact avec le caisson.
  • Dans un mode de réalisation avantageux de l'invention, les gouttelettes forment un brouillard, de préférence un brouillard dense, afin de favoriser la vaporisation des gouttelettes et d'augmenter l'efficacité du refroidissement.
  • On produit avantageusement lesdites gouttelettes par pulvérisation dudit fluide caloporteur, typiquement à partir de la phase liquide. Cette pulvérisation peut être effectuée en utilisant au moins une buse.
  • Le fluide caloporteur est avantageusement de l'eau car cette substance possède une chaleur latente de vaporisation très élevée. Ladite eau est de préférence purifiée, afin de réduire sa conductivité électrique et de limiter les dépôts sur la paroi du caisson qui pourraient, à terme, réduire l'efficacité du refroidissement. Cette purification est avantageusement effectuée, en amont, à l'aide d'une colonne de traitement (113). Elle comprend typiquement une opération de désionisation de l'eau. De préférence, l'eau purifiée contient au total une quantité d'ions (anions et cations) inférieure à 10 µg par litre d'eau, et de préférence encore inférieure à 1 µg par litre d'eau.
  • Dans un mode de réalisation préféré de l'invention, le moyen de confinement (101) comporte au moins un boîtier, c'est-à-dire que l'on confine le fluide caloporteur à l'aide d'au moins un boîtier (101). Ce boîtier est placé à une distance déterminée de la paroi du caisson. Ce mode de réalisation permet d'augmenter la probabilité d'un contact physique entre lesdites gouttelettes et la surface du caisson (et de préférence une surface déterminée (107) du caisson), et d'empêcher leur dispersion dans l'espace environnant la cuve (20). Le boîtier de confinement (101) a typiquement un espace ou volume interne (102) déterminé, mais il est avantageusement ouvert, typiquement du côté du caisson. Il est éventuellement possible de contrôler individuellement de taux de formation des gouttelettes dans chaque boîtier de confinement (101).
  • Le moyen de confinement (101) peut être accolé ou fixé au caisson (2) ou solidaire de celui-ci.
  • Il est avantageux de placer ledit boîtier (101) de manière à ce qu'il chevauche le niveau moyen de l'interface (19) entre le bain d'électrolyte (13) et la nappe de métal liquide (12), c'est-à-dire de manière à se situer de part et d'autre du niveau moyen de ladite interface.
  • Le procédé de refroidissement selon l'invention peut comprendre, en outre, une évacuation de tout ou partie de la vapeur de fluide caloporteur formée par la vaporisation de tout ou partie desdites gouttelettes au contact du caisson (2) (et en particulier au contact de ladite surface déterminée (107)). Cette évacuation peut être effectuée par ventilation naturelle, par aspiration ou par soufflage, ou une combinaison de ces moyens. La vapeur de fluide caloporteur est typiquement évacuée de manière continue.
  • De préférence, le fluide caloporteur vaporisé est canalisé (typiquement par aspiration ou soufflage) vers un lieu éloigné des cuves, qui peut se situer dans le même hall ou à l'extérieur de celui-ci, ou le fluide caloporteur peut éventuellement être refroidi, de manière à condenser la vapeur de fluide caloporteur, et réintroduit dans le circuit de refroidissement.
  • De manière avantageuse, lorsque le procédé comprend une évacuation de la vapeur de fluide caloporteur, les gouttelettes sont mélangées à un gaz porteur afin de faciliter l'évacuation du fluide caloporteur vaporisé et de favoriser l'évaporation des éventuels condensats de fluide caloporteur. Le gaz porteur peut être ajouté aux dites gouttelettes. Le gaz porteur peut avantageusement être utilisé pour produire les gouttelettes de fluide caloporteur par pulvérisation. Dans ce but, le gaz porteur peut être acheminé sous forme comprimée. Le gaz porteur est typiquement de l'air, mais il est possible, dans le cadre de l'invention, d'utiliser d'autres gaz ou mélanges de gaz.
  • Dans un mode de réalisation préféré de l'invention, le procédé comprend la mise en circulation d'un fluide caloporteur, dans un circuit, ouvert ou fermé, comportant :
    • une première partie pour l'alimentation en fluide caloporteur, c'est-à-dire pour la fourniture et l'acheminement du fluide caloporteur, typiquement à l'état liquide, vers le ou les zones de production des gouttelettes ;
    • une deuxième partie pour la formation de gouttelettes de fluide caloporteur, typiquement dans ledit espace confiné, et pour la mise en contact du fluide caloporteur divisé avec le caisson, de manière à provoquer sa vaporisation totale ou partielle ;
    • une troisième partie pour l'évacuation du fluide caloporteur vaporisé.
  • En pratique, le fluide caloporteur évacué comprend typiquement de la vapeur et quelques gouttelettes fines non-vaporisées. Il peut éventuellement contenir un condensat liquide dudit fluide caloporteur récupéré à une certaine distance du caisson.
  • Selon l'invention, le système de refroidissement (100) d'une cellule d'électrolyse (1) destinée à la production d'aluminium par électrolyse ignée, ladite cellule (1) comprenant une cuve (20) comportant un caisson métallique (2) ayant des parois latérales (21, 22) et au moins une paroi de fond (23), ladite cuve (20) étant destinée à contenir un bain d'électrolyte (13) et une nappe de métal liquide (12), est caractérisé en ce qu'il comprend au moins un moyen (103) pour produire des gouttelettes d'un fluide caloporteur, typiquement à proximité du caisson (2) de la cellule (1), et un moyen (101) pour mettre tout ou partie desdites gouttelettes en contact avec le caisson (2), de manière à entraîner la vaporisation de tout ou partie ce celles-ci.
  • Dans un mode de réalisation préféré de l'invention, le système de refroidissement (100) d'une cellule d'électrolyse (1) destinée à la production d'aluminium par électrolyse ignée est caractérisé en ce qu'il comprend en outre :
    • au moins un boîtier de confinement (101) à une distance déterminée d'au moins une des parois (21, 22, 23) du caisson (2),
    • des moyens d'alimentation (105, 111, 112, 113, 114) en un fluide caloporteur,
    • au moins un moyen (103) pour produire des gouttelettes de fluide caloporteur dans ledit boîtier, de manière à mettre tout ou partie desdites gouttelettes en contact avec le caisson (2).
  • Les boîtiers de confinement (101) sont typiquement à une proximité des parois (21, 22, 23) du caisson (2) ou, éventuellement, en contact avec le caisson (2). Ils sont placés avantageusement à une proximité de, ou en contact avec, au moins une des parois latérales (21, 22) dudit caisson (2). L'expression « à proximité » signifie à une distance déterminée typiquement inférieure à 20 cm, voire inférieure à 10 cm.
  • Les boîtiers de confinement (101) peuvent être accolés ou fixés au caisson (2) ou solidaire de celui-ci.
  • Chaque boîtier de confinement (101) forme un espace confiné (102) correspondant typiquement à un volume interne déterminé. Le boîtier de confinement (101) est avantageusement ouvert, typiquement du côté du caisson (2), de manière à favoriser les échanges thermiques entre le caisson et les gouttelettes. Le boîtier de confinement (101) peut éventuellement être ouvert, en particulier, dans sa partie supérieure (101a) et/ou dans sa partie inférieure (101b).
  • Ledit système comporte avantageusement une pluralité de boîtiers de confinement (101) répartis autour du caisson (2) et, de préférence, sur les parois latérales (21, 22) du caisson (2). Chaque boîtier de confinement (141) est avantageusement placé de manière à chevaucher le niveau moyen de l'interface (19) entre le bain d'électrolyte (13) et la nappe de métal liquide (12). Dans ce cas, chaque boîtier est typiquement placé de manière sensiblement symétrique par rapport au niveau moyen de l'interface (la hauteur H1 au-dessus du niveau moyen (19) et la hauteur H2 au-dessous du niveau moyen (19) sont alors sensiblement égales).
  • La profondeur moyenne P des boîtiers de confinement (101) est typiquement inférieure à 20 cm. La hauteur H des boîtiers, du côté de la surface (107), est typiquement comprise entre 20 cm et 100 cm, voire entre 20 cm et 80 cm. La largeur L des boîtiers de confinement (101) peut être inférieure ou égale à l'espacement E entre les raidisseurs (25) ; ils peuvent également s'intégrer aux, ou intégrer, lesdits raidisseurs. La surface déterminée (107) couverte par les boîtiers est typiquement comprise entre 0,2 et 1 m2, et plus typiquement comprise entre 0, 3 et 0,5 m2.
  • Le moyen (103) pour produire des gouttelettes est avantageusement un moyen de pulvérisation. Ce moyen comporte typiquement au moins une buse, telle qu'une buse à brouillard.
  • Les boîtiers de confinement peuvent comprendre un ou plusieurs moyens (103) pour produire des gouttelettes.
  • Le décalage ΔH entre le ou les moyens de pulvérisation (103) et le niveau moyen (19) de l'interface bain métal peut être positif, nul ou négatif, c'est-à-dire que la buse peut se situer au-dessus ou au-dessous du niveau de l'interface ou au même niveau que ladite interface.
  • Les moyens d'alimentation (105, 111, 112, 113, 114) en un fluide caloporteur comprennent typiquement des moyens d'acheminement (105, 111, 112, 114), tels que des conduits, et une colonne de traitement (113). Les moyens d'acheminement comprennent typiquement un conduit de distribution (111), un conduit isolant électrique (112) et un conduit d'alimentation en fluide caloporteur (114).
  • Avantageusement, le système selon l'invention comprend en outre au moins un moyen (104, 110), tel qu'un conduit, pour alimenter chaque boîtier de confinement (101) en gaz porteur, éventuellement sous pression. De préférence, il comporte en outre un moyen (108), tel qu'un mélangeur, pour produire lesdites gouttelettes à l'aide dudit gaz porteur.
  • Le système de refroidissement selon l'invention comporte avantageusement au moins un moyen (109) pour contrôler le taux de production des gouttelettes de fluide caloporteur.
  • Le système de refroidissement selon l'invention comprend avantageusement des moyens (106, 120, 121, 122, 123, 124) pour évacuer tout ou partie du fluide caloporteur vaporisé au contact du caisson (2). Les moyens d'évacuation permettent d'évacuer la vapeur de fluide caloporteur formée par la vaporisation de tout ou partie desdites gouttelettes au contact de ladite surface (107).
  • Les moyens d'évacuation (106, 120, 121, 122, 123, 124), qui comprennent typiquement des moyens de canalisation, sont aptes à évacuer tout ou partie de la vapeur de fluide caloporteur après évaporation ou vaporisation de tout ou partie desdites gouttelettes au contact du caisson (2). En particulier, lesdits moyens d'évacuation comprennent typiquement des conduits d'évacuation (106, 120, 121, 124) et un moyen d'aspiration ou de soufflage (123). Les conduits d'évacuation incluent typiquement un conduit collecteur (120), un conduit isolant électrique (121) et un conduit de sortie (124). Le moyen d'aspiration ou de soufflage (123) est typiquement un ventilateur. Ces moyens peuvent également comprendre un condenseur (122) pour condenser les gouttelettes de fluide caloporteur en suspension. Cette condensation permet, notamment, de récupérer le fluide caloporteur et de le réintroduire dans le circuit de refroidissement. Le condenseur peut avantageusement comprendre des moyens de refroidissement du fluide caloporteur condensé afin de pouvoir le réintroduire dans le circuit de refroidissement à une température déterminée, qui est généralement nettement plus faible que la température de vaporisation. Il est avantageux de prévoir des moyens pour favoriser l'écoulement et l'évacuation des éventuels condensats de fluide caloporteur, tels qu'une pente dans certains conduits d'évacuation (notamment dans le conduit collecteur (120)). Les conduits d'évacuation peuvent comprendre un collecteur (106), qui peut être placé dans la partie supérieure (101a) ou inférieure (101b) des boîtiers.
  • La demanderesse estimé le nombre de boîtiers de confinement nécessaires pour une cuve de 350 kA est typiquement compris entre 30 et 60 environ. La quantité de fluide caloporteur liquide à fournir à chaque boîtier se situe typiquement entre 25 et 125 l/h. Elle estime aussi que la fraction des gouttelettes de fluide caloporteur effectivement évaporée au contact du caisson se situe entre 20 et 60 %. La puissance thermique évacuée se situe typiquement entre 5 et 25 kW/m2. La demanderesse estime également que, si un gaz porteur est utilisé, le débit de gaz porteur par boîtier avantageusement est typiquement compris entre 25 Nm3/h et 150 Nm3/h.
    • Liste des repères numériques
    • 1
    Cellule d'électrolyse
    2
    Caisson
    3.
    Revêtement intérieur latéral
    4
    Revêtement intérieur de la sole
    5
    Elément cathodique
    6
    Barre de raccordement ou barre cathodique
    7
    Anode
    8
    Moyen de support d'une anode (typiquement un multipode)
    9
    Moyen de support et de fixation d'une anode (tige)
    10 .
    Cadre anodique
    11
    Moyen d'alimentation en alumine
    12
    Nappe de métal liquide
    13
    Bain d'électrolyte
    14
    Couverture (ou croûte) d'alumine
    15
    Couche de bain solidifié
    16
    Conducteur de liaison (montée)
    17
    Conducteur de liaison (collecteur)
    18
    Conducteur de liaison
    19
    Interface entre la nappe de métal liquide et le bain d'électrolyte
    20
    Cuve
    21
    Paroi latérale du caisson
    22
    Paroi latérale d'extrémité du caisson
    23
    Paroi de fond du caisson
    25
    Raidisseur de caisson
    100
    Système de refroidissement
    101
    Boîtier de confinement
    101a
    Partie supérieure du boîtier de confinement
    101b
    Partie inférieure du boîtier de confinement
    102
    Espace confiné
    103
    Moyen pour produire des gouttelettes de fluide caloporteur
    104
    Conduit
    105
    Conduit
    106
    Collecteur
    107
    Surface de refroidissement
    108
    Mélangeur
    109
    Moyen de contrôle du taux de production des gouttelettes de fluide caloporteur
    110
    Conduit d'alimentation en gaz porteur
    111
    Conduit de distribution
    112
    Conduit isolant
    113
    Colonne de traitement
    114
    Conduit d'alimentation en fluide caloporteur
    120
    Conduit collecteur
    121
    Conduit isolant
    122
    Condenseur
    123
    Moyen d'aspiration ou de soufflage
    124
    Conduit de sortie

Claims (40)

  1. Procédé de refroidissement d'une cellule d'électrolyse (1) destinée à la production d'aluminium par électrolyse ignée, ladite cellule (1) comprenant une cuve (20) comportant un caisson métallique (2) ayant des parois latérales (21, 22) et au moins une paroi de fond (23), ladite cuve (20) étant destinée à contenir un bain d'électrolyte (13) et une nappe de métal liquide (12), ledit procédé étant caractérisé en ce qu'il comprend :
    - la production de gouttelettes d'un fluide caloporteur,
    - la mise en contact de tout ou partie desdites gouttelettes avec le caisson (2), de manière à entraîner la vaporisation de tout ou partie de celles-ci.
  2. Procédé de refroidissement selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'on met lesdites gouttelettes en contact avec le caisson (2) par confinement à proximité du caisson, par canalisation, par projection, ou une combinaison de ces moyens.
  3. Procédé de refroidissement selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce qu'on met lesdites gouttelettes en contact avec une surface déterminée (107) du caisson (2).
  4. Procédé de refroidissement selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que, en outre, on munit la cellule d'électrolyse (1) d'au moins un moyen de confinement (101) pour former un espace confiné (102) à proximité de, ou en contact avec, une surface déterminée (107) d'au moins une des parois (21, 22, 23) du caisson (2), et en ce qu'il comprend la production de gouttelettes d'un fluide caloporteur dans ledit espace (102), de manière à mettre tout ou partie desdites gouttelettes en contact avec ladite surface (107).
  5. Procédé de refroidissement selon la revendication 4, caractérisé en ce que le moyen de confinement (101) forme un espace confiné (102) à proximité de, ou en contact avec, une surface déterminée (107) d'au moins une des parois latérales (21, 22) du caisson (2).
  6. Procédé de refroidissement selon la revendication 4 ou 5, caractérisé en ce que le moyen de confinement (101) est accolé ou fixé au caisson (2) ou solidaire de celui-ci.
  7. Procédé de refroidissement selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce qu'on produit lesdites gouttelettes par pulvérisation dudit fluide caloporteur.
  8. Procédé de refroidissement selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'on utilise au moins une buse pour effectuer ladite pulvérisation.
  9. Procédé de refroidissement selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que ledit fluide caloporteur est de l'eau.
  10. Procédé de refroidissement selon la revendication 9, caractérisé en ce que l'eau est purifiée.
  11. Procédé de refroidissement selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisé en ce qu'on mélange lesdites gouttelettes à un gaz porteur.
  12. Procédé de refroidissement selon la revendication 11, caractérisé en ce qu'on utilise ledit gaz porteur pour produire lesdites gouttelettes par pulvérisation.
  13. Procédé de refroidissement selon la revendication 11 ou 12, caractérisé en ce que ledit gaz porteur est de l'air.
  14. Procédé de refroidissement selon l'une quelconque des revendications 1 à 13, caractérisé en ce qu'il comprend le contrôle du taux de production des gouttelettes de fluide caloporteur.
  15. Procédé de refroidissement selon l'une quelconque des revendications 1 à 14, caractérisé en ce que lesdites gouttelettes ont une taille comprise entre 0,1 et 5 mm, et de préférence entre 1 et 5 mm.
  16. Procédé de refroidissement selon l'une quelconque des revendications 1 à 15, caractérisé en ce que les gouttelettes forment un brouillard.
  17. Procédé de refroidissement selon l'une quelconque des revendications 1 à 16, caractérisé en ce qu'on produit les gouttelettes de fluide caloporteur à une distance déterminée D d'une des parois (21, 22, 23) du caisson (2) inférieure à 20 cm, de manière à limiter la coalescence desdites gouttelettes avant leur vaporisation au contact avec ladite paroi.
  18. Procédé de refroidissement selon l'une quelconque des revendications 1 à 17, caractérisé en ce que le moyen de confinement (101) comporte au moins un boîtier.
  19. Procédé de refroidissement selon la revendication 18, caractérisé en ce qu'on place ledit boîtier (101) de manière à ce qu'il chevauche le niveau moyen de l'interface (19) entre le bain d'électrolyte (13) et la nappe de métal liquide (12).
  20. Procédé de refroidissement selon l'une quelconque des revendications 1 à 19, caractérisé en ce qu'il comprend en outre l'évacuation de tout ou partie de la vapeur de fluide caloporteur formée par la vaporisation de tout ou partie desdites gouttelettes au contact du caisson (2).
  21. Procédé de refroidissement selon la revendication 20, caractérisé en ce qu'on évacue ladite vapeur par ventilation naturelle, par aspiration ou par soufflage, ou une combinaison de ces moyens.
  22. Système de refroidissement (100) d'une cellule d'électrolyse (1) destinée à la production d'aluminium par électrolyse ignée, ladite cellule (1) comprenant une cuve (20) comportant un caisson métallique (2) ayant des parois latérales (21, 22) et une paroi de fond (23), ladite cuve (20) étant destinée à contenir un bain d'électrolyte (13) et une nappe de métal liquide (12), ledit système étant caractérisé en ce qu'il comprend au moins un moyen (103) pour produire des gouttelettes d'un fluide caloporteur et un moyen (101) pour mettre tout ou partie desdites gouttelettes en contact avec le caisson (2), de manière à entraîner la vaporisation de tout ou partie ce celles-ci.
  23. Système de refroidissement (100) selon la revendication 22, caractérisé en ce caractérisé en ce qu'il comprend en outre :
    - au moins un boîtier de confinement (101) à une distance déterminée d'au moins une des parois (21, 22, 23) du caisson (2),
    - des moyens d'alimentation (105, 111, 112, 113, 114) en un fluide caloporteur,
    - au moins un moyen (103) pour produire des gouttelettes de fluide caloporteur dans ledit boîtier, de manière à mettre tout ou partie desdites gouttelettes en contact avec le caisson (2).
  24. Système de refroidissement (100) selon la revendication 23, caractérisé en ce le ou chaque boîtier de confinement (101) est à une distance déterminée d'au moins une des parois latérales (21, 22) du caisson (2) inférieure à 20 cm.
  25. Système de refroidissement (100) selon la revendication 23 ou 24, caractérisé en ce que chaque boîtier de confinement (101) est placé de manière à chevaucher le niveau moyen de l'interface (19) entre le bain d'électrolyte (13) et la nappe de métal liquide (12).
  26. Système de refroidissement (100) selon l'une quelconque des revendications 23 à 25, caractérisé en ce qu'il comporte une pluralité de boîtiers de confinement (101) répartis autour du caisson (2).
  27. Système de refroidissement (100) selon l'une quelconque des revendications 23 à 26, caractérisé en ce que les moyens d'alimentation (105, 111, 112, 113, 114) en fluide caloporteur comprennent des moyens d'acheminement (105, 111, 112, 114) et une colonne de traitement (113).
  28. Système de refroidissement (100) selon l'une quelconque des revendications 22 à 27, caractérisé en ce que ledit moyen (103) pour produire des gouttelettes est un moyen de pulvérisation.
  29. Système de refroidissement (100) selon la revendication 28, caractérisé en ce que le moyen de pulvérisation (103) comporte au moins une buse.
  30. Système de refroidissement (100) selon la revendication 29, caractérisé en ce que ladite buse est une buse à brouillard.
  31. Système de refroidissement (100) selon l'une quelconque des revendications 22 à 30, caractérisé en ce qu'il comprend en outre au moins un moyen (104, 110) pour alimenter chaque boîtier de confinement (101) en gaz porteur.
  32. Système de refroidissement (100) selon la revendication 31, caractérisé en ce qu'il comporte en outre un moyen (108) pour produire lesdites gouttelettes à l'aide dudit gaz porteur.
  33. Système de refroidissement (100) selon l'une quelconque des revendications 22 à 32, caractérisé en ce qu'il comporte au moins un moyen (109) pour contrôler le taux de production desdites gouttelettes.
  34. Système de refroidissement (100) selon l'une quelconque des revendications 22 à 33, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens (106, 120, 121, 122, 123, 124) pour évacuer tout ou partie du fluide caloporteur vaporisé.
  35. Système de refroidissement (100) selon la revendication 34, caractérisé en ce que les moyens d'évacuation (106, 120, 121, 122, 123, 124) comprennent des conduits d'évacuation (106, 120, 121, 124) et un moyen d'aspiration ou de soufflage (123).
  36. Système de refroidissement (100) selon la revendication 34 à 35, caractérisé en ce que les moyens d'évacuation (106, 120, 121, 122, 123, 124) comprennent un condenseur (122) pour condenser les gouttelettes de fluide caloporteur en suspension.
  37. Utilisation du procédé de refroidissement selon l'une quelconque des revendications 1 à 21 pour le refroidissement d'une cellule de production d'aluminium par électrolyse ignée.
  38. Utilisation du système de refroidissement selon l'une quelconque des revendications 22 à 36 pour le refroidissement d'une cellule de production d'aluminium par électrolyse ignée.
  39. Procédé de régulation d'une cellule d'électrolyse destinée à la production d'aluminium par électrolyse ignée incluant un procédé de refroidissement de ladite cellule selon l'une quelconque des revendications 1 à 21.
  40. Cellule d'électrolyse destinée à la production d'aluminium par électrolyse ignée comprenant un système de refroidissement selon l'une quelconque des revendications 22 à 36.
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