EP1501981A1 - Verfahren zur herstellung einer tissuebahn - Google Patents

Verfahren zur herstellung einer tissuebahn

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EP1501981A1
EP1501981A1 EP03714965A EP03714965A EP1501981A1 EP 1501981 A1 EP1501981 A1 EP 1501981A1 EP 03714965 A EP03714965 A EP 03714965A EP 03714965 A EP03714965 A EP 03714965A EP 1501981 A1 EP1501981 A1 EP 1501981A1
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EP
European Patent Office
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equal
machine according
winding
drum
drying
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EP03714965A
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English (en)
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EP1501981B1 (de
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Thomas Thoröe Scherb
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Voith Patent GmbH
Original Assignee
Voith Paper Patent GmbH
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Publication date
Application filed by Voith Paper Patent GmbH filed Critical Voith Paper Patent GmbH
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Publication of EP1501981A1 publication Critical patent/EP1501981A1/de
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Publication of EP1501981B1 publication Critical patent/EP1501981B1/de
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    • D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
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    • D21F3/00—Press section of machines for making continuous webs of paper
    • D21F3/02—Wet presses
    • D21F3/04—Arrangements thereof
    • D21F3/045—Arrangements thereof including at least one extended press nip
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B65—CONVEYING; PACKING; STORING; HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL
    • B65H—HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL, e.g. SHEETS, WEBS, CABLES
    • B65H18/00—Winding webs
    • B65H18/08—Web-winding mechanisms
    • B65H18/26—Mechanisms for controlling contact pressure on winding-web package, e.g. for regulating the quantity of air between web layers
    • D—TEXTILES; PAPER
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    • D21F1/02—Head boxes of Fourdrinier machines
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    • D21F9/00—Complete machines for making continuous webs of paper
    • D21F9/003—Complete machines for making continuous webs of paper of the twin-wire type
    • D21F9/006—Complete machines for making continuous webs of paper of the twin-wire type paper or board consisting of two or more layers

Definitions

  • the invention relates to a method for producing a tissue web.
  • these can be such types of tissue as, for example, “toilet tissue”, “facial tissue”, napkin paper and / or the like.
  • the invention relates to a tissue machine for performing the method.
  • the specific volume (bulk”, measured in [cm 3 / g]), which should be as high as possible, and the so-called “hand feel”, which is a measure of this, are important how pleasant the tissue, e.g. facial tissue, feels when you grasp it. Since this measure depends on the subjective perception of the consumer, there is still no objective measurement method. Properties such as softness, velvety, flat surface topography (in contrast to coarsely creped and / or embossed surfaces) favor a high degree of "hand feel". A "handfeel" value is called
  • a certain minimum strength is of course also important for such a tissue product, which meets the requirements of the consumer.
  • tissue machine concepts have been proposed that generally aim to improve tissue properties.
  • the aim of the invention is to provide an improved method and an improved tissue machine of the type mentioned at the outset with which a tissue product or tissue paper, in particular "toilet tissue” and “facial tissue", with a particularly high "hand feel” and a high level specific volume (bulk) with acceptable strength is guaranteed.
  • a tissue product or tissue paper in particular "toilet tissue” and "facial tissue”
  • FbM area-related mass
  • a specific volume (bulk) of 10 cm 3 / g and higher and with an area-related mass (FbM) of 23 g / m 2 a specific volume (bulk) of 9.0 cm 3 / g and higher is aimed for.
  • the tissue machine in question should be as simple and inexpensive in construction as possible. At the same time, as many different product types as possible should be able to be produced on this machine.
  • this object is achieved by a method for producing a tissue web by means of a tissue machine with a headbox and an endless carrier belt, with which the tissue web is guided through a press nip formed between a drying cylinder and a counter unit, a multilayer headbox being used as the headbox. at least two types of material are fed to this multi-layer headbox and the tissue web is wound up following the press nip by means of a winding device, the hardness of the resulting roll preferably being influenced, in particular controlled and / or regulated, in a predeterminable manner.
  • a Yankee cylinder is preferably used as the drying cylinder.
  • the line force generated in the winding gap is expediently chosen to be less than or equal to 0.8 kN / m.
  • a former with two circulating endless belts is used, which converge to form a material inlet gap and are then guided over a forming element, such as in particular a forming roller, the inner belt preferably coming into contact with the forming element being the conveyor belt forms.
  • a crescent former is preferably used, the inner band of which is formed by a felt band.
  • tissue web is passed through at least one shoe press together with the carrier tape.
  • a shoe press unit is expediently used as the counter unit assigned to the drying cylinder.
  • a high-temperature hood can be provided over the drying cylinder or Yankee cylinder.
  • tissue product properties can in particular also be achieved in that the tissue web is scraped off the drying cylinder by means of a particularly thin crepe scraper.
  • One or more of the following types of substance are preferably used:
  • Hardwood fibers especially short fiber pulps
  • Soft wood fibers especially long fiber pulps CTMP (Chemical-thermo mechanical Pulp).
  • Mixtures of substances are preferred in which the proportion of hardwood fibers in a range from approximately 50% to approximately 80%, the proportion of softwood fibers in a range from approximately 20% to approximately 50% and / or the proportion of CTMP ( Chemical-thermo-mechanical pulp) is in a range from 0% to about 20%.
  • CTMP Chemical-thermo-mechanical pulp
  • CTMP (0 to 20%) 20 0 10
  • the CTMP in a particular mixture of substances improves the specific volume (bulk).
  • the tissue web is guided around the drying cylinder following the press nip, the drying in the relevant wrapping area preferably being reinforced by a drying hood, in particular a high-temperature hood.
  • the headbox is loaded with at least two layers of different fiber materials, the material with short fibers obtained from hardwood being added to the headbox layer facing the side of the tissue web that faces the drying or Yankee cylinder surface forms.
  • the second layer is expediently loaded with long softwood fibers.
  • this second layer can also be loaded with long fibers and CTMP and / or with long fibers and CMP and short fibers. This layer forms the second layer of the tissue web and faces the drying hood during the drying process. So it never comes into contact with the dry or Yankee cylinder surface. With these process steps, the "handfeel" and "bulk” values are improved by approximately 5% and more.
  • a multilayer headbox is advantageously used, the nozzle of which is divided into at least two channels by at least one lamella which extends over the entire width of the machine.
  • the nozzle is expediently divided into two channels at least essentially symmetrically by a lamella.
  • a headbox with a dilution water control and / or control that is sectional across the machine width can be used in order to be able to set a desired basis weight cross profile.
  • a dilution water control and / or control is provided for at least two layers.
  • a dilution water regulation or control can be provided in each of the two layers.
  • a dilution water control and / or control is preferably provided at least for the layer facing the forming or breast roll.
  • a relevant dilution water control and / or control can be provided.
  • the forming or breast roller can be closed, open or even vacuumed.
  • the drying process is the drying of the web by the drying or Yankee cylinder and a drying or hot air hood, whereby according to a preferred practical embodiment of the method according to the invention, the proportion of drying contributed by the drying hood to dry the tissue web is chosen to be greater than that the amount of drying contributed by the drying cylinder.
  • the ratio between the drying proportion of the drying hood and the drying proportion of the drying cylinder is advantageously chosen to be greater than 55:45, in particular greater than or equal to 60:30, particularly greater than or equal to 65:35 and preferably greater than or equal to 70:30.
  • the drying hood is preferably operated at a temperature which is greater than or equal to 400 ° C., in particular greater than or equal to 500 ° C., in particular greater than or equal to 600 ° C. and preferably greater than or equal to 700 ° C.
  • the steam pressure in the drying cylinder can also be reduced.
  • a value is advantageously chosen for the steam pressure in the drying cylinder that is less than or equal to 0.7 MPa, in particular less than or equal to 0.6 MPa and preferably less than or equal to 0.5 MPa.
  • a winding device (roller apparatus) in which the tissue web is guided over a carrying drum and then wound onto a spool, preferably with a drive assigned to both the carrying drum and the spool is.
  • This ensures optimal winding of the web without destroying the specific volume (bulk) of the paper web produced.
  • two drives for the carrier drum and the reel or the winding roll it is possible in particular to reduce the line force generated in the winding gap.
  • the line force generated in the winding gap between the carrier drum and the drum is less than or equal to 0.8 kN / m, in particular less than or equal to 0.5 kN / m and preferably less than or equal to 0.2 kN / m selected. Since no drive power has to be transmitted between the carrier drum and the winding roll, the pressure in the winding gap or contact nip can be reduced.
  • tissue paper is creped, high elongation, i.e. has a high modulus of elasticity and has a low tensile strength, no substantial web tension can be applied to increase the winding hardness of the winding roll.
  • the maximum difference between the peripheral speed of the winding and the peripheral speed of the idler roller is preferably less than 10% of the peripheral speed of the idler roller.
  • the web tension between the drying cylinder and the support drum is set to a predefinable setpoint value, in particular controlled and / or regulated, via the drive assigned to the support drum independently of the line force generated in the winding nip.
  • the peripheral drum speed is lower than the peripheral speed of the drying cylinder.
  • the drive associated with the drum is advantageously controlled and / or regulated as a function of the speed of the carrying drum.
  • the control of the "small" line force in the winding gap or contact nip is of particular importance when producing a soft winding.
  • a winding device is used for this purpose, in which the carrying drum is mounted in a stationary manner and the drum can be moved.
  • the increase in the winding diameter can be compensated for by a corresponding method of the spool.
  • the line force in the winding nip can be adjusted in the desired manner using the movable reel.
  • a common control loop can advantageously be used to compensate for the increase in winding diameter and to adjust the line force in the winding gap.
  • An expedient embodiment of the method according to the invention is characterized in that the line force in the winding gap is determined via at least one force sensor and this line force is regulated by a corresponding method of the spool.
  • the drum can, for example, also be stationary and the carrying drum can be moved.
  • designs are also conceivable in which both the carrying drum and the drum can each be moved.
  • the movable drum is therefore preferably path-controlled.
  • the winding diameter and the position of the drum or the winding formed thereon can be used relative to the carrying drum.
  • the area of the winding gap can be appropriately monitored by means of a CCD camera in order to set or control and / or regulate the line force in the winding gap.
  • the CCD camera preferably detects the respective distance between the carrying drum and the drum or the roll formed thereon. With such an observation of the winding gap area z. B. by means of a CCD camera so there is another way to control and adjust the winding force. It is thus possible to measure and display the distance between the carrier drum and the winding roll.
  • a setpoint for the hydraulic cylinder pressure influencing the movable winding roll can again be achieved and the displacement or displacement up to the desired distance or winding force can be carried out by means of a control device.
  • the bulk gain can range, for example, from 4 to 8%. Another advantage is that the "bulk" profit achieved by the shoe press is not destroyed and the quality of the web is thus maintained.
  • the drive assigned to the spool and thus the winding roll is not changed during the winding process, ie in particular not even if the new spool from the spool bearing via the primary or on winding position in which the drive is coupled and the reel is accelerated, moved to the secondary position on the rails.
  • the paper quality can be further increased in that the area-related mass of the tissue web in the uncreped state in a range from approximately 11 g / m 2 to approximately 20 g / m 2 and in the creped state in a range from approximately 14 g / m 2 to is about 24 g / m 2 .
  • a crescent former can be used, the inner or carrier band formed by a felt band, together with the tissue web, being guided in the web running direction in front of the press nip via at least one suctioned device.
  • a suction roller can be provided as the suction device.
  • the outer belt provided in the area of the forming element of the crescent former can in particular be formed by a wire belt.
  • the use of a shoe press with a shoe length measured in the direction of web travel is particularly advantageous greater than or equal to 80 mm and preferably greater than or equal to 120 mm.
  • a line force which is in a range from 60 kN / m to approximately 90 kN / m is preferably generated by means of the shoe press.
  • the maximum press pressure in the press nip of the shoe press is preferably less than or equal to 2 bar and preferably less than or equal to 1.5 bar.
  • the shoe press can also comprise a shoe press unit with a blind-drilled press jacket. Compared to a suction press roll, a bulk gain in a range from about 15% to about 20% can be achieved.
  • a drying cylinder or Yankee cylinder provided on the inside with reinforcing ribs is used, as a result of which the line force generated in the press nip can also be increased significantly above 90 kN / m.
  • tissue types are also used in which not the "handfeel” and the specific volume (bulk) have the first priority, but the dry content , ie the production level.
  • a relatively thin creping doctor is preferably used.
  • the thickness of the creping doctor can in particular be less than or equal to 0.9 mm.
  • the angle of attack between the tangent to the drying cylinder and the creping doctor is preferably less than or equal to 20 °.
  • the so-called "rake angle" can in particular be greater than or equal to 15 ° in this crepe doctor.
  • the object specified at the outset is also achieved according to the invention by a machine for producing a tissue web with a headbox and an endless carrier belt with which the tissue web is guided through a press nip formed between a drying cylinder and a counter unit, and with a winding device for the subsequent winding of the Tissue web, a multi-layer headbox being provided as the headbox, to which at least two types of material can be fed, and preferably means are provided to influence, in particular to control and / or regulate, the hardness of the resulting roll in a predetermined manner when the tissue web is being wound up.
  • Figure 1 is a schematic representation of an example
  • Figure 2 is a schematic representation of an example
  • FIG. 3 shows a schematic partial illustration of a crepe doctor assigned to the drying cylinder of the tissue machine according to the invention
  • Figure 4 is a schematic representation of a conventional
  • FIG. 5 shows a schematic illustration of an exemplary embodiment of a winding device according to the invention of the tissue machine according to the invention with a displaceable, path-controlled drum or winding roll,
  • FIG. 6 shows a schematic representation of a further embodiment of the winding device according to the invention of the tissue machine according to the invention with a movable drum or winding roll with associated pressure and / or force sensors,
  • Figure 7 is a diagram showing the influence of the line force in the
  • FIG. 8 shows a diagram which, in comparison to a suction press roll (SPR), shows the influence of a shoe press (TF) according to the invention on the specific volume (bulk) as a function of the linear force of the press, a so-called “T-” from 90 kN / m.
  • FIG. 9 shows a diagram comparable to the diagram in FIG. 8, but in this case for the "hand feel”
  • FIG. 10 shows a diagram comparable to the diagram in FIG. 8, but in this case for the dry content after the press,
  • FIG. 11 shows a diagram which shows the influence of drying conditions, in particular the Yankee cylinder / drying hood drying ratio
  • Figure 12 is a graph showing the influence of the thickness of the creping doctor on the thickness of the tissue paper (bulk), and
  • FIG. 13 shows a diagram which shows the influence of the multi-layer production of the tissue paper on the specific volume (bulk) in the case of different presses, in particular the advantage resulting from the use of a shoe press (TF) compared to a suction press roll (SPW).
  • TF shoe press
  • SPW suction press roll
  • FIG. 1 shows a schematic illustration of an exemplary embodiment of a machine 10 according to the invention for producing a tissue web 12.
  • the tissue machine 10 comprises a headbox 14 and an endless carrier belt 16, with which the tissue web 12 is guided through a press nip 22 formed between a drying cylinder 18, here a Yankee cylinder 18, and a counter unit 20.
  • the tissue machine 10 also comprises a winding device (roller apparatus) 24 for the subsequent winding of the tissue web 12.
  • a multi-layer headbox in the present case a two-layer headbox, is provided as the headbox 14, to which at least two different types of material can be fed.
  • the line force generated in the winding gap 26 is preferably kept less than or equal to 0.8 kN / m.
  • a former having two circulating endless belts 16, 28 is provided, one of these two endless circulating belts 16, 28 simultaneously forming the conveyor belt 16.
  • the two endless belts 16, 28 converge to form a material inlet gap 30 in order to then be guided over a forming element 32, in particular a forming or breast roll.
  • the wrap angle with respect to the outer band 28 is smaller than that with respect to the inner carrier band 16.
  • a crescent former is provided, the inner band (carrier band) 16 of which is formed by a felt band.
  • different types of material in the present case a type of material HW of Fa- hardwood and a fabric type SW of fibers from softwood.
  • the hardwood fibers can in particular be short fiber pulps and the soft wood fibers can be long fiber pulps in particular.
  • the tissue web that is formed is fed to the press nip 22, which is extended in the web running direction L, after the wrapping area of the forming roller 32 together with the carrier tape 16.
  • the carrier web 16 carrying the tissue web 12 wraps around a suction device designed here as a suction roller 34.
  • the suction roller 34 removes a substantial part of the water from the carrier tape 16 and even somewhat from the outer tissue web 12.
  • the counter unit 20 assigned to the drying cylinder 18 is formed in the present case by a shoe press unit, in particular a shoe press roller.
  • the press nip 22 is therefore the extended press nip of a shoe press comprising the drying cylinder 18 and the shoe press unit 20.
  • the drying cylinder 18 is associated with a particularly thin crepe scraper or bar 36.
  • the tissue web 12 is guided around the drying cylinder 18.
  • a drying hood 38 is provided in order to intensify the drying in the relevant wrapping area.
  • a measuring frame 39 is provided between the drying cylinder 18 and the winding device 24. The measured values obtained can, for. B. can also be used for a cross profile control of certain web properties.
  • the tissue web 12 is first passed over a carrying drum 40 and then wound onto a reel 42.
  • a separate drive 44 is preferably assigned to both the carrying drum 40 and the drum 42.
  • the fabric type HW of short fibers obtained from hardwood is used for the layer Y facing the surface of the drying cylinder 18 and the fabric type of long fibers obtained from softwood is used for the layer provided on the opposite side of the web.
  • FIG. 2 shows a schematic representation of an exemplary embodiment of the headbox 14 of the tissue machine according to the invention.
  • the nozzle 46 of this headbox 14 is at least essentially divided into two channels 50, 52 by a lamella 48 which extends over the entire width of the machine.
  • the lamella 48 extends in the area of the outlet gap 54 beyond the nozzle 46 to the outside.
  • the amount of fins h measured from the turbulence generator 56 of the headbox 14, like the nozzle length h, is thus greater than the nozzle length
  • the cross manifolds 58, 60 can also be seen for the two types of fabric.
  • the layer facing the forming roller 32 (cf. FIG. 1) is a dilution water control and / or control sectioned across the machine width.
  • One or more orifices 62 can be provided in the area of the outlet gap 54 of the nozzle 46. However, such panels are not mandatory.
  • the proportion of drying contributed by the drying hood 38 to dry the tissue web 12 is preferably greater than the proportion of drying contributed by the drying cylinder 18.
  • FIG. 3 shows a schematic partial representation of a crepe scraper 36 assigned to the drying cylinder or Yankee cylinder 18 of the tissue machine 10 according to the invention (see FIG. 1).
  • the thickness b of the creping doctor 36 is less than or equal to 0.9 mm.
  • the angle of attack or clearance between the tangent 76 through the point of contact 78 to the drying cylinder 18 and the creping scraper 36 is less than or equal to 20 °.
  • the "rake angle" of the creping scraper 36, designated “ ⁇ " in FIG. 3, can in particular be greater than or equal to 15 °.
  • FIG. 4 shows a schematic representation of a conventional winding device 64 for tissue, in which the carrying drum 68 provided with a drive 66 is pressed against the winding roller 70 on which the tissue web produced is wound, whereby the winding roller 70 is driven.
  • the carrying drum 68 is stationary.
  • the winding roll 70 is on slide NEN 72 movable.
  • the contact pressure must be large enough to transmit the required drive power.
  • the line force generated in the winding gap 74 is 0.8 kN / m (width). The line force is so great that the support drum 68 dips into the soft winding roll 70 and thus destroys or reduces the specific volume (bulk).
  • the increase in diameter of the winding roller 70 is taken into account by moving the winding roller 70 away from the carrying drum 68.
  • FIGS. 5 and 6 show a schematic illustration of two exemplary embodiments of the winding device 24 according to the invention.
  • both the carrying drum 40 and the drum 42 are each assigned a drive 44.
  • a winding gap or contact nip 26 is formed between the winding or winding roll 80 forming on the reel 42 and the carrying drum 40, in which a line force is generated which corresponds to the resulting one
  • At least the drum 42 is in the x direction, i.e. for example horizontally, movable along rails 82 or the like.
  • the embodiment of the winding device 24 shown in FIG. 6 is an example of a possible solution for the regulation of the line force.
  • the carrying drum 40 is fixedly mounted on the rails 82.
  • the position of the drum 42 can be changed, for example, by translational actuators provided on both sides, such as threaded rods with an associated motor, hydraulic cylinder, etc.
  • Preferred criteria for the displacement or displacement of the spool 42 or the roll 80 formed thereon are the increase in the roll diameter D and the line force in the roll gap 26.
  • both criteria can be met with a control loop.
  • Sensors 83 can be integrated in the bearings of the spool 42, which measure the nip force F in the area of the press nip or press nip 26 directly or indirectly.
  • the sensors mentioned can be, for example, pressure sensors, force sensors, strain gauges, etc.
  • the pressure for example of a relevant hydraulic cylinder, e.g. via a hydraulic unit, changed so that the difference between the setpoint and the measured value becomes "zero".
  • the distance between the axes of the carrying drum 40 and the reel 42 or the winding roll 80, which increases increasingly during the winding process, is designated by "A" in FIG.
  • the movable drum and correspondingly the winding roller 80 formed therefrom is preferably designed to be path-controlled.
  • the embodiment shown in FIG. 5 is a corresponding embodiment.
  • the position of the winding roll 80 can be measured, for example, by sensors such as LVDTs (Linear Variable Differential Transformer) and the diameter of the winding roll can be determined, for example optically or acoustically, using a distance sensor.
  • the actuators 86 (see FIG. 6) which can be, for example, hydraulic cylinders, etc., position the winding roller 80 in such a way that it just touches the carrier drum 40, for example. In this case, the line force FL generated in the winding gap 26 is zero. If F L > 0 kN / m, the winding roller 80 can be moved further towards the carrying drum 40 in a predeterminable way, which depends in particular on the softness of the winding roller 80.
  • Another option for checking and adjusting the nip force is obtained, for example, by observing the nip area with a CCD camera.
  • the distance between the carrying drum 40 and the winding roll 80 can thus be measured and displayed.
  • a setpoint can then be calculated again, for example for a hydraulic cylinder pressure, and the control can be used to effect the displacement up to the desired distance or nip force.
  • the bulk profit is in the range of 4 to 8%.
  • a pointer 88 is assigned to the drum 42 in the illustration according to FIG. 5, the position of said pointer 88 with respect to a stationary scale 90 ultimately indicating the position of the drum 42 and thus of the roll 80 formed thereon.
  • a sensor 92 can be seen in FIG. 5, which is, in particular, a sensor of the aforementioned type, e.g. B. can only act a CCD camera or the like.
  • FIG. 7 shows a diagram which shows the influence of the line force LF in the winding gap on the specific volume (bulk) of the tissue web in the winding roll.
  • HW is a type of material made of hardwood fibers
  • SW is a type of material made of soft wood fibers.
  • Figure 8 shows a diagram compared to a suction press roll
  • SPR reflects the influence of a shoe press (TF) provided according to the invention on the specific volume (bulk) as a function of the line force of the press. From 90 kN / m a so-called “T-Rib" Yankee cylinder, i.e. a Yankee cylinder with inner reinforcing ribs is used.
  • FIG. 9 shows a diagram comparable to the diagram in FIG. 8, but in this case for the “hand feel” already mentioned at the beginning.
  • FIG. 10 also shows a diagram comparable to the diagram in FIG. 8, but in this case for the dry content after the press.
  • the diagram in FIG. 11 shows the influence of drying conditions, in particular the Yankee cylinder / drying hood drying ratio.
  • the diagram in FIG. 12 shows the influence of the thickness of the creping doctor on the thickness of the tissue paper, which here is the specific volume (bulk) corresponds.
  • the abbreviation “GMT” stands for the English expression “geometric mean tensile” (geometric mean value of the strength).
  • FIG. 13 shows a diagram which shows the influence of the multi-layer production of the tissue paper on the specific volume (bulk) in the case of different presses, in particular the advantage resulting from the use of a shoe press (TF) compared to a suction press roll (SPW) ,
  • Tissue machine Tissue web headbox endless circulating belt, carrier belt drying cylinder, Yankee cylinder counter unit, shoe press unit press nip, contact nip winding device, winding device, rolling device winding nip endless circulating belt, outer sieve material inlet nip forming element, forming roller, breast roller vacuumed device, drying roller scraper drum channel 52 channel

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Abstract

Bei einem Verfahren zur Herstellung einer Tissuebahn (12) mittels einer Tissuemaschine (10) mit einem Stoffauflauf (14) und einem endlosen Trägerband (16), mit dem die Tissuebahn durch einen zwischen einem Trockenzylinder (18) und einer Gegeneinheit (20) gebildeten Pressspalt (22) geführt wird, wird als Stoffauflauf ein Mehrschichtstoffauflauf verwendet. Diesem Mehrschichtstoffauflauf werden zumindest zwei Stoffsorten zugeführt. Im Anschluss an den Pressspalt wird die Tissuebahn mittels einer Aufwickelvorrichtung (24) aufgewickelt. Dabei wird vorzugsweise die Härte des entstehenden Wickels (80) in vorgebbarer Weise beeinflusst, insbesondere gesteuert und/oder geregelt. Es wird auch eine entsprechende Tissuemaschine beschrieben.

Description

Verfahren zur Herstellung einer Tissuebahn
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung einer Tissuebahn. Dabei kann es sich insbesondere um solche Tissuesorten wie beispielsweise "Toilet-Tissue", "Facial-Tissue", Serviettenpapier und /oder dergleichen handeln. Darüber hinaus betrifft die Erfindung eine Tissuemaschine zur Durchführung des Verfahrens.
Insbesondere bei den genannten Tissuesorten kommt es u.a. auf das spezifische Volumen ("bulk", gemessen in [cm3/g]), das möglichst hoch sein sollte, und das sogenannte "Handfeel" an, bei dem es sich um ein Maß dafür handelt, wie angenehm sich das Tissue, z.B. Facial-Tissue, beim Greifen anfühlt. Da dieses Maß vom subjektiven Empfinden des Verbrauchers abhängig ist, existiert noch kein objektives Messverfahren. Eigenschaften wie Weichheit, Samtigkeit, ebene Oberflächen-Topographie (im Gegensatz zu grob gekreppten und/ oder geprägten Oberflächen) be- günstigen ein hohes Maß an "Handfeel". Ein "Handfeel"-Wert wird als
Ergebnis aus der subjektiven Bewertung einer Vielzahl von Testpersonen ermittelt.
Wichtig für ein solches Tissueprodukt ist natürlich auch eine gewisse Mindestfestigkeit, die den Anforderungen des Verbrauchers gerecht wird.
Es wurden bereits mehrere Konzepte von Tissuemaschinen vorgeschlagen, die die Verbesserung der Tissueeigenschaften im allgemeinen zum Ziel haben. Ziel der Erfindung ist es, ein verbessertes Verfahren sowie eine verbesserte Tissuemaschine der eingangs genannten Art zu schaffen, mit denen ein Tissueprodukt oder Tissuepapier, insbesondere "Toilet-Tissue" und "Faci- al-Tissue", mit besonders hohem "Handfeel" und hohem spezifischen Volumen (bulk) bei akzeptabler Festigkeit gewährleistet ist. Bei einem "Facial-Tissue" von einer flächenbezogenen Masse (FbM) von z.B. 15 g/m2 wird ein spezifisches Volumen (bulk) von 10 cm3/g und höher, und bei einer flächenbezogenen Masse (FbM) von 23 g/m2 ein spezifisches Volu- men (bulk) von 9,0 cm3/g und höher angestrebt. Zudem soll die betreffende Tissuemaschine im Aufbau möglichst einfach und kostengünstig sein. Gleichzeitig sollen auf dieser Maschine auch möglichst viele unterschiedliche Produktsorten herstellbar sein.
Erfindungsgemäß wird diese Aufgabe gelöst durch ein Verfahren zur Herstellung einer Tissuebahn mittels einer Tissuemaschine mit einem Stoffauflauf und einem endlosen Trägerband, mit dem die Tissuebahn durch einen zwischen einem Trockenzylinder und einer Gegeneinheit gebildeten Pressspalt geführt wird, wobei als Stoffauflauf ein Mehrschicht- stoffauflauf verwendet wird, diesem Mehrschichtstoffauflauf zumindest zwei Stoffsorten zugeführt werden und die Tissuebahn im Anschluss an den Pressspalt mittels einer Aufwickelvorrichtung aufgewickelt wird, wobei vorzugsweise die Härte des entstehenden Wickels in vorgebbarer Weise beeinflusst, insbesondere gesteuert und/ oder geregelt wird.
Dabei wird als Trockenzylinder vorzugsweise ein Yankee-Zylinder verwendet. Die im Wickelspalt erzeugte Linienkraft wird zweckmäßiger kleiner oder gleich 0,8 kN/m gewählt.
Gemäß einer bevorzugten praktischen Ausgestaltung des erfindungsge- mäßen Verfahrens wird ein Former mit zwei umlaufenden endlosen Bändern verwendet, die unter Bildung eines Stoffeinlaufspaltes zusammenlaufen und anschließend über ein Formierelement wie insbesondere eine Formierwalze geführt werden, wobei vorzugsweise das mit dem Formierelement in Kontakt tretende Innenband das Transportband bildet. Vor- zugsweise wird ein Crescent-Former verwendet, dessen Innenband durch ein Filzband gebildet ist.
Von Vorteil ist insbesondere auch, wenn die Tissuebahn zusammen mit dem Trägerband durch wenigstens eine Schuhpresse geführt wird. Hierbei wird zweckmäßigerweise als den Trockenzylinder zugeordnete Gegeneinheit eine Schuhpresseinheit verwendet.
Über dem Trockenzylinder bzw. Yankee-Zylinder kann eine Hochtemperaturhaube vorgesehen sein.
Eine weitere Verbesserung der Tissueprodukteigenschaften kann insbesondere auch dadurch erreicht werden, dass die Tissuebahn mittels eines insbesondere dünnen Kreppschabers von dem Trockenzylinder abgeschabt wird.
Vorzugsweise werden eine oder mehrere der folgenden Stoffsorten verwendet:
Fasern aus Hartholz, insbesondere Kurzfaserzellstoffe Fasern aus Weichholz, insbesondere Langfaserzellstoffe CTMP (Chemical-thermo mechanical Pulp).
Es werden Stoffsortenmischungen bevorzugt, bei denen der Anteil an Fasern aus Hartholz in einem Bereich von etwa 50 % bis etwa 80 %, der Anteil an Fasern aus Weichholz in einem Bereich von etwa 20 % bis etwa 50 % und/ oder der Anteil an CTMP (Chemical-thermo mechanical Pulp) in einem Bereich von 0 % bis etwa 20 % liegt.
So sind u.a. beispielsweise die folgenden Stoffsortenmischungen denkbar:
Bsp. "a" Bsp. "b" Bsp. "c"
Hartholz (50 bis 80 %) 50 60 70
Weichholz (20 bis 50 %) 30 40 20
CTMP (0 bis 20 %) 20 0 10
Dabei verbessert insbesondere der CTMP in einer jeweiligen Stoffsortenmischung das spezifische Volumen (bulk) .
Gemäß einer bevorzugten praktischen Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens wird die Tissuebahn im Anschluss an den Pressspalt um den Trockenzylinder geführt, wobei die Trocknung in dem betreffenden Umschlingungsbereich vorzugsweise durch eine Trockenhaube, insbesondere eine Hochtemperaturhaube, verstärkt wird.
Von besonderem Vorteil ist es, wenn dem Mehrschichtstoffauflauf zumindest zwei unterschiedliche Stoffsorten zugeführt werden und dabei für die der Trockenzylinderoberfläche zugewandte Schicht der Tissuebahn aus Hartholz gewonnene Kurzfasern und für die auf der gegenüberliegenden Bahnseite vorgesehene Schicht aus Weichholz gewonnene Langfasern verwendet werden.
Von Vorteil ist also insbesondere, wenn der Stoffauflauf mit zumindest zwei Schichten mit unterschiedlichen Faserstoffen beschickt wird, wobei der Stoff mit aus Hartholz gewonnenen kurzen Fasern in der Schicht des Stoffauflaufs zugegeben wird, die die der Trocken- bzw. Yankee- Zylinderoberfläche zugewandte Seite der Tissuebahn bildet. Die zweite Schicht wird zweckmäßigerweise mit langen Fasern aus Weichholz be- schickt. Alternativ oder zusätzlich kann diese zweite Schicht auch mit Langfasern und CTMP und/ oder mit Langfasern sowie CMP und Kurzfasern beschickt werden. Diese Schicht bildet die zweite Lage der Tissuebahn und ist im Trocknungsprozess der Trocknungshaube zugewandt. Sie kommt also in keinem Fall mit der Trocken- bzw. Yankee- Zylinderoberfläche in Berührung. Mit diesen Verfahrensschritten werden die "Handfeel"- und "bulk"-Werte um etwa 5 % und mehr verbessert.
Vorteilhafterweise wird ein Mehrschichtstoffauflauf verwendet, dessen Düse durch wenigstens eine sich über die gesamte Maschinenbreite erstreckende Lamelle in zumindest zwei Kanäle unterteilt wird. Dabei wird die Düse zweckmäßigerweise durch eine Lamelle zumindest im wesentlichen symmetrisch in zwei Kanäle unterteilt.
Besonders gute Ergebnisse erhält man, wenn sich die Lamelle im Bereich des Austrittsspaltes über die Düse hinaus nach außen erstreckt. Hierdurch wird einer Vermischung der Lagen entgegengewirkt.
Vorteilhafterweise kann ein Stoffauflauf mit einer über die Maschinenbreite sektionalen Verdünnungswasserregelung und/ oder -Steuerung verwendet werden, um ein jeweils gewünschtes Flächengewichtsquerprofil einstellen zu können.
In bestimmen Fällen ist es von Vorteil, wenn für zumindest zwei Schichten jeweils eine Verdünnungswasserregelung und/oder -Steuerung vorgesehen ist. Beispielsweise bei der Verwendung eines Zweischicht- Stoffauflaufs kann also ggf. in beiden Schichten jeweils eine Verdünnungswasserregelung bzw. -Steuerung vorgesehen sein.
Bevorzugt ist zumindest für die der Formier- oder Brustwalze zugewandte Schicht eine Verdünnungswasserregelung und/ oder -Steuerung vorgesehen. Dabei kann also insbesondere auch nur für diese eine Schicht, d.h. die bezüglich der Formier- oder Brustwalze äußere Schicht, eine betreffende Verdünnungswasserregelung und/oder -Steuerung vorgesehen sein. Die Formier- bzw. Brustwalze kann geschlossen, offen oder auch besaugt sein.
Wichtig für den Trocknungsprozess ist die Trocknung der Bahn durch den Trocken- bzw. Yankee-Zylinder und eine Trocken- bzw. Heißlufthaube, wobei gemäß einer bevorzugten praktischen Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens der durch die Trockenhaube zur Trocknung der Tissuebahn beigesteuerte Trocknungsanteil größer gewählt wird als der durch den Trockenzylinder beigesteuerte Trocknungsanteil.
Dabei wird das Verhältnis zwischen dem Trocknungsanteil der Trockenhaube und dem Trocknungsanteil des Trockenzylinders vorteilhafterweise größer als 55: 45, insbesondere größer oder gleich 60 : 30, insbesondere größer oder gleich 65 : 35 und vorzugsweise größer oder gleich 70 : 30 gewählt wird. Die Trockenhaube wird vorzugsweise bei einer Temperatur betrieben, die größer oder gleich 400°C, insbesondere größer oder gleich 500°C, insbesondere größer oder gleich 600 °C und vorzugsweise größer oder gleich 700°C ist.
Der Dampfdruck in dem Trockenzylinder kann zusätzlich gesenkt werden. So wird für den Dampfdruck im Trockenzylinder vorteilhafterweise ein Wert gewählt, der kleiner oder gleich 0,7 MPa, insbesondere kleiner oder gleich 0,6 MPa und vorzugsweise kleiner oder gleich 0,5 MPa ist.
Dadurch kann der Trocknungsverlauf weiter gesteigert werden. Durch die genannten Maßnahmen wird eine Erhöhung des "bulk" -Wertes um bis zu +5 % sowie eine Verbesserung des "Handfeel"-Wertes erreicht.
Besondere Bedeutung kommt insbesondere auch dem Aufwickeln der Tissuebahn am Ende der Tissuemaschine zu.
Gemäß einer bevorzugten praktischen Ausgestaltung des erfindungsge- mäßen Verfahrens wird eine Aufwickelvorrichtung (Rollapparat) verwendet, bei der die Tissuebahn über eine Tragtrommel geführt und im An- schluss daran auf einen Tambour aufgewickelt wird, wobei vorzugsweise sowohl der Tragtrommel als dem Tambour jeweils ein Antrieb zugeordnet ist. Dadurch ist ein optimales Aufwickeln der Bahn gewährleistet, ohne das spezifische Volumen (bulk) der produzierten Papierbahn zu zerstören. So ist mit der Verwendung zweier Antriebe für die Tragtrommel und dem Tambour bzw. die Wickelrolle insbesondere eine Reduzierung der im Wickelspalt erzeugten Linienkraft möglich. Gemäß einer zweckmäßigen praktischen Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens wird die in dem Wickelspalt zwischen der Tragtrommel und dem Tambour erzeugte Linienkraft kleiner oder gleich 0,8 kN/m, insbesondere kleiner oder gleich 0,5 kN/m und vorzugsweise kleiner oder gleich 0,2 kN/m gewählt. Da keine Antriebsleistung zwischen der Tragtrommel und der Wickelrolle übertragen werden muss, lässt sich der Druck im Wickelspalt oder Kontaktnip reduzieren.
Da Tissuepapier gekreppt ist, eine hohe Dehnung, d.h. einen hohen E- Modul, aufweist und eine kleine Zugfestigkeit besitzt, kann kein wesentlicher Bahnzug zur Wickelhärte Steigerung der Wickelrolle aufgebracht werden.
Die maximale Differenz zwischen der Umfangsgeschwindigkeit des Wickels und der Umfangsgeschwindigkeit der Tragrolle ist vorzugsweise kleiner als 10 % der Umfangsgeschwindigkeit der Tragrolle.
Gemäß einer bevorzugten praktischen Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens wird der Bahnzug zwischen dem Trockenzylinder und der Tragtrommel über den der Tragtrommel zugeordneten Antrieb unabhängig von der im Wickelspalt erzeugten Linienkraft auf einen vorgebbaren Sollwert eingestellt, insbesondere gesteuert und/ oder geregelt.
Aufgrund der Kreppung am Kreppschaber ist die Tragtrommelumfangsge- schwindigkeit kleiner als die Umfangsgeschwindigkeit des Trockenzylinders. Vorteilhafterweise wird der dem Tambour zugeordnete Antrieb in Abhängigkeit von der Geschwindigkeit der Tragtrommel gesteuert und/ oder geregelt.
Von besonderer Bedeutung bei der Herstellung eines weichen Wickels ist die Kontrolle der "kleinen" Linienkraft im Wickelspalt oder Kontaktnip. Gemäß einer bevorzugten praktischen Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens wird dazu eine Wickelvorrichtung eingesetzt, bei der die Tragtrommel ortsfest montiert und der Tambour verfahrbar ist. Entspre- chend kann der Zuwachs des Wickeldurchmessers durch ein entsprechendes Verfahren des Tambours kompensiert werden. Zudem kann die Linienkraft im Wickelspalt über den verfahrbarem Tambour in der gewünschten Weise eingestellt werden. Zur Kompensation des Wickeldurchmesserzuwachses und zur Einstellung der Linienkraft im Wickel- spalt kann vorteilhafterweise ein gemeinsamer Regelkreis verwendet werden. Eine zweckmäßige Ausgestaltung des erfϊndungsgemäßen Verfahrens zeichnet sich dadurch aus, dass über wenigstens einen Kraftsensor die Linienkraft im Wickelspalt ermittelt und durch entsprechendes Verfahren des Tambours diese Linienkraft geregelt wird. Grundsätzlich kann jedoch beispielsweise auch der Tambour ortsfest und die Tragtrommel verfahrbar sein. Darüber hinaus sind auch solche Ausführungen denkbar, bei denen sowohl die Tragtrommel als auch der Tambour jeweils verfahrbar sind.
Möglicherweise reicht die Messgenauigkeit der Sensoren und die Einstell- genauigkeit (Reibung) bei kleinen Linienkräften und großen, schweren Wickelrollen nicht mehr aus. Insbesondere bei Linienkräften im Wickelspalt, die kleiner oder gleich 0,5 kN/m und insbesondere kleiner oder gleich 0,2 kN/m sind, ist der verfahrbare Tambour daher vorzugsweise weggesteuert. Dabei können für die Wegsteuerung als Messgrößen insbe- sondere der Wickeldurchmesser sowie die Lage des Tambours bzw. des darauf gebildeten Wickels relativ zur Tragtrommel herangezogen werden.
Gemäß einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens kann zur Einstellung bzw. Steuerung und /oder Regelung der Linienkraft im Wickelspalt der Bereich des Wickelspaltes mittels einer CCD-Kamera entsprechend überwacht werden. Dabei wird mittels der CCD-Kamera vorzugsweise der jeweilige Abstand zwischen der Tragtrommel und dem Tambour bzw. dem darauf gebildeten Wickel erfasst. Mit einer solchen Beobachtung des Wickelspaltbereichs z. B. mittels einer CCD -Kamera ergibt sich also eine weitere Möglichkeit zur Kontrolle und Einstellung der Wickelkraft. Es ist damit möglich, den Abstand zwischen der Tragtrommel und der Wickelrolle zu messen und darzustellen. Anhand einer Auswertung des Bildes lässt sich nun wieder ein Sollwert für den die verfahrbare Wickelrolle beeinflussenden Hydraulikzylinderdruck erreichen und über eine Regeleinrichtung die Verlagerung oder Verschiebung bis zum gewünschten Abstand bzw. Wickelkraft ausführen. Der Bulkgewinn kann beispielsweise in einem Bereich von 4 bis 8 % liegen. Ein weiterer Vorteil ist, dass der durch die Schuhpresse erreichte "bulk" -Gewinn nicht zerstört wird und somit die Qualität der Bahn erhalten wird.
Von Vorteil ist insbesondere auch, wenn der dem Tambour und damit der Wickelrolle zugeordnete Antrieb während des Wickelvorgangs nicht gewechselt wird, d.h. insbesondere auch dann nicht, wenn der neue Tam- bour vom Tambourlager über die Primär- oder An Wickelposition, in der der Antrieb angekuppelt und der Tambour beschleunigt wird, zur Sekundärposition auf den Schienen bewegt wird. Damit ergibt sich ein kontrolliertes Wickeln vom Anfang bis zum Ende. Die Papierqualität kann weiter dadurch erhöht werden, dass die flächenbezogene Masse der Tissuebahn im nicht gekreppten Zustand in einem Bereich von etwa 11 g/m2 bis etwa 20 g/m2 und im gekreppten Zustand in einem Bereich von etwa 14 g/m2 bis etwa 24 g/m2 liegt.
Da vor allem bei dünnen Papieren und insbesondere bei "Facial Tissue" und "Toilet" -Tissue die Formation, d.h. Gleichmäßigkeit der Faseranordnung eine wichtige Rolle spielt, ist insbesondere in diesen Fällen die Verwendung eines Crescent-Formers von besonderem Vorteil. Dabei wird die Bahn auf einem Filz entwässert, transportiert, gepresst und an den Trockenzylinder bzw. Yankee-Zylinder weitergegeben. Am Entwässerungsanfang ist noch ein Außensieb vorgesehen. Neben einer verbesserten Formation ergibt sich auch eine verbesserte Festigkeit bei möglichen Reißlängenverhältnissen längs/quer von 1 : 1 bis 4 : 1. Dadurch wird es möglich, die Fasern weniger zu mahlen. Dies erhöht den "bulk'-Wert. Durch diesen Formertyp kann "Festigkeit" in "bulk" umgewandelt werden. Dieser Formertyp verbessert das spezifische Volumen (bulk) in Kombination mit mindestens einem der beschriebenen Ausführungsvarianten um +5 %.
Dabei kann insbesondere ein Crescent-Former verwendet werden, dessen durch ein Filzband gebildetes Innen- bzw. Trägerband zusammen mit der Tissuebahn in Bahnlaufrichtung vor dem Pressspalt über wenigstens eine besaugte Einrichtung geführt ist. Als besaugte Einrichtung kann insbesondere eine Saugwalze vorgesehen sein. Wie bereits erwähnt kann das im Bereich des Formierelements des Crescent-Formers vorgesehene Außenband insbesondere durch ein Siebband gebildet sein.
Von besonderem Vorteil ist insbesondere auch die Verwendung einer Schuhpresse mit einer in Bahnlaufrichtung gemessenen Schuhlänge größer oder gleich 80 mm und vorzugsweise größer oder gleich 120 mm. Mittels der Schuhpresse wird vorzugsweise eine Linienkraft erzeugt, die in einem Bereich von 60 kN/m bis etwa 90 kN/m liegt. Der maximale Pressdruck im Pressspalt der Schuhpresse ist vorzugsweise kleiner oder gleich 2 bar und vorzugsweise kleiner oder gleich 1,5 bar. Die Schuhpresse kann überdies eine Schuhpresseinheit mit einem blindgebohrten Pressmantel umfassen. Gegenüber einer Saugpresswalze kann damit ein Bulkgewinn in einem Bereich von etwa 15 % bis etwa 20 % erreicht werden.
Gemäß einer zweckmäßigen praktischen Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens wird ein im Innern mit Verstärkungsrippen versehener Trockenzylinder bzw. Yankee-Zylinder verwendet, wodurch die im Pressspalt erzeugte Linienkraft auch wesentlich über 90 kN/m erhöht werden kann. Dies macht die Tissuemaschine flexibler insbesondere für den Fall, dass neben den "Facial"- und "Toilet" -Tissuepapieren auch Tissuesorten gefahren werden, bei denen nicht das "Handfeel" und das spezifische Volumen (bulk) die erste Priorität besitzen, sondern der Trockengehalt, d.h. die Produktionshöhe.
Wie bereits erwähnt wird vorzugsweise ein relativ dünner Kreppschaber verwendet. Dabei kann die Dicke des Kreppschabers insbesondere kleiner oder gleich 0,9 mm sein.
Der Anstellwinkel zwischen der Tangente an dem Trockenzylinder und dem Kreppschaber ist vorzugsweise kleiner oder gleich 20°.
Der sogenannte "Spanwinkel" kann bei diesem Kreppschaber insbesondere größer oder gleich 15° sein. Die Eingangs angegebene Aufgabe wird nach der Erfindung überdies gelöst durch eine Maschine zur Herstellung einer Tissuebahn mit einem Stoffauflauf und einem endlosen Trägerband, mit dem die Tissuebahn durch einen zwischen einem Trockenzylinder und einer Gegeneinheit gebildeten Pressspalt geführt ist, sowie mit einer Aufwickelvorrichtung zum anschließenden Aufwickeln der Tissuebahn, wobei als Stoffauflauf ein Mehrschichtstoffauflauf vorgesehen ist, dem zumindest zwei Stoffsorten zuführbar sind, und vorzugsweise Mittel vorgesehen sind, um beim Aufwickeln der Tissuebahn die Härte des entstehenden Wickels in vorgeb- barer Weise zu beeinflussen, insbesondere zu steuern und/oder zu regeln.
Bevorzugte Ausführungsformen der erfindungsgemäßen Tissuemaschine sind in den Unteransprüchen angegeben.
Die Erfindung wird im folgenden anhand von Ausführungsbeispielen unter Bezugnahme auf die Zeichnung näher erläutert, in dieser zeigen:
Figur 1 eine schematische Darstellung einer beispielhaften
Ausführungsform der erfindungsgemäßen Tissuema- schine,
Figur 2 eine schematische Darstellung einer beispielhaften
Ausführungsform des Stoffauflaufs der erfindungsgemäßen Tissuemaschine,
Figur 3 eine schematische Teildarstellung eines dem Trockenzylinder der erfindungsgemäßen Tissuemaschine zugeordneten Kreppschabers, Figur 4 eine schematische Darstellung einer herkömmlichen
Wickelvorrichtung für Tissue,
Figur 5 eine schematische Darstellung einer beispielhaften Ausführungsform einer erfindungsgemäßen Wickelvorrichtung der erfindungsgemäßen Tissuemaschine mit verfahrbarem weggesteuertem Tambour bzw. Wickelrol- le,
Figur 6 eine schematische Darstellung einer weiteren Ausführungsform der erfindungsgemäßen Wickelvorrichtung der erfindungsgemäßen Tissuemaschine mit verfahrbarem Tambour bzw. Wickelrolle mit zugeordneten Druck- und/oder Kraftsensoren,
Figur 7 ein Diagramm, das den Einfluss der Linienkraft im
Wickelspalt auf das spezifische Volumen (bulk) der Tissuebahn in der Wickelrolle wiedergibt,
Figur 8 ein Diagramm, das im Vergleich zu einer Saugpresswalze (SPR) den Einfluss einer erfindungsgemäß vorgesehenen Schuhpresse (TF) auf das spezifische Volumen (bulk) in Abhängigkeit von der Linienkraft der Presse wiedergibt, wobei ab 90 kN/m ein sogenannter "T-Rib"- Yankee-Zylinder, d.h. ein mit inneren Verstärkungsrippen versehener Yankee-Zylinder eingesetzt wird,
Figur 9 ein mit dem Diagramm der Figur 8 vergleichbares Diagramm, in diesem Fall jedoch für das "Handfeel", Figur 10 ein mit dem Diagramm der Figur 8 vergleichbares Diagramm, in diesem Fall jedoch für den Trockengehalt nach der Presse,
Figur 11 ein Diagramm, das den Einfluss von Trocknungsbedingungen wie insbesondere des Trockenverhältnisses Yankee-Zylinder/ Trockenhaube wiedergibt,
Figur 12 ein Diagramm, das den Einfluss der Dicke des Kreppschabers auf die Dicke des Tissuepapiers (bulk) wiedergibt, und
Figur 13 ein Diagramm, das den Einfluss der mehrschichtigen Herstellung des Tissuepapiers auf das spezifische Volumen (bulk) bei unterschiedlichen Pressen wiedergibt, wobei insbesondere der sich mit der Verwendung einer Schuhpresse (TF) im Vergleich zu einer Saugpresswalze (SPW) ergebende Vorteil erkennbar ist.
Figur 1 zeigt in schematischer Darstellung eine beispielhafte Ausführungsform einer erfindungsgemäßen Maschine 10 zur Herstellung einer Tissuebahn 12.
Die Tissuemaschine 10 umfasst einen Stoffauflauf 14 sowie ein endloses Trägerband 16, mit dem die Tissuebahn 12 durch einen zwischen einem Trockenzylinder 18, hier einem Yankee-Zylinder 18, und einer Gegeneinheit 20 gebildeten Pressspalt 22 geführt wird. Die Tissuemaschine 10 umfasst überdies eine Aufwickelvorrichtung (Rollapparat) 24 zum anschließenden Aufwickeln der Tissuebahn 12.
Als Stoffauflauf 14 ist ein Mehrschichtstoffauflauf, im vorliegenden ein Zweischichtstoffauflauf, vorgesehen, dem zumindest zwei unterschiedliche Stoff Sorten zuführbar sind.
Darüber hinaus sind weiter unten näher beschriebene Mittel vorgesehen, um beim Aufwickeln der Tissuebahn 12 die Härte des entstehenden Wi- ckels in vorgebbarer Weise zu beeinflussen, d.h. insbesondere zu steuern und/ oder zu regeln. Dabei wird die im Wickelspalt 26 erzeugte Linienkraft vorzugsweise kleiner oder gleich 0,8 kN/m gehalten. Es ist ein Former mit zwei umlaufenden endlosen Bändern 16, 28 vorgesehen, wobei eines dieser beiden endlosen umlaufenden Bänder 16, 28 gleichzeitig das Transportband 16 bildet.
Wie anhand der Figur 1 zu erkennen ist, laufen die beiden endlosen Bänder 16, 28 unter Bildung eines Stoffeinlaufspaltes 30 zusammen, um anschließend über ein Formierelement 32, insbesondere eine Formier- oder Brustwalze, geführt zu werden. Dabei ist der Umschlingungswinkel bezüglich des Außenbandes 28 kleiner als der bezüglich des innenliegenden Trägerbandes 16.
Im vorliegenden Fall ist ein Crescent-Former vorgesehen, dessen Innen- band (Trägerband) 16 durch ein Filzband gebildet ist.
In den zwischen dem Trägerband 16 und dem Außensieb 28 gebildeten Einlaufspalt 30 werden mittels des Mehrschichtstoffauflaufs 14 unterschiedliche Stoffsorten, im vorliegenden Fall eine Stoffsorte HW von Fa- sern aus Hartholz und eine Stoffsorte SW von Fasern aus Weichholz, eingebracht. Bei den Fasern aus Hartholz kann es sich insbesondere um Kurzfaserzellstoffe und bei den Fasern aus Weichholz insbesondere um Langfaserzellstoffe handeln.
Die sich dabei bildende Tissuebahn wird nach dem Umschlingungsbereich der Formierwalze 32 gemeinsam mit dem Trägerband 16 dem in Bahnlaufrichtung L verlängerten Pressspalt 22 zugeführt.
Vor Erreichen des verlängerten Pressspaltes 22 umschlingt das die Tissuebahn 12 mit sich führende Trägerband 16 eine hier als Saugwalze 34 ausgeführte gesaugte Einrichtung. Die Saugwalze 34 entfernt einen wesentlichen Teil des Wassers aus dem Trägerband 16 und sogar etwas aus der außenliegenden Tissuebahn 12.
Die dem Trockenzylinder 18 zugeordnete Gegeneinheit 20 ist im vorliegenden Fall durch eine Schuhpresseinheit, insbesondere eine Schuhpresswalze, gebildet. Bei dem Pressspalt 22 handelt es sich also um den verlängerten Pressspalt einer den Trockenzylinder 18 sowie die Schuhpressein- heit 20 umfassenden Schuhpresse.
Dem Trockenzylinder 18 ist ein insbesondere dünner Kreppschaber oder -balken 36 zugeordnet.
Im Anschluss an den Pressspalt 22 ist die Tissuebahn 12 um den Trockenzylinder 18 geführt. Dabei ist zur Verstärkung der Trocknung in dem betreffenden Umschlingungsbereich eine Trockenhaube 38 vorgesehen. Wie anhand der Figur 1 zu erkennen ist, ist zwischen dem Trockenzylinder 18 und der Aufwickelvorrichtung 24 ein Messrahmen 39 vorgesehen. Dabei können die erhaltenen Messwerte z. B. auch für eine Querprofilregelung bestimmter Bahneigenschaften herangezogen werden.
In der Aufwickelvorrichtung 24 wird die Tissuebahn 12 zunächst über eine Tragtrommel 40 geführt und im Anschluss daran auf einen Tambour 42 aufgewickelt. Dabei ist vorzugsweise sowohl dem Tragtrommel 40 als auch dem Tambour 42 jeweils ein gesonderter Antrieb 44 zugeordnet.
Wie anhand der Figur 1 zu erkennen ist, wird die Stoffsorte HW von aus Hartholz gewonnenen Kurzfasern für die der Oberfläche des Trockenzylinders 18 zugewandte Schicht Y und die Stoffsorte von aus Weichholz gewonnenen Langfasern für die auf der gegenüberliegenden Bahnseite vorgesehene Schicht verwendet.
Figur 2 zeigt in schematischer Darstellung eine beispielhafte Ausführungsform des Stoffauflaufs 14 der erfindungsgemäßen Tissuemaschine. Dabei ist die Düse 46 dieses Stoffauflaufs 14 durch eine sich über die gesamte Maschinenbreite erstreckende Lamelle 48 zumindest im wesentlichen in zwei Kanäle 50, 52 unterteilt. Die Lamelle 48 erstreckt sich im Bereich des Austrittsspaltes 54 über die Düse 46 hinaus nach außen. Die ebenso wie die Düsenlänge h ab dem Turbulenzerzeuger 56 des Stoffauflaufs 14 gemessene Lamellenmenge h ist also größer als die Düsenlänge
In der Figur 2 sind überdies die Querverteilerrohre 58, 60 für die beiden Stoff Sorten zu erkennen. Im vorliegenden Fall ist überdies nur für die der Formierwalze 32 (vgl. Figur 1) zugewandte Schicht eine über die Maschinenbreite sektionale Verdünnungswasserregelung und/oder -Steuerung vorgesehen. In der Figur 2 ist ein Querverteilerrohr 61 für z. B. Verdünnungswasser zu er- kennen.
Im Bereich des Austrittsspaltes 54 der Düse 46 können eine oder mehrere Blenden 62 vorgesehen sein. Solche Blenden sind jedoch nicht zwingend.
Der durch die Trockenhaube 38 zur Trocknung der Tissuebahn 12 beigesteuerte Trocknungsanteil ist vorzugsweise größer als der durch den Trockenzylinder 18 beigesteuerte Trocknungsanteil.
Figur 3 zeigt in schematischer Teildarstellung einen dem Trockenzylinder bzw. Yankee-Zylinder 18 der erfindungsgemäßen Tissuemaschine 10 (vgl. Figur 1) zugeordneten Kreppschaber 36.
Beim vorliegenden, in der Figur 3 dargestellten Ausführungsbeispiel ist die Dicke b des Kreppschabers 36 kleiner oder gleich 0,9 mm. Der Anstell- oder Freiwinkel zwischen der durch den Berührungspunkt 78 gehenden Tangente 76 an den Trockenzylinder 18 und dem Kreppschaber 36 ist kleiner oder gleich 20°. Der in Figur 3 mit "ß" bezeichnete "Spanwinkel" des Kreppschabers 36 kann insbesondere größer oder gleich 15° sein.
Figur 4 zeigt in schematischer Darstellung eine herkömmliche Wickelvorrichtung 64 für Tissue, bei der die mit einem Antrieb 66 versehene Tragtrommel 68 gegen die Wickelrolle 70, auf der die produzierte Tissuebahn aufgewickelt wird, gepresst wird, wodurch die Wickelrolle 70 angetrieben wird. Die Tragtrommel 68 ist ortsfest. Die Wickelrolle 70 ist auf Schie- nen 72 verfahrbar. Die Anpresskraft muss so groß sein, dass die erforderliche Antriebsleistung übertragen wird. Die im Wickelspalt 74 erzeugte Linienkraft liegt bei 0,8 kN/m (Breite). Die Linienkraft ist hierbei so groß, dass die Tragtrommel 68 in die weiche Wickelrolle 70 eintaucht und somit das spezifische Volumen (bulk) zerstört oder reduziert. Der Durchmesserzuwachs der Wickelrolle 70 wird durch Wegbewegen der Wickelrolle 70 von der Tragtrommel 68 berücksichtigt.
Die Figuren 5 und 6 zeigen in schematischer Darstellung zwei beispiel- hafte Ausführungsformen der erfindungsgemäßen Aufwickelvorrichtung 24.
In der jeweiligen Aufwickelvorrichtung 24 wird die Tissuebahn 12 über eine Tragtrommel 40 geführt und im Anschluss daran auf einen Tambour 42 aufgewickelt. Bei beiden Ausführungsformen ist sowohl der Tragtrommel 40 als auch dem Tambour 42 jeweils ein Antrieb 44 zugeordnet.
Zwischen dem sich auf dem Tambour 42 bildenden Wickel oder Wickelrolle 80 und der Tragtrommel 40 wird ein Wickelspalt oder Kontaktnip 26 gebildet, in dem eine Linienkraft erzeugt wird, die die sich ergebende
Wickelhärte maßgeblich beeinflusst. Zumindest der Tambour 42 ist in x- Richtung, d.h. zum Beispiel horizontal, entlang von Schienen 82 oder dergleichen verfahrbar.
Die in der Figur 6 gezeigte Ausführungsform der Aufwickelvorrichtung 24 ist beispielhaft für eine mögliche Lösung für die Regelung der Linienkraft.
Im vorliegenden Fall ist die Tragtrommel 40 ortsfest auf den Schienen 82 montiert. Demgegenüber ist der Tambour 42 und entsprechend die darauf gebildete Wickelrolle 80 beweglich oder verfahrbar. Dabei kann der Tambour 42 beispielsweise durch auf beiden Seiten vorgesehene translatorische Aktuatoren wie zum Beispiel Gewindestangen mit zugeordnetem Motor, Hydraulikzylinder, usw. in seiner Lage verändert werden.
Bevorzugte Kriterien für die Verlagerung oder Verschiebung des Tambours 42 bzw. des darauf gebildeten Wickels 80 sind der Zuwachs des Wickeldurchmessers D und die Linienkraft im Wickelspalt 26.
Bei dieser Ausführungsform können beide Kriterien mit einem Regelkreis erfüllt werden.
In den Lagern des Tambours 42 können Sensoren 83 integriert sein, die die Nipkraft F im Bereich des Pressnips oder Pressspaltes 26 direkt oder indirekt messen. Bei den genannten Sensoren kann es sich beispielsweise um Drucksensoren, Kraftsensoren, Dehnungsmessstreifen usw. handeln.
Weicht beispielsweise die gemessene Kraft von der vorgegebenen Kraft, d.h. einem entsprechenden Sollwert, ab, so wird über einen Regler 84 der Druck beispielsweise eines betreffenden Hydraulikzylinders, z.B. über ein Hydraulikaggregat, so verändert, dass der Unterschied zwischen dem Sollwert und dem gemessenen Wert "Null" wird.
Denkbar ist natürlich auch eine solche Abwandlung dieser Ausführungs- form, bei der nur die Tragtrommel 40 oder sowohl die Tragtrommel 40 als auch der Tambour 42 verfahrbar oder verschiebbar ist. Im Fall einer verfahrbaren Tragtrommel 40 weist diese die betreffenden Sensoren auf, über die die Nipkraft F geregelt wird. Die Wickelrollenverschiebung gleicht in diesem Fall nur den Zuwachs des Wickeldurchmessers D aus.
Der sich während des Wickelvorgangs zunehmend vergrößernde Abstand zwischen den Achsen der Tragtrommel 40 und des Tambours 42 bzw. der Wickelrolle 80 ist in der Figur 6 mit "A" bezeichnet.
Bei kleineren Linienkräften und großen, schweren Wickelrollen kann möglicherweise der Fall eintreten, dass die Messgenauigkeit der Sensoren sowie die Einstellgenauigkeit (Reibung) nicht mehr ausreichen.
Insbesondere bei Linienkräften im Wickelspalt 26, die kleiner oder gleich 0,5 kN/m und insbesondere kleiner oder gleich 0,2 kN/m sind, ist zum Beispiel der verfahrbare Tambour und entsprechend die daraus gebildete Wickelrolle 80 vorzugsweise weggesteuert ausgeführt. Um eine entsprechende Ausführungsform handelt es sich bei der in der Figur 5 gezeigten Ausführung.
Als Messgrößen für diese Wegsteuerung sind insbesondere die folgenden Größen vorgesehen:
Durchmesser D der Wickelrolle 80
Lage der Wickelrolle 80 bzw. des Tambours 42 relativ zur Tragtrommel 40.
Dabei kann die Position der Wickelrolle 80 beispielsweise durch solche Sensoren wie LVDTs (Linear Variable Differential Transformer) gemessen und der Durchmesser der Wickelrolle mit einem Abstandssensor, z.B. optisch oder akustisch bestimmt werden. Die Aktuatoren 86 (vgl. Figur 6), bei denen es sich beispielsweise um Hydraulikzylinder usw. handeln kann, positionieren die Wickelrolle 80 genau so, dass diese die Tragtrommel 40 beispielsweise gerade berührt. In diesem Fall ist die im Wickelspalt 26 erzeugte Linienkraft FL also gleich Null. Soll FL > 0 kN/m sein, so kann die Wickelrolle 80 einen vorgebbaren Weg, der insbesondere von der Weichheit der Wickelrolle 80 abhängt, weiter auf die Tragtrommel 40 zu bewegt werden. Damit entsteht eine leichte gewünschte Pressung im Pressspalt oder Kontaktnip 26 von beispielsweise FL < 0,2 kN/m. Der Abstand A (vgl. auch Figur 6) ist daher A < d/2 + D/2 oder A = d/2 + D/2 - x, wobei "x" das Maß dafür ist, wie weit die Tragtrommel 40 in den auf dem Tambour 42 gebildeten Wickel 80 eintaucht.
Eine weitere Möglichkeit, die Nipkraft zu kontrollieren und einzustellen, ergibt sich beispielsweise durch die Beobachtung des Nipbereich mit einer CCD-Kamera. Damit kann insbesondere der Abstand zwischen der Tragtrommel 40 und der Wickelrolle 80 gemessen und dargestellt werden. Anhand einer entsprechenden Auswertung des erhaltenen Bildes lässt sich dann wieder ein Sollwert beispielsweise für einen Hydraulikzylinderdruck errechnen und über eine Regeleinrichtung die Verschiebung bis zum gewünschten Abstand bzw. Nipkraft bewirken. Der Bulk-Gewinn liegt in einem Bereich von 4 bis 8 %.
Zur Veranschaulichung der Wegsteuerung ist in der Darstellung gemäß Figur 5 dem Tambour 42 ein Zeiger 88 zugeordnet, dessen Lage bezüglich einer stationären Skala 90 letztlich die Position des Tambours 42 und damit des auf diesem gebildeten Wickels 80 angibt. Überdies ist in der Figur 5 ein Sensor 92 zu erkennen, bei dem es sich insbesondere um einen Sensor der zuvor genannten Art z. B. nur eine CCD-Kamera oder dergleichen handeln kann.
Figur 7 zeigt ein Diagramm, das den Einfluss der Linienkraft LF im Wickelspalt auf das spezifische Volumen (bulk) der Tissuebahn in der Wickelrolle wiedergibt. Mit "HW" ist eine Stoffsorte von Fasern aus Hartholz und mit "SW" eine Stoffsorte von Fasern aus Weichholz bezeichnet.
Figur 8 zeigt ein Diagramm, das im Vergleich zu einer Saugpresswalze
(SPR) den Einfluss einer erfindungsgemäß vorgesehenen Schuhpresse (TF) auf das spezifische Volumen (bulk) in Abhängigkeit von der Linienkraft der Presse wiedergibt. Dabei wird ab 90 kN/m ein sogenannter "T-Rib"- Yankee-Zylinder, d.h. ein mit inneren Verstärkungsrippen versehener Yankee-Zylinder eingesetzt.
Figur 9 zeigt ein mit dem Diagramm der Figur 8 vergleichbares Diagramm, in diesem Fall jedoch für das eingangs bereits erwähnte "Handfeel".
Auch die Figur 10 zeigt wieder ein mit dem Diagramm der Figur 8 vergleichbares Diagramm, in diesem Fall jedoch für den Trockengehalt nach der Presse.
Das Diagram der Figur 11 gibt den Einfluss von Trocknungsbedingungen wie insbesondere des Trocknungsverhältnisses Yankee-Zylinder/Trockenhaube wieder.
Das Diagramm der Figur 12 zeigt den Einfluss der Dicke des Kreppschabers auf die Dicke des Tissuepapiers, die hier dem spezifischen Volumen (bulk) entspricht. Andererseits ist auch ein verbesserter "Handfeel" -Wert bei konstantem "bulk" -Wert möglich. In dem Diagramm steht die Abkürzung "GMT" für den englischen Ausdruck "geometric mean Tensile" (geometrischer Mittelwert der Festigkeit) .
Figur 13 zeigt ein Diagramm, das den Einfluss der mehrschichtigen Herstellung des Tissuepapiers auf das spezifische Volumen (bulk) bei unterschiedlichen Pressen wiedergibt, wobei insbesondere der sich mit der Verwendung einer Schuhpresse (TF) im Vergleich zu einer Saugpresswalze (SPW) ergebende Vorteil erkennbar ist.
Bezugszeichenliste
Tissuemaschine Tissuebahn Stoffauflauf endloses umlaufendes Band, Trägerband Trockenzylinder, Yankee-Zylinder Gegeneinheit, Schuhpresseinheit Pressspalt, Kontaktnip Aufwickelvorrichtung, Wickelvorrichtung, Rollapparat Wickelspalt endloses umlaufendes Band, Außensieb Stoffeinlaufspalt Formierelement, Formierwalze, Brustwalze besaugte Einrichtung, Saugwalze Kreppschaber, Schaberbalken Trockenhaube Messrahmen Tragtrommel Tambour Antrieb Düse Lamelle Kanal 52 Kanal
54 Austrittsspalt
56 Turbulenzerzeuger
58 Querverteilerrohr
60 Querverteilerrohr
61 Querverteilerrohr
62 Blende
64 Wickelvorrichtung, Rollapparat
66 Antrieb
68 Tragtrommel
70 Wickelrolle
72 Schienen
74 Wickelspalt
76 Tangente
78 Berührungspunkt
80 Wickel, Wickelrolle
82 Schienen
83 Sensor
84 Regler
86 Aktuator
88 Zeiger
90 Skala
92 Sensor
A Abstand
D Wickeldurchmesser
F Nipkraft, Kraft im Wickelspalt b Dicke
Düsenlänge h Lamellenlänge
α Anstellwinkel, Freiwinkel ß "Span winke!"

Claims

P a t e n t a n s p r ü c h e
1. Verfahren zur Herstellung einer Tissuebahn (12) mittels einer Tissuemaschine (10) mit einem Stoffauflauf (14) und einem endlosen Trägerband (16), mit dem die Tissuebahn (12) durch einen zwischen einem Trockenzylinder (18) und einer Gegeneinheit (20) gebildeten Pressspalt (22) geführt wird, wobei als Stoffauflauf ein Mehrschicht- stoffauflauf (14) verwendet wird, diesem Mehrschichtstoffauflauf (14) zumindest zwei Stoffsorten zugeführt werden und die Tissuebahn (12) im Anschluss an den Pressspalt (22) mittels einer Aufwickelvorrichtung (24) aufgewickelt wird, wobei vorzugsweise die Härte des entstehenden Wickels (80) in vorgebbarer Weise beeinflusst, insbesondere gesteuert und/ oder geregelt, wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , das als Trockenzylinder (18) ein Yankee-Zylinder verwendet wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass die im Wickelspalt (26) erzeugte Linienkraft kleiner oder gleich 0,8 kN/m gewählt wird.
4. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass ein Former mit zwei umlaufenden endlosen Bändern (16, 28) verwendet wird, die unter Bildung eines Stoffeinlaufspaltes (30) zusammenlaufen und anschließend über ein Formierelement (32) wie insbesondere eine Formierwalze geführt werden, wobei vorzugsweise das mit dem Formierelement (32) in Kontakt tretende Innenband das Transportband (16) bildet.
5. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass ein Crescent-Former verwendet wird, dessen Innenband (16) durch ein Filzband gebildet ist.
6. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass die Tissuebahn (12) zusammen mit dem Trägerband (16) durch wenigstens eine Schuhpresse (18, 20) geführt wird.
7. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass als dem Trockenzylinder (18) zugeordnete Gegeneinheit (20) eine Schuhpresseinheit verwendet wird.
8. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass die Tissuebahn mittels eines insbesondere dünnen Kreppschabers von dem Trockenzylinder abgeschabt wird.
9. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass eine oder mehrere der folgenden Stoffsorten verwendet werden: - Fasern aus Hartholz, insbesondere Kurzfaserzellstoffe
- Fasern aus Weichholz, insbesondere Langfaserzellstoffe
- CTMP (Chemical-thermo mechanical Pulp).
10. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass eine Stoffsortenmischung verwendet wird, in der der Anteil an Fasern aus Hartholz in einem Bereich von etwa 50 % bis etwa 80 % liegt.
11. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass eine Stoff sortenmischung verwendet wird, in der der Anteil an Fasern aus Weichholz in einem Bereich von etwa 20 % bis etwa 50
% liegt.
12. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass eine Stoffsortenmischung verwendet wird, in der der Anteil an CTMP (Chemical-thermo mechanical Pulp) in einem Bereich von 0 % bis etwa 20 % liegt.
13. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass die Tissuebahn (12) im Anschluss an den Pressspalt (22) um den Trockenzylinder (18) geführt wird, wobei die Trocknung in dem betreffenden Umschlingungsbereich vorzugsweise noch durch eine Trockenhaube (38) verstärkt wird.
14. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass dem Mehrschichtstoffauflauf (14) zumindest zwei unterschiedliche Stoffsorten zugeführt werden und dabei für die der Trockenzylinderoberfläche zugewandte Schicht der Tissuebahn (12) aus Hartholz gewonnene Kurzfasern und für die auf der gegenüberliegenden Bahnseite vorgesehene Schicht aus Weichholz gewonnene Langfasern verwendet werden.
15. Verfahren nach Anspruch 14, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass für die auf der gegenüberliegenden Bahnseite vorgesehene Schicht zusätzlich CTMP (Chemical-thermo mechanical Pulp) verwendet wird.
16. Verfahren nach Anspruch 15, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass für die auf der gegenüberliegenden Bahnseite vorgesehene Schicht zusätzlich Kurzfasern verwendet werden.
17. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass ein Mehrschichtstoffauflauf (14) verwendet wird, dessen Düse (46) durch wenigstes eine sich über die gesamte Maschinenbreite erstreckende Lamelle (48) in zumindest zwei Kanäle (50, 52) unterteilt wird.
18. Verfahren nach Anspruch 17, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass die Düse (46) durch eine Lamelle (48) zumindest im Wesentlichen symmetrisch in zwei Kanäle (50, 52) unterteilt wird.
19. Verfahren nach Anspruch 17 oder 18, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass sich die Lamelle (48) im Bereich des Austrittsspaltes (54) über die Düse (46) hinaus nach außen erstreckt.
20. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass ein Mehrschichtstoffauflauf (14) mit einer über die Maschinenbreite sektionalen Verdünnungswasserregelung und /oder -Steuerung verwendet wird.
21. Verfahren nach Anspruch 20, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass für zumindest zwei Schichten jeweils eine über die Maschinenbreite sektionale Verdünnungswasserregelung und/ oder -Steuerung vorgesehen ist.
22. Verfahren nach Anspruch 20 oder 21, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass zumindest für die der Formierwalze (32) zugewandte Schicht eine Verdünnungswasserregelung und/ oder -Steuerung vorgesehen ist.
23. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass der durch die Trockenhaube (38) zur Trocknung der Tissue- bahn (12) beigesteuerte Trocknungsanteil größer gewählt wird als der durch den Trockenzylinder (18) beigesteuerte Trocknungsanteil.
24. Verfahren nach Anspruch 23, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass das Verhältnis zwischen dem Trocknungsanteil der Trockenhaube (38) und dem Trocknungsanteil des Trockenzylinders (18) größer als 55 : 45, insbesondere größer oder gleich 60 : 30, insbesondere größer oder gleich 65 : 35 und vorzugsweise größer oder gleich 70 : 30 gewählt wird.
25. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass die Trockenhaube (38) bei einer Temperatur betrieben wird, die größer oder gleich 400 °C, insbesondere größer oder gleich 500 °C, insbesondere größer oder gleich 600 °C und vorzugsweise größer o- der gleich 700 °C ist.
26. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass für den Dampfdruck im Trockenzylinder (18) ein Wert gewählt wird, der kleiner oder gleich 0,7 MPa, insbesondere kleiner oder gleich 0,6 MPa und vorzugsweise kleiner oder gleich 0,5 MPa ist.
27. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass eine Aufwickelvorrichtung (24) verwendet wird, bei der die Tissuebahn (12) über eine Tragtrommel (40) geführt und im Anschluss daran auf einen Tambour (42) aufgewickelt wird, wobei vorzugsweise sowohl der Tragtrommel (40) als dem Tambour (42) jeweils ein Antrieb (44) zugeordnet ist.
28. Verfahren nach Anspruch 27, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass die in dem Wickelspalt (26) zwischen der Tragtrommel (40) und dem Tambour (42) erzeugte Linienkraft kleiner oder gleich 0,8 kN/m, insbesondere kleiner oder gleich 0,5 kN/m und vorzugsweise kleiner oder gleich 0,2 kN/m gewählt wird.
29. Verfahren nach Anspruch 27 oder 28, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass die maximale Differenz zwischen der Umfangsgeschwindigkeit des Wickels (80) und der Umfangsgeschwindigkeit der Tragtrommel (40) kleiner als 10 % der Umfangsgeschwindigkeit der Tragtrommel (40) ist.
30. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass der Bahnzug zwischen dem Trockenzylinder (18) und der Tragtrommel (40) über den der Tragtrommel (40) zugeordneten Antrieb (44) unabhängig von der im Wickelspalt (26) erzeugten Linienkraft auf einen vorgebbaren Sollwert eingestellt, insbesondere gesteuert und/ oder geregelt, wird.
31. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass der dem Tambour (42) zugeordnete Antrieb (44) in Abhängigkeit von der Geschwindigkeit der Tragtrommel (40) gesteuert und/ oder geregelt wird.
32. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass die Tragtrommel (40) ortsfest montiert und der Tambour (42) verfahrbar ist.
33. Verfahren nach Anspruch 32, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass der Zuwachs des Wickeldurchmessers (D) durch ein entsprechendes Verfahren des Tambours (42) kompensiert wird.
34. Verfahren nach Anspruch 32 oder 33, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass die Linienkraft im Wickelspalt (26) über den verfahrbaren Tambour (42) eingestellt wird.
35. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass zur Kompensation des Wickeldurchmesserzuwachses und zur Einstellung der Linienkraft im Wickelspalt (26) ein gemeinsamer Regelkreis verwendet wird.
36. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass über wenigstens einen Kraftsensor die Linienkraft im Wickelspalt (26) ermittelt und durch entsprechendes Verfahren des Tambours (42) diese Linienkraft geregelt wird.
37. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass insbesondere bei Linienkräften im Wickelspalt (26), die kleiner oder gleich 0,5 kN/m und insbesondere kleiner oder gleich 0,2 kN/m sind, der verfahrbare Tambour (42) weggesteuert ist.
38. Verfahren nach Anspruch 37, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass für die Wegsteuerung als Messgrößen der Wickeldurchmesser (D) sowie die Lage des Tambours (42) bzw. des darauf gebildeten Wickels (80) relativ zur Tragtrommel (40) herangezogen werden.
39. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass die Position der Wickelrolle (80) insbesondere durch solche Sensoren wie LVDTs (Linear Variable Differential Transformer) oder dergleichen gemessen wird.
40. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass zur Einstellung bzw. Steuerung und/ oder Regelung der Linienkraft im Wickelspalt (26) der Bereich des Wickelspaltes (26) mittels einer CCD-Kamera entsprechend überwacht wird.
41. Verfahren nach Anspruch 40, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass mittels der CCD-Kamera der jeweilige Abstand (A) zwischen der Tragtrommel (40) und dem Tambour (42) bzw. dem darauf gebildeten Wickel (80) erfasst wird.
42. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass der dem Tambour zugeordnete Antrieb während des Wickelvorgangs nicht gewechselt wird.
43. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass die flächenbezogene Masse der Tissuebahn (12) im nicht gekreppten Zustand in einem Bereich von etwa 11 g/m2 bis etwa 20 g/m2 und im gekreppten Zustand in einem Bereich von etwa 14 g/m2 bis etwa 24 g/m2 liegt.
44. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass ein Crescent-Former verwendet wird, dessen durch ein Filzband gebildetes Innen- bzw. Trägerband (16) zusammen mit der Tissuebahn (12) in Bahnlaufrichtung (L) vor dem Pressspalt (22) über wenigstens eine besaugte Einrichtung (34) geführt ist.
45. Verfahren nach Anspruch 44, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass die besaugte Einrichtung eine Saugwalze (34) umfasst.
46. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass das im Bereich des Formierelements (32) des Crescent-Formers vorgesehene Außenband durch ein Siebband (28) gebildet ist.
47. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass eine Schuhpresse (18, 20) mit einer in Bahnlaufrichtung (L) gemessenen Schuhlänge größer oder gleich 80 mm und vorzugsweise größer oder gleich 120 mm verwendet wird.
48. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass mittels der Schuhpresse (18, 20) eine Linienkraft erzeugt wird, die in einem Bereich von etwa 60 kN/m bis etwa 90 kN/m liegt.
49. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass der maximale Pressdruck im Pressspalt der Schuhpresse (18, 20) kleiner oder gleich 2 bar und vorzugsweise kleiner oder gleich 1,5 bar gewählt wird.
50. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass die Schuhpresse (18, 20) eine Schuhpresseinheit (20) mit einem blindgebohrten Pressmantel umfasst.
51. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass ein im Innern mit Verstärkungsrippen versehener Trockenzylinder bzw. Yankee-Zylinder (18) verwendet wird.
52. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass die Dicke (b) des Kreppschabers (36) kleiner oder gleich 0,9 mm ist.
53. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass der Anstellwinkel (α) zwischen der Tangente (76) an den Trockenzylinder (18) und dem Kreppschaber (36) kleiner oder gleich 20 ° ist.
54. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass der Spanwinkel (ß) des Kreppschabers (36) größer oder gleich 15 ° ist.
55. Maschine (10) zur Herstellung einer Tissuebahn (12), insbesondere zur Durchführung des Verfahrens nach einem der vorhergehenden Ansprüche, mit einem Stoffauflauf (14) und einem endlosen Trägerband (16), mit dem die Tissuebahn (12) durch einen zwischen einem Trockenzylinder (18) und einer Gegeneinheit (20) gebildeten Pressspalt (22) geführt ist, sowie mit einer Aufwickelvorrichtung (24) zum anschließenden Aufwickeln der Tissuebahn (12), wobei als Stoffauflauf (14) ein Mehrschichtstoffauflauf vorgesehen ist, dem zumindest zwei Stoffsorten zuführbar sind, und vorzugsweise Mittel (84, 86, 92) vorgesehen sind, um beim Aufwickeln der Tissuebahn (12) die Härte des entstehenden Wickels (80) in vorgebbarer Weise zu beeinflussen, insbesondere zu steuern und/oder zu regeln.
56. Maschine nach Anspruch 55, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , das als Trockenzylinder (18) ein Yankee-Zylinder vorgesehen ist.
57. Maschine nach Anspruch 55 oder 56, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass die im Wickelspalt (26) erzeugte Linienkraft kleiner oder gleich 0,8 kN/m ist.
58. Maschine nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass ein Former mit zwei umlaufenden endlosen Bändern (16, 28) vorgesehen ist, die unter Bildung eines Stoffeinlaufspaltes (30) zusammenlaufen und anschließend über ein Formierelement (32) wie insbesondere eine Formierwalze geführt sind, wobei vorzugsweise das mit dem Formierelement (32) in Kontakt tretende Innenband das Transportband (16) bildet.
59. Maschine nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass ein Crescent-Former vorgesehen ist, dessen Innenband (16) durch ein Filzband gebildet ist.
60. Maschine nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass die Tissuebahn (12) zusammen mit dem Trägerband (16) durch wenigstens eine Schuhpresse (18, 20) geführt ist.
61. Maschine nach Anspruch 60, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass die dem Trockenzylinder (18) zugeordnete Gegeneinheit (20) durch eine Schuhpresseinheit gebildet ist.
62. Maschine nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass dem Trockenzylinder (18) ein insbesondere dünner Kreppschaber (36) zugeordnet ist.
63. Maschine nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass die Tissuebahn (12) im Anschluss an den Pressspalt (22) um den Trockenzylinder (18) geführt ist, wobei zur Verstärkung der Trocknung in dem betreffenden Umschlingungsbereich vorzugsweise eine Trockenhaube (38) vorgesehen ist.
64. Maschine nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass die Düse (46) des Mehrschichtstoffauflaufs (14) durch wenigstes eine sich über die gesamte Maschinenbreite erstreckende Lamelle (48) in zumindest zwei Kanäle (50, 52) unterteilt ist.
65. Maschine nach Anspruch 62, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass die Düse (46) durch eine Lamelle (48) zumindest im Wesentlichen symmetrisch in zwei Kanäle (50, 52) unterteilt ist.
66. Maschine nach Anspruch 64 oder 65, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass sich die Lamelle (48) im Bereich des Austrittsspaltes (54) über die Düse (46) hinaus nach außen erstreckt.
67. Maschine nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass der Mehrschichtstoffauflauf (14) mit einer über die Maschinen- breite sektionalen Verdünnungswasserregelung und/ oder -Steuerung ausgestattet ist.
68. Maschine nach Anspruch 67, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass für zumindest zwei Schichten jeweils eine über die Maschinenbreite sektionale Verdünnungswasserregelung und/ oder -Steuerung vorgesehen ist.
69. Maschine nach Anspruch 67 oder 68, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass zumindest für die der Formierwalze (32) zugewandte Schicht eine Verdünnungswasserregelung und/ oder -Steuerung vorgesehen ist.
70. Maschine nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass der durch die Trockenhaube (38) zur Trocknung der Tissuebahn (12) beigesteuerte Trocknungsanteil größer ist als der durch den Trockenzylinder (18) beigesteuerte Trocknungsanteil.
71. Maschine nach Anspruch 70, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass das Verhältnis zwischen dem Trocknungsanteil der Trockenhaube (38) und dem Trocknungsanteil des Trockenzylinders (18) größer als 55 : 45, insbesondere größer oder gleich 60 : 30, insbesondere größer oder gleich 65 : 35 und vorzugsweise größer oder gleich 70 : 30 ist.
72. Maschine nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass die Trockenhaube (38) bei einer Temperatur betreibbar ist, die größer oder gleich 400 °C, insbesondere größer oder gleich 500 °C, insbesondere größer oder gleich 600 °C und vorzugsweise größer o- der gleich 700 °C ist.
73. Maschine nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass der Dampfdruck im Trockenzylinder (18) kleiner oder gleich 0,7 MPa, insbesondere kleiner oder gleich 0,6 MPa und vorzugsweise kleiner oder gleich 0,5 MPa ist.
74. Maschine nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass die Tissuebahn (12) in der Aufwickelvorrichtung (24) über eine Tragtrommel (40) geführt ist und im Anschluss daran auf einen Tambour (42) aufgewickelt wird, wobei vorzugsweise sowohl der Tragtrommel (40) als auch dem Tambour (42) jeweils ein Antrieb (44) zugeordnet ist.
75. Maschine nach Anspruch 74, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass die in dem Wickelspalt (26) zwischen der Tragtrommel (40) und dem Tambour (42) erzeugte Linienkraft kleiner oder gleich 0,8 kN/m, insbesondere kleiner oder gleich 0,5 kN/m und vorzugsweise kleiner oder gleich 0,2 kN/m ist.
76. Maschine nach Anspruch 74 oder 75, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass die maximale Differenz zwischen der Umfangsgeschwindigkeit des Wickels (80) und der Umfangsgeschwindigkeit der Tragtrommel (40) kleiner ist als 10 % der Umfangsgeschwindigkeit der Tragtrommel (40).
77. Maschine nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass der Bahnzug zwischen dem Trockenzylinder (18) und der Tragtrommel (40) über den der Tragtrommel (40) zugeordneten Antrieb (44) unabhängig von der im Wickelspalt (26) erzeugten Linienkraft auf einen vorgebbaren Sollwert einstellbar, insbesondere steuerbar und/ oder regelbar, ist.
78. Maschine nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass der dem Tambour (42) zugeordnete Antrieb (44) in Abhängigkeit von der Geschwindigkeit der Tragtrommel (40) steuerbar und /oder regelbar ist.
79. Maschine nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass die Tragtrommel (40) ortsfest montiert und der Tambour (42) verfahrbar ist.
80. Maschine nach Anspruch 79, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass Mittel (84, 86, 92) vorgesehen sind, um den Zuwachs des Wickeldurchmessers (D) durch ein entsprechendes Verfahren des Tambours (42) automatisch zu kompensieren.
81. Maschine nach Anspruch 79 oder 80, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass Mittel (84, 86, 92) vorgesehen sind, um die Linienkraft im Wickelspalt (26) über den verfahrbaren Tambour (42) automatisch entsprechend einzustellen.
82. Maschine nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass zur Kompensation des Wickeldurchmesserzuwachses und zur Einstellung der Linienkraft im Wickelspalt (26) ein gemeinsamer Regelkreis vorgesehen ist.
83. Maschine nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass wenigstens ein Kraftsensor vorgesehen ist, um die Linienkraft im Wickelspalt (26) zu ermitteln, und dass die Linienkraft durch entsprechendes Verfahren des Tambours (42) regelbar ist.
84. Maschine nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass insbesondere bei Linienkräften im Wickelspalt (26), die kleiner oder gleich 0,5 kN/m und insbesondere kleiner oder gleich 0,2 kN/m sind, der verfahrbare Tambour (42) weggesteuert ist.
85. Maschine nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass für die Wegsteuerung als Messgrößen der Wickeldurchmesser (D) sowie die Lage des Tambours (42) bzw. des darauf gebildeten Wickels (80) relativ zur Tragtrommel (40) herangezogen werden.
86. Maschine nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass Sensoren wie insbesondere LVDTs (Linear Variable Differential Transformer) oder dergleichen vorgesehen sind, um die Position der Wickelrolle (30) zu messen.
87. Maschine nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass zur Einstellung bzw. Steuerung und/ oder Regelung der Linienkraft im Wickelspalt (26) der Bereich des Wickelspaltes (26) mittels einer CCD-Kamera entsprechend überwachbar ist.
88. Maschine nach Anspruch 87, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass mittels der CCD-Kamera der jeweilige Abstand (A) zwischen der Tragtrommel (40) und dem Tambour (42) bzw. dem darauf gebildeten Wickel (80) erfassbar ist.
89. Maschine nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass das durch ein Filzband gebildete Innen- bzw. Trägerband (16) des Crescent-Formers zusammen mit der Tissuebahn (12) in Bahnlaufrichtung (L) vor dem Pressspalt (22) über wenigstens eine besaugte Einrichtung (34) geführt ist.
90. Maschine nach Anspruch 89, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass die besaugte Einrichtung eine Saugwalze (34) umfasst.
91. Maschine nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass das im Bereich des Formierelements (32) des Crescent-Formers vorgesehene Außenband durch ein Siebband (28) gebildet ist.
92. Maschine nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass die Schuhpresse (18, 20) eine in Bahnlaufrichtung (L) gemessene Schuhlänge aufweist, die größer oder gleich 80 mm und vorzugsweise größer oder gleich 120 mm ist.
93. Maschine nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass die durch die Schuhpresse (18, 20) erzeugte Linienkraft in einem Bereich von etwa 60 kN/m bis etwa 90 kN/m liegt.
94. Maschine nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass der maximale Pressdruck im Pressspalt der Schuhpresse (18, 20) kleiner oder gleich 2 bar und vorzugsweise kleiner oder gleich 1,5 bar ist.
95. Maschine nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass die Schuhpresse (18, 20) eine Schuhpresseinheit (20) mit einem blindgebohrten Pressmantel umfasst.
96. Maschine nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass der Trockenzylinder bzw. Yankee-Zylinder (18) im Innern mit Verstärkungsrippen versehenen ist.
97. Maschine nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass die Dicke (b) des Kreppschabers (36) kleiner oder gleich 0,9 mm ist.
98. Maschine nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass der Anstellwinkel (α) zwischen der Tangente (76) an den Trockenzylinder (18) und dem Kreppschaber (36) kleiner oder gleich 20° ist.
99. Maschine nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass der Spanwinkel (ß) des Kreppschabers (36) größer oder gleich 15 ° ist.
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