EP1408469A2 - Branderkennungsverfahren und Brandmelder zu dessen Durchführung - Google Patents

Branderkennungsverfahren und Brandmelder zu dessen Durchführung Download PDF

Info

Publication number
EP1408469A2
EP1408469A2 EP03013270A EP03013270A EP1408469A2 EP 1408469 A2 EP1408469 A2 EP 1408469A2 EP 03013270 A EP03013270 A EP 03013270A EP 03013270 A EP03013270 A EP 03013270A EP 1408469 A2 EP1408469 A2 EP 1408469A2
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
radiation
wavelength
scattered
measuring volume
backward
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
EP03013270A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP1408469A3 (de
EP1408469B1 (de
Inventor
Heiner Politze
Ralf Sprenger
Tido Krippendorf
Waldemar Ollik
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Novar GmbH
Original Assignee
Novar GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Novar GmbH filed Critical Novar GmbH
Publication of EP1408469A2 publication Critical patent/EP1408469A2/de
Publication of EP1408469A3 publication Critical patent/EP1408469A3/de
Application granted granted Critical
Publication of EP1408469B1 publication Critical patent/EP1408469B1/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G08—SIGNALLING
    • G08B—SIGNALLING OR CALLING SYSTEMS; ORDER TELEGRAPHS; ALARM SYSTEMS
    • G08B17/00—Fire alarms; Alarms responsive to explosion
    • G08B17/10—Actuation by presence of smoke or gases, e.g. automatic alarm devices for analysing flowing fluid materials by the use of optical means
    • G08B17/103—Actuation by presence of smoke or gases, e.g. automatic alarm devices for analysing flowing fluid materials by the use of optical means using a light emitting and receiving device
    • G08B17/107—Actuation by presence of smoke or gases, e.g. automatic alarm devices for analysing flowing fluid materials by the use of optical means using a light emitting and receiving device for detecting light-scattering due to smoke
    • G—PHYSICS
    • G08—SIGNALLING
    • G08B—SIGNALLING OR CALLING SYSTEMS; ORDER TELEGRAPHS; ALARM SYSTEMS
    • G08B17/00—Fire alarms; Alarms responsive to explosion
    • G08B17/10—Actuation by presence of smoke or gases, e.g. automatic alarm devices for analysing flowing fluid materials by the use of optical means
    • G08B17/11—Actuation by presence of smoke or gases, e.g. automatic alarm devices for analysing flowing fluid materials by the use of optical means using an ionisation chamber for detecting smoke or gas
    • G08B17/113—Constructional details

Definitions

  • the invention relates to a method for fire detection according to the scattered light principle by pulsed radiation a radiation of a first wavelength along a first Radiation axis and radiation of a second, in contrast shorter wavelength along a second radiation axis in a measuring volume and measurement of in the Measuring volume particles scattered radiation at a forward spread angle of more than 90 ° and below a backward angle of less than 90 °.
  • the invention further relates to a scattered light fire alarm to carry out this process.
  • WO 01/59 737 is a particular for installation in Ventilation and air conditioning ducts of certain scattered light detectors known, which works according to the aforementioned method and in the measuring chamber a first LED infrared light and a second LED emitting blue light.
  • the LEDs are pulsed alternately.
  • the from the "infrared” LED generated radiation allows the detection of large Particles that are typical of a smoldering fire.
  • the of The "blue" LED generated scattered radiation allows the Detection of small particles typical of fires are open flame. This is explained by the law of Rayleigh, after which the intensity of the scattered light for Particles that are smaller than the wavelength, with the fourth power of the wavelength decreases.
  • the well-known fire detector includes only one photoreceiver, the only two information about the stray radiation intensities provides, depending on the embodiment either the intensity of the forward scattered radiation in the infrared and in the blue waveband or the corresponding intensities the backscatter radiation or the intensity the forward scattered radiation in the infrared wavelength range and the backscatter radiation in the blue wavelength range.
  • the respective arrangement geometries lead however, that the measurement volumes that make up the respective Stray radiation is not identical.
  • a fire detection method is known in which the alarm decision depending on the ratio the intensity of the IR forward scattered radiation to the Intensity of the IR backscatter radiation is hit.
  • the corresponding fire detector works optionally with two Infrared LEDs and a photoreceiver or vice versa with an infrared LED and two photoreceivers.
  • the angle, below which the forward scattered radiation is measured is preferably 140 ° and the angle at which the reverse scattered radiation is measured, is preferably 70 °.
  • the Forming the ratio of the intensities of the forward and the backward scattering allows the distinction lighter from dark smokes because of the light smoke high forward scatter signal and a comparatively small one Reverse scatter signal provides, while darker reversed Smoke a lesser forward scatter signal but in proportion to higher reverse scatter signal provides.
  • the Processing of the absolute intensities or signal levels taking into account the generally lower intensities in the backward scattering area in relation to the the same particles in the same concentration in the forward scattering area generated intensities and the simultaneous Processing the ratios or quotients of these Signal level also allows for certain types of deception to distinguish from smoke. For example, generates water vapor in high concentration a high forward scatter signal, which after the older state of the art for triggering an alarm, in this case, however, a false alarm leads.
  • the invention is based on the object, a method to create, with little additional effort, the sensitivity of stray light fire detectors for small particles and thus the usability of such detectors for detection significantly improved by hot and very hot fires, without this at the expense of increased false alarm frequency goes.
  • This object is achieved in that the forward scattered radiation and the reverse scattered radiation of the first and the second wavelength measured separately and evaluated become.
  • the intelligence implemented by the detector can be result-dependent e.g. a pre-alarm signal, a smoke identification signal, a main alarm signal, etc. are generated.
  • the ratio between the weighted Values of the forward scattered radiation intensity and the backward scattered radiation intensity the first wavelength and the ratio between the weighted values of the forward scattered radiation intensity and the backscatter radiation intensity the second wavelength is formed and in an evaluation logic, with stored values compared and compared the comparison results and generates at least one alarm signal depending on the result be (claim 3).
  • the determined ratio values can themselves put into proportion and saved the result with Values compared with the comparison result Be considered the further processing (claim 5).
  • the scattered radiation of the first and the second wavelength can be on opposite sides of the measuring chamber on the be measured the same major axis (claim 7).
  • the first wavelength and the second Wavelength chosen so that they are not in an integer Relative to each other (claim 9). If namely, the first wavelength and the second wavelength e.g. in the ratio of 1: 2, particles would be at the first wavelength e.g. a particularly large forward scatter signal generate even with lighting with the second Wavelength one exaggerated in the manner of a secondary maximum Generate signal. On the other hand, particles with a Extent equal to the longer wavelength, which then special reflect well, absorb strongly at half the wavelength, So generate almost no stray light.
  • the first wavelength is in the range of 880 nm and the second wavelength in the range of 475 nm, alternatively 370 nm (claim 11).
  • the pulse / pause ratio of the radiation of the first and the second wavelength is suitably greater than 1: 10,000 and preferably in the range of 1: 20000 (claim 12), because of Achieving sufficient sensitivity high radiation intensities necessary.
  • the required for this electrical power not only pollutes the power supply of the detector, but also leads to a considerable Heating the radiation-generating chips of the LEDs, so that a sufficiently long cooling time is required after each pulse is to avoid overheating.
  • a stray light fire detector with one with the ambient air communicating measuring chamber which limits a measuring volume, in the one infrared radiating and one blue emitting LED irradiate from different directions and in the the scattered in the measuring volume particles Radiation is photoelectrically measured and evaluated, wherein this detector according to the invention two photoreceivers which, when confronted with respect to the measuring volume, comprises have a common axis with which the Radiation axes of the two LEDs make an acute angle of less than 90 ° and in one on the Main axis lying point intersecting in the center of the Measuring volume is (claim 13).
  • the LEDs can be arranged on the same side of the main axis be (claim 14).
  • the one photo receiver measures then the forward scattered radiation of the infrared emitting LED and the backscatter radiation of the blue emitting LED, conversely, the other photoreceiver forward scattered radiation the blue emitting LED and the reverse scattered radiation the infrared emitting LED measures.
  • the LEDs may be symmetrical to the main axis be arranged (claim 15), so that the one photoreceptor both forward scatters and the other photoreceiver both reverse scattered radiation measures.
  • the LEDs are point symmetrical to the Center of the measuring volume arranged so that their radiation axes coincide (claim 16). So lie Both the LEDs and the photoreceivers in pairs exactly opposite.
  • This has the advantage that the measured four scattered radiation intensities each of an identical Measuring volume go out.
  • this facilitates symmetrical arrangement also the largely reflection-free Design of the measuring chamber, allows a substantially symmetrical structure of the board on which the LEDs and the Photo receiver sit and leads to a rotationally symmetric and thus of the air inlet direction at least largely independent sensitivity of the detector.
  • the radiation axes of the LEDs close with the main axis each have an acute angle of about 60 ° a (claim 17). At this angle then the respective Reverse scattered radiation measured, the corresponding Forward scattered radiation, however, under the Complementwinkel of 120 °. It has been shown that this is one favorable compromise between that for the measurement of the backscatter radiation in itself more favorable value of 70 ° and the diameter of the measuring chamber, which is the decisive Outer diameter of the detector influenced.
  • each LED and each photoreceiver To the photoreceiver from direct illumination by the LEDs and before lighting through on the walls of the measuring chamber to protect reflected radiation as well as the lighting of the measuring volume by reflected radiation to low hold, sits conveniently each LED and each photoreceiver in a separate tube; besides, outside the Measuring volume, between the LEDs and the photoreceivers, Apertures and radiation traps arranged (claim 18).
  • the method according to the invention is based on the following:
  • Aerosols Depending on the nature of the burning material, a wide range of combustion products is produced, which for the sake of simplicity are referred to below as aerosols or also as particles.
  • Hot fires produce large quantities of small diameter aerosols.
  • an aerosol formation or cluster comprising 100 molecules of CO 2 has a diameter of approximately 2.5 nm.
  • Fires with low energy conversion per unit time ie in particular so-called smoldering fires, generate aerosols with a diameter of up to 100 ⁇ m and sometimes also macroscopic suspended matter. eg ash particles.
  • a flare fire detector suitable for detecting all types of fires would therefore have to recognize aerosols with diameters of 2.5 nm to 100 ⁇ m, ie be able to cover a range of five orders of magnitude.
  • the Rayleigh scattering is not omnidirectional but has pronounced maxima at 0 ° and 180 ° and pronounced minima at 90 ° and at 270 °.
  • the Mie scattering is decisive, which is even more direction-dependent than the Rayleigh scattering and also shows destructive and constructive interference effects by interaction of the irradiated with the reflected radiation on the particle.
  • the scattering intensity is largely wavelength-independent and depends primarily on the type and shape of the particle.
  • the invention therefore four in each measurement cycle Stray radiation intensities measured, namely the forward scattered radiation and the reverse scattered radiation in the infrared Range and the same values in the blue area Light.
  • Signal levels increase the measurement dynamics and to simplify further processing, the corresponding ones Resting level, preferably with a safety discount (corresponding to a multiplication of the quiescent level with a factor ⁇ 1), subtracted.
  • the thus obtained Result values are then included in an evaluation logic stored values, in particular thresholds, compared. Additional information will be provided by education Ratios of the results and recent comparison with saved reference values.
  • the results of this Operations may themselves, e.g. Voted on the respective environment in which the detector is used, linked and evaluated. This way you can a series of meaningful intermediate results, e.g. For different pre-alarms, and finally alarms win.
  • Fig. 1 is a first preferred embodiment of a illustrated for performing this method suitable detector.
  • On a base plate 1.7 is one with a thin one Circle schematically indicated, spherical measuring volume defined with a center 1.5.
  • this measurement volume sends an infrared emitting LED 1.1a along a first one Radiation axis.
  • Her right opposite is a blue-blazing one LED 1.1b, in the measuring volume along a second Radiation axis sends.
  • the first and the second radiation axis fall together.
  • the photodiode 1.2a measures that of the generated "infrared” LED 1.1a of particles in the measuring volume, infrared forward scattered radiation at an angle of 120 ° and the blue generated on the "blue” LED 1.1b Scattered radiation at a backward angle of 60 °.
  • the photodiode 1.2b measures the blue forward scattered radiation, generated by the "blue” LED 1.1b, at the angle ⁇ of 120 ° and the infrared backscatter radiation, generated by the "infrared” LED 1.1a is under a backward angle of 60 °.
  • the LEDs and the Photodiodes in tubes such as 1.6.
  • the LEDs and the Photodiodes Apertures such as 1.3a, 1.3b and 1.4a and 1.4b arranged.
  • a temperature sensor On the base plate 1.7 are further sensors, e.g. at 1.8 a temperature sensor and at 1.9 a gas sensor arranged.
  • a Circuit board for generating the current pulses for the LEDs 1.1a and 1.1b and for processing of the photodiodes 1.2a and 1.2b supplied electrical signals.
  • the base plate 1.7 in a detector housing (not shown) accommodated an exchange between the ambient air and the air in the measuring chamber allows, but extraneous light from the measuring chamber keeps away.
  • Figure 2 shows a second embodiment of the detector, with the same components as in Figure 1, but in another geometric arrangement. To illustrate this, is the first digit of the respective reference numerals instead of "1" here "2".
  • the first photodiode 2.2a measures the forward scattered radiation the "infarct” LED 2.1a and the backscatter radiation the "blue” LED 2.1b.
  • the second photodiode 2.2b conversely measures the forward scattered radiation, the generated by the "blue” LED 2.1b and the reverse scattered radiation, generated by the "infarct” LED 2.1a becomes.
  • the photodiodes 2.2a and 2.2b can their position with the Swap LEDs 2.1a and 2.1b, so that then the two Photodiodes with respect to the measuring center 2.5 exactly opposite.
  • Figure 3 shows a third embodiment of the detector, with the same components as in Fig. 2, but in another geometric arrangement. To illustrate this, is the first digit of the respective reference instead of "2" here "3".
  • the two LEDs and the two photodiodes are not reversed be arranged, because in this case would the two photodiodes simultaneously the forward scattered radiation the one LED and then the reverse scattered radiation the other LED measure, so four Deliver readings, but two in pairs at least approximately the same.
  • the stray radiation measured at angles of 120 ° and 60 °, respectively.
  • compliance with these angles is not necessary Condition for carrying out the proposed with the invention Process.
  • the only important thing is that the Angle be chosen so that in forward scatter direction and sufficient in reverse direction on the one hand high intensities, on the other hand for as many different Brand-following products sufficiently different Intensities in the forward scattering area and in the backward scattering area of the particles concerned.

Abstract

Die Empfindlichkeit von Streulicht-Brandmeldern für kleine Partikel lässt sich erheblich steigern, wenn in das Messvolumen zusätzlich zu einer Infrarotstrahlung blaues Licht eingestrahlt wird und die an den Partikeln entstehenden Streustrahlungen sowohl im Vorwärtsstreubereich als auch im Rückwärtsstreubereich im infraroten und blauen Bereich getrennt voneinander gemessen und ausgewertet werden. Dies lässt sich mittels eines Brandmelders verwirklichen, der zwei Sende-LEDs (2.1a, 2.1b) und zwei Fotoempfänger (2.2a, 2.2b) umfasst, wobei diese vier Komponenten so angeordnet sind, dass die Fotoempfänger sowohl die Vorwärtsstreustrahlungen als auch die Rückwärtsstreustrahlungen der längeren und der kürzeren Wellenlänge getrennt voneinander empfangen. Den Fotoempfängern ist eine entsprechende, mehrkanalige Auswerteschaltung nachgeschaltet. <IMAGE>

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Branderkennung nach dem Streulichtprinzip durch gepulste Einstrahlung einer Strahlung einer ersten Wellenlänge längs einer ersten Strahlungsachse sowie einer Strahlung einer zweiten, demgegenüber kürzeren Wellenlänge längs einer zweiten Strahlungsachse in ein Messvolumen und Messung der an in dem Messvolumen befindlichen Partikeln gestreuten Strahlungen unter einem Vorwärtsstreuwinkel von mehr als 90° und unter einem Rückwärtsstreuwinkel von weniger als 90°.
Die Erfindung betrifft des Weiteren einen Streulicht-Brandmelder zur Durchführung dieses Verfahrens.
Aus der WO 01/59 737 ist ein insbesondere zum Einbau in Lüftungs- und Klimakanäle bestimmter Streulichtmelder bekannt, der nach dem eingangs genannten Verfahren arbeitet und in dessen Messkammer eine erste LED infrarotes Licht und eine zweite LED blaues Licht einstrahlen. Die LEDs werden abwechselnd gepulst. Die von der "infraroten" LED erzeugte Strahlung ermöglicht die Erkennung von großen Partikeln, die typisch für einen Schwelbrand sind. Die von der "blauen" LED erzeugte Streustrahlung ermöglicht die Erkennung von kleinen Partikeln, die typisch für Brände mit offener Flamme sind. Erklärt wird das mit dem Gesetz von Rayleigh, wonach die Intensität des gestreuten Lichts für Partikel, die kleiner als die Wellenlänge sind, mit der vierten Potenz der Wellenlänge abnimmt. Letzteres ist zwar richtig, wird aber den tatsächlichen Verhältnissen bei der Branderkennung nach dem Streulichtprinzip nicht gerecht. Der bekannte Brandmelder umfasst nur einen Fotoempfänger, der nur zwei Informationen über die Streustrahlungsintensitäten liefert, nämlich je nach Ausführungsform entweder die Intensität der Vorwärtsstreustrahlung im infraroten und im blauen Wellenbereich oder die entsprechenden Intensitäten der Rückwärtsstreustrahlungen oder auch die Intensität der Vorwärtsstreustrahlung im infraroten Wellenlängenbereich und der Rückwärtsstreustrahlung im blauen Wellenlängenbereich. Die jeweiligen Anordnungsgeometrien führen allerdings dazu, dass die Messvolumina, aus denen die jeweilige Streustrahlung stammt, nicht identisch sind.
Aus der DE 199 02 319 ist ein Brandmeldeverfahren bekannt, bei dem die Alarmentscheidung in Abhängigkeit von dem Verhältnis der Intensität der IR-Vorwärtsstreustrahlung zu der Intensität der IR-Rückwärtsstreustrahlung getroffen wird. Der entsprechende Brandmelder arbeitet wahlweise mit zwei Infrarot-LEDs und einem Fotoempfänger oder umgekehrt mit einer Infrarot-LED und zwei Fotoempfängern. Der Winkel, unter dem die Vorwärtsstreustrahlung gemessen wird, beträgt vorzugsweise 140° und der Winkel, unter dem die Rückwärtsstreustrahlung gemessen wird, beträgt vorzugsweise 70°. Die Bildung des Verhältnisses der Intensitäten der Vorwärtsund der Rückwärtsstreustrahlung ermöglicht die Unterscheidung heller von dunklen Rauchsorten, weil heller Rauch ein hohes Vorwärtsstreusignal und ein vergleichsweise kleines Rückwärtsstreusignal liefert, während umgekehrt dunkler Rauch ein geringeres Vorwärtsstreusignal aber ein im Verhältnis dazu höheres Rückwärtsstreusignal liefert. Die Verarbeitung der absoluten Intensitäten oder Signalpegel unter Berücksichtigung der grundsätzlich niedrigeren Intensitäten im Rückwärtsstreubereich im Verhältnis zu den von den gleichen Partikeln in gleicher Konzentration im Vorwärtsstreubereich erzeugten Intensitäten und die gleichzeitige Verarbeitung der Verhältnisse oder Quotienten dieser Signalpegel ermöglicht es auch, bestimmte Täuschungsgrößen von Rauch zu unterscheiden. Z.B. erzeugt Wasserdampf in hoher Konzentration ein hohes Vorwärtsstreusignal, das nach dem älteren Stand der Technik zur Auslösung eines Alarms, in diesem Fall jedoch eines Falschalarms, führt. Die Bildung des Quotienten aus der Vorwärtsstreuintensität und der Rückwärtsstreuintensität ergibt jedoch einen für Wasserdampf charakteristischen Wert, der weitgehend konzentrationsunabhängig ist. Durch Ermittlung dieses Quotienten und Berücksichtigung dessen in der weiteren Signalverarbeitung kann somit der anderenfalls entstehende Falschalarm unterdrückt werden. Das bekannte Verfahren und der danach arbeitende Melder haben jedoch mit allen anderen bekannten Konstruktionen von mit Infrarotlicht arbeitenden Streulicht-Brandmeldern den Nachteil einer unzureichenden Empfindlichkeit für kleine und sehr kleine Partikel gemeinsam. Das erschwert vor allem die rechtzeitige Erkennung von offenen Feuern, insbesondere Holzfeuern, deren Rauch durch eine sehr kleine Partikelgröße gekennzeichnet ist. Bei einer entsprechenden Gefährdungslage müssen daher nach wie vor die auf kleine Partikel sehr gut ansprechenden Ionisationsbandmelder eingesetzt werden, die mit einem schwach radioaktiven Präparat arbeiten. Wegen dieses radioaktiven Präparates ist die Fertigung von Ionisationsbrandmeldern aufwendig und ihr Einsatz unbeliebt und in manchen Ländern sogar generell untersagt.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren zu schaffen, das mit geringem zusätzlichem Aufwand die Empfindlichkeit von Streulicht-Brandmeldern für kleine Partikel und damit die Verwendbarkeit solcher Melder zur Erkennung von heißen und sehr heißen Bränden erheblich verbessert, ohne dass dies auf Kosten einer erhöhten Falschalarmhäufigkeit geht.
Bei dem Verfahren der einleitend angegebenen Gattung ist diese Aufgabe dadurch gelöst, dass die Vorwärtsstreustrahlungen und die Rückwärtsstreustrahlungen der ersten und der zweiten Wellenlänge getrennt voneinander gemessen und ausgewertet werden.
In jedem Messtakt lassen sich auf diese Weise vier Messwerte gewinnen, die sowohl einzeln verarbeitet als auch miteinander kombiniert werden können, um nach Vergleich mit zugeordneten Referenzwerten eine sichere Alarmentscheidung treffen zu können.
Bevorzugt werden daher von den Signalpegeln, die den vier gemessenen Intensitäten der Streustrahlungen entsprechen, die korrespondierenden Ruhewertpegel, multipliziert mit einem Faktor ≤1, subtrahiert, die Ergebniswerte gewichtet und die gewichteten Werte in einer Auswertelogik verrechnet, mit gespeicherten Werten verglichen, die Vergleichsergebnisse verknüpft und bewertet; ergebnisabhängig wird mindestens ein Alarmsignal erzeugt (Anspruch 2). Je nach in dem Melder implementierter Intelligenz können ergebnisabhängig z.B. ein Voralarmsignal, ein Rauchidentifizierungssignal, ein Hauptalarmsignal usw. erzeugt werden.
Insbesondere können das Verhältnis zwischen den gewichteten Werten der Vorwärtsstreustrahlungsintensität und der Rückwärtsstreustrahlungsintensität der ersten Wellenlänge und das Verhältnis zwischen den gewichteten Werten der Vorwärtsstreustrahlungsintensität und der Rückwärtsstreustrahlungsintensität der zweiten Wellenlänge gebildet und in einer Auswertelogik verrechnet, mit gespeicherten Werten verglichen, die Vergleichsergebnisse verknüpft und bewertet sowie ergebnisabhängig mindestens ein Alarmsignal erzeugt werden (Anspruch 3).
Weiter können das Verhältnis der gewichteten Werte der Vorwärtssstreustrahlungsintensität der ersten und der zweiten Wellenlänge und das Verhältnis der gewichteten Werte der Rückwärtsstreustrahlungsintensität der ersten und der zweiten Wellenlänge gebildet und die ermittelten Verhältniswerte in einer Auswertelogik verrechnet, mit gespeicherten Werten verglichen, die Vergleichsergebnisse verknüpft und bewertet sowie ergebnisabhängig mindestens ein Alarmsignal erzeugt werden (Anspruch 4).
Zusätzlich können die ermittelten Verhältniswerte ihrerseits ins Verhältnis gesetzt und das Resultat mit gespeicherten Werten verglichen sowie das Vergleichsergebnis bei der Weiterverarbeitung berücksichtigt werden (Anspruch 5).
Günstige geometrische Verhältnisse ergeben sich, wenn die Vorwärtsstreustrahlungen der ersten und der zweiten Wellenlänge unter dem gleichen Vorwärtsstreuwinkel sowie die Rückwärtsstreustrahlungen der ersten und der zweiten Wellenlänge unter dem gleichen Rückwärtsstreuwinkel gemessen werden (Anspruch 6), was einerseits den Aufwand an optoelektrischen Bauelementen auf zwei LEDs und zwei Fotoempfänger, z.B. Fotodioden, begrenzt und andererseits eine im Prinzip gleichartige elektrische Verarbeitung aller vier Messwerte erlaubt.
Die Streustrahlungen der ersten und der zweiten Wellenlänge können auf gegenüberliegenden Seiten der Messkammer auf der gleichen Hauptachse gemessen werden (Anspruch 7).
Am besten werden auch die Strahlungen der ersten und der zweiten Wellenlänge von gegenüberliegenden Seiten längs zusammenfallender Strahlungsachsen in das Messvolumen eingestrahlt (Anspruch 8). Die so erhaltene Punktsymmetrie zu dem Zentrum des Messvolumens stellt sicher, dass die gemessenene Streustrahlungsintensitäten aus identischen Messvolumina stammen, was ihre Vergleichbarkeit erleichtert.
Zweckmäßig werden die erste Wellenlänge und die zweite Wellenlänge so gewählt, dass sie nicht in einem ganzzahligen Verhältnis zueinander stehen (Anspruch 9). Wenn nämlich die erste Wellenlänge und die zweite Wellenlänge z.B. im Verhältnis von 1:2 stehen, würden Partikel, die bei der ersten Wellenlänge z.B. ein besonders großes Vorwärtsstreusignal erzeugen auch bei Beleuchtung mit der zweiten Wellenlänge ein nach der Art eines Nebenmaximums überhöhtes Signal erzeugen. Andererseits würden Partikel mit einem Umfang gleich der längeren Wellenlänge, die dann besonders gut reflektieren, bei der halben Wellenlänge stark absorbieren, also nahezu kein Streulicht erzeugen.
Bei dem derzeitigen Stand der Technologie der Fertigung von LEDs empfiehlt es sich, die erste Wellenlänge im Bereich der Infrarotstrahlung und die zweite Wellenlänge im Bereich des blauen Lichts oder der ultravioletten Strahlung zu wählen (Anspruch 10).
Bevorzugt liegt die erste Wellenlänge im Bereich von 880 nm und die zweite Wellenlänge im Bereich von 475 nm, alternativ 370 nm (Anspruch 11).
Das Puls/Pause-Verhältnis der Strahlung der ersten und der zweiten Wellenlänge ist zweckmäßig größer als 1:10000 und vorzugsweise im Bereich von 1:20000 (Anspruch 12), weil zur Erzielung einer ausreichenden Empfindlichkeit hohe Strahlungsintensitäten notwendig sind. Die hierfür erforderliche elektrische Leistung belastet nicht nur die Stromversorgung des Melders, sondern führt auch zu einer beträchtlichen Erwärmung der strahlungserzeugenden Chips der LEDs, so dass nach jedem Puls eine ausreichend lange Abkühlzeit erforderlich ist, um eine Überhitzung zu vermeiden.
Zur Durchführung des Verfahrens nach der Erfindung und damit zur Lösung der zugrundeliegenden Aufgabe eignet sich ein Streulicht-Brandmelder mit einer mit der Umgebungsluft kommunizierenden Messkammer, die ein Messvolumen begrenzt, in das eine infrarotstrahlende und eine blaustrahlende LED aus unterschiedlichen Richtungen einstrahlen und bei dem die an in dem Messvolumen befindlichen Partikeln gestreute Strahlung fotoelektrisch gemessen und ausgewertet wird, wobei dieser Melder erfindungsgemäß zwei Fotoempfänger umfasst, die, sich in Bezug auf das Messvolumen gegenüberliegend, eine gemeinsame Hauptachse haben, mit der die Strahlungsachsen der zwei LEDs einen spitzen Winkel von weniger als 90° einschließen und sich in einem auf der Hauptachse liegenden Punkt schneiden, der im Zentrum des Messvolumens liegt (Anspruch 13).
Die LEDs können auf der gleichen Seite der Hauptachse angeordnet sein (Anspruch 14). Der eine Fotoempfänger misst dann die Vorwärtsstreustrahlung der infrarotstrahlenden LED und die Rückwärtsstreustrahlung der blaustrahlenden LED, während der andere Fotoempfänger umgekehrt die Vorwärtsstreustrahlung der blaustrahlenden LED und die Rückwärtsstreustrahlung der infrarotstrahlenden LED misst.
Alternativ können die LEDs symmetrisch zu der Hauptachse angeordnet sein (Anspruch 15), so dass der eine Fotoempfänger beide Vorwärtsstreustrahlungen und der andere Fotoempfänger beide Rückwärtsstreustrahlungen misst.
Bevorzugt sind jedoch die LEDs punktsymmetrisch zu dem Zentrum des Messvolumens angeordnet, so dass ihre Strahlungsachsen zusammenfallen (Anspruch 16). Mithin liegen sich sowohl die LEDs als auch die Fotoempfänger paarweise genau gegenüber. Das hat den Vorteil, dass die gemessenen vier Streustrahlungsintensitäten jeweils von einem identischen Messvolumen ausgehen. Im übrigen erleichtert diese symmetrische Anordnung auch die weitgehend reflexionsfreie Gestaltung der Messkammer, ermöglicht einen im wesentlichen symmetrischen Aufbau der Platine, auf der die LEDs und die Fotoempfänger sitzen und führt zu einer rotationssymmetrischen und damit von der Lufteintrittsrichtung zumindest weitgehend unabhängigen Empfindlichkeit des Melders.
Vorzugsweise schließen die Strahlungsachsen der LEDs mit der Hauptachse jeweils einen spitzen Winkel von etwa 60° ein (Anspruch 17). Unter diesem Winkel wird dann die jeweilige Rückwärtsstreustrahlung gemessen, die korrespondierende Vorwärtsstreustrahlung hingegen unter dem Komplementwinkel von 120°. Es hat sich gezeigt, dass dies ein günstiger Kompromiss zwischen dem für die Messung der Rückwärtsstreustrahlung an sich günstigeren Wert von 70° und dem Durchmesser der Messkammer ist, der maßgeblich den Aussendurchmesser des Melders beeinflusst.
Um die Fotoempfänger vor direkter Beleuchtung durch die LEDs und vor Beleuchtung durch an den Wänden der Messkammer reflektierter Strahlung zu schützen sowie die Beleuchtung des Messvolumens durch reflektierte Strahlung gering zu halten, sitzt zweckmäßigerweise jede LED und jeder Fotoempfänger in einem eigenen Tubus; außerdem sind außerhalb des Messvolumens, zwischen den LEDs und den Fotoempfängern, Blenden und Strahlungsfallen angeordnet (Anspruch 18).
Das Verfahren nach der Erfindung wird nachfolgend anhand der Zeichnung erläutert, die drei Ausführungsformen eines entsprechenden Streulicht-Brandmelders in drei Ausführungsformen veranschaulicht. Es zeigt:
Fig. 1
eine in Höhe der optischen Achsen geschnittene Aufsicht auf die die Messkammer tragende Grundplatte des Brandmelders in einer ersten Ausführungsform
Fig. 2
die entsprechende Ansicht einer zweiten Ausführungsform und
Fig. 3
die entsprechende Ansicht einer dritten Ausführungsform.
Das Verfahren nach der Erfindung geht von Folgendem aus:
Je nach Art des brennenden Materials entsteht ein breites Spektrum von Verbrennunsprodukten, die nachfolgend der Einfachheit halber als Aerosole oder auch als Partikel bezeichnet werden. Heisse Brände erzeugen große Mengen von Aerosolen kleinen Durchmessers. Z.B. hat ein 100 Moleküle CO2 umfassendes Aerosolgebilde oder Cluster einen Durchmesser von etwa 2,5 nm. Brände mit geringer Energieumsetzung pro Zeiteinheit, also insbesondere sog. Schwelbrände, erzeugen hingegen Aerosole mit einem Durchmesser von bis zu 100 µm und teilweise auch makroskopische Schwebstoffe, z.B. Ascheteilchen. Ein zur Erkennung aller Arten von Bränden geeigneter Streulicht-Brandmelder müßte also Aerosole mit Durchmessern von 2,5 nm bis 100 µm erkennen, d.h. einen Bereich von fünf Zehnerpotenzen abdecken können.
Wegen ihres hohen Wirkungsgrades werden als Strahlungsquellen in Streulicht-Brandmeldern bisher in der Praxis ausschließlich infrarottrahlenden GaAs-LEDs eingesetzt, die eine Wellenlänge λ von 880 nm erzeugen. Die Intensität der von einem Partikel verursachten Streustrahlung hängt in erster Linie von dem Verhältnis des Durchmessers des der Einfachheit halber als Kugel angenommenen Partikels zu der Wellenlänge der einfallenden Strahlung ab. Daneben spielen zwar auch die Form und der Absorptionskoeffizient des Partikels eine Rolle, jedoch sind diese Parameter im vorliegenden Zusammenhang naturgemäß nicht beeinflussbar. Für einen Partikeldurchmesser unterhalb von 0,1 λ nimmt die sog. Rayleigh-Streuung proportional zu λ4 ab. Daraus folgt, dass mit infrarotstrahlenden LEDs arbeitende Brandmelder für Partikeldurchmesser von weniger als rd. 90 nm eine steil abfallende Empfindlichkeit haben. Hinzu kommt, dass die Rayleigh-Streuung nicht omnidirektional ist sondern ausgeprägte Maxima bei 0° und 180° sowie ausgeprägte Minima bei 90° und bei 270° hat. Für Partikel mit Durchmessern von 0,1 λ bis 3 λ, im Fall einer infrarotstrahlenden LED also von rd. 90 nm bis rd. 2,5 µm, ist hingegen die Mie-Streuung maßgebend, die noch stärker richtungsabhängig als die Rayleigh-Streuung ist und außerdem destruktive und konstruktive Interferenzeffekte durch Wechselwirkung der eingestrahlten mit der an dem Partikel reflektierten Strahlung zeigt. Oberhalb von 3 λ ist die Streuintensität weitgehend wellenlängenunabhängig und in erster Linie von der Art und Form des Partikels abhängig.
Daraus folgt, dass die geringe Empfindlichkeit von Streulicht-Brandmeldern für heisse Brände, z.B. offene Holzfeuer, durch die im Verhältnis zu dem Durchmesser der nachzuweisenden Partikel große Wellenlänge der Infrarotstrahlung bedingt ist. Dem kann weder durch Erhöhung der Verstärkung des von den Fotoempfängern gelieferten Signals noch durch Erhöhung der Intensität der eingestrahlten Strahlung begegnet werden, weil in beiden Fällen die Empfindlichkeit des Melders für große und makroskopische Partikel, z.B. Stäube, Dämpfe aus industriellen Prozessen und Zigarettenrauch zu groß wird.
Durch abwechselndes Bestrahlen des Messvolumens mit infraroter Strahlung und blauem Licht sowie getrennte Verarbeitung der den empfangenen Streustrahlungen proportionalen Signale kann zwar, wie aus der einleitend genannten WO 01/59 737 grundsätzlich bekannt, die Empfindlichkeit des Melders für Partikel kleinen Durchmessers, insbesondere solche, für die die Rayleigh-Streuung maßgebend ist, beträchtlich gesteigert werden. Es läßt sich leicht rechnerisch zeigen, dass die Empfindlichkeit sich um den Faktor 10 und mehr erhöht. Die Steigerung der Empfindlichkeit des Melders für Partikel kleinen Durchmessers reicht jedoch für sich allein zur Gewinnung einer sicheren Alarmentscheidung, d.h. zur Vermeidung von Falsch- oder Täuschungsalarmen, nicht aus. Insbesondere trifft es entgegen der in der WO 01/59 737 getroffenen Annahme nicht zu, dass die Bestrahlung des Messvolumens mit blauem Licht für große und für kleine Partikel Streustrahlungen etwa gleicher Intensität liefert. Diesseitige Untersuchungen haben vielmehr gezeigt, dass gerade kleine Partikel im infraroten Bereich und bei blauem Licht Streustrahlungen sehr ähnlicher Intensität liefern, und zwar sowohl im Vorwärts- als auch - mit niedrigerem Pegel - im Rückwärtsstrahlungsbereich. Wie sich weiter gezeigt hat, ermöglicht erst die Hinzunahme der Winkelabhängigkeit der Intensität der Streustrahlungen die Gewinnung sicherer Kriterien, die eine Unterscheidung zwischen Täuschungsgrößen und Brandfolgeprodukten weitgehend unabhängig von der Art des Brandgutes ermöglichen.
Erfindungsgemäß werden deshalb in jedem Messzyklus vier Streustrahlungsintensitäten gemessen, nämlich die Vorwärtsstreustrahlung und die Rückwärtsstreustrahlung im infraroten Bereich und die gleichen Werte im Bereich blauen Lichts. Von den zu den gemessenen Intensitäten proportionalen Signalpegeln werden zur Vergrößerung der Messdynamik und zur Vereinfachung der weiteren Verarbeitung die korrespondierenden Ruhewertpegel, vorzugsweise mit einem Sicherheitsabschlag (entsprechend einer Multiplikation der Ruhewertpegel mit einem Faktor <1), subtrahiert. Die so erhaltenen Ergebniswerte werden dann in einer Auswertelogik mit gespeicherten Werten, insbesondere Schwellwerten, verglichen. Zusätzliche Informationen werden durch Bildung der Quotienten der Ergebniswerte und neuerlichen Vergleich mit gespeicherten Bezugswerten gewonnen. Die Resultate dieser Operationen können ihrerseits, z.B. abgestimmt auf die jeweilige Umgebung, in der der Melder eingesetzt wird, verknüpft und bewertet werden. Auf dieser Weise lassen sich eine Reihe aussagekräftiger Zwischenergebnisse, z.B. für unterschiedliche Voralarme, und schließlich auch Alarmsignale gewinnen.
In Fig. 1 ist eine erste, bevorzugte Ausführungsform eines zur Durchführung dieses Verfahrens geeigneten Melders dargestellt. Auf einer Grundplatte 1.7 ist ein mit einem dünnen Kreis schematisch angedeutetes, kugelförmiges Messvolumen mit einem Zentrum 1.5 definiert. In dieses Messvolumen sendet eine infrarotstrahlende LED 1.1a längs einer ersten Strahlungsachse. Ihr genau gegenüber liegt eine blaustrahlende LED 1.1b, die in das Messvolumen längs einer zweiten Strahlungsachse sendet. Die erste und die zweite Strahlungsachse fallen zusammen. Unter einem Winkel von α = 120° zu dieser gemeinsamen Strahlungsachse verläuft eine Hauptachse ebenfalls durch das Zentrum 1.5 des Messvolumens. Einander gegenüberliegend, sind auf dieser Hauptachse eine erste Fotodiode 1.2a und 1.2b angeordnet. Somit schließt die Hauptachse, auf der die jeweiligen Empfangsachsen der beiden Fotodioden liegen, mit der ersten Strahlungsachse der "infraroten" LED 1.1a einen spitzen Winkel β = 60° ein. Denselben spitzen Winkel schließt dementsprechend die Hauptachse mit der (zweiten) Strahlungsachse der "blauen" LED 1.1b ein. Mithin misst die Fotodiode 1.2a die von der "infraroten" LED 1.1a an Partikeln in dem Messvolumen erzeugte, infrarote Vorwärtsstreustrahlung unter einem Winkel von 120° und die an der "blauen" LED 1.1b erzeugte, blaue Streustrahlung unter einem Rückwärtsstreuwinkel von 60°. Umgekehrt misst die Fotodiode 1.2b die blaue Vorwärtsstreustrahlung, die von der "blauen" LED 1.1b erzeugt wird, unter dem Winkel α von 120° und die infrarote Rückwärtsstreustrahlung, die von der "infraroten" LED 1.1a erzeugt wird, unter einem Rückwärtsstreuwinkel von 60°. Zur Vermeidung von Störreflexionen befinden sich die LEDs und die Fotodioden in Tuben wie etwa 1.6. Aus dem gleichen Grund sind zwischen den LEDs und den Fotodioden geeignet geformte Blenden wie 1.3a, 1.3b sowie 1.4a und 1.4b angeordnet.
Auf der Grundplatte 1.7 sind weitere Sensoren, z.B. bei 1.8 ein Temperaturfühler und bei 1.9 ein Gassensor,angeordnet.
Wie üblich, befindet sich unter der Grundplatte 1.7 eine Schaltungsplatine zur Erzeugung der Stromimpulse für die LEDs 1.1a und 1.1b sowie zur Verarbeitung der von den Fotodioden 1.2a und 1.2b gelieferten elektrischen Signale. Wie ebenfalls üblich, ist die Grundplatte 1.7 in einem Meldergehäuse (nicht dargestellt) untergebracht, das einen Austausch zwischen der Umgebungsluft und der Luft in der Messkammer zuläßt, jedoch Fremdlicht von der Messkammer fernhält.
Figur 2 zeigt eine zweite Ausführungsform des Melders, mit den gleichen Komponenten wie in Figur 1, jedoch in anderer geometrischer Anordnung. Um dies zu verdeutlichen, ist die erste Ziffer der jeweiligen Bezugszeichen statt "1" hier "2".
Im Unterschied zu Figur 1 fallen nur die durch das Messzentrum 2.5 gehenden Strahlungsachsen der infarotstrahlenden LED 2.1a und der blaustrahlenden LED 2.1b zusammen. Mit der Strahlungsachse ersterer schließt die Empfangsachse der Fotodiode 2.2a einen Winkel α1 = 120° und mit der Strahlungsachse der blaustrahlenden LED 2.1b einen Winkel β2 = 60° ein. Die Empfangsachse der Fotodiode 2.2b schließt umgekehrt mit der Strahlungsachse der infrarotstrahlenden LED 2.1a einen Winkel α1 = 60° und mit der Strahlungsachse der blaustrahlenden LED 2.1b einen Winkel α2 = 120° ein. Dementsprechend misst die erste Fotodiode 2.2a die Vorwärtsstreustrahlung der "infaroten" LED 2.1a und die Rückwärtsstreustrahlung der "blauen" LED 2.1b. Die zweite Fotodiode 2.2b misst umgekehrt die Vorwärtsstreustrahlung, die von der "blauen" LED 2.1b erzeugt wird und die Rückwärtsstreustrahlung, die von der "infaroten" LED 2.1a erzeugt wird.
Die Fotodioden 2.2a bzw. 2.2b können ihre Position mit den LEDs 2.1a bzw. 2.1b vertauschen, so dass sich dann die beiden Fotodioden in Bezug auf das Messzentrum 2.5 genau gegenüberliegen.
Diese geometrische Anordnung der vier Komponenten, d.h. der zwei LEDs und der zwei Fotodioden, ist weniger günstig als diejenige gemäß Figur 1, weil nur 75 % der vier gemessenen Streustrahlungen jeweils aus dem gleichen Meßvolumen stammen. Dies veranschaulichen die Schnittflächen zwischen den Strahlungsbündeln, die stark vereinfacht, nämlich unter Ausserachtlassung der Winkelabhängigkeit sowohl der Intensität der gesendeten Strahlungen als auch der Empfindlichkeit der Fotodioden sowie der an den unvermeidbaren Kanten auftretenden Beugungseffekte, dargestellt sind. Bei Meldern, die - wie im Ausführungsbeispiel - weitere Sensoren wie 2.8 und 2.9 enthalten, kommt hinzu, dass das Messzentrum 2.5 stark exzentrisch zur Mitte der Grundplatte 2.7 liegt. Das hat zur Folge, dass die Empfindlichkeit des Melders nicht wie im Fall der ersten Ausführungform omnidirektional sondern abhängig von der Richtung ist, aus der die Brandfolgeprodukte in den Melder und dessen Messvolumen eintreten.
Figur 3 zeigt eine dritte Ausführungsform des Melders, mit den gleichen Komponenten wie in Fig. 2, jedoch in anderer geometrischer Anordnung. Um dies zu verdeutlichen, ist die erste Ziffer des jeweiligen Bezugszeichens statt "2" hier "3".
Im Unterschied zu Fig. 1 fallen nur die durch das Messzentrum 3.5 gehenden Empfangsachsen der Fotodioden 3.2a und 3.2b zusammen. Diese Empfangsachsen bilden die Hauptachse. Mit letzterer schließt die "infrarote" LED 3.1a einen spitzen Winkel β1 = 60° und einen stumpfen Winkel α1 = 120° ein. Der "infraroten" LED 3.1a in Bezug auf die Hauptachse gegenüber liegt die "blaue" LED 3.1b, die dementsprechend mit der Hauptachse den spitzen Winkel β2 = 60° und den stumpfen Winkel α2 = 120° einschließt. Somit empfängt die Fotodiode 3.2a sowohl die infrarote Vorwärtsstreustrahlung als auch die blaue Vorwärtsstreustrahlung, während die Fotodiode 3.2b sowohl die infrarote Rückwärtsstreustrahlung als auch die blaue Rückwärtsstreustrahlung empfängt.
Anders als im Fall der Fig. 2 können bei dieser Ausführungsform die zwei LEDs und die zwei Fotodioden nicht positionsvertauscht angeordnet werden, denn in diesem Fall würden die beiden Fotodioden gleichzeitig die Vorwärtsstreustrahlung der einen LED und anschließend die Rückwärtsstreustrahlung der anderen LED messen, also zwar vier Messwerte liefern, von denen jedoch jeweils zwei paarweise zumindest annähernd gleich wären.
Wie im Fall der Fig. 2 stammen auch bei der Ausführungsform gemäß Fig. 3 nur 75 % der vier gemessenen Streustrahlungen jeweils aus dem gleichen Messvolumen. Günstiger als im Fall der Fig. 2 ist, dass das Messvolumen auch dann, wenn der Melder weitere Sensoren wie 3.8 und 3.9 enthält, näher an der Mitte der Grundplatte 3.7 liegt, so dass die Empfindlichkeit des Melders weniger stark abhängig von der Richtung ist, aus der die Brandfolgeprodukte in den Melder eintreten. Ebenfalls günstiger als im Vergleich zu Fig. 2 ist bei der Geometrie gemäß Fig. 3 die Anordnung aller Blenden 3.3a, 3.3b und 3.4a, 3.4b nahe dem Messvolumen und im wesentlichen symmetrisch um dieses herum. Unter sonst gleichen Verhältnissen bedingt jedoch die Positionierung der "blauen" LED 3.1b einen im Vergleich zu Fig. 1 größeren Durchmesser der Grundplatte 3.7.
Zwar gilt für alle Ausführungsformen, dass die Streustrahlungen unter Winkeln von 120° bzw. von 60° gemessen werden. Die Einhaltung dieser Winkel ist jedoch keine notwendige Bedingung für die Durchführung des mit der Erfindung vorgeschlagenen Verfahrens. Wichtig ist lediglich, dass die Winkel so gewählt werden, dass sich in Vorwärtsstreurichtung und in Rückwärtsstreurichtung einerseits ausreichend hohe Intensitäten, andererseits für möglichst viele unterschiedliche Brandfolgeprodukte ausreichend unterschiedliche Intensitäten im Vorwärtsstreubereich und im Rückwärtsstreubereich der betreffenden Partikel messen lassen.

Claims (19)

  1. Verfahren zur Branderkennung nach dem Streulichtprinzip durch gepulste Einstrahlung einer Strahlung einer ersten Wellenlänge längs einer ersten Strahlungsachse sowie einer Strahlung einer zweiten, demgegenüber kürzeren Wellenlänge längs einer zweiten Strahlungsachse in ein Messvolumen und Messung der an in dem Messvolumen befindlichen Partikeln gestreuten Strahlungen unter einem Vorwärtsstreuwinkel von mehr als 90° und unter einem Rückwärtsstreuwinkel von weniger als 90°, dadurch gekennzeichnet, dass die Vorwärtsstreustrahlungen und die Rückwärtsstreustrahlungen der ersten und der zweiten Wellenlänge getrennt voneinander gemessen und ausgewertet werden.
  2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass von den Signalpegeln, die den vier gemessenen Intensitäten der Streustrahlungen entsprechen, die korrespondierenden Ruhewertpegel, multipliziert mit einem Faktor ≤1, subtrahiert werden, dass die Ergebniswerte gewichtet werden und dass die gewichteten Werte in einer Auswertelogik verrechnet, mit gespeicherten Werten verglichen, die Vergleichsergebnisse verknüpft und bewertet werden sowie ergebnisabhängig mindestens ein Alarmsignal erzeugt wird.
  3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass das Verhältnis zwischen den gewichteten Werten der Vorwärtsstreustrahlungsintensität und der Rückwärtsstreustrahlungsintensität der ersten Wellenlänge und das Verhältnis zwischen den gewichteten Werten der Vorwärtsstreustrahlungsintensität und der Rückwärtsstreustrahlungsintensität der zweiten Wellenlänge gebildet werden, und dass die ermittelten Verhältniswerte in einer Auswertelogik verrechnet, mit gespeicherten Werten verglichen, die Vergleichsergebnisse verknüpft und bewertet werden sowie ergebnisabhängig mindestens ein Alarmsignal erzeugt wird.
  4. Verfahren nach einem der Anspruch 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, dass das Verhältnis der gewichteten Werte der Vorwärtsstreustrahlungsintensitäten der ersten und der zweiten Wellenlänge zueinander und das Verhältnis der gewichteten Werte der Rückwärtsstreustrahlungsintensitäten der ersten und der zweiten Wellenlänge zueinander gebildet werden, und die ermittelten Verhältniswerte in einer Auswertelogik verrechnet, mit gespeicherten Werten verglichen, die Vergleichsergebnisse verknüpft und bewertet werden sowie ergebnisabhängig mindestens ein Alarmsignal erzeugt wird.
  5. Verfahren nach Anspruch 3 oder 4, dadurch gekennzeichnet, dass die ermittelten Verhältniswerte ihrerseits ins Verhältnis gesetzt werden und das Resultat mit gespeicherten Werten verglichen sowie das Vergleichsergebnis bei der Weiterverarbeitung berücksichtigt wird.
  6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass die Vorwärtsstreustrahlungen der ersten und der zweiten Wellenlänge unter dem gleichen Vorwärtsstreuwinkel sowie die Rückwärtsstreustrahlungen der ersten und der zweiten Wellenlänge unter dem gleichen Rückwärtsstreuwinkel gemessen werden.
  7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass die Streustrahlungen der ersten und der zweiten Wellenlänge auf gegenüberliegenden Seiten der Messkammer auf der gleichen Hauptachse gemessen werden.
  8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass die Strahlungen der ersten und der zweiten Wellenlänge von gegenüberliegenden Seiten längs zusammenfallender Strahlungsachsen in das Messvolumen eingestrahlt werden.
  9. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass die erste Wellenlänge und die zweite Wellenlänge so gewählt werden, dass sie nicht in einem ganzzahligen Verhältnis zueinander stehen.
  10. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass die erste Wellenlänge im Bereich der Infrarotstrahlung liegt und dass die zweite Wellenlänge im Bereich des blauen Lichts oder der ultravioletten Strahlung liegt.
  11. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet, dass die erste Wellenlänge im Bereich von 880 nm liegt und dass die zweite Wellenlänge im Bereich von 475 nm, alternativ 370 nm liegt.
  12. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 11, dadurch gekennzeichnet, dass das Puls/Pause-Verhältnis der Strahlung der ersten und der zweiten Wellenlänge größer als 1:10000 und vorzugsweise im Bereich von 1:20000 gewählt wird.
  13. Streulicht-Brandmelder mit einer mit der Umgebungsluft kommunizierenden Messkammer, die ein Messvolumen begrenzt, in das eine infrarotstrahlende und eine blaustrahlende LED aus unterschiedlichen Richtungen einstrahlen und die an in dem Messvolumen befindlichen Partikeln gestreute Strahlung fotoelektrisch gemessen und ausgewertet wird, dadurch gekennzeichnet, dass der Melder zwei Fotoempfänger umfasst, dass die zwei Fotoempfänger sich in Bezug auf das Messvolumen gegenüber auf einer gemeinsamen Hauptachse liegen und dass die Strahlungsachsen der zwei LEDs mit dieser Hauptachse einen spitzen Winkel von weniger als 90° einschließen und sich in einem auf der Hauptachse liegenen Punkt schneiden, der im Zentrum des Messvolumens liegt.
  14. Melder nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, dass die LEDs auf der gleichen Seite der Hauptachse angeordnet sind.
  15. Melder nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, dass die LEDs symmetrisch zu der Hauptachse angeordnet sind.
  16. Melder nach Anspruch 13 oder 15, dadurch gekennzeichnet, dass die LEDs punktsymmetrisch zu dem Zentrum des Messvolumens angeordnet sind, so dass ihre Strahlungsachsen zusammenfallen.
  17. Melder nach einem der Ansprüche 13 bis 16, dadurch gekennzeichnet, dass die Strahlungsachsen der LEDs mit der Hauptachse jeweils einen spitzen Winkel von etwa 60° einschließen.
  18. Melder nach einem der Ansprüche 13 bis 17, dadurch gekennzeichnet, dass jede LED und jeder Fotoempfänger in einem eigenen Tubus sitzt, und dass in der Messkammer, außerhalb des Messvolumens, zwischen den LEDs und den Fotoempfängern Blenden und Strahlungsfallen angeordnet sind.
  19. Melder nach einem der Ansprüche 13 oder 15 bis 18, dadurch gekennzeichnet, dass der erste Fotoempfänger die Vorwärtsstreustrahlung der infrarotstrahlenden LED und die Rückwärtsstreustrahlung der blaustrahlenden LED sowie der zweite Fotoempfänger die Rückwärtsstreustrahlung der infrarotstrahlenden LED und die Vorwärtsstreustrahlung der blaustrahlenden LED empfängt.
EP03013270A 2002-10-07 2003-06-12 Branderkennungsverfahren und Brandmelder zu dessen Durchführung Expired - Lifetime EP1408469B1 (de)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE10246756A DE10246756B4 (de) 2002-10-07 2002-10-07 Branderkennungsverfahren und Brandmelder zu dessen Durchführung
DE10246756 2002-10-07

Publications (3)

Publication Number Publication Date
EP1408469A2 true EP1408469A2 (de) 2004-04-14
EP1408469A3 EP1408469A3 (de) 2004-07-14
EP1408469B1 EP1408469B1 (de) 2009-05-27

Family

ID=32010359

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP03013270A Expired - Lifetime EP1408469B1 (de) 2002-10-07 2003-06-12 Branderkennungsverfahren und Brandmelder zu dessen Durchführung

Country Status (7)

Country Link
US (2) US7239387B2 (de)
EP (1) EP1408469B1 (de)
AT (1) ATE432518T1 (de)
DE (2) DE10246756B4 (de)
ES (1) ES2326631T3 (de)
HK (1) HK1060426A1 (de)
TW (1) TW200532593A (de)

Cited By (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1879158A1 (de) * 2006-07-14 2008-01-16 Siemens Schweiz AG Verfahren zur Detektion von Rauch und optischer Rauchmelder
WO2008006578A1 (de) 2006-07-12 2008-01-17 Hochschule Für Technik Und Wirtschaft Des Saarlandes Vorrichtung und verfahren zur unterscheidung von nebelarten
EP1887536A1 (de) * 2006-08-09 2008-02-13 Siemens Schweiz AG Streulicht-Rauchmelder
EP2706515A1 (de) * 2012-09-07 2014-03-12 Amrona AG Vorrichtung und Verfahren zum Detektieren von Streulichtsignalen
DE202015000820U1 (de) 2014-12-01 2015-03-04 Siemens Schweiz Ag Streulichtrauchmelder mit zwei zweifarbigen Leuchtdioden und einem gemeinsamen Photosensor oder mit einer zweifarbigen Leuchtdiode und mit zwei Photosensoren jeweils in einer Vorwärts- und Rückwärtsstreulichtanordnung
US9036150B2 (en) 2011-11-25 2015-05-19 Apparatebau Gauting Gmbh Scattered radiation fire detector and method for the automatic detection of a fire situation
EP3287999A1 (de) 2016-08-25 2018-02-28 Siemens Schweiz AG Verfahren zur branddetektion nach dem streulichtprinzip mit gestaffelter zuschaltung einer weiteren led-einheit zum einstrahlen weiterer lichtimpulse unterschiedlicher wellenlänge und streulichtwinkel sowie derartige streulichtrauchmelder
EP3321906A1 (de) * 2016-11-11 2018-05-16 Kidde Technologies, Inc. Auf hochempfindlicher faseroptik basierende detektion

Families Citing this family (28)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7111496B1 (en) * 2004-04-29 2006-09-26 Pedro Lilienfeld Methods and apparatus for monitoring a mass concentration of particulate matter
EP1619640A1 (de) * 2004-07-23 2006-01-25 Siemens Schweiz AG Streulichtrauchmelder
EP1630758B1 (de) * 2004-08-31 2008-01-02 Siemens Schweiz AG Streulicht-Rauchmelder
DE102007013295A1 (de) 2007-03-16 2008-09-18 Aoa Apparatebau Gauting Gmbh Rauchmelder
AU2009290147C1 (en) * 2008-09-05 2016-01-21 Garrett Thermal Systems Limited Optical detection of particle characteristics
AU2015224408B2 (en) * 2008-09-05 2016-05-26 Garrett Thermal Systems Limited Optical detection of particle characteristics
US8717181B2 (en) 2010-07-29 2014-05-06 Hill-Rom Services, Inc. Bed exit alert silence with automatic re-enable
JP5853143B2 (ja) * 2011-03-11 2016-02-09 パナソニックＩｐマネジメント株式会社 火災感知器
DE102011108389A1 (de) 2011-07-22 2013-01-24 PPP "KB Pribor" Ltd. Rauchdetektor
DE102011108390B4 (de) 2011-07-22 2019-07-11 PPP "KB Pribor" Ltd. Verfahren zur Herstellung eines Rauchdetektors vom offenen Typ
GB2499256A (en) * 2012-02-13 2013-08-14 Thorn Security Fire detector sensing photo-luminescent emissions from illuminated particles
US8947243B2 (en) * 2012-04-29 2015-02-03 Valor Fire Safety, Llc Smoke detector with external sampling volume and utilizing internally reflected light
DE102013201049A1 (de) * 2013-01-23 2014-07-24 Robert Bosch Gmbh Brandmelder
EP3063747B1 (de) 2013-10-30 2019-07-24 Valor Fire Safety, LLC Rauchmelder mit externem erfassungsvolumen und umgebungslichtabweisung
US9355542B2 (en) * 2014-01-27 2016-05-31 Kidde Technologies, Inc. Apparatuses, systems and methods for self-testing optical fire detectors
ES2721929T3 (es) * 2014-12-01 2019-08-06 Siemens Schweiz Ag Detector de humo de luz dispersa con un diodo emisor de luz de dos colores
JP6315641B2 (ja) * 2015-06-23 2018-04-25 華中科技大学 ２波長の散乱光信号に基づくエアロゾルの特徴パラメータの取得方法及びその使用
WO2017218763A1 (en) * 2016-06-15 2017-12-21 Carrier Corporation Smoke detection methodology
US10769921B2 (en) 2016-08-04 2020-09-08 Carrier Corporation Smoke detector
CA3066748A1 (en) * 2017-06-09 2018-12-13 Carrier Corporation Chamberless smoke detector with indoor air quality detection and monitoring
JP7320959B2 (ja) * 2019-03-11 2023-08-04 能美防災株式会社 煙感知器
US10697880B1 (en) * 2019-04-07 2020-06-30 Everday Technology Co., Ltd. Smoke detecting device
CN109949534A (zh) * 2019-04-19 2019-06-28 汉威科技集团股份有限公司 一种多光路双向散射感烟探测器迷宫
US10950108B2 (en) 2019-08-09 2021-03-16 Rosemount Aerospace Inc. Characterization of aerosols
CN112562253B (zh) * 2019-09-26 2022-06-03 杭州海康消防科技有限公司 一种烟雾传感器、烟雾报警方法及装置
US11127284B1 (en) 2020-07-02 2021-09-21 Honeywell International Inc. Self-calibrating fire sensing device
US11506586B2 (en) 2020-08-17 2022-11-22 Carrier Corporation Photoelectric smoke sensor tube
CN112991666B (zh) * 2021-02-08 2023-04-28 三明学院 一种火灾烟雾探测器及其烟室和抗干扰烟雾探测方法

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5280272A (en) * 1991-09-20 1994-01-18 Hochiki Kabushiki Kaisha Fire alarm system which distinguishes between different types of smoke
WO2000007161A1 (en) * 1998-07-31 2000-02-10 Gsbs Development Corporation Smoke detectors
US6218950B1 (en) * 1999-01-21 2001-04-17 Caradon Esser Gmbh Scattered light fire detector

Family Cites Families (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3982130A (en) * 1975-10-10 1976-09-21 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Ultraviolet wavelength smoke detector
SE7905294L (sv) * 1979-06-15 1980-12-16 Svenska Traeforskningsinst Stoftmetning
US5051595A (en) * 1989-12-06 1991-09-24 Santa Barbara Research Center Fiber optic flame detection and temperature measurement system employing doped optical fiber
US5352901A (en) * 1993-04-26 1994-10-04 Cummins Electronics Company, Inc. Forward and back scattering loss compensated smoke detector
US5575837A (en) * 1993-04-28 1996-11-19 Fujimi Incorporated Polishing composition
US5527423A (en) * 1994-10-06 1996-06-18 Cabot Corporation Chemical mechanical polishing slurry for metal layers
ATE312895T1 (de) * 1996-07-25 2005-12-15 Dupont Air Prod Nanomaterials Zusammensetzung und verfahren zum chemisch- mechanischen polieren
US5958288A (en) * 1996-11-26 1999-09-28 Cabot Corporation Composition and slurry useful for metal CMP
JPH1123458A (ja) * 1997-05-08 1999-01-29 Nittan Co Ltd 煙感知器および監視制御システム
US6001269A (en) * 1997-05-20 1999-12-14 Rodel, Inc. Method for polishing a composite comprising an insulator, a metal, and titanium
US6083419A (en) * 1997-07-28 2000-07-04 Cabot Corporation Polishing composition including an inhibitor of tungsten etching
US7126687B2 (en) * 1999-08-09 2006-10-24 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Army Method and instrumentation for determining absorption and morphology of individual airborne particles
AUPQ553800A0 (en) * 2000-02-10 2000-03-02 Cole, Martin Terence Improvements relating to smoke detectors particularily duct monitored smoke detectors
JP4954398B2 (ja) * 2001-08-09 2012-06-13 株式会社フジミインコーポレーテッド 研磨用組成物およびそれを用いた研磨方法
GB2397122B (en) 2003-01-03 2006-02-08 David Appleby Fire detector with low false alarm rate

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5280272A (en) * 1991-09-20 1994-01-18 Hochiki Kabushiki Kaisha Fire alarm system which distinguishes between different types of smoke
WO2000007161A1 (en) * 1998-07-31 2000-02-10 Gsbs Development Corporation Smoke detectors
US6218950B1 (en) * 1999-01-21 2001-04-17 Caradon Esser Gmbh Scattered light fire detector

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
GOODMAN D S: "METHOD FOR LOCALIZING LIGHT-SCATTERED PARTICLES" IBM TECHNICAL DISCLOSURE BULLETIN, IBM CORP. NEW YORK, US, Bd. 27, Nr. 5, 1. Oktober 1984 (1984-10-01), Seite 3164, XP002066860 ISSN: 0018-8689 *

Cited By (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2008006578A1 (de) 2006-07-12 2008-01-17 Hochschule Für Technik Und Wirtschaft Des Saarlandes Vorrichtung und verfahren zur unterscheidung von nebelarten
EP1879158A1 (de) * 2006-07-14 2008-01-16 Siemens Schweiz AG Verfahren zur Detektion von Rauch und optischer Rauchmelder
EP1887536A1 (de) * 2006-08-09 2008-02-13 Siemens Schweiz AG Streulicht-Rauchmelder
WO2008017698A1 (de) * 2006-08-09 2008-02-14 Siemens Schweiz Ag Streulicht-rauchmelder
US9036150B2 (en) 2011-11-25 2015-05-19 Apparatebau Gauting Gmbh Scattered radiation fire detector and method for the automatic detection of a fire situation
EP2706515A1 (de) * 2012-09-07 2014-03-12 Amrona AG Vorrichtung und Verfahren zum Detektieren von Streulichtsignalen
US9244010B2 (en) 2012-09-07 2016-01-26 Amrona Ag Device and method for detecting scattered light signals
CN103782327A (zh) * 2012-09-07 2014-05-07 艾摩罗那股份公司 用于检测散射光信号的设备和方法
WO2014037520A1 (de) * 2012-09-07 2014-03-13 Amrona Ag Vorrichtung und verfahren zum detektieren von streulichtsignalen
EP2839448B1 (de) 2012-09-07 2015-07-22 Amrona AG Vorrichtung und verfahren zum detektieren von streulichtsignalen
CN103782327B (zh) * 2012-09-07 2015-08-05 艾摩罗那股份公司 用于检测散射光信号的设备和方法
EP3029648A1 (de) 2014-12-01 2016-06-08 Siemens Schweiz AG Streulichtrauchmelder mit zwei zweifarbigen Leuchtdioden und einem gemeinsamen Photosensor oder mit einer zweifarbigen Leuchtdiode und mit zwei Photosensoren jeweils in einer Vorwärts- und Rückwärtsstreulichtanordnung
DE202015000820U1 (de) 2014-12-01 2015-03-04 Siemens Schweiz Ag Streulichtrauchmelder mit zwei zweifarbigen Leuchtdioden und einem gemeinsamen Photosensor oder mit einer zweifarbigen Leuchtdiode und mit zwei Photosensoren jeweils in einer Vorwärts- und Rückwärtsstreulichtanordnung
EP3287999A1 (de) 2016-08-25 2018-02-28 Siemens Schweiz AG Verfahren zur branddetektion nach dem streulichtprinzip mit gestaffelter zuschaltung einer weiteren led-einheit zum einstrahlen weiterer lichtimpulse unterschiedlicher wellenlänge und streulichtwinkel sowie derartige streulichtrauchmelder
WO2018036754A1 (de) 2016-08-25 2018-03-01 Siemens Schweiz Ag Verfahren zur branddetektion nach dem streulichtprinzip mit gestaffelter zuschaltung einer weiteren led-einheit zum einstrahlen weiterer lichtimpulse unterschiedlicher wellenlänge und streulichtwinkel sowie derartige streulichtrauchmelder
CN109601019A (zh) * 2016-08-25 2019-04-09 西门子瑞士有限公司 用于根据散射光原理、借助用于使不同波长和散射光角度的另外的光脉冲入射的另外的led单元交错地接通来进行火灾探测的方法以及这样的散射光烟雾报警器
US10685546B2 (en) 2016-08-25 2020-06-16 Siemens Schweiz Ag Fire detection using the scattered light principle with a staggered activation of a further LED unit for radiating in further light pulses with different wavelengths and scattered light angles
EP3321906A1 (de) * 2016-11-11 2018-05-16 Kidde Technologies, Inc. Auf hochempfindlicher faseroptik basierende detektion
CN108072596A (zh) * 2016-11-11 2018-05-25 基德科技公司 基于高灵敏度光纤的检测

Also Published As

Publication number Publication date
US7239387B2 (en) 2007-07-03
US20070229824A1 (en) 2007-10-04
EP1408469A3 (de) 2004-07-14
ATE432518T1 (de) 2009-06-15
DE50311545D1 (de) 2009-07-09
DE10246756B4 (de) 2006-03-16
US20040066512A1 (en) 2004-04-08
HK1060426A1 (en) 2004-08-06
DE10246756A1 (de) 2004-04-22
TW200532593A (en) 2005-10-01
EP1408469B1 (de) 2009-05-27
US7298479B2 (en) 2007-11-20
ES2326631T3 (es) 2009-10-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP1408469B1 (de) Branderkennungsverfahren und Brandmelder zu dessen Durchführung
DE60315449T2 (de) Rauchmelder
EP2706515B1 (de) Vorrichtung und Verfahren zum Detektieren von Streulichtsignalen
DE2504300C3 (de) Vorrichtung zur Messung des Absorptionsvermögens eines Mediums, insbesondere von Rauch
EP3504692B1 (de) Verfahren zur branddetektion nach dem streulichtprinzip mit gestaffelter zuschaltung einer weiteren led-einheit zum einstrahlen weiterer lichtimpulse unterschiedlicher wellenlänge und streulichtwinkel sowie derartige streulichtrauchmelder
DE102011119431B4 (de) Streustrahlungsbrandmelder und Verfahren zur automatischen Erkennung einer Brandsituation
DE3831654C2 (de)
EP0617389B1 (de) Intrusionsmelder
DE2358449B2 (de) Verfahren zur Brandmeldung und Brandmelder zur Durchführung des Verfahrens
EP3504535B1 (de) Messvorrichtung zur absorptionsmessung von gasen
CH683464A5 (de) Optischer Rauchmelder mit aktiver Ueberwachung.
EP1062647B1 (de) Brandmelder
WO2016074773A1 (de) Optischer gassensor mit led-emitter zur emission von licht schmaler bandbreite
EP3704473A1 (de) Neuartiger sensor für die ramanspektroskopie
EP3096130B1 (de) Vorrichtung zur identifikation von aerosolen
DE102006048839B4 (de) Photoakustische Gassensor-Vorrichtung mit mehreren Messzellen
DE3917571C2 (de)
DE102004001357A1 (de) Ölnebel-Erkennungseinrichtung
DE10239616C1 (de) Verfahren zur photoelektrischen Überwachung von Wasser auf Ölanteile
DE3018021C2 (de)
DE112020002849T5 (de) Optischer Partikelsensor
DE102020211328A1 (de) Optischer Rußpartikelsensor
DE102020202824A1 (de) Sensorvorrichtung unter verwendung der winkelabhängigkeit eines dichroitischen filters
DE102012214357A1 (de) Brandmeldevorrichtung
CH607687A5 (en) Scattered radiation smoke detector

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A2

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IT LI LU MC NL PT RO SE SI SK TR

AX Request for extension of the european patent

Extension state: AL LT LV MK

PUAL Search report despatched

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009013

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A3

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IT LI LU MC NL PT RO SE SI SK TR

AX Request for extension of the european patent

Extension state: AL LT LV MK

REG Reference to a national code

Ref country code: HK

Ref legal event code: DE

Ref document number: 1060426

Country of ref document: HK

17P Request for examination filed

Effective date: 20040715

AKX Designation fees paid

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IT LI LU MC NL PT RO SE SI SK TR

17Q First examination report despatched

Effective date: 20060802

GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

GRAS Grant fee paid

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IT LI LU MC NL PT RO SE SI SK TR

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: FG4D

Free format text: NOT ENGLISH

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: EP

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FG4D

Free format text: LANGUAGE OF EP DOCUMENT: GERMAN

REF Corresponds to:

Ref document number: 50311545

Country of ref document: DE

Date of ref document: 20090709

Kind code of ref document: P

REG Reference to a national code

Ref country code: HK

Ref legal event code: GR

Ref document number: 1060426

Country of ref document: HK

REG Reference to a national code

Ref country code: ES

Ref legal event code: FG2A

Ref document number: 2326631

Country of ref document: ES

Kind code of ref document: T3

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: PT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20090927

Ref country code: FI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20090527

NLV1 Nl: lapsed or annulled due to failure to fulfill the requirements of art. 29p and 29m of the patents act
PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20090527

Ref country code: SE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20090827

Ref country code: NL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20090527

BERE Be: lapsed

Owner name: NOVAR G.M.B.H.

Effective date: 20090630

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FD4D

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: EE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20090527

Ref country code: DK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20090527

Ref country code: CZ

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20090527

Ref country code: IE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20090527

Ref country code: MC

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20090630

Ref country code: RO

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20090527

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20090527

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BG

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20090827

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CH

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20090630

Ref country code: LI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20090630

26N No opposition filed

Effective date: 20100302

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20090630

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20090828

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20090612

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: HU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20091128

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: TR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20090527

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CY

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20090527

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R082

Ref document number: 50311545

Country of ref document: DE

Representative=s name: PATENTANWAELTE HENKEL, BREUER & PARTNER, DE

Ref country code: DE

Ref legal event code: R082

Ref document number: 50311545

Country of ref document: DE

Representative=s name: PATENTANWAELTE HENKEL, BREUER & PARTNER MBB, DE

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 14

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 15

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 16

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Payment date: 20180625

Year of fee payment: 9

Ref country code: ES

Payment date: 20180723

Year of fee payment: 16

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: MM01

Ref document number: 432518

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20190612

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20190612

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20190612

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Payment date: 20200626

Year of fee payment: 18

REG Reference to a national code

Ref country code: ES

Ref legal event code: FD2A

Effective date: 20201027

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 20200630

Year of fee payment: 18

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: ES

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20190613

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R119

Ref document number: 50311545

Country of ref document: DE

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20220101

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20210630

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Payment date: 20220621

Year of fee payment: 20

P01 Opt-out of the competence of the unified patent court (upc) registered

Effective date: 20230523

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: PE20

Expiry date: 20230611

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF EXPIRATION OF PROTECTION

Effective date: 20230611