EP1315867A1 - Procede de mise en tension de haubans a torons multiples - Google Patents

Procede de mise en tension de haubans a torons multiples

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Publication number
EP1315867A1
EP1315867A1 EP01967443A EP01967443A EP1315867A1 EP 1315867 A1 EP1315867 A1 EP 1315867A1 EP 01967443 A EP01967443 A EP 01967443A EP 01967443 A EP01967443 A EP 01967443A EP 1315867 A1 EP1315867 A1 EP 1315867A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
strand
tensioning
tension
shroud
condition
Prior art date
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Withdrawn
Application number
EP01967443A
Other languages
German (de)
English (en)
Inventor
Michel Marchetti
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Individual
Original Assignee
Individual
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Individual filed Critical Individual
Publication of EP1315867A1 publication Critical patent/EP1315867A1/fr
Withdrawn legal-status Critical Current

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Classifications

    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E04—BUILDING
    • E04G—SCAFFOLDING; FORMS; SHUTTERING; BUILDING IMPLEMENTS OR AIDS, OR THEIR USE; HANDLING BUILDING MATERIALS ON THE SITE; REPAIRING, BREAKING-UP OR OTHER WORK ON EXISTING BUILDINGS
    • E04G21/00—Preparing, conveying, or working-up building materials or building elements in situ; Other devices or measures for constructional work
    • E04G21/12—Mounting of reinforcing inserts; Prestressing
    • E04G21/121—Construction of stressing jacks
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E01—CONSTRUCTION OF ROADS, RAILWAYS, OR BRIDGES
    • E01D—CONSTRUCTION OF BRIDGES, ELEVATED ROADWAYS OR VIADUCTS; ASSEMBLY OF BRIDGES
    • E01D19/00—Structural or constructional details of bridges
    • E01D19/16—Suspension cables; Cable clamps for suspension cables ; Pre- or post-stressed cables
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E04—BUILDING
    • E04G—SCAFFOLDING; FORMS; SHUTTERING; BUILDING IMPLEMENTS OR AIDS, OR THEIR USE; HANDLING BUILDING MATERIALS ON THE SITE; REPAIRING, BREAKING-UP OR OTHER WORK ON EXISTING BUILDINGS
    • E04G21/00—Preparing, conveying, or working-up building materials or building elements in situ; Other devices or measures for constructional work
    • E04G21/12—Mounting of reinforcing inserts; Prestressing

Definitions

  • the present invention relates to a method of tensioning a multi-strand guy.
  • Multi-strand stays can be used in all kinds of civil engineering works, in particular to support long-span structural elements (bridge decks, stadium covers) or to ensure the stability of slender structures (microwave towers, for example ).
  • the strands of a shroud should be tensioned: a) so that, on the one hand, the total tension force of a shroud is distributed uniformly between all the constituent strands, and this to avoid any dangerous overvoltage of some of them, leading in particular to risks of rupture by fatigue, b) but also, so that, on the other hand , the shroud, considered as a whole, is adjusted to a level as close as possible to the theoretical level provided during the design of the structure.
  • FR 2 652 866 describes a method of tensioning a guy strand with multiple strands, making it possible to ensure a uniform distribution of the tension between all of the strands (point a, above).
  • This process known as the iso-tension process, therefore makes it possible to set up all of the strands of a shroud, guaranteeing a priori a uniform distribution of the total force of the shroud between all the strands.
  • it has several drawbacks.
  • the equality of the tensions of the new strand and of the control strand continues to be satisfied over time only if the two strands were at the same temperature when the new strand was anchored.
  • the control strand contained in a sheath exposed to the sun can have a temperature a few tens of degrees higher than that of the new strand being laid.
  • this difficulty is overcome by proceeding in two stages: firstly, the strands are put in place as indicated above to reach a fraction of the final tension (from 60 to 90%, depending on the projects), - in a second step, the elongation to be imposed on all the strands is evaluated by appropriate means in order to reach the final level of adjustment, this calculation giving reliable results, since it is reasonable to estimate that the weight of the sheath is uniformly distributed among all the strands; the computed value of the elongation is then generally imposed on the control strand, the other strands then being tensioned using the iso-tension process.
  • the object of the invention is to provide a method for tensioning a multi-stranded stay which is free from the drawbacks of the prior art.
  • the subject of the invention is therefore a method of tensioning a strand with multiple strands in which said strands are placed one after the other, between two anchorages integral with the structure, the method consisting in: pulling one end of a strand from one of the anchors, while the other end is fixed to the other anchor, to measure continuously, the value of the tension in the strand, and to test so continues an end of tensioning condition, this condition bringing into play an expression as a function of a predetermined parameter, characterized in that said predetermined parameter is the variation of the distance separating said anchors.
  • the method also consists in: a) determining the theoretical value of the length at zero tension of the shroud, as a function of: the total number of strands of the shroud, the axial stiffness and the weight line length of each of the strands of the shroud, of the theoretical position of the anchors as defined by the plans of the structure, of the values of the tension of the shroud and of the displacements of the anchors provided for by the calculations of the design of the structure for a phase of predetermined reference located after the tensioning operation of the stay cable, b) to evaluate the initial displacements of the anchorages as they occur just before the laying of the first strand of the stay cable, c) during the tensioning of each strand of the shroud: to continuously measure said variation in distance counted from step b), to implement a calculation loop to continuously test the condition of end of setting in tension of the strand, using said expression as a function of said predetermined parameter, and d) blocking the strand during tensioning on
  • the method according to the invention can be carried out essentially according to two modes of implementation.
  • said expression as a function of said predetermined parameter defines the remaining elongation to be applied to the strand until the condition of end of tensioning is satisfied.
  • said expression can be defined by the following parameters: i) the stiffness and the linear weight of the strand, ii) the theoretical value of said length at zero tension, iii) said initial displacements, iiii the tension measured in the strand , and iiiii) said variation in distance, and the strand is locked, when the value of the elongation remaining to be applied becomes equal to zero.
  • said expression may then be preferable for said expression to also be defined by a value representing the return of the keys by which said strand is anchored on its anchorage.
  • said expression as a function of said predetermined parameter can define the blocking tension which said strand must reach before it can be anchored.
  • said expression is defined by the following parameters: i) the stiffness and the linear weight of the strand, ii) the theoretical value of said length at zero tension, iii) said initial displacements, and iiii) said variation in distance, and the strand is locked when the measured value of the voltage applied to said strand becomes equal to that of the tension thus calculated.
  • said initial displacements are measured on the structure according to a procedure taking into account the tolerances of realization of said structure or from the results design calculations for the structure; the shroud comprising a protective sheath, the method also consists in: i) determining the theoretical value of said length at zero voltage from the linear weight of said sheath, and - ii) during the calculation relating to said condition of end of placing in tension, to increase the linear weight of the strand during tensioning by a fraction of the linear weight of the sheath; the method also consists in the course of step c) taking into account, in the calculation relating to said condition of end of tensioning, the temperature of the strand in the course of tensioning, the method also consists in 'step b) to take into account in the determination of said initial displacements, the temperatures of the shrouds already installed on the structure and of the structure itself.
  • FIG. 1 is an explanatory diagram with the aid of which are defined several concepts used during the execution of the tensioning process according to the invention
  • - Figure 2 is a very simplified representation of an installation for the tensioning of a stay
  • FIG. 3 is a flowchart illustrating the steps of calculation of a first mode of implementation of the method according to the invention
  • FIG. 4 represents a flowchart illustrating the steps of calculation of a second mode of implementation of the method according to the invention
  • FIG. 5 represents a variant of an apparatus for measuring the variation in distance between anchorages of a stay cable usable with the method according to the invention.
  • Part 3A of the central span is deformed under the effect of its own weight and the action of the shrouds which support it, as well as under the effect of possible site loads (mobile equipment, equipment, handling equipment, etc.). ..). Of course, in FIG. 1, this deformation is very greatly exaggerated.
  • the tensioning process refers to the concept of "displacement" used by specialists in the field concerned.
  • the "displacement" of a point M of a structure being in a given state is equal to a vector PoP, P 0 designating the position of point M for a state of the structure deemed to be origin state, and P being the position of point M for the given state considered.
  • the zero-tension length L of an installed strand is, by definition, the length that this strand would present, if it were to be cut in line with its anchors and if it was measured by keeping it rectilinear with negligible tension. It is because the zero tension length L of a stay cable is smaller than the straight distance d between its anchors, that this stay cable can develop a tension T, of vertical component V balancing the weight of the section of the deck corresponding.
  • the structure is adjusted so that the stresses which it undergoes during construction as in service remain admissible, even if it means proceeding resumption of adjustment at certain stages of construction.
  • the strand is adjusted by pulling on its end located on the side of the active anchor A using a jack 15 (see FIG. 2): any elongation ⁇ l imposed by the jack on the strand produces a corresponding decrease ⁇ l in the zero voltage length L of the latter.
  • profile (0) in dashed line means the profile of the structure from which displacements are measured; the profile (R pr ) in solid lines, the profile associated with a predetermined phase chosen as a reference.
  • the reference state is used to define the level of adjustment that the guy must have at the end of the tensioning operation. No attempt is made at this stage to obtain a given tension force, a value which would then be dependent on site loads, the intensity and position of which cannot be predicted with precision in advance.
  • the computer calculation implemented aims to impose an adjustment of the shroud, such that if in the reference state the anchors of this shroud actually exhibit the displacements predicted by the design calculation, then the tension of the shroud in said state reference is also that provided by the design calculation.
  • the values relating to the reference state of the tension of the shroud and of the displacements of the anchorages taken into account in the adjustment calculation are the theoretical values directly resulting from the design calculation, and that they then constitute in a way, the adjustment specifications imposed by the design studies for on-site production; the profile (I) in solid line associated with the phase of measurement of the initial displacements of the anchors;
  • ⁇ JAi initial displacement of anchor A
  • _. vector position OAo of the anchor A from which the displacements are measured, 0 designating the origin of the Oxyz coordinate system in which the work is described.
  • FIG. 2 shows in profile the guy 12 in progress installation between its two anchors A and B, respectively on the deck part 3A and the pylon 1.
  • the structure of these anchors can be that described in the aforementioned French patent.
  • the anchor A is assumed to be that in which the jaws or anchor keys are present by means of which the deemed active end of each strand is made integral with the anchor.
  • the top anchor B is assumed to be "passive.
  • the shroud 12, and all the other shrouds already in place or yet to be installed comprise a plurality of strands 13, the number of which varies widely in practice, to fix ideas, between 30 and 80, their length being able to reach 250 meters or more .
  • each guy comprises a protective sheath 14 enveloping all the strands 13.
  • This sheath 14 is disposed between the anchors A and B without being fixed to it, at the same time that is put in place the strand which will be tensioned first for the shroud considered. The sheath will therefore be threaded onto this first strand and all the other strands of the same shroud will then be threaded into the sheath before being anchored.
  • a tensioning jack 15 known per se is temporarily mounted on this strand 13A. It is associated with a sensor 15A measuring the traction force which it exerts on the strand 13A.
  • the device for implementing the method according to the invention comprises, in addition to the actuator 15, a microcomputer 16 on which are stored in a permanent memory 17, in the form of files, all the data relating to the shrouds to be put in place on the book.
  • this microcomputer 16 is connected to the sensor 15A of the actuator 15, and also to means for measuring the distance between the anchors A and B in order to take note of the variation in distance between them during the setting. in tension of each strand 13, 13A.
  • these measurement means comprise a laser rangefinder 18 fixed to the structure of the structure near the anchor A and a reflector 19 intended to return the measurement laser beam emitted by the rangefinder 18.
  • Such rangefinders are well known to specialists.
  • the microcomputer 16 is also connected to a temperature sensor 20 intended to read the temperature of the strand during tensioning.
  • the microcomputer 16 is connected to another sensor 22 which measures the temperature prevailing at the interior of a control stay section 21.
  • This control section composed of a bundle of strands and a sheath element enveloping them, is suspended or otherwise arranged above the deck part 3A in the vicinity of the shrouds already installed. It then makes it possible to apprehend the value of the temperature prevailing in the sheath of the shrouds already installed without having to drill the sheath of the latter to introduce a sensor there.
  • the first example of implementation has the advantage of being able to directly take into account in the adjustment procedure the systematic effect of recoil presented by certain anchoring devices when the tensioning cylinder is released. 15, and commonly known by specialists under the name of "re-entry of keys”.
  • the method of tensioning a stay cable begins with the determination of the values __ and ⁇ BI of the reputed initial displacements of the anchorages (Step S2 of Figures 3 and 4). These values can be obtained essentially in two ways: either, they are measured on the structure by methods known per se of geometric monitoring of the pylon 1 and the deck 3A; or they are estimated from the corresponding theoretical values, which will have been extracted from the design calculations and stored in permanent memory 17.
  • step S2 the threading and the actual adjustment of each of the strands of the shroud are carried out.
  • step S3 the computer 16 executes repeatedly (step S3), every second for example, a calculation to determine the elongation ⁇ l which remains to be applied to the strand 13A before the jack
  • the data measured or determined on site necessary for this calculation are: the initial displacements ⁇ AI and _7 & previously determined (Step S2), the tension T of the strand measured using the sensor 15A, - the variation ⁇ d of the straight distance between the anchorages A and B measured using the range finder 18, the origin of the ⁇ d being taken at the time when the initial displacements are determined, that is to say just before the first strand 13 is threaded , the temperature ⁇ t0 r of the strand 13A measured using the sensor 20, the retraction of keys rc As the tensioning operation progresses, the value of the elongation ⁇ l remaining to be applied to the strand 13A is displayed on the computer screen
  • ⁇ l L - L ⁇ + rc rc designating the value of the re-entry of keys (in the order of 4 to 7mm in practice).
  • the strand 13A is then permanently anchored in the anchor A and the jack 15 is detached from it so that it can be used for the next strand 13.
  • steps S1 and S2 are executed in the same way as during the implementation of the first example.
  • this second exemplary embodiment differs from it in step S3 during which, instead of calculating the elongation value ⁇ l, the value T representing the blocking voltage to be reached in the strand 13A is calculated before the 'we can proceed with anchoring.
  • FIG. 5 represents a variant of telemetric device 18A intended to measure the variation in distance between the anchors A and B and which can also be used for the execution of the method according to the invention.
  • an Invar® wire for example is fixed by one of its ends to the pylon 1 in the vicinity of the top anchor B.
  • This wire passes over a pulley 24 mounted in the vicinity of the bottom anchor A and is attached to a mass 25.
  • An electronic comparator 26 is placed on part 3A of the deck under construction and measures the variation in the vertical position of the mass 25 to allow the variation in distance between the anchors to be deduced therefrom A and B.

Landscapes

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Abstract

Les torons (13, 13A) sont mis en place les uns après les autres entre deux ancrages (A,B) solidaires de l'ouvrage. On tire sur l'une des extrémités d'un toron (13A) depuis l'un (A) des ancrages, alors que l'autre extrémité est fixée sur l'autre ancrage (B); on teste, de façon continue, la condition de fin de mise en tension du toron (13A), cette condition faisant notamment intervenir les valeurs mesurées de la tension du toron et d'un paramètre prédéterminé. Selon l'invention, le paramètre prédéterminé est la variation de la distance séparant les ancrages (A,B).

Description

Procédé de mise en tension de haubans à torons multiples La présente invention est relative à un procédé de mise en tension d'un hauban à torons multiples.
Les haubans à torons multiples peuvent être utilisés dans toutes sortes d'ouvrages de génie civil, notamment pour supporter des éléments structurels de grande portée (tabliers de ponts, couvertures de stade) ou pour assurer la stabilité de structures élancées (tours hertziennes, par exemple).
Quoi qu'il en soit, dans ces types d'ouvrages de génie civil, il convient de tendre les torons d'un hauban : a) de manière à ce que, d'une part, la force de tension totale d'un hauban se répartisse de façon uniforme entre tous les torons constitutifs, et ce pour éviter toute surtension dangereuse de certains d'entre eux, conduisant notamment à des risques de rupture par fatigue, b) mais aussi, de façon à ce que, d'autre part, le hauban, considéré dans son ensemble, soit réglé à un niveau aussi proche que possible du niveau théorique prévu lors de la conception de l'ouvrage.
FR 2 652 866 décrit un procédé de mise en tension d'un hauban à torons multiples, permettant d'assurer une répartition uniforme de la tension entre l'ensemble des torons (point a, ci-dessus). Dans ce procédé, on commence par mettre en place et tendre le premier toron, dit toron témoin, que l'on ancre alors en le munissant d'une cellule de mesure, qui permettra de connaître la force de tension dans ce toron témoin à tout instant de l'opération d'installation du hauban. Puis on place et tend progressivement un second toron que l'on vient ancrer au moment précis où l'on obtient l'égalité entre sa tension et celle qui prévaut alors dans le toron témoin. On procède de la même manière pour le troisième toron : on l'introduit dans le hauban, puis on le tend progressivement jusqu'au moment où sa tension et celle du toron témoin deviennent identiques. Et ainsi de suite jusqu'à ce que le dernier toron soit tendu et ancré. Puis on détend le toron témoin, on démonte la cellule de mesure et on le tend à nouveau à la valeur de tension mesurée en dernier par la cellule. Par conséquent, à chaque fois qu'un nouveau toron est introduit dans le hauban, sa tension est calée sur celle du toron témoin ; les deux tensions, identiques au moment de l'ancrage de ce nouveau toron, demeurent égales en variant par la suite de la même manière lorsque la position relative des ancrages évolue : a) soit, sous l'effet de l'augmentation progressive de la tension du hauban au fur et à mesure de la mise en place des torons, b) soit, sous l'effet d'une charge extérieure appliquée à la structure. Ce procédé, connu sous le nom de procédé d'iso-tension, permet donc de mettre en place l'ensemble des torons d'un hauban en garantissant a priori une répartition uniforme de la force totale du hauban entre tous les torons. Il présente toutefois plusieurs inconvénients. Tout d'abord, l'égalité des tensions du nouveau toron et du toron témoin ne continue à être satisfaite dans le temps que si les deux torons étaient à la même température au moment de l'ancrage du nouveau toron. L'expérience montre que ce n'est pas toujours le cas : le toron témoin contenu dans une gaine exposée au soleil peut présenter une température supérieure de quelques dizaines de degrés à celle du nouveau toron en cours de pose. Après uniformisation des températures, on observe alors une dispersion entre les valeurs des tensions de chaque toron pouvant dépasser les 10%. D'où, parfois la nécessité d'une opération de retension, en utilisant le procédé décrit, pour uniformiser les valeurs des tensions des torons, et par conséquent un travail supplémentaire. Par ailleurs, si le procédé connu permet d'imposer une tension identique à tous les torons au moment de la mise en place du hauban, le problème de régler un hauban conformément aux spécifications imposées par les études de conception de l'ouvrage demeure, lui, en dehors du champ d'application de ce procédé connu.
Une approche envisageable pourrait consister à calculer, à partir des caractéristiques de raideur de la structure sur laquelle est fixé le hauban, la tension à appliquer au premier toron, pour que le hauban atteigne, en fin d'opération de mise en place des torons, une force de tension totale donnée. Cependant, l'expérience montre que cette façon de faire manque de précision, compte tenu des incertitudes affectant le chargement réel du premier toron telles que les conditions réelles de contact de la gaine, la présence de tubes d'extrémité temporairement supportés par le toron, et autres. Dans la pratique, on pallie cette difficulté en procédant en deux étapes : dans un premier temps, on met en place les torons comme indiqué précédemment pour atteindre une fraction de la tension définitive (de 60 à 90 %, suivant les projets), - dans un second temps, on évalue par des moyens appropriés l'allongement à imposer à l'ensemble des torons pour atteindre le niveau de réglage définitif, ce calcul donnant des résultats fiables, puisque l'on peut raisonnablement estimer que le poids de la gaine est uniformément réparti entre tous les torons ; on impose alors en général la valeur calculée de l'allongement au toron témoin, les autres torons étant alors retendus en utilisant le procédé d'iso-tension.
Il est évident que ce double processus complique singulièrement le travail, et donc le coût, liés à l'opération de mise en place et de réglage d'un hauban. En outre, le procédé connu nécessite, en fin de travail, le relâchement de la tension du toron témoin, le démontage de la cellule de mesure et la remise en tension de ce toron à la valeur de tension mesurée précédemment; cela également complique le travail.
L'invention a pour but de fournir un procédé de mise en tension d'un hauban à torons multiples qui soit dépourvu des inconvénients de la technique antérieure.
L'invention a donc pour objet un procédé de mise en tension d'un hauban à torons multiples dans lequel lesdits torons sont mis en place les uns après les autres, entre deux ancrages solidaires de l'ouvrage, le procédé consistant : à tirer sur l'une des extrémités d'un toron depuis l'un des ancrages, alors que l'autre extrémité est fixée sur l'autre ancrage, à mesurer de façon continue, la valeur de la tension dans le toron, et à tester de façon continue une condition de fin de mise en tension, cette condition mettant en jeu une expression fonction d'un paramètre prédéterminé, caractérisé en ce que ledit paramètre prédéterminé est la variation de la distance séparant lesdits ancrages.
Grâce à ces caractéristiques, il devient possible : d'assurer une répartition uniforme de la tension totale du hauban entre tous les torons, même si ceux-ci sont à des températures différentes au cours de la pose, d'imposer au hauban, considéré dans son ensemble, un niveau de réglage aussi voisin que possible de celui spécifié lors de la conception de l'ouvrage, même si les conditions de chargement réelles de la structure diffèrent de celles prises en compte dans les calculs pour la phase considérée, de supprimer les étapes intermédiaires de retension des torons qu'impose la technique antérieure. Selon d'autres caractéristiques avantageuses de l'invention, le procédé consiste également : a) à déterminer la valeur théorique de la longueur à tension nulle du hauban, en fonction : du nombre total de torons du hauban, de la raideur axiale et du poids linéique de chacun des torons du hauban, de la position théorique des ancrages telle que définie par les plans de l'ouvrage, des valeurs de la tension du hauban et des déplacements des ancrages prévus par les calculs de conception de l'ouvrage pour une phase de référence prédéterminée située après l'opération de mise en tension du hauban, b) à évaluer les déplacements initiaux des ancrages tels qu'ils se présentent juste avant la pose du premier toron du hauban, c) pendant la mise en tension de chaque toron du hauban : à mesurer en continu ladite variation de distance comptée à partir de l'étape b), à mettre en œuvre une boucle de calcul pour tester de façon continue la condition de fin de mise en tension du toron, en utilisant ladite expression fonction dudit paramètre prédéterminé, et d) à bloquer le toron en cours de mise en tension sur l'ancrage dès que la condition de fin de mise en tension du toron est satisfaite.
Le procédé suivant l'invention peut être exécuté essentiellement selon deux modes de mise en œuvre.
Ainsi, selon un premier mode de mise en œuvre : ladite expression fonction dudit paramètre prédéterminé définit l'allongement restant à appliquer au toron jusqu'à ce que la condition de fin de mise sous tension soit satisfaite.
Dans ce cas, ladite expression peut être définie par les paramètres suivants : i) la raideur et le poids linéique du toron, ii) la valeur théorique de ladite longueur à tension nulle, iii) lesdits déplacements initiaux, iiii la tension mesurée dans le toron, et iiiii) ladite variation de distance, et le blocage du toron est réalisé, lorsque la valeur de l'allongement restant à appliquer devient égale à zéro.
Il peut alors être préférable que ladite expression soit également définie par une valeur représentant la rentrée des clavettes par lesquelles ledit toron est ancré sur son ancrage.
Selon le deuxième mode de mise en œuvre, ladite expression fonction dudit paramètre prédéterminé peut définir la tension de blocage que doit atteindre ledit toron avant que l'on puisse procéder à son ancrage.
Dans ce cas, ladite expression est définie par les paramètres suivants : i) la raideur et le poids linéique du toron, ii) la valeur théorique de ladite longueur à tension nulle, iii) lesdits déplacements initiaux, et iiii) ladite variation de distance, et le blocage du toron est réalisé, lorsque la valeur mesurée de la tension appliquée audit toron devient égale à celle de la tension ainsi calculée. Selon d'autres caractéristiques du procédé s'appliquant aux deux modes de mise en œuvre tels que définis ci-dessus : lesdits déplacements initiaux sont mesurés sur l'ouvrage selon une procédure prenant en compte les tolérances de réalisation dudit ouvrage ou à partir des résultats des calculs de conception de l'ouvrage ; le hauban comportant une gaine de protection, le procédé consiste également : i) à déterminer la valeur théorique de ladite longueur à tension nulle à partir du poids linéique de ladite gaine, et - ii) pendant le calcul relatif à ladite condition de fin de mise en tension, à majorer le poids linéique du toron en cours de mise en tension d'une fraction du poids linéique de la gaine ; le procédé consiste également au cours de l'étape c) à prendre en compte, dans le calcul relatif à ladite condition de fin de mise en tension, la température du toron en cours de mise en tension, le procédé consiste également au cours de l'étape b) à prendre en compte dans la détermination desdits déplacements initiaux, les températures des haubans déjà installés sur l'ouvrage et de l'ouvrage lui-même.
D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront au cours de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple et faite en se référant aux dessins annexés sur lesquels : la figure 1 est un diagramme explicatif à l'aide duquel sont définis plusieurs concepts utilisés pendant l'exécution du procédé de mise en tension selon l'invention; - la figure 2 est une représentation très simplifiée d'une installation pour la mise en tension d'un hauban ; la figure 3 est un organigramme illustrant les étapes de calcul d'un premier mode de mise en œuvre du procédé selon l'invention ; la figure 4 représente un organigramme illustrant les étapes de calcul d'un second mode de mise en œuvre du procédé selon l'invention ; et la figure 5 représente une variante d'un appareil de mesure de la variation de distance entre ancrages d'un hauban utilisable avec le procédé selon l'invention.
La description qui va suivre du mode de mise en œuvre préféré du procédé selon l'invention, concerne en tant qu'ouvrage sur lequel des haubans doivent être installés, un pont à hauban dont le tablier supporté est construit par encorbellements successifs, cas dans lequel la mise en œuvre du procédé est particulièrement profitable. Cependant, il est expressément précisé que ce procédé ne se limite pas à ce cas particulier, tout ouvrage impliquant la mise en place et en tension de haubans à torons multiples pouvant constituer un cas d'application du procédé selon l'invention.
Dans le diagramme de la figure 1, on considère, en vue de profil, un pont à haubans symétrique comprenant deux pylônes 1 et 2 et un tablier 3 qui repose sur des piles 4 au droit des travées latérales 5 et 6. On suppose qu'en travée centrale, c'est-à-dire entre les deux pylônes, ce tablier 3 est construit par encorbellements successifs, les travées latérales 5 et 6 pouvant elles, soit être réalisées parallèlement à la construction de la travée centrale avec la même technique, soit avoir été construites auparavant à l'aide d'une autre méthode (construction sur cintre, poussage). Quoiqu'il en soit, on s'intéresse dans le cadre des exemples décrits, et sans nuire à la généralité de l'invention, à la mise en tension d'un hauban en travée centrale, l'ensemble des haubans ancrés sur un pylône étant installé de façon quasi-symétrique, afin de garantir la stabilité de ce dernier. Quelques haubans sont représentés en 7, 8, 9, 10 et 11.
La partie 3A de la travée centrale est déformée sous l'effet de son poids propre et de l'action des haubans qui la supportent, ainsi que sous l'effet de charges de chantier éventuelles (équipages mobiles, matériel, engins de manutention,...). Bien entendu, sur la figure 1, cette déformation est très fortement exagérée.
On suppose également que dans la phase de construction suivante de l'ouvrage, un nouveau hauban 12 (non dessiné sur la figure 1) va être installé à côté du hauban 8 et mis en tension à l'aide du procédé selon l'invention.
La description qui va suivre du procédé de mise en tension fait référence à la notion de "déplacement" utilisée par les spécialistes du domaine concerné. Dans ce contexte, le "déplacement" d'un point M d'une structure se trouvant dans un état donné est égal à un vecteur PoP , P0 désignant la position du point M pour un état de la structure réputé état origine, et P étant la position du point M pour l'état donné considéré.
Dans le cadre du calcul des expressions intervenant dans la condition de fin de mise en tension d'un toron selon l'invention, toute convention relative à la définition de l'origine des déplacements d'un ancrage peut être adoptée, cette définition d'origine, une fois choisie étant alors appliquée tout au long du processus de calcul. La description qui va suivre du procédé fait également appel à la notion de
"longueur à tension nulle" d'un hauban ou d'un toron, notion qui permet de caractériser de façon théorique le niveau de réglage d'un hauban en place. La longueur à tension nulle L d'un toron installé est, par définition, la longueur que présenterait ce toron, si on venait le couper au droit de ses ancrages et si on le mesurait en le maintenant rectiligne avec une tension négligeable. C'est parce que la longueur à tension nulle L d'un hauban est plus petite que la distance droite d entre ses ancrages, que ce hauban peut développer une tension T, de composante verticale V équilibrant le poids du tronçon de tablier correspondant. Par un choix judicieux de la valeur de la longueur à tension nulle de chacun des haubans d'un ouvrage, on règle la structure de façon à ce que les sollicitations qu'elle subit en cours de construction comme en service demeurent admissibles, quitte à procéder à une reprise du réglage à certaines phases de la construction. Comme déjà indiqué, le réglage du toron s'effectue en venant tirer sur son extrémité située du coté de l'ancrage actif A à l'aide d'un vérin 15 (voir la figure 2) : tout allongement Δl imposé par le vérin au toron produit une diminution correspondante Δl de la longueur à tension nulle L de ce dernier.
Pour ce qui concerne les exemples de mise en œuvre décrits du procédé de l'invention, certains concepts de base sont illustrés à la figure 1. On entend par : le profil (0) en trait mixte, le profil de l'ouvrage à partir duquel sont mesurés les déplacements ; le profil (Rpr) en trait plein, le profil associé à une phase prédéterminée choisie comme référence. L'état de référence sert à définir le niveau de réglage que doit présenter le hauban à la fin de l'opération de mise en tension. On ne cherche pas à obtenir à cette étape un effort de tension donné, valeur qui serait alors tributaire des charges de chantier, dont l'intensité et la position ne peuvent être prévues avec précision à l'avance. Au contraire, le calcul par ordinateur mis en œuvre vise à imposer un réglage du hauban, tel que si à l'état de référence les ancrages de ce hauban présentent effectivement les déplacements prévus par le calcul de conception, alors la tension du hauban audit état de référence est également celle prévue par le calcul de conception. Il importe de noter que les valeurs relatives à l'état de référence de la tension du hauban et des déplacements des ancrages prises en compte dans le calcul de réglage, sont les valeurs théoriques directement issues du calcul de conception, et qu'elles constituent alors en quelque sorte les spécifications de réglage imposées par les études de conception à la réalisation sur site ; le profil (I) en trait plein associé à la phase de mesure des déplacements initiaux des ancrages ;
UApr \ déplacement de l'ancrage bas A du hauban considéré dans la phase prédéterminée de référence ;
ÏJAi : déplacement initial de l'ancrage A ; _. : vecteur position OAo de l'ancrage A à partir duquel sont mesurés les déplacements, 0 désignant l'origine du repère Oxyz dans lequel est décrit l'ouvrage.
Bien entendu, des vecteurs analogues sont affectés à l'ancrage haut B du hauban considéré, à savoir mPr , Î7BI et XB .
On se référera désormais à la figure 2 qui montre de profil le hauban 12 en cours d'installation entre ses deux ancrages A et B, respectivement sur la partie de tablier 3A et le pylône 1. La structure de ces ancrages peut être celle décrite dans le brevet français précité. L'ancrage A est supposé être celui dans lequel sont présents les mors ou clavettes d'ancrage par l'intermédiaire desquels l'extrémité réputée active de chaque toron est rendue solidaire de l'ancrage. L'ancrage haut B est supposé "passif.
Le hauban 12, et tous les autres haubans déjà en place ou encore à installer, comprennent une pluralité de torons 13 dont le nombre varie couramment dans la pratique, pour fixer les idées, entre 30 et 80, leur longueur pouvant atteindre 250 mètres ou davantage. De plus, dans l'exemple de réalisation décrit, chaque hauban comprend une gaine de protection 14 enveloppant tous les torons 13. Cette gaine 14 est disposée entre les ancrages A et B sans y être fixée, en même temps qu'est mis en place le toron qui sera tendu en premier pour le hauban considéré. La gaine sera donc enfilée sur ce premier toron et tous les autres torons du même hauban seront ensuite enfilés dans la gaine avant d'être ancrés. Cependant, dans certains ouvrages, il est possible de se dispenser d'une gaine autour des torons pour autant que ceux-ci soient protégés suffisamment individuellement contre les risques de corrosion.
Sur la figure 2, quatre torons 13 sont déjà mis en place et tendus et un cinquième toron 13A a été enfilé dans la gaine 14 et ancré sur l'ancrage haut B. Il est donc en cours de mise en tension.
A cet effet, un vérin de mise en tension 15 connu en soi est provisoirement monté sur ce toron 13A. Il est associé à un capteur 15A mesurant la force de traction qu'il exerce sur le toron 13A.
Le dispositif pour la mise en œuvre du procédé selon l'invention comprend, outre le vérin 15, un micro-ordinateur 16 sur lequel sont stockées dans une mémoire permanente 17, sous forme de fichiers, toutes les données concernant les haubans à mettre en place sur l'ouvrage.
Selon l'invention, ce micro-ordinateur 16 est connecté au capteur 15A du vérin 15, et également à des moyens de mesure de la distance entre les ancrages A et B pour relever la variation de distance entre ceux-ci au cours de la mise en tension de chaque toron 13, 13A. Dans le cas représenté, ces moyens de mesure comprennent un télémètre laser 18 fixé sur la structure de l'ouvrage près de l'ancrage A et un réflecteur 19 destiné à renvoyer le rayon laser de mesure émis par le télémètre 18. De tels télémètres sont bien connus des spécialistes. Le micro-ordinateur 16 est également connecté à un capteur de température 20 destiné à relever la température du toron en cours de mise en tension. De même, le microordinateur 16 est connecté à un autre capteur 22 qui mesure la température régnant à l'intérieur d'un tronçon de hauban témoin 21. Ce tronçon témoin, composé d'un faisceau de torons et d'un élément de gaine les enveloppant, est suspendu ou disposé d'une autre manière au-dessus de la partie de tablier 3A au voisinage des haubans déjà posés. Il permet alors d'appréhender la valeur de la température régnant dans la gaine des haubans déjà installés sans que l'on ait à percer la gaine de ces derniers pour y introduire un capteur.
En se référant désormais à la figure 3, on va décrire l'algorithme de calcul utilisé par le micro-ordinateur 16 pour exécuter le premier mode de mise en œuvre du procédé de l'invention, à l'aide des données qui lui sont fournies par le capteur de tension 15A, la mémoire permanente 17, le télémètre 18, et le capteur de température 20. On suppose que, par une procédure topographique appropriée, on a pu mesurer sur site les valeurs effectives des déplacements des ancrages ÏÏAJ et ÏÏBI , juste avant la pose du premier toron. Si ce n'est pas le cas, on pourra toujours s'appuyer sur les valeurs théoriques de ces déplacements prévues à l'étude de conception pour cette phase, à condition toutefois de respecter rigoureusement sur chantier le chargement prévu et d'effectuer par ordinateur la correction de ces valeurs, rendue nécessaire parce que les températures de la structure et des haubans déjà en place diffèrent généralement des valeurs théoriques prises en compte au moment du calcul de conception (d'où l'intérêt dans ce cas du capteur de température 22). Dans le cadre de ce premier exemple de mise en oeuvre, on admettra que la condition de fin de mise en tension du toron prise en compte s'exprime en prenant comme paramètre de contrôle l'allongement Δl restant à appliquer au toron : on cesse de tirer sur l'extrémité active du toron lorsque la valeur de cet allongement devient égale à zéro.
Toutefois, on décrira plus loin un autre exemple de mise en œuvre dans lequel on adoptera pour paramètre de contrôle la tension indiquée par le capteur 15A ; dans ce cas, la condition de fin de mise en tension du toron est atteinte lorsque la tension dans le toron en cours de pose parvient à une certaine valeur, dite de blocage, calculée par le microordinateur 16 en fonction des mesures réalisées et des données stockées.
On notera cependant que le premier exemple de mise en œuvre présente l'avantage de pouvoir directement prendre en compte dans la procédure de réglage l'effet systématique de recul que présentent certains dispositifs d'ancrage lorsque l'on relâche le vérin de mise en tension 15, et couramment connu par les spécialistes sous le nom de "rentrée de clavettes".
Quelle que soit cependant, la méthode choisie, dès la fin des études de conception, on dispose des données nécessaires pour procéder au calcul de la valeur théorique de la longueur à tension nulle Lt de chaque hauban à mettre en place. Ce calcul est fait sur la base des données suivantes (voir étape SI des figures 3 et 4): les positions théoriques -_ et XB des ancrages A et B à partir desquelles sont mesurés les déplacements, les valeurs théoriques, issues des calculs de conception, de la tension Tpr du hauban et les déplacements -Z et TIB„, de ses ancrages A et B pour la phase prédéterminée de référence, la raideur axiale EA du hauban, obtenue comme le produit du nombre de torons n constituant le hauban, par le module d'élasticité apparent E d'un toron et par la section a d'un toron : EA = nEa le poids linéique q du hauban, donné par q = qg + nqt, qg représentant le poids linéique de la gaine 14 et qt le poids linéique d'un toron.
Pour calculer la valeur de Lth, on est amené à résoudre le problème de Mécanique Appliquée suivant : "Etant donnés d'une part deux points A et B de l'espace dont la position relative est caractérisée par le vecteur AB=ABP = xBo+iïBj,,)- xAo-rï7Ap,) , étant donné d'autre part un câble de rigidité axiale EA et de poids linéique q, déterminer la longueur L de ce câble non tendu pour que, une fois ancré en A et B, il exerce sur le point A une force égale à une valeur donnée TA". Le modèle théorique classique de la Chaînette Elastique permet d'établir les équations nécessaires à la résolution de ce problème. Une présentation dudit modèle est donnée notamment dans l'ouvrage "Cable Structures" (Structures à câbles) de H. Max Irvine édité en 1981 par The MIT Press Séries in Structural Mechanics, pages 16 à 20. De façon symbolique, la valeur théorique Ltn de la longueur du hauban à tension nulle apparaît comme une fonction de EA, q, ABpr , et Tpr :
Dans les deux exemples de mise en œuvre, le procédé de mise en tension d'un hauban commence par la détermination des valeurs __ et ÛBI des déplacements réputés initiaux des ancrages (Etape S2 des figures 3 et 4). Ces valeurs peuvent être obtenues essentiellement de deux façons : soit, elles sont mesurées sur l'ouvrage par des méthodes connues en soi de suivi géométrique du pylône 1 et du tablier 3A ; soit, elles sont estimées à partir des valeurs théoriques correspondantes, qui auront été extraites des calculs de conception et stockées dans la mémoire permanente 17.
Dans le second cas, on devra imposer à l'ouvrage un chargement réel aussi proche que possible de celui pris en compte dans les calculs de conception, notamment en ce qui concerne les charges de chantier (matériel, engins de levage, ...).Par ailleurs, dans ce cas, on devra procéder à une correction des valeurs théoriques brutes pour tenir compte du fait que ni les haubans déjà installés, ni le reste de la structure ne sont à la température de construction uniforme prise en compte dans les calculs de conception. Ce calcul correctif s'effectue en lisant par l'intermédiaire du capteur 22 une valeur représentative de la température de l'ensemble des haubans installés et en saisissant une valeur moyenne de la température du reste de la structure ; l'ordinateur 16 effectue alors les calculs nécessaires en s'appuyant sur des cas de charges thermiques unitaires déterminés lors des études de conception et stockés dans la mémoire permanente 17.
Dans ce qui va suivre, on n'étudiera que ce premier cas en l'appliquant dans les deux exemples de mise en œuvre décrits. Une fois la détermination des déplacements initiaux des ancrages réalisée pendant l'étape S2, on procède à l'enfilage et au réglage proprement dit de chacun des torons du hauban.
Les opérations suivantes du procédé selon l'invention sont exécutées chaque fois qu'un toron 13 est mis en tension. Conformément au premier exemple de mise en œuvre illustré sur la figure 3, au cours de cette opération de mise en tension (par exemple du toron 13A), l'ordinateur 16 exécute de manière répétitive (étape S3), toutes les secondes par exemple, un calcul visant à déterminer l'allongement Δl qui reste à appliquer au toron 13A avant que le vérin
15 soit relâché et que l'ancrage du toron 13A soit provoqué par la rentrée des clavettes dans l'ancrage. Les données mesurées ou déterminées sur site nécessaires à ce calcul sont : les déplacements initiaux ÏÏAI et _7& précédemment déterminés (Etape S2), la tension T du toron mesurée à l'aide du capteur 15A, - la variation Δd de la distance droite entre les ancrages A et B mesurée à l'aide du télémètre 18, l'origine des Δd étant pris à l'instant où s'effectue la détermination des déplacements initiaux, c'est-à-dire juste avant l'enfilage du premier toron 13, la température θt0r du toron 13A mesurée à l'aide du capteur 20, la rentrée de clavettes rc Au fur et à mesure que l'opération de mise en tension progresse, la valeur de l'allongement Δl restant à appliquer au toron 13A s'affiche sur l'écran du micro-ordinateur
16 et un signal peut être envoyé à un automate 23 pilotant le vérin 15 pour relâcher ce dernier dès que Δl atteint la valeur zéro, la rentrée de clavettes rc étant prise en compte.
A un instant donné de l'opération de mise en tension du toron 13A, la longueur à tension nulle L de ce dernier s'obtient à partir d'une fonction analogue à celle utilisée pour le calcul de la longueur théorique décrite précédemment : L = Λ(Ea, q*, AB , T)
Ea représentant ici la raideur axiale du toron, q* étant égal au poids linéique qt du toron, majoré de la contribution du toron à supporter le poids linéique qg de la gaine 14 : q* = qt + qg / i (i numéro du toron)
AB représentant la position relative des ancrages, si ceux-ci étaient parfaitement implantés : avec / vecteur unitaire joignant les ancrages A et B.
La longueur à tension nulle Lθ, objectif à atteindre à la fin de l'opération de réglage sous une température θtor vaut :
Lθ = Lth [l +D (θtor- θth)] π désignant le coefficient de dilatation du toron. L'allongement Δl restant à appliquer au toron 13A avant de relâcher le vérin 15 est finalement donné par :
Δl = L - Lθ + rc rc désignant la valeur de la rentrée de clavettes (de l'ordre de 4 à 7mm dans la pratique). Le toron 13A est alors ancré définitivement dans l'ancrage A et le vérin 15 en est détaché pour pouvoir être utilisé pour le toron 13 suivant.
Comme on peut le voir sur la figure 4, selon le deuxième exemple d'exécution de l'invention, les étapes SI et S2 sont exécutées de la même façon que pendant la mise en œuvre du premier exemple.
Cependant, ce deuxième exemple d'exécution en diffère par l'étape S3 au cours de laquelle, au lieu de calculer la valeur d'allongement Δl, on calcule la valeur T représentant la tension de blocage à atteindre dans le toron 13A avant que l'on puisse procéder à l'ancrage.
Ainsi, à partir des valeurs AB , q* et Lθ on détermine la tension de blocage Tb|oc à partir de la relation :
On notera que la détermination de la fonction T ci-dessus peut faire intervenir la même théorie de la Chaînette Elastique décrite dans l'ouvrage précité, le problème à résoudre étant basé sur la recherche de la valeur de T au lieu de celle de L.
La valeur de la tension de blocage TbιQC calculée par l'ordinateur 16 est affichée dans une fenêtre V2 de l'écran, tandis que la valeur réelle de la tension dans le toron 13A mesurée à l'aide du capteur 15A est affichée simultanément dans une autre fenêtre VI. On effectue le blocage dès que les deux valeurs dans les fenêtres VI et V2 deviennent égales. Le processus peut éventuellement être arrêté automatiquement par l'automatisme 23 dès que la condition d'égalité est atteinte. La figure 5 représente une variante de dispositif télémétrique 18A destiné à mesurer la variation de distance entre les ancrages A et B et pouvant également être utilisée pour l'exécution du procédé selon l'invention. Dans ce cas, un fil en Invar® par exemple est fixé par l'une de ses extrémités au pylône 1 au voisinage de l'ancrage haut B. L'autre extrémité de ce fil passe sur une poulie 24 montée au voisinage de l'ancrage bas A et est attachée à une masse 25. Un comparateur électronique 26 est placé sur la partie 3A du tablier en construction et mesure la variation de la position verticale de la masse 25 pour permettre d'en déduire la variation de distance entre les ancrages A et B.
On peut également considérer d'autres variantes du dispositif utilisé pour mesurer la variation de distance entre les ancrages A et B. Ainsi, le recours à un système opto- numérique permet de déterminer, à partir du traitement numérique d'une image effectué en temps réel, l'évolution de la distance entre une cible et l'instrument.

Claims

REVENDICATIONS
1. Procédé de mise en tension d'un hauban (12) à torons multiples dans lequel lesdits torons (13, 13A) sont mis en place les uns après les autres entre deux ancrages (A,B) solidaires de l'ouvrage, le procédé consistant - à tirer sur l'une des extrémités d'un toron (13A) depuis l'un (A) des ancrages, alors que l'autre extrémité est fixée sur l'autre ancrage (B), à mesurer de façon continue, la valeur de la tension dans le toron (13A), et à tester de façon continue une condition de fin de mise en tension du toron (13A), cette condition mettant en jeu une expression fonction d'un paramètre prédéterminé (Δd), caractérisé en ce que ledit paramètre prédéterminé est la variation (Δd) de la distance séparant lesdits ancrages (A,B).
2. Procédé de mise en tension selon, la revendication 1, caractérisé en ce qu'il consiste : a) à déterminer la valeur théorique de la longueur à tension nulle (Lth) du hauban (12), en fonction : du nombre total (n) de torons (13) du hauban (12), de la raideur axiale (Ea) et du poids linéique (qt) de chacun des torons du hauban (12), de la position théorique ( _o , ÎCBO ) des ancrages (A,B) telle que définie par les plans de l'ouvrage, des valeurs de la tension (Tpr) du hauban (12) et des déplacements (UApr ,UBPr des ancrages prévus par les calculs de conception de l'ouvrage pour une phase de référence prédéterminée située après l'opération de mise en tension du hauban (12), b) à évaluer les déplacements initiaux (ÛAI , ûBI ) des ancrages (A,B) tels qu'ils se présentent juste avant la pose du premier toron du hauban (12), c) pendant la mise en tension de chaque toron (13A) du hauban (12) : à mesurer en continu ladite variation de distance (Δd) comptée à partir de l'étape b), à mettre en œuvre une boucle de calcul pour tester de façon continue la condition de fin de mise en tension du toron (13A,) en utilisant ladite expression fonction dudit paramètre prédéterminé (Δd), et d) à bloquer le toron (13A) en cours de mise en tension sur l'ancrage (A) dès que la condition de fin de mise en tension du toron (12, 13A) est satisfaite.
3. Procédé de mise en tension selon la revendication 2, caractérisé en ce que ladite expression fonction dudit paramètre prédéterminé définit l'allongement (Δl) restant à appliquer au toron (13A) jusqu'à ce que la condition de fin de mise sous tension soit satisfaite.
4. Procédé de mise en tension, selon les revendications 2 et 3, caractérisé en ce que ladite expression est définie par les paramètres suivants : i) la raideur (Ea) et le poids linéique (q*) du toron (13, 13A), ii) la valeur théorique de ladite longueur à tension nulle (Lth), iii) lesdits déplacements initiaux (UAIJIBI ), iiii la tension mesurée dans le toron (13, 13A), et iiiii) ladite variation de distance (Δd) et en ce que le blocage du toron est réalisé, lorsque la valeur de l'allongement restant à appliquer (Δl) devient égale à zéro.
5. Procédé de mise en tension selon la revendication 4, caractérisé en ce que ladite expression est également définie par une valeur (rc) représentant la rentrée des clavettes par lesquelles ledit toron (13, 13A) est ancré sur son ancrage (A).
6. Procédé de mise en tension selon la revendication 2, caractérisé en ce que ladite expression fonction dudit paramètre prédéterminé (Δd) définit la tension de blocage (T) que doit atteindre ledit toron (13, 13A) avant que l'on puisse procéder à son ancrage.
7. Procédé de mise en tension selon les revendications 2 et 6, caractérisé en ce que ladite expression est définie par les paramètres suivants : i) la raideur (Ea) et le poids linéique (q*) du toron (13, 13A), ii) la valeur théorique de ladite longueur à tension nulle (Lth), iii) lesdits déplacements initiaux ( AI,I7BJ ), et iiii) ladite variation de distance (Δd), et en ce que le blocage du toron est réalisé, lorsque la valeur mesurée (V2) de la tension appliquée audit toron (13, 13A) devient égale à celle de la tension ainsi calculée
CD-
8. Procédé suivant l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que lesdits déplacements initiaux ( _. , _7& ) sont mesurés sur l'ouvrage selon une procédure prenant en compte les tolérances de réalisation dudit ouvrage.
9. Procédé de mise en tension selon l'une quelconque des revendications 1 à
7, caractérisé en ce que lesdits déplacements initiaux (£__ , _/_._ ) sont déterminés à partir des résultats des calculs de conception de l'ouvrage.
10. Procédé de mise en tension selon l'une quelconque des revendications 4 à 9, caractérisé en ce que, le hauban (12) comportant une gaine de protection (14), le procédé consiste également : i) à déterminer la valeur théorique de ladite longueur à tension nulle
(Lth) à partir du poids linéique (qg) de ladite gaine (14), et ii) pendant le calcul relatif à ladite condition de fin de mise en tension, à majorer le poids linéique du toron (13A) en cours de mise en tension d'une fraction (qg/i) du poids linéique (qg) de la gaine (14).
11. Procédé de mise en tension suivant l'une quelconque des revendications 2 à 10, caractérisé en ce qu'il consiste également au cours de l'étape c) à prendre en compte, dans le calcul relatif à ladite condition de fin de mise en tension, la température (θtor) du toron en cours de mise en tension (13A).
12. Procédé de mise en tension suivant l'une quelconque des revendications 2 à 11, caractérisé en ce qu'il consiste également au cours de l'étape b) à prendre en compte dans la détermination desdits déplacements initiaux (ÛAI , ÏÏBI ), les températures des haubans déjà installés sur l'ouvrage (7 à 11) et de l'ouvrage lui-même (1 à 6).
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