EP1233657A2 - Schutzschaltung für eine Leuchtstofflampe - Google Patents

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EP1233657A2
EP1233657A2 EP02001285A EP02001285A EP1233657A2 EP 1233657 A2 EP1233657 A2 EP 1233657A2 EP 02001285 A EP02001285 A EP 02001285A EP 02001285 A EP02001285 A EP 02001285A EP 1233657 A2 EP1233657 A2 EP 1233657A2
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
resistor
point
partial
voltage
protection circuit
Prior art date
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Granted
Application number
EP02001285A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP1233657A3 (de
EP1233657B1 (de
Inventor
Harald Schmitt
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Osram GmbH
Original Assignee
Patent Treuhand Gesellschaft fuer Elektrische Gluehlampen mbH
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Publication date
Application filed by Patent Treuhand Gesellschaft fuer Elektrische Gluehlampen mbH filed Critical Patent Treuhand Gesellschaft fuer Elektrische Gluehlampen mbH
Publication of EP1233657A2 publication Critical patent/EP1233657A2/de
Publication of EP1233657A3 publication Critical patent/EP1233657A3/de
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Publication of EP1233657B1 publication Critical patent/EP1233657B1/de
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    • H—ELECTRICITY
    • H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
    • H05B41/00—Circuit arrangements or apparatus for igniting or operating discharge lamps
    • H05B41/14—Circuit arrangements
    • H05B41/26—Circuit arrangements in which the lamp is fed by power derived from DC by means of a converter, e.g. by high-voltage DC
    • H05B41/28—Circuit arrangements in which the lamp is fed by power derived from DC by means of a converter, e.g. by high-voltage DC using static converters
    • H05B41/295—Circuit arrangements in which the lamp is fed by power derived from DC by means of a converter, e.g. by high-voltage DC using static converters with semiconductor devices and specially adapted for lamps with preheating electrodes, e.g. for fluorescent lamps
    • H05B41/298—Arrangements for protecting lamps or circuits against abnormal operating conditions
    • H05B41/2981—Arrangements for protecting lamps or circuits against abnormal operating conditions for protecting the circuit against abnormal operating conditions
    • H05B41/2985—Arrangements for protecting lamps or circuits against abnormal operating conditions for protecting the circuit against abnormal operating conditions against abnormal lamp operating conditions

Definitions

  • the present invention relates to a protective circuit for a fluorescent lamp with a first and a second lamp filament, comprising a DC voltage source with a plus and a minus pole, a half-bridge arrangement with a first and a second switch, the Half-bridge arrangement is fed by the DC voltage source and the first and the second switch to form a first reference point are connected to each other, the first reference point via a first Resistor is connected to the negative pole, a coupling-out capacitor, that in a serial connection between the half-bridge arrangement and the first or the second coil is arranged, the spiral connection of the decoupling capacitor a second reference point forms the via a second resistor with the negative pole is connected to a comparator which has a first and a second input and has an output, the first input with the first Reference point and the second input connected to the second reference point is, the output via a detection capacitor with the Minus pole is connected, and an evaluation circuit with which on the detection capacitor falling voltage can be evaluated in order to be exceeded a predetermined voltage level deactivation of
  • Such a protective circuit is known and is used, for example, by Applicant of the present invention in ballasts for fluorescent lamps built-in.
  • the protection circuit is at the end of life the fluorescent lamp, i.e. if the lamp is not yet defective, a criterion evaluate this in good time before overheating in the spiral area (Risk of melting of the socket) to switch off the half-bridge arrangement leads (also known as end-of-life shutdown).
  • a criterion evaluate this in good time before overheating in the spiral area (Risk of melting of the socket) to switch off the half-bridge arrangement leads also known as end-of-life shutdown.
  • the filaments of a fluorescent lamp with an emitter are covered to reduce the work function of the electrons.
  • the emitter is missing on one of the two lamp filaments the fluorescent lamp noticeable in that the work function slowly increases again and thus the output coupling capacitor falling voltage changes.
  • normal operation i.e.
  • the two reference points are on average at a potential equal to half the voltage from the DC voltage source is made available. At the end of life the second of the two reference points at a different potential and thus the reference points at different potential.
  • the potential difference is used to charge a detection capacitor, the Evaluation circuit is advantageously implemented so that a voltage level is adjustable, if it is exceeded, a deactivation of the half-bridge arrangement is effected.
  • ballasts in which one End-of-life detection and relamping are realized and there is one second category of ballasts where only the end-of-life detection is realized.
  • the Replacing a fluorescent lamp in a factory hall all lamps be turned off to reset the end-of-life detection to effect.
  • a new lamp can only be switched off after all the lamps have been switched off can be used instead of the decrepit lamp. Subsequently all lamps can be switched on again. Especially in large ones Such interruptions are undesirable in factories.
  • the object of the present invention is therefore an economical Realization of the end-of-life detection and the relamping function to make available.
  • the generic Protection circuit also has a third resistor, the Coupling capacitor bridges and a fourth resistor, the connects the first reference point to the positive pole of the DC voltage source, the first, second, third and fourth resistors chosen in this way are that the first and the second reference point without inserted Fluorescent lamp are at the same potential.
  • the invention is based on the idea of the end-of-life detection circuit to be interpreted or to implement the relamping function in such a way that as possible many components are shared. With a mass product like the present protective circuit, this allows almost no additional effort an inexpensive implementation of the additional relamping function realize what is in a very desirable price reduction results.
  • the idea here is to give the comparator an asymmetry detected, with the fluorescent lamp removed at its two entrances to supply identical potentials that reset the shutdown of the Effect half-bridge arrangement.
  • the two reference points are on average half the potential available from the DC voltage source set DC voltage. This is usually the so-called intermediate circuit voltage and is usually connected to an intermediate circuit capacitor provided.
  • the ratio of first resistance to fourth resistance is the same as large as the ratio of second resistance to third resistance.
  • the first resistance includes a first and a second partial resistor connected in series with one another and the second resistor a third and a fourth to each other Partial resistor connected in series, the first reference point with the Connection point of the first partial resistor and the fourth resistor and the second reference point with the connection point of the third resistor and the third partial resistor is connected and the first input of the comparator with the connection point between the first and second partial resistor is connected and the second input of the comparator with the connection point between the third and fourth Partial resistance is connected.
  • the ratio of the sum of the first and second partial resistances is preferred to the fourth resistance equal to the ratio of the sum of the third and fourth partial resistors chosen as the third resistor. In the event that the ratios are chosen to be one again, the both reference points when the fluorescent lamp is removed a potential half of that available from the DC voltage source set DC voltage corresponds.
  • the comparator comprises a first and a second switching element, each comprise a working, a control and a reference electrode, the fourth partial resistor a fifth and a sixth to each other in series switched partial resistance, the connection point between the first and the second partial resistance with the reference electrode of the first and connected to the control electrode of the second switching element is the connection point between the third partial resistor and the fifth partial resistor with the control electrode of the first switching element - is connected, the connection point between the fifth and the sixth Resistor connected to the reference electrode of the second switching element is, the working electrode of the first switching element and the working electrode of the second switching element with each other and via a series connection with a fifth resistor and the detection capacitor Mass are connected.
  • the ratio of the partial resistances three, five and six the potential difference required to start charging of the detection capacitor leads can be set. In this embodiment is the comparator in very simple and inexpensive Form realized.
  • the ratio of the fourth resistance to the sum is preferred the first and the second partial resistance equal to the ratio of the third resistance to the sum of the third, fifth and sixth partial resistance. Especially if the ratio is 1 the reference points again on a fluorescent lamp Potential that half provided by the DC voltage source DC voltage corresponds.
  • the evaluation circuit can comprise a holding element with a tripping potential and be designed such that as soon as the trigger potential point assumes predetermined potential, especially through a one-off Pulse, the holding element can be activated to the half-bridge circuit deactivate until a reset process by removing the fluorescent lamp is triggered. This measure ensures safe deactivation the half-bridge arrangement and thus for particularly high reliability the protection circuit according to the invention.
  • a first threshold value component in particular a zener diode, can be arranged with which the threshold can be set when it is exceeded deactivation of the half-bridge circuit is triggered. This measure enables activation of the holding member in the case of a predefinable one Detection capacitor voltage.
  • the ignition voltage limiting circuit can be a measuring element Have a measurement proportional to the ignition current, so that the Value of this size can be used to activate the holding member.
  • This Embodiment takes advantage of the fact that the ignition current is approximately proportional to the ignition voltage and is therefore used as a measure of the ignition voltage can be. Since the ignition current is easier to measure than the ignition voltage, This results in a simple construction of the circuit arrangement.
  • a second threshold component in particular a Zener diode arranged with which the threshold can be set is a deactivation of the half-bridge circuit when exceeded is triggered.
  • the measuring element can in particular be a resistor which is connected in series to one the half-bridge switch is arranged.
  • This embodiment is the Based on the knowledge that the ignition current also through the half-bridge arrangement is made available and therefore the half-bridge arrangement flowing current is proportional to the ignition current.
  • a resistor arranged in series with one of the half-bridge switches is particularly easy to proportional to the ignition current Determine size.
  • the embodiments according to the invention preferably further comprise suitable sieve circuits to at the reference and potential points Provide DC voltages for evaluation.
  • suitable sieve circuits to at the reference and potential points Provide DC voltages for evaluation.
  • the half-bridge arrangement makes that of the DC voltage source provided DC voltage into an AC voltage converted, which is reflected in the subsequent protection circuit.
  • suitable sieve circuits for example, using capacitors will be provided for further processing.
  • a capacitor C1 provides a voltage Uz which is used to supply the following circuit arrangement.
  • a half-bridge arrangement comprises a first switch S1 and a second switch S2. The controls of switches S1 and S2 are well known to the person skilled in the art and are therefore not shown in FIG. 1 for reasons of clarity.
  • the half-bridge arrangement feeds a fluorescent lamp L A with a first filament W1 and a second filament W2 via a coupling-out capacitor C2.
  • the fluorescent lamp L A is connected to an ignition circuit Zs, which is designed to cause the lamp L A to ignite
  • the center point of the half-bridge arrangement forms a first reference point A, which is connected to the lamp L A via a lamp inductor L D.
  • the helical connection of the coupling capacitor C2 forms a second reference point B.
  • the potentials of both reference points A, B are fed to a comparator V G , the output of which is connected to a detection capacitor C3.
  • the across the capacitor C3 C3 voltage U is fed to an evaluation circuit AS, which causes a deactivation of the half-bridge arrangement upon exceeding a predetermined voltage level.
  • the potentials of the reference points A and B shift due to the lack of emitter on one of the two spiral electrodes W1, W2 and the consequent increase in the work function of one of the two spiral electrodes W1, W2, even if the increase in the work function only is minimal.
  • the potential difference between the two reference points leads to the charging of the capacitor C3 and thus to the build-up of the voltage U C3 . If this exceeds a certain value, the half-bridge arrangement is switched off by the evaluation circuit As and thus prevents overheating in the spiral area.
  • the reference points A and B are on average at half the voltage U Z.
  • the decoupling capacitor C2 could also be arranged at another location, for example between the lamp inductor L D and the filament electrode W2.
  • the voltage on the coil electrode W1 would increase, which would lead to an increase in the voltage drop across the capacitor C2. This would increase the potential B compared to the potential A. If the emitter on the helix electrode W2 were consumed before the emitter on the helix electrode W1 was consumed, the potential at reference point A would drop compared to the potential at reference point B.
  • a relamping function is implemented by resetting the voltage on capacitor C3 by applying identical potential to the two inputs of the comparator.
  • the first reference point A is connected via a resistor R1, the second reference point B via a resistor R2 to the negative pole of the voltage U Z.
  • the positive pole of the voltage U Z is connected on the one hand to the reference point B via a resistor R3, which bridges the capacitor C2, and on the other hand via a resistor R4 to the reference point A.
  • Suitable dimensioning of the two voltage dividers R4, R1 and R3, R2 can achieve this that the potentials at the reference points A, B are identical when the lamp L A is removed and thus lead to a reset of the end-of-life detection.
  • the ratio of the resistor R1 to the resistor R4 and from the resistor R2 to the resistor R3 equal to 1, half the voltage of U Z is established at the two reference points A, B.
  • the resistors R1 and R2 are divided into two partial resistors R11, R12 and R21, R22. Appropriate dimensioning of the partial resistors can ensure that the majority of the voltages present at reference points A, B drop across the partial resistors R11 and R21. Accordingly, the comparator V G is only subjected to low voltages and can therefore be implemented with less voltage-resistant components.
  • FIGS. 3a / b an overall circuit for operating a fluorescent lamp is shown, which can be connected to a power supply via the terminals K1 and K2.
  • a fuse SI is arranged after the terminal K1, followed by a filter circuit comprising a capacitor C4 and an inductor L3 before the line signal is rectified in a line rectifier N GR .
  • the rectified output signal of the line rectifier N GR is buffered in the capacitor C1 and is used to supply the following circuit arrangement.
  • the resistor R22 of FIG. 2 is divided into two partial resistors R221 and R222.
  • a resistor R5 is connected in parallel with the capacitor C3, which enables the capacitor C3 to be discharged.
  • a capacitor C5 is connected in parallel with the resistor R12, while a capacitor C6 is connected in parallel with the series circuit comprising the resistors R221 and R222. These measures ensure that DC signals are present at the bases of two switching elements T1, T2 contained in the comparator.
  • the control electrode of the switching element T1 is connected to the connection point D between the resistor R21 and the resistor R221.
  • the reference electrode of the switching element T1 and the control electrode of the switching element T2 are connected to the connection point C of the resistors R11 and R12.
  • the reference electrode of the switching element T2 is connected to the connection point E between the resistors R221 and R222.
  • the working electrodes of both switching elements T1, T2 are connected via a resistor R6 to the connection point F, to which the capacitor C3 is connected. Since the voltage at reference point A is constant, a suitable choice of resistors R11 and R12 can be used to set a voltage of 15 V at connection point C, for example. By suitable dimensioning of the resistors R21, R221 and R222, during normal operation, ie the potential at point A is equal to the potential at point B, a voltage can be set which is 18 V at point D and 12 V at point E. In this state, the two switching elements T1, T2 are blocked.
  • the switching element T1 begins to conduct when the voltage at point D becomes less than the voltage at point C. As long as the voltage at point E is less than the voltage at point C. the switching element T2 locked. By conducting the switching element T1, the capacitor C3 is in turn charged via the resistor R6. With the magnitude of the voltage difference between the potential points C and D or C and E, the switching threshold and thus the degree of asymmetry at which the switch-off takes place can also be set.
  • the voltage at point F which corresponds to the state of charge of capacitor C3, is transmitted via a diode D1 and a Zener diode Z1 to a triggering potential point G in a holding element HG.
  • the holding element HG is supplied via the charge stored in a capacitor C7 of a starting circuit ST.
  • the switching element T4 switches through.
  • the switching element T3 switches through and thus supplies the holding current for a holding element that is self-holding in this way.
  • the resistor R8 in combination with the capacitor C8 and the resistor R9 in combination with the capacitor C9 ensure that faults are eliminated, thereby preventing the holding element from being activated accidentally. Because the switching element T4 conducts, the potential at point I drops to 0 V.
  • the two switches S1 and S2 of the half-bridge circuit have respective control circuits A S1 , A S2 .
  • Each drive circuit A S1 , A S2 comprises an inductance L1, L2, which is coupled to the lamp inductor L D. As soon as the potential at point I drops to 0 V, the diode D2 begins to conduct and thus grounds the signal fed into the control circuit A S2 via the inductance L2, so that the switch S2 is no longer activated. This also leads to the switch S1 being switched off.
  • An ignition voltage limiting circuit Z SB is also connected to the point G of the holding element H G. It comprises a measuring resistor R10, which is arranged in series with the switch S2. The potential at point J, ie the voltage drop across resistor R10, is proportional to the ignition current and thus proportional to the ignition voltage.
  • the ignition voltage limiting voltage Z SB has the task of preventing the ignition circuit Z S from being destroyed, for example in the case of air pullers.
  • the ignition circuit Z S comprises two capacitors C10 and C11 and a PTC thermistor PTC1.
  • the resistor R14 serves to cause a time delay in the response behavior of the ignition voltage limiting circuit.
  • the level can be set via the diodes D3 and Z2 at which an ignition voltage limitation is carried out by acting on the point G of the holding element H G and thus switching off the half-bridge arrangement.
  • the voltage across resistor R10 is screened by resistor R9 and capacitor C9.
  • the level of the critical ignition voltage can also be influenced by the value of the resistor R10.
  • the diode D3 also protects the holding element H G from negative voltage peaks.
  • the components of the ignition circuit Z S and the lamp inductor L D can be made smaller by the ignition voltage limiting circuit Z SB .

Landscapes

  • Circuit Arrangements For Discharge Lamps (AREA)
  • Circuit Arrangement For Electric Light Sources In General (AREA)

Abstract

Die vorliegende Erfindung betrifft eine Schutzschaltung für eine Leuchtstofflampe (LA) mit einer ersten und einer zweiten Lampenwendel (W1,W2), eine Gleichspannungsquelle (UZ) mit einem Plus- und einem Minuspol, eine Halbbrückenanordnung mit einem ersten und einem zweiten Schalter (S1,S2), eine Auswerteschaltung (AS), mit der die am Detektionskondensator (C3) abfallende Spannung (UC3) auswertbar ist, um bei Überschreiten eines vorbestimmten Spannungspegels eine Deaktivierung der Halbbrückenanordnung zu bewirken. <IMAGE>

Description

Die vorliegende Erfindung betrifft eine Schutzschaltung für eine Leuchtstofflampe mit einer ersten und einer zweiten Lampenwendel, umfassend eine Gleichspannungsquelle mit einem Plus- und einem Minuspol, eine Halbbrückenanordnung mit einem ersten und einem zweiten Schalter, wobei die Halbbrückenanordnung von der Gleichspannungsquelle gespeist wird und der erste und der zweite Schalter unter Bildung eines ersten Referenzpunktes miteinander verbunden sind, wobei der erste Referenzpunkt über einen ersten Widerstand mit dem Minuspol verbunden ist, einem Auskoppelkondensator, der in einer seriellen Verbindung zwischen der Halbbrückenanordnung und der ersten oder der zweiten Wendel angeordnet ist, wobei der wendelseitige Anschluß des Auskoppelkondensators einen zweiten Referenzpunkt bildet, der über einen zweiten Widerstand mit dem Minuspol verbunden ist, einen Vergleicher, der einen ersten und einen zweiten Eingang und einen Ausgang aufweist, wobei der erste Eingang mit dem ersten Referenzpunkt und der zweite Eingang mit dem zweiten Referenzpunkt verbunden ist, wobei der Ausgang über einen Detektionskondensator mit dem Minuspol verbunden ist, und eine Auswerteschaltung, mit der die am Detektionskondensator abfallende Spannung auswertbar ist, um bei Überschreiten eines vorbestimmten Spannungspegels eine Deaktivierung der Halbbrückenanordnung zu bewirken.
Stand der Technik
Eine derartige Schutzschaltung ist bekannt und wird beispielsweise von der Anmelderin der vorliegenden Erfindung in Vorschaltgeräte für Leuchtstofflampen eingebaut. Die Schutzschaltung besteht darin, am Lebensdauerende der Leuchtstofflampe, d.h. wenn die Lampe noch nicht defekt ist, ein Kriterium auszuwerten, das rechtzeitig vor einer Überhitzung im Wendelbereich (Gefahr eines Schmelzens der Fassung) zu einer Abschaltung der Halbbrückenanordnung führt (auch bekannt als End-of-Life-Abschaltung). Hierbei macht man sich zunutze, daß die Wendeln einer Leuchtstofflampe mit Emitter bedeckt sind, um die Austrittsarbeit der Elektronen zu reduzieren. In der Schlußphase macht sich ein Fehlen des Emitters auf einer der beiden Lampenwendeln der Leuchtstofflampe dadurch bemerkbar, daß sich die Austrittsarbeit wieder langsam erhöht und sich damit die am Auskoppelkondensator abfallende Spannung ändert. Im Normalbetrieb, d.h. wenn beide Wendeln noch über Emitter verfügen, liegen die beiden Referenzpunkte im Mittel auf einem Potential, das der halben Spannung entspricht, die von der Gleichspannungsquelle zur Verfügung gestellt wird. Am Lebensdauerende liegt der zweite der beiden Referenzpunkte auf einem anderen Potential und damit die Referenzpunkte auf unterschiedlichem Potential. Die Potentialdifferenz wird genutzt, um einen Detektionskondensator aufzuladen, wobei die Auswerteschaltung vorteilhafterweise so realisiert wird, daß ein Spannungspegel einstellbar ist, bei dessen Überschreiten eine Deaktivierung der Halbbrückenanordnung bewirkt wird.
Im Zusammenhang mit dem Austausch einer defekten Lampe ist der Begriff "Relamping" bekannt. Darunter versteht man bei einer Beleuchtungsanlage, die mehrere Lampen umfaßt, das Einsetzen einer neuen Lampe zu ermöglichen, ohne daß die die Versorgungsspannung und damit die anderen Lampen ausgeschaltet werden müssen. Vielmehr soll sichergestellt werden, daß die über den ganzen Vorgang des Austausches anliegende Netzspannung dazu führt, daß die neu eingesetzte Lampe sofort wieder brennt. Auch hierfür sind Schaltungsstrukturen bekannt. Der Nachteil bei der Vorgehensweise aus dem Stand der Technik besteht darin, daß die zusätzliche Realisierung der Relamping-Funktion derartige Vorschaltgeräte, bei denen es sich um ein Massenprodukt handelt, deutlich verteuern und daher häufig weggelassen werden. Im Ergebnis gibt es demnach teurere Vorschaltgeräte, bei denen eine End-of-Life-Detektion sowie das Relamping realisiert sind, und es gibt eine zweite Kategorie von Vorschaltgeräten, bei denen nur die End-of-Life-Detektion realisiert ist. Bei den letztgenannten müssen beispielsweise beim Auswechseln einer Leuchtstofflampe in einer Fabrikhalle sämtliche Lampen ausgeschaltet werden, um damit eine Rücksetzung der End-of-Life-Detektion zu bewirken. Erst nach dem Ausschalten aller Lampen kann eine neue Lampe anstelle der altersschwachen Lampe eingesetzt werden. Anschließend können alle Lampen wieder angeschaltet werden. Insbesondere in großen Fabrikhallen sind derartige Unterbrechungen unerwünscht.
Darstellung der Erfindung
Die Aufgabe der vorliegenden Erfindung besteht deshalb darin, eine kostengünstige Realisierung der End-of-Life-Detektion sowie der Relamping-Funktion verfügbar zu machen.
Erfindungsgemäß wird diese Aufgabe dadurch gelöst, daß die gattungsgemäße Schutzschaltung weiterhin einen dritten Widerstand aufweist, der den Auskoppelkondensator überbrückt und einen vierten Widerstand, der den ersten Referenzpunkt mit dem Pluspol der Gleichspannungsquelle verbindet, wobei der erste, der zweite, der dritte und der vierte Widerstand so gewählt sind, das der erste und der zweite Referenzpunkt ohne eingesetzte Leuchtstofflampe auf demselben Potential liegen.
Der Erfindung liegt die Idee zugrunde, die End-of-Life-Detektionsschaltung so auszulegen bzw. die Relamping-Funktion so zu realisieren, daß möglichst viele Bauelemente gemeinsam genutzt werden. Bei einem Massenprodukt wie der vorliegenden Schutzschaltung läßt sich hierdurch nahezu ohne Zusatzaufwand eine kostengünstige Realisierung der Relamping-Zusatzfunktion realisieren, was in einer sehr erwünschten Preisreduktion resultiert.
Vorliegend besteht die Idee darin, dem Vergleicher, der eine Asymmetrie detektiert, bei entnommener Leuchtstofflampe an seinen zwei Eingängen identische Potentiale zuzuführen, die ein Rücksetzen der Abschaltung der Halbbrückenanordnung bewirken.
Wie bereits oben erwähnt, liegen die beiden Referenzpunkte im Mittel auf dem halben Potential der von der Gleichspannungsquelle zur Verfügung gestellten Gleichspannung. Diese ist gewöhnlich die sogenannte Zwischenkreisspannung und wird üblicherweise an einem Zwischenkreiskondensator bereitgestellt. Bei einer besonders bevorzugten Realisierung der Erfindung ist das Verhältnis aus erstem Widerstand zum vierten Widerstand gleich groß wie das Verhältnis aus zweitem Widerstand zum dritten Widerstand. Insbesondere für den Fall, daß das Verhältnis 1 gewählt wird, liegen die beiden Referenzpunkte auch bei entnommener Leuchtstofflampe auf einem Potential, das der halben von der Gleichspannungsquelle zur Verfügung gestellten Gleichspannung entspricht.
Weiterhin ist bevorzugt, durch geeignet dimensionierte Spannungsteiler den Vergleicher nur mit einer niedrigen Spannung zu beaufschlagen. Dies resultiert in einer weiteren Kostenreduktion. Hierfür umfaßt der erste Widerstand einen ersten und einen zweiten zueinander in Serie geschalteten Teilwiderstand und der zweite Widerstand einen dritten und einen vierten zueinander in Serie geschalteten Teilwiderstand, wobei der erste Referenzpunkt mit dem Verbindungspunkt des ersten Teilwiderstands und des vierten Widerstands und der zweite Referenzpunkt mit dem Verbindungspunkt des dritten Widerstands und des dritten Teilwiderstands verbunden ist und der erste Eingang des Vergleichers mit dem Verbindungspunkt zwischen erstem und zweitem Teilwiderstand verbunden ist und der zweite Eingang des Vergleichers mit dem Verbindungspunkt zwischen dem dritten und dem vierten Teilwiderstand verbunden ist. Bei dieser Ausführungsform müssen nicht alle Widerstände der Spannungsteiler als Hochspannungswiderstände ausgeführt sein. Ebenso müssen die Vergleicher- und Auswerteschaltung nur niederspannungsgeeignet sein. Vielmehr genügt es, wenn pro Spannungsteiler ein Hochspannungswiderstand vorgesehen wird, was in einer weiteren Kostenreduktion resultiert.
Bevorzugt wird das Verhältnis aus der Summe des ersten und zweiten Teilwiderstands zum vierten Widerstand gleich dem Verhältnis aus der Summe des dritten und vierten Teilwiderstands zum dritten Widerstand gewählt. Für den Fall, daß die Verhältnisse wieder zu eins gewählt werden, liegen die beiden Referenzpunkte bei entnommener Leuchtstofflampe wiederum auf einem Potential, das der halben von der Gleichspannungsquelle zur Verfügung gestellten Gleichspannung entspricht.
Eine besonders zweckmäßige Realisierung des Vergleichers sieht vor, daß der Vergleicher ein erstes und ein zweites Schaltelement umfaßt, die jeweils eine Arbeits-, eine Steuer- und eine Bezugselektrode umfassen, wobei der vierte Teilwiderstand einen fünften und einen sechsten zueinander in Serie geschalteten Teilwiderstand umfaßt, wobei der Verbindungspunkt zwischen dem ersten und dem zweiten Teilwiderstand mit der Bezugselektrode des ersten und mit der Steuerelektrode des zweiten Schaltelements verbunden ist, der Verbindungspunkt zwischen dem dritten Teilwiderstand und dem fünften Teilwiderstand mit der Steuerelektrode des ersten Schaltelements - verbunden ist, der Verbindungspunkt zwischen dem fünften und dem sechsten Widerstand mit der Bezugselektrode des zweiten Schaltelements verbunden ist, die Arbeitselektrode des ersten Schaltelements und die Arbeitselektrode des zweiten Schaltelements miteinander und über eine Serienschaltung aus einem fünften Widerstand und dem Detektionskondensator mit Masse verbunden sind. Zudem kann durch das Verhältnis der Teilwiderstände drei, fünf und sechs die Potentialdifferenz, die zum Einsetzen des Ladens des Detektionskondensators führt, eingestellt werden. Bei dieser Ausführungsform ist der Vergleicher in sehr einfacher und kostengünstiger Form realisiert.
Bevorzugt ist das Verhältnis aus dem vierten Widerstand zu der Summe aus dem ersten und dem zweiten Teilwiderstand gleich dem Verhältnis aus dem dritten Widerstand zur Summe aus dem dritten, fünften und sechsten Teilwiderstand. Insbesondere für den Fall, daß das Verhältnis gleich 1 ist, liegen die Referenzpunkte bei gezogener Leuchtstofflampe wiederum auf einem Potential, das der halben von der Gleichspannungsquelle zur Verfügung gestellten Gleichspannung entspricht.
Die Auswerteschaltung kann ein Halteglied mit einem Auslösepotential umfassen und derart ausgelegt sein, daß, sobald der Auslösepotentialpunkt ein vorbestimmtes Potential annimmt, insbesondere bereits durch einen einmaligen Impuls, das Halteglied aktivierbar ist, um die Halbbrückenschaltung solange zu deaktivieren, bis durch Entfernen der Leuchtstofflampe ein Rücksetzvorgang ausgelöst wird. Diese Maßnahme sorgt für eine sichere Deaktivierung der Halbbrückenanordnung und damit für eine besonders hohe Zuverlässigkeit der erfindungsgemäßen Schutzschaltung.
Zwischen dem Vergleicher und dem Auslösepotentialpunkt des Halteglieds kann ein erstes Schwellwertbauelement, insbesondere eine Zenerdiode, angeordnet sein, mit dem die Schwelle einstellbar ist, bei deren Überschreiten eine Deaktivierung der Halbbrückenschaltung ausgelöst wird. Diese Maßnahme ermöglicht die Aktivierung des Halteglieds bei einer vorgebbaren Spannung am Detektionskondensator.
Besonders vorteilhaft ist es, die Kombination aus End-of-Life-Detektion und Relamping-Funktion weiterhin mit einer Zündspannungsbegrenzungsschaltung zu kombinieren, hierzu wird mit dem Auslösepotentialpunkt des Halteglieds eine Zündspannungsbegrenzungsschaltung derart verbunden, daß bei Detektion einer Überschreitung einer vorbestimmten Zündspannung dasselbe Halteglied aktivierbar ist. Dadurch muß das Halteglied nur einmal ausgebildet werden, was in einer weiteren deutlichen Kostenreduktion resultiert.
Die Zündspannungsbegrenzungsschaltung kann hierbei ein Meßglied zur Messung einer zum Zündstrom proportionalen Größe aufweisen, so daß der Wert dieser Größe zum Aktivieren des Halteglieds verwendbar ist. Diese Ausführungsform nutzt aus, daß der Zündstrom annähernd proportional zur Zündspannung ist und daher als Maß für die Zündspannung verwendet werden kann. Da der Zündstrom einfacher zu messen ist als die Zündspannung, ergibt sich hierdurch ein einfacher Aufbau der Schaltungsanordnung.
Bevorzugt ist zwischen einem Potentialpunkt der Zündspannungsbegrenzungschaltung, dessen Potential zum Zündstrom proportional ist, und dem Auslösepotentialpunkt des Halteglieds ein zweites Schwellwertbauelement, insbesondere eine Zenerdiode angeordnet, mit der die Schwelle einstellbar ist, bei deren Überschreiten eine Deaktivierung der Halbbrückenschaltung ausgelöst wird. Diese Variante ermöglicht eine besonders einfache Anpassung der Potentiale der Zündspannungsbegrenzungsschaltung an die Potentiale des Halteglieds.
Das Meßglied kann insbesondere ein Widerstand sein, der seriell zu einem der Halbbrückenschalter angeordnet ist. Dieser Ausführungsform liegt die Erkenntnis zugrunde, daß der Zündstrom auch durch die Halbbrückenanordnung zur Verfügung gestellt wird und daher der die Halbbrückenanordnung durchfließende Strom zum Zündstrom proportional ist. Indem als Meßglied ein Widerstand seriell zu einem der Halbbrückenschalter angeordnet wird, läßt sich besonders einfach eine zum Zündstrom proportionale Größe ermitteln.
Allgemein üblich ist das Schalten eines Speicherkondensators zwischen Plusund Minuspol. Es existieren Betriebsschaltungen für Leuchtstofflampen, bei denen die Spannung am besagten Speicherkondensator mit steigender Amplitude der Zündspannung ansteigt. Eine Art von Betriebsschaltung, die diese Eigenschaft aufweisen sind sog. Pumpschaltungen. Bei diesen Schaltungen ist es möglich, die Zündspannung zu überwachen, indem man die Spannung an besagtem Speicherkondensator überwacht. Dazu wird der Auslösepotenzialpunkt des Halteglieds über eine Zündspannungsbegrenzungsschaltung mit der Spannung des Speicherkondensators verbunden. Im einfachsten Fall besteht die Zündspannungsbegrenzungsschaltung aus einem Widerstand, der die Spannung am Speicherkondensator an die für eine Auslösung nötige Auslösespannung am Auslösepotenzialpunkt anpasst.
Bevorzugt umfassen die erfindungsgemäßen Ausführungsformen weiterhin geeignete Siebschaltungen, um an den Referenz- und Potentialpunkten Gleichspannungen zur Auswertung bereitzustellen. Wie für den Fachmann offensichtlich, wird durch die Halbbrückenanordnung die von der Gleichspannungsquelle zur Verfügung gestellte Gleichspannung in eine Wechselspannung umgewandelt, die sich in der nachfolgenden Schutzschaltung widerspiegelt. Zur Auswertung der Signale an den Referenzpunkten sind im wesentlichen Gleichspannungen interessant, so daß durch geeignete Siebschaltungen beispielsweise unter Verwendung von Kondensatoren, sichergestellt wird, daß diese zur Weiterverarbeitung bereitgestellt werden.
Weitere vorteilhafte Ausführungsformen sind den Unteransprüchen zu entnehmen.
Beschreibung der Zeichnungen:
Im Folgenden werden Ausführungsbeispiele der Erfindung unter Hinweis auf die beigefügten Zeichnungen näher beschrieben. Es stellen dar:
Fig. 1
eine erste Ausführungsform einer erfindungsgemäßen Schutzschaltung;
Fig. 2
eine zweite Ausführungsform einer erfindungsgemäßen Schutzschaltung; und
Fig. 3a/b
eine dritte Ausführungsform einer erfindungsgemäßen Schutzschaltung. Diese dritte Ausführungsform ist aus Platzgründen auf die Fig. 3a und Fig. 3b aufgeteilt. Die Schaltungsteile der Fig. 3a und 3b sind an den korrespondierenden Anschlussstellen J1-J5 als verbunden zu verstehen. Ein Bezug auf diese Figuren erfolgt mit der Bezeichnung Fig. 3a/b.
Im Folgenden werden für gleiche und gleichwirkende Elemente der verschiedenen Ausführungsbeispiele durchweg gleiche Bezugszeichen verwendet.
Hauptteil der Beschreibung:
Bei der in Fig. 1 dargestellten Schutzschaltung stellt ein Kondensator C1 eine Spannung Uz bereit, die zur Versorgung der nachfolgenden Schaltungsanordnung dient. Eine Halbbrückenanordnung umfaßt einen ersten Schalter S1 und einen zweiten Schalter S2. Die Ansteuerungen der Schalter S1 und S2 sind dem Fachmann hinlänglich bekannt und deshalb aus Übersichtlichkeitsgründen in Fig. 1 nicht dargestellt. Die Halbbrückenanordnung speist über einen Auskoppelkondensator C2 eine Leuchtstofflampe LA mit einer ersten Wendel W1 und einer zweiten Wendel W2. Die Leuchtstofflampe LA ist mit einer Zündschaltung Zs verbunden, die ausgelegt ist, eine Zündung der Lampe LA zu bewirken
Der Mittelpunkt der Halbbrückenanordnung bildet einen ersten Referenzpunkt A, der über eine Lampendrossel LD mit der Lampe LA verbunden ist. Der wendelseitige Anschluß des Auskoppelkondensators C2 bildet einen zweiten Referenzpunkt B. Die Potentiale beider Referenzpunkte A, B werden einem Vergleicher VG zugeführt, dessen Ausgang mit einem Detektionskondensator C3 verbunden ist. Die am Kondensator C3 abfallende Spannung UC3 wird einer Auswerteschaltung As zugeführt, die bei Überschreiten eines vorbestimmten Spannungspegels eine Deaktivierung der Halbbrückenanordnung herbeiführt. Am Lebensdauerende der Lampe LA verschieben sich die Potentiale der Referenzpunkte A und B infolge des Fehlens von Emitter auf einer der beiden Wendelelektroden W1, W2 und der damit einsetzenden Erhöhung der Austrittsarbeit einer der beiden Wendelelektroden W1, W2, selbst wenn die Erhöhung der Austrittsarbeit nur minimal ist. Die Potentialdifferenz zwischen den beiden Referenzpunkten führt zum Laden des Kondensators C3 und damit zum Aufbau der Spannung UC3. Sofern diese einen bestimmten Wert überschreitet, wird durch die Auswerteschaltung As die Halbbrückenanordnung abgeschaltet und damit eine Überhitzung im Wendelbereich verhindert. Im Normalbetrieb liegen die Referenzpunkte A und B im Mittel auf der halben Spannung UZ. Der Auskoppelkondensator C2 könnte auch an anderer Stelle angeordnet sein, beispielsweise zwischen der Lampendrossel LD und der Wendelelektrode W2. In der vorliegenden Anordnung würde bei einem Verbrauch des Emitters auf der Wendelelektrode W1 vor einem Verbrauch des Emitters auf der Wendelelektrode W2 die Spannung an der Wendelelektrode W1 ansteigen, was zu einem Steigen der am Kondensator C2 abfallenden Spannung führen würde. Dadurch würde das Potential B gegenüber dem Potential A ansteigen. Bei einem Verbrauch des Emitters auf der Wendelelektrode W2 vor einem Verbrauch des Emitters auf der Wendelelektrode W1 würde das Potential am Referenzpunkt A gegenüber dem Potential am Referenzpunkt B abfallen.
Eine Relamping-Funktion wird dadurch realisiert, daß die Spannung am Kondensator C3 zurückgesetzt wird, indem die beiden Eingänge des Vergleichers mit identischem Potential beaufschlagt werden. Hierzu ist der erste Referenzpunkt A über einen Widerstand R1, der zweite Referenzpunkt B über einen Widerstand R2 mit dem Minuspol der Spannung UZ verbunden. Der Pluspol der Spannung UZ ist einerseits über einen Widerstand R3, der den Kondensator C2 überbrückt, mit dem Referenzpunkt B verbunden, andererseits über einen Widerstand R4 mit dem Referenzpunkt A. Durch geeignete Dimensionierung der beiden Spannungsteiler R4, R1 sowie R3, R2 kann erreicht werden, daß die Potentiale an den Referenzpunkten A, B bei entnommener Lampe LA identisch sind und damit zu einem Zurücksetzen der End-of-Life-Detektion führen. Insbesondere ergibt sich bei einer Dimensionierung des Verhältnisses aus dem Widerstand R1 zum Widerstand R4 sowie aus dem Widerstand R2 zum Widerstand R3 gleich 1, daß sich die halbe Spannung von UZ an den beiden Referenzpunkten A, B einstellt.
Bei der in Fig. 2 dargestellten Ausführungsform sind die Widerstände R1 und R2 in zwei Teilwiderstände R11, R12 bzw. R21, R22 aufgeteilt. Durch geeignete Dimensionierung der Teilwiderstände kann sichergestellt werden, daß der Großteil der Spannungen, die an den Referenzpunkten A, B anliegen, an den Teilwiderständen R11 bzw. R21 abfallen. Demnach wird der Vergleicher VG nur mit Niederspannungen beaufschlagt und kann daher mit weniger spannungsfesten Bauelementen realisiert werden.
Bei der in den Fig. 3a/b dargestellten Ausführungsform ist eine Gesamtschaltung zum Betrieb einer Leuchtstofflampe dargestellt, die über die Klemmen K1 und K2 an ein Stromnetz angeschlossen werden kann. Nach der Klemme K1 ist eine Sicherung SI angeordnet, darauf folgt ein Siebkreis umfassend einen Kondensator C4 und eine Induktivität L3 bevor das Netzsignal in einem Netzgleichrichter NGR gleichgerichtet wird. Das gleichgerichtete Ausgangssignal des Netzgleichrichters NGR wird in dem Kondensator C1 zwischengespeichert und dient zur Versorgung der nachfolgenden Schaltungsanordnung. Der Widerstand R22 von Fig. 2 ist aufgeteilt in zwei Teilwiderstände R221 und R222. Dem Kondensator C3 ist ein Widerstand R5 parallel geschaltet, der eine Entladung des Kondensators C3 ermöglicht. Dem Widerstand R12 ist ein Kondensator C5 parallel geschaltet, während der Serienschaltung aus den Widerständen R221 und R222 ein Kondensator C6 parallel geschaltet ist. Durch diese Maßnahmen ist sichergestellt, daß an den Basen zweier im Vergleicher enthaltener Schaltelemente T1, T2 Gleichspannungssignale anliegen. Die Steuerelektrode des Schaltelements T1 ist mit dem Verbindungspunkt D zwischen dem Widerstand R21 und dem Widerstand R221 verbunden. Mit dem Verbindungspunkt C der Widerstände R11 und R12 ist zum einen die Bezugselektrode des Schaltelements T1, zum anderen die Steuerelektrode des Schaltelements T2 verbunden. Die Bezugselektrode des Schaltelements T2 ist mit dem Verbindungspunkt E zwischen den Widerständen R221 und R222 verbunden. Die Arbeitselektroden beider Schaltelemente T1, T2 sind über einen Widerstand R6 mit dem Verbindungspunkt F verbunden, an dem der Kondensator C3 angeschlossen ist. Da am Referenzpunkt A die Spannung konstant ist, läßt sich durch geeignete Wahl der Widerstände R11 und R12 beispielsweise am Verbindungspunkt C eine Spannung von 15 V einstellen. Durch geeignete Dimensionierung der Widerstände R21, R221 und R222 läßt sich bei Normalbetrieb, d.h. das Potential am Punkt A ist gleich dem Potential am Punkt B, eine Spannung einstellen, die am Punkt D 18 V und am Punkt E 12 V beträgt. In diesem Zustand sind die beiden Schaltelemente T1, T2 gesperrt.
Wenn nun die Spannung am Referenzpunkt B steigt, steigen die Spannungen an den Punkten D und E. Wenn die Spannung am Punkt D größer als die Spannung am Punkt C wird, bleibt das Schaltelement T1 nach wie vor gesperrt. Wenn jedoch die Spannung am Punkt E größer als die Spannung am Punkt C wird, beginnt das Schaltelement T2 zu leiten, wodurch der Kondensator C3 über dem Widerstand R6 geladen wird.
Für den Fall, daß die Spannung am Punkt B sinkt, beginnt das Schaltelement T1 zu leiten, wenn die Spannung am Punkt D kleiner wird als die Spannung am Punkt C. Solange die Spannung am Punkt E kleiner ist als die Spannung am Punkt C, bleibt das Schaltelement T2 gesperrt. Durch das Leiten des Schaltelements T1 wird der Kondensator C3 wiederum über den Widerstand R6 geladen. Mit der Höhe der Spannungsdifferenz zwischen den Potentialpunkten C und D bzw. C und E lässt sich die Schaltschwelle und damit der Grad der Asymmetrie, bei welchem die Abschaltung erfolgt, zusätzlich einstellen. Die Spannung am Punkt F, die mit dem Ladezustand des Kondensators C3 korrespondiert, wird über eine Diode D1 und eine Zenerdiode Z1 an einen Auslösepotentialpunkt G in einem Halteglied HG übertragen. Das Halteglied HG wird versorgt über die in einem Kondensator C7 einer Startschaltung ST gespeicherte Ladung. Sobald die Spannung am Punkt G steigt, schaltet das Schaltelement T4 durch. Sobald das Schaltelement T4 durchgeschaltet hat, schaltet das Schaltelement T3 durch und liefert so den Haltestrom für ein auf diese Weise selbsthaltendes Halteglied. Der Widerstand R8 in Kombination mit dem Kondensator C8 sowie der Widerstand R9 in Kombination mit dem Kondensator C9 sorgen für die Beseitigung von Störungen, wodurch ein versehentliches Aktivieren des Halteglieds verhindert wird. Dadurch, daß das Schaltelement T4 leitet, sinkt das Potential am Punkt I auf 0 V. Die beiden Schalter S1 und S2 der Halbbrückenschaltung verfügen über jeweilige Ansteuerschaltungen AS1, AS2. Jede Ansteuerschaltung AS1, AS2 umfaßt eine Induktivität L1, L2, die mit der Lampendrossel LD gekoppelt ist. Sobald das Potential an Punkt I auf 0 V fällt, beginnt die Diode D2 zu leiten und erdet damit das über die Induktivität L2 in die Ansteuerschaltung AS2 eingespeiste Signal, so daß der Schalter S2 nicht mehr angesteuert wird. Dies führt auch zu einem Abschalten des Schalters S1.
Mit dem Punkt G des Halteglieds HG ist weiterhin eine Zündspannungsbegrenzungsschaltung ZSB verbunden. Sie umfaßt einen Meßwiderstand R10, der seriell zum Schalter S2 angeordnet ist. Das Potential am Punkt J, d.h. die am Widerstand R10 abfallende Spannung ist proportional zum Zündstrom und damit proportional zur Zündspannung. Die Zündspannungsbegrenzungsspannung ZSB hat die Aufgabe, beispielsweise bei Luftziehern eine Zerstörung der Zündschaltung ZS zu verhindern.. Die Zündschaltung ZS umfaßt zwei Kondensatoren C10 und C11 sowie einen Kaltleiter PTC1.
Der Widerstand R14 dient dazu, eine zeitliche Verzögerung des Ansprechverhaltens der Zündspannungsbegrenzungschaltung zu bewirken. Über die Dioden D3 und Z2 kann der Pegel eingestellt werden, bei dem eine Zündspannungsbegrenzung durch Beaufschlagung des Punkts G des Halteglieds HG und damit eine Abschaltung der Halbbrückenanordnung ausgeführt wird. Die Spannung am Widerstand R10 wird gesiebt durch den Widerstand R9 und den Kondensator C9. Selbstverständlich kann der Pegel der kritischen Zündspannung auch durch den Wert des Widerstands R10 beeinflußt. Die Diode D3 schützt das Halteglied HG überdies vor negativen Spannungsspitzen. Durch die Zündspannungsbegrenzungsschaltung ZSB lassen sich die Bauelemente der Zündschaltung ZS und die Lampendrossel LD kleiner dimensionieren.

Claims (13)

  1. Schutzschaltung für eine Leuchtstofflampe (LA) mit einer ersten und einer zweiten Lampenwendel (W1, W2), umfassend:
    eine Gleichspannungsquelle (UZ) mit einem Plus- und einem Minuspol;
    eine Halbbrückenanordnung mit einem ersten und einem zweiten Schalter (S1, S2), wobei die Halbbrückenanordnung von der Gleichspannungsquelle (UZ) gespeist wird und der erste und der zweite Schalter (S1, S2) unter Bildung eines ersten Referenzpunktes (A) miteinander verbunden sind, wobei der erste Referenzpunkt (A) über einen ersten Widerstand (R1) mit dem Minuspol verbunden ist;
    einem Auskoppelkondensator (C2), der in einer seriellen Verbindung zwischen der Halbbrückenanordnung und der ersten oder der zweiten Lampenwendel (W1; W2) angeordnet ist, wobei der wendelseitige Anschluß des Auskoppelkondensators (C2) einen zweiten Referenzpunkt (B) bildet, der über einen zweiten Widerstand (R2) mit dem Minuspol verbunden ist;
    einen Vergleicher (VG), der einen ersten und einen zweiten Eingang und einen Ausgang aufweist, wobei der erste Eingang mit dem ersten Referenzpunkt (A) und der zweite Eingang mit dem zweiten Referenzpunkt (B) verbunden ist, wobei der Ausgang über einen Detektionskondensator (C3) mit dem Minuspol verbunden ist;
    eine Auswerteschaltung (AS), mit der die am Detektionskondensator (C3) abfallende Spannung (UC3) auswertbar ist, um bei Überschreiten eines vorbestimmten Spannungspegels eine Deaktivierung der Halbbrückenanordnung zu bewirken;
    dadurch gekennzeichnet, daß sie weiterhin einen dritten Widerstand (R3), der den Auskoppelkondensator (C2) überbrückt, und einen vierten Widerstand (R4), der den ersten Referenzpunkt (A) mit dem Pluspol der Gleichspannungsquelle (UZ) verbindet, umfaßt, wobei der erste, der zweite, der dritte und der vierte Widerstand (R1, R2, R3, R4) so gewählt sind, daß der erste und der zweite Referenzpunkt (A, B) ohne eingesetzte Leuchtstofflampe (LA) auf demselben Potential liegen.
  2. Schutzschaltung nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet, daß das Verhältnis aus erstem Widerstand (R1) zum viertem Widerstand (R4) gleich groß ist wie das Verhältnis aus zweitem Widerstand (R2) zum drittem Widerstand (R3), insbesondere gleich 1 ist.
  3. Schutzschaltung nach Anspruch 1 oder 2,
    dadurch gekennzeichnet, daß der erste Widerstand (R1) einen ersten und einen zweiten zueinander in Serie geschalteten Teilwiderstand (R11, R12) und der zweite Widerstand einen dritten und einen vierten zueinander in Serie geschalteten Teilwiderstand (R21, R22) umfaßt, wobei der erste Referenzpunkt (A) mit dem Verbindungspunkt des ersten Teilwiderstands (R11) und des vierten Widerstands (R4) und der zweite Referenzpunkt (B) mit dem Verbindungspunkt des dritten Widerstands (R3) und des dritten Teilwiderstands (R21) verbunden ist, und
    der erste Eingang des Vergleichers (VG) mit dem Verbindungspunkt zwischen dem ersten und zweiten Teilwiderstand (R11, R12) verbunden ist, und der zweite Eingang des Vergleichers (VG) mit dem Verbindungspunkt zwischen dem dritten und dem vierten Teilwiderstand (R21, R22) verbunden ist.
  4. Schutzschaltung nach Anspruch 3,
    dadurch gekennzeichnet, daß das Verhältnis aus der Summe des ersten und zweiten Teilwiderstands (R11, R12) zum vierten Widerstand (R4) gleich ist dem Verhältnis aus der Summe des dritten und vierten Teilwiderstands (R21, R22) zum dritten Widerstand (R3), insbesondere gleich 1 ist.
  5. Schutzschaltung nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet, daß der Vergleicher (VG) ein erstes und ein zweites Schaltelement (T1, T2) umfaßt, die jeweils eine Arbeits-, eine Steuer-, und eine Bezugselektrode umfassen,
    wobei der vierte Teilwiderstand (R22) einen fünften und einen sechsten zueinander in Serie geschalteten Teilwiderstand (R221, R222) umfaßt,
    wobei der Verbindungspunkt zwischen dem ersten und dem zweiten Teilwiderstand (R11, R12) mit der Bezugselektrode des ersten (T1) und mit der Steuerelektrode des zweiten Schaltelements (T2) verbunden ist, der Verbindungspunkt zwischen dem dritten Teilwiderstand (R21) und dem fünften Teilwiderstand (R221) mit der Steuerelektrode des ersten Schaltelements (T1) verbunden ist, der Verbindungspunkt zwischen dem fünften und dem sechsten Widerstand (R221, R222) mit der Bezugselektrode des zweiten Schaltelements (T2) verbunden ist, die Arbeitselektrode des ersten Schaltelements (T1) und die Arbeitselektrode des zweiten Schaltelements (T2) miteinander und über eine Serienschaltung aus einem fünften Widerstand (R6) und dem Detektionskondensator (C3) mit Masse verbunden sind.
  6. Schutzschaltung nach Anspruch 5,
    dadurch gekennzeichnet, daß das Verhältnis aus dem vierten Widerstand (R4) zu der Summe aus dem ersten und dem zweiten Teilwiderstand (R11, R12) gleich ist dem Verhältnis aus dem dritten Widerstand (R3) zur Summe aus dem dritten, fünften und sechsten Teilwiderstand (R21, R221, R222), insbesondere gleich 1 ist.
  7. Schutzschaltung nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet, daß die Auswerteschaltung (AS) ein Halteglied (HG) mit einem Auslösepotentialpunkt (G) umfaßt und derart ausgelegt ist, daß, sobald der Auslösepotentialpunkt (G) ein vorbestimmtes Potential annimmt, insbesondere bereits durch einen einmaligen Impuls, das Halteglied (HG) aktivierbar ist, um die Halbbrückenschaltung solange zu deaktivieren, bis durch Entfernen der Leuchtstofflampe (LA) ein Rücksetzvorgang ausgelöst wird.
  8. Schutzschaltung nach Anspruch 7,
    dadurch gekennzeichnet, daß zwischen dem Vergleicher (VG) und dem Auslösepotentialpunkt (G) des Halteglieds (HG) ein erstes Schwellwertbauelement (Z1), insbesondere eine Zenerdiode angeordnet ist, mit dem die Schwelle einstellbar ist, bei deren Überschreiten eine Deaktivierung der Halbbrückenschaltung ausgelöst wird.
  9. Schutzschaltung nach einem der Ansprüche 7 oder 8,
    dadurch gekennzeichnet, daß mit dem Auslösepotentialpunkt (G) eine Zündspannungsbegrenzungsschaltung (ZSB) derart verbunden ist, daß bei Detektion einer Überschreitung einer vorbestimmten Zündspannung das Halteglied (HG) aktivierbar ist.
  10. Schutzschaltung nach Anspruch 9,
    dadurch gekennzeichnet, daß die Zündspannungsbegrenzungsschaltung (ZSB) ein Meßglied (R10) zur Messung einer zum Zündstrom proportionalen Größe aufweist, so daß der Wert dieser Größe zum Aktivieren des Halteglieds (HG) verwendbar ist.
  11. Schutzschaltung nach Anspruch 10,
    dadurch gekennzeichnet, daß zwischen einem Potentialpunkt (J) der Zündspannungsbegrenzungsschaltung (ZSB), dessen Potential zum Zündstrom proportional ist, und dem Auslösepotentialpunkt des Halteglieds (HG) ein zweites Schwellwertbauelement (Z2), insbesondere eine Zenerdiode angeordnet ist, mit der die Schwelle einstellbar ist, bei deren Überschreiten eine Deaktivierung der Halbbrückenschaltung ausgelöst wird.
  12. Schutzschaltung nach einem der Ansprüche 10 oder 11,
    dadurch gekennzeichnet, daß das Meßglied (R10) ein Widerstand ist, der seriell zu einem der Halbbrückenschalter (S1; S2) angeordnet ist.
  13. Schutzschaltung nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet, daß sie weiterhin geeignete Siebschaltungen (C6, C5, C8, R8, C9, R9, R14) umfaßt, um an den Referenz- und Potentialpunkten (A, B, G, J) Gleichspannungen zur Auswertung bereitzustellen.
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