EP1182462A2 - Dimensionierung einer Magnetanordnung mit einem zusätzlichen stromführenden Spulensystem - Google Patents

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EP1182462A2
EP1182462A2 EP01115747A EP01115747A EP1182462A2 EP 1182462 A2 EP1182462 A2 EP 1182462A2 EP 01115747 A EP01115747 A EP 01115747A EP 01115747 A EP01115747 A EP 01115747A EP 1182462 A2 EP1182462 A2 EP 1182462A2
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EP
European Patent Office
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coil system
field
magnetic
volume
magnet
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EP01115747A
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English (en)
French (fr)
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EP1182462A3 (de
EP1182462B1 (de
Inventor
Robert Schauwecker
Pierre-Alain Bovier
Andreas Amann
Werner Tschopp
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Bruker Biospin SAS
Original Assignee
Bruker AG
Bruker Biospin SAS
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Publication of EP1182462A3 publication Critical patent/EP1182462A3/de
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    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F6/00—Superconducting magnets; Superconducting coils

Definitions

  • the field of application of superconducting magnets includes several Fields of application, in particular various magnetic resonance methods.
  • Some of these methods require the magnet assembly that the Field strength in the working volume can be modulated during an experiment can.
  • This field modulation by a Variation of the current is generated in the main coil system.
  • the main coil system typically has a high self-inductance and therefore only allows slow Current and field changes.
  • the focus of the invention is in the field of dimensioning Magnet arrangements with an additional current-carrying coil system, which can be powered by an external power source and in Working volume builds up a magnetic field that is significantly different from zero, especially in the field of dimensioning such magnet arrangements with a superconducting magnet with active stray field compensation and further superconducting current paths.
  • a requirement for an additional field-generating coil system in one Magnet arrangement is to generate as much field as possible and as little as possible To take up space within the magnet arrangement.
  • an additional field-generating coil system is required often be placed close to the working volume of the magnet assembly, what with an undesirable "bloating" and expensive superconducting Main coil system is connected.
  • the object of the present invention is a Magnet arrangement of the type mentioned with the simplest possible means so to modify that an additional field generating coil system so in the Magnet arrangement can be integrated, that it has the same effect Main coil system less "inflated".
  • this object is achieved in that g eff / D
  • , where G eff, cl D G D - G T ⁇ L cl -1 ⁇ L cl ⁇ D ,
  • Magnet arrangement is part of an apparatus for magnetic resonance spectroscopy, for example in the field of EPR and NMR.
  • the magnetic field in the work volume must often be modulated by equipment in order to follow the resonance line with a so-called field sweep.
  • this is done with a supplementary magnet coil system achieved additional coil system, which in an inventive Arrangement can be dimensioned particularly efficiently.
  • the superconducting magnet coil system comprises a radially inner and a radially outer, electrically connected in series, coaxial coil system, these two coil systems each generating a magnetic field in the opposite direction along the z-axis in the working volume.
  • the magnetic shielding behavior of the superconductor in the magnet coil system typically has a particularly strong effect on the effective field strength in the working volume g eff / D of certain additional field-generating coil systems.
  • the radially inner coil system and the radially outer coil system have dipole moments of approximately the same size. This is the condition for optimal suppression of the stray field of the magnetic coil system. Because of the great technical importance of actively shielded magnets, it is a great advantage that the effective field strength in the working volume g eff / D of additional field-generating coil systems can also be increased according to the invention by the diamagnetic shielding behavior of the superconductor in the magnet coil system.
  • the magnet coil system forms a first current path that is short-circuited in the superconducting operating state
  • an interference compensation coil that is not galvanically connected to the magnet coil system is arranged coaxially to the magnet coil system and forms a further current path that is short-circuited in the operating state.
  • the presence of an interference compensation coil improves the temporal stability of the magnetic field in the working volume under the influence of external field fluctuations.
  • the influence of a interference compensation coil on the effective field strength in the working volume g eff / D of an additional field-generating coil system is taken into account.
  • a further development is also advantageous, which is characterized in that a part of the magnetic coil system bridged by a superconducting switch forms a further current path which is superconductively short-circuited in the operating state.
  • the temporal stability of the magnetic field in the working volume is improved under the influence of external field fluctuations.
  • the influence of the bridging of a part of the magnet coil system with a superconducting switch on the effective field strength in the working volume g eff / D of an additional field-generating coil system is taken into account.
  • a system for compensating for the drift of the magnet coil system forms a further current path that is short-circuited in the operating state. With such an arrangement, the temporal stability of the magnetic field in the working volume is improved.
  • the influence of drift compensation on the effective field strength in the working volume g eff / D of an additional field-generating coil system is taken into account.
  • a further development is also advantageous, which is characterized in that a shim device forms a further current path which is superconductively short-circuited in the operating state.
  • a shim device forms a further current path which is superconductively short-circuited in the operating state.
  • field inhomogeneities can be compensated for.
  • the influence of the superconducting shim device on the effective field strength in the working volume g eff / D of an additional field-generating coil system is taken into account.
  • a particularly preferred embodiment of the magnet arrangement according to the invention is characterized in that a device with a radially inner and radially outer partial coil forms a further current path which is superconductively short-circuited in the operating state, the partial coils being connected in series and the radially outer partial coil per ampere current Has a much larger dipole moment than the radially inner one, and the radially inner partial coil per ampere current in the working volume builds up a magnetic field that is substantially larger in magnitude than the radially outer one.
  • the effective field strength in the working volume g eff / D of an additional field-generating coil system can be increased if the additional field-generating coil system is located outside the radially outer partial coil of the device mentioned.
  • an inventive Magnet arrangement is the additional field-generating coil system normally conducting.
  • the advantage of this arrangement is that the additional field-generating coil system in the room temperature range can and therefore the cooling of the superconducting part of the magnet arrangement is not affected.
  • an inventive Magnet arrangement is characterized in that the additional field-generating coil system is superconducting.
  • the advantage of this arrangement is that the additional field-generating coil system has more current can wear as if the coils were made of a resistive material.
  • the additional field-generating coil system part of a device for Modulation of the magnetic field strength in the working volume.
  • the arrangement according to the invention can be of such a coil system be dimensioned efficiently.
  • a further development is also advantageous, which is characterized in that the additional field-generating coil system is part of a so-called Z 0 shim, which generates an essentially homogeneous magnetic field in the working volume.
  • a current change in such a device makes it possible to compensate for any drift of the main coil system after a certain time without the current in the main coil system having to be set again.
  • such a device can be dimensioned particularly efficiently.
  • the advantage of this method for dimensioning a magnet arrangement with an additional field-generating coil system is that the magnetic shielding behavior of the superconductor in the magnet coil system is taken into account.
  • the method is based on the fact that correction terms are calculated for the inductive couplings and for all self-inductances, which are reflected in the corresponding quantities with a weighting factor ⁇ .
  • the magnet arrangement can be optimized such that g eff / D is as large as possible under the influence of the magnetic shielding behavior of the superconductor in the magnet coil system.
  • the Parameter ⁇ the volume fraction of the superconductor material in the volume of the Magnetic coil system. This method for determining the parameter ⁇ lies based on the assumption that in the superconductor the susceptibility to small Field changes (-1) amount (ideal diamagnetism).
  • both the superconducting magnetic coil system M and the additional field-generating coil system D and the further superconducting closed current path P1 can be constructed from a plurality of partial coils, which can be distributed over different radii.
  • the small coil cross section of the additional field-generating coil system D and the further superconducting closed current path P1 in FIG. 1 shows that the additional field-generating coil system D and the further superconducting closed current path P1 generate only weak magnetic fields, but the main field originates from the magnetic coil system M.
  • the functions g eff, cl and g eff for an individual partial coil of a field-generating coil system are shown on the basis of FIGS. 2 to 4 as a function of the radius of the partial coil.
  • the indices P1, P2, ... are used for additional superconducting current paths.
  • the superconductor of the magnetic coil system is modeled as a material without electrical resistance.
  • additional magnetic properties of the superconductor are taken into account.
  • the measured effective field strength of the additional coil system D does not correspond to that calculated with the classic model.
  • the diamagnetic displacement of small field changes can be used to achieve particularly large effective field strengths from additional coil systems.
  • Such coil systems can be, for example, Z 0 shims or field modulation coils.
  • the field of the superconducting magnet coil system in the working volume is orders of magnitude stronger than the field of additional coil systems (e.g. a Z 0 shim or a field modulation coil)
  • additional coil systems e.g. a Z 0 shim or a field modulation coil
  • z component the component of the field that is parallel to the field of the magnet coil system has an effect of the additional coil systems in the total field amount. Therefore, we only consider B z fields in the following.
  • Type I superconductors completely displace magnetic flux from their interior (Meissner effect). In Type II superconductors, this is no longer the case above the lower critical field H c 1 .
  • the magnetic flux lines adhere to the so-called “pinning centers” . Small flow changes are captured by the "pinning centers” on the surface of the superconductor and do not reach the inside of the superconductor. This results in a partial displacement of interference fields from the superconductor volume.
  • a Type-II superconductor thus reacts diamagnetically to small field changes, while larger field changes largely penetrate the superconductor material.
  • the principle of calculating the correction terms is the same in all cases, namely to determine by how much the magnetic flux through a coil due to a small current change in another (or in itself) the presence of the diamagnetically reacting superconductor material in the Main coil of the solenoid system is reduced. The same is true Coupling of the first with the second coil (or the self-inductance) reduced.
  • the size of the correction term depends on the one hand on how large the proportion of the volume filled with superconductor material of the main coil within the inductive reacting coil on the entire volume enclosed by the coil. On the other hand, the relative position of the coils to one another also has an influence the correction term for their mutual inductive coupling.
  • the correction term for the coupling of a field-generating coil system D to the main coil C1 of the magnetic coil system is calculated.
  • the interference field .DELTA.B z, D is an average of the contribution ⁇ ⁇ .DELTA.B z, D reduced, where 0 ⁇ ⁇ 1 is an a priori still unknown parameter.
  • the interference flow through the main coil C1 and thus the inductive coupling L 1 ⁇ D of the main coil and additional field-generating coil system is weakened by a factor ( 1 - ⁇ ) compared to the classic value L cl / 1 ⁇ D , provided that the interference field in the Inner bore of the main coil also treated as reduced by the factor ( 1 - ⁇ ).
  • the flow of the additional field-generating coil system is not displaced from the inner bore of the magnet.
  • the interference flow through the shielding coil C2 is also reduced due to the displacement of the interference flow by the main coil C1 . More precisely, the interference flow due to a turn of radius R 2 at axial height z 0 is reduced by the following contribution compared to the classic case (integral of (4) over the area r > R 2 ):
  • L cl / (2, red, Ra 1 ) ⁇ D denotes the classic coupling of the additional field-generating coil system with the shielding "reduced” to the radius Ra 1 (analogously for Ri 1 ).
  • This "reduction" together with the pre-factor Ra 1 / R 2 has the effect that the coupling L 2 ⁇ D is weakened comparatively less than the classic value L cl / 2 ⁇ D than L 1 ⁇ D compared to L cl / 1 ⁇ D. Since the main and the shielding coils are electrically connected in series, the inductive reaction of the shielding coil to that of the main coil predominates in the overall reaction of the magnet coil system to the small field change.
  • L 2 ⁇ 2 L cl 2 ⁇ 2 - ⁇ Ra 1 R 2 ( L cl (2, red, Ra 1 ) ⁇ 2 - L cl (2, red, Ri 1 ) ⁇ 2 )
  • L 2 ⁇ 1 L cl 2 ⁇ 1 - ⁇ Ra 1 R 2 ( L cl (2, red, Ra 1 ) ⁇ 1 - L cl (2, red, Ri 1 ) ⁇ 1 )
  • L M L cl M - ⁇ L cor M
  • L cor M L cl 1 ⁇ 1 - L cl (1, red, Ri 1) ⁇ 1 + L cl 1 ⁇ 2 - L cl (1, red, Ri 1) ⁇ 2 + Ra 1 R 2 ( L cl (2, red, Ra 1 ) ⁇ 2 - L cl (2, red, Ri 1 ) ⁇ 2 + L cl (2, red, Ra 1 ) ⁇ 1 - L cl (2, red, Ri 1 ) ⁇ 1 )
  • the coil Pj "reduced" to Ra 1 is again defined such that all turns are compressed to the smaller radius Ra 1 (analogously for Ri 1 ). If, on the other hand, Ri 1 ⁇ R Pj ⁇ Ra 1 , the coil "reduced” to Ra 1 is identified with the coil Pj (the turns are not expanded to Ra 1 ). For R Pj ⁇ Ri 1 and the "reduced" to Ri 1 coil with the coil Pj is identified, in this case, the correction term to the classical theory is zero.
  • L Pj ⁇ D L cl Pj ⁇ D - ⁇ L cor Pj ⁇ D
  • L cor Pj ⁇ D f Pj ( L cl ( Pj , Red, Ra 1 ) ⁇ D - L cl ( Pj , Red, Ri 1 ) ⁇ D )
  • L Pj ⁇ Pk L cl Pj ⁇ Pk - ⁇ L cor Pj ⁇ Pk
  • a current path Pj includes coil sections on different radii
  • the matrix elements in the correction terms L cor and L cor / ⁇ D which belong to Pj , must be calculated so that each coil section is treated as an individual current path first and then the correction terms of all coil sections are added up become. This sum is the matrix element of the current path Pj .
  • the coil systems D that interest us are primarily Z 0 shims or field modulation coils.
  • the field efficiency g eff / D of such a coil system should typically be as large as possible.
  • the additional field-generating coil system and the rest of the magnet arrangement can be optimized in such a way that this field efficiency becomes maximum.
  • a magnet arrangement in which the magnetic shielding behavior of the superconductor material in the magnet coil system with respect to small field changes clearly has an effect on the field efficiency g eff / D of the additional field-generating coil system comprises an actively shielded magnet coil system with a main coil C1 and a shielding coil C2 .
  • partial coils of a field-generating coil system behave classically as long as they are located in the area of the main coil C1 of the actively shielded magnet coil system, whereas their effective field efficiency is enhanced by the magnetic shielding behavior of the superconductor material in the magnet coil system when they are radial further out. This effect can be used to attach an efficient additional field-generating coil system on a large radius, thereby creating space for the magnet coil system on a small radius.

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Abstract

Bei einer Magnetanordnung (M, D, P1, ..., Pn) mit einem Magnetspulensystem (M) mit mindestens einer stromführenden supraleitenden Magnetspule, einem weiteren stromführenden Spulensystem (D), welches durch eine externe Stromquelle gespeist werden kann und im Arbeitsvolumen ein von null wesentlich verschiedenes Magnetfeld aufbaut, und ggf. mit zusätzlichen supraleitend geschlossenen Strompfaden (P1, ..., Pn), wobei die durch die zusätzlichen Strompfade (P1 ..., Pn) im Betriebszustand aufgrund von induzierten Strömen erzeugten Magnetfelder in z-Richtung und das Feld des stromführenden Spulensystems die Größenordnung von 0.1 Tesla im Arbeitsvolumen nicht überschreiten, ist das weitere Spulensystem (D) so ausgelegt ist, dass g eff D > 1.2 · g eff,cl D , wobei
Figure 80000001
g eff,cl D = g D - g T · Lcl -1 · L cl ←D .
Dadurch kann ein weiteres Spulensystem (D) gegenüber einem herkömmlich dimensionierten Spulensystem (M) mit einfachen und unaufwändigen Mitteln so modifiziert werden, dass die effektive Feldeffizienz g eff / D des weiteren Spulensystems (D) unter Berücksichtigung des Diamagnetismus des Supraleiters im Magnetspulensystem (M) möglichst groß ist.

Description

Die Erfindung betrifft eine Magnetanordnung zur Erzeugung eines Magnetfeldes in Richtung einer z-Achse in einem um z = 0 angeordneten Arbeitsvolumen mit einem Magnetspulensystem mit mindestens einer stromführenden supraleitenden Magnetspule, einem weiteren stromführenden Spulensystem, welches durch eine externe Stromquelle gespeist werden kann und im Arbeitsvolumen ein von null wesentlich verschiedenes Magnetfeld aufbaut, insbesondere ein Magnetfeld mit einem Betrag größer als 0.2 Millitesla pro Ampère Strom, und gegebenenfalls mit einem oder mehreren zusätzlichen supraleitend geschlossenen Strompfaden, wobei die durch die zusätzlichen Strompfade im Betriebszustand aufgrund von induzierten Strömen erzeugten Magnetfelder in z-Richtung und das Feld des stromführenden Spulensystems die Größenordnung von 0.1 Tesla im Arbeitsvolumen betragsmäßig nicht überschreiten.
Eine derartige Magnetanordnung mit einem supraleitenden Magnetspulensystem und einem weiteren, durch eine externe Stromquelle gespeisten Spulensystem, jedoch ohne zusätzliche supraleitend geschlossenen Strompfade ist beispielsweise in dem von der Firma Bruker Analytik GmbH, Silberstreifen, D-76287 Rheinstetten seit 1996 vertriebenen EPR (Electron Paramagnetic Resonance) System ELEXSYS E 600/680 gemäß Firmenprospekt.
Das Einsatzgebiet von supraleitenden Magneten umfasst verschiedene Anwendungsfelder, insbesondere verschiedene Magnetresonanzverfahren. In einigen dieser Verfahren wird von der Magnetanordnung verlangt, dass die Feldstärke im Arbeitsvolumen während einem Experiment moduliert werden kann. Insbesondere beim Einsatz eines supraleitenden Magneten ist es mit erheblichen Nachteilen verbunden, wenn diese Feldmodulation durch eine Variation des Stromes im Hauptspulensystem erzeugt wird. Typischerweise hat das Hauptspulensystem eine hohe Selbstinduktivität und erlaubt daher nur träge Strom- und Feldänderungen.
Ferner ist es für die Kühlung der supraleitenden Magnetspulensystems nachteilig, wenn während dem Betrieb Stromzuleitungen vom Raumtemperaturbereich aus an den gekühlten supraleitenden Magneten angeschlossen werden. Wenn der Bereich, über den die Magnetfeldstärke moduliert werden soll, nicht zu groß ist (insbesondere kleiner als 0.1 Tesla), kann die Feldmodulation durch Variation des Stromes in einem das Hauptspulensystem ergänzenden Spulensystem erzeugt werden.
Ein weiteres Einsatzgebiet von felderzeugenden Zusatzspulen in einem supraleitenden Magnetsystem sind sogenannte supraleitende Z0 -Shimvorrichtungen. Durch eine Stromänderung in einer solchen Vorrichtung ist es möglich, eine allfällige Drift des Hauptspulensystems nach einer gewissen Zeit wieder zu kompensieren, ohne dass der Strom im Hauptspulensystem neu gesetzt werden muss.
Der Schwerpunkt der Erfindung liegt auf dem Gebiet der Dimensionierung von Magnetanordnungen mit einem zusätzlichen stromführenden Spulensystem, welches durch eine externe Stromquelle gespeist werden kann und im Arbeitsvolumen ein von null wesentlich verschiedenes Magnetfeld aufbaut, insbesondere auf dem Gebiet der Dimensionierung solcher Magnetanordnungen mit einem supraleitenden Magneten mit aktiver Streufeldkompensation und weiteren supraleitenden Strompfaden.
Eine Anforderung an ein zusätzliches felderzeugendes Spulensystem in einer Magnetanordnung ist, möglichst viel Feld zu erzeugen und dabei möglichst wenig Raum innerhalb der Magnetanordnung einzunehmen. Um die zu erzielenden Feldstärken zu erbringen, muss ein zusätzliches felderzeugendes Spulensystem häufig nahe am Arbeitsvolumen der Magnetanordnung angebracht werden, was mit einer unerwünschten "Aufblähung" und Verteuerung des supraleitenden Hauptspulensystems verbunden ist.
Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es demgegenüber, eine Magnetanordnung der eingangs genannten Art mit möglichst einfachen Mitteln so zu modifizieren, dass ein zusätzliches felderzeugendes Spulensystem so in die Magnetanordnung integriert werden kann, dass es bei gleicher Wirkung das Hauptspulensystem weniger stark "aufbläht".
Erfindungsgemäß wird diese Aufgabe dadurch gelöst, dass |g eff / D| > 1.2 ·|g eff,cl / D|, wobei
Figure 00030001
g eff,cl D = g D - g T· Lcl -1·L cl ←D .
Die Effizienz des zusätzlichen felderzeugenden Spulensystems wird dadurch verbessert, dass Wechselwirkungen zwischen dem zusätzlichen felderzeugenden Spulensystem und der restlichen Magnetanordnung zur Felderzeugung genutzt werden. Abgesehen von den induktiven Kopplungen mit dem supraleitenden Magnetspulensystem und mit weiteren supraleitend geschlossenen Strompfaden wird in einer erfindungsgemäßen Anordnung auch ein diamagnetisches Verhalten des Supraleitermaterials im supraleitenden Magnetspulensystem genutzt, welches sich dadurch auszeichnet, dass Feldänderungen kleiner als 0.1 Tesla, wie sie beispielsweise beim Laden eines zusätzlichen felderzeugenden Spulensystems auftreten, aus dem supraleitenden Volumenanteil des Magnetspulensystems verdrängt werden.
Dies manifestiert sich in einer Umverteilung des magnetischen Flusses der Feldänderungen in der Magnetanordnung, was sich wiederum darauf auswirkt, wie das supraleitende Magnetspulensystem und weitere supraleitend geschlossene Strompfade auf eine Stromänderung im zusätzlichen felderzeugenden Spulensystem reagieren, weil diese Reaktion durch das Prinzip der Erhaltung des magnetischen Flusses durch eine geschlossene supraleitende Schlaufe bestimmt wird. In der vorliegenden Erfindung werden die Wechselwirkungen zwischen dem zusätzlichen felderzeugenden Spulensystem und der restlichen Magnetanordnung derart zur Felderzeugung genutzt, dass die Größe
Figure 00040001
berechnet wird und die Magnetanordnung dahingehend optimiert wird, dass |g eff / D| > 1.2 |g eff,cl / D|, wobei g eff,cl D = gD - g T· Lcl -1·L cl ←D .
Die genannten Größen haben folgende Bedeutung:
geffD :
Feldbeitrag pro Ampère Strom des zusätzlichen felderzeugenden Spulensystems im Arbeitsvolumen unter Berücksichtigung der Feldbeiträge des zusätzlichen felderzeugenden Spulensystems selbst wie auch der Feldänderung aufgrund von Strömen, welche im supraleitenden Magnetspulensystem und in weiteren supraleitend geschlossenen Strompfaden beim Laden des zusätzlichen felderzeugenden Spulensystems induziert werden, unter Berücksichtigung einer diamagnetischen Verdrängung von kleinen Feldänderungen aus dem Volumen des Magnetspulensystems,
geff,clD :
Feldbeitrag pro Ampere Strom des zusätzlichen felderzeugenden Spulensystems im Arbeitsvolumen unter Berücksichtigung der Feldbeiträge des zusätzlichen felderzeugenden Spulensystems selbst wie auch der Feldänderung aufgrund von Strömen, welche im supraleitenden Magnetspulensystem und in weiteren supraleitend geschlossenen Strompfaden beim Laden des zusätzlichen felderzeugenden Spulensystems induziert werden, unter Vernachlässigung der diamagnetischen Verdrängung von kleinen Feldänderungen aus dem Volumen des Magnetspulensystems,
-α:
mittlere magnetische Suszeptibilität im Volumen des Magnetspulensystems gegenüber Feldänderungen, welche die Größenordnung von 0.1 T betragsmäßig nicht überschreiten; wobei 0 < α ≤ 1, g T = (gM ,gP 1,...,gPj ,...gPn ),
gPj:
Feld pro Ampère des Strompfades Pj im Arbeitsvolumen ohne die Feldbeiträge der induktiv auf Flussänderungen reagierenden Strompfade Pi für i≠j und des Magnetspulensystems,
gM :
Feld pro Ampère des Magnetspulensystems im Arbeitsvolumen ohne die Feldbeiträge zusätzlicher induktiv auf Flussänderungen reagierender Strompfade,
gD :
Feld pro Ampère des zusätzlichen felderzeugenden Spulensystems im Arbeitsvolumen ohne die Feldbeiträge zusätzlicher induktiv auf Flussänderungen reagierender Strompfade und des Magnetspulensystems,
Lcl:
Matrix der induktiven Kopplungen zwischen dem Magnetspulensystem und zusätzlichen induktiv auf Flussänderungen reagierenden Strompfaden sowie zwischen den zusätzlichen induktiv auf Flussänderungen reagierenden Strompfaden untereinander,
Lcor :
Korrektur zur Induktivitätsmatrix Lcl, welche sich bei kompletter diamagnetischer Verdrängung von Störfeldern aus dem Volumen des Magnetspulensystems ergäbe,
Lcl←D :
Vektor der induktiven Kopplungen des zusätzlichen felderzeugenden Spulensystems mit dem Magnetspulensystem und den zusätzlichen induktiv auf Flussänderungen reagierenden Strompfaden,
Lcor←D :
Korrektur zum Kopplungsvektor L cl / ←D, welche sich bei kompletter diamagnetischer Verdrängung von Störfeldern aus dem Volumen des Magnetspulensystems ergäbe.
In einer bevorzugten Ausführungsform der erfindungsgemäßen Magnetanordnung ist diese Teil einer Apparatur zur Magnetresonanz-Spektroskopie, beispielsweise auf dem Gebiet der EPR und NMR. In solchen Apparaturen muss das Magnetfeld im Arbeitsvolumen häufig moduliert werden können, um mit einem sogenannten Feldsweep die Resonanzlinie abzufahren. Typischerweise wird dies mit einem, das Magnetspulensystem ergänzenden, zusätzlichen Spulensystem erreicht, welches in einer erfindungsgemäßen Anordnung besonders effizient dimensioniert werden kann.
Besonders bevorzugt ist eine Ausführungsform der erfindungsgemäßen Magnetanordnung, bei der das supraleitende Magnetspulensystem ein radial inneres und ein radial äußeres, elektrisch in Serie zusammengeschaltetes, koaxiales Spulensystem umfasst, wobei diese beiden Spulensysteme im Arbeitsvolumen je ein Magnetfeld mit entgegengesetzter Richtung entlang der z-Achse erzeugen. In einer solchen Anordnung wirkt sich das magnetische Abschirmverhalten des Supraleiters im Magnetspulensystem typischerweise besonders stark auf die effektive Feldstärke im Arbeitsvolumen g eff / D gewisser zusätzlicher felderzeugender Spulensysteme aus.
Bei einer Weiterbildung dieser Ausführungsform weisen das radial innere Spulensystem und das radial äußere Spulensystem näherungsweise entgegengesetzt gleich große Dipolmomente auf. Dies ist die Bedingung für optimale Unterdrückung des Streufeldes des Magnetspulensystems. Aufgrund der großen technischen Bedeutung von aktiv abgeschirmten Magneten ist es ein großer Vorteil, dass auch in solchen Magneten die effektive Feldstärke im Arbeitsvolumen g eff / D zusätzlicher felderzeugender Spulensysteme durch das diamagnetische Abschirmverhalten des Supraleiters im Magnetspulensystem erfindungsgemäß verstärkt werden kann.
Eine andere vorteilhafte Weiterbildung einer der obigen Ausführungsformen sieht vor, dass das Magnetspulensystem einen ersten im Betriebszustand supraleitend kurzgeschlossenen Strompfad bildet, und dass eine mit dem Magnetspulensystem galvanisch nicht verbundene Störkompensationsspule koaxial zum Magnetspulensystem angeordnet ist und einen weiteren im Betriebszustand supraleitend kurzgeschlossenen Strompfad bildet. Das Vorhandensein einer Störkompensationsspule verbessert die zeitliche Stabilität des Magnetfeldes im Arbeitsvolumen unter dem Einfluss von externen Feldfluktuationen. In einer solchen Weiterbildung einer erfindungsgemäßen Magnetanordnung wird der Einfluss einer Störkompensationsspule auf die effektive Feldstärke im Arbeitsvolumen g eff / D eines zusätzlichen felderzeugenden Spulensystems berücksichtigt.
Vorteilhaft ist auch eine Weiterbildung, die sich dadurch auszeichnet, dass ein mit einem supraleitenden Schalter überbrückter Teil des Magnetspulensystems einen weiteren im Betriebszustand supraleitend kurzgeschlossenen Strompfad bildet. Mit einer solchen Anordnung wird die zeitliche Stabilität des Magnetfeldes im Arbeitsvolumen unter dem Einfluss von externen Feldfluktuationen verbessert. In einer solchen Weiterbildung einer erfindungsgemäßen Magnetanordnung wird der Einfluss der Überbrückung eines Teils des Magnetspulensystems mit einem supraleitenden Schalter auf die effektive Feldstärke im Arbeitsvolumen g eff / D eines zusätzlichen felderzeugenden Spulensystems berücksichtigt.
Bei einer vorteilhaften Weiterbildung der erfindungsgemäßen Magnetanordnung bildet ein System zur Kompensation der Drift des Magnetspulensystems einen weiteren im Betriebszustand supraleitend kurzgeschlossenen Strompfad. Mit einer solchen Anordnung wird die zeitliche Stabilität des Magnetfeldes im Arbeitsvolumen verbessert. In einer solchen Weiterbildung einer erfindungsgemäßen Magnetanordnung wird der Einfluss der Driftkompensation auf die effektive Feldstärke im Arbeitsvolumen g eff / D eines zusätzlichen felderzeugenden Spulensystems berücksichtigt.
Vorteilhaft ist auch eine Weiterbildung, die sich dadurch auszeichnet, dass eine Shimvorrichtung einen weiteren im Betriebszustand supraleitend kurzgeschlossenen Strompfad bildet. Mit einer solchen Anordnung können Feldinhomogenitäten kompensiert werden. In einer solchen Weiterbildung einer erfindungsgemäßen Magnetanordnung wird der Einfluss der supraleitenden Shimvorrichtung auf die effektive Feldstärke im Arbeitsvolumen g eff / D eines zusätzlichen felderzeugenden Spulensystems berücksichtigt.
Eine besonders bevorzugte Ausführungsform der erfindungsgemäßen Magnetanordnung zeichnet sich dadurch aus, dass eine Vorrichtung mit einer radial inneren und radial äußeren Teilspule einen weiteren im Betriebszustand supraleitend kurzgeschlossenen Strompfad bildet, wobei die Teilspulen in Serie geschaltet sind, die radial äußere Teilspule pro Ampère Strom ein im Betrag wesentlich größeres Dipolmoment aufweist als die radial innere, und wobei die radial innere Teilspule pro Ampère Strom im Arbeitsvolumen ein im Betrag wesentlich größeres Magnetfeld aufbaut als die radial äußere. Mit einer solchen Vorrichtung kann die effektive Feldstärke im Arbeitsvolumen g eff / D eines zusätzlichen felderzeugenden Spulensystems verstärkt werden, wenn sich das zusätzliche felderzeugende Spulensystem außerhalb der radial äußeren Teilspule der genannten Vorrichtung befindet.
Bei einer besonders vorteilhaften Weiterbildung einer erfindungsgemäßen Magnetanordnung ist das zusätzliche felderzeugende Spulensystem normalleitend. Der Vorteil dieser Anordnung besteht darin, dass das zusätzliche felderzeugende Spulensystem im Raumtemperaturbereich angebracht werden kann und daher die Kühlung des supraleitenden Teils der Magnetanordnung nicht beeinträchtigt wird.
Eine andere vorteilhafte Weiterbildung einer erfindungsgemäßen Magnetanordnung zeichnet sich dadurch aus, dass das zusätzliche felderzeugende Spulensystem supraleitend ist. Der Vorteil dieser Anordnung besteht darin, dass das zusätzliche felderzeugende Spulensystem mehr Strom tragen kann, als wenn die Spulen aus einem resistiven Material bestünden.
Bei einer vorteilhaften Weiterbildung einer erfindungsgemäßen Anordnung ist das zusätzliche felderzeugende Spulensystem Teil einer Vorrichtung zur Modulation der Magnetfeldstärke im Arbeitsvolumen. In einer erfindungsgemäßen Anordnung kann ein solches Spulensystem besonders effizient dimensioniert werden.
Vorteilhaft ist auch eine Weiterbildung, die sich dadurch auszeichnet, dass das zusätzliche felderzeugende Spulensystem Teil eines sogenannten Z0 -Shims ist, welcher im Arbeitsvolumen ein im Wesentlichen homogenes Magnetfeld erzeugt. Durch eine Stromänderung in einer solchen Vorrichtung ist es möglich, eine allfällige Drift des Hauptspulensystems nach einer gewissen Zeit wieder zu kompensieren, ohne dass der Strom im Hauptspulensystem neu gesetzt werden muss. In einer erfindungsgemäßen Anordnung kann eine solche Vorrichtung besonders effizient dimensioniert werden.
In den Rahmen der vorliegenden Erfindung fällt auch ein Verfahren zur Dimensionierung einer erfindungsgemäßen Magnetanordnung, dadurch gekennzeichnet, dass die Größe g eff / D, welche der Feldänderung im Arbeitsvolumen bei z = 0 pro Ampère Strom im zusätzlichen felderzeugenden Spulensystem entspricht, unter Berücksichtigung der aufgrund von in der restlichen Magnetanordnung induzierten Strömen erzeugten Magnetfelder, berechnet wird gemäß:
Figure 00100001
wobei die verwendeten Größen die oben genannten Bedeutungen haben. Der Vorteil dieser Methode zur Dimensionierung einer Magnetanordnung mit einem zusätzlichen felderzeugenden Spulensystems besteht darin, dass das magnetische Abschirmverhalten des Supraleiters im Magnetspulensystem berücksichtigt wird. Die Methode basiert darauf, dass für die induktiven Kopplungen und für alle Selbstinduktivitäten Korrekturterme berechnet werden, welche sich mit einem Gewichtungsfaktor α auf die entsprechenden Größen niederschlagen. Mit dieser Methode wird eine bessere Übereinstimmung zwischen berechneter und messbarer effektiver Feldstärke im Arbeitsvolumen g eff / D des zusätzlichen felderzeugenden Spulensystems erreicht als mit einer Methode nach dem Stand der Technik. Insbesondere kann die Magnetanordnung dahingehend optimiert werden, dass g eff / D unter dem Einfluss des magnetischen Abschirmverhaltens des Supraleiters im Magnetspulensystem möglichst groß ist.
Bei einer einfachen Variante des erfindungsgemäßen Verfahrens entspricht der Parameter α dem Volumenanteil des Supraleitermaterials am Volumen des Magnetspulensystems. Dieser Methode zur Bestimmung des Parameters α liegt die Annahme zugrunde, dass im Supraleiter die Suszeptibilität gegenüber kleinen Feldänderungen (-1) betrage (idealer Diamagnetismus).
Die so bestimmten Werte für α können aber für die meisten Magnettypen experimentell nicht bestätigt werden. Daher zeichnet sich eine besonders bevorzugte alternative Verfahrensvariante dadurch aus, dass der Parameter α für das Magnetspulensystem experimentell bestimmt wird aus der Messung der Größe βexp des Magnetspulensystems [ohne zusätzliche induktiv auf Flussänderungen reagierende Strompfade] bezüglich einer Störspule, welche im Volumen des Magnetspulensystems im Wesentlichen ein homogenes Störfeld erzeugt, und durch Einsetzen der Größe β exp in die Gleichung
Figure 00110001
wobei βexp = g exp H gH ,
gexpH :
gemessene Feldänderung im Arbeitsvolumen der Magnetanordnung pro Ampère Strom in der Störspule,
Figure 00110002
gM :
Feld pro Ampère des Magnetspulensystems im Arbeitsvolumen,
gH :
Feld pro Ampère der Störspule im Arbeitsvolumen ohne die Feldbeiträge des Magnetspulensystems,
LclM :
Induktivität des Magnetspulensystems,
LclM←H :
induktive Kopplung der Störspule mit dem Magnetspulensystem,
LcorM:
Korrektur zur Magnetinduktivität L cl / M, welche sich bei kompletter diamagnetischer Verdrängung von Störfeldern aus dem Volumen des Magnetspulensystems ergäbe,
LcorM←H :
Korrektur zur induktiven Kopplung L cl / M←H der Störspule mit dem Magnetspulensystem, welche sich bei kompletter diamagnetischer Verdrängung von Störfeldern aus dem Volumen des Magnetspulensystems ergäbe.
Bei einer weiteren besonders bevorzugten Variante des erfindungsgemäßen Verfahrens schließlich werden die Korrekturen Lcor , L cor / ←D, L cor / M und L cor / M←D folgendermaßen berechnet:
Figure 00120001
Figure 00120002
L cor Pj←Pk = fPj (L cl (Pj,red,Ra 1)←Pk - L cl (Pj,red,Ri 1)←Pk ), L cor Pj←D = fPj (L cl (Pj,red,Ra 1)←D - L cl (Pj,red,Ri 1)←D ), L cor Pj←M = f Pj (L cl (Pj,red,Ra 1)←M - L cl (Pj,red,Ri 1)←M ), L cor M←Pj = L cl 1←Pj - L cl (1,red,Ri 1)←Pj + Ra 1 R 2 (L cl (2,red,Ra 1)←Pj - L cl (2,red,Ri 1)←Pj ), L cor M←D = L cl 1←D - L cl (1,red,Ri1)←D + Ra 1 R 2 (L cl (2,red,Ra 1)←D - L cl (2,red,Ri 1)←D ), L cor M = L cl 1←1 -L cl (1,red,Ri1)←1 + L cl 1←2 - L cl (1,red,Ri1)←2 + Ra 1 R 2 (L cl (2,red,Ra 1)←2 - L cl (2,red,Ri 1)←2 + L cl (2,red,Ra 1)←1 - L cl (2,red,Ri 1)←1) wobei
Ra1:
Außenradius des Magnetspulensystems (im Falle eines aktiv abgeschirmten Magnetspulensystems Außenradius der Hauptspule),
Ri1:
Innenradius des Magnetspulensystems,
R2:
im Falle eines aktiv abgeschirmten Magnetspulensystems mittlerer Radius der Abschirmung, sonst unendlich,
RPj:
mittlerer Radius der Zusatzspule Pj,
Figure 00130001
und wobei der Index 1 im Falle eines aktiv abgeschirmten Magnetspulensystems die Hauptspule, sonst das Magnetspulensystem bezeichnet, der Index 2 im Falle eines aktiv abgeschirmten Magnetspulensystems die Abschirmung bezeichnet, während ansonsten die Terme mit Index 2 wegfallen, und der Index (X, red, R) eine hypothetische Spule bezeichnet, welche entstünde, wenn alle Windungen der Spule X auf dem Radius R gewickelt wären.
Der besondere Vorteil dieser Methode zur Berechnung der Korrekturen Lcor , L cor / ←D, L cor / M und L cor / M←D besteht darin, dass die Korrekturen unter Berücksichtigung der geometrischen Anordnung der beteiligten Spulen auf induktive Kopplungen und Eigeninduktivitäten von Spulen zurückgeführt werden.
Weitere Vorteile der Erfindung ergeben sich aus der Beschreibung und der Zeichnung. Ebenso können die vorstehend genannten und die noch weiter ausgeführten Merkmale erfindungsgemäß jeweils einzeln für sich oder zu mehreren in beliebigen Kombinationen Verwendung finden. Die gezeigten und beschriebenen Ausführungsformen sind nicht als abschließende Aufzählung zu verstehen, sondern haben vielmehr beispielhaften Charakter für die Schilderung der Erfindung.
Die Erfindung ist in der Zeichnung dargestellt und wird anhand von Ausführungsbeispielen näher erläutert. Es zeigen:
Fig. 1
einen schematischen Vertikalschnitt durch eine radiale Hälfte der erfindungsgemäßen Magnetanordnung zur Erzeugung eines Magnetfeldes in Richtung einer z-Achse in einem um z = 0 angeordneten Arbeitsvolumen AV mit einem supraleitenden Magnetspulensystem M, einem zusätzlichen felderzeugenden Spulensystem D und mit einem weiteren supraleitend geschlossenen Strompfad P1;
Fig. 2
die effektive Feldstärke geff,cl pro Ampère Strom, berechnet mit einer Methode nach dem Stand der Technik, für eine einzelne Teilspule eines felderzeugenden Spulensystems in einem aktiv abgeschirmten supraleitenden Magnetspulensystem ohne weitere supraleitend geschlossene Strompfade als Funktion des reduzierten Radius ρ (Radius normiert auf den Außenradius der Hauptspule des Magnetspulensystems) der betrachteten Teilspule;
Fig. 3
die effektive Feldstärke geff pro Ampère Strom, berechnet mit der erfindungsgemäßen Methode, für eine Teilspule eines felderzeugenden Spulensystems in einem aktiv abgeschirmten supraleitenden Magnetspulensystem ohne weitere supraleitend geschlossene Strompfade als Funktion des reduzierten Radius ρ (Radius normiert auf den Außenradius der Hauptspule des Magnetspulensystems) der betrachteten Teilspule;
Fig. 4
die Differenz der in Figur 2 und 3 dargestellten Größen geff und geff,cl als Funktion des reduzierten Radius ρ (Radius normiert auf den Außenradius der Hauptspule) der betrachteten Teilspule.
Anhand der Figur 1 wird ersichtlich, dass in einer erfindungsgemäßen Magnetanordnung sowohl das supraleitende Magnetspulensystem M als auch das zusätzliche felderzeugende Spulensystem D und der weitere supraleitend geschlossene Strompfad P1 aus mehreren Teilspulen aufgebaut sein können, welche auf verschiedene Radien verteilt sein können. Die Teilspulen können unterschiedliche Polaritäten aufweisen. Alle Teilspulen sind koaxial angeordnet um ein Arbeitsvolumen AV auf einer Achse z bei z = 0. Durch den kleinen Spulenquerschnitt des zusätzlichen felderzeugenden Spulensystems D und des weiteren supraleitend geschlossenen Strompfades P1 in der Figur 1 wird dargestellt, dass das zusätzliche felderzeugende Spulensystem D und der weitere supraleitend geschlossene Strompfad P1 nur schwache Magnetfelder erzeugen, das Hauptfeld aber vom Magnetspulensystem M herrührt.
Anhand der Figuren 2 bis 4 werden die Funktionen geff,cl und geff für eine einzelne Teilspule eines felderzeugenden Spulensystems gezeigt in Abhängigkeit vom Radius der Teilspule. Die Teilspule hat eine axiale Länge von 200 mm und besteht aus zwei Lagen mit je 400 Drahtwindungen. Ihre Mittelebene liegt auf der Höhe des Arbeitsvolumens bei z = 0. Die Größen geff,cl beziehungsweise geff entsprechen dem Feldbeitrag pro Ampère der betrachteten Teilspule im Arbeitsvolumen bei z = 0 unter Berücksichtigung der Feldbeiträge der Teilspule selbst wie auch der Feldänderung aufgrund von Strömen, welche im supraleitenden Magnetspulensystem M beim Laden der Teilspule induziert werden, wobei geff,cl mit einer Methode nach dem Stand der Technik und geff mit der erfindungsgemäßen Methode simuliert wurde. Diese Berechnungen wurden für eine Magnetanordnung mit einem aktiv abgeschirmten supraleitenden Magnetspulensystem M ohne weitere supraleitend geschlossene Strompfade durchgeführt, wobei der Radius der aktiven Abschirmung dem doppelten Außenradius der Hauptspule des Magnetspulensystems M entspricht. Die Dipolmomente von Hauptspule und Abschirmspule sind entgegengesetzt gleich groß. Es zeigt sich, dass sich aufgrund der mit α = 0.33 gewichteten Korrekturterme entsprechend der erfindungsgemäßen Methode gegenüber einer Methode nach dem Stand der Technik für große Radien der Teilspule des felderzeugenden Spulensystems eine Abweichung von etwa 40 Prozent ergibt für die effektive Feldstärke pro Ampère. Die Größe α = 0.33 entspricht grob dem Supraleitergehalt des Spulenvolumens des Magnetspulensystems.
Um die nachfolgende Beschreibung zu vereinfachen, werden hier einige Begriffe eingeführt:
  • Ein aktiv abgeschirmtes supraleitendes Magnetspulensystem M umfasst ein radial inneres Spulensystem C1, im Weiteren als Hauptspule bezeichnet, und ein radial äußeres Spulensystem C2, im Folgenden Abschirmspule genannt. Diese Spulen sind axialsymmetrisch um eine z-Achse angeordnet und erzeugen in einem auf der Achse um z = 0 angeordneten Volumen - im Folgenden als das Arbeitsvolumen des Magneten bezeichnet - Magnetfelder entgegengesetzter Richtung. Ein nicht abgeschirmtes supraleitendes Magnetspulensystem M wird als Spezialfall mit einem vernachlässigbaren äußeren Spulensystem C2 betrachtet.
  • Unter einem Störfeld verstehen wir entweder eine elektromagnetische Störung, die außerhalb der Magnetanordnung entsteht oder ein Feld, das von zusätzlichen, nicht zum Magnetspulensystem M gehörenden, Spulen erzeugt wird (beispielsweise von Spulen eines zusätzlichen felderzeugenden Spulensystems) und dessen Feldbetrag 0.1 T nicht überschreitet.
  • Um möglichst kompakte und übersichtliche Formeln zu bekommen, werden in der Ausführung folgende Indizes benutzt:
    1
    Hauptspule
    2
    Abschirmspule
    M
    Magnetspulensystem C1, C2
    D
    zusätzliches felderzeugendes Spulensystem
    H
    Störspule
    P
    zusätzlicher supraleitender Strompfad
    cl
    nach dem zitierten Stand der Technik berechnete Größe
    cor
    Korrekturterme gemäß der vorliegenden Erfindung
Für zusätzliche supraleitende Strompfade werden die Indizes P1, P2, ... verwendet.
Bei der Berechnung der effektiven Feldstärke geff pro Ampère Strom eines zusätzlichen felderzeugenden Spulensystems D müssen sowohl die Feldbeiträge des Spulensystems selbst wie auch die Feldänderungen aufgrund von Strömen, welche im supraleitenden Magnetspulensystem M und in weiteren supraleitend geschlossenen Strompfaden beim Laden des Spulensystems D induziert werden, berücksichtigt werden. Um die induktive Reaktion des Magnetspulensystems M mit einem Modell nach dem Stand der Technik (im Weiteren als das klassische Modell bezeichnet) zu berechnen, wird der Supraleiter des Magnetspulensystems als ein Material ohne elektrischen Widerstand modelliert. Im Modell, welches der vorliegenden Erfindung zugrunde liegt, werden dagegen zusätzliche magnetische Eigenschaften des Supraleiters berücksichtigt. Diese Eigenschaften haben zwar alle supraleitenden Magnetspulensysteme, sie wirken sich aber vor allem in aktiv abgeschirmten Magnetspulensystemen auf die effektive Feldstärke von zusätzlichen Spulensystemen D aus. In solchen Magnetanordnungen stellt man häufig fest, dass die gemessene effektive Feldstärke des zusätzlichen Spulensystems D nicht der mit dem klassischen Modell berechneten entspricht. Insbesondere kann die diamagnetische Verdrängung von kleinen Feldänderungen genutzt werden, um besonders große effektive Feldstärken von zusätzlichen Spulensystemen zu erreichen. Solche Spulensysteme können beispielsweise Z0 -Shims oder Feldmodulationsspulen sein.
Weil das Feld des supraleitenden Magnetspulensystems im Arbeitsvolumen um Größenordnungen stärker ist als das Feld von zusätzlichen Spulensystemen (beispielsweise eines Z0 -Shims oder einer Feldmodulationsspule), wirkt sich nur die zum Feld des Magnetspulensystems parallele Komponente (hier als z-Komponente bezeichnet) des Feldes der zusätzlichen Spulensysteme im Gesamtfeldbetrag aus. Deshalb betrachten wir im Weiteren nur Bz -Felder.
Sobald am Ort eines supraleitenden Magnetspulensystems M durch ein felderzeugendes Spulensystem D ein Störfeld aufgebaut wird (beispielsweise beim Laden eines Z0 -Shims oder einer Feldmodulationsspule), wird nach der Lenz'schen Regel ein Strom im supraleitend kurzgeschlossenen Magnetspulensystem induziert, welcher ein dem Störfeld entgegengesetztes Kompensationsfeld aufbaut. Die im Arbeitsvolumen resultierende Feldänderung ΔBz,total ist eine Überlagerung des Störfeldes ΔBz,D und des Kompensationsfeldes ΔBz,M , das heißt ΔBz,total = ΔBz,D + ΔBz,M . Bei einem Strom ΔID im felderzeugenden Spulensystem D wird im Magnetspulensystem der Strom ΔI cl M = -ΔID · L cl M←D L cl M induziert, wobei L cl / M die (klassische) Eigeninduktivität des Magnetspulensystems und L cl / M←D die (klassische) induktive Kopplung zwischen Magnetspulensystem und felderzeugendem Spulensystem bedeuten. Die effektive Feldstärke pro Ampère Strom im felderzeugenden Spulensystem D im Arbeitsvolumen g eff,cl / D ist die Überlagerung des Feldbeitrags pro Ampère g D = ΔB z,D ΔI D des Spulensystems selbst mit der Feldänderung aufgrund des im supraleitenden Magnetspulensystem M induzierten Stromes pro Ampère Strom im felderzeugenden Spulensystem D, also: g eff,cl D = gD + gM ΔIcl M ΔID = gD - gM Lcl M ←D Lcl M , wobei gM das Feld pro Ampère des Magnetspulensystems M im Arbeitsvolumen ist.
Im Fall, wo in der Magnetanordnung nebst dem Magnetspulensystem M und einem felderzeugenden Spulensystem D (beispielsweise einem Z0 -Shim oder einer Feldmodulationsspule) noch weitere supraleitend kurzgeschlossene Strompfade P1,...,Pn vorhanden sind, verallgemeinert sich die obige Formel zu: geff,cl D = gD - g T · Lcl -1 · Lcl ←D , wobei: g T = (gM ,gP 1,...,gPj ,...,gPn ), wobei:
gM :
Feld pro Ampère des Magnetspulensystems M im Arbeitsvolumen ohne die Feldbeiträge der in den zusätzlichen Strompfaden P1,...,Pn induzierten Ströme,
gPj :
Feld pro Ampère des Strompfades Pj im Arbeitsvolumen ohne die Feldbeiträge der in den anderen zusätzlichen Strompfaden P1,...,Pn und im Magnetspulensystem M induzierten Ströme,
Figure 00190001
Matrix der (klassischen) induktiven Kopplungen zwischen dem Magnetspulensystem M und den Strompfaden P1,...,Pn sowie zwischen den Strompfaden P1,...,Pn untereinander,
  • Lcl -1 Inverse der Matrix Lcl,
    Figure 00200001
    wobei:
  • L cl / Pj←D (klassische) induktive Kopplung des Strompfades Pj mit dem Spulensystem D,
  • L cl / M←D (klassische) induktive Kopplung des Magnetspulensystems M mit dem Spulensystem D.
Unter Berücksichtigung der erwähnten speziellen magnetischen Eigenschaften des Supraleiters werden die klassischen induktiven Kopplungen und die Eigeninduktivitäten um einen zusätzlichen Beitrag erweitert. Deshalb werden die im Magnetspulensystem M und in den zusätzlichen Strompfaden P1,...,Pn induzierten Ströme im Allgemeinen andere Werte als die klassisch berechneten annehmen. Im Folgenden werden diese Korrekturen aufgrund eines Modelles des magnetischen Verhaltens des Supraleiters im Magnetspulensystem berechnet.
Es ist bekannt, dass Typ-l Supraleiter magnetischen Fluss komplett aus ihrem Inneren verdrängen (Meissner Effekt). Bei Typ-ll Supraleitern ist dies oberhalb des unteren kritischen Feldes Hc 1 nicht mehr der Fall. Nach dem Bean-Modell (C.P. Bean, Phys. Rev. Lett. 8, 250 (1962), C.P. Bean, Rev. Mod. Phys. 36, 31 (1964)) haften die magnetischen Flusslinien aber an den sogenannten "pinning centers". Kleine Flussänderungen werden von den "pinning centers" an der Oberfläche des Supraleiters eingefangen und gelangen nicht bis ins Innere des Supraleiters. Es resultiert eine teilweise Verdrängung von Störfeldern aus dem Supraleitervolumen. Ein Typ-ll Supraleiter reagiert also auf kleine Feldänderungen diamagnetisch, während größere Feldänderungen weitgehend ins Supraleitermaterial eindringen.
Um die Wirkungen dieses Effekts der Verdrängung von kleinen Störfeldern aus dem Supraleitervolumen berechnen zu können, machen wir verschiedene Annahmen. Erstens gehen wir davon aus, dass der überwiegende Anteil des gesamten Supraleitervolumens in einer Magnetanordnung in der Hauptspule konzentriert ist, und dass das Supraleitervolumen in der Abschirmspule und in weiteren supraleitenden Spulensystemen vernachlässigt werden kann.
Ferner stellen wir uns vor, dass alle kleine Feldänderungen im Volumen der Hauptspule um einen konstanten Faktor (1 - α) mit 0 < α < 1 reduziert sind gegenüber dem Wert, den sie ohne die diamagnetische Abschirmwirkung des Supraleiters hätten. In der freien Innenbohrung der Hauptspule (Radius Ri 1) nehmen wir dagegen an, dass keine Reduktion der Störfelder aufgrund des Supraleiter-Diamagnetismus auftritt. Die aus der Hauptspule verdrängten Feldlinien akkumulieren sich außerhalb des Außenradius Ra1 der Hauptspule, so dass in diesem Bereich eine Überhöhung des Störfeldes eintritt. Für diese Störfeldüberhöhung außerhalb von Ra1 nehmen wir an, dass sie von einem Maximalwert bei Ra1 gegen größere Abstände r von der Magnetachse mit (1 /r 3) abnehme (Dipolverhalten). Der Maximalwert bei Ra1 wird so normiert, dass die Verstärkung des Störflusses außerhalb Ra1 die Reduktion des Störflusses innerhalb des Supraleitervolumens der Hauptspule genau kompensiert (Flusserhaltung).
Die Umverteilung von magnetischem Fluss durch die Anwesenheit eines sich gegenüber kleinen Feldänderungen diamagnetisch verhaltenden Supraleitervolumens bewirkt, dass die induktiven Kopplungen und Eigeninduktivitäten von Spulen im Bereich des Supraleitervolumens verändert werden. Um das klassische Modell zur Berechnung der effektiven Feldstärke eines felderzeugenden Spulensystems D (beispielsweise eines Z0 -Shims oder einer Feldmodulationsspule) zu erweitern und den Einfluss des Supraleiter-Diamagnetismus zu berücksichtigen, genügt es, für jeden in der Formel g eff,cl / D = gD - g T · Lcl -1 · L cl / ←D vorkommenden Kopplungs- oder Eigeninduktivitäts-Term den richtigen Korrekturterm zu bestimmen. An der Struktur der Gleichung ändert sich nichts. Die Korrekturterme werden im Folgenden für alle Kopplungen und Eigeninduktivitäten hergeleitet.
Das Prinzip der Berechnung der Korrekturterme ist in allen Fällen dasselbe, nämlich zu bestimmen, um wie viel der magnetische Fluss durch eine Spule aufgrund einer kleinen Stromänderung in einer anderen (oder in ihr selbst) durch die Anwesenheit des diamagnetisch reagierenden Supraleitermaterials in der Hauptspule des Magnetspulensystems reduziert wird. Entsprechend ist auch die Kopplung der ersten mit der zweiten Spule (bzw. die Eigeninduktivität) reduziert. Die Größe des Korrekturterms hängt einerseits davon ab, wie groß der Anteil des mit Supraleitermaterial der Hauptspule gefüllten Volumens innerhalb der induktiv reagierenden Spule am gesamten von der Spule umschlossenen Volumen ist. Andererseits hat auch die relative Lage der Spulen zueinander einen Einfluss auf den Korrekturterm für ihre gegenseitige induktive Kopplung.
Als nützliches Hilfsmittel zur Berechnung der Korrekturterme hat sich die Einführung von "reduzierten Spulen" erwiesen. Unter der auf den Radius R reduzierten Spule X verstehen wir jene hypothetische Spule, welche entstünde, wenn alle Windungen der Spule X auf dem Radius R gewickelt wären. Für diese Spule wird in der Notation der Index "X,red,R" verwendet. Dank der reduzierten Spulen können bei einer Flussänderung durch eine Spule die Beiträge der Flussänderung durch Teilflächen dieser Spule an der gesamten Flussänderung berechnet werden.
Als erstes wird nun der Korrekturterm für die Kopplung eines felderzeugenden Spulensystems D mit der Hauptspule C1 des Magnetspulensystems (abgeschirmt oder unabgeschirmt) berechnet.
Im Volumen der Hauptspule C1 wird das Störfeld ΔBz,D im Mittel um den Beitrag α · ΔBz,D reduziert, wobei 0 < α < 1 ein a priori noch unbekannter Parameter ist. Als Konsequenz wird der Störfluss durch die Hauptspule C1 und damit die induktive Kopplung L 1 ←D von Hauptspule und zusätzlichem felderzeugendem Spulensystem um einen Faktor (1 - α) gegenüber dem klassischen Wert L cl / 1←D geschwächt, sofern man das Störfeld in der Innenbohrung der Hauptspule auch als um den Faktor (1 - α) reduziert behandelt. Wir nehmen aber an, dass der Fluss des zusätzlichen felderzeugenden Spulensystems nicht aus der Innenbohrung des Magneten verdrängt wird. Daher muss die Kopplung zwischen dem zusätzlichen felderzeugenden Spulensystem und der Hauptspule nun wieder um den fälschlicherweise abgezogenen Anteil aus der Innenbohrung ergänzt werden. Gemäß der Definition der "reduzierten Spulen" ist dieser Beitrag α · L cl / (1,red,Ri1)←D, wobei L cl / (1,red,Ri1)←D die Kopplung des zusätzlichen felderzeugenden Spulensystems mit der auf ihren Innenradius Ri1 reduzierten Hauptspule C1 ist. Unter Berücksichtigung der Störfeldverdrängung aus dem Supraleitervolumen der Hauptspule beträgt die induktive Kopplung L1←D von Hauptspule und zusätzlichem felderzeugendem Spulensystem daher: L 1← D = (1-α) · L cl 1← D + αL cl (1,red, Ri 1)← D
Der verdrängte Fluss taucht radial außerhalb des Außenradius Ra1 der Hauptspule wieder auf. Nimmt man für das verdrängte Feld ein Dipolverhalten an (Abnahme mit (1 /r3 )), bekommt man außerhalb der Hauptspule zusätzlich zum klassischen Störfeld noch den Beitrag
Figure 00230001
Diese Funktion ist so normiert, dass der gesamte Fluss der Störfeldes durch eine große Schlaufe vom Radius R für R → ∞ gegen null strebt. Es wurde ein Störfeld ΔBz,D mit Zylindersymmetrie angenommen.
Im Falle eines aktiv abgeschirmten Magnetspulensystems reduziert sich wegen der Verdrängung des Störflusses durch die Hauptspule C1 auch der Störfluss durch die Abschirmspule C2. Genauer gesagt ist der Störfluss durch eine Windung vom Radius R2 auf axialer Höhe z0 gegenüber dem klassischen Fall um folgenden Beitrag reduziert (Integral von (4) über das Gebiet r > R2 ):
Figure 00240001
Φ cl / (2,red,Ra 1)←D bezeichnet hier den klassischen Störfluss durch eine Schlaufe vom Radius Ra1 , die sich auf gleicher axialer Höhe z0 befindet wie die betrachtete Schlaufe mit Radius R2 (analog für Ri1 ). Summiert man nun über alle Windungen der Abschirmspule (diese befinden sich näherungsweise alle auf dem gleichen Radius R2 ) bekommt man neu folgende gegenseitige Kopplung des zusätzlichen felderzeugenden Spulensystems mit der Abschirmspule: L2←D = Lcl 2←D - α Ra 1 R 2 (L cl (2,red, Ra 1)←D - L cl (2,red, Ri 1)← D )
L cl / (2,red,Ra 1)←D bezeichnet dabei die klassische Kopplung des zusätzlichen felderzeugenden Spulensystems mit der auf den Radius Ra1 "reduzierten" Abschirmung (analog für Ri1 ). Dieses "Reduzieren" zusammen mit dem Vorfaktor Ra1/R2 bewirkt, dass die Kopplung L2←D gegenüber dem klassischen Wert L cl / 2←D verhältnismäßig viel weniger abgeschwächt wird als L1←D gegenüber L cl / 1←D. Da die Haupt- und die Abschirmspule elektrisch in Serie geschaltet sind, überwiegt deshalb in der Gesamtreaktion des Magnetspulensystems auf die kleine Feldänderung die induktive Reaktion der Abschirmspule gegenüber derjenigen der Hauptspule.
Insgesamt ist die neue Kopplung des zusätzlichen felderzeugenden Spulensystems D mit dem Magnetspulensystem M gegeben durch LM←D = Lcl M←D - αLcor M←D Lcor M←D = L cl 1← D - L cl (1,red, Ri 1)← D + Ra 1 R 2 (L cl (2,red, Ra 1)← D - L cl (2,red, Ri 1)← D )
Analog wie bei der Hauptspule wird der Störfluss auch aus dem Supraleitervolumen der Abschirmung verdrängt. Weil aber dieses Volumen im Vergleich zum Supraleitervolumen der Hauptspule typischerweise klein ist, kann dieser Effekt vernachlässigt werden.
Ob das Störfeld durch ein Spulensystem innerhalb oder außerhalb der Magnetanordnung oder durch eine kleine Stromänderung im Magnetspulensystem selber erzeugt wird, ist für den Mechanismus der Flussverdrängung irrelevant. Aus diesem Grunde verändert sich auch die Eigeninduktivität des Magnetspulensystems im Vergleich zum klassischen Fall. Insbesondere gelten: L 1←1 = (1-α)L cl 1←1 + αL cl (1,red, Ri 1)←1 L 1←2 = (1 - α)L cl 1←2 + αL cl (1,red, Ri 1)←2
Die anderen Induktivitäten ändern sich wie folgt: L 2←2 = L cl 2←2 - α Ra 1 R 2 (L cl (2,red, Ra 1)←2 - L cl (2,red, Ri 1)←2) L 2←1 = L cl 2←1 - α Ra 1 R 2 (L cl (2,red, Ra 1)←1 - L cl (2,red, Ri 1)←1)
Insgesamt bekommt man für die neue Induktivität des Magnetspulensystems LM = Lcl M - αLcor M mit Lcor M = L cl 1←1 - L cl (1,red, Ri 1)←1 + L cl 1←2 - L cl (1,red, Ri 1)←2 + Ra 1 R 2 (L cl (2,red, Ra 1)←2 - L cl (2,red, Ri 1)←2 + L cl (2,red, Ra 1)←1 - L cl (2,red, Ri 1)←1)
Setzt man in der Gleichung (1) für die effektive Feldeffizienz des zusätzlichen felderzeugenden Spulensystems D die korrigierte Kopplung LM←D von Magnet und Spulensystem D gemäß Gleichung (5) anstelle der klassischen induktiven Kopplung L cl / M←D und die korrigierte Eigeninduktivität LM gemäß Gleichung (6) anstelle der klassischen Eigeninduktivität L cl / M ein, so erhält man: geff D = gD - gM · Lcl M ← D - αLcor M ← D Lcl M - αLcor M
Im Folgenden werden die obigen Formeln auf den Fall verallgemeinert, in dem noch zusätzliche Strompfade P1,...,Pn vorhanden sind.
Für die Richtung M ← Pj (eine Stromänderung in Pj induziert einen Strom in M) sind die Kopplungen zwischen dem Magnetspulensystem und den zusätzlichen Strompfaden Pj (j = 1, ..., n) in gleichem Maße reduziert wie die entsprechenden Kopplungen zwischen dem Magnetspulensystem und einem zusätzlichen felderzeugenden Spulensystem: LM←Pj = Lcl M ← Pj - αLcor M←Pj wobei Lcor M←Pj = L cl 1← Pj - L cl (1,red, Ri 1)← Pj + Ra 1 R 2 (L cl (2,red, Ra 1)← Pj - L cl (2,red, Ri 1)← Pj )
Die neue Kopplung L PjM
Figure 00270001
(eine Stromänderung in M induziert einen Strom in Pj) berechnet sich hingegen wie folgt: LPj←M = Lcl Pj←M - αLcor Pj←M mit Lcor Pj←M = fPj (L cl (Pj,red, Ra 1)← M - L cl (Pj,red, Ri 1)← M )
Für RPj > Ra1 ist die auf Ra1 "reduzierte" Spule Pj wieder so definiert, dass alle Windungen auf den kleineren Radius Ra1 komprimiert werden (analog für Ri1 ). Ist hingegen Ri1 < RPj < Ra1 , wird die auf Ra1 "reduzierte" Spule mit der Spule Pj identifiziert (die Windungen werden nicht expandiert auf Ra1 ). Für RPj < Ri1 wird auch die auf Ri1 "reduzierte" Spule mit der Spule Pj identifiziert, also ist in diesem Fall der Korrekturterm zur klassischen Theorie gleich null.
Für RPj > Ra1 berechnet sich die Konstante fPj aus der Integration von (4) über das Gebiet r > RPj . Für RPj ≤ Ra1 ist fPj = 1:
Figure 00270002
Die Korrekturen aufgrund der Eigenschaften des Supraleiters führen somit auf asymmetrische Induktivitätsmatrizen (LM□Pj ≠ LPj □ M !).
Die Kopplung LPj□D zwischen einem zusätzlichen supraleitenden Strompfad Pj und dem felderzeugenden Spulensystem D wird ebenfalls mehr oder weniger stark von der Verdrängung des Flusses des Störfeldes des Spulensystems D aus dem Supraleitermaterial der Hauptspule beeinflusst: LPj←D = Lcl Pj←D - αLcor Pj←D mit Lcor Pj←D = fPj (L cl (Pj,red, Ra 1)← D - L cl (Pj,red, Ri 1)← D )
Nach dem gleichen Prinzip werden auch die Kopplungen zwischen den zusätzlichen supraleitenden Strompfaden untereinander mehr oder weniger reduziert (man beachte dabei die Reihenfolge der Indizes): LPj ← Pk = Lcl Pj←Pk - αLcor Pj←Pk mit Lcor Pj←Pk = fPj (L cl (Pj,red, Ra 1)← Pk - L cl (Pj,red, Ri 1) ←Pk ) (j = 1, ..., n; k = 1, ..., n).
Im Speziellen werden auch die Eigeninduktivitäten (j = k) der zusätzlichen supraleitenden Strompfade beeinflusst.
Der tatsächliche Feldbeitrag g eff / D pro Ampère Strom eines felderzeugenden Spulensystems D im Arbeitsvolumen wird berechnet mit der Gleichung (2) für die klassische Feldeffizienz g eff,cl / D des Spulensystems D, wobei die korrigierten Werte für die Kopplungen LM□D , LM□Pj, LPj□M, LPj□D und LPj□Pk gemäß (5), (8), (9), (10) bzw. (11) eingesetzt werden:
Figure 00290001
wobei:
geffD :
Feldbeitrag pro Ampère Strom des Spulensystems D im Arbeitsvolumen bei z = 0 unter Berücksichtigung der Feldbeiträge des Spulensystems selbst wie auch der Feldänderung aufgrund von Strömen, welche im supraleitenden Magnetspulensystem M und in den weiteren supraleitend geschlossenen Strompfaden P1,...,Pn beim Laden des Spulensystems D induziert werden, und unter Berücksichtigung einer diamagnetischen Verdrängung von kleinen Feldänderungen aus dem Volumen des Magnetspulensystems M,
-α:
mittlere magnetische Suszeptibilität im Volumen des Magnetspulensystems M gegenüber Feldänderungen, welche die Größenordnung von 0.1 T betragsmäßig nicht überschreiten; wobei 0 < α ≤ 1, g T =(gM ,gP 1,...,gPj ,...gPn ),
gPj:
Feld pro Ampère des Strompfades Pj im Arbeitsvolumen ohne die Feldbeiträge der Strompfade Pi für i ≠j und des Magnetspulensystems M und ohne die Feldbeiträge des Spulensystems D,
gM :
Feld pro Ampère des Magnetspulensystems M im Arbeitsvolumen ohne die Feldbeiträge der Strompfade P1,...,Pn und ohne die Feldbeiträge des Spulensystems D,
gD :
Feld pro Ampère des Spulensystems D im Arbeitsvolumen ohne die Feldbeiträge der Strompfade P1,...,Pn und des Magnetspulensystems M,
Lcl :
Matrix der induktiven Kopplungen zwischen dem Magnetspulensystem M und den Strompfaden P1,...,Pn sowie zwischen den Strompfaden P1,...,Pn untereinander,
Lcor :
Korrektur zur Induktivitätsmatrix Lcl, welche sich bei kompletter diamagnetischer Verdrängung von Störfeldern aus dem Volumen des Magnetspulensystems M ergäbe,
Lcl←D :
Vektor der induktiven Kopplungen des Spulensystems D mit dem Magnetspulensystem M und den Strompfaden P1,...,Pn,
Lcor←D :
Korrektur zum Kopplungsvektor L cl / ←D, welche sich bei kompletter diamagnetischer Verdrängung von Störfeldern aus dem Volumen des Magnetspulensystems M ergäbe.
Falls ein Strompfad Pj Teilspulen auf unterschiedlichen Radien umfasst, müssen die Matrixelemente in den Korrekturtermen Lcor und L cor / ←D, welche zu Pj gehören, so berechnet werden, dass zuerst jede Teilspule als einzelner Strompfad behandelt wird und dann die Korrekturterme aller Teilspulen aufaddiert werden. Diese Summe ist das Matrixelement des Strompfades Pj.
Die Spulensysteme D, die uns interessieren, sind vor allem Z0 -Shims oder Feldmodulationsspulen. Die Feldeffizienz g eff / D eines solchen Spulensystems soll typischerweise möglichst groß sein. Mit dem oben beschriebenen Formalismus können das zusätzliche felderzeugende Spulensystem und die übrige Magnetanordnung derart optimiert werden, dass diese Feldeffizienz maximal wird.
In vielen supraleitenden Magnetanordnungen M, D, P1, ..., Pn mit einem Magnetspulensystem M, einem zusätzlichen felderzeugenden Spulensystem D und mit zusätzlichen supraleitend geschlossenen Strompfaden P1, ..., Pn gibt es keinen grossen Unterschied zwischen der klassisch berechneten Feldeffizienz g eff,cl / D und der nach der erfindungsgemäßen Methode berechneten Feldeffizienz g eff / D. Eine Magnetanordnung, in welcher sich das magnetische Abschirmverhalten des Supraleitermaterials im Magnetspulensystem gegenüber kleinen Feldänderungen deutlich auf die Feldeffizienz g eff / D des zusätzlichen felderzeugenden Spulensystems auswirkt, umfasst ein aktiv abgeschirmtes Magnetspulensystem mit einer Hauptspule C1 und einer Abschirmspule C2.
Aus den Figuren 2 bis 4 wird ersichtlich, dass sich Teilspulen eines felderzeugenden Spulensystems klassisch verhalten, solange sie sich im Bereich der Hauptspule C1 des aktiv abgeschirmten Magnetspulensystems befinden, dagegen wird ihre effektive Feldeffizienz durch das magnetische Abschirmverhalten des Supraleitermaterials im Magnetspulensystem verstärkt, wenn sie radial weiter außen liegen. Dieser Effekt kann dazu genutzt werden, ein effizientes zusätzliches felderzeugendes Spulensystem auf großem Radius anzubringen, wodurch Platz für das Magnetspulensystem auf kleinem Radius gewonnen wird.
Der Parameter α ist in einer ersten Näherung der Supraleiteranteil am Volumen der Hauptspule C1. Die genaueste Art, den Parameter α zu bestimmen, basiert auf einem Störexperiment des Magnetspulensystems M ohne zusätzliche supraleitende Strompfade P1, ..., Pn. Störspulen mit großen Radien sind dafür besonders geeignet. Deshalb empfiehlt sich folgendes Vorgehen:
  • 1. Experimentelle Bestimmung der Größe βexp = g exp H g H , des Magnetspulensystems bezüglich einer im Bereich des Magnetspulensystems im Wesentlichen homogenen Störung (z.B. mit einer Störspule H auf großem Radius), wobei
    gexpH:
    gemessene Feldänderung im Arbeitsvolumen der Magnetanordnung pro Ampère Strom in der Störspule H,
    gH :
    Feld pro Ampère der Störspule H im Arbeitsvolumen ohne die
    Feldbeiträge des Magnetspulensystems M,
  • 2. Bestimmung der Größe
    Figure 00310001
    bezüglich derselben Störspule, wobei
    gM :
    Feld pro Ampère des Magnetspulensystems M im Arbeitsvolumen,
    LclM :
    Induktivität des Magnetspulensystems M,
    LclM←H :
    induktive Kopplung der Störspule H mit dem Magnetspulensystem M,
  • 3. Bestimmung des Parameters α aus der Gleichung
    Figure 00320001
    • wobei
    LcorM :
    Korrektur zur Magnetinduktivität L cl / M, welche sich bei kompletter diamagnetischer Verdrängung von Störfeldern aus dem Volumen des Magnetspulensystems M ergäbe,
    LcorM←H :
    Korrektur zur induktiven Kopplung L cl / M←H der Störspule H mit dem Magnetspulensystem M, welche sich bei kompletter diamagnetischer Verdrängung von Störfeldern aus dem Volumen des Magnetspulensystems M ergäbe.

    Claims (10)

    1. Magnetanordnung (M, D, P1, ..., Pn) zur Erzeugung eines Magnetfeldes in Richtung einer z-Achse in einem um z = 0 angeordneten Arbeitsvolumen mit einem Magnetspulensystem (M) mit mindestens einer stromführenden supraleitenden Magnetspule, einem weiteren stromführenden Spulensystem (D), welches durch eine externe Stromquelle gespeist werden kann und im Arbeitsvolumen ein von null wesentlich verschiedenes Magnetfeld aufbaut, insbesondere ein Magnetfeld mit einem Betrag grösser als 0.2 Millitesla pro Ampère Strom, und gegebenenfalls mit einem oder mehreren zusätzlichen supraleitend geschlossenen Strompfaden (P1, ..., Pn), wobei die durch die zusätzlichen Strompfade (P1, ..., Pn) im Betriebszustand aufgrund von induzierten Strömen erzeugten Magnetfelder in z-Richtung und das Feld des stromführenden Spulensystems (D) die Größenordnung von 0.1 Tesla im Arbeitsvolumen betragsmäßig nicht überschreiten,
      dadurch gekennzeichnet, dass |g eff / D| > 1.2 · |g eff,cl / D|, wobei
      Figure 00330001
      geff,cl D = gD - g T· Lcl -1·L cl ← D mit:
      geffD :
      Feldbeitrag pro Ampère Strom des Spulensystems (D) im Arbeitsvolumen unter Berücksichtigung der Feldbeiträge des Spulensystems (D) selbst wie auch der Feldänderung aufgrund von Strömen, welche im supraleitenden Magnetspulensystem (M) und in den weiteren supraleitend geschlossenen Strompfaden (P1,...,Pn) beim Laden des Spulensystems (D) induziert werden, unter Berücksichtigung einer diamagnetischen Verdrängung von Störfeldern aus dem Volumen des Magnetspulensystems (M),
      geff,clD :
      Feldbeitrag pro Ampère Strom des Spulensystems (D) im Arbeitsvolumen unter Berücksichtigung der Feldbeiträge des Spulensystems (D) selbst wie auch der Feldänderung aufgrund von Strömen, welche im supraleitenden Magnetspulensystem (M) und in den weiteren supraleitend geschlossenen Strompfaden (P1,...,Pn) beim Laden des Spulensystems (D) induziert werden, unter Vernachlässigung der diamagnetischen Verdrängung von Störfeldern aus dem Volumen des Magnetspulensystems (M),
      -α :
      mittlere magnetische Suszeptibilität im Volumen des Magnetspulensystems (M) gegenüber Feldfluktuationen, welche die Größenordnung von 0.1 T betragsmäßig nicht überschreiten; wobei 0 < α≤1, gT=(gM ,gP 1,...,gPj ,...gPn ),
      gPj:
      Feld pro Ampère des Strompfades Pj im Arbeitsvolumen ohne die Feldbeiträge der Strompfade Pi für i ≠ j und des Magnetspulensystems (M),
      gM :
      Feld pro Ampère des Magnetspulensystems (M) im Arbeitsvolumen ohne die Feldbeiträge der Strompfade (P1,...,Pn),
      gD :
      Feld pro Ampère des Spulensystems (D) im Arbeitsvolumen ohne die Feldbeiträge der Strompfade (P1,...,Pn) und des Magnetspulensystems (M),
      Lcl:
      Matrix der induktiven Kopplungen zwischen dem Magnetspulensystem (M) und den Strompfaden (P1,...,Pn) sowie zwischen den Strompfaden (P1,...,Pn) untereinander,
      Lcor:
      Korrektur zur Induktivitätsmatrix Lcl, welche sich bei kompletter diamagnetischer Verdrängung von Störfeldern aus dem Volumen des Magnetspulensystems (M) ergäbe,
      Lcl←D :
      Vektor der induktiven Kopplungen des Spulensystems (D) mit dem Magnetspulensystem (M) und den Strompfaden (P1,...,Pn),
      Lcor←D :
      Korrektur zum Kopplungsvektor L cl / ←D, welche sich bei kompletter diamagnetischer Verdrängung von Störfeldern aus dem Volumen des Magnetspulensystems (M) ergäbe.
    2. Magnetanordnung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass das supraleitende Magnetspulensystem (M) ein radial inneres und ein radial äußeres, elektrisch in Serie zusammengeschaltetes, koaxiales Spulensystem (C1, C2) umfasst, wobei diese beiden Spulensysteme im Arbeitsvolumen je ein Magnetfeld mit entgegengesetzter Richtung entlang der z-Achse erzeugen.
    3. Magnetanordnung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Magnetspulensystem (M) einen ersten im Betriebszustand supraleitend kurzgeschlossenen Strompfad bildet, und dass eine mit dem Magnetspulensystem (M) galvanisch nicht verbundene Störkompensationsspule koaxial zu dem Magnetspulensystem (M) angeordnet ist und einen weiteren im Betriebszustand supraleitend kurzgeschlossenen Strompfad (P1) bildet.
    4. Magnetanordnung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass mindestens einer der zusätzlichen Strompfade (P1, ..., Pn) Teil einer supraleitenden Shimvorrichtung ist.
    5. Magnetanordnung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass mindestens einer der zusätzlichen Strompfade (P1, ..., Pn) eine radial innere und eine radial äussere Teilspule umfasst, welche in Serie geschaltet sind, wobei die radial äussere Teilspule pro Ampere Strom ein im Betrag wesentlich grösseres Dipolmoment aufweist als die radial innere, und wobei die radial innere Teilspule pro Ampère Strom im Arbeitsvolumen ein im Betrag wesentlich grösseres Magnetfeld aufbaut als die radial äussere.
    6. Magnetanordnung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das zusätzliche Spulensystem (D) Teil einer Vorrichtung zur Modulation der Magnetfeldstärke im Arbeitsvolumen ist.
    7. Magnetanordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass das zusätzliche Spulensystem (D) Teil eines sogenannten Z0 -Shims ist, welcher im Arbeitsvolumen ein im Wesentlichen homogenes Magnetfeld erzeugt.
    8. Verfahren zur Dimensionierung einer Magnetanordnung (M, D, P1, ..., Pn) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Größe g eff / D, welche der Feldänderung im Arbeitsvolumen bei z = 0 pro Ampère Strom im zusätzlichen Spulensystem (D) entspricht, unter Berücksichtigung der aufgrund von in der restlichen Magnetanordnung (M, P1, ..., Pn) induzierten Strömen erzeugten Magnetfelder, berechnet wird gemäß:
      Figure 00370001
      mit:
      -α :
      mittlere magnetische Suszeptibilität im Volumen des Magnetspulensystems (M) gegenüber Feldfluktuationen, welche die Größenordnung von 0.1 T betragsmäßig nicht überschreiten; wobei 0 < α ≤ 1, g T = (gM ,gP 1,...,gPj ,...gPn ),
      gPj:
      Feld pro Ampère des Strompfades Pj im Arbeitsvolumen ohne die Feldbeiträge der Strompfade Pi für i ≠ j und des Magnetspulensystems (M),
      gM :
      Feld pro Ampère des Magnetspulensystems (M) im Arbeitsvolumen ohne die Feldbeiträge der Strompfade (P1,...,Pn),
      gD :
      Feld pro Ampère des Spulensystems (D) im Arbeitsvolumen ohne die Feldbeiträge der Strompfade (P1,...,Pn) und des Magnetspulensystems (M),
      Lcl:
      Matrix der induktiven Kopplungen zwischen dem Magnetspulensystem (M) und den Strompfaden (P1,...,Pn) sowie zwischen den Strompfaden (P1,...,Pn) untereinander,
      Lcor:
      Korrektur zur Induktivitätsmatrix Lcl, welche sich bei kompletter diamagnetischer Verdrängung von Störfeldern aus dem Volumen des Magnetspulensystems (M) ergäbe,
      Lcl←D :
      Vektor der induktiven Kopplungen des Spulensystems (D) mit dem Magnetspulensystem (M) und den Strompfaden (P1,...,Pn),
      Lcor←D :
      Korrektur zum Kopplungsvektor L cl / ←D, welche sich bei kompletter diamagnetischer Verdrängung von Störfeldern aus dem Volumen des Magnetspulensystems (M) ergäbe.
    9. Verfahren nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass der Parameter α dem Volumenanteil des Supraleitermaterials am Gesamtvolumen des Magnetspulensystems (M) entspricht.
    10. Verfahren nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass der Parameter α experimentell bestimmt wird aus der Messung der Größe β exp des Magnetspulensystems (M) [ohne Strompfade (P1,...,Pn) und ohne zusätzliches Spulensystem (D)] bezüglich einer Störspule (H), welche im Volumen des Magnetspulensystems (M) im Wesentlichen ein homogenes Störfeld erzeugt, und durch Einsetzen der Größe β exp in die Gleichung
      Figure 00380001
      wobei βexp = g exp H g H ,
      gexpH :
      gemessene Feldänderung im Arbeitsvolumen der Magnetanordnung pro Ampère Strom in der Störspule (H),
      Figure 00390001
      gM :
      Feld pro Ampère des Magnetspulensystems (M) im Arbeitsvolumen,
      gH :
      Feld pro Ampère der Störspule (H) im Arbeitsvolumen ohne die Feldbeiträge des Magnetspulensystems (M),
      LclM :
      Induktivität des Magnetspulensystems (M),
      LclM←H:
      induktive Kopplung der Störspule (H) mit dem Magnetspulensystem (M),
      LcorM:
      Korrektur zur Magnetinduktivität L cl / M, welche sich bei kompletter diamagnetischer Verdrängung von Störfeldern aus dem Volumen des Magnetspulensystems (M) ergäbe,
      LcorM←H:
      Korrektur zur induktiven Kopplung L cl / M←H der Störspule (H) mit dem Magnetspulensystem (M), welche sich bei kompletter diamagnetischer Verdrängung von Störfeldern aus dem Volumen des Magnetspulensystems (M) ergäbe.
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