DE10041672C2 - Magnetanordnung mit einem zusätzlichen stromführenden Spulensystem und Verfahren zu deren Dimensionierung - Google Patents

Magnetanordnung mit einem zusätzlichen stromführenden Spulensystem und Verfahren zu deren Dimensionierung

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Abstract

Bei einer Magnetanordnung (M, D, P1, ..., Pn) mit einem Magnetspulensystem (M) mit mindestens einer stromführenden supraleitenden Magnetspule, einem weiteren stromführenden Spulensystem (D), welches durch eine externe Stromquelle gespeist werden kann und im Arbeitsvolumen ein von null wesentlich verschiedenes Magnetfeld aufbaut, und ggf. mit zusätzlichen supraleitend geschlossenen Strompfaden (P1, ..., Pn), wobei die durch die zusätzlichen Strompfade (P1, ..., Pn) im Betriebszustand aufgrund von induzierten Strömen erzeugten Magnetfelder in z-Richtung und das Feld des stromführenden Spulensystems die Größenordnung von 0,1 Tesla im Arbeitsvolumen nicht überschreiten, ist das weitere Spulensystem (S) so ausgelegt, dass DOLLAR F1 wobei DOLLAR F2 Dadurch kann ein weiteres Spulensystem (D) gegenüber einem herkömmlich dimensionierten Spulensystem (M) mit einfachen und unaufwändigen Mitteln so modifiziert werden, dass die effektive Feldeffizienz DOLLAR I3 des weiteren Spulensystems (D) unter Berücksichtigung des Diamagnetismus des Supraleiters im Magnetspulensystem (M) möglichst groß ist.

Description

Die Erfindung betrifft eine Magnetanordnung zur Erzeugung eines Magnetfeldes in Richtung einer z-Achse in einem um z = 0 angeordneten Arbeitsvolumen mit einem Magnetspulensystem mit mindestens einer stromführenden supraleitenden Magnetspule, einem weiteren stromführenden Spulensystem, welches durch eine externe Stromquelle gespeist werden kann und im Arbeitsvolumen ein von null wesentlich verschiedenes Magnetfeld aufbaut, und mit einem oder mehreren zusätzlichen supraleitend geschlossenen Strompfaden, wobei die durch die zusätzlichen Strompfade im Betriebszustand aufgrund von induzierten Strömen erzeugten Magnetfelder in z-Richtung und das Feld des stromführenden Spulensystems die Größenordnung von 0.1 Tesla im Arbeitsvolumen betragsmäßig nicht überschreiten.
Eine derartige Magnetanordnung mit einem supraleitenden Magnetspulensystem und einem weiteren, durch eine externe Stromquelle gespeisten Spulensystem, jedoch ohne zusätzliche supraleitend geschlossenen Strompfade ist beispielsweise in dem von der Firma Bruker Analytik GmbH, Silberstreifen, D- 76287 Rheinstetten seit 1996 vertriebenen EPR (Electron Paramagnetic Resonance) System ELEXSYS E 600/680 gemäß Firmenprospekt.
Das Einsatzgebiet von supraleitenden Magneten umfasst verschiedene Anwendungsfelder, insbesondere verschiedene Magnetresonanzverfahren. In einigen dieser Verfahren wird von der Magnetanordnung verlangt, dass die Feldstärke im Arbeitsvolumen während einem Experiment moduliert werden kann. Insbesondere beim Einsatz eines supraleitenden Magneten ist es mit erheblichen Nachteilen verbunden, wenn diese Feldmodulation durch eine Variation des Stromes im Hauptspulensystem erzeugt wird. Typischerweise hat das Hauptspulensystem eine hohe Selbstinduktivität und erlaubt daher nur träge Strom- und Feldänderungen.
Ferner ist es für die Kühlung der supraleitenden Magnetspulensystems nachteilig, wenn während dem Betrieb Stromzuleitungen vom Raumtemperaturbereich aus an den gekühlten supraleitenden Magneten angeschlossen werden. Wenn der Bereich, über den die Magnetfeldstärke moduliert werden soll, nicht zu groß ist (insbesondere kleiner als 0.1 Tesla), kann die Feldmodulation durch Variation des Stromes in einem das Hauptspulensystem ergänzenden Spulensystem erzeugt werden.
Ein weiteres Einsatzgebiet von felderzeugenden Zusatzspulen in einem supraleitenden Magnetsystem sind sogenannte supraleitende Z0- Shimvorrichtungen. Durch eine Stromänderung in einer solchen Vorrichtung ist es möglich, eine allfällige Drift des Hauptspulensystems nach einer gewissen Zeit wieder zu kompensieren, ohne dass der Strom im Hauptspulensystem neu gesetzt werden muss.
Der Schwerpunkt der Erfindung liegt auf dem Gebiet der Dimensionierung von Magnetanordnungen mit einem zusätzlichen stromführenden Spulensystem, welches durch eine externe Stromquelle gespeist werden kann und im Arbeitsvolumen ein von null wesentlich verschiedenes Magnetfeld aufbaut, insbesondere auf dem Gebiet der Dimensionierung solcher Magnetanordnungen mit einem supraleitenden Magneten mit aktiver Streufeldkompensation und weiteren supraleitenden Strompfaden.
Eine Anforderung an ein zusätzliches felderzeugendes Spulensystem in einer Magnetanordnung ist, möglichst viel Feld zu erzeugen und dabei möglichst wenig Raum innerhalb der Magnetanordnung einzunehmen. Um die zu erzielenden Feldstärken zu erbringen, muss ein zusätzliches felderzeugendes Spulensystem häufig nahe am Arbeitsvolumen der Magnetanordnung angebracht werden, was mit einer unerwünschten "Aufblähung" und Verteuerung des supraleitenden Hauptspulensystems verbunden ist.
Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es demgegenüber, eine Magnetanordnung der eingangs genannten Art mit möglichst einfachen Mitteln so zu modifizieren, dass ein zusätzliches felderzeugendes Spulensystem so in die Magnetanordnung integriert werden kann, dass es bei gleicher Wirkung das Hauptspulensystem weniger stark "aufbläht".
Erfindungsgemäß wird diese Aufgabe dadurch gelöst, dass
wobei
Die Effizienz des zusätzlichen felderzeugenden Spulensystems wird dadurch verbessert, dass Wechselwirkungen zwischen dem zusätzlichen felderzeugenden Spulensystem und der restlichen Magnetanordnung zur Felderzeugung genutzt werden. Abgesehen von den induktiven Kopplungen mit dem supraleitenden Magnetspulensystem und mit weiteren supraleitend geschlossenen Strompfaden wird in einer erfindungsgemäßen Anordnung auch ein diamagnetisches Verhalten des Supraleitermaterials im supraleitenden Magnetspulensystem genutzt, welches sich dadurch auszeichnet, dass Feldänderungen kleiner als 0.1 Tesla, wie sie beispielsweise beim Laden eines zusätzlichen felderzeugenden Spulensystems auftreten, aus dem supraleitenden Volumenanteil des Magnetspulensystems verdrängt werden.
Dies manifestiert sich in einer Umverteilung des magnetischen Flusses der Feldänderungen in der Magnetanordnung, was sich wiederum darauf auswirkt, wie das supraleitende Magnetspulensystem und weitere supraleitend geschlossene Strompfade auf eine Stromänderung im zusätzlichen felderzeugenden Spulensystem reagieren, weil diese Reaktion durch das Prinzip der Erhaltung des magnetischen Flusses durch eine geschlossene supraleitende Schlaufe bestimmt wird. In der vorliegenden Erfindung werden die Wechselwirkungen zwischen dem zusätzlichen felderzeugenden Spulensystem und der restlichen Magnetanordnung derart zur Felderzeugung genutzt, dass die Größe
berechnet wird und die Magnetanordnung dahingehend optimiert wird, dass
wobei
Die genannten Größen haben folgende Bedeutung:
g eff|D: Feldbeitrag pro Ampère Strom des zusätzlichen felderzeugenden Spulensystems im Arbeitsvolumen unter Berücksichtigung der Feldbeiträge des zusätzlichen felderzeugenden Spulensystems selbst wie auch der Feldänderung aufgrund von Strömen, welche im supraleitenden Magnetspulensystem und in weiteren supraleitend geschlossenen Strompfaden beim Laden des zusätzlichen felderzeugenden Spulensystems induziert werden, unter Berücksichtigung einer diamagnetischen Verdrängung von kleinen Feldänderungen aus dem Volumen des Magnetspulensystems,
g eff,cl|D: Feldbeitrag pro Ampère Strom des zusätzlichen felderzeugenden Spulensystems im Arbeitsvolumen unter Berücksichtigung der Feldbeiträge des zusätzlichen felderzeugenden Spulensystems selbst wie auch der Feldänderung aufgrund von Strömen, welche im supraleitenden Magnetspulensystem und in weiteren supraleitend geschlossenen Strompfaden beim Laden des zusätzlichen felderzeugenden Spulensystems induziert werden, unter Vernachlässigung der diamagnetischen Verdrängung von kleinen Feldänderungen aus dem Volumen des Magnetspulensystems,
-α: mittlere magnetische Suszeptibilität im Volumen des Magnetspulensystems gegenüber Feldänderungen, welche die Größenordnung von 0.1 T betragsmäßig nicht überschreiten; wobei
0 < α ≦ 1,
gT = (gM, gP1, . . ., gPj, . . . gPn),
gPj: Feld pro Ampère des Strompfades Pj im Arbeitsvolumen ohne die Feldbeiträge der induktiv auf Flussänderungen reagierenden Strompfade Pi für i ≠ j und des Magnetspulensystems,
gM: Feld pro Ampère des Magnetspulensystems im Arbeitsvolumen ohne die Feldbeiträge zusätzlicher induktiv auf Flussänderungen reagierender Strompfade,
gD: Feld pro Ampère des zusätzlichen felderzeugenden Spulensystems im Arbeitsvolumen ohne die Feldbeiträge zusätzlicher induktiv auf Flussänderungen reagierender Strompfade und des Magnetspulensystems,
Lcl: Matrix der induktiven Kopplungen zwischen dem Magnetspulensystem und zusätzlichen induktiv auf Flussänderungen reagierenden Strompfaden sowie zwischen den zusätzlichen induktiv auf Flussänderungen reagierenden Strompfaden untereinander,
Lcor: Korrektur zur Induktivitätsmatrix Lcl, welche sich bei kompletter diamagnetischer Verdrängung von Störfeldern aus dem Volumen des Magnetspulensystems ergäbe,
L cl|←D: Vektor der induktiven Kopplungen des zusätzlichen felderzeugenden Spulensystems mit dem Magnetspulensystem und den zusätzlichen induktiv auf Flussänderungen reagierenden Strompfaden,
L cor|←D: Korrektur zum Kopplungsvektor L cl|←D, welche sich bei kompletter diamagnetischer Verdrängung von Störfeldern aus dem Volumen des Magnetspulensystems ergäbe.
In einer bevorzugten Ausführungsform der erfindungsgemäßen Magnetanordnung ist diese Teil einer Apparatur zur Magnetresonanz- Spektroskopie, beispielsweise auf dem Gebiet der EPR und NMR. In solchen Apparaturen muss das Magnetfeld im Arbeitsvolumen häufig moduliert werden können, um mit einem sogenannten Feldsweep die Resonanzlinie abzufahren. Typischerweise wird dies mit einem, das Magnetspulensystem ergänzenden, zusätzlichen Spulensystem erreicht, welches in einer erfindungsgemäßen Anordnung besonders effizient dimensioniert werden kann.
Besonders bevorzugt ist eine Ausführungsform der erfindungsgemäßen Magnetanordnung, bei der das supraleitende Magnetspulensystem ein radial inneres und ein radial äußeres, elektrisch in Serie zusammengeschaltetes, koaxiales Spulensystem umfasst, wobei diese beiden Spulensysteme im Arbeitsvolumen je ein Magnetfeld mit entgegengesetzter Richtung entlang der z- Achse erzeugen. In einer solchen Anordnung wirkt sich das magnetische Abschirmverhalten des Supraleiters im Magnetspulensystem typischerweise besonders stark auf die effektive Feldstärke im Arbeitsvolumen g eff|D gewisser zusätzlicher felderzeugender Spulensysteme aus.
Bei einer Weiterbildung dieser Ausführungsform weisen das radial innere Spulensystem und das radial äußere Spulensystem näherungsweise entgegengesetzt gleich große Dipolmomente auf. Dies ist die Bedingung für optimale Unterdrückung des Streufeldes des Magnetspulensystems. Aufgrund der großen technischen Bedeutung von aktivabgeschirmten Magneten ist es ein großer Vorteil, dass auch in solchen Magneten die effektive Feldstärke im Arbeitsvolumen g eff|D zusätzlicher felderzeugender Spulensysteme durch das diamagnetische Abschirmverhalten des Supraleiters im Magnetspulensystem erfindungsgemäß verstärkt werden kann.
Eine andere vorteilhafte Weiterbildung einer der obigen Ausführungsformen sieht vor, dass das Magnetspulensystem einen ersten im Betriebszustand supraleitend kurzgeschlossenen Strompfad bildet, und dass eine mit dem Magnetspulensystem galvanisch nicht verbundene Störkompensationsspule koaxial zum Magnetspulensystem angeordnet ist und einen weiteren im Betriebszustand supraleitend kurzgeschlossenen Strompfad bildet. Das Vorhandensein einer Störkompensationsspule verbessert die zeitliche Stabilität des Magnetfeldes im Arbeitsvolumen unter dem Einfluss von externen Feldfluktuationen. In einer solchen Weiterbildung einer erfindungsgemäßen Magnetanordnung wird der Einfluss einer Störkompensationsspule auf die effektive Feldstärke im Arbeitsvolumen g eff|D eines zusätzlichen felderzeugenden Spulensystems berücksichtigt.
Vorteilhaft ist auch eine Weiterbildung, die sich dadurch auszeichnet, dass ein mit einem supraleitenden Schalter überbrückter Teil des Magnetspulensystems einen weiteren im Betriebszustand supraleitend kurzgeschlossenen Strompfad bildet. Mit einer solchen Anordnung wird die zeitliche Stabilität des Magnetfeldes im Arbeitsvolumen unter dem Einfluss von externen Feldfluktuationen verbessert. In einer solchen Weiterbildung einer erfindungsgemäßen Magnetanordnung wird der Einfluss der Überbrückung eines Teils des Magnetspulensystems mit einem supraleitenden Schalter auf die effektive Feldstärke im Arbeitsvolumen g eff|D eines zusätzlichen felderzeugenden Spulensystems berücksichtigt.
Bei einer vorteilhaften Weiterbildung der erfindungsgemäßen Magnetanordnung bildet ein System zur Kompensation der Drift des Magnetspulensystems einen weiteren im Betriebszustand supraleitend kurzgeschlossenen Strompfad. Mit einer solchen Anordnung wird die zeitliche Stabilität des Magnetfeldes im Arbeitsvolumen verbessert. In einer solchen Weiterbildung einer erfindungsgemäßen Magnetanordnung wird der Einfluss der Driftkompensation auf die effektive Feldstärke im Arbeitsvolumen g eff|D eines zusätzlichen felderzeugenden Spulensystems berücksichtigt.
Vorteilhaft ist auch eine Weiterbildung, die sich dadurch auszeichnet, dass eine Shimvorrichtung einen weiteren im Betriebszustand supraleitend kurzgeschlossenen Strompfad bildet. Mit einer solchen Anordnung können Feldinhomogenitäten kompensiert werden. In einer solchen Weiterbildung einer erfindungsgemäßen Magnetanordnung wird der Einfluss der supraleitenden Shimvorrichtung auf die effektive Feldstärke im Arbeitsvolumen g eff|D eines zusätzlichen felderzeugenden Spulensystems berücksichtigt.
Eine besonders bevorzugte Ausführungsform der erfindungsgemäßen Magnetanordnung zeichnet sich dadurch aus, dass eine Vorrichtung mit einer radial inneren und radial äußeren Teilspule einen weiteren im Betriebszustand supraleitend kurzgeschlossenen Strompfad bildet, wobei die Teilspulen in Serie geschaltet sind, die radial äußere Teilspule pro Ampère Strom ein im Betrag wesentlich größeres Dipolmoment aufweist als die radial innere, und wobei die radial innere Teilspule pro Ampère Strom im Arbeitsvolumen ein im Betrag wesentlich größeres Magnetfeld aufbaut als die radial äußere. Mit einer solchen Vorrichtung kann die effektive Feldstärke im Arbeitsvolumen g eff|D eines zusätzlichen felderzeugenden Spulensystems verstärkt werden, wenn sich das zusätzliche felderzeugende Spulensystem außerhalb der radial äußeren Teilspule der genannten Vorrichtung befindet.
Bei einer besonders vorteilhaften Weiterbildung einer erfindungsgemäßen Magnetanordnung ist das zusätzliche felderzeugende Spulensystem normalleitend. Der Vorteil dieser Anordnung besteht darin, dass das zusätzliche felderzeugende Spulensystem im Raumtemperaturbereich angebracht werden kann und daher die Kühlung des supraleitenden Teils der Magnetanordnung nicht beeinträchtigt wird.
Eine andere vorteilhafte Weiterbildung einer erfindungsgemäßen Magnetanordnung zeichnet sich dadurch aus, dass das zusätzliche felderzeugende Spulensystem supraleitend ist. Der Vorteil dieser Anordnung besteht darin, dass das zusätzliche felderzeugende Spulensystem mehr Strom tragen kann, als wenn die Spulen aus einem resistiven Material bestünden.
Bei einer vorteilhaften Weiterbildung einer erfindungsgemäßen Anordnung ist das zusätzliche felderzeugende Spulensystem Teil einer Vorrichtung zur Modulation der Magnetfeldstärke im Arbeitsvolumen. In einer erfindungsgemäßen Anordnung kann ein solches Spulensystem besonders effizient dimensioniert werden.
Vorteilhaft ist auch eine Weiterbildung, die sich dadurch auszeichnet, dass das zusätzliche felderzeugende Spulensystem Teil eines sogenannten Z0-Shims ist, welcher im Arbeitsvolumen ein im Wesentlichen homogenes Magnetfeld erzeugt. Durch eine Stromänderung in einer solchen Vorrichtung ist es möglich, eine allfällige Drift des Hauptspulensystems nach einer gewissen Zeit wieder zu kompensieren, ohne dass der Strom im Hauptspulensystem neu gesetzt werden muss. In einer erfindungsgemäßen Anordnung kann eine solche Vorrichtung besonders effizient dimensioniert werden.
Eine bevorzugte Ausführungsform der erfindungsgemäßen Magnetanordnung ist dadurch gekennzeichnet, dass das vom stromführenden Spulensystem im Arbeitsvolumen aufgebaute Magnetfeld einen Betrag größer als 0.2 Millitesla pro Ampère Strom hat.
In den Rahmen der vorliegenden Erfindung fällt auch ein Verfahren zur Dimen­ sionierung einer erfindungsgemäßen Magnetanordnung, dadurch gekenn­ zeichnet, dass die Größe g eff|D, welche der Feldänderung im Arbeitsvolumen bei z = 0 pro Ampère Strom im zusätzlichen felderzeugenden Spulensystem ent­ spricht, unter Berücksichtigung der aufgrund von in der restlichen Magnet­ anordnung induzierten Strömen erzeugten Magnetfelder, berechnet wird gemäß:
wobei die verwendeten Größen die oben genannten Bedeutungen haben. Der Vorteil dieser Methode zur Dimensionierung einer Magnetanordnung mit einem zusätzlichen felderzeugenden Spulensystems besteht darin, dass das magne­ tische Abschirmverhalten des Supraleiters im Magnetspulensystem berück­ sichtigt wird. Die Methode basiert darauf, dass für die induktiven Kopplungen und für alle Selbstinduktivitäten Korrekturterme berechnet werden, welche sich mit einem Gewichtungsfaktor α auf die entsprechenden Größen niederschlagen. Mit dieser Methode wird eine bessere Übereinstimmung zwischen berechneter und messbarer effektiver Feldstärke im Arbeitsvolumen g eff|D des zusätzlichen feld­ erzeugenden Spulensystems erreicht als mit einer Methode nach dem Stand der Technik. Insbesondere kann die Magnetanordnung dahingehend optimiert werden, dass g eff|D unter dem Einfluss des magnetischen Abschirmverhaltens des Supraleiters im Magnetspulensystem möglichst groß ist.
Bei einer einfachen Variante des erfindungsgemäßen Verfahrens entspricht der Parameter α dem Volumenanteil des Supraleitermaterials am Volumen des Magnetspulensystems. Dieser Methode zur Bestimmung des Parameters α liegt die Annahme zugrunde, dass im Supraleiter die Suszeptibilität gegenüber kleinen Feldänderungen (-1) betrage (idealer Diamagnetismus).
Die so bestimmten Werte für α können aber für die meisten Magnettypen experimentell nicht bestätigt werden. Daher zeichnet sich eine besonders bevorzugte alternative Verfahrensvariante dadurch aus, dass der Parameter α für das Magnetspulensystem experimentell bestimmt wird aus der Messung der Größe βexp des Magnetspulensystems [ohne zusätzliche induktiv auf Flussänderungen reagierende Strompfade] bezüglich einer Störspule, welche im Volumen des Magnetspulensystems im Wesentlichen ein homogenes Störfeld erzeugt, und durch Einsetzen der Größe βexp in die Gleichung
g exp|H: gemessene Feldänderung im Arbeitsvolumen der Magnetanordnung pro Ampère Strom in der Störspule,
gM: Feld pro Ampère des Magnetspulensystems im Arbeitsvolumen,
gH: Feld pro Ampère der Störspule im Arbeitsvolumen ohne die Feldbeiträge des Magnetspulensystems,
L cl|M: Induktivität des Magnetspulensystems,
L cl|M←D: induktive Kopplung der Störspule mit dem Magnetspulensystem,
L cor|M: Korrektur zur Magnetinduktivität L cl|M, welche sich bei kompletter diamagnetischer Verdrängung von Störfeldern aus dem Volumen des Magnetspulensystems ergäbe,
L cor|M←H: Korrektur zur induktiven Kopplung L cl|M←H der Störspule mit dem Magnetspulensystem, welche sich bei kompletter diamagnetischer Verdrängung von Störfeldern aus dem Volumen des Magnetspulensystems ergäbe.
Bei einer weiteren besonders bevorzugten Variante des erfindungsgemäßen Verfahrens schließlich werden die Korrekturen Lcor, L cor|←D, L cor|M und L cor|M←D folgendermaßen berechnet:
wobei
Ra1: Außenradius des Magnetspulensystems (im Falle eines aktiv ab­ geschirmten Magnetspulensystems Außenradius der Hauptspule),
Ri1: Innenradius des Magnetspulensystems,
R2: im Falle eines aktiv abgeschirmten Magnetspulensystems mittlerer Radius der Abschirmung, sonst unendlich,
RPj: mittlerer Radius der Zusatzspule Pj,
und wobei der Index 1 im Falle eines aktiv abgeschirmten Magnetspulensystems die Hauptspule, sonst das Magnetspulensystem bezeichnet, der Index 2 im Falle eines aktiv abgeschirmten Magnetspulensystems die Abschirmung bezeichnet, während ansonsten die Terme mit Index 2 wegfallen, und der Index (X, red, R) eine hypothetische Spule bezeichnet, welche entstünde, wenn alle Windungen der Spule X auf dem Radius R gewickelt wären.
Der besondere Vorteil dieser Methode zur Berechnung der Korrekturen Lcor, L cor|←D, L cor|M und L cor|M←D besteht darin, dass die Korrekturen unter Berücksichtigung der geometrischen Anordnung der beteiligten Spulen auf induktive Kopplungen und Eigeninduktivitäten von Spulen zurückgeführt werden.
Weitere Vorteile der Erfindung ergeben sich aus der Beschreibung und der Zeichnung. Ebenso können die vorstehend genannten und die noch weiter ausgeführten Merkmale erfindungsgemäß jeweils einzeln für sich oder zu mehreren in beliebigen Kombinationen Verwendung finden. Die gezeigten und beschriebenen Ausführungsformen sind nicht als abschließende Aufzählung zu verstehen, sondern haben vielmehr beispielhaften Charakter für die Schilderung der Erfindung.
Die Erfindung ist in der Zeichnung dargestellt und wird anhand von Ausführungsbeispielen näher erläutert. Es zeigen:
Fig. 1 einen schematischen Vertikalschnitt durch eine radiale Hälfte der erfindungsgemäßen Magnetanordnung zur Erzeugung eines Magnetfeldes in Richtung einer z-Achse in einem um z = 0 angeordneten Arbeitsvolumen AV mit einem supraleitenden Magnetspulensystem M, einem zusätzlichen felderzeugenden Spulensystem D und mit einem weiteren supraleitend geschlossenen Strompfad P1;
Fig. 2 die effektive Feldstärke geff,cl pro Ampère Strom, berechnet mit einer Methode nach dem Stand der Technik, für eine einzelne Teilspule eines felderzeugenden Spulensystems in einem aktiv abgeschirmten supraleitenden Magnetspulensystem ohne weitere supraleitend geschlossene Strompfade als Funktion des reduzierten Radius ρ (Radius normiert auf den Außenradius der Hauptspule des Magnetspulensystems) der betrachteten Teilspule;
Fig. 3 die effektive Feldstärke geff pro Ampère Strom, berechnet mit der erfindungsgemäßen Methode, für eine Teilspule eines felderzeugenden Spulensystems in einem aktiv abgeschirmten supraleitenden Magnets­ pulensystem ohne weitere supraleitend geschlossene Strompfade als Funktion des reduzierten Radius ρ (Radius normiert auf den Außenradius der Hauptspule des Magnetspulensystems) der betrachteten Teilspule;
Fig. 4 die Differenz der in Fig. 2 und 3 dargestellten Größen geff und geff,cl als Funktion des reduzierten Radius ρ (Radius normiert auf den Außenradius der Hauptspule) der betrachteten Teilspule.
Anhand der Fig. 1 wird ersichtlich, dass in einer erfindungsgemäßen Magnetanordnung sowohl das supraleitende Magnetspulensystem M als auch das zusätzliche felderzeugende Spulensystem D und der weitere supraleitend geschlossene Strompfad P1 aus mehreren Teilspulen aufgebaut sein können, welche auf verschiedene Radien verteilt sein können. Die Teilspulen können unterschiedliche Polaritäten aufweisen. Alle Teilspulen sind koaxial angeordnet um ein Arbeitsvolumen AV auf einer Achse z bei z = 0. Durch den kleinen Spulenquerschnitt des zusätzlichen felderzeugenden Spulensystems D und des weiteren supraleitend geschlossenen Strompfades P1 in der Fig. 1 wird dargestellt, dass das zusätzliche felderzeugende Spulensystem D und der weitere supraleitend geschlossene Strompfad P1 nur schwache Magnetfelder erzeugen, das Hauptfeld aber vom Magnetspulensystem M herrührt.
Anhand der Fig. 2 bis 4 werden die Funktionen geff,cl und geff für eine einzelne Teilspule eines felderzeugenden Spulensystems gezeigt in Abhängigkeit vom Radius der Teilspule. Die Teilspule hat eine axiale Länge von 200 mm und besteht aus zwei Lagen mit je 400 Drahtwindungen. Ihre Mittelebene liegt auf der Höhe des Arbeitsvolumens bei z = 0. Die Größen geff,cl beziehungsweise geff entsprechen dem Feldbeitrag pro Ampère der betrachteten Teilspule im Arbeitsvolumen bei z = 0 unter Berücksichtigung der Feldbeiträge der Teilspule selbst wie auch der Feldänderung aufgrund von Strömen, welche im supraleitenden Magnetspulensystem M beim Laden der Teilspule induziert werden, wobei geff,cl mit einer Methode nach dem Stand der Technik und geff mit der erfindungsgemäßen Methode simuliert wurde. Diese Berechnungen wurden für eine Magnetanordnung mit einem aktiv abgeschirmten supraleitenden Magnetspulensystem M ohne weitere supraleitend geschlossene Strompfade durchgeführt, wobei der Radius der aktiven Abschirmung dem doppelten Außenradius der Hauptspule des Magnetspulensystems M entspricht. Die Dipolmomente von Hauptspule und Abschirmspule sind entgegengesetzt gleich groß. Es zeigt sich, dass sich aufgrund der mit α = 0.33 gewichteten Korrekturterme entsprechend der erfindungsgemäßen Methode gegenüber einer Methode nach dem Stand der Technik für große Radien der Teilspule des felderzeugenden Spulensystems eine Abweichung von etwa 40 Prozent ergibt für die effektive Feldstärke pro Ampère. Die Größe α = 0.33 entspricht grob dem Supraleitergehalt des Spulenvolumens des Magnetspulensystems.
Um die nachfolgende Beschreibung zu vereinfachen, werden hier einige Begriffe eingeführt:
  • - Ein aktiv abgeschirmtes supraleitendes Magnetspulensystem M umfasst ein radial inneres Spulensystem C1, im Weiteren als Hauptspule bezeichnet, und ein radial äußeres Spulensystem C2, im Folgenden Abschirmspule genannt. Diese Spulen sind axialsymmetrisch um eine z-Achse angeordnet und erzeugen in einem auf der Achse um z = 0 angeordneten Volumen - im Folgenden als das Arbeitsvolumen des Magneten bezeichnet - Magnetfelder entgegengesetzter Richtung. Ein nicht abgeschirmtes supraleitendes Magnetspulensystem M wird als Spezialfall mit einem vernachlässigbaren äußeren Spulensystem C2 betrachtet.
  • - Unter einem Störfeld verstehen wir entweder eine elektromagnetische Störung, die außerhalb der Magnetanordnung entsteht oder ein Feld, das von zusätzlichen, nicht zum Magnetspulensystem M gehörenden, Spulen erzeugt wird (beispielsweise von Spulen eines zusätzlichen felderzeugenden Spulensystems) und dessen Feldbetrag 0.1 T nicht überschreitet.
  • - Um möglichst kompakte und übersichtliche Formeln zu bekommen, werden in der Ausführung folgende Indizes benutzt:
    1 Hauptspule
    2 Abschirmspule
    M Magnetspulensystem C1, C2
    D zusätzliches felderzeugendes Spulensystem
    H Störspule
    P zusätzlicher supraleitender Strompfad
    cl nach dem zitierten Stand der Technik berechnete Größe
    cor Korrekturterme gemäß der vorliegenden Erfindung
Für zusätzliche supraleitende Strompfade werden die Indizes P1, P2, . . . verwendet.
Bei der Berechnung der effektiven Feldstärke geff pro Ampère Strom eines zusätzlichen felderzeugenden Spulensystems D müssen sowohl die Feldbeiträge des Spulensystems selbst wie auch die Feldänderungen aufgrund von Strömen, welche im supraleitenden Magnetspulensystem M und in weiteren supraleitend geschlossenen Strompfaden beim Laden des Spulensystems D induziert werden, berücksichtigt werden. Um die induktive Reaktion des Magnetspulensystems M mit einem Modell nach dem Stand der Technik (im Weiteren als das klassische Modell bezeichnet) zu berechnen, wird der Supraleiter des Magnetspulen­ systems als ein Material ohne elektrischen Widerstand modelliert. Im Modell, welches der vorliegenden Erfindung zugrunde liegt, werden dagegen zusätzliche magnetische Eigenschaften des Supraleiters berücksichtigt. Diese Eigenschaften haben zwar alle supraleitenden Magnetspulensysteme, sie wirken sich aber vor allem in aktiv abgeschirmten Magnetspulensystemen auf die effektive Feldstärke von zusätzlichen Spulensystemen D aus. In solchen Magnetanordnungen stellt man häufig fest, dass die gemessene effektive Feldstärke des zusätzlichen Spulensystems D nicht der mit dem klassischen Modell berechneten entspricht. Insbesondere kann die diamagnetische Verdrängung von kleinen Feldänderungen genutzt werden, um besonders große effektive Feldstärken von zusätzlichen Spulensystemen zu erreichen. Solche Spulensysteme können beispielsweise Z0-Shims oder Feldmodulationsspulen sein.
Weil das Feld des supraleitenden Magnetspulensystems im Arbeitsvolumen um Größenordnungen stärker ist als das Feld von zusätzlichen Spulensystemen (beispielsweise eines Z0-Shims oder einer Feldmodulationsspule), wirkt sich nur die zum Feld des Magnetspulensystems parallele Komponente (hier als z- Komponente bezeichnet) des Feldes der zusätzlichen Spulensysteme im Gesamtfeldbetrag aus. Deshalb betrachten wir im Weiteren nur Bz-Felder.
Sobald am Ort eines supraleitenden Magnetspulensystems M durch ein felderzeugendes Spulensystem D ein Störfeld aufgebaut wird (beispielsweise beim Laden eines Z0-Shims oder einer Feldmodulationsspule), wird nach der Lenz'schen Regel ein Strom im supraleitend kurzgeschlossenen Magnetspulensystem induziert, welcher ein dem Störfeld entgegengesetztes Kompensationsfeld aufbaut. Die im Arbeitsvolumen resultierende Feldänderung ΔBz,total ist eine Überlagerung des Störfeldes ΔBz,D und des Kompensationsfeldes ΔBz,M, das heißt ΔBz,total = ΔBz,D + ΔBz,M. Bei einem Strom ΔID im felderzeugenden Spulensystem D wird im Magnetspulensystem der Strom
induziert, wobei L cl|M die (klassische) Eigeninduktivität des Magnetspulensystems und L cl|M←D die (klassische) induktive Kopplung zwischen Magnetspulensystem und felderzeugendem Spulensystem bedeuten. Die effektive Feldstärke pro Ampère Strom im felderzeugenden Spulensystem D im Arbeitsvolumen g eff,cl|D ist die Überlagerung des Feldbeitrags pro Ampère
des Spulensystems selbst mit der Feldänderung aufgrund des im supraleitenden Magnetspulensystem M induzierten Stromes pro Ampère Strom im felderzeugenden Spulensystem D, also:
wobei gM das Feld pro Ampère des Magnetspulensystems M im Arbeitsvolumen ist.
Im Fall, wo in der Magnetanordnung nebst dem Magnetspulensystem M und einem felderzeugenden Spulensystem D (beispielsweise einem Z0-Shim oder einer Feldmodulationsspule) noch weitere supraleitend kurzgeschlossene Strompfade P1, . . ., Pn vorhanden sind, verallgemeinert sich die obige Formel zu:
wobei:
gT = (gM, gP1, . . ., gPj, . . ., gPn), wobei:
gM: Feld pro Ampère des Magnetspulensystems M im Arbeitsvolumen ohne die Feldbeiträge der in den zusätzlichen Strompfaden P1, . . ., Pn induzierten Ströme,
gPj: Feld pro Ampère des Strompfades Pj im Arbeitsvolumen ohne die Feldbeiträge der in den anderen zusätzlichen Strompfaden P1, . . ., Pn und im Magnetspulensystem M induzierten Ströme,
Matrix der (klassischen) induktiven Kopplungen zwischen dem Magnetspulensystem M und den Strompfaden P1, . . ., Pn sowie zwischen den Strompfaden P1, . . ., Pn untereinander,
(Lcl)-1 Inverse der Matrix Lcl,
L cl|Pj←D (klassische) induktive Kopplung des Strompfades Pj mit dem Spulensystem D,
L cl|M←D (klassische) induktive Kopplung des Magnetspulensystems M mit dem Spulensystem D.
Unter Berücksichtigung der erwähnten speziellen magnetischen Eigenschaften des Supraleiters werden die klassischen induktiven Kopplungen und die Eigeninduktivitäten um einen zusätzlichen Beitrag erweitert. Deshalb werden die im Magnetspulensystem M und in den zusätzlichen Strompfaden P1, . . ., Pn induzierten Ströme im Allgemeinen andere Werte als die klassisch berechneten annehmen. Im Folgenden werden diese Korrekturen aufgrund eines Modells des magnetischen Verhaltens des Supraleiters im Magnetspulensystem berechnet.
Es ist bekannt, dass Typ-I Supraleiter magnetischen Fluss komplett aus ihrem Inneren verdrängen (Meissner Effekt). Bei Typ-II Supraleitern ist dies oberhalb des unteren kritischen Feldes Hc1 nicht mehr der Fall. Nach dem Bean-Modell (C. P. Bean, Phys. Rev. Lett. 8, 250 (1962), C. P. Bean, Rev. Mod. Phys. 36, 31 (1964)) haften die magnetischen Flusslinien aber an den sogenannten "pinning centers". Kleine Flussänderungen werden von den "pinning centers" an der Oberfläche des Supraleiters eingefangen und gelangen nicht bis ins Innere des Supraleiters. Es resultiert eine teilweise Verdrängung von Störfeldern aus dem Supraleitervolumen. Ein Typ-II Supraleiter reagiert also auf kleine Feldänderungen diamagnetisch, während größere Feldänderungen weitgehend ins Supraleitermaterial eindringen.
Um die Wirkungen dieses Effekts der Verdrängung von kleinen Störfeldern aus dem Supraleitervolumen berechnen zu können, machen wir verschiedene Annahmen. Erstens gehen wir davon aus, dass der überwiegende Anteil des gesamten Supraleitervolumens in einer Magnetanordnung in der Hauptspule konzentriert ist, und dass das Supraleitervolumen in der Abschirmspule und in weiteren supraleitenden Spulensystemen vernachlässigt werden kann.
Ferner stellen wir uns vor, dass alle kleine Feldänderungen im Volumen der Hauptspule um einen konstanten Faktor (1 - α) mit 0 < α < 1 reduziert sind gegenüber dem Wert, den sie ohne die diamagnetische Abschirmwirkung des Supraleiters hätten. In der freien Innenbohrung der Hauptspule (Radius Ri1) nehmen wir dagegen an, dass keine Reduktion der Störfelder aufgrund des Supraleiter-Diamagnetismus auftritt. Die aus der Hauptspule verdrängten Feldlinien akkumulieren sich außerhalb des Außenradius Ra1 der Hauptspule, so dass in diesem Bereich eine Überhöhung des Störfeldes eintritt. Für diese Störfeldüberhöhung außerhalb von Ra1 nehmen wir an, dass sie von einem Maximalwert bei Ra1 gegen größere Abstände r von der Magnetachse mit (1/r3) abnehme (Dipolverhalten). Der Maximalwert bei Ra1 wird so normiert, dass die Verstärkung des Störflusses außerhalb Ra1 die Reduktion des Störflusses innerhalb des Supraleitervolumens der Hauptspule genau kompensiert (Flusserhaltung).
Die Umverteilung von magnetischem Fluss durch die Anwesenheit eines sich gegenüber kleinen Feldänderungen diamagnetisch verhaltenden Supraleitervolumens bewirkt, dass die induktiven Kopplungen und Eigeninduktivitäten von Spulen im Bereich des Supraleitervolumens verändert werden. Um das klassische Modell zur Berechnung der effektiven Feldstärke eines felderzeugenden Spulensystems D (beispielsweise eines Z0-Shims oder einer Feldmodulationsspule) zu erweitern und den Einfluss des Supraleiter- Diamagnetismus zu berücksichtigen, genügt es, für jeden in der Formel
vorkommenden Kopplungs- oder Eigeninduktivitäts- Term den richtigen Korrekturterm zu bestimmen. An der Struktur der Gleichung ändert sich nichts. Die Korrekturterme werden im Folgenden für alle Kopplungen und Eigeninduktivitäten hergeleitet.
Das Prinzip der Berechnung der Korrekturterme ist in allen Fällen dasselbe, nämlich zu bestimmen, um wie viel der magnetische Fluss durch eine Spule aufgrund einer kleinen Stromänderung in einer anderen (oder in ihr selbst) durch die Anwesenheit des diamagnetisch reagierenden Supraleitermaterials in der Hauptspule des Magnetspulensystems reduziert wird. Entsprechend ist auch die Kopplung der ersten mit der zweiten Spule (bzw. die Eigeninduktivität) reduziert. Die Größe des Korrekturterms hängt einerseits davon ab, wie groß der Anteil des mit Supraleitermaterial der Hauptspule gefüllten Volumens innerhalb der induktiv reagierenden Spule am gesamten von der Spule umschlossenen Volumen ist. Andererseits hat auch die relative Lage der Spulen zueinander einen Einfluss auf den Korrekturterm für ihre gegenseitige induktive Kopplung.
Als nützliches Hilfsmittel zur Berechnung der Korrekturterme hat sich die Einführung von "reduzierten Spulen" erwiesen. Unter der auf den Radius R reduzierten Spule X verstehen wir jene hypothetische Spule, welche entstünde, wenn alle Windungen der Spule X auf dem Radius R gewickelt wären. Für diese Spule wird in der Notation der Index "X, red, R" verwendet. Dank der reduzierten Spulen können bei einer Flussänderung durch eine Spule die Beiträge der Flussänderung durch Teilflächen dieser Spule an der gesamten Flussänderung berechnet werden.
Als erstes wird nun der Korrekturterm für die Kopplung eines felderzeugenden Spulensystems D mit der Hauptspule C1 des Magnetspulensystems (abgeschirmt oder unabgeschirmt) berechnet.
Im Volumen der Hauptspule C1 wird das Störfeld ΔBz,D im Mittel um den Beitrag α.ΔBz,D reduziert, wobei 0 < α < 1 ein a priori noch unbekannter Parameter ist. Als Konsequenz wird der Störfluss durch die Hauptspule C1 und damit die induktive Kopplung L1 ← D von Hauptspule und zusätzlichem felderzeugendem Spulensystem um einen Faktor (1 - α) gegenüber dem klassischen Wert L cl|1←D geschwächt, sofern man das Störfeld in der Innenbohrung der Hauptspule auch als um den Faktor (1 - α) reduziert behandelt. Wir nehmen aber an, dass der Fluss des zusätzlichen felderzeugenden Spulensystems nicht aus der Innenbohrung des Magneten verdrängt wird. Daher muss die Kopplung zwischen dem zusätzlichen felderzeugenden Spulensystem und der Hauptspule nun wieder um den fälschlicherweise abgezogenen Anteil aus der Innenbohrung ergänzt werden. Gemäß der Definition der "reduzierten Spulen" ist dieser Beitrag
die Kopplung des zusätzlichen felderzeugenden Spulensystems mit der auf ihren Innenradius Ri1 reduzierten Hauptspule C1 ist. Unter Berücksichtigung der Störfeldverdrängung aus dem Supraleitervolumen der Hauptspule beträgt die induktive Kopplung L1 ← D von Hauptspule und zusätzlichem felderzeugendem Spulensystem daher:
Der verdrängte Fluss taucht radial außerhalb des Außenradius Ra1 der Hauptspule wieder auf. Nimmt man für das verdrängte Feld ein Dipolverhalten an (Abnahme mit (1/r3)), bekommt man außerhalb der Hauptspule zusätzlich zum klassischen Störfeld noch den Beitrag
Diese Funktion ist so normiert, dass der gesamte Fluss der Störfeldes durch eine große Schlaufe vom Radius R für R → ∞ gegen null strebt. Es wurde ein Störfeld ΔBz,D mit Zylindersymmetrie angenommen.
Im Falle eines aktiv abgeschirmten Magnetspulensystems reduziert sich wegen der Verdrängung des Störflusses durch die Hauptspule C1 auch der Störfluss durch die Abschirmspule C2. Genauer gesagt ist der Störfluss durch eine Windung vom Radius R2 auf axialer Höhe z0 gegenüber dem klassischen Fall um folgenden Beitrag reduziert (Integral von (4) über das Gebiet r < R2):
bezeichnet hier den klassischen Störfluss durch eine Schlaufe vom Radius Ra1, die sich auf gleicher axialer Höhe z0 befindet wie die betrachtete Schlaufe mit Radius R2 (analog für Ri1). Summiert man nun über alle Windungen der Abschirmspule (diese befinden sich näherungsweise alle auf dem gleichen Radius R2) bekommt man neu folgende gegenseitige Kopplung des zusätzlichen felderzeugenden Spulensystems mit der Abschirmspule:
bezeichnet dabei die klassische Kopplung des zusätzlichen felderzeugenden Spulensystems mit der auf den Radius Ra1 "reduzierten" Abschirmung (analog für Ri1). Dieses "Reduzieren" zusammen mit dem Vorfaktor Ra1/R2 bewirkt, dass die Kopplung L2 ← D gegenüber dem klassischen Wert L cl|2←D verhältnismäßig viel weniger abgeschwächt wird als L1 ← D gegenüber L cl|1←D. Da die Haupt- und die Abschirmspule elektrisch in Serie geschaltet sind, überwiegt deshalb in der Gesamtreaktion des Magnetspulensystems auf die kleine Feldänderung die induktive Reaktion der Abschirmspule gegenüber derjenigen der Hauptspule.
Insgesamt ist die neue Kopplung des zusätzlichen felderzeugenden Spulensystems D mit dem Magnetspulensystem M gegeben durch
Analog wie bei der Hauptspule wird der Störfluss auch aus dem Supraleitervolumen der Abschirmung verdrängt. Weil aber dieses Volumen im Vergleich zum Supraleitervolumen der Hauptspule typischerweise klein ist, kann dieser Effekt vernachlässigt werden.
Ob das Störfeld durch ein Spulensystem innerhalb oder außerhalb der Magnetanordnung oder durch eine kleine Stromänderung im Magnetspulensystem selber erzeugt wird, ist für den Mechanismus der Flussverdrängung irrelevant. Aus diesem Grunde verändert sich auch die Eigeninduktivität des Magnetspulensystems im Vergleich zum klassischen Fall. Insbesondere gelten:
Die anderen Induktivitäten ändern sich wie folgt:
Insgesamt bekommt man für die neue Induktivität des Magnetspulensystems
Setzt man in der Gleichung (1) für die effektive Feldeffizienz des zusätzlichen felderzeugenden Spulensystems D die korrigierte Kopplung LM ← D von Magnet und Spulensystem D gemäß Gleichung (5) anstelle der klassischen induktiven Kopplung L cl|M←D und die korrigierte Eigeninduktivität LM gemäß Gleichung (6) anstelle der klassischen Eigeninduktivität L cl|M ein, so erhält man:
Im Folgenden werden die obigen Formeln auf den Fall verallgemeinert, in dem noch zusätzliche Strompfade P1, . . ., Pn vorhanden sind.
Für die Richtung M ← Pj (eine Stromänderung in Pj induziert einen Strom in M) sind die Kopplungen zwischen dem Magnetspulensystem und den zusätzlichen Strompfaden Pj (j = 1, . . ., n) in gleichem Maße reduziert wie die entsprechenden Kopplungen zwischen dem Magnetspulensystem und einem zusätzlichen felderzeugenden Spulensystem:
wobei
Die neue Kopplung LPjM (eine Stromänderung in M induziert einen Strom in Pj) berechnet sich hingegen wie folgt:
Für RPj < Ra1 ist die auf Ra1 "reduzierte" Spule Pj wieder so definiert, dass alle Windungen auf den kleineren Radius Ra1 komprimiert werden (analog für Ri1). Ist hingegen Ri1 < RPj < Ra1, wird die auf Ra1 "reduzierte" Spule mit der Spule Pj identifiziert (die Windungen werden nicht expandiert auf Ra1). Für RPj < Ri1 wird auch die auf Ri1 "reduzierte" Spule mit der Spule Pj identifiziert, also ist in diesem Fall der Korrekturterm zur klassischen Theorie gleich null.
Für RPj < Ra1 berechnet sich die Konstante fPj aus der Integration von (4) über das Gebiet r < RPj. Für RPj ≦ Ra1 ist fPj = 1:
Die Korrekturen aufgrund der Eigenschaften des Supraleiters führen somit auf asymmetrische Induktivitätsmatrizen (LMPj ≠ LPjM!).
Die Kopplung LPjD zwischen einem zusätzlichen supraleitenden Strompfad Pj und dem felderzeugenden Spulensystem D wird ebenfalls mehr oder weniger stark von der Verdrängung des Flusses des Störfeldes des Spulensystems D aus dem Supraleitermaterial der Hauptspule beeinflusst:
Nach dem gleichen Prinzip werden auch die Kopplungen zwischen den zusätzlichen supraleitenden Strompfaden untereinander mehr oder weniger reduziert (man beachte dabei die Reihenfolge der Indizes):
Im Speziellen werden auch die Eigeninduktivitäten (j = k) der zusätzlichen supraleitenden Strompfade beeinflusst.
Der tatsächliche Feldbeitrag g eff|D pro Ampère Strom eines felderzeugenden Spulensystems D im Arbeitsvolumen wird berechnet mit der Gleichung (2) für die klassische Feldeffizienz g eff,cl|D des Spulensystems D, wobei die korrigierten Werte für die Kopplungen LMD, LMPj, LPjM, LPjD und LPjPk gemäß (5), (8), (9), (10) bzw. (11) eingesetzt werden:
wobei:
g eff|D: Feldbeitrag pro Ampère Strom des Spulensystems D im Arbeitsvolumen bei z = 0 unter Berücksichtigung der Feldbeiträge des Spulensystems selbst wie auch der Feldänderung aufgrund von Strömen, welche im supraleitenden Magnetspulensystem M und in den weiteren supraleitend geschlossenen Strompfaden P1, . . ., Pn beim Laden des Spulensystems D induziert werden, und unter Berücksichtigung einer diamagnetischen Verdrängung von kleinen Feldänderungen aus dem Volumen des Magnetspulensystems M,
-α: mittlere magnetische Suszeptibilität im Volumen des Magnetspulensystems M gegenüber Feldänderungen, welche die Größenordnung von 0.1 T betragsmäßig nicht überschreiten; wobei
0 < α ≦ 1,
gT = (gM, gP1, . . ., gPj, . . . gPn),
gPj: Feld pro Ampère des Strompfades Pj im Arbeitsvolumen ohne die Feldbeiträge der Strompfade Pi für i ≠ j und des Magnetspulensystems M und ohne die Feldbeiträge des Spulensystems D,
gM: Feld pro Ampère des Magnetspulensystems M im Arbeitsvolumen ohne die Feldbeiträge der Strompfade P1, . . ., Pn und ohne die Feldbeiträge des Spulensystems D,
gD: Feld pro Ampère des Spulensystems D im Arbeitsvolumen ohne die Feldbeiträge der Strompfade P1, . . ., Pn und des Magnetspulensystems M,
Lcl: Matrix der induktiven Kopplungen zwischen dem Magnetspulensystem M und den Strompfaden P1, . . ., Pn sowie zwischen den Strompfaden P1, . . ., Pn untereinander,
Lcor: Korrektur zur Induktivitätsmatrix Lcl, welche sich bei kompletter diamagnetischer Verdrängung von Störfeldern aus dem Volumen des Magnetspulensystems M ergäbe,
L cl|←D: Vektor der induktiven Kopplungen des Spulensystems D mit dem Magnetspulensystem M und den Strompfaden P1, . . ., Pn,
L cor|←D: Korrektur zum Kopplungsvektor L cl|←D, welche sich bei kompletter diamagnetischer Verdrängung von Störfeldern aus dem Volumen des Magnetspulensystems M ergäbe.
Falls ein Strompfad Pj Teilspulen auf unterschiedlichen Radien umfasst, müssen die Matrixelemente in den Korrekturtermen Lcor und L cor|←D, welche zu Pj gehören, so berechnet werden, dass zuerst jede Teilspule als einzelner Strompfad behandelt wird und dann die Korrekturterme aller Teilspulen aufaddiert werden. Diese Summe ist das Matrixelement des Strompfades Pj.
Die Spulensysteme D, die uns interessieren, sind vor allem Z0-Shims oder Feldmodulationsspulen. Die Feldeffizienz g eff|D eines solchen Spulensystems soll typischerweise möglichst groß sein. Mit dem oben beschriebenen Formalismus können das zusätzliche felderzeugende Spulensystem und die übrige Magnetanordnung derart optimiert werden, dass diese Feldeffizienz maximal wird.
In vielen supraleitenden Magnetanordnungen M, D, P1, . . ., Pn mit einem Magnetspulensystem M, einem zusätzlichen felderzeugenden Spulensystem D und mit zusätzlichen supraleitend geschlossenen Strompfaden P1, . . ., Pn gibt es keinen grossen Unterschied zwischen der klassisch berechneten Feldeffizienz g eff,cl|←D und der nach der erfindungsgemäßen Methode berechneten Feldeffizienz g eff|←D. Eine Magnetanordnung, in welcher sich das magnetische Abschirmverhalten des Supraleitermaterials im Magnetspulensystem gegenüber kleinen Feldänderungen deutlich auf die Feldeffizienz g eff|←D des zusätzlichen felderzeugenden Spulensystems auswirkt, umfasst ein aktiv abgeschirmtes Magnetspulensystem mit einer Hauptspule C1 und einer Abschirmspule C2.
Aus den Fig. 2 bis 4 wird ersichtlich, dass sich Teilspulen eines felderzeugenden Spulensystems klassisch verhalten, solange sie sich im Bereich der Hauptspule C1 des aktiv abgeschirmten Magnetspulensystems befinden, dagegen wird ihre effektive Feldeffizienz durch das magnetische Abschirmverhalten des Supraleitermaterials im Magnetspulensystem verstärkt, wenn sie radial weiter außen liegen. Dieser Effekt kann dazu genutzt werden, ein effizientes zusätzliches felderzeugendes Spulensystem auf großem Radius anzubringen, wodurch Platz für das Magnetspulensystem auf kleinem Radius gewonnen wird.
Der Parameter α ist in einer ersten Näherung der Supraleiteranteil am Volumen der Hauptspule C1. Die genaueste Art, den Parameter α zu bestimmen, basiert auf einem Störexperiment des Magnetspulensystems M ohne zusätzliche supraleitende Strompfade P1, . . ., Pn. Störspulen mit großen Radien sind dafür besonders geeignet. Deshalb empfiehlt sich folgendes Vorgehen:
  • 1. Experimentelle Bestimmung der Größe
    des Magnetspulensystems bezüglich einer im Bereich des Magnetspulensystems im Wesentlichen homogenen Störung (z. B. mit einer Störspule H auf großem Radius), wobei
    g exp|H: gemessene Feldänderung im Arbeitsvolumen der Magnetanordnung pro Ampère Strom in der Störspule H,
    gH: Feld pro Ampère der Störspule H im Arbeitsvolumen ohne die Feldbeiträge des Magnetspulensystems M,
  • 2. Bestimmung der Größe
    bezüglich derselben Störspule, wobei
    gM: Feld pro Ampère des Magnetspulensystems M im Arbeitsvolumen,
    L cl|M: Induktivität des Magnetspulensystems M,
    L cl|M←H: induktive Kopplung der Störspule H mit dem Magnetspulensystem M,
  • 3. Bestimmung des Parameters α aus der Gleichung
    wobei
    L cor|M: Korrektur zur Magnetinduktivität L cl|M, welche sich bei kompletter diamagnetischer Verdrängung von Störfeldern aus dem Volumen des Magnetspulensystems M ergäbe,
    L cor|M←H: Korrektur zur induktiven Kopplung L cl|M←H der Störspule H mit dem Magnetspulensystem M, welche sich bei kompletter diamagnetischer Verdrängung von Störfeldern aus dem Volumen des Magnetspulensystems M ergäbe.

Claims (18)

1. Magnetanordnung (M, D, P1, . . ., Pn) zur Erzeugung eines Magnetfeldes in Richtung einer z-Achse in einem um z = 0 angeordneten Arbeitsvolumen mit einem Magnetspulensystem (M) mit mindestens einer stromführenden supraleitenden Magnetspule, einem weiteren stromführenden Spulensystem (D), welches durch eine externe Stromquelle gespeist werden kann und im Arbeitsvolumen ein von null wesentlich verschiedenes Magnetfeld aufbaut, und mit einem oder mehreren zusätzlichen supraleitend geschlossenen Strompfaden (P1, . . ., Pn), wobei die durch die zusätzlichen Strompfade (P1, . . ., Pn) im Betriebszustand aufgrund von induzierten Strömen erzeugten Magnetfelder in z-Richtung und das Feld des stromführenden Spulensystems (D) die Größenordnung von 0.1 Tesla im Arbeitsvolumen betragsmäßig nicht überschreiten, dadurch gekennzeichnet,
mit:
g eff|D: Feldbeitrag pro Ampère Strom des Spulensystems (D) im Arbeitsvolumen unter Berücksichtigung der Feldbeiträge des Spulensystems (D) selbst wie auch der Feldänderung aufgrund von Strömen, welche im supraleitenden Magnetspulensystem (M) und in den weiteren supraleitend geschlossenen Strompfaden (P1, . . ., Pn) beim Laden des Spulensystems (D) induziert werden, unter Berücksichtigung einer diamagnetischen Verdrängung von Störfeldern aus dem Volumen des Magnetspulensystems (M),
g eff,cl|D: Feldbeitrag pro Ampère Strom des Spulensystems (D) im Arbeitsvolumen unter Berücksichtigung der Feldbeiträge des Spulensystems (D) selbst wie auch der Feldänderung aufgrund von Strömen, welche im supraleitenden Magnetspulensystem (M) und in den weiteren supraleitend geschlossenen Strompfaden (P1, . . ., Pn) beim Laden des Spulensystems (D) induziert werden, unter Vernachlässigung der diamagnetischen Verdrängung von Störfeldern aus dem Volumen des Magnetspulensystems (M),
-α: mittlere magnetische Suszeptibilität im Volumen des Magnetspulensystems (M) gegenüber Feldfluktuationen, welche die Größenordnung von 0.1 T betragsmäßig nicht überschreiten; wobei 0 < α ≦ 1,
gT = (gM, gP1, . . ., gPj, . . . gPn),
gPj: Feld pro Ampère des Strompfades Pj im Arbeitsvolumen ohne die Feldbeiträge der Strompfade Pi für i ≠ j und des Magnetspulensystems (M),
gM: Feld pro Ampère des Magnetspulensystems (M) im Arbeitsvolumen ohne die Feldbeiträge der Strompfade (P1, . . ., Pn),
gD: Feld pro Ampère des Spulensystems (D) im Arbeitsvolumen ohne die Feldbeiträge der Strompfade (P1, . . ., Pn) und des Magnetspulensystems (M),
Lcl: Matrix der induktiven Kopplungen zwischen dem Magnetspulensystem (M) und den Strompfaden (P1, . . ., Pn) sowie zwischen den Strompfaden (P1, . . ., Pn) untereinander,
Lcor: Korrektur zur Induktivitätsmatrix Lcl, welche sich bei kompletter diamagnetischer Verdrängung von Störfeldern aus dem Volumen des Magnetspulensystems (M) ergäbe,
L cl|←D: Vektor der induktiven Kopplungen des Spulensystems (D) mit dem Magnetspulensystem (M) und den Strompfaden (P1, . . ., Pn),
L cor|←D: Korrektur zum Kopplungsvektor L cl|←D, welche sich bei kompletter diamagnetischer Verdrängung von Störfeldern aus dem Volumen des Magnetspulensystems (M) ergäbe.
2. Magnetanordnung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Magnetanordnung Teil einer Apparatur zur Magnetresonanzspektroskopie ist.
3. Magnetanordnung nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das supraleitende Magnetspulensystem (M) ein radial inneres und ein radial äußeres, elektrisch in Serie zusammengeschaltetes, koaxiales Spulensystem (C1, C2) umfasst, wobei diese beiden Spulensysteme im Arbeitsvolumen je ein Magnetfeld mit entgegengesetzter Richtung entlang der z-Achse erzeugen.
4. Magnetanordnung nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass das radial innere Spulensystem (C1) und das radial äußere Spulensystem (C2) näherungsweise entgegengesetzt gleich große Dipolmomente aufweisen.
5. Magnetanordnung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Magnetspulensystem (M) einen ersten, im Betriebszustand supraleitend kurzgeschlossenen Strompfad bildet, und dass eine mit dem Magnetspulensystem (M) galvanisch nicht verbundene Störkompensationsspule koaxial zu dem Magnetspulensystem (M) angeordnet ist und einen weiteren, im Betriebszustand supraleitend kurzgeschlossenen Strompfad (P1) bildet.
6. Magnetanordnung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass mindestens einer der zusätzlichen Strompfade (P1, . . ., Pn) aus einem mit einem supraleitenden Schalter überbrückten Teil des Magnetspulensystems (M) besteht.
7. Magnetanordnung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass mindestens einer der zusätzlichen Strompfade (P1, . . ., Pn) Teil eines Systems zur Kompensation der Drift des Magnetspulensystems (M) ist.
8. Magnetanordnung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass mindestens einer der zusätzlichen Strompfade (P1, . . ., Pn) Teil einer supraleitenden Shimvorrichtung ist.
9. Magnetanordnung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass mindestens einer der zusätzlichen Strompfade (P1, . . ., Pn) eine radial innere und eine radial äussere Teilspule umfasst, welche in Serie geschaltet sind, wobei die radial äussere Teilspule pro Ampère Strom ein im Betrag wesentlich grösseres Dipolmoment aufweist als die radial innere, und wobei die radial innere Teilspule pro Ampère Strom im Arbeitsvolumen ein im Betrag wesentlich grösseres Magnetfeld aufbaut als die radial äussere.
10. Magnetanordnung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das zusätzliche Spulensystem (D) normalleitend ist.
11. Magnetanordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass das zusätzliche Spulensystem (D) supraleitend ist.
12. Magnetanordnung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das zusätzliche Spulensystem (D) Teil einer Vorrichtung zur Modulation der Magnetfeldstärke im Arbeitsvolumen ist.
13. Magnetanordnung nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, dass das zusätzliche Spulensystem (D) Teil eines sogenannten Z0-Shims ist, welcher im Arbeitsvolumen ein im Wesentlichen homogenes Magnetfeld erzeugt.
14. Magnetanordnung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das vom stromführenden Spulensystem (D) im Arbeitsvolumen aufgebaute Magnetfeld einen Betrag größer als 0.2 Millitesla pro Ampère Strom hat.
15. Verfahren zur Dimensionierung einer Magnetanordnung (M, D, P1, . . ., Pn) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Größe g eff|D, welche der Feldänderung im Arbeitsvolumen bei z = 0 pro Ampère Strom im zusätzlichen Spulensystem (D) entspricht, unter Berücksichtigung der aufgrund von in der restlichen Magnetanordnung (M, P1, . . ., Pn) induzierten Strömen erzeugten Magnetfelder, berechnet wird gemäß:
mit:
-α: mittlere magnetische Suszeptibilität im Volumen des Magnetspulensystems (M) gegenüber Feldfluktuationen, welche die Größenordnung von 0.1 T betragsmäßig nicht überschreiten; wobei 0 < α ≦ 1,
gT = (gM, gP1, . . ., gPj, . . . gPn),
gPj: Feld pro Ampère des Strompfades Pj im Arbeitsvolumen ohne die Feldbeiträge der Strompfade Pi für i ≠ j und des Magnetspulensystems (M),
gM: Feld pro Ampère des Magnetspulensystems (M) im Arbeitsvolumen ohne die Feldbeiträge der Strompfade (P1, . . ., Pn),
gD: Feld pro Ampère des Spulensystems (D) im Arbeitsvolumen ohne die Feldbeiträge der Strompfade (P1, . . ., Pn) und des Magnetspulensystems (M),
Lcl: Matrix der induktiven Kopplungen zwischen dem Magnetspulensystem (M) und den Strompfaden (P1, . . ., Pn) sowie zwischen den Strompfaden (P1, . . ., Pn) untereinander,
Lcor: Korrektur zur Induktivitätsmatrix Lcl, welche sich bei kompletter diamagnetischer Verdrängung von Störfeldern aus dem Volumen des Magnetspulensystems (M) ergäbe,
L cl|←D: Vektor der induktiven Kopplungen des Spulensystems (D) mit dem Magnetspulensystem (M) und den Strompfaden (P1, . . ., Pn),
L cor|←D: Korrektur zum Kopplungsvektor L cl|←D, welche sich bei kompletter diamagnetischer Verdrängung von Störfeldern aus dem Volumen des Magnetspulensystems (M) ergäbe.
16. Verfahren nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet, dass der Parameter α dem Volumenanteil des Supraleitermaterials am Gesamtvolumen des Magnetspulensystems (M) entspricht.
17. Verfahren nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet, dass der Parameter α experimentell bestimmt wird aus der Messung der Größe βexp des Magnetspulensystems (M) [ohne Strompfade (P1, . . ., Pn) und ohne zusätzliches Spulensystem (D)] bezüglich einer Störspule (H), welche im Volumen des Magnetspulensystems (M) im Wesentlichen ein homogenes Störfeld erzeugt, und durch Einsetzen der Größe βexp in die Gleichung
g exp|H: gemessene Feldänderung im Arbeitsvolumen der Magnetanordnung pro Ampère Strom in der Störspule (H),
gM: Feld pro Ampère des Magnetspulensystems (M) im Arbeitsvolumen,
gH: Feld pro Ampère der Störspule (H) im Arbeitsvolumen ohne die Feldbeiträge des Magnetspulensystems (M),
L cl|M: Induktivität des Magnetspulensystems (M),
L cl|M←H: induktive Kopplung der Störspule (H) mit dem Magnetspulensystem (M),
L cor|M: Korrektur zur Magnetinduktivität L cl|M, welche sich bei kompletter diamagnetischer Verdrängung von Störfeldern aus dem Volumen des Magnetspulensystems (M) ergäbe,
L cor|M←H: Korrektur zur induktiven Kopplung L cl|M←H der Störspule (H) mit dem Magnetspulensystem (M), welche sich bei kompletter diamagnetischer Verdrängung von Störfeldern aus dem Volumen des Magnetspulensystems (M) ergäbe.
18. Verfahren nach einem der Ansprüche 15 bis 17, dadurch gekennzeichnet, dass die Korrekturen
folgendermaßen berechnet werden:
wobei
Ra1: Außenradius des Magnetspulensystems (M) (im Falle eines aktiv abgeschirmten Magnetspulensystems (M) Außenradius der Hauptspule (C1)),
Ri1: Innenradius des Magnetspulensystems (M),
R2: im Falle eines aktiv abgeschirmten Magnetspulensystems (M) mittlerer Radius der Abschirmung (C2), sonst unendlich,
RPj: mittlerer Radius der Zusatzspule Pj,
und wobei der Index 1 im Falle eines aktiv abgeschirmten Magnetspulensystems (M) die Hauptspule (C1), sonst das Magnetspulensystem (M) bezeichnet, der Index 2 im Falle eines aktiv abgeschirmten Magnetspulensystems (M) die Abschirmung (C2) bezeichnet, während ansonsten die Terme mit Index 2 wegfallen, und der Index (X, red, R) eine hypothetische Spule bezeichnet, welche entstünde, wenn alle Windungen der Spule X auf dem Radius R gewickelt wären.
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Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7064550B2 (en) * 2004-11-16 2006-06-20 General Electric Company Method and apparatus for field drift compensation of a superconducting magnet
KR100635885B1 (ko) * 2004-12-14 2006-10-18 한국기초과학지원연구원 고균등 고자장 발생용 초전도 자석의 설계방법
US7098663B1 (en) * 2005-03-18 2006-08-29 Timothy James Hollis Systems, methods and apparatus of an actively shielded superconducting magnet drift compensation coil
US8692539B2 (en) * 2006-11-30 2014-04-08 Powersense A/S Faraday effect current sensor
DE102007021463B4 (de) 2007-05-08 2012-05-16 Bruker Biospin Ag Supraleitende Magnetanordnung mit hysteresenfreier Feldspule
EP2148210A1 (de) * 2008-07-21 2010-01-27 PowerSense A/S Dreiphasige optische Faraday-Stromsensoranordnung
EP2507643B1 (de) * 2009-12-02 2024-04-24 Nanalysis Corp. Verfahren und vorrichtung zur herstellung von homogenen magnetfeldern
EP3294129A4 (de) * 2015-05-12 2019-01-02 Hyperfine Research Inc. Hochfrequenzspulenverfahren und -vorrichtung

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB8330198D0 (en) * 1983-11-11 1983-12-21 Oxford Magnet Tech Magnet assembly
US4506247A (en) * 1984-05-23 1985-03-19 General Electric Company Axisymmetric correction coil system for NMR magnets
JPH0738333B2 (ja) * 1987-07-03 1995-04-26 三菱電機株式会社 磁界発生装置
GB9016184D0 (en) * 1990-07-24 1990-09-05 Oxford Magnet Tech Magnet assembly
JPH0590022A (ja) * 1991-09-27 1993-04-09 Hitachi Cable Ltd 超電導マグネツトシステム
US5428292A (en) * 1994-04-29 1995-06-27 General Electric Company Pancake MRI magnet with modified imaging volume
US5633588A (en) * 1994-09-16 1997-05-27 Hitachi Medical Corporation Superconducting magnet apparatus using superconducting multilayer composite member, method of magnetizing the same and magnetic resonance imaging system employing the same
JPH08273923A (ja) * 1995-03-30 1996-10-18 Hitachi Ltd Ｎｍｒ分析計用超電導マグネット装置及びその運転方法
JPH09190913A (ja) * 1996-01-10 1997-07-22 Hitachi Medical Corp 超電導磁石装置及びそれを用いた磁気共鳴イメージング装置
JPH11164820A (ja) * 1997-12-05 1999-06-22 Hitachi Medical Corp 超電導磁石
JP3737895B2 (ja) * 1998-11-16 2006-01-25 株式会社神戸製鋼所 永久電流超電導磁石装置
JP2000262486A (ja) * 1999-03-17 2000-09-26 Hitachi Ltd 静磁場発生装置及び方法
DE19940694C1 (de) * 1999-08-27 2001-07-26 Bruker Ag Faellanden Aktiv abgeschirmte supraleitende Magnetanordnung mit Z·2·-Shim
DE10041677C2 (de) * 2000-08-24 2002-07-11 Bruker Ag Faellanden Zusätzliche Strompfade zur Optimierung des Störverhaltens einer supraleitenden Magnetanordnung und Verfahren zu deren Dimensionierung

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Firmensprospekt ELEXSYS der Firma BRUKER Analytik GmbH, Rheinstetten, 1996 *

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