EP0906961A1 - Procédé de fabrication d'une bande de tÔle d'acier pour la réalisation d'emballages métalliques par emboutissage et tÔle d'acier obtenue - Google Patents

Procédé de fabrication d'une bande de tÔle d'acier pour la réalisation d'emballages métalliques par emboutissage et tÔle d'acier obtenue Download PDF

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EP0906961A1
EP0906961A1 EP98402383A EP98402383A EP0906961A1 EP 0906961 A1 EP0906961 A1 EP 0906961A1 EP 98402383 A EP98402383 A EP 98402383A EP 98402383 A EP98402383 A EP 98402383A EP 0906961 A1 EP0906961 A1 EP 0906961A1
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EP
European Patent Office
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cold rolling
aging
rolling
pass
steel
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EP98402383A
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Véronique Sardoy
Jean-Claude Jouvenel
Jacques Ouvrard
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Sollac SA
Original Assignee
Sollac SA
Lorraine de Laminage Continu SA SOLLAC
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Publication date
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0447—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment
    • C21D8/0468—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment between cold rolling steps
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
    • C21D8/0436—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium

Definitions

  • the invention relates to a method of manufacturing a sheet metal strip. steel for the production of metal packaging and the sheet obtained by the process.
  • Sheets with strong characteristics may need to be obtained mechanical, in particular mechanical strength and high yield strength for making metal bodies or bodies with very good resistance, even in the case of very thin sheets for the production of certain packaging.
  • the level of mechanical characteristics of the sheet which is obtained after the second cold rolling is a function of the reduction rate or the elongation of the sheet obtained during the two passes of the second rolling.
  • the double reduction process which involves a second rolling cold in two passes after annealing the sheets, was applied to steel grades for packaging as well of the ultra low carbon type (ULC) whose carbon content is less than 0.008% than in steels other types, such as renitrided low aluminum steels containing from 8 to 16 thousandths percent of nitrogen.
  • ULC ultra low carbon type
  • Example 1 case of an ultra low carbon steel ULC.
  • the blank was subjected to a second cold rolling in a rolling mill skin-pass.
  • Sheet metal ref Allongt 1 passes era TT Re (MPa) Extension 2 * pass Total elongation Re (MPa) SP output Re (MPa) after 200 ° C / 20 min AT 43% 562 606 B 31% 527 9% 43% 558 610 VS 31% 20 ° C / 10d 568 9% 43% 594 648 D 31% 75 ° C / 30mn 561 9% 43% 605 648 E 31% 75 ° C / 3h 552 9% 43% 616 665 F 31% 200 ° C / 20mn 565 9% 43% 616 668 G 31% 20 ° C / 3d 560 9% 43% 589 621
  • the sheets designated by the references A and B have not been submitted to a treatment according to the invention.
  • the sheets A and B obtained after second cold rolling with skin-pass are designated as comparative sheets.
  • the sheets designated under the references C to G have been subjected, according to the method of the invention, to a second cold rolling in two aging passes between the two skin-pass rolling passes.
  • the total elongation of the sheet is 43%, this elongation being obtained in a single pass in the case of sheet A.
  • the elongation is obtained in two passes (respectively 31 and 9% lengthening), without intermediate aging treatment between two passes, in the case of sheet B.
  • Sheet C is subjected to 10 days aging at 20 ° C and sheet D to an aging treatment at 75 ° C for 30 minutes, between two passes of cold rolling.
  • An aging treatment at 200 ° C for 20 minutes is carried out between the two passes from the final cold rolling to the skin-pass (extensions of 31 and 9%) in the case of sheet F and sheet G is subject three days aging at 20 ° C between the two rolling passes final.
  • the elastic limit of the sheets was measured in MPa, at the end of the treatment thermal after the first pass from cold rolling to the skin-pass, when two rolling passes are made (sheets B to G); limits corresponding elastics are reported in the fourth column of the table I.
  • the elastic limits of the sheets were also measured immediately after leaving the skin-pass (7 th column of table I) and after holding the sheet for 20 minutes at 200 ° C. after leaving the skin-pass (8 th column of the table I).
  • Sheet B which is made with a second rolling in two passes therefore has mechanical characteristics, after 20 minutes at 200 ° C, slightly higher than sheet A produced by a second rolling in one pass.
  • an additional improvement is brought about by an aging treatment between the two rolling passes of the rolling final.
  • the elastic limits, immediately at the exit of the skin-pass or after 20 minutes at 200 ° C, are still increased due to the work hardening provided by the second rolling pass.
  • the final elastic limits obtained on sheets C to G whose development is carried out according to the invention are significantly higher than the final elastic limits of sheets A and B obtained by a process of second rolling in one pass (sheet A) or second rolling in two passes (sheet B) according to the prior art, the total elongation rate being identical in all cases.
  • the process according to the invention therefore makes it possible to obtain, for a total hardening of the identical sheet, superior mechanical characteristics. Because the ability to form sheet metal and in particular the ability at the drawing depend on the work hardening, one can obtain sheets with satisfactory forming characteristics at the same time and high mechanical characteristics.
  • ultra low carbon steel can age at room temperature of the order of 20 ° C for a period of 3 to 10 days, at a moderate temperature included between 50 and 100 ° C for a period of 1 to 5 hours, or even a higher temperature, between 150 and 300 ° C, during a duration between 10 minutes and 1 hour.
  • Sheet metal ref Allongt 1 passes era TT Re (MPa) Long 2nd pass Total elongation Re (MPa) SP output AT' 28% 570 B ' 20% 20 ° C / 3d 601 6% 28% 595 VS' 20% 75 ° C / 10 h 600 6% 28% 635 Of 20% 200 ° C / 20 min 630 6% 28% 625
  • the sheet A ' is produced by a production process according to the prior art while the sheets B ', C' and D 'are produced by a process according to the invention.
  • the second cold rolling is carried out in a single pass with an elongation rate of 28%.
  • the elastic limit of the sheet at the exit of the skin-pass is 570 MPa.
  • the sheets B ', C' and D' were produced by a process according to the invention in which the second cold rolling is carried out in two passes (20% and 6% elongation respectively) with a heat treatment of aging between the two passes.
  • the manufacturing processes for sheets B ', C' and D ' are distinguished by the conditions under which the heat treatment between the two passes of the final rolling.
  • Sheet B ' was aged at an ambient temperature of 20 ° C for three days.
  • Sheet C ' has been aged at a moderate temperature of 75 ° C for 10 hours and the sheet metal D has been aged at a temperature higher than 200 ° C for 20 minutes.
  • the elastic limits obtained at the exit of the skin-pass after the second rolling pass producing 6% elongation are all greater than the elastic limit of the sheet A 'obtained by rolling with skin pass in one pass.
  • sheet B ' Although long-term aging at room temperature is satisfactory (sheet B '), it is preferable to carry out the aging at a higher temperature, for a shorter time.
  • a new dislocation network or second dislocation network During the second skin pass pass, a new dislocation network or second dislocation network.
  • This new configuration of the dislocation network explains obtaining a better formability for characteristics mechanical properties or obtaining mechanical characteristics maintaining good formability.
  • the invention applies to all steels for Al-K sheets, that is to say steels calmed with aluminum, without carburogenic and / or ni scholarogenic elements, when these sheet steels are continuously annealed.
  • the aging treatment can be carried out at a temperature close to 20 ° C, for a period of 3 to 10 days, or at a moderate temperature between 50 and 100 ° C for a period of 5 to 15 hours, or even at a higher temperature between 150 and 300 ° C for a period of between 10 minutes and 1 hour.
  • the invention also applies to ultra low carbon steels, the general composition is given above.
  • the sheets obtained by the process of the invention can be used in all applications for DR quality packaging sheets.
  • the sheets can be cut to make blanks intended for the manufacture of bodies or bottoms of boxes two or three pieces with strong mechanical characteristics.
  • the sheets obtained by the process of the invention can be used in thinner thicknesses.
  • the total elongation rate during the second cold rolling can be different from the elongation rates indicated above.
  • the distribution elongation percentages between the first and second pass of the second cold rolling may be different from the indicated distributions upper.
  • the second cold rolling with an elongation rate of between 25% and 35% during the first rolling pass and with an elongation rate less than 15% and preferably between 5% and 10% for the second rolling phase.
  • the second rolling is preferably carried out the second rolling with an elongation rate of between 15% and 25% during the first rolling pass and a rate of less than 10%, during the second pass of the second cold rolling.
  • the process according to the invention can be applied to manufacturing thin metal strips for packaging metallic in different shades from ultra low carbon shades or low renitrided aluminum which have been described above.

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Abstract

On élabore une bande d'acier laminée à chaud en un acier ayant la composition pondérale suivante : carbone jusqu'à 0,08 %, silicium <= 0,020 %, manganèse compris entre 0,05 % et 0,60 %, soufre <= 0,020 %, phosphore <= 0,020 %, azote jusqu'à 0,016 %, aluminium jusqu'à 0,060 %, cuivre <= 0,06 %, nickel <= 0,040 %, ainsi que du chrome et du bore, le reste étant constitué par du fer et des impuretés inévitables, on effectue un premier laminage à froid de la bande laminée à chaud pour obtenir une ébauche, on soumet l'ébauche à un recuit de recristallisation en continu, on effectue un second laminage à froid de l'ébauche en au moins deux passes pour obtenir la tôle à son épaisseur finale. Entre les deux passes du second laminage à froid, on soumet la bande de tôle à un vieillissement à une température au plus égale à 300°C, pendant une durée pouvant aller de quelques minutes à plusieurs jours.

Description

L'invention concerne un procédé de fabrication d'une bande de tôle d'acier pour la réalisation d'emballages métalliques et la tôle obtenue par le procédé.
Pour la fabrication par emboutissage de produits d'emballage en acier tels que des boítes pour produits alimentaires ou pour boissons, on utilise des flans découpés dans des tôles minces dont les caractéristiques doivent être adaptées au procédé de formage par emboutissage et qui doivent présenter des caractéristiques mécaniques requises en fonction de leur utilisation.
Il peut être nécessaire d'obtenir des tôles présentant de fortes caractéristiques mécaniques, en particulier une résistance mécanique et une limite élastique élevées pour réaliser des fonds ou des corps de boítes métalliques ayant une très bonne tenue, même dans le cas de tôles très minces pour la réalisation de certains emballages.
Il est connu en particulier de fabriquer des tôles pour emballages dites de qualité double réduction (DR) dont la résistance mécanique est supérieure ou égale à 550 MPa. Ces bandes de tôle sont obtenues à partir de tôles à chaud, en réalisant successivement un premier laminage à froid, un recuit, généralement en continu, de la tôle laminée à froid, puis un second laminage à froid comportant deux passes successives généralement réalisées sur un laminoir skin-pass.
Toutefois, les caractéristiques mécaniques élevées des tôles sont obtenues au détriment de l'aptitude au formage de ces tôles, en sortie de la seconde passe du laminage à froid final. Il est souhaitable de remédier à cet inconvénient.
En particulier, il serait souhaitable d'obtenir des tôles à hautes caractéristiques mécaniques présentant une bonne aptitude à l'emboutissage au rétreint.
Le niveau des caractéristiques mécaniques de la tôle qui est obtenu à l'issue du second laminage à froid est fonction du taux de réduction ou de l'allongement de la tôle obtenu au cours des deux passes du second laminage.
Bien entendu pour des allongements importants, l'écrouissage de la tôle qui est élevé s'accompagne d'une aptitude au formage médiocre.
Le procédé de double réduction, qui met en oeuvre un second laminage à froid en deux passes après le recuit des tôles, a été appliqué à des nuances d'acier pour emballages aussi bien du type à ultra bas carbone (ULC) dont la teneur en carbone est inférieure à 0,008 % qu'à des aciers d'autres types, par exemple à des aciers à bas aluminium renitruré renfermant de 8 à 16 millièmes pour cent d'azote.
Dans tous les cas, l'obtention de caractéristiques mécaniques plus élevées se traduit par une diminution de l'aptitude au formage.
Le but de l'invention est donc de proposer un procédé de fabrication d'une bande de tôle d'acier pour la réalisation d'emballages métalliques par emboutissage, dans lequel :
  • on élabore une bande laminée à chaud en un acier ayant la composition pondérale suivante :
    • carbone jusqu'à 0,08 %,
    • silicium ≤ 0,020 %,
    • manganèse compris entre 0,05 % et 0,60 %,
    • soufre ≤ 0,020 %,
    • phosphore ≤ 0,020 %,
    • azote jusqu'à 0,016 %,
    • aluminium jusqu'à 0,060 %,
    • cuivre ≤ 0,06 %,
    • nickel ≤ 0,040 %,
    • ainsi qu'éventuellement du chrome et du bore,
    le reste étant constitué par du fer et des impuretés inévitables,
  • on effectue un premier laminage à froid de la bande laminée à chaud pour obtenir une ébauche,
  • on soumet l'ébauche à un recuit de recristallisation en continu,
  • on effectue un second laminage à froid de l'ébauche en au moins
deux passes pour obtenir la bande de tôle pour emballage à son épaisseur finale, ce procédé permettant d'obtenir des caractéristiques mécaniques au moins aussi élevées que dans le cas des procédés de fabrication à double réduction, avec un écrouissage plus faible de la tôle et donc une meilleure aptitude au formage.
Dans ce but, entre les deux passes du second laminage à froid, on soumet la bande de tôle d'acier à un vieillissement à une température au plus égale à 300°C pendant une durée pouvant aller de quelques minutes à plusieurs jours.
Afin de bien faire comprendre l'invention, on va maintenant décrire, à titre d'exemples non limitatifs, en se reportant aux figures jointes en annexe, la fabrication d'une bande de tôle par le procédé suivant l'invention, dans deux cas où la bande de tôle est en un acier calmé à l'aluminium, sans élément carburigène et/ou nitrurigène, dans un premier cas, en acier ultra bas carbone et, dans un second cas, en acier à bas aluminium renitruré.
Exemple 1 : cas d'un acier à ultra bas carbone ULC.
Les aciers à ultra bas carbone sont généralement caractérisés par une composition chimique telle que définie ci-dessous :
  • carbone ≤ 0,006 %,
  • silicium ≤ 0,02 %,
  • 0,15 % ≤ manganèse≤0,25 %,
  • soufre ≤ 0,015 %,
  • phosphore ≤ 0,017 %,
  • azote ≤ 0,006 %,
  • aluminium entre 0,02 % et 0,04 %,
le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration.
On a élaboré un acier ULC renfermant en particulier (en millièmes de pour cent) C = 3,5 ; N = 6,5 ; Mn = 185 et Al = 33. L'acier a été coulé en continu sous forme d'une brame qui a été laminée à chaud. La bande laminée à chaud a subi un premier laminage à froid pour la transformer en une ébauche d'une épaisseur de 0,24 mm.
L'ébauche a été soumise à un second laminage à froid dans un laminoir skin-pass.
On se reportera au tableau I indiquant les traitements effectués sur la tôle, au cours du second laminage à froid.
Réf tôles Allongt 1ère passe TT Re (MPa) Allongt 2* passe Allongt total Re (MPa) sortie SP Re (MPa) après 200°C/20 mn
A 43% 562 606
B 31 % 527 9 % 43 % 558 610
C 31 % 20°C/10j 568 9 % 43 % 594 648
D 31 % 75°C/30mn 561 9 % 43 % 605 648
E 31 % 75°C/3h 552 9 % 43 % 616 665
F 31% 200°C/20mn 565 9 % 43% 616 668
G 31% 20°C/3j 560 9 % 43 % 589 621
Les tôles désignées par les références A et B n'ont pas été soumises à un traitement suivant l'invention. Les tôles A et B obtenues à l'issue du second laminage à froid au skin-pass sont désignées comme tôles comparatives.
En revanche, les tôles désignées sous les références C à G ont été soumises, selon le procédé de l'invention, à un second laminage à froid en deux passes avec vieillissement entre les deux passes de laminage au skin-pass.
Dans tous les cas, l'allongement total de la tôle est de 43 %, cet allongement étant obtenu en une seule passe dans le cas de la tôle A.
L'allongement est obtenu en deux passes (respectivement 31 et 9 % d'allongement), sans traitement de vieillissement intermédiaire entre les deux passes, dans le cas de la tôle B.
La tôle C est soumise à un vieillissement de 10 jours à 20°C et la tôle D à un traitement de vieillissement à 75°C pendant 30 minutes, entre les deux passes du laminage à froid.
Un traitement thermique de vieillissement d'une durée de 3 heures à 75 °C est effectué sur la tôle E entre les deux passes du laminage à froid final avec des allongements de 31 et 9 %.
Un traitement de vieillissement à 200°C pendant 20 minutes est effectué entre les deux passes du laminage à froid final au skin-pass (allongements de 31 et 9 %) dans le cas de la tôle F et la tôle G est soumise à un vieillissement de trois jours à 20°C entre les deux passes du laminage final.
On a mesuré la limite élastique des tôles en MPa, à l'issue du traitement thermique après la première passe du laminage à froid au skin-pass, lorsque deux passes de laminage sont réalisées (tôles B à G) ; les limites élastiques correspondantes sont reportées dans la quatrième colonne du tableau I.
On a également mesuré les limites élastiques des tôles immédiatement en sortie du skin-pass (7ème colonne du tableau I) et après un maintien de 20 minutes à 200°C de la tôle après sa sortie du skin-pass (8ème colonne du tableau I).
Il apparaít que dans tous les cas l'allongement important de la tôle au cours du second laminage effectué au skin-pass (43 %) permet d'obtenir, en sortie du skin-pass, une limite élastique élevée toujours supérieure à 550 MPa, cette limite élastique étant supérieure à 600 MPa après 20 minutes à 200°C.
Pour le même taux d'allongement total, les limites élastiques obtenues sont légèrement supérieures, lorsque le laminage final au skin-pass est réalisé en deux passes (avec des taux d'allongement respectivement de 31 % et 9 %). La tôle B qui est réalisée avec un second laminage en deux passes présente donc des caractéristiques mécaniques, après 20 minutes à 200°C, légèrement supérieures à la tôle A réalisée par un second laminage en une seule passe.
Selon l'invention, une amélioration supplémentaire est apportée par un traitement de vieillissement entre les deux passes de laminage du laminage final.
Comme il est visible à la quatrième colonne du tableau I, la limite élastique entre les deux passes de laminage est considérablement accrue par un traitement de vieillissement, comme il apparaít en comparant les limites élastiques des tôles C à G à la limite élastique de la tôle B.
On ne décèle pas de différence notable entre un vieillissement à une température modérée de 75°C pendant trois heures et un vieillissement à une température plus élevée de 200°C pendant 20 minutes, ni entre un vieillissement à température ambiante (20°C) pendant 3 ou 10 jours et un vieillissement à 75°C pendant 30 minutes.
Après la seconde passe de laminage, les limites élastiques, immédiatement à la sortie du skin-pass ou après 20 minutes à 200°C, sont encore accrues du fait de l'écrouissage apporté par la seconde passe de laminage.
Les limites élastiques finales obtenues sur les tôles C à G dont l'élaboration est réalisée suivant l'invention sont sensiblement plus élevées que les limites élastiques finales des tôles A et B obtenues par un procédé de deuxième laminage en une passe (tôle A) ou de deuxième laminage en deux passes (tôle B) selon l'art antérieur, le taux d'allongement total étant identique dans tous les cas.
Le procédé suivant l'invention permet donc d'obtenir, pour un écrouissage total de la tôle identique, des caractéristiques mécaniques supérieures. Du fait que l'aptitude au formage de la tôle et en particulier l'aptitude à l'emboutissage dépendent de l'écrouissage, on peut obtenir des tôles présentant en même temps des caractéristiques de formage satisfaisantes et des caractéristiques mécaniques élevées.
Il serait également possible d'obtenir des tôles ayant les mêmes caractéristiques mécaniques que des tôles obtenues par un procédé classique de fabrication à double réduction, avec un allongement total et donc un écrouissage inférieur, en pratiquant un vieillissement entre deux passes du laminage final. Pour des caractéristiques mécaniques données, on améliore dans ce cas l'aptitude au formage des tôles.
De manière générale, dans le cas d'acier à ultra bas carbone, on peut effectuer le vieillissement à une température ambiante de l'ordre de 20°C pendant une durée de 3 à 10 jours, à une température modérée comprise entre 50 et 100°C pendant une durée de 1 à 5 heures, ou encore, à une température plus élevée, comprise entre 150 et 300°C, pendant une durée comprise entre 10 minutes et 1 heure. Par exemple, on peut effectuer le traitement de vieillissement à une température de l'ordre de 75°C pendant une durée de 30 mn à 3 heures ou à une température de l'ordre de 200°C pendant une durée de l'ordre de 20 minutes (tôle F).
Exemple 2
On a élaboré un acier à bas aluminium renitruré renfermant en particulier (en millièmes de pour cent) C = 64 ; N = 9,1 ; Mn = 285 et Al = 15. On réalise une bande laminée à chaud puis on lamine la bande par un procédé à double réduction dont le laminage final au skin-pass est réalisé avec un allongement total de 28 %.
Comme il est visible au tableau II, on a réalisé l'élaboration de quatre tôles ayant la composition donnée ci-dessus par un procédé à double réduction dont le deuxième laminage à froid est réalisé au skin-pass avec un taux d'allongement de 28 %.
Réf tôles Allongt 1ère passe TT Re (MPa) Allongt 2ème passe Allongt total Re (MPa) sortie SP
A' 28 % 570
B' 20 % 20°C/3j 601 6 % 28 % 595
C' 20 % 75°C/10 h 600 6 % 28 % 635
D' 20 % 200°C/20 mn 630 6 % 28 % 625
La tôle A' est réalisée par un procédé d'élaboration suivant l'art antérieur alors que les tôles B', C' et D' sont réalisées par un procédé selon l'invention.
Dans le cas de la tôle A', le second laminage à froid est réalisé en une seule passe avec un taux d'allongement de 28 %.
La limite élastique de la tôle à la sortie du skin-pass est de 570 MPa.
Les tôles B', C' et D'ont été réalisées par un procédé suivant l'invention dans lequel le second laminage à froid est réalisé en deux passes (20% et 6 % d'allongement respectivement) avec un traitement thermique de vieillissement entre les deux passes.
Les procédés d'élaboration des tôles B', C' et D' se distinguent par les conditions dans lesquelles est réalisé le traitement thermique entre les deux passes du laminage final.
La tôle B' a été vieillie à une température ambiante de 20°C pendant trois jours. La tôle C' a été vieillie à une température modérée de 75°C pendant 10 heures et la tôle D' a été vieillie à une température supérieure de 200°C pendant 20 minutes.
Les limites élastiques obtenues à la sortie du skin-pass après la seconde passe de laminage produisant un allongement de 6 % sont toutes supérieures à la limite élastique de la tôle A' obtenue par un laminage au skin-pass en une seule passe.
Bien qu'un vieillissement de longue durée à la température ambiante soit satisfaisant (tôle B'), il est préférable de réaliser le vieillissement à une température plus élevée, pendant une durée plus courte.
De manière générale, il apparaít que le vieillissement intermédiaire est d'autant plus rapide que la température de vieillissement est élevée. Cependant, un vieillissement significatif peut être obtenu à la température ambiante.
On a pu montrer que le vieillissement intermédiaire entre les deux passes du laminage à froid final est d'autant plus important et rapide que la teneur des éléments dans l'acier après recuit et en particulier après recuit continu, est plus importante. On a également pu montrer que le vieillissement intermédiaire était d'autant plus important et rapide que le taux d'allongement ou de réduction au cours de la première passe du second laminage à froid était important. On a donc intérêt à effectuer la première passe à un taux de réduction élevé et la seconde passe à un taux de réduction plus faible pour un taux de réduction total donné.
L'amélioration des caractéristiques mécaniques des tôles du fait du traitement de vieillissement entre les deux passes du laminage à froid final peut être expliquée par les mécanismes décrits ci-après :
Au cours de la première passe de laminage au skin-pass, on crée un réseau de dislocations dans la tôle et au cours du traitement de vieillissement ultérieur, les éléments tels que le carbone et l'azote diffusent dans l'acier et réalisent l'ancrage des dislocations pour constituer un premier réseau de dislocations.
Au cours de la seconde passe de laminage au skin-pass, on crée un nouveau réseau de dislocations ou second réseau de dislocations.
Pour un même taux de déformation total au skin-pass, on obtient une configuration tout-à-fait nouvelle du réseau des dislocations dans la tôle.
Cette nouvelle configuration du réseau de dislocations permet d'expliquer l'obtention d'une meilleure aptitude au formage pour des caractéristiques mécaniques déterminées ou l'obtention de caractéristiques mécaniques supérieures en maintenant une bonne aptitude au formage.
L'invention s'applique à tous les aciers pour tôles Al-K, c'est-à-dire les aciers calmés à l'aluminium, sans éléments carburigènes et/ou nitrugigènes, lorsque ces aciers pour tôles sont recuits en continu.
L'acier s'applique en particulier aux aciers à bas aluminium renitruré ayant la composition pondérale suivante :
  • carbone compris entre 0,05 et 0,08 %,
  • manganèse compris entre 0,200 et 0,450 %,
  • aluminium < 0,020 %,
  • azote compris entre 0,008 et 0,016 %,
  • soufre < 0,020 %,
  • silicium < 0,020 %,
    • le reste étant constitué par du fer et des éléments résiduels.
    Dans ce cas, le traitement de vieillissement peut être réalisé à une température proche de 20°C, pendant une durée de 3 à 10 jours, ou à une température modérée comprise entre 50 et 100°C pendant une durée de 5 à 15 heures, ou encore, à une température plus élevée comprise entre 150 et 300°C pendant une durée comprise entre 10 minutes et 1 heure.
    L'invention s'applique également aux aciers à ultra bas carbone dont la composition générale est donnée plus haut.
    Les tôles obtenues par le procédé de l'invention peuvent être utilisées dans toutes les applications des tôles pour emballage de qualité DR. En particulier, les tôles peuvent être découpées pour la réalisation de flans destinés à la fabrication de corps ou de fonds de boítes deux ou trois pièces à fortes caractéristiques mécaniques.
    Du fait de leurs caractéristiques mécaniques améliorées, les tôles obtenues par le procédé de l'invention peuvent être utilisées dans des épaisseurs plus faibles.
    L'invention ne se limite pas aux modes de réalisation qui ont été décrits.
    Le taux d'allongement total au cours du second laminage à froid peut être différent des taux d'allongement indiqués plus haut. De même, la répartition des pourcentages d'allongement entre la première et la seconde passe du second laminage à froid peut être différente des répartitions indiquées plus haut.
    Il est même possible d'effectuer un second laminage à froid avec un taux d'allongement plus élevé au cours de la seconde passe qu'au cours de la première, bien que cette répartition des déformations soit moins favorable que la répartition mentionnée plus haut, c'est-à-dire avec un allongement au cours de la première passe du second laminage supérieur à l'allongement au cours de la seconde passe du second laminage.
    Dans le cas d'un acier à ultra bas carbone, on effectue de préférence le second laminage à froid avec un taux d'allongement compris entre 25 % et 35 % au cours de la première passe de laminage et avec un taux d'allongement inférieur à 15 % et de préférence compris entre 5 % et 10 % pendant la seconde phase de laminage.
    Dans le cas d'un acier à bas aluminium renitruré, on effectue de préférence le second laminage avec un taux d'allongement compris entre 15 % et 25 % pendant la première passe de laminage et un taux inférieur à 10 %, pendant la seconde passe du second laminage à froid.
    Enfin, le procédé suivant l'invention peut être appliqué à la fabrication de bandes métalliques minces destinées à la réalisation d'emballages métalliques dans des nuances différentes des nuances à ultra bas carbone ou à bas aluminium renitruré qui ont été décrites plus haut.

    Claims (9)

    1. Procédé de fabrication d'une bande de tôle d'acier pour la réalisation d'emballages métalliques par emboutissage, dans lequel :
      on élabore une bande laminée à chaud en un acier ayant la composition pondérale suivante :
      carbone jusqu'à 0,08 %,
      silicium ≤ 0,020 %,
      manganèse compris entre 0,05 % et 0,60 %,
      soufre ≤ 0,020 %,
      phosphore ≤ 0,020 %,
      azote jusqu'à 0,016 %,
      aluminium jusqu'à 0,060 %,
      cuivre ≤ 0,06 %,
      nickel ≤ 0,040 %,
      ainsi qu'éventuellement, du chrome et du bore,
      le reste étant constitué par du fer et des impuretés inévitables,
      on effectue un premier laminage à froid de la bande laminée à chaud pour obtenir une ébauche,
      on soumet l'ébauche à un recuit de recristallisation en continu,
      on effectue un second laminage à froid de l'ébauche en au moins deux passes pour obtenir la bande de tôle pour emballage à son épaisseur finale,
      caractérisé par le fait qu'entre les deux passes du second laminage à froid, on soumet la bande de tôle d'acier à un vieillissement à une température au plus égale à 300°C pendant une durée pouvant aller de quelques minutes à plusieurs jours.
    2. Procédé suivant la revendication 1, caractérisé par le fait que l'acier est un acier à ultra bas carbone ayant la composition chimique pondérale suivante :
      carbone ≤ 0,006 %,
      silicium ≤ 0,02 %,
      0,15 % ≤ manganèse≤0,5 %,
      soufre ≤ 0,015 %,
      phosphore < 0,017 %,
      azote ≤ 0,006 %,
      aluminium entre 0,02 % et 0,04 %,
      le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration, et qu'on effectue le second laminage à froid avec un taux d'allongement compris entre 25 % et 35 % au cours de la première passe de laminage et avec un taux d'allongement inférieur à 15 % et de préférence compris entre 5 et 10 %, pendant la seconde phase du laminage.
    3. Procédé suivant la revendication 2, caractérisé par le fait qu'on effectue le traitement de vieillissement soit à une température modérée comprise entre 50° et 100° pendant une durée de 1 à 5 heures ou encore à une température plus élevée comprise entre 150° et 300°C, pendant une durée comprise entre 10 minutes et 1 heure.
    4. Procédé suivant la revendication 3, caractérisé par le fait qu'on réalise le vieillissement à une température modérée de l'ordre de 75°C pendant une durée de 30 minutes à trois heures.
    5. Procédé suivant la revendication 3, caractérisée par le fait qu'on réalise le vieillissement à une température de l'ordre de 200°C pendant une durée de l'ordre de 20 minutes.
    6. Procédé suivant la revendication 2, caractérisé par le fait qu'on réalise le vieillissement à une température ambiante de l'ordre de 20°C pendant une durée de 3 à 10 jours.
    7. Procédé suivant la revendication 1, caractérisé par le fait que l'acier est un acier à bas aluminium renitruré ayant la composition pondérale suivante :
      carbone compris entre 0,05 et 0,08 %,
      manganèse compris entre 0,200 et 0,450 %,
      aluminium < 0,020 %,
      azote compris entre 0,008 et 0,016 %,
      soufre < 0,020 %,
      silicium < 0,020 %,
      le reste étant constitué par du fer et des éléments résiduels,
      et qu'on effectue le second laminage à froid avec un taux d'allongement compris entre 15 et 25 % pendant la première passe de laminage et un taux inférieur à 10 % pendant la seconde passe du second laminage à froid.
    8. Procédé suivant la revendication 7, caractérisé par le fait qu'on réalise le vieillissement soit à une température proche de 20°C pendant une durée de 3 à 10 jours, soit à une température modérée comprise entre 50 et 100°C pendant une durée de 5 à 15 heures, soit encore à une température plus élevée comprise entre 150 et 300°C pendant une durée comprise entre 10 minutes et 1 heure.
    9. Bande de tôle d'acier pour la réalisation d'emballages métalliques par emboutissage présentant à la fois de fortes caractéristiques mécaniques et une bonne aptitude au formage, du type à double réduction, avec un second laminage à froid en deux passes caractérisée par le fait qu'elle possède un premier réseau de dislocations formées pendant le premier laminage et ancrées par des éléments en solution constitués par l'un au moins des éléments carbone et azote, pendant un vieillissement entre la première et la seconde passe du second laminage à froid et un second réseau de dislocations formées pendant la seconde passe du second laminage à froid.
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    Cited By (4)

    * Cited by examiner, † Cited by third party
    Publication number Priority date Publication date Assignee Title
    EP1065286A1 (fr) * 1999-07-01 2001-01-03 Sollac S.A. Tole d'acier à basse teneur en aluminium pour emballage
    EP1065283A1 (fr) * 1999-07-01 2001-01-03 Sollac S.A. Tôle d'acier à moyen carbone calmé à l'aluminium pour emballage
    EP1065284A1 (fr) * 1999-07-01 2001-01-03 Sollac S.A. Tole d'acier à bas carbone calmé à l'aluminium pour emballage
    CN107326268A (zh) * 2017-08-16 2017-11-07 马鞍山钢铁股份有限公司 一种经济型深冲冷轧搪瓷用钢及生产方法

    Families Citing this family (4)

    * Cited by examiner, † Cited by third party
    Publication number Priority date Publication date Assignee Title
    FR2795743B1 (fr) * 1999-07-01 2001-08-03 Lorraine Laminage Tole d'acier a basse teneur en aluminium pour emballage
    JP5526483B2 (ja) 2008-03-19 2014-06-18 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度缶用鋼板およびその製造方法
    CN108624741B (zh) * 2017-03-23 2019-10-22 中国科学院金属研究所 兼具高热稳定性、高强度、高塑性的多相twip钢的制备方法
    CN111266421B (zh) * 2020-01-22 2022-04-12 银邦金属复合材料股份有限公司 铝钢复合材料及其制备方法和电站空冷设备

    Citations (6)

    * Cited by examiner, † Cited by third party
    Publication number Priority date Publication date Assignee Title
    FR2145057A5 (fr) * 1971-07-02 1973-02-16 Ferrieux Francois
    FR2236009A1 (fr) * 1973-06-18 1975-01-31 Nippon Steel Corp
    JPS5616650A (en) * 1979-07-16 1981-02-17 Kawasaki Steel Corp Cold rolled steel plate for press forming having superior cold formability and artificial age hardenability and its using method
    JPS5779122A (en) * 1980-11-01 1982-05-18 Nippon Steel Corp Production of ferritic stainless steel sheet of superior deep draw ability
    EP0393508A1 (fr) * 1989-04-17 1990-10-24 Nippon Steel Corporation Procédé de production de tôles d'acier électrique à grains orientés ayant des propriétés magnétiques supérieures
    EP0718411A1 (fr) * 1994-12-21 1996-06-26 Sollac S.A. Procédé de fabrication d'une bande d'acier destinée a la fabrication par emboutissage et re-emboutissage de recipients en acier

    Patent Citations (6)

    * Cited by examiner, † Cited by third party
    Publication number Priority date Publication date Assignee Title
    FR2145057A5 (fr) * 1971-07-02 1973-02-16 Ferrieux Francois
    FR2236009A1 (fr) * 1973-06-18 1975-01-31 Nippon Steel Corp
    JPS5616650A (en) * 1979-07-16 1981-02-17 Kawasaki Steel Corp Cold rolled steel plate for press forming having superior cold formability and artificial age hardenability and its using method
    JPS5779122A (en) * 1980-11-01 1982-05-18 Nippon Steel Corp Production of ferritic stainless steel sheet of superior deep draw ability
    EP0393508A1 (fr) * 1989-04-17 1990-10-24 Nippon Steel Corporation Procédé de production de tôles d'acier électrique à grains orientés ayant des propriétés magnétiques supérieures
    EP0718411A1 (fr) * 1994-12-21 1996-06-26 Sollac S.A. Procédé de fabrication d'une bande d'acier destinée a la fabrication par emboutissage et re-emboutissage de recipients en acier

    Non-Patent Citations (2)

    * Cited by examiner, † Cited by third party
    Title
    PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 005, no. 067 (C - 053) 7 May 1981 (1981-05-07) *
    PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 006, no. 158 (C - 120) 19 August 1982 (1982-08-19) *

    Cited By (13)

    * Cited by examiner, † Cited by third party
    Publication number Priority date Publication date Assignee Title
    EP1065286A1 (fr) * 1999-07-01 2001-01-03 Sollac S.A. Tole d'acier à basse teneur en aluminium pour emballage
    EP1065283A1 (fr) * 1999-07-01 2001-01-03 Sollac S.A. Tôle d'acier à moyen carbone calmé à l'aluminium pour emballage
    EP1065284A1 (fr) * 1999-07-01 2001-01-03 Sollac S.A. Tole d'acier à bas carbone calmé à l'aluminium pour emballage
    FR2795744A1 (fr) * 1999-07-01 2001-01-05 Lorraine Laminage Tole d'acier a basse teneur en aluminium pour emballage
    FR2795740A1 (fr) * 1999-07-01 2001-01-05 Lorraine Laminage Tole d'acier a bas carbone calme a l'aluminium pour emballage
    FR2795742A1 (fr) * 1999-07-01 2001-01-05 Lorraine Laminage Tole d'acier a moyen carbone calme a l'aluminium pour emballage
    US6478901B1 (en) 1999-07-01 2002-11-12 Sollac Aluminum-killed low-carbon steel sheet for containers and method for its preparation
    US6673170B1 (en) 1999-07-01 2004-01-06 Sollac Aluminum-killed medium-carbon steel sheet for containers and process for its preparation
    US6776856B2 (en) 1999-07-01 2004-08-17 Sollac Aluminum-killed medium-carbon steel sheet for containers
    US6974511B1 (en) 1999-07-01 2005-12-13 Sollac Steel sheet with low aluminum content for containers
    US7169243B2 (en) 1999-07-01 2007-01-30 Sollac Aluminum-killed medium-carbon steel sheet for containers and process for its preparation
    CN107326268A (zh) * 2017-08-16 2017-11-07 马鞍山钢铁股份有限公司 一种经济型深冲冷轧搪瓷用钢及生产方法
    CN107326268B (zh) * 2017-08-16 2019-03-15 马鞍山钢铁股份有限公司 一种经济型深冲冷轧搪瓷用钢及生产方法

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