EP0880997A2 - Flüssigkeits-Strahldüse und Strahlkopf - Google Patents
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- B24C5/02—Blast guns, e.g. for generating high velocity abrasive fluid jets for cutting materials
- B24C5/04—Nozzles therefor
Definitions
- the invention relates to a hydraulic fluid jet nozzle and jet head especially for high pressure cleaning, fire extinguishing techniques etc.
- a hydraulic fluid jet nozzle and jet head especially for high pressure cleaning, fire extinguishing techniques etc.
- the largest possible beam widths with centered impact of the liquid jet At the same time, it should be in the beam stored pressure energy in the beam itself is retained in order to achieve the highest possible Impact on the surface to be cleaned or on the area to be deleted To ensure flames for whipping. Therefore is an optimized Combination of jet width and impact power of a concentrated jet crucial because it maximizes the impact.
- High-pressure cleaners are known, for example, a water flow of 10-17 l / min through jet nozzles, which reduced a at their jet outlet Flow area to contract the flow increasing pressure and an injection pressure of e.g. To build up 80-200 bar.
- an injection pressure e.g. To build up 80-200 bar.
- the high jet speeds of 125-200 m / sec develop in the Great turbulence nozzle, which the originally uniform flow immediately after leaving the actual nozzle disassemble and into individual water droplets atomize, especially since the originally compressed water when Beam emission virtually explodes and the aforementioned effect is intensified.
- the pressure energy originally contained in the flow thus becomes explosive broken down into droplet formation and atomization, i.e. in energy-consuming Formation of liquid surface in connection with partial withdrawal the original energy.
- Sandblasting devices have become known in which a point beam is turned into a larger one Pipe with e.g. Venturi inlet shines in so that a vacuum for suction of the sand and subsequent acceleration caused by the fluid jet to an abrasive surface abrasion by the fluid-solid mixture ensure due to the impact generated.
- Such sandblasters allow a certain post-concentration of the point beam, however, they basically run the one already sucked in Ambient air decelerated, further away the cone shell part back in the central beam for the purpose of renewed acceleration, so that the effects are limited.
- the invention aims at (A) creating a point jet nozzle which significantly improves the impact force of the generated point jet compared to the prior art.
- the atomized water particles can no longer expand conically in order to be subsequently decelerated by ambient air, which would cause them to lose their kinetic energy, but they are retained in the jet within the rectifier channel 58, where because of that Partial vacuum only a little energy can be lost, a considerable part of the nebulization energy is recovered, small drops combine to form larger drops with higher impact power, so that longer flight paths and greater impact power are combined.
- the strong turbulence at the end of the nozzle channel 50 is greatly reduced by reunited drops of water with greater mass and less lateral movement, so that the flight paths are aligned, which in turn increases the flight distance and impact force.
- (B) object of the invention a stepless adjustment of possible impact force and flight distances of the beam described above.
- This goal is achieved in that a part of the (inlet) stream is directed directly behind the nozzle channel 50 into the already partially developed jet according to the invention within the rectifier channel 58, so that the liquid expanding from the nozzle channel 50 mixes with fresh high-pressure liquid, as a result of which the Mixed current leaves the output of rectifier channel 59 at a lower speed and impact force, so that the impact force is reduced.
- the (C) aim of the invention to continuously adjust the (continuously adjustable) spot beam to a wide beam in each setting.
- This goal is achieved in that a device that squeezes the beam laterally is arranged directly behind the rectifier channel 58, so that the originally round beam (on both sides) is squeezed into a flat beam.
- the aim of the invention is to combine at least two functions described above. This goal is achieved by using a - in principle known - changeover valve on the spray head first to cover one function and then after the changeover the other function, the path changeover being carried out, for example, as previously known by means of a gravity valve with a ball closing the bore that is not required in each case can.
- the nozzle according to the invention according to Fig. 1b shows, in contrast, that in the moment of explosion, the water droplets formed are laterally limited and then rectified, so that braking by ambient air cannot occur, so that the largest possible droplet size is ensured, especially since a suitable structural design allows reunification Small drops guaranteed and turbulence can be kept as low as possible compared to the prior art.
- the initial point jet can also be brought about by a nozzle insert 63.
- the spot jet leaving the nozzle according to the invention can be squeezed flat laterally by baffle plates 22 so that the original spot jet is angled , area-wide flat jet is deformed and vice versa.
- the sandblasting head according to FIG. 3 is also mounted or plugged onto the nozzle end 64, 65, for example by means of a snap ring.
- the already somewhat resolved jet which leaves the rectifier channel 58 (with its relatively large drops of the highest possible speed, while avoiding lateral nebulization losses and water particles that are largely evenly distributed over the jet cross section), has it easier than previously known to now uniformly accelerate the sand particles to the highest speed accelerate.
- the by-pass sleeve 77 opens in another By-pass also the radial bore 76 '' to the parallel bore 58 '' and then the radial bore 76 'to the further parallel bore 58', so that pressure and impact are reduced again.
- Parallel arrangement of the bores 58, 58 'and 58' ' is due to less Squeezing the flat jet squeeze device according to. Fig.2 also not lost so much energy.
- Fig. 5a shows a 4-way switching system containing the central jet according to the invention and a second by-pass flow through the bores 80, 83 and 84 when, for example, the ball check valve 82 is open, by measuring the spray head when the inlet water is switched on Fig. 5b is rotated about 120 ° counterclockwise.
- the ball 90 falls down on its bore 92 and closes it, while the ball 82 falls on the stopper 81 and thus opens the bore 84, so that the fluid flows both through the central bore and in parallel through the bore 84.
- the spray head is turned 120 ° clockwise, the ball 82 closes its bore 84, while the ball 90 falls on its stopper 89 and thus opens its bore 92.
- a continuously adjustable valve according to FIG. 6 can be integrated, which opens the control piston 104 continuously by turning the rotary knob 96, so that by-pass water is continuously adjustable through bore 80, chamber 103, bore 195 for Chamber 94 and finally flows into the rectifier channel 58.
- the point beam impact force can be regulated continuously, and after mounting a flat beam squeeze head according to FIG. 2, each continuously set point beam can be adjusted continuously to the flat beam. For the first time, therefore, a single spray head can more or less cover all applications.
- the radial bores leading to the ring channel 85 can lead exactly to the center of the axis - see top / right in Fig. 7- or they can be arranged slightly tangentially - see bottom / left in Fig. 7- so that the fluid in the jet is activated by bypass rotates and swirls radially at the outlet to create a relatively large impact area, such as required for applying chemicals, foaming or fire extinguishing at short distances.
- inventive stepped bores according to FIGS. 1b and 1c can be arranged side by side several times, as shown, for example, in FIGS. 8a and 8b , in order to generate a stronger flat jet .
- these bores can also lie on a circle or a cone in order to achieve a certain surface effect even at a greater distance.
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Abstract
Eine Druckwasser-Spritzdüse für Hochdruckreinigung hat in Umkehrung bekannter Bauarten einen vom Druckwasser durchflossenen kleinen Durchmesser, dem ein geringfügig größerer, den Wasserstrahl nachzentrierender Durchmesser nachgeschaltet ist, so daß sich ein besonders scharfer Punktstrahl ergibt, der durch verschiedene Bauartmodifikationen in Parallel- und/oder Hintereinanderschaltung modifiziert werden kann. <IMAGE>
Description
Die Erfindung betrifft eine Druckflüssigkeits-Strahldüse und Strahlkopf
insbesondere für Hochdruckreinigung, Feuerlöschtechniken etc. In solchen
Fällen werden größtmögliche Strahlweiten verbunden mit zentrierter Schlagkraft
des Flüssigkeitsstrahles gefordert. Gleichzeitig soll die im Strahl
gespeicherte Druckenergie im Strahl selber erhalten bleiben, um höchstmögliche
Schlagkraft auf die zu reinigende Fläche bzw. auf die zu löschenden
Flammen zwecks deren Auspeitschen zu gewährleisten. Daher ist eine optimierte
Kombination von Strahlweite und Schlagkraft eines konzentrierten Strahles
entscheidend, weil dadurch die Wirkung maximiert wird.
Hochdruckreiniger sind bekannt, die zB eine Wasserströmung von 10-17 l/min
durch Strahldüsen drücken, die an ihrem Strahlaustritt eine verringerte
Durchströmfläche haben, um die Strömung druckerhöhend zusammenzuziehen
und einen Spritzdruck von z.B. 80-200 bar aufzubauen. Entsprechend den
hohen Strahlgeschwindigkeiten von 125-200 m/sec entwickeln sich in der
Düse große Turbulenzen, welche die ursprünglich gleichmäßige Strömung sofort
nach Verlassen der eigentlichen Düse zerlegen und in einzelne Wassertröpfchen
zerstäuben, insbesondere da das ursprünglich komprimierte Wasser beim
Strahlaustritt geradezu explodiert und die vorgenannte Wirkung verstärkt.
Die ursprünglich in der Strömung enthaltene Druckenergie wird also explosionsartig
in Tröpfchenbildung und Zerstäubung zerlegt, d.h. in energiezehrende
Bildung von Flüssigkeitsoberfläche in Verbindung mit teilweisem Entzug
der Ursprungsenergie. Insgesamt gestatten die vorbeschriebenen Wirkungen
keinesfalls die Ausbildung des gewünschten, zentrierten Weitwurf-Punktstrahles,
sondern praktisch wird ein zerstäubter Kegelstrahl -abgebremst auf
kurze Strahlentfernung- erzeugt, wie man an allen Punktstrahlen normaler
Hochdruckreiniger -wie z.B. an Tankstellen eingesetzt- selber leicht beobachten
kann. Diese Wirkungen können in maßgeblicher Weise weder durch Feuerlösch- oder Bewässerungs-Mundstücke verbessert werden, da diese eine gleichmäßige
Strömung voraussetzen, noch können Diffusoren oder Stabilisatoren
am Düseneintritt diese Wirkungen beseitigen -allenfalls mindern-, die prinzipiell
dann voll am Düsenaustritt sichtbar werden.
Es wurden Sandstrahlgeräte bekannt, in denen ein Punktstrahl in ein größeres
Rohr mit z.B. Venturi-Einlaß hineinstrahlt, so daß ein Unterdruck zum Ansaugen
des Sandes und anschließende Beschleunigung durch den Fluidstrahl bewirkt
wird, um einen abrasiven Oberflächenabtrag durch das Fluid-Festkörper-Gemisch
infolge der erzeugten Schlagwirkung sicherzustellen. Solche Sandstrahler
gestatten zwar wohl eine gewisse Nach-Konzentration des Punktstrahles,
jedoch führen sie grundsätzlich den bereits durch angesaugte
Umgebungsluft abgebremsten, weiter entfernten Kegelmantelteil zurück in
den Zentralstrahl zwecks erneuter Beschleunigung, so daß die Wirkungen
begrenzt sind. Auch andere Systeme wurden bekannt, wo ein Punktstrahl in
ein anderes Rohr strahlt, zB um Luft oder Chemikalien anzusaugen; aber
die Ergebnisse waren wiederum -wie vorbeschrieben- nur mäßig, insbesondere
weil solche Systeme Düsenbohrungen von zB 1,2-1,5 mm beinhalten, während
die anschließend konzentrierenden Bohrungen oder Rohre zu große Durchmesser
von zB 4-8 mm hatten, so daß die Strahlweite nicht grundsätzlich verbessert
wurde, sondern -eigentlich wie zuvor- hauptsächlich ein nur kurze Entfernungen
abdeckender Kegelstrahl übrig blieb, zumal die großen Folgedurchmesser
das Eindringen von Abbremsluft gegen die Strahlrichtung geradezu ermöglichen.
Die Erfindung zielt auf (A) Schaffung einer Punktstrahldüse, welche die
Prallkraft des erzeugten Punktstrahles gegenüber dem Vorbekannten wesentlich
verbessert. Dieses Ziel wird dadurch erreicht, daß im Düsenkörper 59 (Fig.
1b) ein Düsenkanal 50 angeordnet ist, dem in Durchflußrichtung ein (größerer)
Gleichrichterkanal 58 folgt, wobei Düsenkanal 50
und Gleichrichterkanal 58 normalerweise Bohrungen oder Schlitze sind,
so daß die Strömung der Fluid-Partikel im Gleichrichterkanal 58 zusammengehalten
und gleichmäßig ausgerichtet wird, weil das Verhältnis
der freien Gleichrichterfläche A zur freien Strömungsfläche des
Düsenkanals 50 geringer ist als A:a ≤ 16, oder in Falle von Bohrungen
ergibt die große Fläche A = πD2 /4 geteilt durch die kleine Fläche
a = πd2 /4 dann das Verhältnis A:a = D2 :d2 ≤ 16 .
Als Erfolg dessen entstehen folgende Vorteile: (1) Die vernebelten
Wasserpartikel können nicht mehr konisch expandieren, um anschließend
durch Umgebungsluft abgebremst zu werden, wodurch sie ihre kinetische
Energie verlieren würden, sondern sie werden im Strahl innerhalb des
Gleichrichterkanals 58 zurückbehalten, wo wegen des dortigen Teil-Vakuums
nur wenig Energie verlorengehen kann, ein beträchtlicher Teil
der Vernebelungsenergie wird zurückgewonnen, kleine Tropfen vereinen
sich zu größeren Tropfen mit höherer Schlagkraft, so daß längere Flugwege
und größere Schlagkraft vereint werden. (2) Die starken Turbulenzen
am Ende des Düsenkanals 50 werden stark reduziert durch sich wiedervereinigende
Wassertropfen mit größerer Masse und weniger Seitenbewegung,
so daß eine Ausrichtung der Flugwege stattfindet, was wiederum die
Flugweite und Prallkraft vergrößert. (3) Die vereinten, größeren Tropfen
saugen bei Verlassen des Gleichrichterkanals 58 wegen ihrer relativ
kleineren Oberfläche weniger Luft in den Strahl, so daß Flugweiten
und Schlagkraft nochmals vergrößert werden. (4) Das durch den Strahl
im Gleichrichterkanal 58 verursachte Teilvakuum bewirkt, daß der Strahl
bei Verlassen des Gleichrichterkanals durch Umgebungsluft zusammengeschnürt
wird, so daß abermals Flugweite und Schlagkraft verstärkt werden,
weil der nachzentrierte und gleichgerichtete Strahl nicht so sehr
durch Umgebungsluft abgebremst wird; während also ein konventioneller
Strahl die Tendenz hat, beim Verlassen des Düsenkanals 50 kegelartig
zu explodieren, wird der erfindungsgemäße Strahl auf seiner Flugbahn
zusammengehalten, was zusätzlich zu verstärkter Punktstrahlwirkung,
höherer Schlagkraft und größeren Flugweiten führt. An der Stelle, an
der ein konventioneller Punktstrahl seine Prallwirkung schon vollständig
verloren hat, hat der erfindungsgemäße Punktstrahl noch eine beachtliche
Schlagwirkung.
Darauf aufbauend ist es (B) Ziel der Erfindung, eine möglichst stufenlose
Einstellung von Prallkraft und Flugweiten des zuvor beschriebenen
Strahles zu gestatten. Dieses Ziel wird dadurch erreicht, daß ein Teil
des (Einlaß-) Stromes direkt hinter Düsenkanal 50 in den schon teilweise
entwickelten, erfindungsgemäßen Strahl innerhalb Gleichrichterkanal
58 geleitet wird, so daß die aus dem Düsenkanal 50 expandierende
Flüssigkeit sich mit frischer Hochdruckflüssigkeit vermischt, wodurch
der Mischstrom den Ausgang von Gleichrichterkanal 59 mit geringerer
Geschwindigkeit und Schlagkraft verläßt, so daß die Prallkraft heruntergeregelt
ist.
Wiederum darauf aufbauend ist es (C) Ziel der Erfindung, den (stufenlos
verstellbaren) Punktstrahl in jeder Einstellung stufenlos zu einem
Breitstrahl zu verstellen. Dieses Ziel wird dadurch erreicht, daß eine
den Strahl seitlich einquetschende Vorrichtung direkt hinter dem Gleichrichterkanal
58 angeordnet ist, so daß der ursprünglich runde Strahl
(beiderseits) zu einem Flachstrahl zusammengequetscht wird.
Abermals darauf aufbauend ist es (D) Ziel der Erfindung, eine vergrößerte
Flächendeckung zu gestatten. Dieses Ziel wird erreicht, indem eine
Mehrzahl von Stufenbohrungen entsprechend Fig.en 1b und 1c seitlich
nebeneinander auf einem Zylinder- oder Kegelmantel angeordnet wird
oder indem konzentrische Ringkanäle mit ähnlichem Querschnitt
wie dem der Stufenbohrungen angeordnet werden, wobei es möglich
ist, den inneren oder äußeren Teil des Spritzkopfes axial oder durch
Drehung so zu verändern, daß sich unterschiedliche Spritzquerschnitte
ergeben und der bekannte Einstellungseffekt von Duschköpfen entsteht.
Aufbauend auf einer der obigen Grundlagen ist es (E) Ziel der Erfindung,
eine Einzeldüse schnell auf einer Kegel-, Hypoid- oder Winkelfläche
in an sich bekannter Weise so zu bewegen, daß die bekannte Bewegung
von Turbodüsen erreicht wird, indem die schnelle Bewegung eines Punktstrahles
eine Aufprallfläche schnell überstreicht. Dieses Ziel wird
dadurch erreicht, daß eine erfindungsgemäße Stufendüse durch eine prinzipiell
bekannte Antriebskinematik angetrieben wird.
Schließlich aufbauend auf obigem ist es (F) Ziel der Erfindung, wenigstens
zwei vorbeschriebene Funktionen zu kombinieren. Dieses Ziel wird
erreicht, indem ein -prinzipiell bekanntes- Umschaltventil am Spritzkopf
zunächst zur Abdeckung der einen Funktion und nach Umschaltung
dann der anderen Funktion eingesetzt wird, wobei die Weg-Umschaltung
zB wie vorbekannt durch ein Schwerkraftventil mit die jeweils nicht
benötigte Bohrung verschließender Kugel erfolgen kann.
Die Erfindung ist im folgenden beschrieben und anhand der beigefügten
Figuren erläutert worden wie folgt:
- Fig. 1a
- zeigt eine konventionelle Punktstrahldüse mit Zulauföffnung 55 und Düsenkanal 50;
- Fig. 1b
- zeigt eine erfindungsgemäße Punktstrahldüse mit Düsenkanal 50 und Gleichrichterkanal 58;
- Fig. 1c
- zeigt eine erfindungsgemäße Punktstrahldüse entsprechend Fig. 1b, jedoch mit auswechselbarem Düsenseinsatz 63;
- Fig. 2
- zeigt eine an sich bekannte Strahlpreßvorrichtung, die einen Punktstrahl beiderseitig pressend in einen Flachstrahl verändern kann;
- Fig. 3
- zeigt einen an sich bekannten Sandstrahlinjektor, der jedoch einen, von einer erfindungsgemäßen Punktstrahldüse aufgelösten Gleichrichterstrahl aufnimmt;
- Fig. 4
- zeigt einen erfindungsgemäßen Punktstrahlkopf mit doppelter, stufenloser Verstellmöglichkeit, wobei zunächst der Kegelspalt 72 und dann die Steuerbohrung(en) 76'' sowie anschließend die Steuerbohrung(en) 76' aufgesteuert werden;
- Fig. 5a
- zeigt einen erfindungsgemäßen Punktstrahlkopf mit vier, durch Kugeln gesteuerten Schaltpositionen;
- Fig. 5b
- zeigt einen Querschnitt dazu entsprechend Fig. 5a;
- Fig. 6
- zeigt die stufenlose Verstellung von großer Punktstrahl-Schlagkraft mittels eines Drehknopf-Drosselventiles;
- Fig. 7
- zeigt wie die By-Pass-Flüssigkeit entsprechend Fig. 4 durch radiale oder tangentiale Kanäle Richtung Gleichrichterkanal 58 geleitet werden kann;
- Fig. 8a,b
- zeigen die Mehrfachanordnung erfindungsgemäßer Stufenbohrungen nebeneinander;
- Fig. 9a,b
- zeigen die Mehrfachanordnung erfindungsgemäßer Stufenbohrungen in Umfangsrichtung, und zwar auf einem Zylindermantel (oben) oder Kegelmantel (unten);
- Fig. 10a
- zeigt die Anordnung erfindungsgemäßer Stufenschlitze (oben) und Stufensegmente (unten);
- Fig. 10b
- zeigt eine Verstellmöglichkeit des Spritzkopfes gemäß Fig. 10a mittels beispielhaftem Drehknopf 115 u.a. zur Einstellung des Radialspaltes 116 und Veränderung der Strahlform.
Die Einlaßflüssigkeit 56 entsprechend Fig. 1a fließt in die Düsenkammer
55 und dann in den Düsenkanal 50, wo der statische Druck in hohe Geschwindigkeit
(= dynamischer Druck) umgewandelt wird. Sobald die
Strömung den Düsenkanal 50 verläßt, expandiert sie sofort fast explosionsartig,
so daß sich zusammen mit der überlagerten, hohen Axialgeschwindigkeit
im ersten Strahlbereich ein ungefähr kegeliger Strahl
ergibt, wie er von häufig an Tankstellen eingesetzten Hochdruckreinigern
bekannt ist.
Die erfindungsgemäße Düse entsprechend Fig. 1b zeigt demgegenüber,
daß im Explosionsmoment die entstandenen Wassertropfen seitlich begrenzt
und anschließend gleichgerichtet werden, so daß auch kein Abbremsen
durch Umgebungsluft erfolgen kann, so daß ferner eine größtmögliche
Tropfengröße sichergestellt ist, zumal durch geeignete konstruktive
Ausführung eine Wiedervereinigung von Kleinsttropfen gewährleistet
und Turbulenz gegenüber dem Stand der Technik geringstmöglich gehalten
werden kann. Entsprechend Fig. 1c kann der anfängliche Punktstrahl
auch durch einen Düseneinsatz 63 bewirkt werden.
Sobald eine den Strahl seitlich quetschende Vorrichtung gemäß Fig.
2 in bekannter Weise auf das Düsenende 64,65 z.B. mittels eines Sprengringes
montiert wird, kann der die erfindungsgemäße Düse verlassende
Punktstrahl seitlich durch Ablenkplatten 22 flach eingequetscht werden,
so daß der ursprüngliche Punktstrahl zu einem winkligen, flächendeckenden
Flachstrahl verformt wird und umgekehrt.
Der Sandstrahlkopf gemäß Fig. 3 wird ebenfalls auf das Düsenende 64,65
z.B. mittels Sprengring montiert bzw aufgesteckt. Der bereits etwas
aufgelöste Strahl, der den Gleichrichterkanal 58 verläßt (mit seinen
relativ großen Tropfen höchstmöglicher Geschwindigkeit, bei Vermeidung
von seitlichen Vernebelungsverlusten und weitgehend gleichmäßig über
den Strahlquerschnitt verteilten Wasserpartikeln), hat es leichter
als bisher bekannt, die Sandpartikel nunmehr gleichmäßig auf höchste
Geschwindigkeit zu beschleunigen.
Der erfindungsgemäße Strahlkopf gemäß Fig. 4 gestattet einen Wasser-By-Pass
parallel zur zentralen Düsenströmung. Während die zentrale
Strahlmenge den Düsenkanal 50 von Düseneinsatz 63 entsprechend Fig.
1c passiert und dann in den Gleichrichterkanal 58 eintritt, kann die
By-Pass-Hülse 77 so aufgedreht werden, daß -parallel zur Zentralströmung- Wasser durch die Radialbohrungen 70, den Außenraum 71, Kegelspalt
72, Axialschlitze 74 entsprechend Fig. 7 und Radialbohrungen
73 strömt, um sich wieder mit dem Zentralwasser zu vermischen. Beide
Strömungen verlassen dann den Gleichrichterkanal 58 bei erwünscht reduziertem
Druck und Schlagkraft, welche nur von dem Anteil von By-Pass-Wasser
abhängt.
Wird die By-Pass-Hülse 77 weiter aufgedreht, so öffnet in weiterem
By-Pass auch noch die Radialbohrung 76'' zur Parallelbohrung 58'' und
anschließend die Radialbohrung 76' zur weiteren Parallelbohrung 58',
so daß Druck und Schlagkraft abermals vermindert werden. Infolge der
Parallelanordnung der Bohrungen 58, 58' und 58'' geht infolge geringeren
Einquetschens der Flachstrahl-Quetschvorrichtung gemäß. Fig.2 auch nicht
soviel Energie verloren.
Fig. 5a zeigt ein 4-fach-Umschaltsystem, enthaltend den erfindungsgemäßen
Zentralstrahl und eine zweite By-Pass-Strömung durch die Bohrungen
80, 83 und 84, wenn zB das Kugel-Rückschlagventil 82 offen ist, indem
beim Einschalten des Zulaufwassers der Spritzkopf gemaß Fig. 5b etwa
120° gegen den Uhrzeiger gedreht wird. Dadurch fällt die Kugel 90 nach
unten auf ihre Bohrung 92 und verschließt diese, während die Kugel
82 auf den Stopfen 81 fällt und damit die Bohrung 84 öffnet, so daß
das Fluid sowohl durch die Zentralbohrung und parallel durch die Bohrung
84 fließt. Dreht man hingegen den Spritzkopf 120° im Uhrzeigersinn,
so verschließt die Kugel 82 ihre Bohrung 84, während die Kugel 90 auf
ihren Stopfen 89 fällt und somit ihre Bohrung 92 öffnet. Dreht man
beim Einschalten dann den Spritzkopf 180° nach unten, so fallen beide
Kugeln nach unten, so daß beide By-Pass-Bohrungen geöffnet sind. Die
größte Strahlkraft wird hingegen in der gezeichneten Position bewirkt,
wenn beide Kugeln schließen und somit nur der Zentralstrahl arbeitet.
Durch geeignete Wahl der By-Pass-Bohrungen sind also vier verschiedene
Punktstrahlwirkungen möglich, die jeweils durch einen Flachstrahl-Quetschkopf
gemäß Fig. 2 weiter stufenlos verformt werden können.
Statt zu- oder abschaltenden Kugeln kann auch ein stufenlos verstellbares
Ventil gemäß Fig. 6 integriert werden, welches durch Drehen des
Drehknopfes 96 stufenlos den Regelkolben 104 öffnet, so daß By-Pass-Wasser
stufenlos regelbar durch Bohrung 80, Kammer 103, Bohrung 195
zur Kammer 94 und schließlich in den Gleichrichterkanal 58 strömt.
Dadurch kann die Punktstrahl-Schlagkraft stufenlos geregelt werden,
und nach Montage eines Flachstrahl-Quetschkopfes gemäß Fig. 2 kann
jeder stufenlos eingestellte Punktstrahl stufenlos zum Flachstrahl
verstellt werden. Daher kann erstmals ein einziger Spritzkopf mehr
oder weniger alle Anwendungen abdecken.
Die zum Ringkanal 85 führenden Radialbohrungen können genau zur Achsmitte
führen -siehe oben/rechts in Fig. 7- oder sie können leicht tangential
-siehe unten/links in Fig. 7- angeordnet sein, damit bei By-Pass-Zuschaltung
das Fluid im Strahl rotiert und beim Austritt radial
fortwirbelt, um eine relativ große Aufprallfläche zu erzeugen, wie
z.B. für Auftrag von Chemikalien, Einschäumen oder Feuerlöschen auf
kurze Entfernung erforderlich.
Ganz offensichtlich können die erfinderischen Stufenbohrungen gemäß
Fig. 1b und 1c mehrfach -wie z.B. in Fig.en 8a und 8b gezeigt- nebeneinander
angeordnet werden, um einen kräftigeren Flachstrahl zu erzeugen.
Diese Bohrungen können gemäß Fig.en 9a und 9b auch auf einem Kreis oder
einem Kegel liegen, um auch auf größere Entfernung eine gewisse Flächenwirkung
zu erzielen.
Zusätzlich können diese Wirkungen erweitert werden durch Ausbildung
von Ringkanälen oder Ringkanal-Abschnitten gemäß Fig.en 10a, 10b, um
die bekannten Wirkungen von Duschköpfen zu erzielen.
Selbstverständlich unterliegt die Erfindung verschiedensten Modifikationen,
die jedoch als innerhalb des Erfindungsgedankens liegend zu
betrachten sind. Dieses mag z.B. den Einsatz konventioneller Stabilisatoren
oder Diffusoren am Düseneinlaß betreffen u.a.
Claims (20)
- Druckfluiddüse mit einem Düsenkörper 52 und einem darin befindlichen Düsenkanal 50, zur Beschleunigung eines Druckfluids vorzugsweise zum Zwecke von Hochdruckreinigung, Hochdruckspül- und -feuerlöschzwecke, dadurch gekennzeichnet, daß der Druckfluidstrahl den Düsenkanal 50 verläßt und in einen demgegenüber größeren Gleichrichterkanal 58 in direkter axialer Verlängerung des Düsenkanals 50 eintritt, so daß die Fluid-Teile zur Bildung eines konzentrierten Strahles zusammengebündelt werden.
- Druckfluiddüse nach Anspruch 1, d.g., daß das Verhältnis der Durchströmflächen von Gleichrichterkanal 58 und Düsenkanal 50 unter 16 liegt.
- Druckfluiddüse nach Anspruch 1 oder 2, d.g., daß wenigstens eine By-Pass-Strömungsvorrichtung mindestens einen By-Pass-Strom parallel zum Zentralstrom durch Düsenkanal 50 gestattet, wobei der Fluideinlaß und der Anfang des Gleichrichterkanals verbunden sind.
- Druckfluiddüse nach einem der vorstehenden Ansprüche, d.g., daß der Fluid-By-Pass durch ein Fluid-Ventil zu- oder abgeschaltet wird.
- Druckfluiddüse nach einem der vorstehenden Ansprüche, d.g., daß der By-Pass-Strom mittels eines stufenlos einstellbaren Ventils stufenlos einstellbar ist.
- Druckfluiddüse nach einem der vorstehenden Ansprüche, d.g., daß wenigstens ein By-Pass den Fluid-Einlaß 56 und das Ende von Gleichrichterkanal 58 verbindet.
- Druckfluiddüse nach einem der vorstehenden Ansprüche, d.g., daß ein Sandstrahlkopf 30,32,33 auf den Düsenausgang 58 montiert ist.
- Druckfluiddüse nach einem der vorstehenden Ansprüche, d.g., daß eine Quetschvorrichtung auf dem Düsenausgang 58 montiert ist, der den Rundstrahl beidseitig zu einem Flachstrahl zusammenquetscht.
- Druckfluiddüse nach einem der vorstehenden Ansprüche, d.g., daß ein Fluidventil im Ventilkörper 52 selber angeordnet ist.
- Druckfluiddüse nach einem der vorstehenden Ansprüche, d.g., daß ein Fluidventil um den Ventilkörper herum angeordnet ist.
- Druckfluiddüse nach einem der vorstehenden Ansprüche, d.g., daß ein Umschaltventil vorsieht, entweder den Fluidstrom in die erfindungsgemäße Druckflüssigkeitsdüse oder in eine andere, parallel geschaltete Spritzvorrichtung zu leiten.
- Druckfluiddüse nach Anspruch 11, d.g., daß das Umschaltventil ein integriertes Bauteil des Düsenkörpers 52 ist.
- Druckfluiddüse nach einem der vorstehenden Ansprüche, d.g., daß der Gleichrichterkanal 58 axial längs des Düsenkanals 50 bewegt werden kann.
- Druckfluiddüse nach einem der vorstehenden Ansprüche, d.g., daß sie auf einer kinematisch bewegten Vorrichtung angebracht ist, die eine Hin- und Herbewegung so gestattet, daß der Strahl schnell hin- und herbewegt wird, so daß sich in der Langzeitbetrachtung ein Flachstrahl ergibt.
- Druckfluiddüse nach einem der Ansprüche 1 bis 13, d.g., daß sie auf einer kinematisch bewegten Vorrichtung angebracht ist, die eine rotierende Bewegung auf einem Zylinder oder Kegelmantel so gestattet, daß auch der jeweilige Fluidstrahl auf einem solchen Mantel bewegt wird, so daß letztendlich in der Langzeitaufnahme ein zylindrischer oder kegeliger Hohlstrahl erzeugt wird.
- Druckfluiddüse nach einem der vorstehenden Ansprüche, d.g., daß eine Mehrzahl von Düsenkanälen 50 mit Gleichrichterkanälen 58 nebeneinander angeordnet ist.
- Druckfluiddüse nach einem der vorstehenden Ansprüche, d.g., daß eine Mehrzahl von Düsenkanälen 50 mit Gleichrichterkanälen 58 auf einem Zylindermantel angeordnet sind.
- Druckfluiddüse nach einem der vorstehenden Ansprüche, d.g., daß eine Mehrzahl von Düsenkanälen 50 mit Gleichrichterkanälen 58 auf einem Kegelmantel angeordnet sind.
- Druckfluiddüse nach einem der Ansprüche 16, 17 oder 18, d.g., daß die Düsenkanäle 50 und/oder die Gleichrichterkanäle 58 jeweils untereinander verbunden sind.
- Druckfluiddüse nach Anspruch 19, d.g., daß die genannte Verbindung wenigstens teilweise eine flache Oberfläche hat.
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