EP0856240A1 - Schaltungsanordnung zum zünden einer hochdruckgasentladungslampe - Google Patents

Schaltungsanordnung zum zünden einer hochdruckgasentladungslampe

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EP0856240A1
EP0856240A1 EP97915283A EP97915283A EP0856240A1 EP 0856240 A1 EP0856240 A1 EP 0856240A1 EP 97915283 A EP97915283 A EP 97915283A EP 97915283 A EP97915283 A EP 97915283A EP 0856240 A1 EP0856240 A1 EP 0856240A1
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EP
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gas discharge
pressure gas
discharge lamp
transformer
circuit
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EP97915283A
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Ingo Gorille
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Robert Bosch GmbH
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Robert Bosch GmbH
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Publication date
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    • H05B41/00—Circuit arrangements or apparatus for igniting or operating discharge lamps
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    • H—ELECTRICITY
    • H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
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    • H—ELECTRICITY
    • H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
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    • H05B41/2881—Load circuits; Control thereof
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    • Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
    • Y02B20/00—Energy efficient lighting technologies, e.g. halogen lamps or gas discharge lamps

Definitions

  • the invention relates to a circuit arrangement for igniting a high-pressure gas discharge lamp of the type defined in the preamble of claim 1.
  • Bridge circuit in which two controlled switching transistors are arranged in at least one branch, and in which the high-pressure gas discharge lamp is supplied with ignition and combustion energy via the bridge branch of the bridge circuit.
  • the high-pressure gas discharge lamp is located directly in the bridge branch of a bridge circuit designed as a capacitive half-bridge, a choke coil being arranged in series with the lamp. Furthermore, the secondary winding of an ignition transformer is provided in series with this arrangement.
  • the supply current of the lamp is changed by changing the duty cycle Switching transistors regulated and changed in a certain way when starting.
  • Supply current pulses are e.g. for sodium vapor lamps about 300 Hz, which is superimposed on a higher frequency voltage between 30 and 70 kHz.
  • the start duty cycle is set to about 0.7 and the operating duty cycle is set to about 0.5.
  • both the start and the operation are carried out in the so-called resonance mode.
  • the starting frequency i.e. when the lamp is ignited, is approximately 80 kHz and the burning or operating frequency is approximately 8 to 16 kHz.
  • the lamp is operated in the so-called wobbling direct current mode, ie the direct current is always reversed.
  • the polarity reversal frequency is about 400 Hz.
  • the lamp is ignited by a separate pulse igniter.
  • the lamps used are so-called xenon lamps or metal halide lamps, the high pressure of which is around 80 bar. A high voltage of 24 kV is required to ignite the arc in view of the worst tolerance conditions necessary.
  • the voltage required for burning is around 85 volts.
  • circuit arrangement for operating a high-pressure gas discharge lamp In the application "Circuit arrangement for operating a high-pressure gas discharge lamp" from the applicant, which is filed simultaneously with the present application, it is provided that the primary winding of a transformer is arranged in the bridge branch of a bridge circuit, an oscillating circuit is arranged on the secondary side of the transformer, the high-pressure gas discharge lamp from the secondary-side resonant circuit is supplied with combustion and ignition energy, and both the combustion mode and the ignition process are operated at high frequency, the frequency of the ignition being selected to be significantly higher than the frequency in the combustion mode.
  • the transmission ratio between the secondary and primary winding of the transformer is chosen so that a compromise in the
  • the circuit arrangement according to the invention for igniting a high-pressure gas discharge lamp with the characterizing features of claim 1 has the advantage that the components are small in size and dimension
  • the transmission ratio ü z of the transformer for igniting the high-pressure gas discharge lamp is increased compared to the transmission ratio ü 3 of the operating case during operation of the high-pressure gas discharge lamp, ie for the ignition event, ü z > ü B or ü z >> ü B -
  • a portion of the turns of the primary winding of the transformer is short-circuited to increase the transmission ratio ü 2 when firing.
  • the short-circuiting is carried out with the aid of a controlled transistor.
  • the transistor for short-circuiting a part of the primary winding receives its control pulses from a control logic or a microcontroller, which also controls the controlled switching transistors of the bridge circuit.
  • Fig. 1 shows schematically the block diagram of a circuit arrangement designed according to the invention
  • Fig. 2 shows schematically in a diagram the course of the
  • a circuit arrangement designed according to the invention schematically shows the block diagram of the circuit arrangement designed according to the invention.
  • High-pressure gas discharge lamp 1 is connected with its electrodes 2 and 3 to the two ends 4 and 5 of the secondary winding 6 of a transformer 7.
  • a capacitor 8 is connected in parallel with the high-pressure gas discharge lamp 1 between the electrodes 2 and 3. From the capacitance of the capacitor 8 and the
  • Inductance of the secondary winding 6 of the transformer 7 is formed on the secondary side of an oscillating circuit through which the high-pressure gas discharge lamp 1 is supplied with combustion and ignition energy.
  • the primary winding 9 of the transformer 7 lies in the bridge branch of a bridge circuit 10.
  • the bridge circuit 10 shown is a so-called capacitive half bridge, in which two controlled switching transistors 11 and 12 are arranged in one branch, here in the left one.
  • the connection point 13 of the two transistors 11 and 12 forms one connection of the bridge branch.
  • two capacitors 14 and 15 are arranged in the other branch, here in the right.
  • the connection point 16 of the two capacitors 14 and 15 forms the second connection of the bridge branch.
  • This bridge branch lies between the
  • Connections 13 and 16 the aforementioned primary winding 9 of the transformer 7.
  • Switching transistor 11 and capacitor 14 are on Connection 17 connected to one another and connected to the positive pole + of a supply voltage source, for example the battery with the direct voltage U B of a motor vehicle.
  • Switching transistor 12 and capacitor 15 are connected to one another at connection 18 and connected to earth potential 0 of the supply voltage source.
  • a microcontroller 19 which embodies the control logic of the circuit arrangement, has its connections 20 and 21 connected to the positive pole + or the ground potential 0 of the supply voltage U B. Control outputs 22 and 23 of the microcontroller 19 are routed to the control inputs of the associated controlled switching transistors 11 and 12, respectively.
  • a controlled transistor 30 is provided, the control connection 31 of which is connected to the microcontroller 19 embodying the control logic.
  • the switched path of the transistor 30 lies between the bridge connection 13 and a connection point 32 within the primary winding 9 of the
  • connection point 32 divides the primary winding 9 into a part 9K, which can be short-circuited during ignition by the conductive control of transistor 30, and a part 9Z, which is then effective during ignition.
  • Transistor 30 is blocked, the entire primary winding 9, ie 9K + 9Z, is effective.
  • Burning operation of the high pressure gas discharge lamp 1 worked.
  • the primary winding 9 of the transformer is set so that a relatively small ü B arises, which is sufficient for the firing operation and allows the components to be optimized for this case. In this case, the transistor 30 is blocked and the entire primary winding 9 is effective. In order for the high-pressure gas discharge lamp 1 to ignite, the desired higher or even significantly higher
  • Time is specified in ⁇ s and the lamp voltage U L is shown in volts or in kV on the vertical axis.
  • the voltage U L rises from the value 0 in sinusoidal oscillations corresponding to the
  • High-pressure gas discharge lamp necessary ignition voltage reached.
  • High pressure gas discharge lamp from e.g. approx. 85 volts, namely the operating voltage required to maintain the arc.
  • the switch-on time is

Landscapes

  • Circuit Arrangements For Discharge Lamps (AREA)

Abstract

Eine Schaltungsanordnung zum Zünden einer Hochdruckgasentladungslampe (1) enthält eine Brückenschaltung (10), bei der in zumindest einem Zweig zwei gesteuerte Schalttransistoren (11, 12) angeordnet sind. Die Hochdruckgasentladungslampe (1) wird über den Brückenzweig (13-16) der Brückenschaltung (10) mit Zünd- und Brennenergie versorgt, wobei im Brückenzweig die Primärwicklung (9) eines Transformators (7) angeordnet ist, auf dessen Sekundärwicklung (6) ein Schwingkreis (6, 8) angeordnet ist, durch den die Hochdruckgasentladungslampe (1) von dem sekundärseitigen Schwingkreis (6, 8) mit Brenn- und Zündenergie versorgt wird. Sowohl der Brennbetrieb als auch der Zündvorgang wird mit Hochfrequenz betrieben. Das Übersetzungsverhältnis (üZ) des Transformators (7) wird zum Zünden der Hochdruckgasentladungslampe (1) erhöht gegenüber dem beim Betrieb der Hochdruckgasentladungslampe (1) vorliegenden Übersetzungsverhältnis (üB). Dies erfolgt insbesondere durch von einem Transistor (30) gesteuertes Kurzschließen eines Teils (9K) der Primärwicklung (9) des Transformators (7) beim Zündvorgang.

Description

Schaltungsanordnung zum Zünden einer Hochdruckgasentladungslampe
Stand der Technik
Die Erfindung geht aus von einer Schaltungsanordnung zum Zünden einer Hochdruckgasentladungslampe der im Oberbegriff des Anspruchs 1 definierten Gattung.
Aus der DE 37 29 383 AI ist eine Schaltungsanordnung zum Betrieb einer Hochdruckgasentladungslampe bekannt, die eine
Brückenschaltung, bei der in zumindest einem Zweig zwei gesteuerte Schalttransistoren angeordnet sind enthält, und bei der die Hochdruckgasentladungslampe über den Brückenzweig der Brückenschaltung mit Zünd- und Brennenergie versorgt wird.
Bei dieser bekannten Schaltungsanordnung liegt die Hochdruckgasentladungslampe direkt im Brückenzweig einer als kapazitiver Halbbrücke ausgeführten Brückenschaltung, wobei in Reihe mit der Lampe noch eine Drosselspule angeordnet ist. Des weiteren ist in Reihe mit dieser Anordnung die Sekundärwicklung eines Zündtransformators vorgesehen. Der Versorgungsstrom der Lampe wird durch Veränderung des Tastverhältnisses der Schalttransistoren geregelt und beim Start in bestimmter Weise verändert. Die Impulsfolgefrequenz der bipolaren
Versorgungsstromimpulse beträgt z.B. bei Natriumdampflampen etwa 300 Hz, der noch eine höherfrequente Spannung zwischen 30 und 70 kHz überlagert ist. Das Starttastverhältnis ist auf etwa 0,7 und das Betriebstastverhältnis auf etwa 0,5 eingestellt.
Aus dieser bekannten Schaltungsanordnung ist nicht zu entnehmen, ob sie für den Start und den Betrieb von solchen Hochdruckgasentladungslampen Verwendung findet oder verwendet werden kann, die in Kraftfahrzeuge eingebaut werden können und die aus dem Gleichspannungsbordnetz niedriger Spannungswerte, z.B. 6 oder 12 Volt, versorgt werden.
Generell ist zu dieser bekannten Schaltungsanordnung jedoch zu sagen, daß die verwendeten Bauelemente zum einen sehr zahlreich sind und daß zum anderen die verwendeten Bauelemente selbst in sich groß sind bzw. sein müssen, da sie für den Betrieb bei niedrigen Frequenzen ausgelegt sein müssen. Dies steht einem möglichst kostengünstigen Bau und Betrieb einer derartigen Schaltungsanordnung für den Start und den Betrieb einer Hochdruckgasentladungslampe nachteilig entgegen.
Es sind Hochdruckgasentladungslampen für den Betrieb in Kraftfahrzeugen auf dem Markt, die nach zwei verschiedenen
Prinzipien arbeiten. Bei dem einem Prinzip wird sowohl der Start als auch der Betrieb im sogenannten Resonanzbetrieb durchgeführt. Dabei liegt die Startfrequenz, also beim Zünden der Lampe, bei etwa 80 kHz und die Brenn- oder Betriebsfrequenz liegt bei etwa 8 bis 16 kHz. Bei dem anderen Prinzip wird die Lampe im sogenannten wackelnden Gleichstrombetrieb betrieben, d.h. der Gleichstrom wird immer wieder umgepolt. Die Umpolfrequenz beträgt etwa 400 Hz. Die Zündung der Lampe erfolgt über einen separaten Impulszünder. Die verwendeten Lampen sind sogenannte Xenonlampen oder Metallhalogenidlampen, deren Hochdruck bei etwa 80 bar liegt. Zum Zünden des Lichtbogens ist im Hinblick auf schlechteste Toleranzbedingungen eine Hochspannung von 24 kV notwendig. Im Brennbetrieb liegt die nötige Spannung bei etwa 85 Volt.
Prinzipielle Nachteile bei diesen beiden Prinzipien liegen darin begründet, daß auch hier relativ viele Bauteile und eine besondere Zündvorrichtung nötig sind und darüber hinaus die Bauteile recht groß sind und hochspannungsfest sein müssen. Dadurch sind in nachteiliger Weise relativ hohe Kosten, recht hohe Verlustleistungen und erheblicher Raumbedarf gegeben.
In der Anmeldung "Schaltungsanordnung zum Betrieb einer Hochdruckgasentladungslampe" der Anmelderin, die gleichzeitig mit vorliegender Anmeldung eingereicht wird, ist vorgesehen, daß im Brückenzweig einer Brückenschaltung die Primärwicklung eines Transformators angeordnet ist, auf der Sekundärseite des Transformators ein Schwingkreis angeordnet ist, die Hochdruckgasentladungslampe von dem sekundärseitigen Schwingkreis mit Brenn- und Zündenergie versorgt wird, und sowohl der Brennbetrieb als auch der Zündvorgang mit Hochfrequenz betrieben wird, wobei die Frequenz der Zündung wesentlich höher gewählt ist als die Frequenz beim Brennbetrieb.
Bei der dortigen Schaltungsanordnung ist das Übersetzungsverhältnis zwischen Sekundär- und Primärwicklung des Transformators so gewählt, daß ein Kompromiß in der
Dimensionierung zwischen dem normalen Betriebsfall, nämlich dem Brennen der Hochdruckgasentladungslampe, und dem Zündfall, bei dem das Brennen der Lampe gestartet wird, zu wählen ist. Das dortige Übersetzungsverhältnis ü ist fest. Dabei reichte für den Betriebsfall ein kleines ü, während im Zündfall ü größer sein müsste. Dieser Kompromiß, ein festes Übersetzungsverhältnis ü zu finden, welches beiden Fällen gerecht wird, ist schwierig zu finden. Dies insbesondere dann, wenn gleichzeitig die Baugröße noch oben hin limitiert ist. Vorteile der Erfindung
Die erfindungsgemäße Schaltungsanordnung zum Zünden einer Hochdruckgasentladungslampe mit den kennzeichnenden Merkmalen des Anspruchs 1 hat demgegenüber den Vorteil, daß die Bauelemente in ihrer Größe und Dimensionierung bei kleinem
Übersetzungsverhältnis allein auf den Betriebsfall, d. h. das Brennen der Hochdruckgasentladungslampe optimiert werden können.
Dies wird erfindungsgemäß dadurch erreicht, daß das
Übersetzungsverhältnis üz des Transformators zum Zünden der Hochdruckgasentladungslampe erhöht wird gegenüber dem beim Betrieb der Hochdruckgasentladungslampe vorliegenden Übersetzungsverhältnis ü3 des Betriebsfalls, d.h. für den Zündfall gilt üz > üB oder üz >> üB -
Durch die in den weiteren Ansprüchen niedergelegten Maßnahmen sind vorteilhafte Weiterbildungen und Verbesserungen der im Anspruch 1 angegebenen Schaltungsanordnung möglich.
Gemäß einer vorteilhaften Ausführungsform der Erfindung wird zur Erhöhung des Übersetzungsverhältnisses ü2 beim Zünden ein Teil der Windungen der Primärwicklung des Transformators kurzgeschlossen. Dabei wird in zweckmäßiger Ausgestaltung der Erfindung das Kurzschließen mit Hilfe eines gesteuerten Transistors durchgeführt.
In besonders vorteilhafter Weiterbildung der Erfindung erhält der Transistor zum Kurzschließen eines Teils der Primärwicklung seine Steuerimpulse von einer Ansteuerlogik bzw. einem Mikrokontroller, welcher auch die gesteuerten Schalttransistoren der Brückenschaltung steuert.
Zeichnung Die Erfindung ist anhand eines/mehrerer in der Zeichnung dargestellten Ausführungsbeispiels in der nachfolgenden Beschreibung näher erläutert. Es zeigen:
Fig. 1 schematisch das Blockschaltbild einer erfindungsgemäß gestalteten Schaltungsanordnung, und
Fig. 2 schematisch in einem Diagramm den Verlauf der
Lampenspannung über der Zeit während und nach dem Zündvorgang.
Beschreibung des Ausführungsbeispiels
In Fig. 1 ist schematisch das Blockschaltbild der erfindungsgemäß gestalteten Schaltungsanordnung dargestellt. Eine
Hochdruckgasentladungslampe 1 ist mit ihren Elektroden 2 und 3 an die beiden Enden 4 und 5 der Sekundärwicklung 6 eines Transformators 7 angeschlossen. Zwischen den Elektroden 2 und 3 ist parallel zur Hochdruckgasentladungslampe 1 ein Kondensator 8 geschaltet. Aus der Kapazität des Kondensators 8 und der
Induktivität der Sekundärwicklung 6 des Transformators 7 ist auf dessen Sekundärseite eine Schwingkreis gebildet, durch den die Hochdruckgasentladungslampe 1 mit Brenn- und Zündenergie versorgt wird.
Die Primärwicklung 9 des Transformators 7 liegt im Brückenzweig einer Brückenschaltung 10. Die dargestellte Brückenschaltung 10 ist eine sogenannte kapazitive Halbbrücke, bei der in einem Zweig, hier in dem linken, zwei gesteuerte Schalttransistoren 11 und 12 angeordnet sind. Der Verbindungspunkt 13 der beiden Transistoren 11 und 12 bildet den einen Anschluß des Brückenzweiges. Im anderen Zweig, hier im rechten, sind zwei Kondensatoren 14 und 15 angeordnet. Der Verbindungspunkt 16 der beiden Kondensatoren 14 und 15 bildet den zweiten Anschluß des Brückenzweiges. In diesem Brückenzweig liegt zwischen den
Anschlüssen 13 und 16 die bereits erwähnte Primärwicklung 9 des Transformators 7. Schalttransistor 11 und Kondensator 14 sind am Anschluß 17 miteinander verbunden und an den Pluspol + einer Versorgungsspannungsquelle, beispielsweise der Batterie mit der Gleichspannung UB eines Kraftfahrzeuges angeschlossen. Schalttransistor 12 und Kondensator 15 sind am Anschluß 18 miteinander verbunden und an das Erdpotential 0 der Versorgungsspannungsquelle angeschlossen.
Zwischen Pluspol + und Erdpotential 0 liegt die Batteriespannung UB an. Ein Mikrokontroller 19, der die Ansteuerlogik der Schaltungsanordnung verkörpert, ist mit seinen Anschlüssen 20 und 21 an den Pluspol + bzw. das Erdpotential 0 der Versorgungsspannung UB angeschlossen. Steuerausgange 22 und 23 des Mikrokontrollers 19 sind auf die Steuereingange der zugehörigen gesteuerten Schalttransistoren 11 bzw. 12 gefuhrt.
Gemäß vorliegender Erfindung ist ein gesteuerter Transistor 30 vorgesehen, dessen Steueranschluß 31 mit dem die Ansteuerlogik verkörpernden Mikrokontroller 19 verbunden ist. Die geschaltete Strecke des Transistors 30 liegt zwischen dem Brückenanschluß 13 und einem Anschlußpunkt 32 innerhalb der Primärwicklung 9 des
Transformators 7. Der Anschlußpunkt 32 teilt die Primärwicklung 9 in einen Teil 9K, der beim Zünden durch das leitend Steuern des Transistors 30 kurzgeschlossen werden kann, und einen Teil 9Z, der dann beim Zünden wirksam ist. Beim Betrieb der Hochdruckgasentladungslampe 1 nach dem Zünden, wenn der
Transistor 30 gesperrt ist, ist die gesamte Primärwicklung 9, also 9K + 9Z, wirksam.
Gemäß der Erfindung wird mit zwei verschiedenen Übersetzungsverhältnissen üz für das Zünden und uB für den
Brennbetrieb der Hochdruckgasentladungslampe 1 gearbeitet. Die Primärwicklung 9 des Transformators wird so festgelegt, daß ein relativ kleines üB entsteht, welches für den Brennbetrieb ausreicht und eine Optimierung der Bauelemente für diesen Fall erlaubt. In diesem Fall ist der Transistor 30 gesperrt und die gesamte Primärwicklung 9 wirksam. Um für den Zundfall der Hochdruckgasentladungslampe 1 das gewünschte höhere oder sogar wesentlich höhere
Übersetzungsverhältnis u; zu erzielen, um damit die notwendige Zündspannung einfach zur Verfügung zu stellen, wird während des Zundbetriebs der Transistor leitend geschaltet. Damit ist der Teil 9K der Primärwicklung 9 mit seinen zugehörigen Windungen kurzgeschlossen und nur der Teil 9Z der Primärwicklung 9 mit den zugehörigen Windungen im Zundfall wirksam. Mit Hilfe dieser erfindungsgemäß gestalteten Schaltungsanordnung kann sie insbesondere im Hinblick auf die Erzielung und Verwendung kleiner und preiswerter Bauelemente hin gunstig dimensioniert werden.
In Fig. 2 ist schematisch in einem Diagramm der Verlauf der Spannung u_ der Hochdruckgasentladungslampe über der Zeit wahrend und nach dem Zundvorgang dargestellt. Auf der Zeitachse t ist die
Zeit in μs angegeben und auf der senkrechten Achse ist die Lampenspannung UL in Volt bzw. in kV aufgetragen. Die Spannung UL steigt vom Wert 0 in sinusförmigen Schwingungen entsprechend dem
Verhalten des Zündschwingkreises immer mehr an. Nach knapp 6 μs ist bei dem dargestellten Ausfuhrungsbeispiel die zur Zündung der
Hochdruckgasentladungslampe notwendige Zündspannung erreicht.
Danach steht nur noch eine wesentlich niedrigere Spannung an der
Hochdruckgasentladungslampe von z.B. ca. 85 Volt an, namlich die zum Aufrechterhalten des Lichtbogens notige Brennspannung. Wie aus dem Diagramm gut zu erkennen ist, liegt die Einschaltzeit der
Hochdruckgasentladungslampe mit ca. 6 μs in einem äußerst günstigen Wertbereich.

Claims

Ansprüche
1. Schaltungsanordnung zum Zünden einer
Hochdruckgasentladungslampe (1) enthaltend eine Brückenschaltung (10), bei der in zumindest einem Zweig zwei gesteuerte Schalttransistoren (11, 12) angeordnet sind, und bei der die Hochdruckgasentladungslampe (1) über den Brückenzweig der Brückenschaltung (10) mit Zünd- und Brennenergie versorgt wird, und wobei im Brückenzweig (13- 16) der Brückenschaltung (10) die Primärwicklung (9) eines Transformators (7) angeordnet ist, und auf der Sekundärseite (6) des Transformators (7) ein Schwingkreis (6, 8) angeordnet ist, durch den die Hochdruckgasentladungslampe (1) von dem sekundärseitigen Schwingkreis (6, 8) mit Brenn- und Zündenergie versorgt wird, und sowohl der Brennbetrieb als auch der Zündvorgang mit Hochfrequenz betrieben wird, dadurch gekennzeichnet, daß das Übersetzungsverhältnis (üz) des Transformators (7) zum Zünden der Hochdruckgasentladungslampe (1) erhöht wird gegenüber dem beim Betrieb der Hochdruckgasentladungslampe (1) vorliegenden Übersetzungsverhältnis (üB) .
2. Schaltungsanordnung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß zur Erhöhung des Übersetzungsverhältnisses (ü:) beim Zünden ein Teil (9K) der Windungen der Primärwicklung (9) des Transformators (7) kurzgeschlossen wird.
3. Schaltungsanordnung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß das Kurzschließen mit Hilfe eines gesteuerten Transistors (30) erfolgt.
4. Schaltungsanordnung nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Transistor (30) seine Steuerimpulse von einer Ansteuerlogik bzw. einem Mikrokontroller (19) erhält, welcher auch die gesteuerten Schalttransistoren (11, 12) der Brückenschaltung (10) steuert.
EP97915283A 1996-03-06 1997-02-12 Schaltungsanordnung zum zünden einer hochdruckgasentladungslampe Withdrawn EP0856240A1 (de)

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DE19608658 1996-03-06
DE19608658A DE19608658C1 (de) 1996-03-06 1996-03-06 Schaltungsanordnung zum Zünden und Betreiben einer Hochdruckgasentladungslampe
PCT/DE1997/000256 WO1997033456A1 (de) 1996-03-06 1997-02-12 Schaltungsanordnung zum zünden einer hochdruckgasentladungslampe

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EP97915283A Withdrawn EP0856240A1 (de) 1996-03-06 1997-02-12 Schaltungsanordnung zum zünden einer hochdruckgasentladungslampe

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EP (1) EP0856240A1 (de)
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DE (1) DE19608658C1 (de)
WO (1) WO1997033456A1 (de)

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