EP0849451B1 - Verfahren zur Verbrennungsstabilisierung bei einem Gasturbinenkraftwerk - Google Patents

Verfahren zur Verbrennungsstabilisierung bei einem Gasturbinenkraftwerk Download PDF

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EP0849451B1
EP0849451B1 EP97810916A EP97810916A EP0849451B1 EP 0849451 B1 EP0849451 B1 EP 0849451B1 EP 97810916 A EP97810916 A EP 97810916A EP 97810916 A EP97810916 A EP 97810916A EP 0849451 B1 EP0849451 B1 EP 0849451B1
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air
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synthesis gas
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Klaus Dr. Döbbeling
Timothy Dr. Griffin
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General Electric Switzerland GmbH
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Alstom Schweiz AG
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    • F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
    • F23R3/40—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the use of catalytic means
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
    • F02C3/00—Gas-turbine plants characterised by the use of combustion products as the working fluid
    • F02C3/20—Gas-turbine plants characterised by the use of combustion products as the working fluid using a special fuel, oxidant, or dilution fluid to generate the combustion products
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    • F02C7/00—Features, components parts, details or accessories, not provided for in, or of interest apart form groups F02C1/00 - F02C6/00; Air intakes for jet-propulsion plants
    • F02C7/22—Fuel supply systems
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C2900/00—Special features of, or arrangements for combustion apparatus using fluid fuels or solid fuels suspended in air; Combustion processes therefor
    • F23C2900/9901—Combustion process using hydrogen, hydrogen peroxide water or brown gas as fuel

Definitions

  • the invention is based on a method for operating a gas turbine group according to the preamble of the first claim.
  • the invention has for its object in a method for operating a Gas turbine group of the type mentioned a lean combustion with low To ensure emissions and a stable at all times To allow flame.
  • the essence of the invention is therefore that compression supplied via a partial air line Air mixed with fuel supplied via a partial fuel line and is introduced into a reactor with a catalyst coating, that in the reactor the fuel-air mixture into a synthesis gas, essentially consisting of hydrogen, carbon monoxide, residual air and residual fuel, is converted and that this synthesis gas into the zones of the combustion chamber is injected where the flame is stabilized.
  • the advantages of the invention can be seen, inter alia, in that, owing to the high reactivity of hydrogen the flame of the lean premix burner is stabilized much more efficiently than with a conventional pilot flame, i.e. the flame no longer moves periodically and thus pressure pulsations in the burner avoided.
  • the hydrogen pilot flame results in higher local flame temperatures and due to their effect on the OH concentration, the local ones Response rates increased.
  • the total fuel required is much less than with conventional diffusion pilot flames. By the lesser Fuel consumption of the flame reduces nitrogen oxide emissions, this even with part-load operation of the gas turbine system.
  • a common shaft train 4 connects a gas turbine, essentially consisting Compressor 1, combustion chamber 5 and actual turbine 2 and one Generator 3.
  • the common shaft train 4 can be formed from individual waves be connected via couplings, not shown.
  • the air drawn in via an air inlet 20 is compressed in the compressor 1 and the compressed air is passed into the combustion chamber 5 via an air line 21.
  • Fuel is introduced into the combustion chamber 5 via a fuel line 6.
  • a premixer 18 for mixing fuel and compressed air arranged.
  • the fuel-air mixture thus obtained is in a combustion chamber 19 of the combustion chamber 5 burned.
  • the resulting hot gas is passed via a hot gas line 22 into the turbine 2, where it is expanded and part of the energy of the hot gas is converted into rotational energy.
  • the still hot exhaust gases are discharged via an exhaust pipe 23.
  • a portion of the compressed air from the air line 21 is via a partial air line 15 dissipated.
  • the diverted amount of compressed air can be via a valve 15V in the partial air line 15 and via one after branching in the air line 21 arranged valve 21V can be set.
  • the over the partial air line 15 branched-off air is further compressed in an additional compressor 7 and can be heated in a preheater 8 with the supply of thermal energy 12 become.
  • the air is then introduced into a mixer 9, where the air is mixed with a Part of the fuel, especially natural gas or methane, is mixed.
  • a heat exchanger 11 also in the mixer 9.
  • the fuel-air mixture with an excess of fuel ( ⁇ ⁇ 1) is fed into a catalytic reactor 10 and partially oxidized there.
  • the hydrogen-carbon monoxide-methane-residual air mixture thus obtained, in the following Called synthesis gas, is via a catalytic gas line 17 and Heat exchanger 11, where the heat of reaction of the synthesis gas to the inflowing Fuel is released into the combustion chamber 5, in particular in the Combustion chamber 19 initiated.
  • the reactor 10 contains a honeycomb-shaped ceramic body with a coating of a noble metal catalyst, for example based on the elements Rh, Pt, Ru or Ir.
  • a noble metal catalyst for example based on the elements Rh, Pt, Ru or Ir.
  • the ceramic body that carries the catalyst can also be made from other materials and can have any channels.
  • US Pat. No. 5,149,464 discloses a process for the selective oxidation of methane to hydrogen and carbon monoxide. For this purpose, the methane-air mixture is heated to at least 600 ° C.
  • M at least one element consisting of the elements Mg, B, Al, La, Ga, Si, Ti, Zr and Hf and M 'is a transition metal from the d series.
  • the equilibrium conversion of methane as well as the product selectivity for CO and H 2 increases with increasing reaction temperature, ie the higher the temperature, the more methane is converted and the more CO and H 2 is produced.
  • the reaction temperature should be between 550 to 850 ° C, preferably between 700 and 800 ° C.
  • a small reaction pressure of less than or equal to 20 bar favors the conversion selectivity for hydrogen.
  • the risk of an explosion in the reactor 10 is further reduced by a low pressure.
  • fuel with high pressure which can be set by means of the additional compressor, is required for injection into the combustion chamber 5 in order to ensure a sufficient penetration depth and mixing of the fuel in the burner.
  • a lower ⁇ ratio may be desirable at higher reaction pressures to reduce the risk of explosion as this prevents residual oxygen and improve reaction selectivity.
  • a higher methane / air ratio reduces the reaction temperature due to the additional dilution of the products.
  • the flow rate through the reactor must be selected so that the highest possible yield can be achieved.
  • the selectivity for the formation of the reaction intermediates CO and H 2 ie the prevention of further reaction with the residual O 2 in the air to CO 2 and H 2 O, can be improved by increasing the flow rate through the catalyst of the reactor 10. It is therefore advantageous to work with the highest possible flow rates that ensure almost complete conversion, so that the residence time inside the catalytic converter is at most 1 ms. It is also advantageous to work with catalysts that have a residence time spectrum that is as narrow as possible.
  • the synthesis gas obtained is injected into the regions of the premixer, where the flame is stabilized.
  • a row of nozzles is arranged at the transition to the combustion chamber which the gas mixture can be injected. Because the flame on this burner essentially by a cross-sectional jump at the downstream end of the Burner is stabilized, the injection openings can also be made on the front panel, arranged essentially circumferentially around the outlet of the burner his.
  • the reactor 10 To start the synthesis gas reaction, the reactor 10 must be preheated to over 500 ° C. This can be achieved either by preheating the compressed air by means of preheating 8 or by directly heating the catalyst in reactor 10, preheating 8 then no longer being required.
  • the direct heating of the catalytic converter electrically by applying a current to the metal of the catalytic converter or to a metallic honeycomb body, or chemically, for example by means of H 2 oxidation by means of additional hydrogen injection 24 and mixing upstream of the catalytic converter, requires much less energy. When the exothermic reaction has started, it should proceed without adding additional energy. Furthermore, the heat of reaction of the synthesis gas can be given off to the inflowing fuel via the heat exchanger 11.
  • the synthesis gas production can take place centrally or locally, whereby a central production is more economical.
  • the partial air line 15 and the partial fuel line 16 do not have to branch off from the air line 21 and the fuel line 6, they can also be fed separately.
  • the steam reforming process can also be operated autothermally.

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Description

Technisches Gebiet
Die Erfindung geht aus von einem Verfahren zum Betrieb einer Gasturbogruppe nach dem Oberbegriff des ersten Anspruches.
Stand der Technik
Bei der Verbrennung von mageren Brennstoff-Luft-Gemischen werden diese nahe an ihrer mageren Löschgrenze verbrannt, um die Flammentemperatur möglichst tief zu halten. Dadurch können die Stickoxyd-Emissionen minimiert werden. Im Teillastbereich stellen sich jedoch grosse Probleme, da dort die Verbrennungstemperatur nicht einfach durch eine Reduktion der Brennstoffmenge gesenkt werden kann. Dies würde nämlich zu erhöhten CO-Emissionen, Flammeninstabilitäten und Flammenlöschung führen. Uebliche Methoden um diesen Problemen zu begegnen sind ein Luftbypass, gestufte Brenner, die Eindüsung von Dampf oder der Gebrauch von Diffusions-Pilotbrennern. Dies führt jedoch wieder zu einer Erhöhung der Stickoxyd-Emissionen.
Aus US 5,048,284 ist ein Verfahren zum Betrieb einer Gasturbogruppe bekannt, bei dem über eine Teil-Luftleitung zugeführte verdichtete Luft mit über eine Teil-Brennstoffleitung zugeführtem Brennstoff vermischt wird, und in einen Reaktor mit einer Katalysatorbeschichtung eingeleitet wird, und wobei in den Reaktor das Brennstoff-Luft-Gemisch in ein Synthesegas umgewandelt wird. Das Synthesegas wird mit dem nichtsynthetisierten Brennstoff vermischt, und mit diesem zusammen einer Verbrennungszone zugeführt. Vorderhand vermag auch dieses Verfahren das eingangs beschriebene Problem nicht zu lösen.
Darstellung der Erfindung
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, bei einem Verfahren zum Betrieb einer Gasturbogruppe der eingangs genannten Art eine magere Verbrennung mit geringen Emissionen zu gewährleisten und zu jedem Betriebszeitpunkt eine stabile Flamme zu ermöglichen.
Erfindungsgemäss wird dies durch die Merkmale des ersten Anspruches erreicht.
Kern der Erfindung ist es also, dass über eine Teil-Luftleitung zugeführte verdichtete Luft mit über eine Teil-Brennstoffleitung zugeführtem Brennstoff vermischt wird und in einen Reaktor mit einer Katalysator-Beschichtung eingeleitet wird, dass im Reaktor das Brennstoff-Luft-Gemisch in ein Synthesegas, im wesentlichen bestehend aus Wasserstoff, Kohlenmonoxid, Restluft und Restbrennstoff, umgewandelt wird und dass dieses Synthesegas in die Zonen der Brennkammer eingedüst wird, wo die Flamme stabilisiert wird.
Die Vorteile der Erfindung sind unter anderem darin zu sehen, dass aufgrund der hohen Reaktivität von Wasserstoff die Flamme des mageren Vormischbrenners viel effizienter stabilisiert wird als durch eine übliche Pilotflamme, d.h. die Flamme bewegt sich nicht mehr periodisch und damit werden Druck-Pulsationen im Brenner vermieden. Die Wasserstoff-Pilotflamme resultiert in höheren lokalen Flammentemperaturen und durch ihren Effekt auf die OH-Konzentration werden die lokalen Reaktionsraten erhöht. Der insgesamt benötigte Brennstoff ist dabei viel geringer als bei herkömmlichen Diffusions-Pilotflammen. Durch den geringeren Brennstoffverbrauch der Flamme werden die Stickoxidemissionen reduziert, dies auch bei Teillastbetrieb der Gasturbinenanlage.
Die lokale und gezielt Eindüsung des Synthesegases führt zu einer gezielten und kontrollierbaren Verbrennung des Wasserstoffes. Würde das Synthesegas dem übrigen Brennstoff des Vormischbrenners zugeführt und mit diesem vermischt, entstünden Probleme aufgrund der hohen Reaktivität von Wasserstoff, d.h. die Mischzeit von Brennstoff und Luft müsste verkürzt werden und man müsste die Standardbrennstoffeindüsung ändern, um den Rückschlag der Flamme zu verhindern.
Weitere vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung ergeben sich aus den Unteransprüchen.
Kurze Beschreibung der Zeichnung
In der einzigen Figur ist ein Ausführungsbeispiel der Erfindung schematisch dargestellt. Es sind nur die für das Verständnis der Erfindung wesentlichen Elemente gezeigt.
Weg zur Ausführung der Erfindung
Ein gemeinsamer Wellenstrang 4 verbindet eine Gasturbine, im wesentlichen bestehend aus Verdichter 1, Brennkammer 5 und eigentlicher Turbine 2 und einem Generator 3. Der gemeinsame Wellenstrang 4 kann dabei aus Einzelwellen gebildet werden, die über nicht näher dargestellte Kupplungen verbunden sind.
Im Verdichter 1 wird die über einen Lufteinlass 20 angesaugte Luft komprimiert und die verdichtete Luft über eine Luft-Leitung 21 in die Brennkammer 5 geleitet. Ueber eine Brennstoffleitung 6 wird Brennstoff in die Brennkammer 5 eingeleitet. In der Brennkammer ist ein Vormischer 18 zur Vermischung von Brennstoff und verdichteter Luft angeordnet. Das so erhaltene Brennstoff-Luft-Gemisch wird in einem Brennraum 19 der Brennkammer 5 verbrannt. Das entstandene Heissgas wird über eine Heissgasleitung 22 in die Turbine 2 geleitet, wo es entspannt wird und ein Teil der Energie des Heissgases in Drehenergie umgewandelt wird. Die noch heissen Abgase werden über eine Abgasleitung 23 abgeführt.
Von der Luftleitung 21 wird ein Teil der verdichteten Luft über eine Teil-Luftleitung 15 abgeführt. Die abgezweigte Menge an verdichteter Luft kann über ein Ventil 15V in der Teil-Luftleitung 15 und über ein nach der Verzweigung in der Luft-Leitung 21 angeordnetes Ventil 21V eingestellt werden. Die über die Teil-Luftleitung 15 abgezweigte Luft wird in einem Zusatzverdichter 7 weiter verdichtet und kann in einer Vorheizung 8 unter Zuführung von Wärmeenergie 12 erhitzt werden. Danach wird die Luft in einen Mischer 9 eingeführt, wo die Luft mit einem Teil des Brennstoffes, insbesondere Erdgas oder Methan, vermischt wird. Dazu zweigt von der Brennstoffleitung 6 eine Teil-Brennstoffleitung 16 ab. Auch hier sind zur Einstellung der Menge des abgezweigten Brennstoffes nach der Verzweigung Ventile 16V und 6V in der Teil-Brennstoffleitung 16 und der Brennstoffleitung 6 angeordnet. Die Teil-Brennstoffleitung 16 führt über einen Wärmetauscher 11 ebenfalls in den Mischer 9.
Das Brennstoff-Luft-Gemisch mit einem Ueberschuss an Brennstoff (λ < 1) wird in einen Katalyse-Reaktor 10 geführt und dort teiloxidiert. Ein typischer Oxydationsvorgang für ein Methan-Luft-Gemisch ist dabei: 2CH4 + O2 → 4H2 + 2CO   ΔH = -35.6 kJ/mol CH4
Das so erhaltenen Wasserstoff-Kohlenmonoxid-Methan-Restluft-Gemisch, im folgenden Synthesegas genannt, wird über eine Katalysegasleitung 17 und über den Wärmetauscher 11, wo die Reaktionswärme des Synthesegases an den zuströmenden Brennstoff abgegeben wird, in die Brennkammer 5, insbesondere in den Brennraum 19 eingeleitet.
Der Reaktor 10 enthält zur Durchführung der Reaktion einen wabenförmigen Keramikkörper mit einer Beschichtung aus einem Edelmetall-Katalysator, z.B. basierend auf den Elementen Rh, Pt, Ru oder lr. Der Keramikkörper der den Katalysator trägt kann auch aus anderen Stoffen gefertigt werden und kann beliebig verlaufende Kanäle aufweisen. Beispielsweise aus der US 5,149,464 ist ein Verfahren zur selektiven Oxidation von Methan zu Wasserstoff und Kohlenmonoxid bekannt. Das Methan-Luft-Gemisch wird dazu auf mindestens 600°C erwärmt und in Kontakt mit einem Katalysator aus der Legierung MxM'yOz gebracht, wobei M mindestens ein Element aus den Elementen Mg, B, Al, La, Ga, Si, Ti, Zr und Hf und M' ein Uebergangsmetall aus der d-Reihe ist.
Der Gleichgewichts-Umsatz von Methan wie auch die Produkt-Selektivität für CO und H2 nimmt mit steigender Reaktionstemperatur zu, d.h. je höher die Temperatur liegt, desto mehr Methan wird umgewandelt und desto mehr CO und H2 wird produziert. Die Reaktionstemperatur sollte zwischen 550 bis 850°C liegen, vorzugsweise zwischen 700 und 800°C.
Ein kleiner Reaktionsdruck von kleiner gleich 20 bar begünstigt die Umsatz-Selektivität für Wasserstoff. Weiter wird durch einen geringen Druck die Gefahr einer Explosion im Reaktor 10 reduziert. Andererseits wird Brennstoff mit hohem Druck, der mittels des Zusatzverdichters eingestellt werden kann, zur Einspritzung in die Brennkammer 5 benötigt, um eine genügende Eindringtiefe und Vermischung des Brennstoffes im Brenner zu gewährleisten.
Das stöchiometrische Verhältnis für die Reaktion liegt bei λ = 0.5. Ein kleineres λ-Verhältnis ist eventuell bei höheren Reaktionsdrücken wünschenswert, um die Gefahr einer Explosion zu reduzieren, da dadurch Rest-Sauerstoff verhindert wird, und die Reaktions-Selektivität zu verbessern. Ein höheres Methan/Luft-Verhältnis reduziert die Reaktions-Temperatur durch die zusätzliche Verdünnung der Produkte.
Die Durchflussgeschwindigkeit durch den Reaktor muss so gewählt werden, dass eine möglichst hohe Ausbeute erzielt werden kann. Die Selektivität zur Bildung der Reaktionszwischenprodukte CO und H2, d.h. die Verhinderung der weiteren Reaktion mit dem Rest-O2 der Luft zu CO2 und H2O, kann durch eine Erhöhung der Durchflussgeschwindigkeit durch den Katalysator des Reaktors 10 verbessert werden. Es ist deshalb vorteilhaft, mit höchstmöglichen Durchflussgeschwindigkeiten die einen nahezu vollständigen Umsatz gewährleisten zu arbeiten, so dass die Aufenthaltszeit im Innern des Katalysators bei höchstens einer 1 ms liegt. Es ist auch vorteilhaft mit Katalysatoren zu arbeiten, die ein möglichst schmales Verweilzeitspektrum aufweisen.
Das erhaltene Synthesegas wird in die Regionen des Vormischers eingespritzt, wo die Flamme stabilisiert wird. Aus der DE 43 04 213 ist beispielsweise ein Vormischbrenner, der als Vormischer 18 dient, bekannt, der aus zwei Teilkegelschalen besteht, die gegeneinander verschoben sind. Am stromabwärtigen Ende des Brenners, am Uebergang zum Brennraum ist eine Reihe Düsen angeordnet, über die das Gasgemisch eingedüst werden kann. Da die Flamme bei diesem Brenner im wesentlichen durch einen Querschnittssprung am stromabwärtigen Ende des Brenners stabilisiert wird, können die Eindüsungsöffnungen auch an der Frontplatte, im wesentlichen umfangsförmig um den Austritt des Brenners angeordnet sein. Wesentlich zur Ausführung der Erfindung ist jedoch nicht die Ausführung des Vormischer, sondern dass die Eindüsungsöffnungen für das hochreaktive Synthesegas dort angeordnet sind, wo die Flamme stabilisiert werden soll. Die durch das Synthesegas gebildete Flamme oder Flammen bilden dabei eine Zone stabiler Verbrennung und zudem eine Zündquelle für den Brenner, d.h. sie dienen als Pilotflammen.
Zum Starten der Synthesegas-Reaktion muss der Reaktor 10 auf über 500°C vorgewärmt werden. Dies kann entweder durch Vorwärmen der verdichteten Luft mittels der Vorheizung 8 oder durch direkte Heizung des Katalysators im Reaktor 10 erreicht werden, wobei dann die Vorheizung 8 nicht mehr benötigt wird. Die direkte Heizung des Katalysators, elektrisch durch Anlegen eines Stromes an das Metall des Katalysators oder an einen metallischen Wabenkörper oder chemisch, beispielsweise durch eine H2-Oxidation mittels zusätzlicher Wasserstoffeindüsung 24 und Vermischung stromaufwärts des Katalysators, benötigt dabei viel weniger Energie. Wenn die exotherme Reaktion gestartet ist, sollte sie ohne Zugabe weiterer Energie ablaufen. Weiter kann die Reaktionswärme des Synthesegases über den Wärmetauscher 11 an den zuströmenden Brennstoff abgegeben werden.
Selbstverständlich ist die Erfindung nicht auf das gezeigte und beschriebene Ausführungsbeispiel beschränkt. Die Synthesegasproduktion kann zentral oder lokal erfolgen, wobei eine zentrale Produktion wirtschaftlicher ist. Die Teil-Luftleitung 15 und die Teil-Brennstoffleitung 16 müssen nicht von der Luftleitung 21 und der Brennstoffleitung 6 abzweigen, sie können auch seperat gespeist werden.
Das Synthesegas kann auch mittels Dampf-Reformierung gewonnen werden. CH4 + H2O → CO + 3H2   ΔH = 206 kJ/mol CO + H2O → CO2 + H2   ΔH = -41.2 kJ/mol Der Dampf-Reformierungsprozess kann dabei auch autothermisch betrieben werden.
Bezugszeichenliste
1
Verdichter
2
Turbine
3
Generator
4
Welle
5
Brennkammer
6
Brennstoffleitung
6V
Ventil in 6
7
Zusatzverdichter
8
Vorheizung
9
Mischer
10
Reaktor
11
Wärmetauscher
12
Wärmeenergie
15
Teil-Luftleitung zu 10
15V
Ventil in 15
16
Teil-Brennstoffleitung zu 10
16V
Ventil in 16
17
Katalysegas-Leitung
18
Vormischer
19
Brennraum
20
Lufteinlass
21
Luft-Leitung
21V
Ventil in 21
22
Heissgasleitung
23
Abgasleitung
24
Wasserstoffeindüsung

Claims (9)

  1. Verfahren zum Betrieb einer Gasturbogruppe, wobei die Gasturbogruppe im wesentlichen aus einem Verdichter (1), einer Brennkammer (5), einer Turbine (2) und einem Generator (3) besteht, wobei in einem Vormischer (18) der Brennkammer (5) vorgängig der Verbrennung Brennstoff mit im Verdichter (1) verdichteter Luft vermischt und danach in einem Brennraum (19) verbrannt wird, und wobei
    über eine Teil-Luftleitung (15)zugeführte verdichtete Luft mit über eine Teil-Brennstoffleitung (16) zugeführtem Brennstoff vermischt wird und in einen Reaktor (10) mit einer Katalysator-Beschichtung eingeleitet wird, dass im Reaktor (10) das Brennstoff-Luft-Gemisch in ein Synthesegas, umfassend Wasserstoff, Kohlenmonoxid, Restluft und Restbrennstoff, umgewandelt wird, dadurch gekennzeichnet, dass dieses Synthesegas in die Zonen der Brennkammer (5) eingedüst wird, wo die Flamme stabilisiert wird.
  2. Verfahren nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet, dass der über eine Teil-Brennstoffleitung (16) zugeführte Brennstoff Erdgas und / oder Methan ist.
  3. Verfahren nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet, dass die Teil-Luftleitung (15) von einer Luftleitung (21) abzweigt, die die verdichtete Luft aus dem Verdichter (1) in die Brennkammer (5) leitet und / oder dass die Teil-Brennstoffleitung (16) von einer Brennstoffleitung (6) abzweigt, die Brennstoff der Brennkammer (5) zuführt.
  4. Verfahren nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet, dass der dem Reaktor (10) zugeführte Brennstoff vor der Vermischung mit der verdichteten Luft in einem Wärmetauscher (11) vorgewärmt wird.
  5. Verfahren nach Anspruch 4,
    dadurch gekennzeichnet, dass die Wärmeenergie des Synthesegases zur Erwärmung des Brennstoffes im Wärmetauscher (11) verwendet wird.
  6. Verfahren nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet, dass beim Starten der Synthesegas-Produktion die verdichtete Luft vorgängig der Einleitung in den Reaktor (10) erwärmt wird und / oder dass der Katalysator erwärmt wird.
  7. Verfahren nach Anspruch 6,
    dadurch gekennzeichnet, dass der Katalysator elektrisch und / oder chemisch erwärmt wird.
  8. Verfahren nach Anspruch 1 oder 3,
    dadurch gekennzeichnet, dass die über die Teil-Luftleitung (15) dem Reaktor (10) zugeführte verdichtete Luft mit einem Zusatzverdichter (7) verdichtet wird.
  9. Verfahren nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet, dass das Synthesegas in den Brennraum (19) der Brennkammer (5) eingedüst wird.
EP97810916A 1996-12-21 1997-11-26 Verfahren zur Verbrennungsstabilisierung bei einem Gasturbinenkraftwerk Expired - Lifetime EP0849451B1 (de)

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EP0849451A2 EP0849451A2 (de) 1998-06-24
EP0849451A3 EP0849451A3 (de) 1999-11-03
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DE (2) DE19654022A1 (de)

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