EP0838595A2 - Blade support for a compressor - Google Patents
Blade support for a compressor Download PDFInfo
- Publication number
- EP0838595A2 EP0838595A2 EP97810716A EP97810716A EP0838595A2 EP 0838595 A2 EP0838595 A2 EP 0838595A2 EP 97810716 A EP97810716 A EP 97810716A EP 97810716 A EP97810716 A EP 97810716A EP 0838595 A2 EP0838595 A2 EP 0838595A2
- Authority
- EP
- European Patent Office
- Prior art keywords
- blade carrier
- cooling
- cooling channels
- carrier according
- compressor
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/40—Casings; Connections of working fluid
- F04D29/52—Casings; Connections of working fluid for axial pumps
- F04D29/54—Fluid-guiding means, e.g. diffusers
- F04D29/541—Specially adapted for elastic fluid pumps
- F04D29/542—Bladed diffusers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/58—Cooling; Heating; Diminishing heat transfer
- F04D29/582—Cooling; Heating; Diminishing heat transfer specially adapted for elastic fluid pumps
Definitions
- the invention relates to a blade carrier for an axially flowed through compressor, preferably a thermally highly stressed High pressure compressor, the blade carrier with Cooling channels is provided, which in a closed circuit of are flowed through a coolant.
- Cooled or heated blade carriers for turbomachinery are well known.
- the start-up problems of a steam turbine to solve it is already from BE-A 649 186 known, between the blade carrier and an outer insulation a system consisting of pipes, channels, lines and the like circular or spiral around the blade carrier to arrange around this by supplying external heat to keep at a set temperature at all times.
- the reduction in radial play is made more difficult that are in different operating states of the compressor Rotor blades and compressor housing in different Expand or contract mass.
- the radial play must therefore be chosen so that it is under the most unfavorable operating conditions, i.e. with extensive Rotor and blades and compressed compressor housing, is still sufficient. It must be taken into account that the change in radial play is both mechanical can also have thermal causes.
- As a mechanical The main cause is the radial deflection of the Rotors and the blades through the at fast rotation attacking centrifugal forces in question.
- thermal causes are different thermal expansions in the rotor and stator due to temperature differences or different Expansion coefficient of the materials used view as well as the ovalization of the housing parts through the parting line in the parting line.
- the rotor can also be cooled in modern gas turbines be and are made of ferritic material. Then he is in usually provided with thermal insulation that ensures that the rotor temperature remains lower than the temperature of the combustion air in the respective section at the compressor outlet. In this case, the radial ones Operating games larger than the games when cold System because the rotor temperature is lower than the blade carrier temperature.
- this is the case of a blade carrier achieved at the outset in that the cooling channels at least approximately in the circumferential direction within the blade carrier get lost, and yourself in a closed Water cycle are located, which essentially consists of a Circulation pump, a pressure vessel and a heat exchanger consists.
- Water is a suitable coolant; Possibly could also be considered a cooling gas or high pressure steam Coolants should be considered.
- cooling channels are annular or are arranged helically and if each cooling ring with a supply line and a discharge line is provided, so that at least two separate cooling paths can be provided. It then lends itself to that in the longitudinal direction of the blade carrier at least every second successive cooling ring or at least every second consecutive loop of the helical arrangement on a separate cooling path connected.
- cooling ducts with their supply and discharge lines are connected Form skeleton, so this can be in the mold of the blade carrier and introduced together with the blade carrier be shed.
- cooling channels in a blade carrier pour in.
- this is cooling of gas turbine blades, for which purpose in the axial direction of the machine running and communicating with the guide vane feet Tubes are arranged in the blade carrier.
- a single-shaft gas turbine is shown schematically in FIG. which in the example with reheating is equipped.
- the rotor 10 is the rotor 10 and Blade carrier 11 with a single-stage high-pressure blading 12 or one (not shown) multi-stage Low pressure blading equipped. That of the primary combustion chamber 13 escaping flue gas relaxes under power in the high-pressure blading and gets into one Mixing section 25. There is the flue gas via a fuel supply additional fuel and possibly combustion air admixed and the mixture of a second combustion chamber fed.
- the primary combustion chamber 13 draws the combustion air from the Plenum 14 and is via the fuel line 15 with liquid and / or gaseous fuel.
- the combustion air enters the plenum 14 from the diffuser 16 of the compressor 17. Its multi-stage high-pressure blading 18 or low-pressure blading 19 becomes on the one hand formed by moving blades, which in turns of the rotor 10 are shoveled. On the other hand, they are associated guide vanes in twists of two parts trained low pressure blade carrier 20 and high pressure blade carrier 21 attached. Between high-pressure blading 18 and low pressure blading 19 is a cooling air extraction 22 arranged. To represent the prevailing problem it is believed that the combustion air due to compression in the low-pressure blading at their outlet already has a temperature of approx. 450 ° C. From Fig.
- a heat shield 23 in a suitable manner appropriate.
- a thermal insulation 24 in the form of a cover plate delimited.
- the blade carrier is also over its entire length is provided with cooling channels 26 which in closed loop of a coolant, here water, are flowed through. These cooling channels run in the circumferential direction inside the blade carrier and are in direct current flows through to the compressor flow.
- FIG. 2 An example of a suitable cooling channel arrangement shows Fig. 2.
- the channels are annular and exist from a plurality of side by side at a suitable distance, arranged cooling rings 27, each with a feed line 28 and a derivative 29.
- the cooling rings 27 are fed via a water supply line 30 by means of a circulation pump 31.
- the cooling water is drawn from a pressure holding vessel 32, which in turn by means of a pressure pump 33 with water is supplied. Above the water level in the pressure vessel there is a gas atmosphere. From the last The water is cooled by a water return line 34 removed and recooled in a heat exchanger 35, before it gets into the pressure vessel 32.
- two separate cooling paths are provided, which is fed from the common water supply line 30 and when leaving the cooling channels in the common Water return line 34 open.
- panels are to be supplied with water evenly 36 upstream of the cooling rings 27 applied first arranged.
- the cooling paths are designed such that every second Cooling ring from the arrangement lies in the same path.
- the first ring 27a draws water from the left supply line 28a.
- the water flows through the ring in the Counterclockwise and is derived from the lead 29a Ring removed.
- This derivative 29a communicates via a Connection line 37 with the supply line of the next Cooling ring.
- the second ring 27b Water from the right supply line 28b.
- the water flows through the ring here clockwise and is about the derivative 29b removed from the ring.
- This derivative 29b communicates why about a connecting line 37 with the supply line of the cooling ring after next. In the longitudinal direction of the blade carrier neighboring cooling ducts become in opposite directions flows through.
- this solution has the advantage that all cooling rings 27 with their inlets and outlets 28 resp. 29 and the connecting lines 37 compiled into a skeleton construction can be, for example, by welding. This Skeleton construction can subsequently be made using the shovel carrier be shed together.
- Ductile iron is ideal, for example GGG40Mo or Cast iron.
- the cooling rings are preferably made of steel pipes with a higher melting point than that of the blade carrier material. Due to the higher coefficient of thermal expansion of stainless steel is in operation Always an intimate contact and therefore a good heat exchange guaranteed between the blade carrier and cooling tubes.
- the cooling pipes according to the figures 3 to 6 with their Aussenumfamg welded-on ribs 40, webs 41 or pins 42 be.
- the ribs can be circular (Fig. 3) or be arranged helically (Fig. 4).
- Longitudinal Crosspieces 41 can be attached to the pipe circumference in several places be (Fig. 5), just like pins 42 (Fig. 6).
- a numerical example illustrates the mode of operation of the invention: with a wall thickness of approximately 50 to 70 mm of the blade carrier to be cooled, steel tubes with an outer diameter of 20 mm are selected.
- the thermal insulation of the blade carrier is dimensioned such that the temperature difference between the outside and the inside of the blade carrier should not be greater than 30-70 ° C.
- the heat transfer due to convection between the combustion air and the blade carrier should be limited to 50-150 W / m 2 K. In the case of a shovel carrier of a modern system, this means that a heat quantity of approx. 500 kW has to be dissipated via the closed water cooling circuit. If a temperature difference of 20 ° C between water inlet and water outlet is permitted, this requires a water volume of 6 kg / sec. It is advisable to work with a water pressure of 40 to 80 bar and a water temperature of maximum 120 ° C.
- Another cooling channel arrangement can consist in that the cooling channels are arranged helically and that there are at least two separate cooling paths are provided. This solution corresponds to a two-course one Thread. Even then, every second would be consecutive Loop of the helical arrangement by means of own supply and discharge lines to a separate cooling path be connected.
- FIG. 7 Another cooling channel arrangement shown in FIG. 7 can consist in that the cooling channels 26a by milling or Turning incorporated into the outer wall of the blade carrier are and closed with a welded cover band 38 will.
- a circular or helical channel arrangement are used.
- the Inlets and outlets of the individual channels and the connecting lines would in this case be outside the actual blade carrier are located.
- As material for the The blade carrier then offers a low-alloy steel on. At 39, they are on the inner wall of the blade carrier attached screw holes for the compressor guide vanes designated.
- the invention is of course not limited to the embodiment shown and described.
- the cooling channels could also flow through in counterflow to the compressor flow.
- flowing through all cooling channels in the same direction either clockwise or counterclockwise does not go outside the scope of the invention.
- several cooling paths can of course also be provided instead of the two paths described. The right choice will be, among other things, a question of the permissible pressure loss within the cooling system.
- the new cooling method is not only applicable to stationary gas turbines, but also, for example, to lightweight aircraft turbines. In this case, an aluminum or magnesium alloy is used as the material for the blade carrier to be cooled.
Abstract
Description
Die Erfindung betrifft einen Schaufelträger für einen axial durchströmten Verdichter, vorzugsweise einen thermisch hochbelasteten Hochdruckverdichter, wobei der Schaufelträger mit Kühlkanälen versehen ist, welche in geschlossenem Kreis von einem Kühlmittel durchströmt sind.The invention relates to a blade carrier for an axially flowed through compressor, preferably a thermally highly stressed High pressure compressor, the blade carrier with Cooling channels is provided, which in a closed circuit of are flowed through a coolant.
Gekühlte oder beheizte Schaufelträger für Turbomaschinen sind hinlänglich bekannt. Um die Anfahrprobleme einer Dampfturbine zu lösen, ist es bereits aus der BE-A 649 186 bekannt, zwischen dem Schaufelträger und einer Aussenisolation ein System bestehend aus Rohren, Kanälen, Leitungen und dergleichen zirkular oder spiralig um den Schaufelträger herum anzuordnen, um diesen mittels Zufuhr von Fremdwärme jederzeit auf einer Solltemperatur zu halten.Cooled or heated blade carriers for turbomachinery are well known. The start-up problems of a steam turbine to solve, it is already from BE-A 649 186 known, between the blade carrier and an outer insulation a system consisting of pipes, channels, lines and the like circular or spiral around the blade carrier to arrange around this by supplying external heat to keep at a set temperature at all times.
Bei axialen Verdichtern, insbesondere auch Hochdruckver dichtern, wie sie beispielsweise in stationären Gasturbinen oder Turbinen-Triebwerken zur Kompression der Verbrennungsluft verwendet werden, ist zwischen den äusseren Enden der Laufschaufeln und der Innenwand des Verdichtergehäuses ein radiales Spiel in der Grössenordnung von 1 mm vorgesehen, das möglichst klein gehalten werden soll, um den Rückstrom der Luft und die damit einhergehende Verringerung des Wirkungsgrades gering zu halten. Entsprechendes gilt für die Leitschaufelspitzen, die gegen den Rotor dichten.For axial compressors, especially high pressure compressors poetry, such as in stationary gas turbines or turbine engines for compression of the combustion air is used is between the outer ends of the Blades and the inner wall of the compressor housing radial play of the order of 1 mm is provided, that should be kept as small as possible to avoid the backflow the air and the associated reduction in efficiency to keep low. The same applies to the Guide blade tips that seal against the rotor.
Die Verringerung des radialen Spiels wird dadurch erschwert, dass sich in unterschiedlichen Betriebszuständen des Verdichters Rotorschaufeln und Verdichtergehäuse in unterschiedlichem Masse ausdehnen bzw. Zusammenziehen. Das radiale Spiel muss daher so gewählt werden, dass es unter den ungünstigsten Betriebsbedingungen, d.h., bei ausgedehntem Rotor und Laufschaufeln und zusammengezogenem Verdichtergehäuse, noch ausreichend ist. Dabei ist zu berücksichtigen, dass die Veränderung des radialen Spiels sowohl mechanische als auch thermische Ursachen haben kann. Als mechanische Ursache kommt vor allem die radiale Auslenkung des Rotors und der Laufschaufeln durch die bei schneller Rotation angreifenden Fliehkräfte in Frage. Als thermische Ursachen sind unterschiedliche thermische Ausdehnungen in Rotor und Stator aufgrund von Temperaturdifferenzen oder unterschiedlichen Ausdehnungskoeffizienten der verwendeten Materialien anzusehen sowie die Ovalisation der Gehäuseteile durch die Teilfuge in der Trennebene.The reduction in radial play is made more difficult that are in different operating states of the compressor Rotor blades and compressor housing in different Expand or contract mass. The radial play must therefore be chosen so that it is under the most unfavorable operating conditions, i.e. with extensive Rotor and blades and compressed compressor housing, is still sufficient. It must be taken into account that the change in radial play is both mechanical can also have thermal causes. As a mechanical The main cause is the radial deflection of the Rotors and the blades through the at fast rotation attacking centrifugal forces in question. As thermal causes are different thermal expansions in the rotor and stator due to temperature differences or different Expansion coefficient of the materials used view as well as the ovalization of the housing parts through the parting line in the parting line.
In der Vergangenheit ist eine Vielzahl von Vorschlägen gemacht worden, die sich mit der aktiven Ausregelung des radialen Spiels (sog "active clearance control") während des Betriebs befassen. Zu diesem Zweck kann beispielsweise wahlweise kältere und/oder wärmere Druckluft, die aus unterschiedlichen Kompressionsstufen stammt, ins Innere des Rotors geleitet werden, um durch eine Steuerung der-Temperatur der die Laufschaufeln tragenden Scheiben das radiale Spiel zu steuern.There have been a lot of suggestions in the past made with the active regulation of the radial play (so-called "active clearance control") during the Operational deal. For this purpose, for example, optionally colder and / or warmer compressed air that comes from different Compression levels comes from inside the Rotors are directed to by controlling the temperature the disks carrying the blades the radial Control game.
Neben der oben erwähnten Temperatursteuerung des Rotors ist auch bereits eine Temperatursteuerung des Verdichtergehäuses vorgeschlagen worden (US-A-4,230,436), bei der die Temperatur des Verdichtergehäuses durch einen mehr oder weniger starken Kühlluftstrom kontrolliert abgesenkt wird. Die Kühlluft wird dabei an unterschiedlichen Verdichterstufen entnommen und in Kühlkanälen sowohl hinter den Leitschaufeln als auch hinter der den Laufschaufeln gegenüberliegenden Innenwand des Verdichtergehäuses entlanggeführt.In addition to the above-mentioned temperature control of the rotor already a temperature control of the compressor housing has been proposed (US-A-4,230,436) at which the temperature of the compressor housing by a more or less strong cooling air flow is lowered in a controlled manner. The cooling air is taken from different compressor stages and in cooling channels both behind the guide vanes as well as behind the opposite of the blades Run along the inner wall of the compressor housing.
Die bekannten Verfahren zur aktiven Spielregelung beziehen sich auf den normalen Betrieb des Verdichters. Sie können daher auch zur Kühlung bzw. Heizung verschiedener Verdichterteile oder -partien auf Verdichterluft unterschiedlicher Temperatur oder - im Falle des Verdichters einer Gasturbine - Heissgas aus dem Triebwerksteil zurückgreifen.Obtain the known methods for active game control normal operation of the compressor. You can therefore also for cooling or heating various compressor parts or lots on compressor air different Temperature or - in the case of a gas turbine compressor - Use hot gas from the engine part.
Nicht berücksichtigt ist dabei der Fall des sog. "Warmstarts", bei welchem der Verdichter nach einem vorangegangenen Abschalten, aber noch vor einer vollständigen Abkühlung, wieder anläuft: In diesem Fall befinden sich Rotor und Stator auf deutlich unterschiedlichen Temperaturen, da sich der aussenliegende Stator schneller abkühlt und entsprechend zusammenzieht, während der Rotor länger heiss bleibt und entsprechend seine Ausdehnung beibehält. Hierdurch verringert sich das radiale Spiel erheblich. Damit in diesem Zustand ein erneutes Starten möglich wird (Warmstart), muss bei der Auslegung des radialen Spiels dieser Sonderfall berücksichtigt werden, was zu erhöhten Werten des radialen Spiels führt.The case of the so-called "warm start" is not taken into account, in which the compressor after a previous one Switch off, but before it cools down completely, starts up again: In this case the rotor and Stator at significantly different temperatures because of the external stator cools down faster and accordingly contracts while the rotor stays hot longer and maintains its expansion accordingly. This reduces the radial play significantly. So in this Condition that a restart is possible (warm start), must this special case when designing the radial play are taken into account, leading to increased values of radial Game leads.
Bei modernen Gasturbinen kann der Rotor ebenfalls gekühlt sein und aus ferritischem Material bestehen. Er ist dann in der Regel mit einer thermischen Isolation versehen, die dafür sorgt, dass die Rotortemperatur niedriger bleibt als die Temperatur der Verbrennungsluft im jeweiligen Abschnitt am Verdichteraustritt. In diesem Fall sind die radialen Betriebsspiele grösser als die Spiele im Kaltzustand der Anlage, da die Rotortemperatur niedriger ist als die Schaufelträgertemperatur.The rotor can also be cooled in modern gas turbines be and are made of ferritic material. Then he is in usually provided with thermal insulation that ensures that the rotor temperature remains lower than the temperature of the combustion air in the respective section at the compressor outlet. In this case, the radial ones Operating games larger than the games when cold System because the rotor temperature is lower than the blade carrier temperature.
Dem soll Abhilfe geschaffen werden. Die der Erfindung zugrundeliegende Idee ist es, den Schaufelträger auf ca. 70 bis 120°C herunterzukühlen und ihn damit während allen Betriebsbedingungen nur einer vernachlässigbaren thermischen Bewegung zu unterwerfen. Dadurch wären nur mehr die mechanischen und thermischen Bewegungen des Rotors zu berücksichtigen und es sind minimale Radialspiele bei allen Betriebsbedingungen erzielbar. Insbesondere der Warmstart bildet kein Kriterium mehr für die richtige Wahl des Radialspiels.This should be remedied. That of the invention the underlying idea is to set the shovel carrier to approx. 70 to cool down to 120 ° C and thus it during all Operating conditions only a negligible thermal Subject to motion. This would only make the mechanical and thermal movements of the rotor and there is minimal radial play in all operating conditions achievable. The warm start in particular does not Criterion more for the right choice of radial play.
Erfindungsgemäss wird dies bei einem Schaufelträger der eingangs genannten Art dadurch erreicht, dass die Kühlkanäle zumindest annähernd in Umfangsrichtung innerhalb des Schaufelträgers verlaufen, und sich in einem geschlossenen Wasserkreislauf befinden, welcher im wesentlichen aus einer Umwälzpumpe, einem Druckhaltegefäss und einem Wärmeaustauscher besteht. Als Kühlmittel bietet sich Wasser an; Gegebenenfalls könnte auch ein Kühlgas oder Hochdruckdampf als Kühlmittel in Betracht gezogen werden.According to the invention, this is the case of a blade carrier achieved at the outset in that the cooling channels at least approximately in the circumferential direction within the blade carrier get lost, and yourself in a closed Water cycle are located, which essentially consists of a Circulation pump, a pressure vessel and a heat exchanger consists. Water is a suitable coolant; Possibly could also be considered a cooling gas or high pressure steam Coolants should be considered.
Der Vorteil der Erfindung ist unter anderm darin zu sehen, dass für einen derartig heruntergekühlten Schaufelträger ein kostengünstiges und gut verarbeitbares Material wie Sphäroguss oder Grauguss verwendet werden kann, im Gegensatz zu den heute üblichen teuren Werkstoffen wie beispielsweise 10-prozentiger Chromstahl. Darüberhinaus findet infolge der niedrigen Schaufelträgertemperatur keine Ovalisierung statt und die Möglichkeit einer nahezu vollständig leckagefreien Struktur ist gegeben.The advantage of the invention can be seen in that for such a cooled down blade carrier inexpensive and easy to process material such as ductile iron or gray cast iron, as opposed to today's expensive materials such as 10 percent Chrome steel. In addition, as a result of the low blade carrier temperature, no ovalization takes place and the possibility of an almost completely leak-free Structure is given.
Es ist zweckmässig, wenn die Kühlkanäle ringförmig oder schraubenförmig angeordnet sind und wenn jeder Kühlring mit einer Zuleitung und einer Ableitung versehen ist, so dass mindestens zwei separate Kühlpfade vorgesehen werden können. Es bietet sich dann an, dass in Längsrichtung des Schaufelträgers mindestens jeder zweite aufeinanderfolgende Kühlring oder mindestens jede zweite aufeinanderfolgende Schlaufe der schraubenförmigen Anordnung an einen separaten Kühlpfad angeschlossen ist.It is expedient if the cooling channels are annular or are arranged helically and if each cooling ring with a supply line and a discharge line is provided, so that at least two separate cooling paths can be provided. It then lends itself to that in the longitudinal direction of the blade carrier at least every second successive cooling ring or at least every second consecutive loop of the helical arrangement on a separate cooling path connected.
Wenn die Kühlkanäle mit ihren Zu-und Ableitungen ein zusammenhängendes Skelett bilden, so kann dieses in die Gussform des Schaufelträgers eingebracht und zusammen mit dem Schaufelträger vergossen werden. Zwar ist es bereits aus der US-A-4,386,885 bekannt, Kühlkanäle in einen Schaufelträger einzugiessen. Jedoch handelt es sich dabei um die Kühlung von Gasturbinenschaufeln, wozu in Axialrichtung der Maschine verlaufende und mit den Leitschaufelfüssen kommunizierende Rohre im Schaufelträger angeordnet sind.If the cooling ducts with their supply and discharge lines are connected Form skeleton, so this can be in the mold of the blade carrier and introduced together with the blade carrier be shed. Although it is already from US-A-4,386,885 known cooling channels in a blade carrier pour in. However, this is cooling of gas turbine blades, for which purpose in the axial direction of the machine running and communicating with the guide vane feet Tubes are arranged in the blade carrier.
In der Zeichnung ist ein Ausführungsbeispiel der Erfindung anhand einer stationären Gasturbine dargestellt. Es zeigen:
- Fig.1
- einen Teillängschnitt durch den Verdichter der Gasturbine;
- Fig.2
- ein Prinzipschema einer Kühlkanalanordnung;
- Fig.3 bis 6
- Ausführungsbeispiele von Kühlrohren;
- Fig.7
- eine Variante einer Kühlkanalanordnung.
- Fig. 1
- a partial longitudinal section through the compressor of the gas turbine;
- Fig. 2
- a schematic diagram of a cooling channel arrangement;
- Fig. 3 to 6
- Embodiments of cooling pipes;
- Fig. 7
- a variant of a cooling channel arrangement.
Es sind nur die für das Verständnis der Erfindung wesentlichen Elemente gezeigt. Die Strömungsrichtung der Arbeit§mittel ist mit Pfeilen bezeichnet. In den verschiedenen Figuren sind jeweils funktionsgleiche Elemente mit denselben Bezugszeichen versehen. It is only essential for understanding the invention Elements shown. The direction of flow of the work equipment is marked with arrows. In the different figures are functionally identical elements with the same reference numerals Mistake.
In Fig 1 ist schematisch eine einwellige Gasturbine dargestellt,
welche im Beispielsfall mit einer Zwischenerhitzung
ausgrüstet ist. Turbinenseitig ist der Rotor 10 und der
Schaufelträger 11 mit einer einstufigen Hochdruckbeschaufelung
12 respektiv einer (nichtdargestellten) mehrstufigen
Niederdruckbeschaufelung bestückt. Das der Primärbrennkammer
13 entströmende Rauchgas entspannt sich unter Leistungsabgabe
in der Hochdruckbeschaufelung und gelangt in eine
Mischstrecke 25. Dort wird dem Rauchgas über eine Brennstoffzufuhr
weiterer Brennstoff und gegebenenfalls Verbrennungsluft
beigemischt und die Mischung einer zweiten Brennkammer
zugeführt.A single-shaft gas turbine is shown schematically in FIG.
which in the example with reheating
is equipped. The
Die Primärbrennkammer 13 bezieht die Verbrenungsluft aus dem
Plenum 14 und wird über die Brennstoffleitung 15 mit flüssigem
und/oder gasförmigem Brenstoff versorgt.The
In das Plenum 14 gelangt die Verbrennungsluft aus dem Diffusor
16 des Verdichters 17. Dessen mehrstufige Hochdruckbeschaufelung
18 respektiv Niederdruckbeschaufelung 19 wird
einerseits von Laufschaufeln gebildet, die in Eindrehungen
des Rotors 10 eingeschaufelt sind. Andererseits sind die
zugehörigen Leitschaufeln in Eindrehungen der zweiteilig
ausgebildeten Niederdruckschaufelträger 20 und Hochdruckschaufelträger
21 befestigt. Zwischen Hochdruckbeschaufelung
18 und Niederdruckbeschaufelung 19 ist eine Kühlluftentnahme
22 angeordnet. Zur Darstellung des vorherrschenden Problems
wird angenommen, dass die Verbrennungsluft infolge der Verdichtung
in der Niederdruckbeschaufelung an deren Austritt
bereits eine Temperatur von ca. 450°C aufweist. Aus Fig. 1
ist erkennbar, dass die Innenseite des schrägverlaufenden
Teils des Hochdruckschaufelträgers 21 dieser Temperatur ausgesetzt
ist. In der Hochdruckbeschaufelung 18 wird die Verbrennungsluft
auf ihren Enddruck verdichtet und erreicht
hierbei eine Temperatur von ca. 550°C auf, mit welcher sie
über den Diffusor 16 in das Plenum 14 ausgestossen wird. Die
gesamte Aussenseite des Hochdruckschaufelträgers 21 sowie
ihre den Diffusor begrenzende Innenwandung ist dieser Austrittstemperatur
ausgesetzt.The combustion air enters the
Um für den thermisch hochbelasteten Schaufelträger ein
kostengünstiges Material verwenden zu können, ist an der
Diffusorwandung ein Hitzeschutzschild 23 auf geeignete Art
angebracht. Gegen das Plenum 14 ist die Aussenseite des
Schaufelträgers 18 in ihrer ganzen axialen Erstreckung über
eine thermische Isolation 24 in Form eines Abdeckbleches
abgegrenzt. Ebenfalls über seine ganze Länge ist der Schaufelträger
mit mit Kühlkanälen 26 versehen ist, welche in
geschlossenem Kreis von einem Kühlmittel, hier Wasser,
durchströmt sind. Diese Kühlkanäle verlaufen in Umfangsrichtung
innerhalb des Schaufelträgers und sind im Gleichstrom
zur Verdichterströmung durchströmt.In order for the thermally highly loaded blade carrier
To be able to use inexpensive material is the
Diffuser wall a
Ein Beispiel für eine zweckmässige Kühlkanal-Anordnung zeigt
Fig. 2. Die Kanäle sind ringförmig ausgebildet und bestehen
aus einer Mehrzahl von in geeignetem Abstand nebeneinander,
angeordneten Kühlringen 27 mit je einer Zuleitung 28 und
einer Ableitung 29. Angespeist werden die Kühlringe 27 über
eine Wasserzufuhrleitung 30 mittels einer Umwälzpumpe 31.
Bezogen wird das Kühlwasser aus einem Druckhaltegefäss 32,
welches seinerseits mittels einer Druckpumpe 33 mit Wasser
versorgt wird. Über dem Wasserniveau im Druckhaltegefäss
befindet sich eine Gasatmosphäre. Aus den jeweils letzten
Kühlringen wird das Wasser über eine Wasserrückführleitung
34 abgeführt und in einem Wärmeaustauscher 35 rückgekühlt,
bevor es in das Druckhaltegefäss 32 gelangt.An example of a suitable cooling channel arrangement shows
Fig. 2. The channels are annular and exist
from a plurality of side by side at a suitable distance,
arranged cooling rings 27, each with a
Im Beispielsfall sind zwei getrennte Kühlpfade vorgesehen,
die aus der gemeinsamen Wasserzufuhrleitung 30 angespeist
werden und beim Austritt aus den Kühlkanälen in die gemeinsame
Wasserrückführleitung 34 münden. Um die beiden Pfade
gleichmässig mit Wasser zu versorgen, sind jeweils Blenden
36 stromaufwärts der zuerst beaufschlagten Kühlringe 27
angeordnet.In the example, two separate cooling paths are provided,
which is fed from the common
Die Kühlpfade sind derart ausgebildet, dass jeder zweite
Kühlring aus der Anordnung im gleichen Pfad liegt. Wie aus
Fig. 2 erkennbar, bezieht der erste Ring 27a Wasser aus der
linken Zuleitung 28a. Das Wasser durchströmt den Ring im
Gegenuhrzeigersinn und wird über die Ableitung 29a aus dem
Ring abgeführt. Diese Ableitung 29a kommuniziert über eine
Verbindungsleitung 37 mit der Zuleitung des übernächsten
Kühlringes. Dementsprechend bezieht der zweite Ring 27b
Wasser aus der rechten Zuleitung 28b. Das Wasser durchströmt
den Ring hier im Uhrzeigersinn und wird über die Ableitung
29b aus dem Ring abgeführt. Diese Ableitung 29b kommuniziert
wieserum über eine Verbindungsleitung 37 mit der Zuleitung
des übernächsten Kühlringes. In Längsrichtung des Schaufelträgers
werden demnach benachbarte Kühlkanäle gegensinnig
durchströmt.The cooling paths are designed such that every second
Cooling ring from the arrangement lies in the same path. How from
Fig. 2 recognizable, the
Es versteht sich, dass eine derartige Ringanordnung selbstverständlich nicht rein zylindrish sein muss, wie in Fig. 2 dargestellt ist, sondern dass gemäss der Darstellung in Fig. 1 die Kühlkanäle auch radial übereinander oder in der Schrägen verlaufen können. Den erforderlichen Abstand zwischen zwei benachbarten Ringen wird der Fachmann aufgrund der jeweils lokal abzuführenden Wärme wählen.It goes without saying that such a ring arrangement goes without saying need not be purely cylindrical, as in FIG. 2 is shown, but that according to the representation in Fig. 1 the cooling channels also radially one above the other or in the slope can run. The required distance between two neighboring rings will become known to those skilled in the art select heat to be dissipated locally.
Unabhängig von der tatsächlichen Geometrie der Kühlanordnung
bildet diese Lösung den Vorteil, dass sämtliche Kühlringe 27
mit ihren Zu- und Ableitungen 28 resp. 29 und den Verbindungsleitungen
37 zu einer Skelettkonstruktion zusammengestellt
werden können, beispielsweise durch Schweissen. Diese
Skelettkonstruktion kann in der Folge mit dem Schaufelträger
zusammen vergossen werden. Als Material für den Schaufelträger
bietet sich Sphäroguss an, beispielsweise GGG40Mo oder
Grauguss. Die Kühlringe bestehen vorzugsweise aus Stahlrohren
mit einem höheren Schmelzpunkt als jener des Schaufelträgermaterials.
Bedingt durch den höheren Wärmeausdehnungskoeffizienten
von rostfreiem Stahl ist während des Betriebes
stets ein inniger Kontakt und damit ein guter Wärmeaustausch
zwischen Schaufelträger und Kühlrohren gewährleistet.Regardless of the actual geometry of the cooling arrangement
this solution has the advantage that all cooling rings 27
with their inlets and
Um diesen Wärmeaustausch noch zu fördern, können die Kühlrohre
gemäss den Figuren 3 bis 6 an ihrem Aussenumfamg mit
angeschweissten Rippen 40, Stegen 41 oder Stiften 42 versehen
sein. Die Rippen können dabei kreisförmig (Fig. 3) oder
schraubenförmig (Fig. 4) angeordnet sein. Längsgerichtete
Stege 41 können an mehreren Stellen am Rohrumfang angebracht
sein (Fig. 5), genau so wie Stifte 42 (Fig. 6).In order to further promote this heat exchange, the cooling pipes
according to the figures 3 to 6 with their Aussenumfamg
welded-on
Ein Zahlenbeispiel verdeutlicht die Wirkungsweise der Erfindung: Bei einer Wandstärke von ca. 50 bis 70 mm des zu kühlenden Schaufelträgers werden Stahlrohre von 20 mm Aussendurchmesser gewählt. Die thermische Isolierung des Schaufelträger wird so dimensioniert, dass zwischen Aussenseite und Innenseite des Schaufelträgers die Temperaturdifferenz nicht grösser als 30-70°C betragen soll. Der durch Konvektion zwischen Verbrennungsluft und Schaufelträger auftretende Wärmetransfer soll auf 50-150 W/m2K begrenzt werden. Bei einem Schaufelträger einer modernen Anlage hat dies zur Folge, dass eine Wärmemenge von ca. 500 kW über den geschlossenen Wasserkühlkreis abzuführen ist. Wird eine Temperturdifferenz von 20°C zwischen Wassereintritt und Wasseraustritt zugelassen, so erfordert dies eine Wassermenge von 6 Kg/sec. Es empfiehlt sich, hierzu mit einem Wasserdruck von 40 bis 80 bar und einer Wassertemperatur von maximal 120°C zu arbeiten.A numerical example illustrates the mode of operation of the invention: with a wall thickness of approximately 50 to 70 mm of the blade carrier to be cooled, steel tubes with an outer diameter of 20 mm are selected. The thermal insulation of the blade carrier is dimensioned such that the temperature difference between the outside and the inside of the blade carrier should not be greater than 30-70 ° C. The heat transfer due to convection between the combustion air and the blade carrier should be limited to 50-150 W / m 2 K. In the case of a shovel carrier of a modern system, this means that a heat quantity of approx. 500 kW has to be dissipated via the closed water cooling circuit. If a temperature difference of 20 ° C between water inlet and water outlet is permitted, this requires a water volume of 6 kg / sec. It is advisable to work with a water pressure of 40 to 80 bar and a water temperature of maximum 120 ° C.
Eine andere nicht dargestellte Kühlkanal-Anordnung kann darin bestehen, dass die Kühlkanäle schraubenförmig angeordnet sind und dass auch hier mindestens zwei separate Kühlpfade vorgesehen sind. Diese Lösung entspricht einem zweigängigen Gewinde. Auch dann würde jede zweite aufeinanderfolgende Schlaufe der schraubenförmigen Anordnung mittels eigenen Zu- und Ableitungen an einen separaten Kühlpfad angeschlossen sein.Another cooling channel arrangement, not shown, can consist in that the cooling channels are arranged helically and that there are at least two separate cooling paths are provided. This solution corresponds to a two-course one Thread. Even then, every second would be consecutive Loop of the helical arrangement by means of own supply and discharge lines to a separate cooling path be connected.
Eine weitere in Fig. 7 dargestellte Kühlkanal-Anordnung kann
darin bestehen, dass die Kühlkanäle 26a durch Fräsen oder
Drehen in die Aussenwand des Schaufelträgers eingearbeitet
werden und mit einem aufgeschweissten Deckband 38 verschlossen
werden. Auch bei dieser Lösung kann eine zirkulare oder
schraubenförmige Kanalanordnung zur Anwendung gelangen. Die
Zu- und Ableitungen der einzelnen Kanäle und die Verbindungsleitungen
würden sich in diesem Fall ausserhalb des
eigentlichen Schaufelträgers befinden. Als Material für den
Schaufelträger bietet sich dann ein niedriglegierter Stahl
an. Mit 39 sind die an der Innenwand des Schaufelträgers
angebrachten Eindrehungen für die Verdichterleitschaufeln
bezeichnet.Another cooling channel arrangement shown in FIG. 7 can
consist in that the
Die Erfindung ist selbstverständlich nicht auf die gezeigte
und beschriebene Ausführung beschränkt. In Abweichung zur
vorgegebenen Strömungsrichtung könnten die Kühlkanäle auch
im Gegenstrom zur Verdichterströmung durchflossen sein. Desgleichen
verlässt auch ein gleichsinniges Durchströmen aller
Kühlkanäle entweder im Uhrzeigersinn oder im Gegenuhrzeigersinn
nicht den Rahmen der Erfindung. Abhängig von der Grösse
des zu kühlenden Schaufelträgers können selbstverständlich
auch mehrere Kühlpfade anstelle der beschriebenen zwei Pfade
vorgesehen werden. Die richtige Wahl wird unter andern eine
Frage des zulässigen Druckverlustes innerhalb des Kühlsystemes
sein.
Schliesslich ist die neue Kühlmethode nicht nur bei stationären
Gasturbinen anwendbar, sondern auch beispielsweise bei
leichtbauenden Flugzeugturbinen. In diesem Fall wird als
Material für den zu kühlenden Schaufelträger eine Aluminium-
oder Magnesiumlegierung verwendet. The invention is of course not limited to the embodiment shown and described. In deviation from the specified flow direction, the cooling channels could also flow through in counterflow to the compressor flow. Likewise, flowing through all cooling channels in the same direction either clockwise or counterclockwise does not go outside the scope of the invention. Depending on the size of the blade carrier to be cooled, several cooling paths can of course also be provided instead of the two paths described. The right choice will be, among other things, a question of the permissible pressure loss within the cooling system.
Finally, the new cooling method is not only applicable to stationary gas turbines, but also, for example, to lightweight aircraft turbines. In this case, an aluminum or magnesium alloy is used as the material for the blade carrier to be cooled.
- 1010th
- Rotorrotor
- 1111
- Schaufelträger turbinenseitigBlade carrier on the turbine side
- 1212th
- Hochdruckbeschaufelung turbinenseitigHigh-pressure blading on the turbine side
- 1313
- PrimärbrennkammerPrimary combustion chamber
- 1414
- Plenumplenum
- 1515
- BrennstoffleitungFuel line
- 1616
- DiffusorDiffuser
- 1717th
- VerdichtersCompressor
- 1818th
- Hochdruckbeschaufelung von 17High pressure blading from 17
- 1919th
- Niederdruckbeschaufelung von 17Low pressure blading from 17
- 2020th
- Niederdruckschaufelträger von 17Low pressure bucket carrier from 17
- 2121
- Hochdruckschaufelträger von 17High pressure bucket carrier from 17
- 2222
- KühlluftentnahmeCooling air extraction
- 2323
- HitzeschutzschildHeat shield
- 2424th
- thermische Isolationthermal insulation
- 2525th
- MischstreckeMixing section
- 26, 26a26, 26a
- KühlkanalCooling channel
- 2727
- KühlringCooling ring
- 2828
- ZuleitungSupply
- 2929
- AbleitungDerivative
- 3030th
- WasserzufuhrleitungWater supply pipe
- 3131
- UmwälzpumpeCirculation pump
- 3232
- DruckhaltegefässPressure vessel
- 3333
- DruckpumpePressure pump
- 3434
- WasserrückführleitungWater return line
- 3535
- WärmeaustauscherHeat exchanger
- 3636
- Blendecover
- 3737
- VerbindungsleitungConnecting line
- 3838
- DeckbandShroud
- 3939
- Eindrehung für VerdichterleitschaufelRecess for compressor guide vane
- 4040
- Rippe an 27Rib on 27
- 4141
- Steg an 27Dock on 27
- 4242
- Stift an 27Pin to 27
Claims (11)
dadurch gekennzeichnet,
dass die Kühlkanäle (26,26a) zumindest annähernd in Umfangsrichtung innerhalb des Schaufelträgers (21) verlaufen, und sich in einem geschlossenen Wasserkreislauf befinden, welcher im wesentlichen aus einer Umwälzpumpe (31), einem Druckhaltegefäss (32) und einem Wärmeaustauscher (35) besteht. 1. blade carrier for an axially flow-through compressor (17), preferably a thermally highly stressed high-pressure compressor, the blade carrier (21) being provided with cooling channels (26) through which a coolant flows in a closed circuit,
characterized,
that the cooling channels (26, 26a) run at least approximately in the circumferential direction within the blade carrier (21) and are located in a closed water circuit which essentially consists of a circulation pump (31), a pressure vessel (32) and a heat exchanger (35) .
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19643716 | 1996-10-23 | ||
| DE19643716A DE19643716A1 (en) | 1996-10-23 | 1996-10-23 | Blade carrier for a compressor |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| EP0838595A2 true EP0838595A2 (en) | 1998-04-29 |
| EP0838595A3 EP0838595A3 (en) | 1998-11-25 |
| EP0838595B1 EP0838595B1 (en) | 2003-06-18 |
Family
ID=7809543
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| EP97810716A Expired - Lifetime EP0838595B1 (en) | 1996-10-23 | 1997-09-30 | Blade support for a compressor |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5967743A (en) |
| EP (1) | EP0838595B1 (en) |
| JP (1) | JPH10131896A (en) |
| CN (1) | CN1091849C (en) |
| DE (2) | DE19643716A1 (en) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6978622B2 (en) | 2001-10-30 | 2005-12-27 | Alstom Technology Ltd | Turbomachine |
| US7329084B2 (en) | 2001-10-30 | 2008-02-12 | Alstom Technology Ltd | Turbomachine |
| EP2148045A1 (en) * | 2008-07-25 | 2010-01-27 | Siemens Aktiengesellschaft | Casing section for a gas turbine |
| WO2010023036A1 (en) * | 2008-08-27 | 2010-03-04 | Siemens Aktiengesellschaft | Guide vane carrier for a gas turbine |
| FR3101915A1 (en) * | 2019-10-11 | 2021-04-16 | Safran Helicoptere Engines | Turbomachine turbine ring comprising internal cooling pipes |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6626635B1 (en) * | 1998-09-30 | 2003-09-30 | General Electric Company | System for controlling clearance between blade tips and a surrounding casing in rotating machinery |
| EP1046787B1 (en) | 1999-04-23 | 2006-06-07 | General Electric Company | Turbine inner shell heating and cooling flow circuit |
| US6398518B1 (en) * | 2000-03-29 | 2002-06-04 | Watson Cogeneration Company | Method and apparatus for increasing the efficiency of a multi-stage compressor |
| US6435823B1 (en) | 2000-12-08 | 2002-08-20 | General Electric Company | Bucket tip clearance control system |
| DE10131073A1 (en) * | 2000-12-16 | 2002-06-20 | Alstom Switzerland Ltd | Cooling system for cover strip of gas turbine blade comprises cooling channels which open on one side, perforated baffle plate fitted over these being pressed against them by gas-permeable spring and cover plate being fitted above spring |
| DE102004041271A1 (en) * | 2004-08-23 | 2006-03-02 | Alstom Technology Ltd | Device and method for cooling a housing of a gas turbine or a combustion chamber |
| US20120243970A1 (en) * | 2009-12-17 | 2012-09-27 | Anders Hellgren | Arrangement and method for closed flow cooling of a gas turbine engine component |
| JP7271408B2 (en) * | 2019-12-10 | 2023-05-11 | 東芝エネルギーシステムズ株式会社 | turbine rotor |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE649186A (en) | 1963-06-12 | 1964-10-01 | ||
| US4230436A (en) | 1978-07-17 | 1980-10-28 | General Electric Company | Rotor/shroud clearance control system |
| US4386885A (en) | 1980-05-19 | 1983-06-07 | Bbc Brown Boveri & Company Limited | Cooled guide support vane |
Family Cites Families (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE451857C (en) * | 1925-01-06 | 1927-11-02 | Bernhard Moll Dipl Ing | Steam power plant, in particular steam turbine, with preheating of the boiler feed water |
| DE1034193B (en) * | 1957-10-26 | 1958-07-17 | Escher Wyss Gmbh | Process for keeping highly stressed parts of steam or gas turbines cool |
| CH425341A (en) * | 1965-07-23 | 1966-11-30 | Bbc Brown Boveri & Cie | Gas turbine with cooling of the blade carriers |
| US3478689A (en) * | 1967-08-02 | 1969-11-18 | Borg Warner | Circulating pump |
| US4069662A (en) * | 1975-12-05 | 1978-01-24 | United Technologies Corporation | Clearance control for gas turbine engine |
| US4195474A (en) * | 1977-10-17 | 1980-04-01 | General Electric Company | Liquid-cooled transition member to turbine inlet |
| CH636674A5 (en) * | 1978-07-28 | 1983-06-15 | Bbc Brown Boveri & Cie | CLOSED HEATING WATER CIRCUIT, IN PARTICULAR TO USE THE WASTE HEAT OF A HEATER BOILER, WITH A PRESSURE CONTROL DEVICE. |
| US4268221A (en) * | 1979-03-28 | 1981-05-19 | United Technologies Corporation | Compressor structure adapted for active clearance control |
| JPS5857100A (en) * | 1981-09-30 | 1983-04-05 | Hitachi Ltd | Blade-tip clearance adjustment type axial-flow compressor |
| US4431371A (en) * | 1982-06-14 | 1984-02-14 | Rockwell International Corporation | Gas turbine with blade temperature control |
| US4632635A (en) * | 1984-12-24 | 1986-12-30 | Allied Corporation | Turbine blade clearance controller |
| CN1003385B (en) * | 1985-04-15 | 1989-02-22 | 曼内斯曼股份公司 | Cooling apparatus for multi-stage compression |
| JPH01315698A (en) * | 1988-06-15 | 1989-12-20 | Toshiba Corp | Axial flow compressor |
| DE3943113A1 (en) * | 1989-12-27 | 1991-07-04 | Leybold Ag | FAN OR PUMP WITH VERTICALLY ARRANGED SHAFT |
| US5167488A (en) * | 1991-07-03 | 1992-12-01 | General Electric Company | Clearance control assembly having a thermally-controlled one-piece cylindrical housing for radially positioning shroud segments |
| US5167123A (en) * | 1992-01-13 | 1992-12-01 | Brandon Ronald E | Flow condensing diffusers for saturated vapor applications |
| US5219268A (en) * | 1992-03-06 | 1993-06-15 | General Electric Company | Gas turbine engine case thermal control flange |
| US5375973A (en) * | 1992-12-23 | 1994-12-27 | United Technologies Corporation | Turbine blade outer air seal with optimized cooling |
| DE4327376A1 (en) * | 1993-08-14 | 1995-02-16 | Abb Management Ag | Compressor and method for its operation |
| JPH07317562A (en) * | 1994-05-25 | 1995-12-05 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Gas turbine |
| DE4436731A1 (en) * | 1994-10-14 | 1996-04-18 | Abb Management Ag | compressor |
-
1996
- 1996-10-23 DE DE19643716A patent/DE19643716A1/en not_active Withdrawn
-
1997
- 1997-08-28 US US08/919,285 patent/US5967743A/en not_active Expired - Fee Related
- 1997-09-30 DE DE59710300T patent/DE59710300D1/en not_active Expired - Fee Related
- 1997-09-30 EP EP97810716A patent/EP0838595B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-10-23 JP JP9290776A patent/JPH10131896A/en not_active Withdrawn
- 1997-10-23 CN CN97121212A patent/CN1091849C/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE649186A (en) | 1963-06-12 | 1964-10-01 | ||
| US4230436A (en) | 1978-07-17 | 1980-10-28 | General Electric Company | Rotor/shroud clearance control system |
| US4386885A (en) | 1980-05-19 | 1983-06-07 | Bbc Brown Boveri & Company Limited | Cooled guide support vane |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6978622B2 (en) | 2001-10-30 | 2005-12-27 | Alstom Technology Ltd | Turbomachine |
| US7329084B2 (en) | 2001-10-30 | 2008-02-12 | Alstom Technology Ltd | Turbomachine |
| EP2148045A1 (en) * | 2008-07-25 | 2010-01-27 | Siemens Aktiengesellschaft | Casing section for a gas turbine |
| WO2010023036A1 (en) * | 2008-08-27 | 2010-03-04 | Siemens Aktiengesellschaft | Guide vane carrier for a gas turbine |
| FR3101915A1 (en) * | 2019-10-11 | 2021-04-16 | Safran Helicoptere Engines | Turbomachine turbine ring comprising internal cooling pipes |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0838595B1 (en) | 2003-06-18 |
| US5967743A (en) | 1999-10-19 |
| EP0838595A3 (en) | 1998-11-25 |
| JPH10131896A (en) | 1998-05-19 |
| DE19643716A1 (en) | 1998-04-30 |
| CN1091849C (en) | 2002-10-02 |
| DE59710300D1 (en) | 2003-07-24 |
| CN1186181A (en) | 1998-07-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0991850B1 (en) | Internally cooled steam turbine shaft and method for cooling the same | |
| DE60031744T2 (en) | Turbine combustor assembly | |
| EP1945911B1 (en) | Steam turbine | |
| DE10009655C1 (en) | Air cooling system for the paddles of a high pressure gas turbine has flow chambers at each paddle for the leading and trailing edges and the center profile with a heat exchanger to cool the air flow to the paddle edges | |
| EP1443275B1 (en) | Combustion chamber | |
| DE112016005433B4 (en) | GAS TURBINE AND COMPONENT TEMPERATURE ADJUSTMENT METHOD THEREOF | |
| EP1162355B1 (en) | Cooling method for a gas turbine and corresponding gas turbine | |
| EP0838595B1 (en) | Blade support for a compressor | |
| DE2632427A1 (en) | DIFFUSER COMBUSTION CHAMBER HOUSING FOR A GAS TURBINE ENGINE | |
| DE1130646B (en) | Diagonal gas turbine energy system | |
| DE2411950A1 (en) | GAS TURBINE ENGINE WITH MEANS TO REDUCE THE FORMATION AND EMISSION OF NITROGEN OXIDE | |
| DE1601557A1 (en) | Flow-medium-cooled stator arrangement | |
| EP1656497B1 (en) | Diffuser located between a compressor and a combustion chamber of a gasturbine | |
| DE1601679A1 (en) | Stator arrangement for turbines | |
| EP2184445A1 (en) | Axial segmented vane support for a gas turbine | |
| EP2450531A1 (en) | Cooling of an axial compressor | |
| EP1167721B1 (en) | Method and system for cooling a gas turbine plant | |
| EP2823154B1 (en) | Coolant bridging line, corresponding turbine vane, gas turbine and power plant | |
| EP2347101B1 (en) | Gas turbine and corresponding gas or steam turbine plant | |
| EP1165942B1 (en) | Turbo-engine with an array of wall elements that can be cooled and method for cooling an array of wall elements | |
| DE4336143C2 (en) | Cooling process for turbomachinery | |
| DE3424141A1 (en) | AIR STORAGE GAS TURBINE | |
| WO2006072528A1 (en) | Gas turbine comprising a prerotation generator and method for operating a gas turbine | |
| DE10029060A1 (en) | Turbo air jet engine with heat exchanger | |
| EP1429077A1 (en) | Gas turbine |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PUAI | Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012 |
|
| AK | Designated contracting states |
Kind code of ref document: A2 Designated state(s): DE FR GB IT |
|
| AX | Request for extension of the european patent |
Free format text: AL;LT;LV;RO;SI |
|
| PUAL | Search report despatched |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009013 |
|
| AK | Designated contracting states |
Kind code of ref document: A3 Designated state(s): AT BE CH DE DK ES FI FR GB GR IE IT LI LU MC NL PT SE |
|
| AX | Request for extension of the european patent |
Free format text: AL;LT;LV;RO;SI |
|
| 17P | Request for examination filed |
Effective date: 19990503 |
|
| AKX | Designation fees paid |
Free format text: DE FR GB IT |
|
| RAP1 | Party data changed (applicant data changed or rights of an application transferred) |
Owner name: ALSTOM |
|
| 17Q | First examination report despatched |
Effective date: 20020528 |
|
| RAP1 | Party data changed (applicant data changed or rights of an application transferred) |
Owner name: ALSTOM (SWITZERLAND) LTD |
|
| GRAH | Despatch of communication of intention to grant a patent |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS IGRA |
|
| GRAH | Despatch of communication of intention to grant a patent |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS IGRA |
|
| GRAA | (expected) grant |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210 |
|
| AK | Designated contracting states |
Designated state(s): DE FR GB IT |
|
| PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: IT Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT;WARNING: LAPSES OF ITALIAN PATENTS WITH EFFECTIVE DATE BEFORE 2007 MAY HAVE OCCURRED AT ANY TIME BEFORE 2007. THE CORRECT EFFECTIVE DATE MAY BE DIFFERENT FROM THE ONE RECORDED. Effective date: 20030618 |
|
| REG | Reference to a national code |
Ref country code: GB Ref legal event code: FG4D Free format text: NOT ENGLISH |
|
| REF | Corresponds to: |
Ref document number: 59710300 Country of ref document: DE Date of ref document: 20030724 Kind code of ref document: P |
|
| GBT | Gb: translation of ep patent filed (gb section 77(6)(a)/1977) |
Effective date: 20031030 |
|
| ET | Fr: translation filed | ||
| PLBE | No opposition filed within time limit |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261 |
|
| STAA | Information on the status of an ep patent application or granted ep patent |
Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT |
|
| 26N | No opposition filed |
Effective date: 20040319 |
|
| PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: GB Payment date: 20060921 Year of fee payment: 10 |
|
| PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: FR Payment date: 20060922 Year of fee payment: 10 |
|
| PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: DE Payment date: 20060926 Year of fee payment: 10 |
|
| GBPC | Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee |
Effective date: 20070930 |
|
| PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: DE Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20080401 |
|
| REG | Reference to a national code |
Ref country code: FR Ref legal event code: ST Effective date: 20080531 |
|
| PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: FR Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20071001 |
|
| PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: GB Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20070930 |