EP0807787B1 - Burner - Google Patents
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
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- F23D17/00—Burners for combustion conjointly or alternatively of gaseous or liquid or pulverulent fuel
- F23D17/002—Burners for combustion conjointly or alternatively of gaseous or liquid or pulverulent fuel gaseous or liquid fuel
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C7/00—Combustion apparatus characterised by arrangements for air supply
- F23C7/002—Combustion apparatus characterised by arrangements for air supply the air being submitted to a rotary or spinning motion
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- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C2900/00—Special features of, or arrangements for combustion apparatus using fluid fuels or solid fuels suspended in air; Combustion processes therefor
- F23C2900/07002—Premix burners with air inlet slots obtained between offset curved wall surfaces, e.g. double cone burners
Definitions
- the invention relates to the field of combustion technology. It concerns a double cone type burner, in which the combustion air flow before its inflow gaseous fuel is fed into the burner interior becomes.
- EP 0 321 809 B1 describes the basic structure of a burner the double-cone design known to the invention refers.
- This burner consists essentially of hollow, partial conical bodies that complement one another, with tangential air inlet slots and feeds for gaseous and liquid fuels where the central axes the hollow partial cone body is widening in the direction of flow Have a taper and in the longitudinal direction to each other run staggered.
- In the part cone bodies formed conical interior is a fuel nozzle on the burner head placed.
- the gaseous fuel becomes the combustion air flow prior to its inflow into the interior of the burner arranged along the entry slots Gas injectors supplied.
- the formation of the fuel / air mixture thus happens directly at the end of the tangential air inlet slots.
- the air entry level and the gas entry level (Perforation level) thus fall with this known one State of the art together.
- the last gas injectors along the air inlet slots are very close to in this known prior art Burner outlet and therefore also near the flame.
- the length of the pre-mixing section is therefore very high at these points in short so that the fuel coming from these is downstream last injector located is bad can mix with the air. Because of the bad premix of the fuel with air arise locally with a rich fuel / air mixture, which leads to higher flame temperatures and thus also leads to higher NOx values. Furthermore the additional load on the firing front is in these regions so high that they overheat and the material there is protected by an expensive zirconium coating must become.
- a burning that corresponds to the preamble of claim 1 is known from EP 0 641 971 A2
- the invention tries to avoid all of these disadvantages. It is based on the task of a double cone burner to create which is simply constructed and therefore is inexpensive to manufacture and in which an improved Premix the gaseous fuel from the downstream located last gas injection nozzles with the combustion air takes place, so that compared to the known prior art the NOx emissions are reduced and the burner front is thermally less stressed, so that expensive special coatings the burner front can be dispensed with.
- this is achieved in that a burner according to the preamble of claim 1 the overlap angle in Flow direction of the burner increases and at the same time Increase in the overlap angle of the distance between the fuel injectors increases from the air inlet level into the burner. The fuel injection level and the air entry level fall therefore no longer together, but the fuel injection level changes position along the burner to the air inlet level.
- the advantages of the invention include that in the area of the downstream fuel injectors Due to the increased premixing distance, the premixing of the gaseous fuel improved with the combustion air will, so the NOx emissions and the thermal load the burner front can be reduced.
- the burner stands out due to a more stable flame position and less pulsations out.
- the overlap angle in the cone tip is 0 ° and steady up to the burner front increases, the maximum overlap angle being 90 °.
- FIG. 1 shows a perspective view of the inventive Burner.
- FIG. 1 shows a perspective view of the inventive Burner.
- the two partial cone bodies 1, 2 each have a cylindrical starting part 9, 10 which also run offset to each other, so that this too Area the tangential air inlet slots 5, 6 are present are.
- In this cylindrical initial part 9, 10 is a nozzle 11 for atomizing the liquid fuel 12 accommodated.
- the burner can also be used without the cylindrical Initial parts 9, 10 are designed so that it is purely conical is trained. Then the fuel nozzle 11 is directly in the Cone tip housed.
- the two partial cone bodies 1, 2 each have a fuel line 13, 14 with openings 15 are provided, which represent fuel injectors.
- the fuel injectors 15 make gaseous fuel 16 through the tangential air inlet slots 5, 6 flowing combustion
- Combustion chamber side 17 has a burner as an anchor for the partial cone body 1, 2 serving front plate 18 with a Number of holes 19 through which, if necessary, dilution or cooling air 20 the front part of the combustion chamber 17th or whose wall can be fed.
- liquid fuel 12 is used to operate the burner, so it flows through the nozzle 11 and is in one injected acute angle into the burner interior 17, wherein a homogeneous fuel spray is established.
- the conical Liquid fuel profile 23 is of a tangentially flowing rotating combustion air flow 7 enclosed.
- concentration of the liquid fuel becomes axial 12 continuously through the mixed combustion air 7 reduced.
- the optimal fuel concentration over the Cross section is only in the area of the vertebral burst, i.e. reached in the area of the backflow zone 24.
- the ignition takes place at the top of the backflow zone 24. Only at this point creates a stable flame front 25.
- the flame stabilization results from an increase in the swirl number in the direction of flow along the cone axis. The flame strikes back now does not occur inside the burner.
- the overlap two partial cone bodies 1, 2 partially, the overlap angle ⁇ in the cone tip is 0 ° (i.e. lies there no overlap before) and ⁇ then in the flow direction up to to the burner outlet, i.e. up to the front plate 18, increases continuously. 90 ° can be specified as the maximum overlap angle ⁇ become.
- the fuel injectors 15 are further upstream.
- the air inlet level 21 and the fuel injection level thus fall 22 no longer together.
- the fuel injection level 22 changes direction along the double cone burner Burner front their position to air inlet level 21 so large that ever longer pre-mixing distances from the respective Fuel injection of the gaseous fuel 16 can be reached up to the air inlet level 21.
- the flame compared to the previously known State of the art in which the partial cone bodies 1, 2 do not overlap and the fuel injection plane 22 of the Air inlet level 21 corresponds to a more stable position.
- the inventive Brenner also is less prone to pulsation. It is constructive designed quite simply (e.g. without complicated Transition pieces to extend the premix section) and therefore inexpensive to manufacture.
- inventive Solution can also be used for burners, which consist of more than two partial cone bodies, e.g. for so-called Four slot burner.
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Description
Die Erfindung bezieht sich auf das Gebiet der Verbrennungstechnik. Sie betrifft einen Brenner der Doppelkegelbauart, bei welchem dem Verbrennungsluftstrom vor seiner Einströmung in den Brennerinnenraum gasförmiger Brennstoff zugeführt wird.The invention relates to the field of combustion technology. It concerns a double cone type burner, in which the combustion air flow before its inflow gaseous fuel is fed into the burner interior becomes.
Aus EP 0 321 809 B1 ist der prinzipielle Aufbau eines Brenners der Doppelkegelbauart bekannt, auf den sich die Erfindung bezieht. Dieser Brenner besteht im wesentlichen aus hohlen, sich zu einem Körper ergänzenden Teilkegelkörpern, mit tangentialen Lufteintrittsschlitzen und Zuführungen für gasförmige und flüssige Brennstoffe, bei dem die Mittelachsen der hohlen Teilkegelkörper eine in Strömungsrichtung sich erweiternde Kegelneigung aufweisen und in Längsrichtung zueinander versetzt verlaufen. Im von den Teilkegelkörpern gebildeten kegelförmigen Innenraum ist am Brennerkopf eine Brennstoffdüse plaziert. Der gasförmige Brennstoff wird dem Verbrennungsluftstrom vorgängig seiner Einströmung in den Brennerinnenraum über entlang der Eintrittsschlitze angeordneten Gasinjektoren zugeführt. Die Bildung des Brennstoff/Luft-Gemisches geschieht somit direkt am Ende der tangentialen Lufteintrittsschlitze. Die Lufteintrittsebene und die Gaseintrittsebene (Belochungsebene) fallen somit bei diesem bekannten Stand der Technik zusammen.EP 0 321 809 B1 describes the basic structure of a burner the double-cone design known to the invention refers. This burner consists essentially of hollow, partial conical bodies that complement one another, with tangential air inlet slots and feeds for gaseous and liquid fuels where the central axes the hollow partial cone body is widening in the direction of flow Have a taper and in the longitudinal direction to each other run staggered. In the part cone bodies formed conical interior is a fuel nozzle on the burner head placed. The gaseous fuel becomes the combustion air flow prior to its inflow into the interior of the burner arranged along the entry slots Gas injectors supplied. The formation of the fuel / air mixture thus happens directly at the end of the tangential air inlet slots. The air entry level and the gas entry level (Perforation level) thus fall with this known one State of the art together.
Die Zunahme des Dralles entlang der Kegelachse, verbunden mit der plötzlichen Querschnittserweiterung am Brenneraustritt, führt dazu, dass sich stromab des Brenneraustrittes auf der Brennerachse eine Rückströmzone bildet, die die Flamme stabilisiert. Erst im Staupunkt der Rückströmzone wird die Zündung der Flamme eingeleitet.The increase in twist along the cone axis associated with the sudden cross-sectional expansion at the burner outlet, leads to the fact that downstream of the burner outlet on the Burner axis forms a backflow zone that stabilizes the flame. The ignition only comes on at the stagnation point of the return flow zone initiated the flame.
Die letzten Gasinjektoren entlang der Lufteintrittsschlitze liegen bei diesem bekannten Stand der Technik sehr nahe am Brenneraustritt und somit auch in der Nähe der Flamme. Die Länge der Vormischstrecke ist somit an diesen Stellen sehr kurz, so dass sich der Brennstoff, der aus diesen stromabwärts gelegenen letzten Düsen eingedüst wird, nur schlecht mit der Luft vermischen kann. Durch die schlechte Vormischung des Brennstoffes mit Luft entstehen örtlich Gebiete mit einem fetten Brennstoff/Luft-Gemisch, welches zu höheren Flammentemperaturen und damit auch zu höheren NOx-Werten führt. Ausserdem wird die zusätzliche Belastung für die Brennfront in diesen Regionen so hoch, dass es zu Überhitzungen kommt und das Material dort durch eine teure Zirkonbeschichtung geschützt werden muss.The last gas injectors along the air inlet slots are very close to in this known prior art Burner outlet and therefore also near the flame. The The length of the pre-mixing section is therefore very high at these points in short so that the fuel coming from these is downstream last injector located is bad can mix with the air. Because of the bad premix of the fuel with air arise locally with a rich fuel / air mixture, which leads to higher flame temperatures and thus also leads to higher NOx values. Furthermore the additional load on the firing front is in these regions so high that they overheat and the material there is protected by an expensive zirconium coating must become.
Will man die Vormischstrecke entlang der Brennerachse verlängern, um die NOx-Emissionen zu reduzieren, so ist dazu ein kompliziertes Übergangsstück zwischen dem Brenner und dem nachfolgenden Teil, beispielsweise einem vor der Brennkammer angeordneten Rohr, notwendig. Durch das Strömungsfeld, das der Brenner stromab erzeugt, ergeben sich in dem nachgeschalteten Teil entweder am Rand oder im Zentrum Probleme mit der axialen Geschwindigkeit. Das führt zu Rückzündungen, so dass der Brenner auf diese Weise nicht betrieben werden kann.If you want to extend the pre-mixing section along the burner axis, to reduce NOx emissions complicated transition piece between the burner and the subsequent part, for example one in front of the combustion chamber arranged pipe, necessary. Through the flow field that the burner generated downstream arise in the downstream Part either at the edge or in the center problems with the axial speed. That leads to backfire, so the burner cannot be operated in this way.
Ein Brennen, der dem Oberbegriff des Anspruchs 1 entspricht
ist aus der EP 0 641 971 A2 bekannt A burning that corresponds to the preamble of
Die Erfindung versucht, alle diese Nachteile zu vermeiden. Ihr liegt die Aufgabe zugrunde, einen Brenner der Doppelkegelbauart zu schaffen, welcher einfach aufgebaut und damit preiswert zu fertigen ist und bei welchem eine verbesserte Vormischung des gasförmigen Brennstoffes aus den stromabwärts gelegenen letzten Gasinjektionsdüsen mit der Verbrennungsluft stattfindet, so dass gegenüber dem bekannten Stand der Technik die NOx-Emissionen reduziert werden und die Brennerfront thermisch geringer beansprucht wird, so dass auf teure Spezialbeschichtungen der Brennerfront verzichtet werden kann.The invention tries to avoid all of these disadvantages. It is based on the task of a double cone burner to create which is simply constructed and therefore is inexpensive to manufacture and in which an improved Premix the gaseous fuel from the downstream located last gas injection nozzles with the combustion air takes place, so that compared to the known prior art the NOx emissions are reduced and the burner front is thermally less stressed, so that expensive special coatings the burner front can be dispensed with.
Erfindungsgemäss wird dies dadurch erreicht, dass sich bei
einem Brenner gemäss dem Oberbegriff des Anspruchs 1
der Überlappungswinkel in
Strömungsrichtung des Brenners zunimmt und gleichzeitig mit
Zunahme des Überlappungswinkels der Abstand der Brennstoffinjektoren
von der Lufteintrittsebene in den Brenner zunimmt.
Die Brennstoffinjektionsebene und die Lufteintrittsebene fallen
somit nicht mehr zusammen, sondern die Brennstoffinjektionsebene
verändert sich entlang des Brenners in der Position
zur Lufteintrittsebene.According to the invention, this is achieved in that
a burner according to the preamble of
Die Vorteile der Erfindung bestehen unter anderem darin, dass im Bereich der stromab gelegenen Brennstoffinjektoren auf Grund der vergrösserten Vormischstrecke die Vormischung des gasförmigen Brennstoffes mit der Verbrennungsluft verbessert wird, so dass die NOx-Emissionen und die thermische Belastung der Brennerfront verringert werden. Der Brenner zeichnet sich durch eine stabilere Flammenposition und geringere Pulsationen aus.The advantages of the invention include that in the area of the downstream fuel injectors Due to the increased premixing distance, the premixing of the gaseous fuel improved with the combustion air will, so the NOx emissions and the thermal load the burner front can be reduced. The burner stands out due to a more stable flame position and less pulsations out.
Es ist besonders zweckmässig, wenn der Überlappungswinkel in der Kegelspitze 0° beträgt und stetig bis zur Brennerfront zunimmt, wobei der maximale Überlappungswinkel 90° beträgt. It is particularly useful if the overlap angle in the cone tip is 0 ° and steady up to the burner front increases, the maximum overlap angle being 90 °.
Wenn in der Kegelspitze keine Überlappung der Teilkegelkörper vorgesehen ist, dann kann weiterhin wie beim bekannten Stand der Technik eine hohe Axialgeschwindigkeit innerhalb des Brenners auf der Symmetrieachse erreicht werden.If there is no overlap of the partial cone bodies in the cone tip is provided, then can continue as in the known state the technology has a high axial speed within the Brenner can be reached on the axis of symmetry.
In der Zeichnung ist ein Ausführungsbeispiel der Erfindung anhand eines Brenners, welcher aus zwei Teilkegelkörpern aufgebaut ist, dargestellt.In the drawing is an embodiment of the invention based on a burner, which consists of two partial cone bodies is presented, layed out.
Es zeigen:
- Fig. 1
- einen Doppelkegelbrenner in perspektivischer Darstellung;
- Fig. 2
- einen schematischen Querschnitt des Brenners gemäss Fig. 1 entlang der Ebene II-II;
- Fig. 3
- einen schematischen Querschnitt des Brenners gemäss Fig. 1 entlang der Ebene III-III;
- Fig. 4
- einen schematischen Querschnitt des Brenners gemäss Fig. 1 entlang der Ebene IV-IV.
- Fig. 1
- a double cone burner in perspective;
- Fig. 2
- a schematic cross section of the burner of Figure 1 along the plane II-II.
- Fig. 3
- a schematic cross section of the burner of Figure 1 along the plane III-III.
- Fig. 4
- a schematic cross section of the burner according to FIG. 1 along the plane IV-IV.
Es sind nur die für das Verständnis der Erfindung wesentlichen Elemente gezeigt. Die Strömungsrichtungen der verschiedenen Medien sind mit Pfeilen bezeichnet.It is only essential for understanding the invention Elements shown. The flow directions of the different Media are marked with arrows.
Nachfolgend wird die Erfindung anhand eines Ausführungsbeispieles und der Fig. 1 bis 4 näher erläutert.The invention is described below using an exemplary embodiment and FIGS. 1 to 4 explained in more detail.
Fig. 1 zeigt in perspektivischer Darstellung den erfindungsgemässen Brenner. Zum besseren Verständnis ist es vorteilhaft, wenn gleichzeitig zu Fig. 1 die Schnitte in den Fig. 2 bis 4 herangezogen werden.Fig. 1 shows a perspective view of the inventive Burner. For a better understanding, it is advantageous if at the same time as FIG. 1 the sections in FIG. 2 to 4 are used.
Der Brenner gemäss Fig. 1 besteht aus zwei hohlen Teilkegelkörpern
1, 2, die versetzt zueinander aufeinander liegen. Die
Versetzung der jeweiligen Mittelachsen 3, 4 der Teilkegelkörper
1, 2 zueinander schafft auf beiden Seiten in spiegelbildlicher
Anordnung jeweils einen tangentialen Lufteintrittsschlitz
5, 6, durch welche die Verbrennungsluft 7 in den Innenraum
8 des Brenners gelangt. Die beiden Teilkegelkörper 1,
2 haben jeweils einen zylindrischen Anfangsteil 9, 10, die
ebenfalls versetzt zueinander verlaufen, so dass auch in diesem
Bereich die tangentiale Lufteintrittsschlitze 5, 6 vorhanden
sind. In diesem zylindrischen Anfangsteil 9, 10 ist
eine Düse 11 zur Zerstäubung des flüssigen Brennstoffes 12
untergebracht. Der Brenner kann auch ohne die zylindrischen
Anfangsteile 9, 10 ausgeführt sein, so dass er rein kegelig
ausgebildet ist. Dann ist die Brennstoffdüse 11 direkt in der
Kegelspitze untergebracht. Die beiden Teilkegelkörper 1, 2
weisen je eine Brennstoffleitung 13, 14 auf, die mit Öffnungen
15 versehen sind, welche Brennstoffinjektoren darstellen.
Durch die Brennstoffinjektoren 15 wird gasförmiger Brennstoff
16 der durch die tangentialen Lufteintrittsschlitze 5, 6
strömenden Verbrennungsluft 7 zugemischt.1 consists of two hollow
Brennraumseitig 17 weist der Brenner eine als Verankerung für
die Teilkegelkörper 1, 2 dienende Frontplatte 18 mit einer
Anzahl Bohrungen 19 auf, durch welche nötigenfalls Verdünnungs-
bzw. Kühlluft 20 dem vorderen Teil des Brennraumes 17
bzw. dessen Wand zugeführt werden kann.
Wird zum Betrieb des Brenners flüssiger Brennstoff 12 verwendet,
so strömt dieser durch die Düse 11 und wird in einem
spitzen Winkel in den Brennerinnenraum 17 eingedüst, wobei
sich ein homogener Brennstoffspray einstellt. Das kegelige
Flüssigbrennstoffprofil 23 wird von einem tangential einströmenden
rotierenden Verbrennungsluftstrom 7 umschlossen. In
axialer Richtung wird die Konzentration des Flüssigbrennstoffes
12 fortlaufend durch die eingemischte Verbrennungluft 7
verringert. Die optimale Brennstoffkonzentration über den
Querschnitt wird erst im Bereich des Wirbelaufplatzens, d.h.
im Bereich der Rückströmzone 24 erreicht. Die Zündung erfolgt
an der Spitze der Rückströmzone 24. Erst an dieser Stelle
entsteht eine stabile Flammenfront 25. Die Flammenstabilisation
ergibt sich durch Zunahme der Drallzahl in Strömungsrichtung
entlang der Kegelachse. Ein Rückschlagen der Flamme
in das Innere des Brenners tritt nunmehr nicht auf.If
Wird gasförmiger Brennstoff 16 verbrannt, so geschieht die
Gemischbildung mit der Verbrennungsluft 7 in den Lufteintrittsschlitzen
5, 6. Erfindungsgemäss überlappen sich die
beiden Teilkegelkörper 1, 2 teilweise, wobei der Überlappungswinkel
δ in der Kegelspitze 0° beträgt (d.h. dort liegt
keine Überlappung vor) und δ dann in Strömungsrichtung bis
zum Brennerausgang, also bis zur Frontplatte 18, stetig zunimmt.
Als maximaler Überlappungswinkel δ können 90° angegeben
werden.If
Wenn in der Kegelspitze bzw. im zylindrischen Anfangsteil 9,
10 der beiden Teilkegelkörper 1, 2 der Überlappungswinkel 0°
beträgt, also die beiden Teilkegelkörper 1, 2 sich in diesem
Bereich nicht überlappen, dann hat das den Vorteil, dass dadurch
weiterhin eine hohe Axialgeschwindigkeit innerhalb des
Brenners auf der Symmetrieachse erreicht wird.If in the cone tip or in the cylindrical
Durch die überlappten Wände der Teilkegelkörper 1, 2 wird die
Luftströmung 7 kanalisiert.Due to the overlapped walls of the
Im gleichen Masse, wie sich der Überlappungswinkel δ ändert,
sind die Brennstoffinjektoren 15 weiter stromauf versetzt.
Damit fallen die Lufteintrittsebene 21 und die Brennstoffinjektionsebene
22 nicht mehr zusammen. Die Brennstoffinjektionsebene
22 ändert entlang des Doppelkegelbrenners in Richtung
Brennerfront ihre Position zur Lufteintrittsebene 21
dermassen, dass immer grössere Vormischstrecken von der jeweiligen
Brennstoffeindüsung des gasförmigen Brennstoffes 16
bis zur Lufteintrittsebene 21 erreicht werden.To the same extent as the overlap angle δ changes,
the
Dadurch wird eine homogenere Mischung des gasförmigen Brennstoffes
16 und der Verbrennungsluft 7 erzielt, was zu tieferen
Flammentemperaturen und damit zu tieferen Nox-Emissionen
führt. Diese tieferen Flammentemperaturen im Bereich des
Brenneraustrittes reduzieren auch die thermischen Belastungen
für das Material an der Brennerfront und machen eine sonst
notwendige Zirkonbeschichtung des Materials hinfällig.This creates a more homogeneous mixture of the
Ausserdem hat die Flamme im Vergleich zum bisher bekannten
Stand der Technik, bei dem sich die Teilkegelkörper 1, 2
nicht überlappen und die Brennstoffinjektionsebene 22 der
Lufteintrittsebene 21 entspricht, eine stabilere Position.
Zusätzlich ergibt sich als Vorteil, dass der erfindungsgemässe
Brenner auch weniger zu Pulsationen neigt. Er ist konstruktiv
recht einfach gestaltet (z.B. ohne komplizierte
Übergangsstücke zur Verlängerung der Vormischstrecke) und daher
kostengünstig zu fertigen.In addition, the flame compared to the previously known
State of the art in which the
Selbstverständlich ist die Erfindung nicht auf das eben beschriebene Ausführungsbeispiel beschränkt. Die erfindungsgemässe Lösung kann ebenso auch für Brenner verwendet werden, die aus mehr als zwei Teilkegelkörpern bestehen, z.B. für sogenannte Vierschlitzbrenner. Of course, the invention is not limited to that just described Embodiment limited. The inventive Solution can also be used for burners, which consist of more than two partial cone bodies, e.g. for so-called Four slot burner.
- 11
- TeilkegelkörperPartial conical bodies
- 22
- TeilkegelkörperPartial conical bodies
- 33
-
Mittelachse von Pos. 1Central axis of
item 1 - 44
-
Mittelachse von Pos. 2Central axis of
item 2 - 55
- tangentialer Lufteintrittsschlitztangential air inlet slot
- 66
- tangentialer Lufteintrittsschlitztangential air inlet slot
- 77
- Verbrennungsluftcombustion air
- 88th
- BrennerinnenraumBurner interior
- 99
-
zylindrischer Anfangsteil von Pos. 1cylindrical starting part of
item 1 - 1010
-
zylindrischer Anfangsteil von Pos. 2cylindrical starting part of
item 2 - 1111
- Brennstoffdüsefuel nozzle
- 1212
- flüssiger Brennstoffliquid fuel
- 1313
-
Brennstoffleitung für Pos. 16Fuel line for
item 16 - 1414
-
Brennstoffleitung für Pos. 16Fuel line for
item 16 - 1515
-
Brennstoffinjektor für Pos. 16Fuel injector for
item 16 - 1616
- gasförmiger Brennstoffgaseous fuel
- 1717
- Brennraumcombustion chamber
- 1818
- Frontplattefront panel
- 1919
- Bohrungdrilling
- 2020
- Verdünnungs- bzw. KühlluftDilution or cooling air
- 2121
- LufteintrittsebeneAir Intake Level
- 2222
- BrennstoffinjektionsebeneFuel injection plane
- 2323
- FlüssigbrennstoffprofilLiquid fuel profile
- 2424
- Rückströmzonebackflow
- 2525
- Flammenfrontflame front
- δδ
- Überlappungswinkeloverlap angle
Claims (2)
- Burner for burning liquid (12) and gaseous fuels (16), comprising at least two hollow sectional cone bodies (1, 2) complementing one another to form one body, having tangential air-inlet slots (5, 6) which define at least one air-inlet plane (21) into the burner, and having feeds (13, 14) for gaseous (16) and liquid fuels (12), in which burner the centre axes (3, 4) of the hollow sectional cone bodies (1, 2) have a conicity widening in the direction of flow and run offset from one another in the longitudinal direction, a fuel nozzle (11) for the liquid fuel (12) being placed at the burner head in the conical inner space (8) formed by the sectional cone bodies (1, 2), and the feeds (13, 14) for the gaseous fuel being provided with fuel injectors (15) which define at least one fuel-injection plane (22), the sectional cone bodies (1, 2) overlapping at least partly, characterized in that the overlap angle (δ) increases in the direction of flow of the burner, and the distance between the fuel injectors (15) and the air-inlet plane (21) into the burner increases simultaneously with the increases in the overlap angle (δ).
- Burner according to Claim 1, characterized in that the overlap angle (δ) at the cone point is 0° and increases continuously downstream up to the burner front (18), the maximum overlap angle (δ) being 90°.
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