EP0703600A2 - Hochdruckentladungslampe - Google Patents

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EP0703600A2
EP0703600A2 EP95112861A EP95112861A EP0703600A2 EP 0703600 A2 EP0703600 A2 EP 0703600A2 EP 95112861 A EP95112861 A EP 95112861A EP 95112861 A EP95112861 A EP 95112861A EP 0703600 A2 EP0703600 A2 EP 0703600A2
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EP
European Patent Office
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discharge lamp
pressure discharge
lamp according
cathode
base body
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EP0703600B1 (de
EP0703600A3 (de
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Bernhard Dr. Altmann
Andreas Ponnier
Jürgen Begemann
Ralf Seedorf
Jürgen Dr. Maier
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Osram GmbH
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Patent Treuhand Gesellschaft fuer Elektrische Gluehlampen mbH
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    • H01J61/20—Selection of substances for gas fillings; Specified operating pressure or temperature having a metallic vapour as the principal constituent mercury vapour
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    • H01J61/82—Lamps with high-pressure unconstricted discharge having a cold pressure > 400 Torr

Definitions

  • the invention is based on a high-pressure discharge lamp according to the preamble of claim 1.
  • these are high-pressure mercury lamps of low power (up to 250 W), e.g. for use in fluorescence microscopy, but also around high-pressure xenon lamps with similar performance. In principle, however, the use of higher performances is not excluded.
  • a high-pressure discharge lamp is known from EP-A 299 230, in which the uneven arc is reduced in that the cathode is covered at least in the region of its tapered tip with a carbide layer, which either decreases continuously towards the tip or leaves the discharge-side third of the tip free . Any carburizing of the cylindrical electrode part with a constant diameter was classified as meaningless.
  • the object of the present invention is to improve the arc stability in generic lamps and at the same time to increase the maintenance of the luminance. This object is achieved by the characterizing features of claim 1. Preferred designs can be found in the dependent claims.
  • the arch stability can not only be maintained but can even increase if the carburization in the tapering region in front of the electrode tip is reduced under suitable framework conditions.
  • This behavior is achieved when the tapered area of the electrode is completely free of carbon during a Most of the cylindrical base body of the electrode is coated with a carbide layer.
  • the easiest way to produce such an electrode is to carburize a cylindrical rod, as described in EP-A 299 230, and only then to produce the tapered tip by etching or grinding and / or polishing. The unsteadiness of the bow can be kept below 10% during the entire service life.
  • the carburization particularly advantageously interacts with a special material composition and structure of the cathode.
  • a special material composition and structure of the cathode In particular when using thin electrodes with a maximum of 5 mm diameter (values below 2 mm, particularly preferably below 1 mm are preferred), an electrode material that has a maximum of 0.6% by weight ThO2 (preferably 0.2 to 0.45%) contains. Additional doping with 50-100 ppm potassium, up to 20 ppm aluminum and up to 10 ppm silicon (in each case based on weight) is particularly preferred. This material is subjected to a special manufacturing process in order to form a distinctive long crystal structure and to achieve a finely divided thorium oxide distribution.
  • the electrode diameter used in each case is advantageously coordinated with the degree of limitation of the hammering process. With particularly small electrode diameters, u. U. be hammered entirely.
  • a tapered area is created by turning the tip into a truncated cone or the like. etched or sanded and then polished.
  • the base body is advantageously covered with carbide at least over more than 30%, preferably more than 50%, of its total length, starting from the beginning of the tapering region.
  • the truncated cone preferably has a maximum height of 5 mm; the optimal height depends on the opening angle and the cathode diameter.
  • a large opening angle (eg 60 °) is advantageous, corresponding to a truncated cone height of approx. 4 mm.
  • a narrowly limited area at the end of the base body remote from the discharge is cleared of the carbon layer for better contacting.
  • the system-inherent decrease in luminance, which is caused by the electrode erosion, is greatly reduced.
  • the o.e. carburized cathode namely, the electron exit at the tip of the electrode is facilitated, so that the required current density is reached even at a lower operating temperature, which in turn reduces the electrode erosion.
  • the average electrode erosion increased the electrode distance by approx. 100% (from typically 0.6 to 1.3 mm), the erosion only reached 30 to 50% in the lamp according to the invention.
  • Another consequence is that the increase in the operating voltage during the service life is also small. It can now be limited to a maximum of 50% of the previously usual value.
  • the invention is applicable to high-pressure mercury lamps. Typical dosages are 10 to 80 mg / cm3, an electrode spacing of 0.5 to 4 mm and burning voltages up to 50 V.
  • the invention can be used with particular advantage in the case of low-power mercury lamps (typical values are 50-200 W).
  • low-power mercury lamps typically values are 50-200 W.
  • the above measures create the prerequisite for optimizing the radiation intensity in the wavelength range relevant for the respective application. This happens primarily through a higher mercury dose.
  • the application of this measure known per se has hitherto failed at these low powers because it results in early lamp failures would have.
  • high doses between 70 and 130 mg / cm3 of mercury are now particularly advantageous without affecting the service life.
  • the short-wave radiation intensity in particular the range between 400 and 500 nm
  • the invention makes it possible for the first time to produce high-pressure mercury lamps in conjunction with reflectors as an extremely small structural unit. These are used, for example, in endoscopy.
  • the electrical supply takes place in a known manner via molybdenum foils 6, which are connected to the metal sleeve bases (not shown) by means of pins are.
  • the molybdenum foils 6 are melted in a vacuum-tight manner into the two ends 7 of the discharge vessel 2.
  • another technique such as rod melting or cup melting, can also be used.
  • the anode 3 is made as a solid cylinder block from hammered tungsten and has a wide, slightly bevelled end face.
  • the comparatively small cathode 4, onto which a coil is pushed, is shown enlarged (but not to scale) in FIG. 2.
  • the cylindrical base body 8 of the cathode 4 tapers in the manner of a cone 9, the tip 10 of which is truncated.
  • the stump that forms the base for the arch has a diameter of 0.1 mm.
  • the cone forms an opening angle ⁇ of 15 ° and has an overall length of approximately 1.7 mm.
  • the cone 9 is free of carbide.
  • the cylindrical base body 8 is surrounded over its entire length by a layer 11 of tungsten carbide, with the exception of the end region 12 of 4.5 mm in length facing away from the discharge.
  • the cylindrical base body can also be only partially covered by carbide.
  • the cylindrical base body is carburized over at least 50% of its total length, starting from the base of the truncated cone.
  • the cathode is preferably made of tungsten, which is doped with a small amount of other substances (in addition to 0.4% by weight of thorium dioxide, 75 ppm of potassium, 10 ppm of aluminum and 5 ppm of silicon).
  • the carbide layer has a thickness of 5 ⁇ m. In general, the layer thickness can be between 1 and 15 ⁇ m, preferably between 3 and 8 ⁇ m.
  • the tapered area can also be divided by several sections, e.g., by a cone or a truncated cone, e.g. Truncated cones with different opening angles.
  • FIG. 3 shows a comparison between the uneven arc of a lamp according to the invention (FIG. 3a) and a lamp previously used (FIG. 3b). While the new version achieves an uneven arc of a few percent with a burning time of 200 h, the uneven arc in the old version is an order of magnitude worse (Fig. 3b) and reaches values of up to 100%.
  • FIG. 5 shows a comparison between the lamp spectrum of an old and a new version.
  • the higher intensity of the new version is particularly pronounced in the short-wave spectral range and is still clearly visible up to 600 nm.
  • the intensity in the new version is 10% higher in the 355 to 375 nm spectral band, 38% in the 450 to 500 nm band and 17% in the 535 to 555 nm range than in the old version.
  • FIG. 6 shows a structural unit of a high-pressure mercury lamp 1 with a reflector 15 for use in endoscopy.
  • the reflector lamp is characterized by a low overall height of only 83 mm and a diameter of 67 mm.
  • the lamp 1 is axially seated in an elliptical reflector 15, which is provided with a dichroic coating 16.
  • the reflector lamp mainly emits in the wavelength range 320 to 390 nm. It is used in particular for the curing of paints.
  • the cathode 4 of the lamp 1 is adjacent to the apex of the reflector.
  • a heat accumulation coating 18 covers approximately the lower third of the discharge vessel 2.
  • FIG. 7 shows a high-pressure xenon lamp with a power of 180 W. It has a cathode 21 with a diameter of 1.5, which has a truncated cone with a height of 3.5 mm at the tip, corresponding to an opening angle of 26 °.
  • the lamp 20 is placed axially in a reflector 22, similar to that described in FIG. 6.

Landscapes

  • Discharge Lamp (AREA)
  • Discharge Lamps And Accessories Thereof (AREA)
  • Circuit Arrangements For Discharge Lamps (AREA)

Abstract

Bei einer Hochdruckentladungslampe mit Quecksilber-und Xenonfüllung ist die Kathode teilweise mit einer Carbidschicht bedeckt. Die Quecksilbermenge ist 70 bis 130 mg/ cm³, der Elektrodenabstand 0,4 bis 0,8 mm. Die Kathode besteht aus Wolfram, das mit Thoriumoxid bis 0,6% dotiert ist. <IMAGE>

Description

  • Die Erfindung geht aus von einer Hochdruckentladungslampe gemäß dem Oberbegriff des Anspruchs 1. Insbesondere handelt es sich dabei um Quecksilberhochdrucklampen kleiner Leistung (bis 250 W), z.B. zur Anwendung in der Fluoreszenzmikroskopie, aber auch um Xenonhochdrucklampen mit ähnlichen Leistungen. Grundsätzlich ist die Anwendung bei höheren Leistungen jedoch nicht ausgeschlossen.
  • Aus der EP-A 299 230 ist eine Hochdruckentladungslampe bekannt, bei der die Bogenunruhe dadurch vermindert wird, daß die Kathode zumindest im Bereich ihrer sich verjüngenden Spitze mit einer Carbidschicht überzogen wird, die entweder zur Spitze hin kontinuierlich abnimmt oder das entladungsseitige Drittel der Spitze freiläßt. Ein etwaiges Karburieren des zylindrischen Elektrodenteils mit konstantem Durchmesser wurde als bedeutungslos eingestuft.
  • Es hat sich jedoch gezeigt, daß die damit erzielte Bogenstabilität für die Anforderungen bei speziellen photometrischen Anwendungen nicht ausreicht und außerdem die Herstellung dieser Elektroden sehr zeitaufwendig ist.
  • Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, die Bogenstabilität bei gattungsgemäßen Lampen zu verbessern und gleichzeitig die Maintenance der Leuchtdichte zu erhöhen.
    Diese Aufgabe wird durch die kennzeichnenden Merkmale des Anspruchs 1 gelöst. Bevorzugte Ausführungen finden sich in den abhängigen Ansprüchen.
  • Übetraschenderweise hat sich gezeigt, daß die Bogenstabilität bei einer Verringerung der Karburierung im sich verjüngenden Bereich vor der Elektrodenspitze unter geeigneten Rahmenbedingungen nicht nur beibehalten werden, sondern sogar zunehmen kann. Dieses Verhalten wird erreicht, wenn der sich verjüngende Bereich der Elektrode völlig frei von Kohlenstoff ist, während ein Großteil des zylindrischen Grundkörpers der Elektrode von einer Carbidschicht überzogen ist. Eine derartige Elektrode läßt sich am einfachsten dadurch herstellen, daß ein zylindrischer Stab karburiert wird, wie in der EP-A 299 230 beschrieben, und danach erst die sich verjüngende Spitze durch Abätzen oder Abschleifen und/oder Polieren erzeugt wird.
    Die Bogenunruhe kann während der gesamten Lebensdauer unter 10 % gehalten werden.
  • Besonders vorteilhaft wirkt die Karburierung mit einer speziellen Materialzusamensetzung und Struktur der Kathode zusammen. Insbesondere bei Verwendung dünner Elektroden mit maximal 5 mm Durchmesser (bevorzugt sind Werte unter 2 mm, besonders bevorzugt unter 1 mm) hat sich ein Elektrodenmaterial als günstig erwiesen, das neben Wolfram maximal 0,6 Gew.-% ThO₂ (bevorzugt 0,2 bis 0,45 %) enthält. Besonders bevorzugt ist eine zusätzliche Dotierung mit 50 - 100 ppm Kalium, bis zu 20 ppm Aluminium und bis zu 10 ppm Silizium (jeweils bezogen auf Gewicht). Dieses Material wird einem speziellen Herstellprozeß unterworfen, um ein ausgeprägtes Langkristallgefüge auszubilden sowie eine möglichst feinverteilte Thoriumoxidverteilung zu erzielen.
  • Mittels eines naßchemischen Verfahrens, ähnlich wie in der US-PS 5 284 614 beschrieben, ist es jetzt möglich, sehr wenig Thoriumoxid (früher ca. 3 %) zu verwenden. Dieses wird bereits dem Wolframpulver zugesetzt. Die Dotierung begünstigt die Ausbildung des gewünschten Langkristallgefüges, dessen Struktur der in der DE-AS 1 088 155 beschriebenen ähnelt. Als besonders vorteilhaft hat sich erwiesen, daß die übliche Verformungsarbeit, bestehend aus Walzen, Hämmern und Ziehen (vgl. z.B. DE-OS 40 02 974 und dortige Zitate), modifiziert wird, indem der übliche Hämmerprozeß eingeschränkt wird (vorteilhaft wird auf ihn ganz verzichtet) und der Ziehprozeß stattdessen verstärkt eingesetzt wird, um das Langkristallgefüge besonders stark auszuprägen, zu stabilisieren und in definierter Weise auszubilden. Der jeweils verwendete Elektrodendurchmesser ist vorteilhaft mit dem Grad der Einschränkung des Hämmerprozesses abgestimmt. Bei besonders kleinen Elektrodendurchmessern kann u. U. auf das Hämmern ganz verzichtet werden. Nach dem Karburieren des Stabes wird ein sich verjüngender Bereich geschaffen, indem die Spitze zu einem Kegelstumpf o.ä. abgeätzt oder abgeschliffen und dann poliert wird. Vorteilhaft ist der Grundkörper mindestens über mehr als 30%, bevorzugt mehr als 50%, seiner Gesamtlänge, ausgehend vom Ansatz des sich verjüngenden Bereichs, mit Carbid bedeckt. Der Kegelstumpf weist bevorzugt eine maximale Höhe von 5 mm auf; die optimale Höhe hängt vom Öffnungswinkel und dem Kathodendurchmesser ab. Bei großen Durchmessern (z.B. 4 mm) ist ein großer Öffnungswinkel (z.B. 60°) vorteilhaft, entsprechend einer Kegelstumpfhöhe von ca. 4 mm. Außerdem wird ein engbegrenzter Bereich am entladungsabgewandten Ende des Grundkörpers zur besseren Kontaktierungvon der Karbonschicht befreit.
  • Dabei wird durch eine geeignete Wahl der Elektrodengeometrie der systemimmanente Leuchtdichterückgang stark verringert, der bedingt ist durch den Elektrodenabbrand. Durch den Einsatz der o.e. karburierten Kathode wird nämlich der Elektronenaustritt an der Spitze der Elektrode erleichtert, so daß bereits bei einer geringeren Betriebstemperatur die benötigte Stromdichte erreicht wird, was wiederum den Elektrodenabbrand vermindert. Während bisher, bei einer Lampenlebensdauer von 200 h, der durchschnittliche Elektrodenabbrand den Elektrodenabstand um ca. 100 % vergrößerte (von typisch 0,6 auf 1,3 mm), erreicht der Abbrand bei der erfindungsgemäßen Lampe lediglich noch 30 bis 50 %. Eine weitere Konsequenz ist, daß der Brennspannungsanstieg während der Lebensdauer ebenfalls gering ist. Er kann nunmehr auf höchstens 50 % des vorher üblichen Wertes begrenzt werden.
  • Dieses insgesamt verbesserte Betriebsverhalten führt zu einer Verlängerung der Lampenlebensdauer um 50 % von 200 auf 300 Std. Die Erfindung ist bei Quecksilberhochdrucklampen anwendbar. Typische Dosierungen sind 10 bis 80 mg/cm³, ein Elektrodenabstand von 0,5 bis 4 mm und Brennspannungen bis 50 V.
  • Besonders vorteilhaft läßt sich die Erfindung bei Quecksilberhochdrucklampen geringer Leistung (typische Werte sind 50 - 200 W) einsetzen. Die obigen Maßnahmen schaffen hier die Voraussetzung, um die Strahlungsintensität in dem für die jeweilige Anwendung relevanten Wellenlängenbereich zu optimieren. Dies geschieht vornehmlich durch eine höhere Quecksilberdosierung. Die Anwendung dieser an sich bekannten Maßnahme scheiterte bisher bei diesen niedrigen Leistungen daran, daß sie Lampenfrühausfälle zur Folge hatte. Besonders vorteilhaft sind jetzt aufgrund der verbesserten Elektrode jedoch hohe Dosierungen zwischen 70 und 130 mg/cm³ Quecksilber möglich, ohne die Lebensdauer zu beeinträchtigen. Insbesondere läßt sich jetzt gezielt die kurzwellige Strahlungsintensität (insbesondere der Bereich zwischen 400 und 500 nm) deutlich (20 - 40 %) erhöhen, ohne daß Einbußen bei anderen ebenfalls genutzten Wellenlängenbereichen auftreten.
    Schließlich ermöglicht es die Erfindung, erstmals Quecksilberhochdrucklampen auch in Verbindung mit Reflektoren als extrem kleine bauliche Einheit herzustellen. Diese finden z.B. Anwendung in der Endoskopie.
  • Ein weiteres Anwendungsgebiet sind Xenonhochdrucklampen vornehmlich kleiner Leistung bis 250 W.
  • Die Erfindung wird anhand mehrerer Ausführungsbeispiele erläutert. Es zeigt
    • Fig. 1
    eine Quecksilberhochdrucklampe
    Fig. 2
    eine Kathode für die Lampe gemäß Fig. 1
    Fig. 3
    einen Vergleich der Bogenunruhe mit früheren Lampen
    Fig. 4
    den Elektrodenabstand einer Lampe gemäß Fig. 1 als Funktion der Brenndauer
    Fig. 5
    einen Vergleich des Spektrums erfindungsgemäßer und früher verwendeter Lampen
    Fig. 6
    eine Reflektorlampe
    Fig. 7
    eine Xenonhochdrucklampe
    Fig. 1 zeigt eine gleichstrombetriebene 100 W-Quecksilberhochdrucklampe 1. Sie eignet sich für die Fluoreszenzmikroskopie und -endoskopie sowie für Lichtleiteranwendungen, Schlierenphotographie und die Wiedergabe von Hologrammen. Das elliptische Entladungsgefäß 2 aus Quarzglas ist mit Quecksilber in einer Menge von 18 mg gefüllt. Das Volumen beträgt 0,2 cm³. Die Gesamtlänge des Gefäßes 2 beträgt 73 mm. Im Entladungsgefäß 2 sind die Anode 3 und die Kathode 4 in einem Abstand von 0,6 mm zueinander axial angeordnet. Jede Elektrode besitzt einen zylindrischen Schaft 5.
  • Die elektrische Zuleitung erfolgt in bekannter Weise über Molybdänfolien 6, die über Stifte mit den metallischen Hülsensockeln (nicht gezeigt) verbunden sind. Die Molybdänfolien 6 sind vakuumdicht in die beiden Enden 7 des Entladungsgefäßes 2 eingeschmolzen. Statt einer Einschmelzung mit Molybdänfolien kann auch eine andere Technik, z.B. Stabeinschmelzung oder Bechereinschmelzung, verwendet werden.
  • Die Anode 3 ist als massiver Zylinderblock aus gehämmertem Wolfram gefertigt und weist eine breite, außen leicht angeschrägte Stirnfläche auf. Die vergleichsweise kleine Kathode 4, auf die eine Wendel aufgeschoben ist, ist in Fig. 2 vergrößert (jedoch nicht maßstäblich) wiedergegeben. Um eine hohe Bogenstabilität zu sichern verjüngt sich der zylindrische Grundkörper 8 der Kathode 4 (Durchmesser ca. 0,6 mm, Länge 16 mm) nach Art eines Kegels 9, dessen Spitze 10 abgestumpft ist. Der Stumpf, der die Ansatzfläche für den Bogen bildet, hat einen Durchmesser von 0,1 mm. Der Kegel bildet einen Öffnungswinkel α von 15° und weist eine Gesamtlänge von etwa 1,7 mm auf. Der Kegel 9 ist frei von Carbid. Der zylindrische Grundkörper 8 ist über seine gesamte Länge von einer Schicht 11 aus Wolframcarbid umgeben mit Ausnahme des entladungsabgewandten Endbereichs 12 von 4,5 mm Länge.
  • Der zylindrische Grundkörper kann auch nur teilweise von Carbid bedeckt sein. Beispielsweise ist der zylindrische Grundkörper über mindestens 50 % seiner Gesamtlänge, ausgehend vom Ansatz des Kegelstumpfs, karburiert.
  • Die Kathode besteht bevorzugt aus Wolfram, das mit einer geringen Menge an weiteren Stoffen (neben 0,4 Gew.-% Thoriumdioxid 75 ppm Kalium, 10 ppm Aluminium und 5 ppm Silicium) dotiert ist. Die Carbidschicht besitzt eine Dicke von 5 µm. Allgemein kann die Schichtdicke zwischen 1 und 15 µm betragen, bevorzugt liegt sie zwischen 3 und 8 µm. Der sich verjüngende Bereich kann statt durch einen Kegel oder einen Kegelstumpf auch durch mehrere Abschnitte, z.B. Kegelstümpfe mit unterschiedlichem Öffnungswinkel, erzeugt werden.
  • Fig. 3 zeigt einen Vergleich zwischen der Bogenunruhe einer erfindungsgemäßen Lampe (Fig. 3a) und einer früher verwendeten Lampe (Fig. 3b). Während die neue Version eine Bogenunruhe von wenigen Prozent bei einer Brenndauer von 200 h erreicht, ist die Bogenunruhe bei der alten Version um eine Größenordnung schlechter (Fig. 3b) und erreicht Werte bis zu 100 %.
  • Fig. 4 zeigt den Elektrodenabstand in Abhängigkeit von der Brenndauer. Nach 200 Std. hat sich der Ausgangswert von 0,6 mm lediglich um 40 % erhöht auf 0,85 mm. Dagegen ist in der alten Version der ursprüngliche Elektrodenabstand von 0,5 mm auf knapp das Doppelte (0,95 mm) gestiegen. Direkt damit korreliert ist der mittlereBrennspannungsanstieg. Während er bei der alten Version mehr als 10 V betrug, ist er bei der erfindungsgemäßen neuen Version auf ca. 5 V begrenzt (von 23 V auf 28 V). Diese Eigenschaft ist besonders wichtig, weil Brennspannungen über 30 V das Vorschaltgerät überstrapazieren können.
  • Schließlich zeigt Fig. 5 einen Vergleich zwischen dem Lampenspektrum einer alten und neuen Version. Die höhere Intensität der neuen Version ist im kurzwelligen Spektralbereich besonders ausgeprägt und bis 600 nm noch deutlich erkennbar.
    Beispielsweise ist die Intensität bei der neuen Version im Spektralband 355 bis 375 nm um 10 %, im Band 450 bis 500 nm um 38 % und im Bereich 535 bis 555 nm 17 % höher als bei der alten Version.
  • Weiterhin zeigt Fig. 6 eine Baueinheit einer Quecksilberhochdrucklampe 1 mit einem Reflektor 15 zur Anwendung in der Endoskopie. Die Reflektorlampe zeichnet sich durch eine geringe Gesamthöhe von lediglich 83 mm und einem Durchmesser von 67 mm aus. Die Lampe 1 sitzt axial in einem elliptischen Reflektor 15, der mit einer dichroitischen Beschichtung 16 versehen ist. Die Reflektorlampe emittiert hauptsächlich im Wellenlängenbereich 320 bis 390 nm. Sie dient insbesondere zur Aushärtung von Lacken. Die Kathode 4 der Lampe 1 ist dem Scheitel des Reflektors benachbart. Eine Wärmestaubeschichtung 18 überdeckt ungefähr das untere Drittel des Entladungsgefäßes 2.
  • Fig. 7 zeigt eine Xenonhochdrucklampe mit einer Leistung von 180 W. Sie besitzt eine Kathode 21 mit einem Durchmesser von 1,5, die an der Spitze einen Kegelstumpf mit einer Höhe von 3,5 mm, entsprechend einem Öffnungswinkel von 26 °, aufweist. Die Lampe 20 ist axial in einem Reflektor 22 plaziert, ähnlich wie in Fig. 6 beschrieben.

Claims (14)

  1. Hochdruckentladungslampe mit einem Entladungsgefäß (2), einer axial darin angeordneten Kathode (4) und Anode (3) sowie einer ionisierbaren Füllung, wobei die Kathode einen zylindrischen Grundkörper (8) besitzt, der sich zu einer Spitze (10) hin verjüngt (9), und wobei die Kathode teilweise von einer Carbidschicht überzogen ist, dadurch gekennzeichnet, daß der gesamte sich verjüngende Bereich (9) zwischen Spitze (10) und Grundkörper (8) der Kathode frei von Carbid ist, während der Grundkörper mindestens teilweise mit Carbid bedeckt ist.
  2. Hochdruckentladungslampe nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Lampe Quecksilber in einer Menge von 70 bis 130 mg/cm³ enthält.
  3. Hochdruckentladungslampe nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß der Elektrodenabstand ca. 0,4 - 0,8 mm beträgt.
  4. Hochdruckentladungslampe nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Brennspannung ca. 20 bis 29 V, insbesondere ca. 23 V, beträgt.
  5. Hochdruckentladungslampe nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß sie eine Baueinheit mit einem Reflektor bildet.
  6. Hochdruckentladungslampe nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Lampenleistung bis 250 W beträgt.
  7. Hochdruckentladungslampe nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Schichtdicke der Carbidschicht 1 - 15 µm beträgt, insbesondere 3 - 8 µm.
  8. Hochdruckentladungslampe nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Länge des sich verjüngenden Bereichs (9) maximal 5 mm beträgt.
  9. Hochdruckentladungslampe nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Kathode aus Wolfram besteht, dem bis zu 0,6 Gew.-% ThO₂ beigemengt ist, sowie ggf. weitere Zusätze, insbesondere Kalium, Aluminium und Silizium, in kleineren Mengen.
  10. Hochdruckentladungslampe nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß die Kathode ein Langkristallgefüge besitzt.
  11. Hochdruckentladungslampe nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Lampe Xenon mit einem Kaltfülldruck von ca. 2 - 15 bar enthält.
  12. Hochdruckentladungslampe nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß die Länge des sich verjüngenden Bereichs größer oder gleich dem Durchmesser der Kathode ist.
  13. Hochdruckentladungslampe nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß der sich verjüngende Bereich ein Kegel oder Kegelstumpf mit einem vollen Öffnungswinkel von 10 bis 30° ist.
  14. Hochdruckentladungslampe nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Grundkörper über einen Teil seiner Gesamtlänge, insbesondere 30 %, bevorzugt 50 %, ausgehend von seinem Ansatz am sich verjüngenden Bereich, mit Carbid bedeckt ist.
EP95112861A 1994-09-21 1995-08-16 Hochdruckentladungslampe Expired - Lifetime EP0703600B1 (de)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE9415217U 1994-09-21
DE9415217U DE9415217U1 (de) 1994-09-21 1994-09-21 Hochdruckentladungslampe

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