EP0700738A1 - Method of producing a hollow turbine blade - Google Patents

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EP0700738A1
EP0700738A1 EP95402012A EP95402012A EP0700738A1 EP 0700738 A1 EP0700738 A1 EP 0700738A1 EP 95402012 A EP95402012 A EP 95402012A EP 95402012 A EP95402012 A EP 95402012A EP 0700738 A1 EP0700738 A1 EP 0700738A1
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EP
European Patent Office
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manufacturing
twisting
blade according
temperature
blade
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EP95402012A
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German (de)
French (fr)
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EP0700738B1 (en
Inventor
Matthieu Bichon
Yvon Marie Joseph Louesdon
Charles Jean Pierre Douguet
Florence Anne Nathalie Renou
Alain Georges Henri Lorieux
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Safran Aircraft Engines SAS
Original Assignee
Societe Nationale dEtude et de Construction de Moteurs dAviation SNECMA
SNECMA SAS
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Filing date
Publication date
Application filed by Societe Nationale dEtude et de Construction de Moteurs dAviation SNECMA, SNECMA SAS filed Critical Societe Nationale dEtude et de Construction de Moteurs dAviation SNECMA
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    • B21D26/055—Blanks having super-plastic properties
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
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    • Y10T29/49336—Blade making
    • Y10T29/49339—Hollow blade

Definitions

  • the present invention relates to a method for manufacturing a hollow turbine engine blade.
  • EP-A-0.500.458 describes a method of manufacturing a hollow blade for a turbomachine, in particular a fan blade rotor with a large cord.
  • the primary parts used in this manufacture comprise two external sheets and at least one central sheet.
  • the described method comprises a hot forming operation by bending and twisting the parts, a welding-diffusion operation in localized areas and an inflation operation under gas pressure inducing a superplastic forming bringing the outer surfaces of the blade to the profile. research.
  • Appropriate tools, in particular shape dies, are used for carrying out these operations.
  • the object of the invention is to provide the numerous known methods for manufacturing hollow blades, illustrated in particular by the example cited above, substantial improvements aimed in particular at obtaining blades having improved and optimized mechanical characteristics in conditions of use, guaranteeing repetitive quality while facilitating manufacturing conditions at the lowest cost.
  • the grain size obtained is less than 10 ⁇ m, for a stamping temperature of the part comprised between 880 ° C. and 950 ° C. and a tooling temperature comprised between 600 ° C and 850 ° C.
  • the bending / twisting of the blades placed after the welding-diffusion operation allows greater ease of application of the diffusion barriers on a pre-established pattern on a flat part.
  • the production of a fan blade with a very high compression ratio presupposes a very strong camber of the pale base and an accentuated and non-continuous twist. This requires a specific fiber elongation operation before the twisting operation.
  • the twisting operation in this case can be integrated with the inflation operation under gas pressure and superplastic forming.
  • the operation of bending / twisting the blades can be placed after the forging operation in the case of exploratory development requiring small series of parts, or after the operation of machining the primary parts in the case of simple aerodynamic shapes.
  • the bending / twisting operation is carried out on a press, in an isothermal manner.
  • this temperature will be between 700 and 940 ° C.
  • This operation requires blocking of the ends in order to guarantee effective elongation of the fibers in the chosen areas, this without tearing.
  • the length of the central fiber remains unchanged and the rate of elongation of the fibers varies according to their distance from this central fiber.
  • the first step (a) of the process for manufacturing a hollow turbomachine fan blade according to the invention comprises a so-called flattening operation, from the definition of the finished part.
  • the flattening operation consists of deflation followed by defreezing / descaling.
  • the principles of construction and control of a fan blade are based on the use of defining sections distributed along the motor axis. Each section is worked so that all of the other constituent parts of the blade such as 11, 12 are pressed against the underside skin 13 unchanged. The thickness of the upper skin 11 is adjusted as a function of its subsequent elongation during the forming operation.
  • a digital simulation of the inflation is carried out confirming the intermediate result.
  • the second step (b) consists in forging on press the primary parts constituting the blade such as 11, 12, 13 visible in FIG. 9, by stamping. According to prior known techniques, this type of part is manufactured from laminated sheets because it is considered that the dimension and the size do not allow a sufficiently precise and fine blank to be ensured by forging.
  • the raw starting part consists, as shown in FIG. 2, of a bar 3, of a titanium alloy for example TA6V, of adequate size (diameter between 80 and 120mm) for roughing out the primary parts.
  • a bar 3 of a titanium alloy for example TA6V of adequate size (diameter between 80 and 120mm) for roughing out the primary parts.
  • one or more upsetting operations allow the material to be placed in areas of high volume, of the foot 4 or blade tip type.
  • the bars are heated to a temperature between 880 ° C and 950 ° C, while the tooling is heated to a temperature between 200 and 250 ° C.
  • a 270KN thrust class turbojet requires blades with a width of around 500 mm. This width is further increased by possible over widths of up to about 50 mm on each edge to perform functions of the product assembly, holding, etc. type.
  • the inventors have developed a process comprising a judicious combination of a trapezoidal shape 6 of l 'blank 5 as shown in Figure 4, the lubrication and heating of the tools.
  • the forging operation on a press or forging which makes it possible to obtain the parts such as 5 in FIG. 4 is carried out by heating the part to a temperature between 880 ° C. and 950 ° C. and the tooling to a temperature comprised between 700 ° C and 900 ° C.
  • Figure 7 shows a graph of temperature evolution at each stamping.
  • Curve a corresponds to the temperatures of the matrix contact surfaces
  • curve b the internal temperature of the tool
  • curve c the temperature of the tool holder. It can be seen that thanks to a perfectly controlled matrixing cycle, the temperature cycle varies between 720 ° C and 840 ° C.
  • the structure of the feeder bars 3 is coarse compared to the conventional specifications applied to bars of smaller dimensions (diameter 50 mm) used for the forging of conventional blades of a turbojet engine: forging and forging allow the structure of significantly since the grain size is reduced from 10 ⁇ m on average to 7 ⁇ m. This operation thus saves 30 MPa on average on the fatigue resistance of the final product and this despite the thermal cycles of welding-diffusion and inflation which follow the forging operation.
  • the forging precision makes it possible to finish the finished external left surface 8 of forging: the final surface condition being obtained by selective polishing, with numerical control, carried out on a polish 5 axes.
  • the internal surface 9 of the primary parts is finished by machining by any machining process known per se, these machining operations constituting step (C) of the process according to the invention.
  • stages (f) of inflation under gas pressure and superplastic forming and (g) final machining are then carried out under production conditions known per se, the parameters, in particular the temperature and the pressures applied being determined according to the material of the parts.
  • shaping of the parts by bending / twisting may be necessary.
  • the bending / twisting is a delicate operation which requires a certain number of precautions to avoid the appearance of undulations due to the lengthening of the different parts of the part during this operation.
  • the operation consists of isothermal shaping of the primary part or of the welded assembly, in a press at a temperature of between 700 and 940 ° C. allowing, with a tool 21, to obtain the elongations of the different fibers of the Exhibit 19.
  • This operation is carried out at controlled pressure between two metal or ceramic tools at the same temperature as the part is 700 ° C to 940 ° C.
  • the geometric definition of the tool 21 produced in CAD / CAM integrates the shape of the massive part of the foot 22 and laterally the progressive elongations of the fibers in particular by one or more waves 23, 24, 25, 26 whose amplitude varies with the rate d 'necessary extension, as shown schematically in Figures 13 and 14.
  • This operation may include bending the foot 22.
  • the addition of judiciously placed thickeners 28, 29, 30 makes it possible to maintain them from the first part / tool contact, as shown in FIG. 15.
  • the welded assembly 31 is held at each end by two jaws 32, 33 of which at least one is movable in rotation.
  • the twisting operation is carried out in an oven or a heating chamber, at a creep temperature between 880 ° C and 920 ° C depending on the alloy of the welded assembly.
  • Weights 34,35 impose on the part a twist perfectly controlled by limit stops.
  • another method is to provide the rotational movement of at least one of the jaws by a mechanical system acting on the lever arm 37, this is then carried out by two fingers fixed on the movable part of a press. which is added a local heating enclosure 38. Added local footprints 36 make it possible to obtain the accentuated aerodynamic shape of the trailing edge.
  • one of the jaws can be equipped with a helical coupling in order to apply to the part a tensile stress during the twisting, making it possible to avoid the appearance of a phenomenon of undulation, remarkably, in accordance with the invention.
  • the super plastic forming operation is carried out between 850 and 940 ° C under a pressure of 20 to 40x105MPa of argon.
  • the blade 31 is possible to form the blade 31 from the geometry obtained after elongation of the fibers in the same operation as the inflation.
  • the reduction in the number of heaters promotes the preservation of the high mechanical characteristics obtained by forging the component parts of the blade.

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Abstract

The method esp. for a ducted fan turbine rotor, involves simulating the assembly of the blade's components by computer aided design, forging and machining the primary components, depositing diffusion barriers in a predetermined sequence, assembling the primary components by diffusion welding under isostatic pressure, and inflating the blade with gas pressure to achieve super-plastic moulding, followed by final machining. The forging process is carried out in a hot matrix at a temperature of 0.7 to 0.8 of the melting point of the material involved, with the pressing tools heated to 80 per cent of the workpiece temperature. The blade is made from a titanium alloy, e.g. TA6V, with a workpiece matrix temperature of between 880 and 950 deg.C and a tool temperature of 600 - 850 deg.C, designed to produce a microstructure with a grain size of under 10 mcm.

Description

La présente invention concerne un procédé de fabrication d'une aube creuse de turbomachine.The present invention relates to a method for manufacturing a hollow turbine engine blade.

Les avantages découlant de l'utilisation d'aubes à grande corde pour les turbomachines sont apparus notamment dans le cas des aubes de rotor de soufflante des turboréacteurs à double flux. Ces aubes doivent répondre à des conditions sévères d'utilisation et posséder notamment des caractéristiques mécaniques suffisantes associées à des propriétés antivibratoires et de résistance aux impacts de corps étrangers. L'objectif de vitesses suffisantes en bout d'aube a en outre amené à rechercher une réduction des masses. Ce but est notamment atteint par l'utilisation d'aubes creuses.The advantages arising from the use of long-line blades for turbomachines have become apparent in particular in the case of fan rotor blades of turbofan engines. These blades must meet severe conditions of use and in particular have sufficient mechanical characteristics associated with anti-vibration properties and resistance to the impact of foreign bodies. The objective of sufficient speeds at the end of the blade has also led to the search for a reduction in masses. This object is notably achieved by the use of hollow blades.

EP-A-0.500.458 décrit un procédé de fabrication d'une aube creuse pour turbomachine, notamment une aube de rotor de soufflante à grande corde. Les pièces primaires utilisées dans cette fabrication comprennent deux tôles extérieures et au moins une tôle centrale. Le procédé décrit comporte une opération de formage à chaud par cambrage et vrillage des pièces, une opération de soudage-diffusion dans des zones localisées et une opération de gonflage sous pression de gaz induisant un formage superplastique amenant les surfaces extérieures de l'aube au profil recherché. Des outillages appropriés, notamment des matrices de forme, sont utilisés pour la réalisation de ces opérations.EP-A-0.500.458 describes a method of manufacturing a hollow blade for a turbomachine, in particular a fan blade rotor with a large cord. The primary parts used in this manufacture comprise two external sheets and at least one central sheet. The described method comprises a hot forming operation by bending and twisting the parts, a welding-diffusion operation in localized areas and an inflation operation under gas pressure inducing a superplastic forming bringing the outer surfaces of the blade to the profile. research. Appropriate tools, in particular shape dies, are used for carrying out these operations.

Le but de l'invention est d'apporter aux nombreux procédés connus de fabrication d'aubes creuses, illustrés notamment par l'exemple cité ci-dessus, des améliorations substantielles visant notamment à obtenir des aubes présentant des caractéristiques mécaniques améliorées et optimisées dans les conditions d'utilisation, en garantissant une qualité répétitive tout en facilitant les conditions de fabrication au moindre coût.The object of the invention is to provide the numerous known methods for manufacturing hollow blades, illustrated in particular by the example cited above, substantial improvements aimed in particular at obtaining blades having improved and optimized mechanical characteristics in conditions of use, guaranteeing repetitive quality while facilitating manufacturing conditions at the lowest cost.

Ces buts sont atteints par un procédé de fabrication d'une aube creuse de turbomachine qui comporte les étapes suivantes :

  • (a) à partir de la définition d'une aube à obtenir, étude en utilisant des moyens de Conception et Fabrication Assistés par Ordinateur / CFAO et réalisation d'une simulation numérique de la mise à plat des pièces constitutives de l'aube, correspondant à un dégonflage ;
  • (b) forgeage sur presse des pièces primaires par matriçage ;
  • (c) usinage des pièces primaires ;
  • (d) dépôt de barrières de diffusion suivant un motif prédéfini ;
  • (e) assemblage des pièces primaires suivi du soudage-diffusion en pression isostatique ;
  • (f) gonflage sous pression de gaz et formage superplastique ;
  • (g) usinage final,

l'opération (b) de matriçage étant réalisée en matrice chaude dans un intervalle de 0,7 à 0,8 Tf, Tf étant la température de fusion de matière, la température des outillages étant portée à 80 % de la température de la pièce, une ébauche de forme trapézoïdale spécifique étant utilisée de manière à obtenir un produit final de finesse équivalente à 0,02 fois la largeur de l'aube et un corroyage du métal permettant de garantir une taille de grain adéquate pour assurer les caractéristiques mécaniques recherchées, notamment la tenue en fatigue pour le produit final ainsi que les bonnes conditions de soudure diffusion de l'opération (e), une étape supplémentaire de cambrage/vrillage étant prévue, qui comporte en outre une opération d'allongement des fibres permettant la mise à longueur finale de la fibre neutre si l'épaisseur des pièces, associée au taux de déformation, est inférieure à la limite de flambage.These aims are achieved by a method of manufacturing a hollow turbomachine blade which comprises the following steps:
  • (a) from the definition of a dawn to be obtained, study using Computer Aided Design and Manufacturing / CAD / CAM and realization of a digital simulation of the flattening of the constituent parts of the dawn, corresponding deflation;
  • (b) press forging of primary parts by stamping;
  • (c) machining of primary parts;
  • (d) depositing diffusion barriers according to a predefined pattern;
  • (e) assembly of the primary parts followed by welding-diffusion under isostatic pressure;
  • (f) inflation under gas pressure and superplastic forming;
  • (g) final machining,

the stamping operation (b) being carried out in a hot matrix in an interval of 0.7 to 0.8 Tf, Tf being the material melting temperature, the temperature of the tools being brought to 80% of the temperature of the part , a blank of specific trapezoidal shape being used so as to obtain a final product of fineness equivalent to 0.02 times the width of the blade and a working of the metal making it possible to guarantee an adequate grain size to ensure the desired mechanical characteristics, in particular the fatigue strength for the final product as well as the good welding conditions for diffusion of the operation (e), an additional bending / twisting step being provided, which also comprises an operation of lengthening the fibers allowing the setting to final length of the neutral fiber if the thickness of the parts, associated with the rate of deformation, is less than the buckling limit.

Dans le cas d'un alliage de titane, du type TA6V, la taille de grain obtenue est inférieure à 10 µm, pour une température de matriçage de la pièce comprise entre 880°C et 950°C et une température d'outillage comprise entre 600°C et 850°C.In the case of a titanium alloy, of the TA6V type, the grain size obtained is less than 10 μm, for a stamping temperature of the part comprised between 880 ° C. and 950 ° C. and a tooling temperature comprised between 600 ° C and 850 ° C.

De manière avantageuse, le cambrage / vrillage des aubes placé après l'opération de soudage-diffusion permet une plus grande facilité de l'application des barrières de diffusion sur un motif préétabli sur pièce à plat.Advantageously, the bending / twisting of the blades placed after the welding-diffusion operation allows greater ease of application of the diffusion barriers on a pre-established pattern on a flat part.

De manière avantageuse, la réalisation d'aube de soufflante à très fort taux de compression, suppose une très forte cambrure de la base pale et un vrillage accentué et non continu. Ceci nécessite une opération spécifique d'allongement des fibres précédant l'opération de vrillage.Advantageously, the production of a fan blade with a very high compression ratio, presupposes a very strong camber of the pale base and an accentuated and non-continuous twist. This requires a specific fiber elongation operation before the twisting operation.

De manière avantageuse, l'opération de vrillage dans ce cas peut être intégrée à l'opération de gonflage sous pression gazeuse et formage superplastique.Advantageously, the twisting operation in this case can be integrated with the inflation operation under gas pressure and superplastic forming.

De manière avantageuse, l'opération de cambrage/vrillage des aubes peut être placée après l'opération de forgeage dans le cas de développement exploratoire nécessitant de faibles séries de pièces, ou après l'opération d'usinage des pièces primaires dans le cas de formes aérodynamiques simples.Advantageously, the operation of bending / twisting the blades can be placed after the forging operation in the case of exploratory development requiring small series of parts, or after the operation of machining the primary parts in the case of simple aerodynamic shapes.

De manière avantageuse, l'opération de cambrage/vrillage s'effectue sur une presse, de manière isotherme. Dans le cas d'alliage de titane type TA6V, cette température sera comprise entre 700 et 940°C.Advantageously, the bending / twisting operation is carried out on a press, in an isothermal manner. In the case of a titanium alloy type TA6V, this temperature will be between 700 and 940 ° C.

Cette opération nécessite un blocage des extrémités afin de garantir un allongement effectif des fibres dans les zones choisies, ceci sans déchirure. La longueur de la fibre centrale reste inchangée et le taux d'allongement des fibres varie suivant leur distance à cette fibre centrale.This operation requires blocking of the ends in order to guarantee effective elongation of the fibers in the chosen areas, this without tearing. The length of the central fiber remains unchanged and the rate of elongation of the fibers varies according to their distance from this central fiber.

D'autres caractéristiques et avantages de l'invention seront mieux compris à la lecture de la description qui va suivre des modes de réalisation de l'invention, en référence aux dessins annexés sur lesquels :

  • la figure 1 représente une vue schématique de la première étape de simulation de la mise à plat d'une aube creuse dans le procédé de fabrication conforme à l'invention ;
  • la figure 2 représente une vue en perspective d'une pièce brute de départ dans le procédé de fabrication d'une aube creuse conforme à l'invention ;
  • la figure 3 représente la pièce de la figure 2 à un premier stade de mise en forme ;
  • la figure 4 représente la pièce des figures 2 et 3 au stade suivant de mise en forme ;
  • la figure 5 représente selon une vue en perspective un exemple de pièce obtenue à l'issue des étapes de forgeage et usinage du procédé de fabrication d'une aube creuse selon l'invention ;
  • la figure 6 représente selon une vue en coupe par un plan passant par l'axe longitudinal de la pièce suivant la ligne VI VI de la figure 5 la pièce obtenue à ce stade de fabrication selon la figure 5 ;
  • la figure 7 représente un graphique reproduisant un cycle d'évolution des températures de pièce lors du forgeage par matricage sous presse des pièces primaires constitutives de l'aube ;
  • la figure 8 représente une vue en perspective d'une pièce primaire constitutive de l'aube creuse obtenue par le procédé conforme à l'invention après la réalisation de l'étape de préparation par dépôt de barrières anti-diffusion ;
  • les figures 9 et 10 représentent une vue en perspective des pièces primaires de l'aube creuse lors de l'étape d'assemblage suivi du soudage-diffusion du procédé conforme à l'invention ;
  • les figures 11 et 12 représentent schématiquement les résultats d'une simulation numérique d'une opération de mise à longueur des fibres à effectuer sur les pièces constitutives de l'aube creuse assemblée obtenue par le procédé conforme à l'invention ;
  • la figure 13 représente une vue en perspective de l'aube obtenue par ledit procédé après une opération de mise en forme conduisant à un allongement des fibres ;
  • la figure 14 représente une vue schématique en perspective d'un exemple d'outil de presse utilisé pour obtenir la pièce de la figure 13 ;
  • la figure 15 représente une vue en bout de l'aube de la figure 13 montrant le résultat de l'opération de cambrage du pied d'aube ;
  • la figure 16 représente une vue schématique de la réalisation de l'opération de vrillage de l'aube des figures 13 et 15 ;
  • la figure 17 représente selon une vue en coupe par un plan passant par l'axe longitudinal de pièce suivant une ligne XVII-XVII de la figure 16 la réalisation de l'opération de vrillage de la figure 16 ;
  • la figure 18 représente selon une vue schématique en perspective une variante de réalisation de l'opération de vrillage de l'aube des figures 13 et 15 ;
  • la figure 19 représente une vue en perspective de l'aube obtenue après l'opération de vrillage dudit procédé ;
  • la figure 20 représente selon une vue schématique en perspective un exemple d'une partie de l'outillage utilisé lors de l'étape de formage superplastique de l'aube de la figure 19 ;
  • la figure 21 représente selon une vue schématique en coupe par un plan transversal un exemple de profil d'aube avant gonflage et en tiretés, après gonflage.
Other characteristics and advantages of the invention will be better understood on reading the description which follows of embodiments of the invention, with reference to the appended drawings in which:
  • FIG. 1 represents a schematic view of the first step of simulating the flattening of a hollow blade in the manufacturing process according to the invention;
  • FIG. 2 represents a perspective view of a raw starting part in the method of manufacturing a hollow blade according to the invention;
  • Figure 3 shows the part of Figure 2 at a first stage of shaping;
  • Figure 4 shows the part of Figures 2 and 3 in the next stage of shaping;
  • FIG. 5 represents a perspective view of an example of a part obtained at the end of the forging and machining steps of the method of manufacturing a hollow blade according to the invention;
  • Figure 6 shows in a sectional view through a plane passing through the longitudinal axis of the part along the line VI VI of Figure 5 the part obtained at this stage of manufacture according to Figure 5;
  • FIG. 7 represents a graph reproducing a cycle of evolution of the part temperatures during the forging by stamping in press of the primary parts constituting the blade;
  • FIG. 8 represents a perspective view of a primary part constituting the hollow vane obtained by the method according to the invention after the completion of the preparation step by depositing anti-diffusion barriers;
  • Figures 9 and 10 show a perspective view of the primary parts of the hollow blade during the assembly step followed by the diffusion welding of the process according to the invention;
  • FIGS. 11 and 12 schematically represent the results of a numerical simulation of an operation of lengthening the fibers to be carried out on the constituent parts of the assembled hollow vane obtained by the method according to the invention;
  • FIG. 13 represents a perspective view of the blade obtained by said method after a shaping operation leading to an elongation of the fibers;
  • Figure 14 shows a schematic perspective view of an example of a press tool used to obtain the part of Figure 13;
  • Figure 15 shows an end view of the blade of Figure 13 showing the result of the cambering operation of the blade root;
  • FIG. 16 represents a schematic view of carrying out the twisting operation of the blade of FIGS. 13 and 15;
  • Figure 17 shows in a sectional view through a plane passing through the longitudinal axis of the part along a line XVII-XVII of Figure 16 the execution of the twisting operation of Figure 16;
  • Figure 18 shows in a schematic perspective view an alternative embodiment of the twisting operation of the blade of Figures 13 and 15;
  • FIG. 19 represents a perspective view of the blade obtained after the twisting operation of said method;
  • Figure 20 shows in a schematic perspective view an example of part of the tool used during the superplastic forming step of the blade of Figure 19;
  • FIG. 21 shows in a schematic sectional view through a transverse plane an example of a blade profile before inflation and in dashed lines, after inflation.

La première étape (a) du procédé de fabrication d'une aube creuse de soufflante de turbomachine conforme à l'invention comporte une opération dite de mise à plat, à partir de la définition de la pièce finie.
L'opération de mise à plat est constituée du dégonflage suivie du dévrillage/décambrage.
Comme représenté sur la figure 1, les principes de construction et de contrôle d'une aube de soufflante sont basés sur l'utilisation de sections de définition réparties le long de l'axe moteur. Chaque section est travaillée afin que l'ensemble des autres pièces constitutives de l'aube telles que 11, 12 soient plaquées sur la peau d'intrados 13 inchangée. L'épaisseur de la peau extrados 11 est ajustée en fonction de son allongement ultérieur lors de l'opération de formage.
A ce stade, on réalise une simulation numérique du gonflage confirmant le résultat intermédiaire.The first step (a) of the process for manufacturing a hollow turbomachine fan blade according to the invention comprises a so-called flattening operation, from the definition of the finished part.
The flattening operation consists of deflation followed by defreezing / descaling.
As shown in Figure 1, the principles of construction and control of a fan blade are based on the use of defining sections distributed along the motor axis. Each section is worked so that all of the other constituent parts of the blade such as 11, 12 are pressed against the underside skin 13 unchanged. The thickness of the upper skin 11 is adjusted as a function of its subsequent elongation during the forming operation.
At this stage, a digital simulation of the inflation is carried out confirming the intermediate result.

Comme représentée sur la figure 1, la géométrie finale vrillée est transformée en celle à plat. Le dévrillage/décambrage est une opération délicate pour laquelle le procédé de fabrication conforme à l'invention prévoit une méthode remarquable, automatisée, respectant la conservation du volume par la répartition de matière en fonction du taux de déformation lié à la position de chaque section.As shown in Figure 1, the final twisted geometry is transformed into that flat. Unscrewing / deflashing is a delicate operation for which the manufacturing process according to the invention provides for a remarkable, automated method, respecting the conservation of the volume by the distribution of material as a function of the rate of deformation linked to the position of each section.

A ce stade, on réalise une nouvelle simulation numérique du vrillage confirmant le résultat final.At this stage, a new numerical simulation of the twist is carried out confirming the final result.

De façon avantageuse, il est possible de réaliser la mise à plat en une seule opération, sans l'étape de dégonflage.Advantageously, it is possible to carry out the flattening in a single operation, without the deflation step.

La seconde étape (b) consiste à forger sur presse les pièces primaires constitutives de l'aube telles que 11, 12, 13 visibles sur la figure 9, par matriçage. Selon les techniques connues antérieures, ce type de pièce est fabriqué à partir de tôles laminées car on considère que la dimension et la taille ne permettent pas d'assurer par forgeage une ébauche suffisamment précise et fine.The second step (b) consists in forging on press the primary parts constituting the blade such as 11, 12, 13 visible in FIG. 9, by stamping. According to prior known techniques, this type of part is manufactured from laminated sheets because it is considered that the dimension and the size do not allow a sufficiently precise and fine blank to be ensured by forging.

Selon l'invention et comme il est connu en soi dans le procédé de forgeage de précision, la pièce brute de départ est constituée, comme représenté sur la figure 2, d'une barre 3, d'un alliage de titane par exemple TA6V, de dimension adéquate (diamètre compris entre 80 et 120mm) pour réaliser l'ébauche des pièces primaires. Comme représenté sur la figure 3 une ou plusieurs opérations de refoulage permettent la mise en place de la matière dans les zones de fort volume de type pied 4 ou bout de pale. A ce stade, les barres sont chauffées à une température comprise entre 880°C et 950°C, alors que l'outillage est chauffé à une température comprise entre 200 et 250°C.According to the invention and as it is known per se in the precision forging process, the raw starting part consists, as shown in FIG. 2, of a bar 3, of a titanium alloy for example TA6V, of adequate size (diameter between 80 and 120mm) for roughing out the primary parts. As shown in FIG. 3, one or more upsetting operations allow the material to be placed in areas of high volume, of the foot 4 or blade tip type. At this stage, the bars are heated to a temperature between 880 ° C and 950 ° C, while the tooling is heated to a temperature between 200 and 250 ° C.

L'une des difficultés et donc une étape remarquable du procédé selon l'invention réside dans la capacité à produire des ébauches forgées 5 telles que représentées sur la figure 5 de dimension et surtout d'épaisseur capables de produire économiquement des aubes à grande corde. Les inventeurs ont mis au point une méthode de forgeage des ébauches permettant de garantir sur une presse de grande puissance des ébauches précises et calibrées.One of the difficulties and therefore a remarkable stage of the method according to the invention lies in the capacity to produce forged blanks 5 as shown in FIG. 5 of dimension and above all of thickness capable of economically producing long chord blades. The inventors have perfected a method of forging blanks which guarantees precise and calibrated blanks on a high-power press.

En effet la réalisation d'aubes de soufflante de turboréacteur à grande corde nécessite des ébauches de grande taille. A titre d'exemple un turboréacteur de la classe 270KN de poussée nécessite des aubes d'une largeur de 500 mm environ. Cette largeur est encore augmentée par d'éventuelles sur largeurs pouvant atteindre 50 mm environ sur chaque bord pour assurer des fonctions de types assemblage, maintien, etc... du produit.In fact, the production of large-rope turbojet fan blades requires large blanks. For example, a 270KN thrust class turbojet requires blades with a width of around 500 mm. This width is further increased by possible over widths of up to about 50 mm on each edge to perform functions of the product assembly, holding, etc. type.

Afin d'obtenir un produit suffisamment fin et afin de limiter les coûts de matière première et d'usinage, tout en limitant la pression de forgeage, les inventeurs ont mis au point un procédé comprenant une combinaison judicieuse d'une forme trapézoïdale 6 de l'ébauche 5 telle que représentée sur la figure 4, de la lubrification et du chauffage des outillages. Notamment, l'opération de forgeage sur presse ou matriçage permettant d'obtenir les pièces telles que 5 de la figure 4 est effectuée en chauffant la pièce à une température comprise entre 880°C et 950°C et l'outillage à une température comprise entre 700°C et 900°C.In order to obtain a sufficiently fine product and in order to limit the costs of raw material and machining, while limiting the forging pressure, the inventors have developed a process comprising a judicious combination of a trapezoidal shape 6 of l 'blank 5 as shown in Figure 4, the lubrication and heating of the tools. In particular, the forging operation on a press or forging which makes it possible to obtain the parts such as 5 in FIG. 4 is carried out by heating the part to a temperature between 880 ° C. and 950 ° C. and the tooling to a temperature comprised between 700 ° C and 900 ° C.

Il est alors possible de réaliser un produit avec un rapport de finesse défini par le rapport épaisseur/largeur de l'aube de l'ordre de 0,02. La figure 7 montre un graphique d'évolution de température à chaque matriçage. La courbe a correspond aux températures des surfaces de contact de matrice, la courbe b la température interne de l'outillage et la courbe c la température du porte-outil. On constate que grâce à un cycle de matriçage parfaitement maîtrisé, le cycle de température varie entre 720°C et 840°C.It is then possible to produce a product with a fineness ratio defined by the thickness / width ratio of the blade of the order of 0.02. Figure 7 shows a graph of temperature evolution at each stamping. Curve a corresponds to the temperatures of the matrix contact surfaces, curve b the internal temperature of the tool and curve c the temperature of the tool holder. It can be seen that thanks to a perfectly controlled matrixing cycle, the temperature cycle varies between 720 ° C and 840 ° C.

La structure des barres de départs 3 est grossière par rapport aux spécifications classiques appliquées à des barres de plus petites dimensions (diamètre 50 mm) utilisées pour le matriçage d'aubes classiques de turboréacteur : le forgeage et matriçage permettent d'affiner la structure d'une manière significative puisque la taille de grain est ramenée de 10 µm en moyenne à 7 µm. Cette opération permet ainsi de gagner 30 MPa en moyenne sur la tenue en fatigue du produit final et ceci malgré les cycles thermiques du soudage-diffusion et du gonflage qui suivent l'opération de forgeage.The structure of the feeder bars 3 is coarse compared to the conventional specifications applied to bars of smaller dimensions (diameter 50 mm) used for the forging of conventional blades of a turbojet engine: forging and forging allow the structure of significantly since the grain size is reduced from 10 µm on average to 7 µm. This operation thus saves 30 MPa on average on the fatigue resistance of the final product and this despite the thermal cycles of welding-diffusion and inflation which follow the forging operation.

Dans l'exemple représenté sur les figures 5 et 6, la précision du forgeage permet de réaliser la surface 8 gauche externe finie de forgeage : l'état de surface final étant obtenu par un polissage sélectif, à commande numérique, effectué sur une machine à polir 5 axes.In the example shown in FIGS. 5 and 6, the forging precision makes it possible to finish the finished external left surface 8 of forging: the final surface condition being obtained by selective polishing, with numerical control, carried out on a polish 5 axes.

La finition de la surface interne 9 des pièces primaires est réalisée par usinage par tout procédé d'usinage connu en soi, ces usinages constituant l'étape (C) du procédé conforme à l'invention.The internal surface 9 of the primary parts is finished by machining by any machining process known per se, these machining operations constituting step (C) of the process according to the invention.

Les opérations de préparation du sandwich jusqu'à l'obtention d'un ensemble soudé-diffusé font appel à des procédés déja connus comprenant les opérations de l'étape suivante (d) du procédé :

  • nettoyage parfait des surfaces, internes particulièrement ;
  • application d'un produit anti-diffusant sur au moins deux des faces internes avec des motifs prédéfinis 10, par exemple par un procédé de sérigraphie classique, comme schématisé sur la figure 8 ;
  • cuisson du produit anti-diffusant entre 250°C et 280°C pour dégrader tout ou partie du liant ;

puis de l'étape suivante (e) du procédé :
  • assemblage des pièces primaires 11, 12, 13 afin d'obtenir l'ensemble 14 en utilisant au moins deux pions de centrage 15, 16, comme représenté sur les figures 9 et 10 ;
  • soudage TIG ou par faisceau d'électrons de la périphérie puis éventuellement de deux tubes 17, 18 de mise au vide ;
  • tirage du vide dans une enceinte à vide et fermeture des tubes 17, 18 dans le cas de leur utilisation ;
  • soudure-diffusion à une température de 875°C à 940°C, et sous une pression de 30 à 40 x 10⁵ MPa pendant 1 H mini.
The operations of preparing the sandwich until a welded-diffused assembly is obtained call on already known methods comprising the operations of the following step (d) of the method:
  • perfect cleaning of surfaces, particularly internal;
  • application of an anti-diffusing product on at least two of the internal faces with predefined patterns 10, for example by a conventional screen printing process, as shown diagrammatically in FIG. 8;
  • cooking of the anti-diffusing product between 250 ° C and 280 ° C to degrade all or part of the binder;

then the next step (e) of the process:
  • assembly of the primary parts 11, 12, 13 in order to obtain the assembly 14 using at least two centering pins 15, 16, as shown in FIGS. 9 and 10;
  • TIG or electron beam welding of the periphery then optionally of two vacuum tubes 17, 18;
  • vacuum drawing in a vacuum enclosure and closing of the tubes 17, 18 in the case of their use;
  • welding-diffusion at a temperature of 875 ° C to 940 ° C, and under a pressure of 30 to 40 x 10⁵ MPa for 1 H min.

Les étapes suivantes (f) de gonflage sous pression de gaz et formage superplastique et (g) d'usinage final sont ensuite effectuées dans des conditions de réalisation connues en soi, les paramètres, notamment la température et les pressions appliquées étant déterminées en fonction du matériau des pièces. Par ailleurs et suivant les applications particulières du procédé conforme à l'invention à l'obtention d'aubes de soufflante, une mise en forme des pièces par cambrage/vrillage peut être nécessaire. Dans ce cas le cambrage/vrillage est une opération délicate qui nécessite un certain nombre de précautions pour éviter l'apparition d'ondulations dues aux allongements des différentes parties de la pièce lors de cette opération.The following stages (f) of inflation under gas pressure and superplastic forming and (g) final machining are then carried out under production conditions known per se, the parameters, in particular the temperature and the pressures applied being determined according to the material of the parts. Furthermore and according to the specific applications of the process according to the invention for obtaining fan blades, shaping of the parts by bending / twisting may be necessary. In this case the bending / twisting is a delicate operation which requires a certain number of precautions to avoid the appearance of undulations due to the lengthening of the different parts of the part during this operation.

Préalablement on réalise une opération géométrique sur un système CFAO de manière à conserver de part et d'autre de la fibre neutre, les longueurs des fibres en fonction de leur position par rapport à l'axe 20 de la pièce 19, comme représenté sur les figures 11 et 12.Beforehand, a geometric operation is carried out on a CAD / CAM system so as to keep the lengths of the fibers on either side of the neutral fiber as a function of their position relative to the axis 20 of the part 19, as shown in the Figures 11 and 12.

A ce stade, on réalise une simulation numérique du vrillage confirmant le résultat final.
L'opération consiste en une mise en forme isotherme de la pièce primaire ou de l'ensemble soudé, sous presse à une température comprise entre 700 et 940°C permettant, avec un outillage 21, d'obtenir les allongements des différentes fibres de la pièce 19.At this stage, a digital simulation of the twist is carried out confirming the final result.
The operation consists of isothermal shaping of the primary part or of the welded assembly, in a press at a temperature of between 700 and 940 ° C. allowing, with a tool 21, to obtain the elongations of the different fibers of the Exhibit 19.

Cette opération s'effectue à pression contrôlée entre deux outillages métalliques ou céramique à la même température que la pièce soit 700°C à 940°C. La définition géométrique de l'outil 21 réalisée en CFAO intègre la forme de la partie massive du pied 22 et latéralement les allongements évolutifs des fibres notamment par une ou plusieurs ondes 23, 24, 25, 26 dont l'amplitude varie avec le taux d'allongement nécessaire, comme schématisé sur les figures 13 et 14.This operation is carried out at controlled pressure between two metal or ceramic tools at the same temperature as the part is 700 ° C to 940 ° C. The geometric definition of the tool 21 produced in CAD / CAM integrates the shape of the massive part of the foot 22 and laterally the progressive elongations of the fibers in particular by one or more waves 23, 24, 25, 26 whose amplitude varies with the rate d 'necessary extension, as shown schematically in Figures 13 and 14.

Ces allongements vont générer des contraintes de compression longitudinales généralement situées sur l'axe 20 de la pièce.These elongations will generate longitudinal compression stresses generally located on the axis 20 of the part.

Celles-ci seront contenues par une immobilisation à chaque extrémité, pied 22 et bout de pale 27.These will be contained by an immobilization at each end, foot 22 and blade tip 27.

Cette opération peut comprendre le cambrage du pied 22. L'ajout de surépaisseurs 28, 29, 30 judicieusement placées permet d'assurer un maintien dès le premier contact pièce/outil, comme représenté sur la figure 15.This operation may include bending the foot 22. The addition of judiciously placed thickeners 28, 29, 30 makes it possible to maintain them from the first part / tool contact, as shown in FIG. 15.

Pour l'opération de vrillage et comme schématisé sur les figures 16 et 17, l'ensemble soudé 31 est maintenu à chaque extrémité par deux mors 32, 33 dont l'un au moins est mobile en rotation.For the twisting operation and as shown diagrammatically in FIGS. 16 and 17, the welded assembly 31 is held at each end by two jaws 32, 33 of which at least one is movable in rotation.

L'opération de vrillage est effectuée dans un four ou une enceinte chauffante, à une température de fluage comprise entre 880°C et 920°C en fonction de l'alliage de l'ensemble soudé.The twisting operation is carried out in an oven or a heating chamber, at a creep temperature between 880 ° C and 920 ° C depending on the alloy of the welded assembly.

Des masselottes 34,35 imposent à la pièce un vrillage parfaitement contrôlé par des butées de fin de course.Weights 34,35 impose on the part a twist perfectly controlled by limit stops.

De manière avantageuse, une autre méthode est de fournir le mouvement de rotation d'un au moins des mors par un système mécanique agissant sur le bras de levier 37, ceci est alors réalisé par deux doigts fixés sur la partie mobile d'une presse à laquelle est ajouté une enceinte chauffante locale 38. Des empreintes locales ajoutées 36 permettent d'obtenir la forme aérodynamique accentuée du bord de fuite.Advantageously, another method is to provide the rotational movement of at least one of the jaws by a mechanical system acting on the lever arm 37, this is then carried out by two fingers fixed on the movable part of a press. which is added a local heating enclosure 38. Added local footprints 36 make it possible to obtain the accentuated aerodynamic shape of the trailing edge.

Dans ces deux cas, l'un des mors peut être équipé d'un accouplement hélicoïdal afin d'appliquer à la pièce une contrainte de traction au cours du vrillage, permettant d'éviter l'apparition d'un phénomène d'ondulation, de manière remarquable, conforme à l'invention.In these two cases, one of the jaws can be equipped with a helical coupling in order to apply to the part a tensile stress during the twisting, making it possible to avoid the appearance of a phenomenon of undulation, remarkably, in accordance with the invention.

De manière avantageuse, il est possible de réaliser le mouvement de rotation d'un au moins des mors par un moteur électrique ou hydraulique, protégé thermiquement dans la zone de travail.Advantageously, it is possible to carry out the rotational movement of at least one of the jaws by an electric or hydraulic motor, thermally protected in the working area.

L'aube vrillée 39 ainsi obtenue et telle que représentée sur la figure 19 est maintenue par ces tourillons 40, 41 durant la fermeture du moule de formage super plastique 44. Ceux-ci sont guidés verticalement par encoches 42, 43, comme représenté sur la figure 20.The twisted vane 39 thus obtained and as shown in FIG. 19 is held by these pins 40, 41 during the closing of the super plastic forming mold 44. These are guided vertically by notches 42, 43, as shown in the figure 20.

L'opération de formage super plastique est réalisée entre 850 et 940°C sous une pression de 20 à 40x10⁵MPa d'argon.The super plastic forming operation is carried out between 850 and 940 ° C under a pressure of 20 to 40x10⁵MPa of argon.

De manière avantageuse, il est possible de former l'aube 31 à partir de la géométrie obtenue après allongement des fibres dans la même opération que le gonflage. La diminution du nombre de chauffes favorise la conservation des caractéristiques mécaniques élevées obtenues par forgeage des pièces constitutives de l'aube.Advantageously, it is possible to form the blade 31 from the geometry obtained after elongation of the fibers in the same operation as the inflation. The reduction in the number of heaters promotes the preservation of the high mechanical characteristics obtained by forging the component parts of the blade.

Claims (15)

Procédé de fabrication d'une aube creuse de turbomachine, notamment une aube de rotor de soufflante à grande corde, comportant les étapes suivantes : - (a) à partir de la définition d'une aube à obtenir, étude en utilisant des moyens de Conception et Fabrication Assistés par Ordinateur/CFAO et réalisation d'une simulation numérique de la mise à plat des pièces constitutives de l'aube ; - (b) forgeage sur presse des pièces primaires par matriçage ; - (c) usinage des pièces primaires ; - (d) dépôt de barrières de diffusion suivant un motif prédéfini ; - (e) assemblage des pièces primaires suivi du soudage-diffusion en pression isostatique ; - (f) gonflage sous pression de gaz et formage superplastique ; - (g) usinage final, dans lequel, à l'étape (b), l'opération de matriçage est réalisée en matrice chaude, à une température comprise dans un intervalle entre 0,7 et 0,8 Tf, Tf étant la température de fusion de matière, la température des outillages étant portée à 80% de la température de pièce, l'ébauche de pièce utilisée présente une forme trapézoïdale spécifique de manière à obtenir un produit final de finesse équivalent à 0,02 fois la largeur de l'aube et un corroyage du métal permettant de garantir une taille de grain adéquate pour assurer, à l'étape e, de bonnes conditions en soudage-diffusion et les caractéristiques mécaniques recherchées pour l'aube finie comportant une bonne tenue en fatigue et comportant une étape supplémentaire de cambrage et vrillage induisant un allongement des fibres du matériau des pièces permettant la mise à longueur finale de la fibre neutre de part et d'autre de l'axe (20) de la pièce lorsque l'épaisseur des pièces, associée au taux de déformation, est inférieure à la limite du flambage. Method for manufacturing a hollow turbomachine blade, in particular a large-rope fan rotor blade, comprising the following steps: - (a) from the definition of a dawn to be obtained, study using Computer Aided Design and Manufacturing / CAD / CAM and realization of a digital simulation of the flattening of the constituent parts of the dawn; - (b) forging on the press of the primary parts by stamping; - (c) machining of primary parts; - (d) depositing diffusion barriers according to a predefined pattern; - (e) assembly of the primary parts followed by welding-diffusion under isostatic pressure; - (f) inflation under gas pressure and superplastic forming; - (g) final machining, in which, in step (b), the stamping operation is carried out in a hot matrix, at a temperature between 0.7 and 0.8 Tf, Tf being the temperature of material melting, the tooling temperature being brought to 80% of the part temperature, the part blank used has a specific trapezoidal shape so as to obtain a final product of fineness equivalent to 0.02 times the width of the '' blade and wrought metal to ensure an adequate grain size to ensure, in step e, good conditions in diffusion welding and mechanical characteristics sought for the finished blade with good fatigue strength and having a additional step of bending and twisting inducing an elongation of the fibers of the material of the parts allowing the final length of the neutral fiber on either side of the axis (20) of the part when the thickness of the parts, associated with the rate of deformation, is less than the limit of the buckling. Procédé de fabrication d'une aube creuse selon la revendication 1 dans lequel l'étape (a) comporte une simulation numérique d'un dégonflage, en appliquant les autres pièces constitutives (11, 12) de l'aube sur la peau d'intrados (13) inchangée.Method of manufacturing a hollow blade according to claim 1, in which step (a) comprises a digital simulation of deflation, by applying the other constituent parts (11, 12) of the blade to the skin of the pressure surface (13) unchanged. Procédé de fabrication d'une aube creuse selon la revendication 2 dans lequel la simulation numérique est poursuivie par un dévrillage/décambrage de manière à obtenir un produit plat (2).A method of manufacturing a hollow blade according to claim 2 in which the digital simulation is continued by a twisting / deflashing so as to obtain a flat product (2). Procédé de fabrication d'une aube creuse selon la revendication 1 dans lequel l'étape (a) comporte une simulation numérique de mise à plat complète (2) en une seule opération, à partir de la géométrie finale vrillée de l'aube (1).A method of manufacturing a hollow blade according to claim 1 wherein step (a) comprises a digital simulation of complete flattening (2) in a single operation, from the final twisted geometry of the blade (1 ). Procédé de fabrication d'une aube creuse selon l'une quelconque des revendications 1 à 4 dans lequel ladite aube est en un alliage de titane, du type TA6V, la température de matriçage des pièces est comprise entre 880°C et 950°C, la température d'outillage est comprise entre 600°C et 850°C et l'opération de matriçage permet d'obtenir une microstructure métallurgique de pièce à taille de grain inférieure à 10 µm.Method for manufacturing a hollow blade according to any one of Claims 1 to 4, in which said blade is made of a titanium alloy, of the TA6V type, the die-forging temperature of the parts is between 880 ° C and 950 ° C, the tooling temperature is between 600 ° C and 850 ° C and the stamping operation makes it possible to obtain a metallurgical microstructure of part with grain size less than 10 μm. Procédé de fabrication d'une aube creuse selon l'une quelconque des revendications 1 à 5 dans lequel une étape supplémentaire (e1) de cambrage et vrillage est placée après l'operation de soudage-diffusion (e).A method of manufacturing a hollow blade according to any one of claims 1 to 5 wherein an additional step (e1) of bending and twisting is placed after the welding-diffusion operation (e). Procédé de fabrication d'une aube creuse selon l'une quelconque des revendications 1 à 5 dans lequel une opération d'allongement des fibres est effectuée après l'étape (e) de soudage-diffusion et à l'étape (f), une opération de vrillage est intégrée à l'opération de gonflage sous pression gazeuse et formage superplastique.A method of manufacturing a hollow blade according to any one of claims 1 to 5 in which an operation of elongation of the fibers is carried out after step (e) of diffusion welding and in step (f), a twist operation is integrated into the inflation operation under gas pressure and superplastic forming. Procédé de fabrication d'une aube creuse selon l'une quelconque des revendications 1 à 5 dans lequel une étape supplémentaire de cambrage et vrillage est placée après l'étape (b) de forgeage des pièces primaires.A method of manufacturing a hollow blade according to any one of claims 1 to 5 in which an additional step of bending and twisting is placed after step (b) of forging the primary parts. Procédé de fabrication d'une aube creuse selon l'une quelconque des revendications 1 à 5 dans lequel une étape supplémentaire de cambrage et vrillage est placée après l'étape (c) d'usinage des pièces primaires.A method of manufacturing a hollow blade according to any one of claims 1 to 5 wherein an additional step of bending and twisting is placed after step (c) of machining the primary parts. Procédé de fabrication d'une aube creuse selon l'une quelconque des revendications 1 à 6 dans lequel l'opération de cambrage et vrillage est effectuée sur une presse, de manière isotherme.Method of manufacturing a hollow blade according to any one of Claims 1 to 6, in which the bending and twisting operation is carried out on a press, in an isothermal manner. Procédé de fabrication d'une aube creuse selon la revendication 10, dans lequel ladite aube est en alliage de titane, du type TA6V et la température de forgeage isotherme est comprise entre 700°C et 940°C lors de l'opération de cambrage et vrillage.A method of manufacturing a hollow blade according to claim 10, wherein said blade is made of titanium alloy, of the TA6V type and the isothermal forging temperature is between 700 ° C and 940 ° C during the bending operation and twisting. Procédé de fabrication d'une aube creuse selon l'une des revendications 10 ou 11 dans lequel lors de l'opération de cambrage et vrillage, un blocage d'au moins deux extrémités de pièce est assuré afin de garantir un allongement effectif des fibres dans les zones choisies, le taux d'allongement des fibres variant suivant leur distance à une fibre axiale de la pièce dont la longueur reste inchangée.Method of manufacturing a hollow blade according to one of claims 10 or 11 in which during the bending and twisting operation, a blocking of at least two piece ends is ensured in order to guarantee an effective elongation of the fibers in the zones chosen, the rate of elongation of the fibers varying according to their distance to an axial fiber of the part, the length of which remains unchanged. Procédé de fabrication d'une aube creuse selon la revendication 12 dans lequel lors de l'opération de vrillage, des empreintes locales d'outillage (36) repositionnent les fibres préalablement allongées de manière à obtenir une forme aérodynamique accentuée dans une zone choisie.A method of manufacturing a hollow blade according to claim 12 in which during the twisting operation, local tool imprints (36) reposition the previously elongated fibers so as to obtain an aerodynamic shape accentuated in a chosen area. Procédé de fabrication d'une aube creuse selon l'une des revendications 12 ou 13 dans lequel lors de l'opération de vrillage, le système de blocage d'une au moins des extrémités de pièce comporte un dispositif permettant d'exercer sur la pièce une rotation et une traction suivant l'axe de pièce.Method of manufacturing a hollow blade according to one of claims 12 or 13 in which during the twisting operation, the locking system of at least one of the workpiece ends comprises a device making it possible to exert on the workpiece rotation and traction along the part axis. Procédé de fabrication d'une aube creuse selon la revendication 1 dans lequel une étape supplémentaire (b1) comportant une opération de mise en forme sur presse est effectuée après l'étape (b).A method of manufacturing a hollow blade according to claim 1 wherein an additional step (b1) including a press forming operation is performed after step (b).
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