EP0586300A1 - Borne de contact électrique en nickel pour connecteur, connecteur et procédé de fabrication - Google Patents

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EP0586300A1
EP0586300A1 EP93402131A EP93402131A EP0586300A1 EP 0586300 A1 EP0586300 A1 EP 0586300A1 EP 93402131 A EP93402131 A EP 93402131A EP 93402131 A EP93402131 A EP 93402131A EP 0586300 A1 EP0586300 A1 EP 0586300A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
nickel
thickness
contact
contact terminal
lubricant
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
EP93402131A
Other languages
German (de)
English (en)
Inventor
Jean-Michel Bourin
Gérard Lecayon
Sophie Noel
Lionel Boyer
Frédéric Houze
Mostafa Zindine
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
FCI SA
Original Assignee
Framatome Connectors International SAS
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Framatome Connectors International SAS filed Critical Framatome Connectors International SAS
Publication of EP0586300A1 publication Critical patent/EP0586300A1/fr
Withdrawn legal-status Critical Current

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Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01R—ELECTRICALLY-CONDUCTIVE CONNECTIONS; STRUCTURAL ASSOCIATIONS OF A PLURALITY OF MUTUALLY-INSULATED ELECTRICAL CONNECTING ELEMENTS; COUPLING DEVICES; CURRENT COLLECTORS
    • H01R13/00—Details of coupling devices of the kinds covered by groups H01R12/70 or H01R24/00 - H01R33/00
    • H01R13/02—Contact members
    • H01R13/03—Contact members characterised by the material, e.g. plating, or coating materials

Definitions

  • the invention relates to connectors with contact terminals (hereinafter simply called) made of nickel, and in particular connectors for which high reliability is sought, typically of the order of several hundred connection / disconnection operations.
  • Such connectors are particularly advantageous, but in no way limiting, in the field of automotive equipment, where it is sought in particular to have connectors having such properties and which can be produced industrially at the lowest possible cost.
  • the low-cost connectors are those whose contact region is essentially made of a tin-lead alloy.
  • this type of contact has serious deficiencies both in corrosion under vibration and in the number of operations (the reliability is limited to a few connections / disconnections), which makes it unsuitable for the desired objective (reliability guaranteed over several tens or hundreds of maneuvers).
  • Contacts of this type generally consist of a brass body coated with a layer of gold of the order of one micrometer, with the interposition of a layer of nickel, generally electrodeposited, of a few micrometers.
  • the intermediate layer of nickel prevents gold and brass from diffusing into each other, leading to oxidation of the brass going back to the free surface of the contact.
  • nickel plays only a physicochemical role here (diffusion barrier) and does not affect the electrical and mechanical properties. proper contact (contact resistance, coefficient of friction, etc.), since it is always an underlying layer, never bare.
  • the contacts thus made achieve the desired reliability objectives: they easily provide several thousand operations). However, they are nevertheless expensive to produce, which reserves them for professional or high-end applications.
  • the contact region consists of nickel, the nickel being bare, without gilding or the deposition of another surface layer, whether these are solid nickel terminals or terminals. another metal coated with a layer of nickel electrodeposited.
  • the contact is then a nickel-on-nickel, or nickel-on-gold contact (depending on whether the two elements of the connector are made of bare nickel, or only one).
  • the object of the invention is to overcome these various drawbacks of nickel contacts, by proposing a contact and a method of manufacturing it making it possible to achieve characteristics close to those of gold contacts - in terms of low contact resistance. , low coefficient of friction and reliability guaranteed on a very large number of operations - without being obstructed by the very high cost of gilding.
  • One of the aims of the invention is also to propose a connector having all these advantages and usable for low currents with low insertion forces, without these latter constraints interfering on the electrical and mechanical properties of the connector.
  • the contact terminal of the invention which is characterized by its structural parameters, is an electrical contact terminal comprising, in its contact region, a thickness of nickel essentially devoid of surface metal coating , this nickel thickness being coated with a layer of a lubricating agent attached to the nickel.
  • the lubricating agent can in particular be a fluorinated polymer such as a poly (perfluoroalkylether), or a non-fluorinated polymer such as a poly (phenylether).
  • the thickness of the layer of lubricating agent is advantageously between 50 and 400 nm, for a typical minimum number of successive connection / disconnection operations between 50 and 500 operations, respectively.
  • the contact terminal which is characterized by its intrinsic properties, is an electrical contact terminal comprising, in its contact region, a thickness of nickel essentially devoid of surface metal coating, having a resistance contact less than 400 m ⁇ and a coefficient of friction less than 0.4, these criteria being met from the first connection maneuver and during at least 50 successive connection / disconnection maneuvers, preferably during at least 500 successive connection maneuvers / logout.
  • the invention also relates to a method of manufacturing such a terminal, this method - which is in no way limiting, other implementations which can be envisaged - comprising the steps consisting in: (a) manufacturing a terminal contact having a thickness of nickel in its contact region; (b) coating this nickel thickness with a layer of a lubricating agent; and (c) attaching the lubricant to the nickel, for example by polishing the surface of the nickel under lubricant.
  • FIG. 1 shows, for a contact made according to the teachings of the invention, the evolution of the contact resistance R c as a function of the number N of operations, for different values of thickness of the layer of lubricant deposited.
  • FIG. 2 shows, for a contact made according to the teachings of the invention, the evolution of the coefficient of friction ⁇ as a function of the number N of operations, for different values of thickness of the layer of lubricant deposited.
  • FIG. 3 is a curve giving, as a function of the thickness of the layer of lubricant deposited on the contact, the typical number of operations allowed under the required reliability conditions.
  • FIG. 4 illustrates the experimental device for measuring the contact resistance.
  • FIG. 5 shows comparative characteristics of contact resistance as a function of the pressing force, directly delivered by the assembly of FIG. 4, for a bare nickel contact, a gold nickel contact, lubricated or not, and a contact according to l 'invention.
  • a connection assembly is made up, on the one hand, of a beryllium bronze ball coated with a layer of 5 ⁇ m of electrodeposited nickel and, on the other hand, of a plane brass blade also coated with a layer of nickel electrodeposited of 5 ⁇ m, thus constituting two contacts made according to the teachings of the invention, the electrical and mechanical properties of which will be determined.
  • nickel is not necessarily electrodeposited; it can also be solid or made up of a layer deposited in another way, this characteristic in no way modifying the characteristics of the invention.
  • a layer of lubricant consisting of a perfluorinated polymer such as a PFAE, that is to say a poly (perfluoroalkylether), also called or.
  • PFAE perfluorinated polymer
  • polymers of this family indeed have interesting properties such as: high molecular weight, good lubrication coefficient, low surface tension, low volatility, chemical inertness and hydrophobia.
  • this fluid (which, for convenience, we will simply call) is not only to avoid metal-on-metal friction, and therefore to limit wear by abrasion, but also - and in a completely characteristic manner of the invention - also of limiting the oxidation of the active metal during the sliding of the contacts and thus maintaining at a low level the contact resistance, in particular by forming a bonding complex between the metal and the lubricant.
  • the wear is essentially an adhesive wear, which means that the problem of wear debris causing abrasion is absent (unlike nickel); lubrication is then used to delay the transfer which has the effect of spreading the metal over the stroke of mechanical contact.
  • the application of the lubricant to the nickel of the contact can be done by different techniques.
  • the operation is carried out by spraying a mixture comprising 50% by weight of 1% PFAE or 0.1% in solution in R113, and 50% of a propellant such as HFA.
  • the spraying is carried out at a distance of 15 cm for a controlled period depending on the thickness of lubricant which it is desired to apply.
  • Each of the contacts is then subjected to an essential operation, consisting in destroying the surface oxide layer which was present on the nickel before the lubricant is sprayed, and in attaching or this lubricant to the nickel.
  • One of the possibilities for carrying out this operation consists in carrying out a simple polishing under contact lubricant, this polishing being continued until almost complete elimination of the oxide layer, this disappearance being able to be observed by obtaining, reproducibly, with an initial contact resistance less than a given value, for example less than 400 m ⁇ .
  • the polishing may possibly be carried out directly in the bath, therefore at the same time as the deposition.
  • the contact thus obtained is then subjected to wear tests consisting of performing back-and-forth cycles and measuring after each cycle (simulating a connection / disconnection) the contact resistance Rc by the experimental device which will be described more far with reference to FIG. 5.
  • the coefficient of friction ⁇ is also measured.
  • the contact is subjected to a displacement of a length of 1 mm at a constant speed of 0.1 mm / s and a constant load of 1 N, applied in the normal direction.
  • An appropriate tribometer measures the value of the tangential force F T during displacement, which gives the instantaneous value of the coefficient of friction ⁇ and makes it possible to calculate an average value per cycle of this parameter at the end of each displacement, the resistance is measured contact Rc with a four-point device, the tangential force being zero in order to measure the resistance in a stationary condition.
  • FIG. 1 illustrates the variations of the contact resistance R c thus measured as a function of the number N of cycles, for the four values of thickness of lubricant considered above;
  • FIG. 2 is equivalent to FIG. 1, for the mean coefficient of friction ⁇ .
  • the curves have substantially the same shape in the four cases, with a first phase where ⁇ remains weak and stable, followed by a second irregular phase characterized by fluctuations due to the presence at l 'interface of wear particles (oxidized) disturbing the lubrication action, then finally a phase where ⁇ increases very quickly, significant wear creating many non-lubricated contact points; the contact then behaves like a dry nickel-on-nickel contact, with a coefficient of friction ⁇ which has become excessive.
  • the performance of the connector is determined in the maximum number of possible operations (for example a few tens, a few hundreds, etc.) and the thickness of the lubricant is deduced therefrom. to file correlatively.
  • a compromise must be found between a too thick and too thin a lubricant: if the thickness is too large, the lubricant will, of course, optimally absorb all the debris produced by the successive operations, but it will capture the ambient dust much more ; conversely, if the thickness is too small, the lubricant reserve will be insufficient and the debris will absorb the lubricant instead of being the reverse, thus very quickly degrading the performance of the connector.
  • the lubricant should be deposited on a typical thickness of the order of 50 to 400 nm , respectively.
  • FIG. 4 shows the experimental device used to carry out the contact resistance measurements indicated above.
  • a golden ball 4 is applied with a normal force F, variable and controlled.
  • a DC voltage source 5 and an electrometer 6 are used, these two devices being connected by a data and control bus to an appropriate computer system 7.
  • the various resistances of the equipment are taken into account for the calculation of the effective voltage drop Vc at the contact.
  • the measurements are carried out for support forces between 0.3 and 2 N, which give very linear characteristics (I c , V c ) making it possible to deduce a characteristic value of R c .
  • a PFAE is no longer used as a lubricant but a non-fluorinated polymer such as a PPE, that is to say a poly (phenyl ether).
  • PPEs are known and used to lubricate contacts, but until now they have only been used on contacts coated with gilding, therefore exclusively for their lubricating properties.

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  • Lubricants (AREA)

Abstract

Cette borne comporte, dans sa région de contact, une épaisseur de nickel essentiellement dépourvue de revêtement métallique superficiel, cette épaisseur de nickel étant revêtue d'une couche d'un agent lubrifiant accroché sur le nickel. L'agent lubrifiant peut notamment être un polymère fluoré tel qu'un poly(perfluoroalkyléther), ou un polymère non fluoré tel qu'un poly(phényléther). Elle présente une résistance de contact inférieure à 400 mΩ et un coefficient de frottement inférieur à 0,4, ces critères étant respectés dès la première manoeuvre de connexion et pendant au moins 50 manoeuvres successives de connexion/déconnexion, de préférence au moins 500 manoeuvres successives. Un procédé approprié comprend les étapes consistant à : (a) fabriquer une borne de contact présentant une épaisseur de nickel dans sa région de contact ; (b) revêtir cette épaisseur de nickel d'une couche d'un agent lubrifiant ; et (c) accrocher sur le nickel l'agent lubrifiant, par exemple par polissage sous lubrifiant de la surface du nickel.

Description

  • L'invention concerne les connecteurs à bornes de contact (ci-après simplement appelées ) en nickel, et notamment les connecteurs pour lesquels on recherche une fiabilité importante, typiquement de l'ordre de plusieurs centaines de manoeuvres de connexion/déconnexion.
  • De tels connecteurs sont en particulier intéressants, mais de façon aucunement limitative, dans le domaine de l'équipement automobile, où l'on cherche notamment à disposer de connecteurs présentant de telles propriétés et réalisables de façon industrielle à un coût le plus bas possible.
  • Parmi les connecteurs de faible coût, on trouve ceux dont la région de contact est essentiellement constituée d'un alliage étain-plomb. Mais ce type de contact présente de graves déficiences à la fois en corrosion sous vibration et en nombre de manoeuvres (la fiabilité est limitée à quelques connexions/déconnexions), ce qui le rend impropre au but recherché (fiabilité garantie sur plusieurs dizaines ou centaines de manoeuvres).
  • C'est pourquoi, dans ce contexte de fiabilité, les contacts les plus couramment utilisés jusqu'à présent sont des contacts revêtus d'une dorure, qui assure à la fois une protection du contact contre l'oxydation et un faible coefficient de frottement permettant de réduire à un minimum l'abrasion des surfaces lors des manoeuvres successives.
  • Les contacts de ce type sont généralement constitués d'un corps en laiton revêtu d'une couche d'or de l'ordre d'un micromètre, avec interposition d'une couche de nickel, généralement électrodéposée, de quelques micromètres. La couche intercalaire de nickel empêche que l'or et le laiton ne diffusent l'un dans l'autre, entraînant une oxydation du laiton remontant à la surface libre du contact. On notera incidemment que le nickel ne joue ici qu'un rôle physico-chimique (barrière de diffusion) et n'a pas d'incidence sur les propriétés électriques et mécaniques proprement dites du contact (résistance de contact, coefficient de frottement, etc.), puisqu'il s'agit toujours d'une couche sous-jacente, jamais à nu.
  • Les contacts ainsi réalisés atteignent les objectifs de fiabilité recherchés : ils assurent sans difficulté plusieurs milliers de manoeuvres). Mais ils restent néanmoins coûteux à réaliser, ce qui les réserve aux applications professionnelles ou de haut de gamme.
  • On a cherché à réduire le coût de la dorure en déposant une couche d'or plus ou moins épaisse, plus ou moins sélective (c'est-à-dire que seule une partie du contact est dorée), etc., mais le coût en reste néanmoins élevé et difficilement compatible avec une généralisation à des applications de grande série telles que l'automobile ou les appareils électroniques grand public.
  • On a tenté de réaliser des connecteurs dans lesquels la région de contact est constituée de nickel, le nickel étant à nu, sans dorure ou dépôt d'une autre couche de surface, qu'il s'agisse de bornes en nickel massif ou de bornes en un autre métal revêtu d'une couche de nickel électrodéposée. Le contact est alors un contact nickel-sur-nickel, ou nickel-sur-or (selon que les deux éléments du connecteur sont en nickel nu, ou un seul).
  • Mais le nickel présente dans ce cas deux inconvénients majeurs :
    • en premier lieu, il a tendance à se corroder par oxydation, ce qui a pour effet d'en dégrader les performances tant électriques (résistance de contact) que mécaniques (coefficient de frottement) ;
    • en second lieu, il présente un très mauvais coefficient de frottement (µ de l'ordre de 1) ce qui produit une dégradation mécanique très importante de la surface : cette abrasion va créer trés rapidement - parfois même dès la première manoeuvre de déconnexion/reconnexion - une masse de débris métalliques particulaires qui vont très rapidement dégrader les performances électriques du connecteur ; de ce fait, un contact en nickel, lorsque c'est le nickel qui assure le contact électrique proprement dit (et non plus la couche d'or comme dans le cas d'un contact doré) ne permet donc en aucune façon d'atteindre le but recherché de fiabilité garantie sur un nombre de manoeuvres de, typiquement, plusieurs dizaines ou plusieurs centaines.
  • En outre, deux circonstances viennent aggraver ces inconvénients :
    • l'utilisation de faibles courants, ceux-ci étant insusceptibles au moment de leur établissement, de percer la couche d'oxyde et rétablir ainsi une faible résistance de contact (c'est cette particularité qui permet notamment d'utiliser des simples contacts en laiton pour véhiculer des courants élevés, malgré leur propension à l'oxydation) et
    • d'autre part et surtout, la recherche d'une faible force d'insertion pour le connecteur, cette faible force étant insusceptible de casser, par effet mécanique, la couche d'oxyde ; or, cette faible force est indispensable si l'on veut réduire au minimum la dégradation mécanique du nickel en raison de sa mauvaise tenue au frottement, comme indiqué plus haut : on aboutit donc ainsi à une contradiction technique.
  • Divers palliatifs ont été proposés, par exemple le remplacement du nickel pur par un alliage nickel-palladium revêtu d'un très léger d'or, mais cette technique s'avère finalement encore assez coûteuse.
  • Le but de l'invention est de pallier ces différents inconvénients des contacts en nickel, en proposant un contact et un procédé de fabrication de celui-ci permettant d'atteindre des caractéristiques voisines de celles des contacts dorés - en termes de faible résistance de contact, faible coefficient de frottement et fiabilité assurée sur un très grand nombre de manoeuvres - sans pour autant être obéré par le coût très élevé de la dorure.
  • L'un des buts de l'invention est également de proposer un connecteur présentant tous ces avantages et utilisable pour de faibles courants avec de faibles forces d'insertion, sans que ces dernières contraintes ne viennent interférer sur les propriétés électriques et mécaniques du connecteur.
  • On verra également que les performances électriques et mécaniques recherchées sont obtenues dès la première manoeuvre, caractéristique importante car elle évite d'avoir à effectuer une quelconque préparation du contact ou du connecteur avant sa première utilisation.
  • Selon un premier aspect de l'invention, la borne de contact de l'invention, qui est caractérisée par ses paramètres structurels, est une borne de contact électrique comportant, dans sa région de contact, une épaisseur de nickel essentiellement dépourvue de revêtement métallique superficiel, cette épaisseur de nickel étant revêtue d'une couche d'un agent lubrifiant accroché sur le nickel.
  • L'agent lubrifiant peut notamment être un polymère fluoré tel qu'un poly(perfluoroalkyléther), ou un polymère non fluoré tel qu'un poly(phényléther).
  • L'épaisseur de la couche d'agent lubrifiant est avantageusement comprise entre 50 et 400 nm, pour un nombre minimal typique de manoeuvres successives de connexion/déconnexion compris entre 50 et 500 manoeuvres, respectivement.
  • Selon un autre aspect de l'invention, la borne de contact, qui est caractérisée par ses propriétés intrinsèques, est une borne de contact électrique comportant, dans sa région de contact, une épaisseur de nickel essentiellement dépourvue de revêtement métallique superficiel, présentant une résistance de contact inférieure à 400 mΩ et un coefficient de frottement inférieur à 0,4, ces critères étant respectés dès la première manoeuvre de connexion et pendant au moins 50 manoeuvres successives de connexion/déconnexion, de préférence pendant au moins 500 manoeuvres successives de connexion/déconnexion.
  • L'invention concerne également un procédé de fabrication d'une telle borne, ce procédé - qui n'est en aucune façon limitatif, d'autres mises en oeuvre pouvant être envisagées - comprenant les étapes consistant à : (a) fabriquer une borne de contact présentant une épaisseur de nickel dans sa région de contact ; (b) revêtir cette épaisseur de nickel d'une couche d'un agent lubrifiant ; et (c) accrocher sur le nickel l'agent lubrifiant, par exemple par polissage sous lubrifiant de la surface du nickel.
  • On va maintenant décrire des exemples de réalisation et de mise en oeuvre de l'invention, en référence aux dessins annexés.
  • La figure 1 montre, pour un contact réalisé selon les enseignements de l'invention, I'évolution de la résistance de contact Rc en fonction du nombre N de manoeuvres, pour différentes valeurs d'épaisseur de la couche de lubrifiant déposée.
  • La figure 2 montre, pour un contact réalisé selon les enseignements de l'invention, l'évolution du coefficient de frottement µ en fonction du nombre N de manoeuvres, pour différentes valeurs d'épaisseur de la couche de lubrifiant déposée.
  • La figure 3 est une courbe donnant, en fonction de l'épaisseur de la couche de lubrifiant déposée sur le contact, le nombre typique de manoeuvres permis dans les conditions de fiabilité requises.
  • La figure 4 illustre le dispositif expérimental pour mesurer la résistance de contact.
  • La figure 5 montre des caractéristiques comparatives de résistance de contact en fonction de la force d'appui, directement délivrées par le montage de la figure 4, pour un contact nickel nu, un contact nickel doré, lubrifié ou non, et un contact selon l'invention.
  • On va maintenant décrire des exemples de mise en oeuvre de l'invention.
  • Dans ces exemples, le but recherché, bien entendu non limitatif, est de réaliser un connecteur qui, tout en étant de faible coût (par exemple compatible avec les contraintes économiques de l'équipement automobile), présente les performances typiques suivantes :
    • (a) résistance de contact inférieure à un seuil de 400 mΩ (paramètre électrique);
    • (b) coefficient de frottement inférieur à un seuil de 0,4 (paramètre tribologique), ceci pour garantir une usure minimale et, par voie de conséquence, le maintien de la propriété (a) précitée;
    • (c) les deux propriétés (a) et (b) sont conservées pendant au moins 500 manoeuvres de connexion/déconnexion; et
    • (d) les deux propriétés (a) et (b) ci-dessus sont obtenues dès la première manoeuvre, c'est-à-dire que le connecteur ne nécessite aucune préparation particulière avant sa mise en service.
  • Les valeurs numériques données dans la présente description ne sont cependant qu'indicatives ; on verra notamment ci-dessous comment l'on peut, par exemple, moduler le nombre minimal de manoeuvres en fonction de l'application considérée en jouant sur certains paramètres de mise en oeuvre du procédé.
    • Exemple I
  • On réalise un ensemble de connexion constitué, d'une part, d'une bille de bronze au béryllium revêtue d'une couche de 5 µm de nickel électrodéposé et, d'autre part, d'une lame de laiton plane revêtue également d'une couche de nickel électrodéposé de 5 µm, constituant donc deux contacts réalisés selon les enseignements de l'invention, dont on déterminera les propriétés électriques et mécaniques.
  • On notera que le nickel n'est pas nécessairement électrodéposé ; il peut être également massif ou constitué d'une couche déposée d'une autre manière, cette caractéristique ne modifiant en aucune façon les caractéristiques de l'invention.
  • Les contacts sont ensuite revêtus d'une couche de lubrifiant constitué d'un polymère perfluoré tel qu'un PFAE, c'est-à-dire un poly(perfluoroalkyléther), également appelé ou. Les polymères de cette famille possèdent en effet des propriétés intéressantes telles que: poids moléculaire élevé, bon coefficient de lubrification, faible tension superficielle, faible volatilité, inertie chimique et hydrophobie.
  • Ces polymères sont d'ailleurs connus pour être utilisés comme lubrifiants liquides appliqués sur des contacts dorés afin d'en limiter l'usure.
  • Toutefois, dans le cas de la présente invention, le rôle de ce fluide (que, par commodité, l'on appellera simplement ) n'est pas seulement d'éviter des frictions métal-sur-métal, et donc de limiter l'usure par abrasion, mais également - et de façon tout à fait caractéristique de l'invention - de limiter également l'oxydation du métal actif lors du glissement des contacts et maintenir ainsi à un faible niveau la résistance de contact, notamment par formation d'un complexe d'accrochage entre le métal et le lubrifiant.
  • Or cette dernière propriété n'est jamais mise en oeuvre dans les utilisations classiques de ces lubrifiants (application sur des contacts dorés), l'or ne s'oxydant pas et ne formant pas de complexe avec le lubrifiant ; la formation d'un tel complexe serait d'ailleurs dans ce cas considérée comme un grave inconvénient, puisqu'il viendrait anéantir les avantages procurés par l'or de la couche superficielle. Dans le cas du nickel, celui-ci étant un métal très réactif, il s'accroche naturellement aux molécules du lubrifiant ; mais l'oxyde l'empêche de le faire et il faut donc éliminer cet oxyde.
  • On constate en outre que, dans le cas des matériaux ductiles comme l'or, l'usure est essentiellement une usure adhésive, ce qui fait que le problème des débris d'usure provoquant une abrasion est absent (au contraire du nickel) ; la lubrification est alors utilisée pour retarder le transfert qui a pour effet d'étaler le métal sur la course de contact mécanique.
  • L'application du lubrifiant sur le nickel du contact peut être faite par différentes techniques. Dans cet exemple, on opère par pulvérisation d'un mélange comprenant 50% en poids de PFAE à 1% ou 0,1% en solution dans du R113, et 50% d'un propulseur tel que le HFA. La pulvérisation est effectuée à une distance de 15 cm pendant une durée contrôlée fonction de l'épaisseur de lubrifiant que l'on souhaite appliquer.
  • Dans les exemples que l'on donnera ci-dessous, on comparera les propriétés pour diverses épaisseurs de lubrifiant, pulvérisé sur 6 nm, 66 nm, 198 nm et 396 nm.
  • D'autres techniques peuvent être également envisagées, par exemple par dépôt au trempé.
  • Chacun des contacts est ensuite soumis à une opération, essentielle, consistant à détruire la couche superficielle d'oxyde qui était présente sur le nickel avant que l'on ne pulvérise le lubrifiant, et d'accrochage ou de ce lubrifiant sur le nickel.
  • L'une des possibilités, pour réaliser cette opération, consiste à effectuer un simple polissage sous lubrifiant du contact, ce polissage étant poursuivi jusqu'à élimination quasi-totale de la couche d'oxyde, cette disparition pouvant être constatée par l'obtention, de façon reproductible, d'une résistance de contact initiale inférieure à une valeur donnée, par exemple inférieure à 400 mΩ.
  • Si l'on effectue le dépôt du polymère perfluoré par trempage, le polissage peut éventuellement être réalisé directement dans le bain, donc en même temps que le dépôt.
  • Le contact ainsi obtenu est alors soumis à des essais d'usure consistant à effectuer des cycles de va-et-vient et à mesurer après chaque cycle (simulant une connexion/déconnexion) la résistance de contact Rc par le dispositif expérimental qui sera décrit plus loin en référence à la figure 5. On mesure également le coefficient de frottement µ.
  • A cet effet, le contact est soumis à un déplacement d'une longueur de 1 mm à une vitesse constante de 0,1 mm/s et une charge constante de 1 N, appliquée en direction normale. Un tribomètre approprié mesure la valeur de la force tangentielle FT lors du déplacement, ce qui donne la valeur instantanée du coefficient de frottement µ et permet de calculer une valeur moyenne par cycle de ce paramètre à la fin de chaque déplacement, on mesure la résistance de contact Rc avec un dispositif à quatre points, la force tangentielle étant nulle afin de mesurer la résistance dans une condition stationnaire.
  • La figure 1 illustre les variations de la résistance de contact Rc ainsi mesurée en fonction du nombre N de cycles, pour les quatre valeurs d'épaisseur de lubrifiant considérées plus haut ; la figure 2 est homologue de la figure 1, pour le coefficient moyen de frottement µ.
  • En ce qui concerne la résistance de contact Rc, celle-ci, dont la valeur est - dès la première manoeuvre - typiquement inférieure à 5 mΩ donc très en-deçà de la valeur de seuil imposée de 400 mΩ, décroît légèrement au cours des vingt premiers cycles, puis devient instable (pour les épaisseurs les plus faibles de lubrifiant) ou croît légèrement (pour les épaisseurs les plus élevées du lubrifiant) jusqu'à un maximum de 30 mΩ pour l'épaisseur de lubrifiant la plus élevée.
  • En ce qui concerne le coefficient de frottement µ, les courbes ont sensiblement la même forme dans les quatre cas, avec une première phase où µ reste faible et stable, suivie d'une seconde phase irrégulière caractérisée par des fluctuations dues à la présence à l'interface de particules d'usure (oxydées) venant perturber l'action de lubrification, puis enfin une phase ou µ augmente très rapidement, l'usure importante créant de nombreux points de contact non lubrifiés; le contact se comporte alors comme un contact nickel-sur-nickel à sec, avec un coefficient de frottement µ devenu excessif.
  • On constate que l'augmentation de l'épaisseur, et donc de la quantité de lubrifiant, retarde l'apparition de ces phases successives et permet donc d'augmenter le nombre de manoeuvres possibles.
  • Si l'on considère que le fonctionnement du contact reste satisfaisant tant que le coefficient de frottement µ reste inférieur à une valeur maximale de 0,4, on peut extrapoler la courbe de la figure 3, donnant le nombre moyen N de manoeuvres permises en fonction de l'épaisseur e de lubrifiant déposée.
  • En pratique, en fonction de l'application envisagée, on détermine la performance du connecteur en nombre maximal de manoeuvres possibles (par exemple quelques dizaines, quelques centaines, etc.) et on en déduit l'épaisseur de lubrifiant qu'il y aura lieu de déposer corrélativement.
  • On notera à cet égard qu'il y a lieu de trouver un compromis entre une épaisseur trop importante et une épaisseur trop faible de lubrifiant : si l'épaisseur est trop importante, le lubrifiant va, certes, absorber de façon optimale tous les débris produits par les manoeuvres successives, mais il va capter les poussières ambiantes de façon beaucoup plus importante ; inversement, si l'épaisseur est trop faible, la réserve de lubrifiant sera insuffisante et les débris viendront absorber le lubrifiant au lieu que ce soit l'inverse, dégradant ainsi très rapidement les performances du connecteur.
  • De façon générale (et non limitative), on peut considérer que, pour des connecteurs devant résister à un nombre typique de 50 à 500 manoeuvres, il y a lieu de déposer le lubrifiant sur une épaisseur typique de l'ordre de 50 à 400 nm, respectivement.
  • La figure 4 montre le dispositif expérimental utilisé pour réaliser les mesures de résistance de contact indiquées plus haut.
  • Sur le contact 1 selon l'invention, constitué d'un substrat 2 de laiton revêtu d'une couche de nickel lubrifiée 3 réalisée de la manière indiquée plus haut, on applique une bille dorée 4 avec une force normale F, variable et contrôlée. On utilise une source continue de tension 5 et un électromètre 6, ces deux appareils étant reliés par un bus de données et de commandes à un système informatique approprié 7.
  • Les diverses résistances de l'appareillage (électromètre, câble, etc.) sont prises en compte pour le calcul de la chute de tension effective Vc au niveau du contact.
  • Les mesures sont effectuées pour des forces d'appui comprises entre 0,3 et 2 N, qui donnent des caractéristiques (Ic, Vc) très linéaires permettant de déduire une valeur caractéristique de Rc.
  • La figure 5 montre en outre les caractéristiques Rc = f(F) obtenues respectivement : pour un contact selon l'invention (courbes référencées ), pour un contact classique doré non lubrifié (courbes référencées ) ou lubrifié (courbe référencée ) et pour un contact nickel nu (courbes référencées ).
  • Ces caractéristiques ont été relevées pour un contact entre un plan nickelé doré et une bille en Cu-Be de ⌀ 3,2 mm de revêtement terminal et finition correspondant aux quatre cas considérés, avec un courant constant et imposé de 10 mA.
  • On voit que l'on atteint, grâce aux enseignements de l'invention, des performances électriques tout à fait comparables à celles procurées par des contacts dorés, mais bien entendu à un coût bien moindre.
    • Exemple II
  • Dans ce second exemple, on utilise comme lubrifiant non plus un PFAE mais un polymère non fluoré tel qu'un PPE, c'est-à-dire un poly(phényléther).
  • Tout comme les PFAE, les PPE sont connus et utilisés pour lubrifier des contacts, mais on ne les avait jusqu'à présent utilisés que sur des contacts revêtus d'une dorure, donc exclusivement pour leurs propriétés lubrifiantes.
  • Ici encore, comme dans l'exemple précédent, on constate que les PPE s'accrochent convenablement sur le nickel, permettant de procurer les résultats recherchés.

Claims (10)

  1. Une borne de contact électrique pour connecteur, caractérisée en ce qu'elle comporte, dans sa région de contact, une épaisseur de nickel essentiellement dépourvue de revêtement métallique superficiel, cette épaisseur de nickel étant revêtue d'une couche d'un agent lubrifiant accroché sur le nickel.
  2. La borne de contact électrique de la revendication 1, dans laquelle l'agent lubrifiant est un polymère fluoré.
  3. La borne de contact électrique de la revendication 2, dans laquelle l'agent lubrifiant est un poly(perfluoroalkyléther).
  4. La borne de contact électrique de la revendication 1, dans laquelle l'agent lubrifiant est un poly(phényléther).
  5. La borne de contact électrique de la revendication 1, dans laquelle l'épaisseur de la couche d'agent lubrifiant est comprise entre 50 et 400 nm, pour un nombre minimal typique de manoeuvres successives de connexion/déconnexion compris entre 50 et 500 manoeuvres, respectivement.
  6. Une borne de contact électrique comportant, dans sa région de contact, une épaisseur de nickel essentiellement dépourvue de revêtement métallique superficiel, caractérisée en ce qu'elle présente une résistance de contact (Rc) inférieure à 400 mΩ et un coefficient de frottement (µ) inférieur à 0,4, ces critères étant respectés dès la première manoeuvre de connexion et pendant au moins 50 manoeuvres successives de connexion/déconnexion.
  7. La borne de contact électrique de la revendication 6, dans laquelle les critères de résistance de contact et de coefficient de frottement sont respectés pendant au moins 500 manoeuvres successives de connexion/déconnexion.
  8. Un connecteur, caractérisé en ce qu'il comporte au moins une borne de contact électrique selon l'une des revendications 1 à 7.
  9. Un procédé de fabrication d'une borne de contact selon l'une des revendications 1 à 7, comprenant les étapes consistant à:
    (a) fabriquer une borne de contact présentant une épaisseur de nickel dans sa région de contact;
    (b) revêtir cette épaisseur de nickel d'une couche d'un agent lubrifiant ; et
    (c) accrocher sur le nickel l'agent lubrifiant.
  10. Le procédé de la revendication 9, dans lequel l'étape d'accrochage est réalisée par polissage sous lubrifiant de la surface du nickel.
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