EP0564309B1 - Procédé d'élaboration d'une tÔle d'acier et tÔle d'acier obtenue par ce procédé - Google Patents

Procédé d'élaboration d'une tÔle d'acier et tÔle d'acier obtenue par ce procédé Download PDF

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EP0564309B1
EP0564309B1 EP19930400287 EP93400287A EP0564309B1 EP 0564309 B1 EP0564309 B1 EP 0564309B1 EP 19930400287 EP19930400287 EP 19930400287 EP 93400287 A EP93400287 A EP 93400287A EP 0564309 B1 EP0564309 B1 EP 0564309B1
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EP
European Patent Office
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steel
sheet
temperature
process according
mpa
Prior art date
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EP19930400287
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German (de)
English (en)
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EP0564309A1 (fr
Inventor
Christian Marteau
Jacques Corquillet
Xavier Bano
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Sollac SA
Original Assignee
Sollac SA
Lorraine de Laminage Continu SA SOLLAC
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Publication date
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
    • B21C47/00—Winding-up, coiling or winding-off metal wire, metal band or other flexible metal material characterised by features relevant to metal processing only
    • B21C47/02—Winding-up or coiling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese

Definitions

  • the present invention relates to a process for producing a sheet from a steel slab, having very high mechanical strength, a formability and excellent weldability.
  • the present invention also relates to a steel sheet obtained by this process.
  • the wheel sails have thinned parts which constitute zones of weakness for these wheels.
  • manufacturers are moving towards steel having an increasingly high mechanical resistance as well as excellent stamping and welding properties.
  • the steel sheets used to make this type of part are generally part of the range of hot-rolled flat products whose mechanical characteristics are obtained by controlled rolling on a rolling mill with wide strips.
  • HLE high yield strength steel
  • HLE steel is a microalloyed steel which has an elastic limit between 315 and 690 MPa, but which has a poor formability due in particular to a ratio between the elastic limit Re and the high mechanical resistance Rm , i.e. greater than 0.85.
  • DUAL PHASE steels are also known, the structure of which is of the ferrite-martensite type and which have remarkable formability.
  • HR steels are also part of steels with high mechanical characteristics and are carbon-manganese steels which undergo a sufficiently rapid cooling after rolling associated with a winding at around 400-450 ° C.
  • the steel sheets thus produced have a ferrito-bainitic structure of intermediate formability between the HLE steel sheets and the DUAL PHASE.
  • TRIP steels are also known, that is to say with induced plastic transformation, which combine a very high mechanical resistance, greater than 800 MPa with high elongations which give them excellent formability.
  • the object of the present invention is to remedy the drawbacks mentioned above by proposing a method for producing a steel sheet having at the same time a very high mechanical strength, a good formability and an excellent weldability.
  • the steel sheets which are the subject of the present invention are obtained by hot rolling of slabs from, for example, a continuous casting installation.
  • the nitrogen content of 80 ppm verifies the 3.5N ⁇ Ti relationship, the rest being made up of iron and impurities.
  • the steel slabs from continuous casting are reheated in an oven at a temperature between 1200 and 1250 ° C and, more precisely at 1250 ° C, then introduced into a rolling mill with wide strips comprising a roughing train and a finishing train, each consisting of several rolling mill stands.
  • the essential function of this rolling is to reduce the thickness of the slab.
  • the blank obtained is then engaged in the finishing train in which a work hardening is carried out with a reduction rate varying from 70 to 95% thus producing a refining of the austenite grains.
  • the rolled blank in the finishing train is permanently engaged in one of the cages of said train where the recrystallization phenomenon is delayed.
  • the sheet that is obtained has a thickness of between 2 and 10 mm and its temperature, also called the end of rolling temperature, is between 800 and 900 ° C. and for example equal to 845 °. vs.
  • the casting of thin slabs makes it possible in particular to suppress the passage of slabs in a roughing train.
  • the thin slab is directly engaged in the finishing train in which the hardening is carried out with a reduction rate varying from 70 to 95%.
  • the combined effect of boron and niobium makes it possible to inhibit the germination of the ferrite and thus the austenite begins its transformation into bainite at temperatures lower than the usual temperatures.
  • Niobium is completely effective from 0.04% but, beyond 0.06%, the shaping properties of steel deteriorate.
  • the optimum boron is between 10 and 40ppm.
  • microalloy elements of steel are not used as above, but to inhibit ferritic and pearlitic transformation.
  • the choice of the end of rolling temperature makes it possible to generate more or less defects, called dislocations, in the crystal lattice and in which the bainite germinates.
  • the austenite is cooled at a speed of between 50 and 150 ° C / s, preferably equal to 80 ° C / s.
  • the cooled sheet is then wound at a temperature between 500 and 600 ° C, preferably between 560 and 590 ° C, and for example equal to 580 ° C.
  • the Applicant has had the merit of realizing that molybdenum allows the formation of highly fragmented complex carbides at a high winding temperature above 500 ° C and which maintain a high mechanical resistance Rm between 800 and 900 MPa.
  • a silicon content of less than 0.5% makes it possible to improve the elongation and therefore the shaping properties and makes it possible to avoid the formation of surface defects which are called fayalite during the heating of the slabs in the ovens .
  • the fayalite Fe 2 SiO 4 forms with FeO an eutectic whose melting point is at 1177 ° C, thus this eutectic penetrates along the gamma grain boundaries and the incrustations during rolling in the roughing train are revealed during pickling.
  • the elongation of such a proportional test piece taken in the long direction from a steel sheet is greater than 15% and for example equal to 18.2%.
  • the elongation is greater than 13% and for example equal to 15%.
  • the low Re / Rm ratio of the steel thus obtained and its elongation favorably allow its use for the manufacture of hollow profiles and in particular of tubes with high mechanical resistance.
  • the sulfur content must be less than 0.01% and this element must be globularized.
  • the presence of a low carbon content gives the steel excellent weldability, but it is advisable not to exceed the value of 0.05% beyond which there is an increase in the dispersion of the mechanical characteristics.
  • the low carbon content also prevents the formation of martensite which is rather harmful to the ductility of steel.
  • titanium is present in steel to protect boron from nitrogen and allow synergy between boron and niobium.
  • the sheet After the winding operation, the sheet has all its mechanical characteristics of use.
  • pickling is carried out, for example by immersion in one or more hydrochloric acid baths in order to remove all traces of oxide on the face of said sheet.
  • the sheet can be cut into strips by shears before delivery.
  • the strips thus obtained also have a tight flatness for which the corrugation deflection is less than 1% of the length of the corrugation and in all cases less than 10mm.

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Description

  • La présente invention est relative à un procédé d'élaboration d'une tôle à partir d'une brame d'acier, présentant une très haute résistance mécanique, une aptitude à la mise en forme ainsi qu'une excellente soudabilité.
  • La présente invention a également pour objet une tôle d'acier obtenue par ce procédé.
  • Dans certaines industries, notamment l'industrie automobile, on exige de certaines pièces métalliques des caractéristiques mécaniques particulières, à savoir une haute résistance à la fatigue, de grandes possibilités de formage ainsi qu'une excellente soudabilité.
  • Par exemple, sur les véhicule de tourisme et les poids lourds, les voiles des roues présentent des parties amincies qui constituent des zones de fragilité pour ces roues. Ainsi, les constructeurs s'orientent vers de l'acier possédant une résistance mécanique de plus en plus élevée ainsi que d'excellentes propriétés d'emboutissage et de soudage.
  • Les tôles d'acier utilisées pour réaliser ce type de pièces font généralement partie de la gamme des produits plats laminés à chaud dont les caractéristiques mécaniques sont obtenues par un laminage contrôlé sur un train de laminoir à larges bandes.
  • On connaît dans cette gamme plusieurs aciers à caractéristiques mécaniques élevées dont le premier est un acier à haute limite d'élasticité, dit HLE.
  • L'acier HLE est un acier microallié qui présente une limite d'élasticité comprise entre 315 et 690 MPa, mais qui possède une aptitude au formage médiocre du fait notamment d'un rapport entre la limite d'élasticité Re et la résistance mécanique Rm élevé, à savoir supérieur à 0,85.
  • On connaît également les aciers DUAL PHASE dont la structure est du type ferrite-martensite et qui sont dotés d'une formabilité remarquable.
  • Par contre, ces aciers présentent une soudabilité médiocre et une résistance mécanique qui ne dépasse pas 600 MPa.
  • Les aciers dits HR font également partie des aciers à caractéristiques mécaniques élevées et sont des aciers au carbone-manganèse qui subissent après laminage un refroidissement suffisamment rapide associé à un bobinage vers 400-450°C.
  • Les tôles d'acier ainsi produites possèdent une structure ferrito-bainitique de formabilité intermédiaire entre les tôles d'acier HLE et les DUAL PHASE.
  • Malgré, une bonne aptitude à l'emboutissage, en raison d'un rapport entre la limite d'élasticité Re et la résistance mécanique Rm compris entre 0,75 et 0,80 et une très bonne soudabilité, on constate que ces aciers possèdent une résistance mécanique voisine de 600 MPa qui ne leur confère pas un comportement en fatigue suffisant.
  • On connaît encore les aciers TRIP, c'est à dire à transformation plastique induite, qui allient une très haute résistance mécanique, supérieure à 800 MPa avec des allongements élevés qui leur procurent une formabilité excellente.
  • Mais, en raison des teneurs élevées en carbone et éléments d'alliage, un tel acier est très difficilement soudable.
  • Par example, des procédés pour la fabrication de telles tôles d'acier selon l'art antérieur sont donnés dans les documents EP-A-0 080 809 et GB-A-2 019 439.
  • La présente invention a pour but de remédier aux inconvénients précédemment cités en proposant un procédé d'élaboration d'une tôle d'acier présentant à la fois une très haute résistance mécanique, une bonne aptitude au formage et une excellente soudabilité.
  • La présente invention a ainsi pour objet un procédé d'élaboration d'une tôle à partir d'une brame d'acier, caractérisé en ce qu'on utilise un acier dont la composition pondérale est la suivante :
    • carbone moins de 0,05%
    • manganèse de 1,5 à 2%
    • silicium de 0,1 à 0,5%
    • molybdène de 0,2 à 0,5%
    • phosphore moins de 0,03%
    • soufre moins de 0,01%
    • niobium de 0,04 à 0,06%
    • titane de 0,02 à 0,05%
    • aluminium de 0,01 à 0,06%
    • bore de 10 à 40 ppm,
    les teneurs en azote et en titane satisfaisant à la relation 3,5 N ≤ Ti, le reste étant constitué par du fer et des impuretés,
    • on effectue un laminage à chaud de la brame d'acier dans un train de laminoir à larges bandes avec un taux d'écrouissage dans un train de laminoir finisseur compris entre 70 et 95% de façon à obtenir, à la sortie dudit laminage, une tôle d'acier dont la température est comprise entre 800 et 900°C,
    • on refroidit la tôle à l'eau et à l'air avec une vitesse de refroidissement comprise entre 50 et 150°C/s dans le domaine austénitique,
    • et on effectue un bobinage de la tôle refroidie à une température comprise entre 500 et 600°C.
  • Selon d'autres caractéristiques de l'invention :
    • on utilise un acier dont la composition pondérale des éléments suivants est de préférence :
    • carbone de 0,03 à 0,05%
    • manganèse 1,7 à 2%
    • silicium de 0,2 à 0,4%
    • molybdène de 0,2 à 0,4%
    • bore de 10 à 20 ppm,
    • on soumet, en outre, la tôle à un décapage chimique dans de l'acide chlorhydrique,
    • on effectue le bobinage de la tôle de préférence à une température comprise entre 560 et 590°C.
  • La présente invention a également pour objet une tôle d'acier obtenue par le procédé mentionné ci-dessus et dont les caractéristiques sont les suivantes:
    • la limite d'élasticité Re de l'acier est comprise entre 620 et 720 MPa, la résistance mécanique Rm de l'acier est comprise entre 800 et 900 Mpa, la limite d'élasticité et la résistance mécanique vérifiant la relation 0,7 ≤ Re/Rm ≤ 0,82,
    • les allongements mesurés sur des éprouvettes proportionnelles de type Lo = 5,65 V So, où Lo et So sont respectivement la longueur et la section initiales desdites éprouvettes, prélevées en sens long et en sens travers sur ladite tôle, sont respectivement supérieurs à 15 et à 13%.
  • D'autres avantages et caractéristiques de la présente invention apparaîtront au cours de la description qui va suivre et qui est donnée uniquement à titre d'exemple.
  • Les tôles d'acier faisant l'objet de la présente invention sont obtenues par laminage à chaud de brames provenant par exemple d'une installation de coulée continue.
  • La composition pondérale de l'acier constituant les brames est par exemple la suivante :
    • carbone 0,04%
    • manganèse 1,77%
    • silicium 0,24%
    • molybdène 0,29%
    • phosphore 0,01%
    • soufre 0,004%
    • niobium 0,054%
    • titane 0,03%
    • aluminium 0,045%
    • bore 21 ppm.
  • La teneur en azote de 80ppm vérifie la relation 3,5N ≤ Ti, le reste étant constitué par du fer et des impuretés.
  • Les brames d'acier issues de la coulée continue sont réchauffées dans un four à une température comprise entre 1200 et 1250°C et, plus précisément à 1250°C, puis introduites dans un train de laminoir à larges bandes comprenant un train dégrossisseur et un train finisseur, chacun étant constitué de plusieurs cages de laminoirs.
  • A l'entrée du train dégrossisseur, on a par exemple une brame de 220mm d'épaisseur qui devient à la sortie dudit train une ébauche d'épaisseur comprise entre 35 et 40mm et par exemple égale à 38mm.
  • La fonction essentielle de ce laminage est la réduction de l'épaisseur de la brame.
  • L'ébauche obtenue est ensuite engagée dans le train finisseur dans lequel on procède à un écrouissage avec un taux de réduction variant de 70 à 95% produisant ainsi un affinage des grains d'austénite.
  • Contrairement au laminage dans le train dégrossisseur, l'ébauche laminée dans le train finisseur est en permanence en prise dans une des cages dudit train où le phénomène de recristallisation est retardé.
  • A la sortie du train finisseur, la tôle que l'on obtient, a une épaisseur comprise entre 2 et 10mm et sa température, encore appelée température de fin de laminage, est comprise entre 800 et 900°C et par exemple égale à 845°C.
  • Il convient de noter que le passage de la brame dans le train dégrossisseur du laminoir n'est pas une opération indispensable et l'on peut par contre produire par une filière différente de la filière classique de la coulée continue des brames minces qu'il n'est plus nécessaire de dégrossir.
  • La coulée de brames minces permet notamment de supprimer le passage des brames dans un train dégrossisseur.
  • Dans ce cas, la brame mince est directement engagée dans le train finisseur dans lequel on procède à l'écrouissage avec un taux de réduction variant de 70 à 95%.
  • Après le laminage de la tôle, on effectue un refroidissement à l'air et à l'eau à l'aide de rampes d'arrosage.
  • Lors de cette opération de refroidissement, il est connu de voir apparaître une phase ferritique aux joints de grains ainsi qu'une phase perlitique.
  • Avantageusement, l'effet combiné du bore et du niobium permet d'inhiber la germination de la ferrite et ainsi l'austénite commence sa transformation en bainite à des températures plus basses que les températures usuelles.
  • Le niobium se révèle totalement efficace à partir de 0,04% mais, au-delà de 0,06% les propriétés de mise en forme de l'acier se dégradent.
  • L'optimum de bore est, quant à lui, compris entre 10 et 40ppm.
  • Jusqu'à présent, il était difficile d'imaginer un acier microallié pour l'emboutissage car la formation de précipités est néfaste à la mise en forme.
  • Or, les éléments de microalliage de l'acier, selon la présente invention, ne sont pas utilisés en tant que précités, mais pour inhiber la transformation ferritique et perlitique.
  • En outre, le choix de la température de fin de laminage permet de générer plus ou moins de défauts, appelés dislocations, dans le réseau cristallin et dans lesquels germe la bainite.
  • Par exemple, pour une température de 800°C l'allongement des grains d'austénite est plus élevé qu'à 900°C, donc les dislocations seront plus nombreuses ce qui conduit à une structure bainitique plus fine qu'à 900°C.
  • Au cours de ce refroidissement, on refroidit l'austénite à une vitesse comprise entre 50 et 150°C/s de préférence égale à 80°C/s.
  • La tôle refroidie est ensuite bobinée à une température comprise entre 500 et 600°C, de préférence entre 560 et 590°C, et par exemple égale à 580°C.
  • A une température de bobinage trop basse, il se forme dans la tôle une phase martensitique qui tend à dégrader la ductilité.
  • A une température plus haute, c'est à dire entre 400 et 500°C, on obtient une structure bainitique très fine particulièrement adaptée aux aciers dits HLE ou à haute limite élastique.
  • Les propriétés obtenues en raison notamment de la température de bobinage élevée, à savoir supérieure à 500°C, sont tout à fait inattendues. En effet, il est connu que le bobinage d'une tôle d'acier à température élevée provoque une diminution de la limite d'élasticité Re et également une diminution de la résistance mécanique Rm.
  • Or, la demanderesse a eu le mérite de s'apercevoir que le molybdène permet la formation de carbures complexes très fragmentés à une température de bobinage élevée supérieure à 500°C et qui maintiennent une résistance mécanique Rm élevée comprise entre 800 et 900 MPa. La résistance mécanique de l'acier selon l'exemple de réalisation de la présente invention est égale à 803 MPa mesurée sur une éprouvette proportionnelle de type Lo = 5, 65 V So où Lo et So désignent respectivement la longueur et la section initiales de l'éprouvette avant traction, prélevée en sens long sur une tôle d'acier.
  • Il a également été constaté qu'une teneur en molybdène supérieure à 0,5% dégrade l'allongement de l'acier.
  • Une teneur en silicium inférieure à 0,5% permet d'améliorer l'allongement et donc les propriétés de mise en forme et permet d'éviter la formation de défauts de surface que l'on appelle fayalite lors du réchauffage des brames dans les fours.
  • Ce défaut est rédhibitoire lorsque l'on utilise des tôles décapées.
  • En effet, la fayalite Fe2SiO4 forme avec FeO un eutectique dont le point de fusion est à 1177°C, ainsi cet eutectique pénètre le long des joints de grains gamma et les incrustations lors du laminage dans le train dégrossisseur sont révélées au cours du décapage.
  • En choisissant une teneur en manganèse allant de 1,5 à 2%, le point de début de transformation bainitique a été abaissé et on a ainsi pu obtenir les caractéristiques mécaniques visées.
  • La limite d'élasticité Re de l'acier selon la présente invention est comprise, d'une manière générale, entre 620 et 720 MPa et par exemple égale à 632 MPa mesurée sur une éprouvette proportionnelle de type Lo = 5,65 V So où Lo et So désignent respectivement la longueur et la section initiales de l'éprouvette, prélevée en sens long sur une tôle d'acier.
  • L'allongement d'une telle éprouvette proportionnelle prélevée en sens long sur une tôle d'acier est supérieur à 15% et par exemple égal à 18,2%.
  • Pour une éprouvette proportionnelle de même type et prélevée en sens travers sur la même tôle d'acier, l'allongement est supérieur à 13% et par exemple égal à 15%.
  • Ces caractéristiques donnent à cet acier une excellente résistance en fatigue liée à sa résistance maximale avant rupture élevée, ainsi qu'une bonne aptitude à la mise en forme et notamment à l'emboutissage grâce à sont rapport Re/Rm compris entre 0,7 et 0,82.
  • Le faible rapport Re/Rm de l'acier ainsi obtenu et son allongement permettent d'une manière favorable son utilisation pour la fabrication de profils creux et notamment de tubes à haute résistance mécanique.
  • Pour améliorer les propriétés de mise en forme des tôles d'acier, la teneur en soufre doit être inférieure à 0,01% et cet élément doit être globularisé.
  • Par ailleurs, la présence d'une faible teneur en carbone procure à l'acier une excellente soudabilité, mais il convient de ne pas dépasser la valeur de 0,05% au delà de laquelle on constate une augmentation de la dispersion des caractéristiques mécaniques.
  • Le faible taux de carbone permet également de prévenir la formation de martensite qui est plutôt néfaste à la ductilité de l'acier.
  • En outre, le titane est présent dans l'acier pour protéger le bore de l'azote et permettre la synergie entre le bore et le niobium.
  • A cet effet, il est nécessaire d'ajouter du titane dans une quantité au moins stoechiométrique vis à vis de l'azote ce qui conduit à un rapport Ti/N≥3,5.
  • Après l'opération du bobinage, la tôle possède toutes ses caractéristiques mécaniques d'emploi.
  • Dès que la tôle est refroidie, on procède à un décapage, par exemple par immersion dans un ou plusieurs bains d'acide chlorhydrique en vue d'éliminer toutes traces d'oxyde sur la face de ladite tôle.
  • Les mesures précedemment mentionnées ont été effectuées sur une tôle ayant subie un décapage.
  • Selon les applications envisagées et les spécifications des clients auxquels sont livrées les tôles, la tôle peut être découpée en bandes par une cisaille avant sa livraison.
  • Les bandes ainsi obtenues présentent en outre une planéité serrée pour laquelle la flèche d'ondulation est inférieure à 1% de la longueur de l'ondulation et dans tous les cas inférieure à 10mm.
  • L'avantage de l'utilisation de ces tôles d'acier pour des pièces embouties, pliées ou profilées dans tous les secteurs d'activité, tels que l'automobile et la construction mécanique, consiste en la possibilité d'une réduction d'épaisseur permettant un allégement des pièces ou une amélioration des performances en fatigue voire une combinaison de ces deux avantages.

Claims (6)

  1. Procédé de fabrication d'une tôle à partir d'une brame d'acier, caractérisé en ce qu'on utilise un acier dont la composition pondérale est la suivante :
    - carbone moins de 0,05%
    - manganèse de 1,5 à 2%
    - silicium de 0,1 à 0,5%
    - molybdène de 0,2 à 0,5%
    - phosphore moins de 0,03%
    - soufre moins de 0,01%
    - niobium de 0,04 à 0,06%
    - titane de 0,02 à 0,05%
    - aluminium de 0,01 à 0,06%
    - bore de 10 à 40 ppm,
    les teneurs en azote et en titane satisfaisant à la relation 3,5 N ≤ Ti, le reste étant constitué par du fer et des impuretés,
    - on effectue un laminage à chaud de la brame d'acier dans un train de laminoir à larges bandes avec un taux d'écrouissage dans un train laminoir finisseur compris entre 70 et 95% pour obtenir, à la sortie dudit laminage, une tôle d'acier dont la température est comprise entre 800 et 900°C,
    - on refroidit la tôle à l'eau et à l'air avec une vitesse de refroidissement comprise entre 50 et 150°C/s dans le domaine austénitique,
    - et on effectue un bobinage de la tôle refroidie à une température comprise entre 500 et 600°C.
  2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'on utilise un acier dont la composition pondérale des éléments suivants est de préférence:
    - carbone de 0,03 à 0,05%
    - manganèse de 1,7 à 2%
    - silicium de 0,2 à 0,4%
    - molybdène de 0,2 à 0,4%
    - bore de 10 à 20 ppm.
  3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce qu'on soumet, en outre, la tôle à un décapage chimique dans de l'acide chlorhydrique.
  4. Procédé selon les revendications 1 et 2, caractérisé en ce qu'on effectue le bobinage de la tôle de préférence à une température comprise entre 560 et 590°C.
  5. Tôle d'acier obtenue par le procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que la limite d'élasticité Re de l'acier est comprise entre 620 et 720 MPa, la résistance mécanique Rm de l'acier est comprise entre 800 et 900 Mpa, le rapport Re et Rm vérifiant la relation 0,7 ≤ Re/Rm ≤ 0,82.
  6. Tôle d'acier selon la revendication 5, caractérisée en ce que les allongements mesurés sur des éprouvettes proportionnelles de type Lo = 5,65 V So où Lo et So sont respectivement la longueur et la section initiales desdites éprouvettes prélevées en sens long et sens travers sur ladite tôle d'acier, sont respectivement supérieurs à 15 et à 13%.
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