EP0562893A1 - Procédé et installation de production d'azote sous haute pression et d'oxygène - Google Patents

Procédé et installation de production d'azote sous haute pression et d'oxygène Download PDF

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EP0562893A1
EP0562893A1 EP93400522A EP93400522A EP0562893A1 EP 0562893 A1 EP0562893 A1 EP 0562893A1 EP 93400522 A EP93400522 A EP 93400522A EP 93400522 A EP93400522 A EP 93400522A EP 0562893 A1 EP0562893 A1 EP 0562893A1
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EP
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nitrogen
pressure
oxygen
compressor
column
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Yves Koeberle
Jean-Pierre Tranier
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Air Liquide SA
LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude
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    • F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
    • F25J2290/12—Particular process parameters like pressure, temperature, ratios

Definitions

  • the present invention relates to the production of nitrogen and oxygen by air distillation. It relates firstly to a process for the simultaneous production on the one hand of pure nitrogen under a high nitrogen pressure greater than about 25 bar absolute, and on the other hand of oxygen, by air distillation in a double column distillation comprising a medium pressure column and a low pressure column of the "minaret" type producing pure nitrogen at the head.
  • a particular application of the invention is the simultaneous production of a share of high purity nitrogen, containing less than 10 ppm of oxygen, in large quantity (that is to say representing at least 20% and typically more 30% of the treated air flow), under 50 to 60 bars, for a unit for manufacturing ammonia, and on the other hand oxygen of medium to high purity, ie 95 to 99.5% in moles, at a pressure of the order of 65 bars and with a high extraction yield, for the production of hydrogen by reaction of oxygen with heavy hydrocarbons, the hydrogen being intended to supply the same production unit for ammonia.
  • Low pressure column of the minaret type is understood to mean a low pressure column, forming part of a double air distillation column, the upper end part of which is supplied at the top with “upper lean liquid” (nitrogen practically pure) withdrawn at the head of the medium pressure column and relaxed, and produces pure nitrogen at the head at low pressure.
  • the object of the invention is to provide a process allowing the production, in addition to oxygen, of nitrogen under high pressure in large quantity, that is to say representing at least 20% of the flow of treated air, with a reduced investment.
  • the method according to the invention is characterized in that after heating the nitrogen from the low pressure column, it is compressed at high pressure by means of a single nitrogen compressor of centrifugal type having at most six compression wheels, and the low pressure column is operated under a pressure of the order of P N / ⁇ N or P N denotes the high nitrogen pressure and ⁇ N the compression ratio of said compressor d 'nitrogen.
  • the invention also relates to an installation intended for the implementation of such a method.
  • This installation comprises an air compressor adapted to bring the air to be treated at a medium pressure greater than 6 bar absolute, and a single nitrogen compressor body of the centrifugal type having at most six compression wheels and the suction of the first wheel is connected to the head of the minaret of the low pressure column, this column operating under low pressure of the order of P N / ⁇ N , or P N denotes the high nitrogen pressure and ⁇ N the compression ratio of said nitrogen compressor.
  • the nitrogen compressor and the air compressor can in particular be connected to a common power source.
  • the installation shown in the drawings is intended to produce on the one hand, under 55 bars, high purity nitrogen gas (typically containing less than 10 ppm of oxygen), in a flow rate at least equal to 20% of the flow rate of treated air, and on the other hand, at 65 bars, oxygen having a purity of 95 to 99.5%, with a high extraction yield.
  • high purity nitrogen gas typically containing less than 10 ppm of oxygen
  • oxygen having a purity of 95 to 99.5% oxygen having a purity of 95 to 99.5%
  • the installation essentially comprises an air compressor 1, an apparatus 2 for purifying the air by adsorption, a heat exchange line 3 of the counter-current type, a double distillation column 4, an expansion turbine. 5, a liquid oxygen pump 6, a nitrogen compressor 7, an oxygen compressor 8 and an energy source 9 constituted for example by a steam turbine.
  • the double column 4 comprises a medium pressure column 10 surmounted by a low pressure column 11 whose upper end part forms a minaret 11A for producing pure nitrogen under low pressure.
  • a condenser-vaporizer 12 puts the overhead vapor (practically pure nitrogen) from column 10 into heat exchange relationship with the tank liquid (oxygen from determined purity) of column 11.
  • a pipe fitted with an expansion valve 13 makes it possible to raise the "rich liquid” (oxygen-enriched air) from the tank of the column 10 to an intermediate point of the column 11;
  • a pipe fitted with an expansion valve 14 makes it possible to raise "lower lean liquid” (impure nitrogen) from an intermediate point of the column 10 at the base of the minaret 11A;
  • a pipe fitted with an expansion valve 15 makes it possible to raise "upper lean liquid” (practically pure nitrogen) from the head of the column 10 to the top of the minaret.
  • the nitrogen compressor 7 consists of a single three-stage compressor.
  • the first two stages each include two compression wheels and have average compression ratios per wheel of 2 and 1.73 respectively, while the third stage comprises a single compression wheel having a compression ratio of 1.83.
  • the overall compression ratio of the compressor is therefore 22.
  • Each wheel has a coolant at its outlet.
  • the oxygen compressor 8 also consists of a single compressor. This compressor has six wheels with an average compression ratio per wheel of 1.37. The overall compression ratio is therefore 6.5.
  • the shaft 16 of the compressor 7 is coupled to the shaft 17 of the compressor 1 by a coupling 18, and the assembly is driven by the common energy source 9.
  • the shaft 16 can drive the different stages of the compressor 7 by means of speed multipliers suitable for each stage.
  • the compressor 8 is driven by a separate energy source 19.
  • the low pressure is chosen so that, multiplied by the compression ratio of the compressor 7, it provides the desired high production pressure for nitrogen.
  • this corresponds to an average pressure of the order of 11 bars.
  • the incoming air is compressed to 11 bars in the compressor 1, purified in 2, cooled from the hot end to the cold end of the exchange line 3, and introduced in the vicinity of its dew point in the tank of the column 10
  • the low pressure pure nitrogen leaving the gaseous top of the minaret 11A and warmed to room temperature from the cold end to the hot end of the exchange line is introduced at the suction of the first stage of the compressor 7, with the possible exception of a flow of nitrogen produced at low pressure via a pipe 20.
  • the high pressure nitrogen is produced at the outlet of the third stage of the compressor and discharged via a pipe 21.
  • Compressor 7 is also used as a nitrogen cycle compressor. Indeed, medium pressure nitrogen is drawn off at the top of the column 10, via a line 22, warmed to ambient temperature in the exchange line and introduced via a line 23 at the suction of the second stage of the compressor 7 Nitrogen at high cycle pressure is discharged at the outlet of this second stage via a line 24, cooled, liquefied and sub-cooled in the exchange line, expanded to medium pressure in an expansion valve 25 and introduced at the top of column 10.
  • the nitrogen flow circulating in line 24 is greater by a predetermined amount than the nitrogen flow circulating in line 23.
  • the difference constitutes an additional liquid nitrogen flow, said rectification support, introduced in reflux at the top of column 10. This flow rate is taken from the low pressure nitrogen stream sucked in by the first stage of the compressor 7.
  • Impure nitrogen constituting the residual gas of the installation, is drawn off at the base of the minaret 11A via a pipe 25, heated to an intermediate temperature in the exchange line, taken out of the latter, expanded to atmospheric pressure in a turbine 5 which keeps the installation cold, then reintroduced into the exchange line, warmed up to room temperature, and finally used to regenerate the adsorption bottles of the device 2 and evacuated from installation via a pipe 26.
  • Oxygen at 65 bar is produced as follows.
  • the desired liquid oxygen flow rate is withdrawn from the bottom of the column 11, brought by the pump 6 to an intermediate pressure of oxygen, vaporized and warmed to room temperature in the exchange line 3, then compressed to the pressure of compressor production 8.
  • the vaporization of the liquid oxygen under the intermediate oxygen pressure is effected by condensation of the nitrogen under the high cycle pressure, with a subcritical value for this high pressure, for example 30 bars. This value corresponds to a vaporization of liquid oxygen at about 11 bars, which is therefore the pressure supplied by the pump 6.

Abstract

Suivant ce procédé, après réchauffement de l'azote issu de la colonne basse pression (11), on le comprime à la haute pression au moyen d'un unique compresseur d'azote (7), et l'on fait fonctionner la colonne basse pression (11) sous une pression de l'ordre de PN/ρN, ou PN désigne la haute pression d'azote et ρN le taux de compression dudit compresseur d'azote. Application à la production simultanée d'une part d'azote à haute pureté sous une pression comprise entre 50 et 60 bars, et d'autre part d'oxygène sous 65 bars, pour alimenter une unité de production d'ammoniac. <IMAGE>

Description

  • La présente invention est relative à la production d'azote et d'oxygène par distillation d'air. Elle concerne en premier lieu un procédé de production simultanée d'une part d'azote pur sous une haute pression d'azote supérieure à 25 bars absolus environ, et d'autre part d'oxygène, par distillation d'air dans une double colonne de distillation comprenant une colonne moyenne pression et une colonne basse pression du type "à minaret" produisant l'azote pur en tête.
  • Une application particulière de l'invention est la production simultanée d'une part d'azote à haute pureté, contenant moins de 10 ppm d'oxygène, en grande quantité (c'est-à-dire représentant au moins 20% et typiquement plus de 30% du débit d'air traité), sous 50 à 60 bars, pour une unité de fabrication d'ammoniac, et d'autre part d'oxygène de pureté moyenne à haute, soit 95 à 99,5% en moles, à une pression de l'ordre de 65 bars et avec un rendement d'extraction élevé, pour la production d'hydrogène par réaction de l'oxygène sur des hydrocarbures lourds, l'hydrogène étant destiné à alimenter la même unité de fabrication d'ammoniac.
  • On entend par "colonne basse pression du type à minaret" une colonne basse pression, faisant partie d'une double colonne de distillation d'air, dont la partie d'extrémité supérieure est alimentée en tête par du "liquide pauvre supérieur" (azote pratiquement pur) soutiré en tête de la colonne moyenne pression et détendu, et produit en tête de l'azote pur sous la basse pression.
  • Les pressions dont il est question ici sont des pressions absolues. De plus, on entend par "basse pression" et "moyenne pression" les pressions de fonctionnement de la colonne basse pression et de la colonne moyenne pression de la double colonne, respectivement.
  • L'invention a pour but de fournir un procédé permettant la production, outre d'oxygène, d'azote sous haute pression en grande quantité, c'est-à-dire représentant au moins 20% du débit d'air traité, avec un investissement réduit.
  • A cet effet, le procédé suivant l'invention est caractérisé en ce qu'après réchauffement de l'azote issu de la colonne basse pression, on le comprime à la haute pression au moyen d'un unique compresseur d'azote de type centrifuge ayant au plus six roues de compression, et l'on fait fonctionner la colonne basse pression sous une pression de l'ordre de PN/ρN ou PN désigne la haute pression d'azote et ρN le taux de compression dudit compresseur d'azote.
  • Suivant d'autres caractéristiques :
    • lorsque l'on produit l'oxygène sous une haute pression d'oxygène supérieure à 10 bars absolus environ, de façon avantageuse, on amène par pompe de l'oxygène liquide soutiré en cuve de la colonne basse pression à une pression intermédiaire d'oxygène et, après vaporisation et réchauffement de l'oxygène, on le comprime à la haute pression d'oxygène au moyen d'un unique compresseur d'oxygène de type centrifuge ayant au plus six roues de compression, la pression intermédiaire d'oxygène étant de l'ordre de Po/ρo, ou Po désigne la haute pression d'oxygène et ρo le taux de compression dudit compresseur d'oxygène;
    • dans ce cas, de préférence :
      • * on utilise un compresseur d'azote à trois étages ayant chacun au plus deux roues, et on utilise en outre le deuxième étage pour comprimer à une pression intermédiaire entre la moyenne pression et la haute pression un débit d'azote de cycle soutiré de la colonne moyenne pression et réchauffé, l'azote de cycle comprimé étant refroidi, liquéfié, détendu à la moyenne pression et introduit en tête de la colonne moyenne pression;
      • * l'azote de cycle est comprimé à une pression subcritique pour laquelle la température de condensation de l'azote est légèrement supérieure à la température de vaporisation de l'oxygène sous ladite pression intermédiaire d'oxygène.
  • Suivant encore d'autres caractéristiques :
    • on utilise un compresseur d'azote à trois étages ayant chacun au plus deux roues, et on utilise en outre les deux premiers étages pour comprimer de la basse pression à une pression intermédiaire entre la moyenne pression et la haute pression un débit d'azote, dit de soutien de rectification, soutiré en tête de la colonne basse pression et réchauffé, cet azote comprimé étant refroidi, liquéfié, détendu à la moyenne pression et introduit en tête de la colonne moyenne pression;
    • on assure le maintien en froid de l'installation de distillation d'air en détendant dans une turbine de l'azote impur soutiré de la colonne basse pression, cet azote impur, après détente et réchauffement, étant de préférence utilisé pour régénérer des bouteilles d'adsorbant servant à l'épuration de l'air traité.
  • L'invention a également pour objet une installation destinée à la mise en oeuvre d'un tel procédé. Cette installation comprend un compresseur d'air adapté pour amener à l'air à traiter à une moyenne pression supérieure à 6 bars absolus, et un corps de compresseur d'azote unique de type centrifuge ayant au plus six roues de compression et dont l'aspiration de la première roue est reliée à la tête du minaret de la colonne basse pression, cette colonne fonctionnant sous une basse pression de l'ordre de PN/ρN, ou PN désigne la haute pression d'azote et ρN le taux de compression dudit compresseur d'azote.
  • Le compresseur d'azote et le compresseur d'air peuvent en particulier être reliés à une source motrice commune.
  • Un exemple de mise en oeuvre de l'invention va maintenant être décrit en regard du dessin annexé, dont la Figure unique représente schématiquement une installation de production simultanée d'azote et d'oxygène sous haute pression conforme à l'invention.
  • L'installation représentée aux dessins est destinée à produire d'une part, sous 55 bars, de l'azote gazeux à haute pureté (contenant typiquement moins de 10 ppm d'oxygène), en un débit au moins égal à 20% du débit d'air traité, et d'autre part, sous 65 bars, de l'oxygène ayant une pureté de 95 à 99,5%, avec un rendement d'extraction élevé. Ces deux gaz sous haute pression seront utilisés sur un même site : on produira de l'hydrogène par réaction de l'oxygène sur des hydrocarbures lourds, et l'on fera réagir cet hydrogène et l'azote pour produire de l'ammoniac.
  • L'installation comprend essentiellement un compresseur d'air 1, un appareil 2 d'épuration de l'air par adsorption, une ligne d'échange thermique 3 du type à contre-courant, une double colonne de distillation 4, une turbine de détente 5, une pompe d'oxygène liquide 6, un compresseur d'azote 7, un compresseur d'oxygène 8 et une source d'énergie 9 constituée par exemple par une turbine à vapeur.
  • La double colonne 4 comprend une colonne moyenne pression 10 surmontée d'une colonne basse pression 11 dont la partie d'extrémité supérieure forme un minaret 11A de production d'azote pur sous la basse pression. Un condenseur-vaporiseur 12 met en relation d'échange thermique la vapeur de tête (azote pratiquement pur) de la colonne 10 et le liquide de cuve (oxygène de pureté déterminée) de la colonne 11.
  • Comme il est classique, une conduite équipée d'une vanne de détente 13 permet de remonter du "liquide riche" (air enrichi en oxygène) de la cuve de la colonne 10 à un point intermédiaire de la colonne 11; une conduite équipée d'une vanne de détente 14 permet de remonter du "liquide pauvre inférieur"(azote impur) d'un point intermédiaire de la colonne 10 à la base du minaret 11A; et une conduite équipée d'une vanne de détente 15 permet de remonter du "liquide pauvre supérieur" (azote pratiquement pur) de la tête de la colonne 10 au sommet du minaret.
  • Le compresseur d'azote 7 est constitué d'un compresseur unique à trois étages. Les deux premiers étages comprennent chacun deux roues de compression et ont des taux de compression moyens par roue de 2 et 1,73 respectivement, tandis que le troisième étage comprend une roue de compression unique ayant un taux de compression de 1,83. Le taux de compression global du compresseur est donc 22. Chaque roue comporte à sa sortie un réfrigérant.
  • Le compresseur d'oxygène 8 est également constitué d'un compresseur unique. Ce compresseur possède six roues ayant un taux de compression moyen par roue de 1,37. Le taux de compression global est donc 6,5.
  • L'arbre 16 du compresseur 7 est couplé à l'arbre 17 du compresseur 1 par un accouplement 18, et l'ensemble est entraîné par la source d'énergie commune 9. Eventuellement, l'arbre 16 peut entraîner les différents étages du compresseur 7 par l'intermédiaire de multiplicateurs de vitesse appropriés à chaque étage. Le compresseur 8 est entraîné par une source d'énergie séparée 19.
  • La basse pression est choisie de manière que, multipliée par le taux de compression du compresseur 7, elle fournisse la haute pression de production désirée pour l'azote. Ainsi, en négligeant les pertes de charge, pour une haute pression d'azote de 55 bars, on choisit comme basse pression 55/22 = 2,5 bars. Pour un écart de température de 2°C dans le vaporiseur-condenseur 12, ceci correspond à une moyenne pression de l'ordre de 11 bars.
  • Ainsi, l'air entrant est comprimé à 11 bars dans le compresseur 1, épuré en 2, refroidi du bout chaud au bout froid de la ligne d'échange 3, et introduit au voisinage de son point de rosée en cuve de la colonne 10. L'azote basse pression pur sortant gazeux du sommet du minaret 11A et réchauffé à la température ambiante du bout froid au bout chaud de la ligne d'échange est introduit à l'aspiration du premier étage du compresseur 7, à l'exception éventuellement d'un débit d'azote produit en basse pression via une conduite 20. L'azote haute pression est produit au refoulement du troisième étage du compresseur et évacué via une conduite 21.
  • Le compresseur 7 est également utilisé comme compresseur de cycle à azote. En effet, de l'azote moyenne pression est soutiré en tête de la colonne 10, via une conduite 22, réchauffé à la température ambiante dans la ligne d'échange et introduit via une conduite 23 à l'aspiration du deuxième étage du compresseur 7. De l'azote à la haute pression de cycle est sorti au refoulement de ce deuxième étage via une conduite 24, refroidi, liquéfié et sous-refroidi dans la ligne d'échange, détendu à la moyenne pression dans une vanne de détente 25 et introduit en tête de la colonne 10.
  • Grâce à des moyens de réglage de débit non représentés, le débit d'azote circulant dans la conduite 24 est supérieur d'une quantité prédéterminée au débit d'azote circulant dans la conduite 23. La différence constitue un débit d'azote liquide additionnel, dit de soutien de rectification, introduit en reflux en tête de la colonne 10. Ce débit est prélevé sur le courant d'azote basse pression aspiré par le premier étage du compresseur 7.
  • De l'azote impur, constituant le gaz résiduaire de l'installation, est soutiré à la base du minaret 11A via une conduite 25, réchauffé à une température intermédiaire dans la ligne d'échange, sorti de cette dernière, détendu à la pression atmosphérique dans une turbine 5 qui assure le maintien en froid de l'installation, puis réintroduit dans la ligne d'échange, réchauffé jusqu'à la température ambiante, et enfin utilisé pour régénérer les bouteilles d'adsorption de l'appareil 2 et évacué de l'installation via une conduite 26.
  • L'oxygène sous 65 bars est produit de la manière suivante.
  • Le débit d'oxygène liquide désiré est soutiré en cuve de la colonne 11, amené par la pompe 6 à une pression intermédiaire d'oxygène, vaporisé et réchauffé à la température ambiante dans la ligne d'échange 3, puis comprimé à la pression de production par le compresseur 8.
  • Pour limiter au maximum les irréversibilités thermodynamiques dans la ligne d'échange, on fait en sorte que la vaporisation de l'oxygène liquide sous la pression intermédiaire d'oxygène s'effectue par condensation de l'azote sous la haute pression de cycle, avec une valeur subcritique pour cette haute pression, soit par exemple 30 bars. Cette valeur correspond à une vaporisation d'oxygène liquide sous environ 11 bars, qui est donc la pression fournie par la pompe 6.
  • Les considérations ci-dessus donnent les pressions pour les différents étages du compresseur 7 : 2,5 bars à l'entrée du premier étage, 11 bars à l'entrée du deuxième étage, 30 bars à l'entrée du troisième étage et 55 bars à la sortie de ce troisième étage.
  • On peut montrer que le procédé décrit ci-dessus apporte un gain en investissement, par rapport au procédé classique où la basse pression est choisie légèrement supérieure à 1 bar, dès que le débit d'azote produit est au moins égal à 20% du débit d'air traité. Lorsque la production d'azote est supérieure à environ 30% du débit d'air, il apporte en outre un gain en énergie. Par ailleurs, le fait d'épurer l'air entrant sous 11 bars est très avantageux du point de vue économique.

Claims (11)

1 - Procédé de production simultanée d'une part d'azote pur sous une haute pression d'azote supérieure à 25 bars absolus environ, et d'autre part d'oxygène, par distillation d'air dans une double colonne de distillation (4) comprenant une colonne moyenne pression (10) et une colonne basse pression (11) du type "à minaret" produisant l'azote pur en tête, caractérisé en ce que, après réchauffement de l'azote issu de la colonne basse pression (11), on le comprime à la haute pression au moyen d'un unique compresseur d'azote (7) de type centrifuge ayant au plus six roues de compression, et l'on fait fonctionner la colonne basse pression (11) sous une pression de l'ordre de PN/ρN ou PN désigne la haute pression d'azote et ρN le taux de compression dudit compresseur d'azote.
2 - Procédé suivant la revendication 1, dans lequel on produit l'oxygène sous une haute pression d'oxygène supérieure à 10 bars absolus environ, caractérisé en qu'on amène par pompe (6) de l'oxygène liquide soutiré en cuve de la colonne basse pression (11) à une pression intermédiaire d'oxygène et, après vaporisation et réchauffement de l'oxygène, on le comprime à la haute pression d'oxygène au moyen d'un unique compresseur d'oxygène (8) de type centrifuge ayant au plus six roues de compression, la pression intermédiaire d'oxygène étant de l'ordre de Po/ρo, ou Po désigne la haute pression d'oxygène et ρo le taux de compression dudit compresseur d'oxygène.
3 - Procédé suivant la revendication 2, caractérisé en ce qu'on utilise un compresseur d'azote (7) à trois étages ayant chacun au plus deux roues, et on utilise en outre le deuxième étage pour comprimer à une pression intermédiaire entre la moyenne pression et la haute pression un débit d'azote de cycle soutiré de la colonne moyenne pression (10) et réchauffé, l'azote de cycle comprimé étant refroidi, liquéfié, détendu à la moyenne pression et introduit en tête de la colonne moyenne pression (10).
4 - Procédé suivant la revendications 3, caractérisé en ce que l'azote de cycle est comprimé à une pression subcritique pour laquelle la température de condensation de l'azote est légèrement supérieure à la température de vaporisation de l'oxygène sous ladite pression intermédiaire d'oxygène.
5 - Procédé suivant l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu'on utilise un compresseur d'azote (7) à trois étages ayant chacun au plus deux roues, et on utilise en outre les deux premiers étages pour comprimer de la basse pression à une pression intermédiaire entre la moyenne pression et la haute pression un débit d'azote, dit de soutien de rectification, soutiré en tête de la colonne basse pression (11) et réchauffé, cet azote comprimé étant refroidi, liquéfié, détendu à la moyenne pression et introduit en tête de la colonne moyenne pression (10).
6 - Procédé suivant l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce qu'on assure le maintien en froid de l'installation de distillation d'air en détendant dans une turbine (5) de l'azote impur soutiré de la colonne basse pression (11), cet azote impur, après détente et réchauffement, étant de préférence utilisé pour régénérer des bouteilles d'adsorbant (2) servant à l'épuration de l'air traité.
7 - Installation de production simultanée d'une part d'azote pur sous une haute pression d'azote supérieure à 25 bars absolus environ, et d'autre part d'oxygène, par distillation d'air dans une double colonne de distillation (4) comprenant une colonne moyenne pression (10) et une colonne basse pression (11) du type "à minaret" produisant l'azote pur en tête, caractérisée en ce qu'elle comprend un compresseur d'air (1) adapté pour amener à l'air à traiter à une moyenne pression supérieure à 6 bars absolus, et un compresseur d'azote unique (7) de type centrifuge ayant au plus six roues de compression et dont l'aspiration de la première roue est reliée à la tête du minaret (11A) de la colonne basse pression (11), cette colonne fonctionnant sous une basse pression de l'ordre de PN/ρN, ou PN désigne la haute pression d'azote et ρN le taux de compression dudit compresseur d'azote.
8 - Installation suivant la revendication 7, pour la production de l'oxygène sous une haute pression d'oxygène supérieure à 10 bars absolus environ, caractérisée en ce qu'elle comprend une pompe d'oxygène liquide (6) dont l'aspiration est reliée à la cuve de la colonne basse pression (11) et dont le refoulement est relié à l'aspiration d'un unique compresseur d'oxygène (8) de type centrifuge ayant au plus six roues de compression.
9 - Installation suivant la revendication 8, caractérisée en ce que le compresseur d'azote (7) comporte trois étages ayant chacun au plus deux roues, l'aspiration et le refoulement du second étage étant reliés en outre à la tête de la colonne moyenne pression (10) pour définir un cycle d'azote.
10 - Installation suivant la revendication 9, caractérisée en ce que compresseur d'azote (7) et le compresseur d'air (1) sont reliés à une source motrice commune (9).
11 - Installation suivant l'une quelconque des revendications 7 à 10, caractérisée en ce qu'elle comprend une turbine (5) de détente d'azote impur dont l'admission est reliée à la base du minaret (11A), l'échappement de cette turbine étant de préférence relié à des bouteilles d'adsorbant (2) servant à l'épuration de l'air traité.
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