EP0468021A1 - Procede, et dispositif, de mesure unique pour visualiser et qualifier la linearite d'une chaine de transmission - Google Patents

Procede, et dispositif, de mesure unique pour visualiser et qualifier la linearite d'une chaine de transmission

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Publication number
EP0468021A1
EP0468021A1 EP91903534A EP91903534A EP0468021A1 EP 0468021 A1 EP0468021 A1 EP 0468021A1 EP 91903534 A EP91903534 A EP 91903534A EP 91903534 A EP91903534 A EP 91903534A EP 0468021 A1 EP0468021 A1 EP 0468021A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
signal
frequency
level
carrier frequency
linearity
Prior art date
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Withdrawn
Application number
EP91903534A
Other languages
German (de)
English (en)
Inventor
Jean Michel
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
LGT Laboratoire General des Telecommunications
Thomson LGT Laboratoire General des Telecommunications
Original Assignee
LGT Laboratoire General des Telecommunications
Thomson LGT Laboratoire General des Telecommunications
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Filing date
Publication date
Application filed by LGT Laboratoire General des Telecommunications, Thomson LGT Laboratoire General des Telecommunications filed Critical LGT Laboratoire General des Telecommunications
Publication of EP0468021A1 publication Critical patent/EP0468021A1/fr
Withdrawn legal-status Critical Current

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Classifications

    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
    • G01R23/00—Arrangements for measuring frequencies; Arrangements for analysing frequency spectra
    • G01R23/16—Spectrum analysis; Fourier analysis
    • G01R23/20—Measurement of non-linear distortion
    • H—ELECTRICITY
    • H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
    • H04N—PICTORIAL COMMUNICATION, e.g. TELEVISION
    • H04N17/00—Diagnosis, testing or measuring for television systems or their details

Definitions

  • the invention relates to modulated signal transmission systems, in particular to the transmission of television signals, and more particularly relates to a method, and a device, for single measurement for viewing and qualifying the linearity of a transmission chain. . r
  • An information-carrying signal can be considered as an amplitude-modulated carrier frequency or as a sum of n spectral components (n ⁇ 2) united in the same channel.
  • a signal is characterized by two dimensions: - Its spectral width, that is to say the interval between the frequencies F j , F deputyor the pulses uj,, uu 2 extremes of the spectrum: This dimension is written [ F ⁇ F ⁇ J or [ UJ . , ⁇ ,]
  • the module and the phase of the transfer function are not only a function of the pulse o, but they are also a function of the level N of the signal.
  • the transfer function can only be written in the form
  • test signal composed of ten luminance levels with a frequency signal 4, 43 MHz or 3.58 MHz (under chrominance carrier ) superimposed on each of these levels, makes it possible to check the conditions of linearity at two points in the frequency spectrum, UJ near the image carrier frequency, and u ⁇ near the chrominance carrier frequency.
  • the subject of the invention is a method and the corresponding single measurement device for visualizing and qualifying the linearity of a transmission chain, which is simpler and better suited to a complete correction of non-linearities throughout the signal spectrum as the measurement and correction systems according to known art.
  • the unique measurement method for visualizing and qualifying the linearity of a signal transmission chain of maximum peak level N and of maximum frequency band [F .., F difficile] is characterized in that it consists in transmitting in the transmission chain a composite signal comprising a first carrier frequency, close to one of the ends of the band, modulated by an operator signal at low frequency of variable level between 0 and the maximum peak level to be transmitted by the chain, and two other carrier frequencies close to the other end of the band, spaced by a value known as the carrier frequency such that after amplification and demodulation, this carrier frequency, when it appears in the spectrum due to the non -linearities, ie separable from the other components of the composite signal, the actual measurement of the defects consisting in filtering this component at the intergate frequency use and analyze the evolution of its amplitude as a function of the level of the operator signal, the correction of the defects consisting in reducing this component to an amplitude less than a predetermined amplitude.
  • the device intended for implementing this method is characterized in that it comprises a demodulator connected to a bandpass filter tuned to the inter-carrier frequency and analysis means connected to the output of the filter to detect the evolution of the amplitude of the signal at the carrier frequency as a function of that of the operator signal at low frequency.
  • Figure 4 illustrates the excursion of a composite signal consisting of an image carrier and two sound carriers with respect to the transfer characteristic;
  • Figures 5a and 5b illustrate two luminance signals of constant level and of increasing level respectively over an image period;
  • FIG. 8 illustrates the envelope of the excursion of a composite signal consisting of an image carrier modulated by an increasing signal and two sound carriers of which at least one is not synchronous with the signal at line frequency ;
  • FIG. 11a and 11b respectively represent the spectrum of the modulated signal V before amplification and the spectrum of the demodulated signal V after amplification;
  • FIG. 12 illustrates an example of a template in which a response characterizing good linearity can be inscribed.
  • the measurement of faults, due to the non-li ⁇ nearities of a transmission chain is similar to that effec ⁇ killed for an amplification image channel only. Indeed, in single image and sound channel, everything happens as if the signal were displaced in front of the transfer characteristic in an opener. sinusoidal to the rhythm of the sound frequency, as explained below.
  • FIG. 1b illustrates the input signal V modulated by the image signal only assumed to be a luminance ramp
  • the figure illustrates the extreme positions occupied by the signal input V with respect to the characteristic, during its displacement due to the sound signal.
  • FIGs 2a and 2b are similar to Figures 1a, 1b, but the video signal is assumed to consist of 10 successive ⁇ sive levels of luminance.
  • FIG. 2c which represents the maximum ex ⁇ cursion of the video signal with respect to the transfer characteristic due to the displacement due to a sound carrier on the left part of the figure and due to the displacement due to two sound carriers on the right part of the figure.
  • This last drawing represents the envelope of the signal equivalent to two carriers, one being a modulating line of the other.
  • the frequency of the envelope signal is equal to the difference of the frequencies of the two sound carriers.
  • an additional line appears in the drawing of the wave modulated as a function of time.
  • the input signal comprises a luminance signal consisting of a continuous gray level, a level which can be varied from black to white.
  • the modulated image signal corresponding to this line undergoes the same displacement as the other line in the presence of sound. This displacement due to sound is easier to draw on the time space corresponding to the luminance.
  • a modulated wave is always symmetrical, the drawing represents this displacement on the left figure for a single sound carrier at -10dB compared to the image carrier, and on the right part for two sound carriers one at -13dB and the other at -20dB, the peak-to-peak amplitude being the same in both cases.
  • the carrier frequency that is to say the difference of the two sound frequencies, chosen here at 156.25 kHz (10 times line frequency) for convenience of drawing. This low frequency component exists during the entire line (even if it is not drawn over the time interval corresponding to the synchronization signal and the suppression stages to keep a good reading of the drawing).
  • the slope of the characteristic presents variations in certain regions, it. appears, superimposed on the input signal, a small signal of the same frequency (156, 25 kHz) which accounts for the variation of the slope of the characteristic and therefore of the value of the second derivative of the characteristic transfer tick to the points (or in the region) considered.
  • the sound carriers are synchronized by the line frequency, one can observe, on the demodulated video frequency signal, a superimposed signal of the form represented in FIG. 3. By varying the amplitude a, the amplitude of the superimposed signal varies. This signal is the result of a cross modulation phenomenon: the amplitude modulation of the sound signal also modulates the image signal.
  • the useful component in this measurement is the component to
  • FIG. 2 represented the signal modulated in its peak displacement, created by the presence of two sound carriers of levels -13dB and -20dB relative to the image level at the peak of synchronization.
  • FIG. 4 represents a similar image signal by showing the movement (or rather the low-frequency envelope of this movement) in the luminance part of the input signal as a function of time, in the right part for two carriers sounds at -13dB and -20dB, in the presence of two sound carriers equal to -20dB relative to the video image signal.
  • the low frequency component of the movement occupies the totality of what can be called the "displacement" space.
  • the frequency signal 156, 25 kHz, collected after reception or demodulation, accounts for the possible non-linearity of the EF part of the characteristic in a continuous manner whereas in the other case, it was the non-linearity of the MN part, and discontinuously.
  • the waves modulated in the previous figures are modulated from a signal comprising a constant luminance level over the entire line. To account for all the possible faults, this level must also evolve throughout the luminance range in order to test the transfer characteristic in its entirety.
  • the resulting modulated image signal V is represented as a function of time in FIG. 6 at the same time as the transfer characteristic, the sound carriers being synchronous.
  • the superposition of the signal 156, 25 kHz is not drawn on the synchronization signal.
  • the signal collected after demodulation represented in FIG. 7 has a component at the frequency 156.25 kHz when the transfer characteristic is not linear which results in finite increases in V. These finite increases are recurrent on the line frequency and therefore fixed. It is preferable that they are random with respect to the line frequency, to do this it is sufficient that one of the sound signals is no longer synchronous with the line frequency.
  • This case is illustrated by the drawing of the corresponding modulated wave represented in FIG. 8.
  • the component at 156.25 kHz represented hitherto can no longer be so in this case: Only the limits of its displacement relative to the transfer characteristic can be represented.
  • the transmitter comprises audio stages 10, where the sound signals are processed and video stages 2u for processing the image signal. These signals are respectively applied to modulators at intermediate frequency, 11 and 21 receiving the sound and image carriers at intermediate frequency.
  • a summator 30 combines the image intermediate frequency signal and the two sound modulated carriers; its output is connected to the input of the 50 amplification chain comprising a supplementary said amplifier 51 whose characteristic is adjusted to com ⁇ think linearity defects generated during power amplification, a converter 52 carrying the signal to the transmission frequen- cies by mixing with a transmission frequency I ⁇ , and the power amplification stages 53.
  • a generator 40 of the operating video signal S described above is provided, the input of which is coupled to a switchable input of the video stages 20.
  • a coupler 60 makes it possible to take part of the signal at the output of the amplification chain, before transmission, for the measurement chain which comprises a demodulator 70, a low pass filter 80 making it possible to filter and detect the signal at the inter-sound frequency, and an oscilloscope 90 whose time base is synchronous of the line frequency and which makes it possible to show the variation in level of the component at the inter-sound frequency characterizing the linearity faults.
  • the input V and output V signals are shown, with the associated frequency spectra, in FIG. 10. These spectra are inverted due to the frequency change in the amplification chain and the selection of the band to be transmitted. but this change is practically neutral for the measurement.
  • Figures 11a and 11b show the same spectra, on a larger scale and without Inversion.
  • the zero of the frequency axis represents the image carrier frequency.
  • the two sound carriers are identified by their frequency difference F ⁇ resort.
  • the frequency axis is expanded near zero so that the line frequency of 156.25 kHZ can be represented on the same diagram while the sound frequencies are a few MHz.
  • the harmonics of the line frequency F ⁇ should also be represented, but their representation does nothing to understand the phenomenon; this signal F ⁇ can take any form, in particular sinusoidal (therefore a simple line) without changing the principle of the measurement, as described below.
  • the operator signal is the signal S at the line frequency F, shown in Figure 5b from 0 to T. It generates the modulated wave shown in Figures 6 or 8 from 0 to T with the superposition of two sound carriers at -20dB (in negative modulation).
  • the non-linearities are represented by the amplitude A of the component at the frequency F TM , as a function of the time from 0 to T in FIG. 9 and also as a function of the amplitude of
  • the amplitude of F ⁇ represented as a function of time, of [0, T] is also represented with respect to a variation of the amplitude of the input signal from 0 to
  • a perfect operator signal would be in the form of a sawtooth whose departure would be at the lowest level, ie from the bottom of the synchronization signal; in fact the discontinuities in the vicinity of the synchronization signal and the suppres ⁇ sion level are easy to interpret on the signal F ⁇ ⁇ , so that these small imperfections have no serious consequences. This is why the start of the sawtooth of the operator signal was chosen at the low level of the luminance.
  • the frequency signal F ⁇ in the spectrum of the output signal V represents non-linearity. Its amplitude changes with the instantaneous level of the modulated carrier, which is why it is represented partially in dotted lines.
  • the sound carriers can both be at -20dB or one at -20dB and the other at -13dB, as shown in the figure, without this modifying the measurement process. For this measurement, it suffices to collect the signal
  • the operator signal at the frequency F ⁇ allows the correspondence of an amplitude / time space and an amplitude / amplitude space.
  • the correction of faults consists in canceling the signal S, at the frequency F ⁇ ,, that is to say at the
  • the measurement is described above in the context of a "two-tone" transmitter, that is to say intended for the transmission of an image carrier and two sound carriers in television.
  • the principle is the same for any television program, whatever the organization.
  • the invention is not limited to television broadcasting.
  • the signal to be amplified has a peak level N, and a spectral width [F .., F «- J.
  • the measurement is then carried out as follows. "a frequency of the spectrum close to an end, that is to say close to F 1 or 2 is chosen.
  • the linearity interrogation signal consists of two low amplitude signals located at the other end of the spectrum to be transmitted.
  • the difference in frequencies by analogy with the difference F. josin television sound frequencies, is such that the signal at this frequency is easily filtered after demodulation.
  • the resulting signal S is displayed on an oscilloscope whose time base is synchronous with the operator signal S
  • the spectra of the input V and output V signals are those shown in FIGS. 11a and 11b.
  • the two dimensions of the measurement signal are also those which define the admissibility of the transmission chain.
  • the measurement as described above alone makes it possible to visualize the derivative of the transfer function in its global form (module and phase) as a function of the level.
  • the means used consist of a modulator making it possible to obtain a wave modulated by a low frequency, and a signal summing system allowing so much to add to the modulated wave two other signals constituting the signal. linearity query.
  • a linear amplification chain can be natural, that is to say that all its elements are linear, or be by correction in one. well complemented chain, that is to say where a correcting amplifier is inserted in the chain, its transfer characteristic compensating for the non-linearity of that of the chain. In the case of power amplification, the non-linearity is due to the final stages.
  • the additional correction amplifier is located at the start of the chain (pre-correction).
  • a measurement made on a transmitter is made using the receiver.
  • the quality of the transmitter is judged by the quality of the signals received.
  • Signals received of good quality do not prejudge the quality of the transmitter, a defect thereof being able to compensate for a defect in the receiver.
  • the proposed criterion makes it easy to distinguish between the two. It is possible to use a transmitter that is not set for the generation of the operator signal S, the interrogation signal being introduced only at the input of the receiver. Thus any signal S, which appears on reception is then attributable only to the non-linearity of the receiver alone.
  • the description of the measurement made in the context of a transmitter comprises a frequency change in the amplification chain. This frequency change is almost neutral or transparent in the study of linearity and a fortiori in the measurement method which is all the more suitable in a chain without frequency change.
  • linearity criterion of a transmission chain is unique. Only, its implementation varies according to the means made available in the field where it is used.
  • the chain of transmission is developed or controlled by means of a signal defined by two dimensions which are

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Abstract

Le procédé de mesure unique permettant la visualisation et la qualification de la linéarité dues aux non-linéarités d'une chaîne de transmission d'onde modulée de niveau crête maximum Nc et de bande de fréquence maximum (F1, F2) consiste à transmettre un signal composite comportant un signal à fréquence porteuse proche de l'une des extrémités de la bande, modulé par un signal à fréquence basse de niveau variable entre 0 et le niveau crête, et deux signaux à fréquences porteuses situées à l'autre extrémité de la bande espacées d'une fréquence interporteuse, et à détecter et constater la présence éventuelle du signal à la fréquence interporteuse à la sortie de la chaîne fonction de la variation de niveau du signal à transmettre. La linéarité est acquise lorsque le signal à la fréquence interporteuse est nul (ou inférieur à une valeur préderterminée) quel que soit le niveau du signal à transmettre dans l'espace /0,/Nc//. L'invention s'applique à tous les domaines où la linéarité est nécessaire aux chaînes de transmission et est "compatible" avec l'émission télévision à bande de base vidéofréquence "analogique" ou "numérique".

Description

Procédé, et dispositif, de mesure unique pour visualiser et qualifier la linéarité d'une chaîne de transmission
L'invention se rapporte aux systèmes de transmission de signaux modulés, notamment à la transmission de signaux de télévision, et a plus particulièrement pour objet un procédé, et un dispositif , de mesure unique pour visualiser et qualifier la linéarité d'une chaîne de transmission. r
Un signal porteur d'informations peut être considéré comme une fréquence porteuse modulée en amplitude ou comme une somme de n composantes spectrales (n ^ 2) réunies dans une même voie . Un tel signal est caractérisé par deux dimensions : - Sa largeur spectrale, c'est-à-dire l'intervalle entre les fréquences Fj, F„ ou les pulsations uj , , uu2 extrêmes du spectre : Cette dimension s'écrit [F^ F^ J ou [ UJ . , ^, ]
Son niveau crête, N . Périodiquement toutes les composantes spectrales atteignent leur amplitude maximale ; au même instant le signal atteint son niveau crête . Cette deuxième dimension du signal s'écrit [ -N , +N ] ou [0, | N | ] . Le signal à transmettre est ainsi défini par ces deux dimensions .
Le respect de l'intégrité de ce signal, c'est-à-dire le respect des informations qu'il contient, est assujetti à la condition suivante : la caractéristique de transfert de la chaîne de transmision c'est-à-dire la fonction f reliant la tension de sortie V s à la tension d'entrée V e , Vs =f(V e )' , dans l'espace { [u... , ] [0, | N | ] j c'est-à-dire en fonction du paramètre pulsation υ et du paramètre niveau N doit être linéaire . La dérivée de cette caractéristique, c'est-à-dire la fonction de transfert, doit pouvoir s'écrire : ant respectivement le fert, avec ι°, = constante et 0 , = Kα>+0 ; *• (LU) M o ' c'est-à-dire que la fonction de transfert ne dépend que de la fréquence et non du niveau du signal. C'est l'expression de la fonction de transfert d'un réseau linéaire . On peut alors appliquer le théorème de superposition qui caractérise la transmission simultanée de plusieurs signaux dans une même voie sans qu'il y ait interaction entre ces diffé- rents signaux.
Mais, dans une chaîne de transmission quelconque le mo¬ dule et la phase de la fonction de transfert sont non seulement fonction de la pulsation o , mais ils sont également fonction du niveau N du signal. Dans ce cas, la fonction de transfert ne peut s'écrire que sous la forme
On ne notation que lorsque : d ( ,N)/dN = °' c'est-à-dire lorsque simultanément
C'est la condition de linéarité.
Le problème est la vérification de cette condition de linéarité par un processus de test simple, puis à partir des défauts de linéarité constatés situés sur la caractéristique de transfert V =f(V ) , leur correction.
Selon l'art connu, dans le domaine de la transmission en télévision, l'utilisation d'un signal test, composé de dix ni¬ veaux de luminance avec un signal de fréquence 4, 43 MHz ou 3, 58 MHz (sous porteuse chrominance) superposé à chacun de ces niveaux, permet de vérifier les conditions de linéarité en deux points du spectre de fréquence, UJ près de la fréquence porteuse image, et uϋ près de la fréquence porteuse chrominance. A l'aide de filtres appropriés, il est connu de visualiser la linéarité et le gain différentiel dans la bande vidéofréquence, dits "Linéarité BF" , et "Gain Différentiel" et de comparer l'évolution de ces paramètres entre l'entrée de l'émetteur ou du réémetteur et la sortie par l'intermédiaire du démodulateur ou récepteur.- L'onde modulée par ce signal de test est le signal d'entrée V de la chaîne de transmission qui délivre à sa sortie l'onde V , la caractéristique de transfert étant la courbe V S =f (V β ) . L'utilisation d'un démodulateur synchrone permet de visualiser la phase de la porteuse en fonction du niveau, paramètre dit "Phase Incidente" . Un "vec- torscope" permet de suivre l'évolution de la phase de la sous -porteuse couleur en fonction du niveau : cette mesure est la mesure de "Phase Différentielle" . Comme indiqué ci-dessus ces quatre mesures, "Linéarité
BF" , "Gain Différentiel" , "Phase Incidente" et "Phase Différen¬ tielle" sont donc des mesures par échantillonnage pour deux fréquences caractéristiques du spectre à transmettre «JJ et w . Si ces quatre paramètres sont utilisés pour ce qu'ils sont, c'est-à-dire des échantillons et qu'ils n'ont pas fait l'objet de traitements spécifiques, on peut en déduire par interpolation et extrapolation la linéarité de ω. à < U_ c'est-à-dire sur tout le spectre du signal.
Ces mesures peuvent être confirmées et affinées , pour une transmission image et son en voie unique, lorsqu'on ajoute au signal modulé image une ou deux voies son. La non-linéarité de la caractéristique de transfert fait apparaître des produits de battements perçus à la réception comme des bruits récurrents :
- intermodulation ~ cross modulation
- bruits de phase
Le contrôle de la qualité, le réglage et la maintenance d'une chaîne d'amplification sont donc, classiquement, des opéra¬ tions complexes qui nécessitent un grand nombre d'appareils de mesure . « *
L'invention a pour objet un procédé, et le dispositif correspondant de mesure unique pour visualiser et qualifier la linéarité d'une chaîne de transmission, plus simple et mieux adapté à une correction complète des non-linéarités dans tout le spectre du signal que les systèmes de mesure et de correction selon l'art connu.
Selon l'Invention, le procédé de mesure unique pour visualiser et qualifier la linéarité d'une chaîne de transmission de signal de niveau crête maximum N et de bande de fréquence maximum [F.. , F„ ] , est caractérisé en ce qu'il consiste à transmettre dans la chaîne de transmission un signal composite comportant une première fréquence porteuse, voisine de l'une des extrémités de la bande, modulée par un signal opérateur à fréquence basse de niveau variable entre 0 et le niveau de crête maximum à transmettre par la chaîne, et deux autres fréquences porteuses voisines de l'autre extrémité de la bande, espacées d'une valeur dite fréquence interporteuse telle qu'après amplification et démodulation, cette fréquence interporteuse, lorsqu'elle apparaît dans le spectre du fait des non-linéarités, soit séparable des autres composantes du signal composite, la mesure proprement dite des défauts consistant à filtrer cette composante à la fréquence interporteuse et à analyser l'évolution de son amplitude en fonction du niveau du signal opérateur, la correction des défauts consistant à réduire cette composante à une amplitude inférieure à une amplitude prédéterminée .
Le dispositif destiné à la mise en oeuvre de ce procédé est caractérisé en ce qu'il comporte un démodulateur relié à une filtre passe bande accordé sur la fréquence interporteuse et des moyens d'analyse reliés à la sortie du filtre pour détecter l'évolution de l'amplitude du signal à la fréquence interpor¬ teuse en fonction de celle du signal opérateur à fréquence basse . L'invention sera mieux comprise et d'autres caractéristi- ques apparaîtront à l'aide de la description qui suit en réfé¬ rence aux figures annexées .
- Les figures la, lb et le illustrent respectivement la caractéristique de transfert V =f (V ) , un signal V image seulement, et un signal composite image et son dans les positions extrêmes ; - Les figures 2a, 2b, 2c et 2d illustrent respectivement la caractéristique de transfert, un signal V image seul, le déplacement d'un signal composite devant cette caractéristique pour une seule porteuse son et pour deux porteuses son ; - La figure 3 illustre le signal de sortie V S démodulé correspondant ;
- La figure 4 illustre l'excursion d'un signal composite constitué d'une porteuse image et de deux porteuses son par rapport à la caractéristique de transfert ; " Les figures 5a et 5b illustrent deux signaux de luminance respectivement de niveau constant et de niveau crois¬ sant sur une période d'image ;
- La figure 6 illustre l'excursion d'un signal composite constitué d'une porteuse image modulée par un signal croissant et de deux porteuses son, synchrones *de la fréquence ligne ;
- La figure 7 illustre le signal V démodulé, après transmission du signal composite représenté sur la figure 6 ;
- La figure 8 illustre l'enveloppe de l'excursion d'un signal composite constitué d'une porteuse image modulée par un signal croissant et de deux porteuses son dont l'une au moins n'est pas synchrone du signal à la fréquence ligne ;
- La figure 9 illustre le signal détecté S , à partir de la composante à la fréquence inter-sons ;
- La figure' 10 illustre un émetteur, ou réémetteur, de signal modulé et le dispositif de mesure associé ;
- Les figures lia et 11b représentent respectivement le spectre du signal modulé V avant amplification et le spectre du signal démodulé V après amplification ;
- La figure 12 illustre un exemple de gabarit dans lequel peut s'inscrire une réponse caractérisant une bonne linéarité .
Selon l'invention, la mesure des défauts , dus aux non-li¬ néarités d'une chaîne de transmission s'apparente à celle effec¬ tuée pour une amplification voie image seule. En effet, en voie unique image et son, tout se passe comme si le signal était déplacé devant la caractéristique de transfert dans un ouve- ment sinusoïdal au rythme de la fréquence son, comme expliqué ci-après .
La figure la illustre la caractéristique de transfert V =f(V ) , la figure lb illustre le signal d'entrée V modulé par le signal image seulement supposé être une rampe de luminance, et la figure le illustre les positions extrêmes occupées par le signal d'entrée V par rapport à la caractéristique, au cours de son déplacement dû au signal son.
La dérivée de la caractéristique de transfert V =f(V ) du signal image varie au rythme de la fréquence son, c'est l'origine de l'intermodulation. Si la caractéristique était parfaitement linéaire sur toute son excursion, (segment C'C) , il n'y aurait pas d'intermodulation, le signal image effectuant un glissement lisse le long du segment C'C . La condition de linéarité serait donc satisfaite, du moins si cet unique défaut apparaissait. Mais en fait la caractéristique V =f(V ) et plus particulièrement sa pente, n'exprime que le module de la fonction de transfert. Il faut considérer également la phase de cette caractéristique de transfert qui peut également, comme indiqué ci-dessus, évoluer suivant le niveau. Cette phase est difficile à représenter sur un diagramme analogue, mais il faut tenir compte du fait qu'elle évolue avec la non-linéarité.
Sur la figure 1, comme sur les figures analogues suivan¬ tes, les dessins d'une onde modulée ne font figurer que l'enve- loppe du signal.
Les figures 2a et 2b sont analogues aux figures la, lb, mais le signal vidéo est supposé constitué de 10 niveaux succes¬ sifs de luminance. Par contre la figure 2c qui représente l'ex¬ cursion maximum du signal vidéo par rapport à la caractéristique de transfert du fait du déplacement dû à une porteuse son sur la partie gauche de la figure et du fait du déplacement dû à deux porteuses son sur la partie droite de la figure. Ce dernier dessin représente l'enveloppe du signal équivalent à deux porteu¬ ses, l'une étant une raie modulante de l'autre. La fréquence du signal enveloppe est égale à la différence des fréquences des deux porteuses sons . Sur cette figure 2c, une ligne supplémen¬ taire apparaît dans le dessin de l'onde modulée en fonction du temps . Le signai d'entrée comporte un signal luminance constitué d'un niveau de gris continu, niveau que l'on peut faire varier du noir au blanc.
Le signal image modulé correspondant à cette ligne, subit le même déplacement que l'autre ligne en présence du son . Ce déplacement dû au son est plus facile à dessiner sur l'espace temps correspondant à la luminance. Bien qu'une onde modulée soit toujours symétrique, le dessin représente ce déplacement sur la figure gauche pour une porteuse son unique à -10dB par rapport à la porteuse image, et sur la partie droite pour deux porteuses sons l'une à -13dB et l'autre à -20dB, l'amplitude crête-à-crête étant la même dans les deux cas . Il apparaît ainsi une composante basse fréquence du mouvement qui fait déplacer le signal image devant la caractéristique, c'est la fréquence interporteuse, c'est-à-dire la différence des deux fréquences son, choisie ici à 156, 25 kHz (10 fois la fréquence ligne) pour la commodité du dessin. Cette composante basse fréquence existe pendant la totalité de la ligne (même si elle n'est pas dessinée sur l'intervalle de temps correspondant au signal de synchronisation et aux paliers de suppression pour garder une bonne lecture du dessin) .
Si la portion CC' de la caractéristique est parfaitement linéarisée, le glissement du signal image n'apporte aucun défaut à ce signal image .
Par contre, si la pente de la caractéristique présente des variations en certaines régions, il. apparaît, superposé au si¬ gnal d'entrée, un petit signal de même fréquence (156, 25 kHz) qui rend compte de la variation de la pente de la caractéristi¬ que et donc de la valeur de la dérivée seconde de la caractéris¬ tique de transfert aux points (ou dans la région) considérés. Si les porteuses son sont synchronisées par la fréquence ligne, on peut observer, sur le signal vidéofréquence démodulé, un signal superposé de la forme représentée sur la figure 3. En faisant varier l'amplitude a, l'amplitude du signal superposé varie . Ce signal est le résultat d'un phénomène de cross modulation : la modulation d'amplitude du signal son module également le signai image. La composante utile dans cette mesure est la composante à
156, 25 kHz de modulation du mouvement qui déplace le signal image devant la caractéristique. Il convient donc de la favori¬ ser pour mettre en évidence les défauts de linéarité. La figure 2 représentait le signal modulé dans son déplacement crête, créé par la présence de deux porteuses son de niveaux -13dB et -20dB par rapport au niveau d'image à la crête de synchronisa¬ tion.
La figure 4 représente un signal image semblable en fai¬ sant apparaître le mouvement (ou plutôt l'enveloppe basse fré- quence de ce mouvement) dans la partie luminance du signal d'entrée en fonction du temps, dans la partie droite pour deux porteuses sons à -13dB et -20dB, en présence de deux por¬ teuses son égales à -20dB par rapport au signal vidéo image. Dans ce dernier cas la composante basse fréquence du mouve- ment occupe la totalité de ce qu'on peut appeler l'espace "dépla¬ cement" .
Le signal de fréquence 156, 25 kHz, recueilli après récep¬ tion ou démodulation, rend compte de l'éventuelle non-linéarité de la partie EF de la caractéristique d'une façon continue alors que dans l'autre cas, c'était la non-linéarité de la partie MN, et de façon discontinue.
Les ondes modulées sur les figures précédentes le sont à partir d'un signal comprenant un niveau luminance constant sur toute la ligne. Pour rendre compte de tous les défauts possi- blés, ce niveau doit en plus évoluer dans toute la gamme de luminance pour tester la caractéristique de transfert dans sa quasi- totalité.
Pour automatiser cette variation de niveau, il suffit de substituer au signal de luminance constant décrit ci- dessus et représenté sur la figure 5a, un signal en dents de scie comme représenté sur la figure 5b appelé dans la suite signal opéra¬ teur S op .
Le signal image modulé V qui en résulte est représenté en fonction du temps sur la figure 6 en même temps que la caractéristique de transfert, les porteuses son étant synchro¬ nes . Sur cette figure, comme sur la figure 4, la superposition du signal 156, 25 kHz n'est pas dessinée sur le signal de syn¬ chronisation. Pour une bonne lecture du dessin, seules les posi¬ tions extrêmes occupées par le signal de synchronisation sont dessinées . Le signal recueilli après démodulation représenté sur la figure 7 a une composante à la fréquence 156, 25 kHz lorsque la caractéristique de transfert n'est pas linéaire qui se traduit par des accroissements finis de V . Ces accroissements finis sont récurrents sur la fréquence ligne et donc fixes . Il est préférable qu'ils soient aléatoires par rapport à la fréquence ligne, pour ce faire il suffit qu'un des signaux son ne soit plus synchrone de la fréquence ligne . Ce cas est illustré par le dessin de l'onde modulée correspondante représen¬ té sur la figure 8. La composante à 156, 25 kHz représentée jusqu'alors ne peut plus l'être dans ce cas : Seules les limites de son déplacement par rapport à la caractéristique de transfert peuvent être représentées .
Après démodulation et filtrage de la composante S , à la fréquence F = 156, 25 kHz on obtient une mesure de la non-linéarité, sous une forme représentée sur la figure 9. Cette mesure sera mieux comprise à partir du schéma synoptique d'un émetteur voie commune à deux porteuses sons représenté sur la figure 10.
L'émetteur comporte des étages audio 10, où les signaux son sont traités et des étages vidéo 2u pour le traitement du signal image. Ces signaux sont respectivement appliqués à des modulateurs en fréquence intermédiaire, 11 et 21 recevant les porteuses son et image en fréquence intermédiaire . Un sommateur 30 réunit le signal en fréquence intermédiaire image et les deux porteuses modulées son ; sa sortie est reliée à l'entrée de la chaîne d'amplification 50 qui comporte un amplificateur dit complémentaire 51 dont la caractéristique est ajustée pour com¬ penser les défauts de linéarité générés lors de l'amplification en puissance , un convertisseur 52 portant le signal aux fréquen- ces d'émission par mélange avec une fréquence de transmission Iτ, et les étages d'amplification de puissance 53.
Lorsque le réglage de l'amplificateur complémentaire n'est pas parfait, la fréquence in ter/sons apparaît dans le spectre image . Pour la mesure, un générateur 40 du signal vidéo opéra- teur S décrit ci- dessus est prévu dont l'entrée est couplée à une entrée commutable des étages vidéo 20. Un coupleur 60 permet de prélever une partie du signal à la sortie de la chaîne d'amplification, avant émission, pour la chaîne de mesure qui comporte un démodulateur 70, un filtre passe bas 80 permettant de filtrer et de détecter le signal à la fréquence inter-sons, et un oscilloscope 90 dont la base de temps est synchrone de la fréquence ligne et qui permet de faire apparaître la variation de niveau de la composante à la fréquence inter-sons caractérisant les défauts de linéarité. La mesure peut être résumée de la façon suivante :
1) Un signal opérateur S à vidéofréquence issu du générateur 40, constitué d'une dent de scie et représenté à la sortie du générateur, module la porteuse image de façon à explo¬ rer de façon aussi complète que possible la caractéristique de transfert V 5 =f(V 6 ) devant laquelle est placée l'onde ainsi modulée ;
2) Les deux porteuses son issues du modulateur 11, et dont les raies sont représentées à la sortie du modulateur 11, sont superposées au signal image dont le spectre est représenté à la sortie du modulateur 21. Elles entraînent un déplacement du signal image devant la caractéristique de transfert. Ce déplace¬ ment contient une composante basse fréquence qui constitue un signal d'interrogation de la linéarité de la chaîne d'amplifica¬ tion sous test, cette composante basse fréquence étant égale à la différence des fréquences son, on l'appelle fréquence ln- ter/sons (F.ς) .
3) Toute variation du module ou de la phase de la fonction de transfert en fonction du niveau entraîne l'apparition d'une composante à la fréquence Fτς sur le signal image. F,„ apparaît comme une raie de modulation dans le spectre du signal image.
Les signaux d'entrée V et de sortie V sont représentés, avec les spectres de fréquences associés, sur la figure 10. Ces spectres sont inversés du fait du changement de fréquence dans la chaîne d'amplification et de la sélection de la bande à transmettre mais ce changement est pratiquement neutre pour la mesure . Les figures lia et 11b représentent les mêmes spectres, à une échelle plus grande et sans Inversion. Le zéro de l'axe fréquences représente la fréquence porteuse image . Les deux porteuses son sont repérées par leur différence de fréquence Fτ„ . L'axe des fréquences est dilaté près du zéro de façon à pouvoir représenter sur le même diagramme la fréquence ligne de 156, 25 kHZ alors que les fréquences son sont à quelques MHz. En toute rigueur il conviendrait de représenter également les harmoniques de la fréquence ligne Fτ (signal de dents de scie) , mais leur représentation n'apporte rien à la compréhen¬ sion du phénomène ; ce signal Fτ peut prendre une forme quelconque en particulier sinusoïdale (donc une simple raie) sans changer le principe de la mesure, comme décrit ci-après .
Le signal opérateur est le signal S à la fréquence ligne F, représenté sur la figure 5b de 0 à T. Il génère l'onde modulée représentée sur les figures 6 ou 8 de 0 à T avec la superposition de deux porteuses son à -20dB (en modulation négative) .
Le signal image est déplacé devant le segment C'C de la caractéristique V =f (V ) .
Les non-linéarités sont représentées par l'amplitude A de la composante à la fréquence F™ , en fonction du temps de 0 à T sur la figure 9 et aussi en fonction de l'amplitude de | N | à 0. Ainsi l'amplitude de Fγς, représentée en fonction du temps, de [0,T] , est également représentée par rapport à une variation de l'amplitude du signal d'entrée de 0 à | N | en modulation positive ou de | N | à 0 en modulation négative. Un signal opérateur parfait serait en forme de dent de scie dont le départ serait au niveau le plus bas, soit du fond du signal de synchronisation ; en fait les discontinuités au voisinage du signal de synchronisation et du palier de suppres¬ sion sont faciles à interpréter sur le signal Fτ<, de sorte que ces petites imperfections n'ont pas de conséquences graves . C'est pourquoi le départ de la dent de scie du signal opérateur a été choisi au niveau bas de la luminance .
Le signal de fréquence Fτς dans le spectre du signal de sortie V représente la non linéarité . Son amplitude change avec le niveau instantané de la porteuse modulée c'est pourquoi il est représenté partiellement en trait pointillé . Les porteuses son peuvent être toutes les deux à -20dB ou l'une à -20dB et l'autre à -13dB, comme représenté sur la figure, sans que cela modifie le procédé de mesure. Pour cette mesure, il suffit donc de recueillir le signal
FIS par démodulation et filtrage et d'observer ce signal sur un oscilloscope dont la base de temps est synchrone de la fréquence F-. . Le signal opérateur à la fréquence Fτ permet la correspondance d'un espace amplitude /temps et d'un espace amplitude/amplitude .
Le signal Fτς représenté sur la figure 9 peut paraître ne pas représenter exactement les défauts de linéarité qu'on pourrait déduire du graphe V S =f(V 6 ) ; les variations de pente de V =f(V ) ne représentent que les variations en fonction du niveau du module de la fonction de transfert, alors que le signal à la fréquence F représenté sur la figure 9 représente la somme des variations du module et de la phase de cette fonction de transfert.
En tout état de cause la correction des défauts consiste à annuler le signal S , à la fréquence Fτς,, c'est-à-dire à le
13
réduire sur un oscilloscope à un simple trait horizontal. En effet, ce résultat ne pourra être obtenu que lorsque le module et la phase de la fonction de transfert seront constants quel que soit le niveau N compris entre 0 et | N | . La représentation de Fτ„=f(N) permet de prévoir et de répartir l'action des circuits correcteurs en fonction du niveau du signal d'entrée .
La mesure est décrite ci-dessus dans le cadre d'un émet¬ teur "bi-sons" , c'est-à-dire destiné à la transmission d'une porteuse image et de deux porteuses son en télévision. Le prin¬ cipe est le même pour toute émission de télévision, quelle qu'en soit l'organisation. De plus l'invention n'est pas limitée à l'émission en télévision .
Ainsi dans le cas de l'amplification de l'image seule c'est-à-dire à amplification image et son en voies séparées, il est possible au moyen de coupleurs d'ajouter au signal image deux petits signaux, de fréquences analogues à deux fréquences son. Ces signaux sont sommés à l'entrée de la chaîne d'amplifica¬ tion, il suffit alors d'ajuster les niveaux de façon à ce que le niveau crête N soit le même dans le fonctionnement normal que dans le cadre de la mesure.
Dans le cas d'une chaîne commune aux deux porteuses son, séparée de la chaîne d'amplification image, on ne dispose plus du signal opérateur à la fréquence ligne modulé par une dent-de-scie (image) ; cette configuration est également celle rencontrée le plus généralement pour une amplification d'onde modulée .
Le signal à amplifier a un niveau crête N , et une largeur spectrale [F.. , F«- J . La mesure est alors effectuée comme suit. " une fréquence du spectre proche d'une extrémité c'est-à-dire proche de F1 ou 2 est choisie . Cette fréquence porteuse est modulée par un signal opérateur sinusoïdal de fré¬ quence basse S et de niveau crête N , par analogie avec la modulation de la porteuse image en télévision par le signal en dents de scie à la fréquence ligne, pour explorer toute la caractéristique V =f(V ) .
Le signal d'interrogation de la linéarité est constitué de deux signaux de faible amplitude situés à l'autre extrémité du spectre à transmettre. I«eur différence de fréquences, par analo¬ gie avec la différence F.„ des fréquences son en télévision, est telle que le signal à cette fréquence , soit aisément filtré après démodulation. Le signal résultant S , est visualisé sur un oscilloscope dont la base de temps est synchrone du signal opérateur S Les spectres des signaux d'entrée V et de sortie V sont ceux représentés sur les figures lia et 11b.
Comme indiqué ci-dessus, les signaux sont caractérisés sur ces schémas par deux dimensions :
- leur largeur spectrale F. , F„ , - leur niveau crête, N .
' c
Lorsque la chaîne est linéarisée c'est-à-dire que le signal S , est annulé en sortie, les deux dimensions du signal de mesure sont également celles qui définissent l'admissibilité de la chaîne de transmission. La mesure telle que décrite ci-dessus permet à elle seule de visualiser la dérivée de la fonction de transfert sous sa forme globale (module et phase) en fonction du niveau.
La connaissance de la fonction de transfert en fonction du niveau permet ainsi un réglage facile, rapide et précis de la linéarité d'une chaîne de transmission. L'ajustement du module et de la phase de la fonction de transfert est obtenu lorsque S , = 0 dans l'espace [0, | N | ] . Le choix des raies spectrales du signal de mesure situées aux deux extrémités du spectre à transmettre assure la prise en compte de la deuxième dimension du signal [F., , F2] .
De fait, lorsque la linéarité est obtenue en fonction de ce critère de mesure, tous les critères, classiquement utilisés sont satisfaits.
L'ajustement de la correction à partir de ce critère per- met donc la qualité, la rapidité, assurant un gain de temps aussi bien à l'élaboration qu'au contrôle de la qualité, et une réduction spectaculaire du nombre, d'appareils de mesure néces¬ saires à ces opérations . Il suffit en effet de réunir, en un seul appareil, les moyens nécessaires à la mesure, c'est-à-dire dans le cas particulier de l'émission de télévision :
- un générateur de signal vidéofréquence en dents -de -scie
- deux oscillateurs en fréquence intermédiaire que l'on peut sommer avec le signal FI à fréquence intermédiaire image en cas de besoin. - un démodulateur simplifié avec un filtre permettant de recueillir le signal S , à la fréquence Fτ„ différence des deux fréquences intermédiaires ,
Dans le cas général, les moyens utilisés sont constitués d'un modulateur permettant d'obtenir une onde modulée par une fréquence basse, et un système de sommation de signaux permet¬ tant d'ajouter à l'onde modulée deux autres signaux constituant le signal d'interrogation de la linéarité.
Tous les moyens décrits ne requièrent pas une grande qualité. C'est leur association qui permet une mesure de qualité . L'appareil correspondant, très simple, de faible coût, de faible encombrement est particulièrement bien adapté aux opéra¬ tions de maintenance sur site, les sites des émetteurs étant souvent difficiles d'accès . Cette mesure peut même être utilisée comme critère de la qualité d'une chaîne de transmission. Pour cela, il faut que toute non-linéarité se traduise par une dérivée d ° /dN et/ou d0/dN non nulle, qui fait apparaître le signal S , à la fréquence différence interporteuses (ETc) -
Une chaîne d'amplification linéaire peut l'être de façon naturelle, c'est-à-dire que tous ses éléments sont linéaires, ou l'être par correction dans une . chaîne bien complementée c'est-à-dire où un amplificateur correcteur est inséré dans la chaîne, sa caractéristique de transfert compensant la non-linéarité de celle de la chaîne. Dans le cas d'une amplification de puissance la non-linéa¬ rité est due aux étages finaux. L'amplificateur de correction complémentaire est situé en début de chaîne (précorrection) .
La faisabilité de la complémentarité exige que les spec- très des signaux traités par les deux amplificateurs complémen¬ taires respectent les amplitudes relatives des différentes raies du spectre, ainsi que leur cohérence temporelle. La linéarisation suppose donc que des bandes passantes constantes aient un temps de propagation de groupe constant. Une mesure de la linéarité est donc définie par l'ampli¬ tude du signai S , à la fréquence différence interporteuses (FJS) en fonction du niveau. Elle pourrait s'inscrire dans un gabarit ainsi défini entre 0 et le niveau crête N par exemple +v et -v comme représenté sur la figure 12. Ainsi lorsque le signal S , reste dans le gabarit défini, la chaîne d'amplification est considérée comme linéaire. Au contraire, si le signal S , sort du gabarit, une correction doit être effectuée.
Dans le cas général, une mesure effectuée sur un émetteur se fait à l'aide du récepteur. C'est à la qualité des signaux reçus que la qualité de l'émetteur est jugée. Dans ce cas il est difficile de faire la part de la non qualité de l'émetteur et du récepteur. Des signaux reçus de bonne qualité ne préjugent pas de la qualité de l'émetteur, un défaut de celui-ci pouvant com¬ penser un défaut du récepteur. Le critère proposé permet de façon aisée de faire la part de l'un et de l'autre . Il est possible d'utiliser un émetteur non réglé pour la génération du signal opérateur S le signal d'interrogation n'étant introduit qu'à l'entrée du récepteur . Ainsi tout signal S , qui apparaît à la réception n'est alors imputable qu'à la non-linéarité du récepteur seul.
La description de la mesure faite dans le cadre d'un émet¬ teur comporte un changement de fréquence dans la chaîne d'am¬ plification. Ce changement de fréquence est quasiment neutre ou transparent dans l'étude de la linéarité et a fortiori dans la méthode de mesure qui n'en est que plus adaptée dans une chaîne sans changement de fréquence.
Ainsi, le critère de linéarité d'une chaîne de transmis¬ sion est unique . Seule, sa mise en oeuvre varie suivant les moyens mis à disposition dans le domaine où il est utilisé.
La chaîne de transmission est élaborée ou contrôlée au moyen d'un signal défini par deux dimensions qui sont
" [O j N | ] dans l'espace amplitude/temps
- [F^ F- j dans l'espace amplitude/fréquence Lorsque cette élaboration et ce contrôle sont effectués, les deux dimensions du signal test deviennent les deux dimen¬ sions de la chaîne de transmission.
Tout signal, qui s'inscrira alors dans cet espace à deux dimensions dans lequel la chaîne de transmission a été linéarisée, sera fidèlement transmis . C'est ainsi qu'une chaîne de transmission d'un émetteur de télévision, élaborée à partir d'un signal de base analogique vidéof réquence , sera compatible avec l'utilisation d'un signal de base numérique, si ce signal s'inscrit à l'intérieur des dimensions de la chaîne.

Claims

REVENDICATIONS
1. Procédé de mesure unique pour visualiser et qualifier la linéarité d'une chaîne de transmission de signal de niveau crête maximum N et de bande de fréquence maximum [F- , F-] , caractérisé en ce qu'il consiste à transmettre dans la chaîne de transmission un signal composite comportant une première fréquence porteuse, voisine de l'une des extrémités de la bande, modulée par un signal opérateur à fréquence basse de niveau variable entre 0 et le niveau de crête maximum à transmettre par la chaîne, et deux autres fréquences porteuses voisines de l'autre extrémité de la bande, espacées d'une valeur dite fréquence Interporteuse telle qu'après amplification et démodu¬ lation, cette fréquence interporteuse, lorsqu'elle apparaît dans . le spectre du fait des non-linéarités, soit séparable des autres composantes du signal composite, la mesure proprement dite des défauts consistant à filtrer cette composante à la fréquence interporteuse et à analyser l'évolution de son amplitude en fonction du niveau du signal opérateur, la correction des défauts consistant à réduire cette composante à une amplitude inférieure à une amplitude prédéterminée .
2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que pour une chaîne de transmission de signal de télévision compo¬ site, image et deux porteuses son, le signal composite transmis pour la mesure comporte la fréquence porteuse image modulée par un signal en dents de scie à la fréquence ligne et les deux porteuses son, la mesure consistant à analyser l'évolution de l'amplitude de la composante à la fréquence inter-sons en fonction du niveau du signal en dents de scie à la fréquence ligne, et la correction consistant à minimiser cette amplitude pour toute l'excursion de niveau du signal en dents de scie.
3. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que pour une chaîne de transmission d'image seule en télévision, le signal composite transmis pour la mesure comporte un signal à la fréquence porteuse image modulée par un signal en dents de scie à la fréquence ligne auquel sont superposés deux signaux de fréquences situées à l'autre extrémité de la bande de fréquences .
4. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que pour une chaîne de transmission de deux porteuses modulées par des signaux son, le signal composite transmis pour la mesure comporte les deux porteuses son et une fréquence porteuse dans la bande passante de la chaîne, éloignée de ces porteuses et modulée par un signal à fréquence basse.
5. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le signal à fréquence basse est un signal sinusoïdal.
6. Dispositif de mesure unique pour visualiser et quali¬ fier la linéarité d'une chaîne de transmission, destiné à la mise en oeuvre du procédé selon l'une quelconque des revendica- tions 1 à 5, et à coupler à la sortie de la chaîne de transmis¬ sion, caractérisé en ce qu'il comporte un démodulateur (70) relié à une filtre passe bande (80) accordé sur la fréquence interporteuse et des moyens d'analyse (90) reliés à la sortie du filtre (80) pour détecter l'évolution de l'amplitude du signal à la fréquence interporteuse en fonction de celle du signal opérateur à fréquence basse .
7. Dispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce que les moyens d'analyse (90) comportent un oscilloscope dont la base de temps est synchronisée sur le signal opérateur.
8. Dispositif selon l'une des revendications 6 et 7, caractérisé en ce qu'il comporte un générateur de signaux couplé à l'entrée de la chaîne de transmission pour générer les signaux aux fréquences porteuses nécessaires à la mesure qui n'apparaissent pas dans le spectre d'un signal utile.
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