EP0404731A2 - Brûleur à flux torique-cyclonique pour chaudière à combustible liquide et gazeux - Google Patents
Brûleur à flux torique-cyclonique pour chaudière à combustible liquide et gazeux Download PDFInfo
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- EP0404731A2 EP0404731A2 EP90810471A EP90810471A EP0404731A2 EP 0404731 A2 EP0404731 A2 EP 0404731A2 EP 90810471 A EP90810471 A EP 90810471A EP 90810471 A EP90810471 A EP 90810471A EP 0404731 A2 EP0404731 A2 EP 0404731A2
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- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
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- F23C9/006—Combustion apparatus characterised by arrangements for returning combustion products or flue gases to the combustion chamber the recirculation taking place in the combustion chamber
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- F23C2202/40—Inducing local whirls around flame
Definitions
- the present invention relates to a toric-cyclonic flow burner for a liquid and gaseous fuel boiler comprising a tubular body, composed of an outer bushing and an inner bushing mounted coaxially with the outer bushing, a fuel supply nozzle disposed coaxially inside these sockets and ignition electrodes, in which the inner socket and the outer socket define between them an annular space provided with a narrowed circular opening which opens at the front of the burner.
- Burners of this type often make it possible to achieve a marked improvement in combustion, without however achieving the expected results, and in particular nitrogen oxide and carbon dioxide levels low enough for the exhaust gases to be released. below the tolerances set by the current standards in force and in preparation for the future.
- the first phase consists in starting the combustion using a rich mixture and the second phase consists in carrying out this combustion under conditions approaching the stoichiometric conditions.
- the second phase consists in carrying out this combustion under conditions approaching the stoichiometric conditions.
- optimum combustion is only possible if the fuel is in the form of extremely fine particles.
- the burners known to date do not generally allow optimal reconciliation of the various parameters so that the results of the analyzes of the combustion gases generally result in values which are above the threshold admissible by current and future regulations. , or there are often oscillations of the flame and fouling of the device, or they are exorbitantly expensive.
- the present invention proposes to overcome these various drawbacks by providing a burner of relatively simple and economical construction, which makes it possible to create a toric-cyclonic flow with direct recycling of the combustion gases, which has the effect of obtaining an extremely fine division. fuel particles, a stratified mixture of fuel and oxidizer, in this case air, efficient recycling of the combustion gases and, thereafter, a residence time of the gases in the burner long enough for the residues unburned are almost nonexistent.
- the burner according to the invention characterized in that the inner sleeve is closed at the rear of the nozzle by a hermetic closure plate, in that it comprises at the front of the nozzle a deflector plate provided a central orifice and radial slots cut along planes inclined with respect to the plane of the plate, in that the side wall of this inner sleeve is provided with at least one opening arranged to generate a primary flow of supply of oxidizing gas emerging under said deflecting plate, and in that at least one ring of inclined blades is disposed in the annular space formed between the inner sleeve and the outer sleeve, upstream of said narrowed opening, for twisting a secondary flow d oxidant gas supply.
- the burner has a surface for guiding the primary feed flow, this surface being disposed between the closure plate of the inner bushing and the deflector plate, and being provided with a central orifice disposed opposite from the central hole in the deflector plate.
- said guide surface is arranged to define with the deflecting plate a narrowed annular passage surrounding the central orifice of this plate, for the primary flow of supply of oxidizing gas.
- said guide surface is conical.
- the outer sleeve has a cylindrical upstream part and a downstream part, disposed at the front of the nozzle, having a conical surface whose generatrices converge at the front of the nozzle, on the axis of the latter.
- This burner can also include a flue gas recycling sleeve, mounted at the front of the nozzle, this sleeve being fixed to the downstream end of the outer bushing.
- this sleeve to the outer sleeve is done by means of an annular part arranged in a plane perpendicular to the axis of this burner.
- the inner sleeve is equipped with an oxidizing gas supply conduit connecting the annular space (E) and the interior of this annular sleeve, so as to divert part of the supply flow in oxidant gas towards the ignition electrodes.
- Said inner bushing can be fixed to the outer bushing by at least three tabs arranged in diametrical planes and preferably by a ring of tabs also regularly arranged in diametrical planes.
- FIGURE 1 represents a schematic view partially in axial section of a preferred embodiment of a domestic or industrial burner according to the invention
- the burner shown essentially comprises a tubular body composed of an outer bush 10, substantially cylindrical and of an outer bush 12 disposed coaxially with the outer bush 10. Inside the inner bush 12 is mounted a nozzle 11, arranged coaxially with the inner 12 and outer sockets 10. These two sockets are arranged so as to delimit between them an annular space E, the role of which will be explained below.
- the inner sleeve 12 is closed at its upstream end by a hermetic closure plate 14 and at its downstream or front end by a deflector plate 18 comprising a central opening 19 and a series of radial slots 16 which are arranged in planes inclined relative to in the plane of the plate. In practice, these slots can be cut obliquely in the plate, or the plate itself can be composed of fins 17 which overlap in part to define said inclined slots.
- the lateral part of the inner sleeve 12 comprises at least one opening 15, but preferably a series of regularly spaced openings and arranged on a circular line to ensure the passage of a primary flow of supply of oxidizing gas opening upstream of said deflector plate.
- This feed flow illustrated by the arrows A comes from a blower or a fan (not shown) placed at the rear of the burner and which sends air into the annular space E from upstream to downstream. Since the inner sleeve 12 is closed, this space is the only possible passage for the air flow generated by the fan.
- the primary flow A is guided towards the central orifice 19 of the deflector plate 1 and towards the radial slots 16 by a guide surface 20 which is preferably conical and which has at its apex an orifice 21 disposed opposite the orifice 19.
- the base of this surface is fixed to the side wall 24 of the inner sleeve 12.
- the edges of the orifice 21 define with the edges of the orifice 19 an annular passage of narrowed section 9 forming a constriction through which the air of the primary feed stream, which feeds the jet of fuel ejected by the nozzle 11 and which protects the latter against heat and fouling by forming a protective screen, is accelerated.
- this inner bushing 12 extends beyond the deflector plate 18 by an annular rim 25 which, in its end region 26, is curved towards the axis of the burner. Furthermore, the outer sleeve 10 is extended towards the front of the burner by a downstream part 27 constituted by a conical surface which forms with the flange 25 an annular passage 28 extending the annular space E and opening downstream of the nozzle by an opening. narrowed circular 29.
- This annular passage 28 is crossed by a secondary flow of oxidant gas supply represented by the arrows B.
- This secondary flow B of oxidant gas supply also comes from the fan and is channeled by the annular space E. This secondary flow B partially corresponds to the balance of the total flow generated by the fan after separation of the primary flow A.
- the inner sleeve 12 also comprises an intermediate plate 22, parallel to the closure plate 14 and used to hold or fix the ignition electrodes 23 (only one of which is shown in the figure), and a tube observation 40 equipped with a photoelectric cell 41
- the inner sleeve 12 is fixed to the outer sleeve 10 by at least three fixing lugs 13 and preferably by a crown of regularly spaced lugs. These legs are arranged according to diametrical planes. Said crown is preferably mounted near the upstream end of the side wall 24 of the inner sleeve
- a ring of inclined blades 42 is mounted in the annular space E downstream of the ring of fixing lugs 13.
- the purpose of these blades is to twist the secondary flow B of supply of oxidizing gas and to generate the cyclonic effect at the front of the nozzle.
- the purpose of these blades is to give the gas flow B a component of rotation about the axis of the injector. This effect is also supplemented by the passage of the primary flow through the slots 16.
- the effect obtained has the consequences: - better homogeneity of the mixture, an increase in the residence time of the fuel mixture in the combustion zone, - better recycling of combustion gases.
- a conduit 43 for supplying oxidant gas, preferably air, is mounted on the inner sleeve 12 to connect the annular space E and the interior of this sleeve, so as to divert part of the supply flow in oxidizing gas in the direction of the ignition electrodes 23.
- the breath of air generated through this duct deflects the ignition arc produced between the electrodes towards the nozzle 11.
- the toric-cyclonic effect schematically represented by the drawing of curves and arrows 33 is obtained by the combination of several effects.
- a first effect is obtained by the injection of droplets of fuel in the opposite direction of rotation of the toric-cyclonic vortex.
- a second effect being caused by the primary supply of oxidizing gas which takes place, at a low speed, through openings 15 and the slots 16 formed between the inclined fins 17 of the deflector plate 18. These fins inclined at a predetermined angle cause an air penetration corresponding to the primary supply according to a set of vortex currents encircling the flow of fuel fluid. Part of the primary flow is used to form a screen protecting the nozzle 11 against heat and fouling.
- the secondary supply of oxidizing gas corresponding to flow B passes through the annular channel and enters the space located in front of the deflector plate 18 through the mouth 29. Due to the constriction, the air entering this zone passes through. the channel and is greatly accelerated.
- the deflection obtained thanks to the existence of the flanges 25 and 27 generates an enveloping current which creates a cyclonic zone and in very stable toroidal rotation in the vicinity of the deflector plate.
- the component of rotation generated by the blades 42 promotes the specific dynamics of the gas flow in this area.
- This toric-cyclonic zone makes it possible to improve the division of the fuel fluid particles and to homogenize very effectively the fuel / oxidizer mixture.
- combustion thanks to the heat it gives off, causes vaporization of fine particles of fuel which, thanks to turbulence, mix with a predetermined amount of air.
- the fuel is considered to have the formula CxHy where x and y have different values distributed over a determined range.
- the air consists essentially of a mixture of 21% oxygen and approximately 78% nitrogen, 1% argon and some traces of carbon dioxide and other gases.
- the HOO peroxide radical also reacts as a dehydrogenator on the fuel according to the relationship: HOO. + CxHy ----> HO. + .OH + .CxH (y-1) while the HOO ion generates an oxidation reaction according to the relation: CxHy + OOH ----> CxH (y-1) - O + .OH
- the present invention is not limited to the embodiments described, but can undergo different modifications and come in various variants obvious to those skilled in the art.
- the number of inclined blades, or crowns of blades is not limited. That of the slots 16 can be increased or decreased and the dimensions of the various openings for the passage of the oxidizing gas supply streams can be modified.
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Abstract
Description
- La présente invention concerne un brûleur à flux torique-cyclonique pour chaudière à combustible liquide et gazeux comportant un corps tubulaire, composé d'une douille extérieure et d'une douille intérieure montée coaxialement à la douille extérieure, un gicleur d'alimentation en combustible disposé coaxialement à l'intérieur de ces douilles et des électrodes d' allumage, dans lequel la douille intérieure et la douille extérieure définissent entre elles un espace annulaire pourvue d'une ouverture circulaire rétrécie qui débouche à l'avant du brûleur.
- On connaît déjà différents types de brûleurs dans lesquels les gaz comburants et combustibles sont mélangés en aval du gicleur de manière à engendrer une combustion en deux phases destinée à améliorer la qualité de la combustion obtenue dans ce brûleur. Les brûleurs de ce type permettent souvent de réaliser une amélioration notoire de la combustion, sans pour autant atteindre les résultats escomptés, et notamment des taux d'oxyde d'azote et d'anhydride carbonique suffisamment faibles pour que les gaz de combustion rejetés soient en dessous des tolérances fixées par les normes actuelles en vigueur et en préparation pour le futur.
- Il faut savoir qu'une combustion propre et complète d'un combustible liquide ou gazeux, mélangé à un gaz comburant qui est l'air ne peut être réalisée que si les trois conditions suivantes sont remplies:
- a) Le combustible doit être divisé en particules extrêmement fines,
- b) Le mélange combustible comburant doit être effectué dans des proportions parfaitement définies,
- c) Le guidage des fluides doit être assuré de façon à permettre un mélange complet des substances en présence et engendrer un écoulement dynamique fluide de gaz de combustion.
- Dans un brûleur du type appelé "Low NOx", il est impératif d'obtenir une combustion en deux phases. La première phase consiste à enclencher la combustion à l'aide d'un mélange riche et la deuxième phase consiste à effectuer cette combustion dans des conditions approchant les conditions stoechiométriques. En ce qui concerne le problème de la division particulaire du carburant, on sait qu'une combustion optimale n'est possible que si le carburant se présente sous la forme de particules extrêmement fines. Par ailleurs on sait également qu'il est nécessaire d'obtenir un mélange stratifié du carburant et du comburant et qu'à cet effet il est indispensable d'utiliser au maximum les effets résultant de l'écoulement de ces fluides et des turbulences avec une faible perte de charge à l'intérieur du brûleur. D'une manière générale un excès d'air refroidit la flamme et handicape la combustion. En revanche une insuffisance d'air laisse des gaz imbrûlés et favorise la formation de monoxydes de carbone. Si le mélange carburant/comburant est mal effectué, c'est-à-dire si on aboutit à un mélange non stratifié, il n'est pas possible d'obtenir un coefficient de mélange permettant de minimiser les quantités de substances nocives et/ou polluantes dans les gaz de combustion. Dans ce cas, la flamme répond à ses propres lois de comportement dynamique. En revanche, lorsque le mélange est stratifié et se compose d'air et de particules de carburant finement divisées et brûlées dans la première phase de combustion, la flamme a une vitesse parfaitement prédéterminée. Pour que l'on puisse obtenir une flamme stable, le mélange doit être effectué avec précision et amené à une vitesse constante correspondant à la vitesse du front de la flamme. Pour que la combustion soit complète et que le rendement de la flamme soit maximal sans qu'il y ait apparition de résidus indésirables dans les gaz de combustion, il est nécessaire que les réglages permettant de définir les turbulences et la durée de séjour des gaz dans le brûleur soient parfaitement définis. Le recyclage des gaz de combustion présente des avantages bénéfiques du fait que ce recyclage permet de préchauffer le mélange, d'accroître la durée du séjour des gaz dans le brûleur et d'exercer des influences favorables sur les réactions chimiques qui se produisent. Ce recyclage doit néanmoins être effectué de façon très soigneuse et la quantité des gaz recyclés doit être déterminée de façon optimale en fonction des quantités d'air primaire, secondaire et tertiaire qui sont injectées.
- Les brûleurs connus à ce jour ne permettent en général pas de concilier de façon optimale les différents paramètres de sorte que les résultats des analyses des gaz de combustion aboutissent généralement à des valeurs qui se trouvent au-dessus du seuil admissible par les réglementations actuelles et futures, ou il se produit souvent des oscillations de la flamme et un encrassement du dispositif, ou ils sont d'un prix exhorbitant.
- La présente invention se propose de pallier ces différents inconvénients en réalisant un brûleur de construction relativement simple et économique, qui permet de créer un flux torique-cyclonique avec un recyclage direct des gaz de combustion, qui a pour effet d'obtenir une division extrêmement fine des particules de carburant, un mélange stratifié du carburant et du comburant, en l'occurrence l'air, un recyclage efficace des gaz de combustion et, par la suite, un temps de séjour des gaz dans le brûleur suffisamment long pour que les résidus imbrûlés soient quasiment inexistants.
- Ce but est atteint par le brûleur selon l'invention, caractérisé en ce que la douille intérieure est obturée à l'arrière du gicleur par une plaque de fermeture hermétique, en ce qu'elle comporte à l'avant du gicleur une plaque déflectrice pourvue d'un orifice central et de fentes radiales découpées selon des plans inclinés par rapport au plan de la plaque, en ce que la paroi latérale de cette douille intérieure est pourvue d'au moins une ouverture agencée pour générer un flux primaire d'alimentation en gaz comburant débouchant sous ladite plaque déflectrice, et en ce qu'au moins une couronne de pales inclinées est disposée dans l'espace annulaire ménagé entre la douille intérieure et la douille extérieure, en amont de ladite ouverture rétrécie, pour vriller un flux secondaire d'alimentation en gaz comburant.
- Selon un mode de réalisation préféré, le brûleur comporte une surface de guidage du flux primaire d'alimentation, cette surface étant disposée entre la plaque de fermeture de la douille intérieure et La plaque déflectrice, et étant pourvue d'un orifice central disposé en regard de l'orifice central de la plaque déflectrice.
- D'une façon avantageuse ladite surface de guidage est agencée pour définir avec la plaque déflectrice un passage annulaire rétréci entourant l'orifice central de cette plaque, pour le flux primaire d'alimentation de gaz comburant.
- De préférence, ladite surface de guidage est conique.
- Dans cette forme de réalisation, la douille extérieure comporte une partie amont cylindrique et une partie aval, disposée à l'avant du gicleur, présentant une surface conique dont les génératrices convergent à l'avant du gicleur, sur l'axe de ce dernier.
- Ce brûleur peut également comporter un manchon de recyclage des gaz de combustion, monté à l'avant du gicleur, ce manchon étant fixé à l'extrémité aval de la douille extérieure.
- La fixation de ce manchon à la douille extérieure se fait au moyen d'une pièce annulaire disposée dans un plan perpendiculaire à l'axe de ce brûleur.
- D'une façon avantageuse, la douille intérieure est équipée d'un conduit d'amenée de gaz comburant reliant l'espace annulaire (E) et l'intérieur de cette douille annulaire, de manière à dériver une partie du flux d'alimentation en gaz comburant en direction des électrodes d'allumage.
- Ladite douille intérieure peut être fixée à la douille extérieure par au moins trois pattes disposées selon des plans diamétraux et de préférence par une couronne de pattes également disposées régulièrement selon des plans diamétraux.
- La présente invention sera mieux comprise en référence à la description d'exemples de réalisation et du dessin annexé dans lequel:
- la figure unique 1 représente une vue schématique partiellement en coupe axiale d'une forme de réalisation préférée d'un brûleur domestique ou industriel selon l'invention,
- En référence à la figure, le brûleur représenté comporte essentiellement un corps tubulaire composé d'une douille extérieure 10, sensiblement cylindrique et d'une douille extérieure 12 disposée coaxialement à la douille extérieure 10. A l'intérieur de la douille intérieure 12 est monté un gicleur 11, disposé coaxialement aux douilles intérieure 12 et extérieure 10. Ces deux douilles sont disposées de manière à délimiter entre elles un espace annulaire E dont le rôle sera précisé par la suite. La douille intérieure 12 est obturée à son extrémité amont par une plaque de fermeture hermétique 14 et à son extrémité aval ou frontale par une plaque déflectrice 18 comportant une ouverture centrale 19 et une série de fentes radiales 16 qui sont disposées selon des plans inclinés par rapport au plan de la plaque. Dans la pratique, ces fentes peuvent être découpées obliquement dans la plaque, ou la plaque elle-même peut être composée d'ailettes 17 qui se chevauchent en partie pour définir lesdites fentes inclinées.
- La partie latérale de la douille intérieure 12 comporte au moins une ouverture 15, mais de préférence une série d'ouvertures régulièrement espacées et disposées sur une ligne circulaire pour assurer le passage d'un flux primaire d'alimentation en gaz comburant débouchant en amont de ladite plaque déflectrice.
- Ce flux d'alimentation illustré par les flèches A provient d'une soufflerie ou d'un ventilateur (non représenté) disposé à l'arrière du brûleur et qui envoie de l'air dans l'espace annulaire E d'amont en aval. Etant donné que la douille intérieure 12 est fermée, cet espace est le seul passage possible du flux d'air généré par le ventilateur.
- Le flux primaire A est guidé en direction de l'orifice central 19 de la plaque déflectrice 1 et vers les fentes radiales 16 par une surface de guidage 20 qui est de préférence conique et qui présente à son sommet un orifice 21 disposé en regard de l'orifice 19. La base de cette surface est fixée à la paroi latérale 24 de la douille intérieure 12. Les bords de l'orifice 21 définissent avec les bords de l'orifice 19 un passage annulaire de section rétrécie 9 formant un étranglement par lequel l'air du flux primaire d'alimentation, qui alimente le jet de carburant éjecté par le gicleur 11 et qui protège ce dernier contre la chaleur et l' encrassement en formant un écran de protection, est accéléré.
- Comme le montre la figure, la paroi latérale 24 de cette douille intérieure 12 se prolonge au-delà de la plaque déflectrice 18 par un rebord annulaire 25 qui, dans sa zone d'extrémité 26, est incurvée vers l'axe du brûleur. Par ailleurs, la douille extérieure 10 se prolonge vers l'avant du brûleur par une partie aval 27 constituée par une surface conique qui forme avec le rebord 25 un passage annulaire 28 prolongeant l'espace annulaire E et débouchant en aval du gicleur par une ouverture circulaire rétrécie 29. Ce passage annulaire 28 est traversé par un flux secondaire d'alimentation en gaz comburant représenté par les flèches B. Ce flux secondaire B d'alimentation en gaz comburant provient également du ventilateur et est canalisé par l'espace annulaire E. Ce flux secondaire B correspond partiellement au solde du flux total généré par le ventilateur après séparation du flux primaire A.
- La douille intérieure 12 comporte par ailleurs une plaque intermédiaire 22, parallèle à la plaque de fermeture 14 et servant au maintien ou à la fixation d'électrodes d'allumage 23 (dont une seule est représentée par la figure), et d'un tube d'observation 40 équipé d'une cellule photoélectrique 41
- La douille intérieure 12 est fixée à la douille extérieure 10 par au moins trois pattes de fixation 13 et de préférence par une couronne de pattes régulièrement espacées. Ces pattes sont disposées selon des plans diamétraux. Ladite couronne est de préférence montée à proximité de l'extrémité amont de la paroi latérale 24 de la douille intérieure
- Une couronne de pales inclinées 42 est montée dans l'espace annulaire E en aval de la couronne de pattes de fixation 13. Ces pales ont pour objet de vriller le flux secondaire B d'alimentation en gaz comburant et d'engendrer l'effet cyclonique à l'avant du gicleur. En d'autres termes, ces pales ont pour objet de donner au flux de gaz B une composante de rotation autour de l'axe de l'injecteur. Cet effet est par ailleurs complété par le passage du flux primaire à travers les fentes 16. L'effet obtenu a pour conséquences :
- une meilleure homogénéité du mélange,
- une augmentation du temps de séjour du mélange combustible dans la zone de combustion,
- un meilleur recyclage des gaz de combustion. - Un conduit 43 d'amenée de gaz comburant, de préférence de l'air, est monté sur la douille intérieure 12 pour relier l'espace annulaire E et l'intérieur de cette douille, de manière à dériver une partie du flux d'alimentation en gaz comburant en direction des électrodes d'allumage 23. Le souffle d'air engendré à travers ce conduit fait dévier l'arc d'allumage produit entre les électrodes vers le gicleur 11.
- En avant du corps du brûleur, se trouve un manchon 30, relié par une pièce annulaire 31 à la douille extérieure 10. Les gaz de combustion sont recyclés selon une trajectoire illustrée par les flèches C, dans une direction opposée à celle de la flamme, c'est-à-dire d'aval en amont. Ce phénomène contribue à stabiliser la flamme.
- L'effet torique-cyclonique schématiquement représenté par le tracé de courbes et de flèches 33 est obtenu par la combinaison de plusieurs effets. Un premier effet est obtenu par l' injection de gouttelettes de combustible dans le sens opposé de rotation du tourbillon torique-cyclonique. Un deuxième effet étant provoqué par l'alimentation primaire en gaz comburant qui se fait, à une vitesse faible, à travers ouvertures 15 et les fentes 16 ménagées entre les ailettes 17 inclinées de la plaque déflectrice 18. Ces ailettes inclinées selon un angle prédéterminé provoquent une pénétration de l'air correspondant à l'alimentation primaire selon un ensemble de courants tourbillonnaires encerclant le flux de fluide carburant. Une partie du flux primaire sert à former un écran de protection du gicleur 11 contre la chaleur et l'encrassement. L'alimentation secondaire en gaz comburant correspondant au flux B traverse le canal annulaire et pénètre dans l'espace localisé en avant de la plaque déflectrice 18 par l'embouchure 29. En raison de l'étranglement, l'air pénétrant dans cette zone traverse le canal et est fortement accéléré. En outre, la déviation obtenue grâce à l'existence des rebords 25 et 27 engendre un courant enveloppant qui crée une zone cyclonique et en rotation torique très stable au voisinage de la plaque déflectrice. En outre, la composante de rotation engendrée par les pales 42 favorise la dynamique particulière du flux gazeux dans cette zone. Cette zone torique-cyclonique permet d'améliorer la division des particules de fluide carburant et d'homogénéiser de façon très efficace le mélange carburant/ comburant. En outre, elle permet de prolonger sensiblement la durée de séjour des gaz dans la zone de combustion, ce qui constitue un des atouts particulièrement favorables à une combustion complète. Enfin, le recyclage des gaz de combustion à travers le manchon 30 permet de maintenir le mélange gazeux dans la zone de combustion à une température de préchauffage relativement élevée et d'assurer une combustion complète des éventuels gaz imbrûlés initialement entraînés dans les gaz de combustion.
- Les résultats des tests effectués démontrent de façon particulièrement claire que la combinaison des différents effets obtenus grâce à des particularités constructives de ce brûleur, aboutit à des résultats pratiques très favorables. D'une manière plus précise, la combustion, grâce à la chaleur qu'elle dégage, provoque la vaporisation des fines particules de carburant qui se mélangent, grâce à la turbulence, à une quantité prédéterminée d'air. On considère que le carburant a pour formule CxHy où x et y ont des valeurs différentes réparties dans une gamme déterminée. L'air est constitué essentiellement d'un mélange de 21% d'oxygène et d'environ 78% d'azote, de 1% d'argon et de quelques traces d'anhydride carbonique et d'autres gaz. Les réactions qui se produisent lors de la combustion, et notamment grâce à l'échauffement du mélange à la température d'allumage, sont les suivantes:
- Formation d'un ion négatif d'oxygène par les chocs thermiques dans l'air selon la relation :
N=N + O=O -----> N⁺=N⁻ + O-O⁻ - Formation d'un radical carburant et d'un radical d'hydrogène par pyrolyse selon la relation :
CxHy -----> H + CxH(x-1) - L'ion d'oxygène réagit immédiatement avec le carburant et le radical hydrogène avec l'oxygène ou avec du carburant selon les relations suivantes:
CxHy + .O-O ----> CxH (y-1) + H-O-O
O=O + . H ----> .O-O-H
CxHy + .H ----> .CxH (y-1) + H-H - Le radical peroxyde H-O-O réagit également comme deshydrogénant sur le carburant selon la relation :
H-O-O.+ CxHy ----> H-O. + .O-H + .CxH (y-1)
tandis que l'ion H-O-O engendre une réaction d'oxydation selon la relation :
CxHy + O-O-H ----> CxH (y-1) - O + .O-H - La combustion qui s'établit après l'allumage présente deux caractéristiques fondamentales :
- 1 - Les ions et les radicaux qui se forment au moment de l'allumage sont constamment renouvelés en fonction des besoins et le combustible se transforme au fur et à mesure de son utilisation
- 2 - Suite aux réactions exothermiques qui dégagent une température élevée, l'allumeur est auto-entretenu.
- En présence d'humidité dans l'air comburant, les radicaux H et O-H-sont considérablement augmentés ce qui permet d'accroître la qualité de la combustion. Une combustion idéale d'un combustible CxHy en présence de la quantité d'air stoechiométrique théoriquement nécessaire pour assurer une combustion complète correspond à l'équation chimique suivante :
CxHy + (x+y/4)O₂ + 4. (x+y/4)N₂ --> xCO₂ + Y/2H₂O + (4x+y)N₂
étant entendu que l'air de combustion comporte une part d'oxygène pour 4 parts d'azote. Le rapport de combustion est donné dans ce cas par la formule suivante: - Parallèlement aux réactions selon la relation théorique ci-dessous
H-O-O. + CHO ----> H-O-H + O=C=O
on effectue également des décompositions selon les relations suivantes:
N=N. + O-O-H ---> -2N=O + .H
.C-H₂ + .O-H ----> .CH + H-O-H
.CH + .O-O-H ----> C=O + H-O-H
au cours desquelles on obtient une combustion incomplète des hydrocarbures, du monoxyde de carbone ainsi que la formation de suie selon la relation
.CH + .O-H ----> .C + H-O-H - Les avantages du brûleur ci-dessus sont obtenus essentiellement grâce audit effet torique-cyclonique qui est engendré par les caractéristiques constructives définies précédemment. La position axiale de la douille intérieure peut être modifiée selon la puissance du brûleur.
- La présente invention n'est pas limitée aux formes de réalisation décrites, mais peut subir différentes modifications et se présenter sous diverses variantes évidentes pour l'homme de l'art. En particulier, le nombre de pales inclinées, ou de couronnes de pales, n'est pas limité. Celui des fentes 16 peut être augmenté ou diminué et les dimensions des différentes ouvertures pour le passage des flux d'alimentation en gaz comburant peuvent être modifiées.
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