EP0197339A1 - Hochspannungsschalter mit Einschaltwiderstand - Google Patents

Hochspannungsschalter mit Einschaltwiderstand Download PDF

Info

Publication number
EP0197339A1
EP0197339A1 EP86103192A EP86103192A EP0197339A1 EP 0197339 A1 EP0197339 A1 EP 0197339A1 EP 86103192 A EP86103192 A EP 86103192A EP 86103192 A EP86103192 A EP 86103192A EP 0197339 A1 EP0197339 A1 EP 0197339A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
switching point
voltage switch
push
joint
lever
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
EP86103192A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP0197339B1 (de
Inventor
Walter Bischofberger
Heinz Eichholzer
Werner Graber
Edgar Hochspach
Werner Lüthi
Jiri Talir
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
BBC Brown Boveri AG Switzerland
Original Assignee
BBC Brown Boveri AG Switzerland
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by BBC Brown Boveri AG Switzerland filed Critical BBC Brown Boveri AG Switzerland
Publication of EP0197339A1 publication Critical patent/EP0197339A1/de
Application granted granted Critical
Publication of EP0197339B1 publication Critical patent/EP0197339B1/de
Expired legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
    • H01H33/00—High-tension or heavy-current switches with arc-extinguishing or arc-preventing means
    • H01H33/02—Details
    • H01H33/42—Driving mechanisms
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
    • H01H33/00—High-tension or heavy-current switches with arc-extinguishing or arc-preventing means
    • H01H33/02—Details
    • H01H33/04—Means for extinguishing or preventing arc between current-carrying parts
    • H01H33/16—Impedances connected with contacts
    • H01H33/166—Impedances connected with contacts the impedance being inserted only while closing the switch
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
    • H01H3/00—Mechanisms for operating contacts
    • H01H3/32—Driving mechanisms, i.e. for transmitting driving force to the contacts
    • H01H3/46—Driving mechanisms, i.e. for transmitting driving force to the contacts using rod or lever linkage, e.g. toggle

Definitions

  • the present invention relates to a high-voltage switch with on-resistance according to the preamble of claim 1.
  • a high-voltage switch is already known from the published patent application DE 31 32 821, in which the series circuit of a secondary switching point with an on-resistance is connected in parallel with a main switching point.
  • the main switching point is actuated via a lever gear assigned to it, while another lever gear acts on a movable contact of the secondary switching point.
  • the lever gear assigned to the secondary switching point is designed such that the secondary switching point always closes before the main switching point when it is switched on and then opens again after the main switching point has been closed.
  • the invention seeks to remedy this.
  • the invention as characterized in the claims, solves the task of achieving a movement sequence in a generic high-voltage switch, which can be adapted to different network conditions in a simple manner while saving on components of the drive.
  • a drive 1 moves via an insulating drive rod 3, which is guided through an insulator column 2, and a shaft 5 via a lever arrangement 4.
  • the shaft 5 is mounted in a conductive deflection housing 6, which is only indicated, and which is supported on the insulator column 2.
  • a rotary lever 7 which is non-positively fastened to the shaft 5 acts on a movable contact 9 of a main switching point 10 via a first thrust crank drive 8.
  • the movable contact 9 cooperates with a fixed contact 11 which is connected to a power connection 12.
  • a lever 15, which is non-positively attached to the shaft 5, moves a movable contact 17 of a secondary switching point 18 via a second thrust crank drive 16.
  • the secondary switching point 18 is electrically connected in series with an on-resistance 19, and this series connection is parallel to the main switching point 10.
  • a flexible, conductive connection 20 between the power connection 12 and a fixed contact 21 of the secondary switching point 18 represents a parallel connection, while the other parallel connection is formed by the deflection housing 6.
  • the main switching point 10 and the series connection of secondary switching point 18 and switch-on resistor 19 are surrounded by insulating housings, not shown.
  • FIG. 2 shows the drive area of the secondary switching point 18 when the high-voltage switch is definitely switched off.
  • the lever 15 forms a push-through joint 23 with a hinged lever 22.
  • the end of the lever 22 facing away from the lever 15 comprises a joint bolt 24 and is connected via this to a first holder 25 of a spring element 26.
  • a second holder 27 of the spring element 26 is connected to a pivot point 28 arranged on the lever 15 adjacent to the shaft 5.
  • one end of a connecting rod 29 is articulated on the hinge pin 24, the other end of which is articulated to a guide piece 30.
  • This guide piece 30 slides in a cylindrical sleeve 32 connected to the deflection housing 6 via ribs 31 and is rigidly connected to one end of an actuating rod 33 made of rod-shaped or tubular insulating material.
  • the other end of the actuating rod 33 penetrates the perforated disks of the on-resistance 19 and is connected to the movable contact 17 of the secondary switching point 18.
  • a first impact ring 34 is seated on the actuating rod 33 and is additionally supported on the guide piece 30.
  • a second impact ring 35 is also rigidly attached to the operating rod 33.
  • two stops 36, 37 concentrically surround the actuating rod 33.
  • the two stops 36, 37 are supported on opposite sides on a common spring assembly 38 which can cushion them in the axial direction and become together with this carried by a bracket 39.
  • the bracket 39 is rigidly attached in the sleeve 32.
  • FIG. 6 shows a section through the spring element 26.
  • Each of the two brackets 25, 27 has an eyelet 45 for attachment and receives one end of a tension spring 46 which acts on the two brackets 25, 27 in the axial direction.
  • the bracket 25 partially includes the bracket 27 and guides the tension spring 46.
  • the bracket 27 carries a damping device 47 which is fastened by means of a retaining screw 48.
  • the retaining screw 48 holds a damper disk 49 so that it can slide in the axial direction along the shaft 48a thereof.
  • the damper disk 49 is acted upon on the one hand by a shoulder 50 of the holder 25 with the spring force of the tension spring 46 and on the other hand it is supported on a spring assembly 51 and presses it against a shoulder 52 of the holder 27.
  • a cylindrical friction spring assembly is shown schematically, such as e.g. in the arrangements corresponding to FIG. 2 - (spring assembly 38) and FIG. 6 (spring assembly 51) between force-transmitting parts, such as the two stops 36, 37, can be installed.
  • the friction spring assembly consists of outer spring rings 60 and inner spring rings 64, which are alternately stacked on top of one another.
  • Each outer spring ring 60 has conical bevels 61, 62 on the inside, which are designed identically from both sides and which meet in an edge 63.
  • Each inner spring ring 64 has conical chamfers 65, 66 on the outside, which are of identical design from both sides and which meet in an edge 67.
  • the chamfers 61 and 65 as well as 62 and 66 match each other exactly when the friction spring assembly is stacked.
  • End rings 68 which correspond to halved inner spring washers 64, form the ends of the friction spring assembly.
  • gaps 69 remain between the shoulders of the outer spring rings 60 and gaps 70 between the shoulders of the inner spring rings 64. The sum of the gap distances represents the maximum spring travel of the friction spring assembly.
  • FIG. 1 is considered in more detail.
  • the two thrust crank drives 8, 16 are rigidly coupled via the shaft 5, the thrust crank drive 16 being designed such that, when switched on, the auxiliary switching point 18 always switches on first and switches the on resistor 19 into the current path.
  • the current path then leads from the power connection 12 via the flexible connection 20, the closed secondary switching point 18 and the on-resistance 19 to the deflection housing 6 and from there usually via a similar arrangement to a current outlet located on the other side of the high-voltage switch.
  • the secondary switch 18 opens again immediately, and the current path then leads from the power connection 12 via the closed main switch 10 directly to the deflection housing 6.
  • the switch-on movement course of the movable contact 17 of the secondary switching point 18 is to be explained with reference to FIG. 2 and compared with that of the moving contact 9 of the main switching point 10.
  • the effective length for the movement of the movable contact 17 of the secondary switching point 18 in the push crank drive 16 is the center distance between shaft 5 and hinge pin 24. This length is substantially greater than the effective length of the rotary lever 7 provided for the movement of the main switching point 7. It proves advantageous to have a ratio between the effective length of the rotary lever 7 and the effective length in Slider crank drives 16 to be selected in the range from 1: (1.4 to 1.8).
  • the movable contact 17 of the secondary switching point 18 runs greater than 1: 1 in a counterclockwise direction in front of the moving contact 9 of the main switching point 10 due to the transmission ratio.
  • the spring element 26 initially holds the levers 15 and 25 together in a first stable position so that the push-through joint 23 is certainly not stretched.
  • the movable contact 17 of the secondary switching point 18 is first in the "on" position and closes the current path in which the on-resistance 19 is active.
  • the transmission ratio is preferably chosen 1: 1.5, because it follows that the secondary switching point 18 switches on about 8 to 10 milliseconds before the main switching point 10 ' .
  • This time span is sufficient for most practical operating cases. However, it is easily possible to increase or decrease this time span by lengthening or shortening the lever 15 in the area between the pivot point 28 and the shaft 5, without other parts of the thrust crank drive 16 having to be changed.
  • the load duration of the switch-on resistor 19 is increased and this has the consequence that switch-on overvoltages in the network at the place of use of the high-voltage switch are reduced over a longer period of time and thus to smaller values.
  • networks which are designed in such a way that a high switch-on overvoltage cannot occur it suffices to dampen them during a shorter time, so that the switch-on resistor 19 must only act during a shorter time. If, in this case, the mechanics ensure that the switch-on resistor 19 is actually only loaded for a comparatively short time, it can be dimensioned to be correspondingly scarcer and cheaper.
  • FIG. 3 schematically shows the moment when the secondary switching point 18 is switched on.
  • the first impact ring 34 strikes the first sprung stop 36, which dampens the impact energy. Via the connecting rod 29, the further movement of the hinge pin 24 in the switch-on direction is blocked.
  • FIG. 4 shows the position of the push crank drive 16 when the high-voltage switch is definitely switched on.
  • the distance between the impact ring 34 and the stop 36 shows that the contacts 17, 21 of the secondary switching point 18 are disengaged.
  • the high-voltage switch starts to be switched off.
  • the lever 15 moves clockwise and the contact distance of the auxiliary switch 18 which has already been open increases. Only now does the main switch 10 open and interrupt the current path.
  • the push crank drive 16 reaches the position shown in FIG. 5. Up to this position, the spring element 26 holds the push-through joint 23 in the second stable position. After the second impact ring 35 strikes the sprung second stop 37, the further movement of the pivot pin 24 in the switch-off direction is blocked.
  • the lever 15 is moved clockwise by the drive of the high-voltage switch.
  • the push-through joint 23 is again stretched to the dead center and, after the dead center position has been exceeded, it tilts back into the first stable position due to the force originating from the spring element 26.
  • the movable con clock 17 of the secondary switching point 18 moved somewhat in the switch-on direction.
  • the lever 15 continues to move clockwise until it reaches the definite switch-off position shown in FIG. 2 and takes the movable contact 17 with it via the push-crank drive 16.
  • the second impact ring 35 no longer bears against the second stop 37 here.
  • a friction spring assembly as shown in FIG. 7, can advantageously be used where large impact energies have to be damped in the smallest space.
  • the stops 36, 37 are mechanically loaded in the axial direction, the outer spring rings 60 and the inner spring rings 64 are pushed onto one another and stretched or compressed, the gaps 69, 70 between the individual spring rings becoming smaller.
  • the chamfers 61 and 65 as well as 62 and 66 rub each other intensively, which means that a large part of the impact energy is converted into frictional heat.
  • Friction spring assemblies work down to -50 ° C without loss of performance and are therefore particularly well suited for high-voltage switches installed outdoors.
  • the area around the push-through joint 23 is particularly advantageously constructed symmetrically, since jamming of the arrangement is thus reliably avoided.
  • two levers 15 and two levers 22 are arranged in parallel and the spring element 26 is fastened between them.
  • a spring element 26 is attached to each side of a simple lever arrangement consisting of lever 15 and lever 22.
  • FIG. 8 shows a further embodiment of the push crank drive 16, in which, in addition to the push-through joint 23, a further push-through joint 80 which interacts with it is provided.
  • the push-through joint 23 has the lever 15, which is non-positively connected to the shaft 5, and a two-arm lever 82, which is steered to the connecting rod 29 with an arm 81.
  • the push-through joint 80 is formed by an arm 83 of the two-arm lever 82 and one which is articulated on the one hand
  • Compression spring element 84 which on the other hand is articulated to the shaft 5.
  • the compression spring element 84 has a housing part 86 with a central bore 87, the axis of which runs next to the shaft 5.
  • a spring assembly 89 which preferably contains friction springs, is supported against a shoulder 88 of the central bore 87 and is held on the opposite side by a disk 90 sliding in the central bore 87.
  • a flange 91 connected to the housing part 86 secures the disk 90.
  • a screw 93 which extends through a bore in the disk 90 and which can also be designed as a bolt is screwed to a housing part 94 which telescopically slides in the central bore 87.
  • the housing part 94 has a receptacle 95 for a compression spring 96, the other side of which is supported against the housing part 86.
  • a sleeve-like part 97 of the housing part 86 guides the compression spring 96 inside.
  • the compression spring 96 can be pretensioned according to the operating requirements by means of the screw 93.
  • an eyelet 98 is incorporated on the side facing away from the compression spring 96, which enables the connection to the articulated joint 80 via a bolt.
  • the mode of operation of the variant of the thrust crank drive 16 shown in FIG. 8 is similar to that of the variant already described with reference to FIGS. 2 to 5.
  • the course of movement of the secondary switching point 18 is identical in both variants in the areas essential for the proper functioning of the high-voltage switch. Differences only exist in the area around the respective dead center of the push crank drive 16, since in the variant according to FIG. 8 the actual dead center is only reached after the push-through joint 23 has been stretched, namely only when the push-through joint 80 is stretched.
  • the tipping crank drive 16 can therefore only tip over after the longitudinal axis of the central hole tion 87 of the compression spring element 84 and the connecting line between the centers of the two push-through joints 23 and 80 run parallel.
  • the last-described variant is characterized in particular by the fact that mechanical vibrations which arise from the respective end position when the thrust crank drive 16 starts to run can be damped quickly. In this way, absolutely reliable operating behavior of the push crank drive 16 can be achieved with a comparatively low-mass compression spring 96. Furthermore, it has an advantageous effect that, due to the low-mass compression spring 96, the reaction forces on the two push-through joints 23 and 80 and the other bearing points are also reduced, which results in an increase in the service life of the arrangement or enables a more economical construction.

Landscapes

  • Driving Mechanisms And Operating Circuits Of Arc-Extinguishing High-Tension Switches (AREA)

Abstract

Der Hochspannungsschalter mit Einschaltwiderstand weist eine Hauptschaltstelle und parallel dazu eine Nebenschaltstelle auf, wobei der Einschaltwiderstand (19) in Serie zur Nebenschaltstelle liegt. Ein beweglicher Kontakt (17) der Nebenschaltstelle wird über einen Schubkurbelantrieb (16) so angetrieben, dass er vor der Hauptschaltstelle schliesst und nach dem Schliessen der Hauptschaltstelle wieder öffnet. Bei diesem Hochspannungsschalter soll ein Bewegungsablauf erzielt werden, welcher sich unter Einsparung von Bauteilen des Antriebs in einfacher Weise an unterschiedliche Netzbedingungen anpassen lässt. Dies wird dadurch erreicht, dass der Schubkurbelantrieb (16) ein durchdrückbares Gelenk (23) aufweist, und dass der bewegliche Kontakt (17) mit zwei Aufschlagringen (34, 35) gekoppelt ist, welche mit zwei Anschlägen (36, 37) zusammenwirken. Bei bereits eingeschalteter Nebenschaltstelle trifft der erste Aufschlagring (34) auf den ersten Anschlag (36) und das durchdrückbare Gelenk (23) wird von einer ersten stabilen Lage über einen Totpunkt hinweg in eine zweite stabile Lage geführt. Dabei bewegt sich der bewegliche Kontakt (17) etwas in Ausschaltrichtung und öffnet die Nebenschaltstelle.

Description

  • Die vorliegende Erfindung betrifft einen Hochspannungsschalter mit Einschaltwiderstand gemäss dem Oberbegriff des Anspruchs 1.
  • Aus der Offenlegungsschrift DE 31 32 821 ist bereits ein Hochspannungsschalter bekannt, bei welchem parallel zu einer Hauptschaltstelle die Serieschaltung einer Nebenschaltstelle mit einem Einschaltwiderstand liegt. Die Hauptschaltstelle wird über ein ihr zugeordnetes Hebelgetriebe betätigt, während ein weiteres Hebelgetriebe auf einen beweglichen Kontakt der Nebenschaltstelle wirkt. Das der Nebenschaltstelle zugeordnete Hebelgetriebe ist derart ausgebildet, dass die Nebenschaltstelle beim Einschalten immer vor der Hauptschaltstelle schliesst und dann nach dem Schliessen der Hauptschaltstelle wieder öffnet.
  • Um diesen Bewegungsablauf der Nebenschaltstelle zu erreichen, ist im zugeordneten Hebelgetriebe eine Vielzahl von Teilen nötig, welche nur geringe Fertigungstoleranzen aufweisen dürfen, da nur so ein Klemmen des Hebelgetriebes ausgeschlossen werden kann. Derart genau gefertigte Teile sind teuer.
  • Hier will die Erfindung Abhilfe schaffen. Die Erfindung, wie sie in den Ansprüchen gekennzeichnet ist, löst die Aufgabe, bei einem gattungsgemässen Hochspannungsschalter einen Bewegungsablauf zu erzielen, welcher sich unter Einsparung von Bauteilen des Antriebs in einfacher Weise an unterschiedliche Netzbedingungen anpassen lässt.
  • Die durch die Erfindung erreichten Vorteile sind im wesentlichen darin zu sehen, dass einfacher ausgebildete und damit wirtschaftlichere Antriebsteile verwendet werden können. Die stets möglichen Fertigungstoleranzen fallen hier wenig ins Gewicht. Ferner ist es leicht möglich, durch Abänderung nur eines Teiles den Bewegungsablauf der Nebenschaltstelle zu modifizieren, so dass der Hochspannungsschalter auf diese Art unterschiedlichen Netzbedingungen angepasst werden kann.
  • Die weiteren Ausgestaltungen der Erfindung sind Gegenstände der abhängigen Ansprüche.
  • Im folgenden wird die Erfindung anhand von lediglich einen Ausführungsweg darstellenden Zeichnungen näher erläutert.
  • Es zeigt:
    • Fig. 1 die schematische Darstellung einer ersten Ausführungsform eines erfindungsgemässen Hochspannungsschalters,
    • Fig. 2 einen Schnitt durch den Antriebsbereich der Nebenschaltstelle im definitiv ausgeschalteten Zustand des Hochspannungsschalters gemäss Fig. 1, wobei die Antriebselemente der Hauptschaltstelle gestrichelt eingezeichnet sind,
    • Fig. 3 einen stark vereinfachten Schnitt durch den in Fig. 2 dargestellten Antriebsbereich der Nebenschaltstelle, wobei der bewegliche Kontakt der Nebenschaltstelle eingeschaltet ist,
    • Fig. 4 einen stark vereinfachten Schnitt durch den in Fig. 2 dargestellten Antriebsbereich der Nebenschaltstelle bei definitiv eingeschaltetem Hochspannungsschalter,
    • 5. einen stark vereinfachten Schnitt durch den in Fig. 2 dargestellten Antriebsbereich der Nebenschaltstelle in dem Moment, in dem deren beweglicher Kontakt maximal geöffnet ist,
    • Fig. 6 einen Schnitt durch ein Federelement des in Fig. 2 gezeigten Antriebsbereiches,
    • Fig. 7 einen Schnitt durch eine Reibungsfederanordnung des in Fig. 2 gezeigten Antriebsbereiches, und
    • Fig. 8 einen Schnitt durch einen Teil des Antriebsbereiches einer Nebenschaltstelle 'im definitiv eingeschalteten Zustand einer zweiten Ausführungsform des erfindungsgemässen Hochspannungsschalters.
  • Bei allen Figuren sind gleich wirkende Teile mit gleichen Bezugszeichen versehen.
  • In Figur 1 bewegt ein Antrieb 1 über eine durch eine Isolatorsäule 2 hindurchgeführte isolierende Antriebsstange 3 und über eine Hebelanordnung 4 eine Welle 5. Die Welle 5 ist in einem nur andeutungsweise dargestellten, leitenden Umlenkgehäuse 6 gelagert, welches sich auf die Isolatorsäule 2 abstützt. Ein an der Welle 5 kraftschlüssig befestigter Drehhebel 7 wirkt über einen ersten Schubkurbelantrieb 8 auf einen beweglichen Kontakt 9 einer Hauptschaltstelle 10 ein. Der bewegliche Kontakt 9 arbeitet mit einem festen Kontakt 11 zusammen, welcher mit einem Stromanschluss 12 verbunden ist. Ein an der Welle 5 kraftschlüssig befestigter Hebel 15 bewegt über einen zweiten Schubkurbelantrieb 16 einen beweglichen Kontakt 17 einer Nebenschaltstelle 18. Die Nebenschaltstelle 18 ist elektrisch in Serie geschaltet mit einem Einschaltwiderstand 19, und diese Serienschaltung liegt parallel zur Hauptschaltstelle 10. Eine flexible, leitende Verbindung 20 zwischen dem Stromanschluss 12 und einem festen Kontakt 21 der Nebenschaltstelle 18 stellt eine Parallelverbindung dar, während die andere Parallelverbindung durch das Umlenkgehäuse 6 gebildet wird. Die Hauptschaltstelle 10 und die Serieschaltung von Nebenschaltstelle 18 und Einschaltwiderstand 19 sind von nicht dargestellten Isoliergehäusen umgeben.
  • Figur 2 zeigt den Antriebsbereich der Nebenschaltstelle 18 bei definitiv ausgeschaltetem Hochspannungsschalter. Der Hebel 15 bildet mit einem angelenkten Hebel 22 ein durchdrückbares Gelenk 23. Das dem Hebel 15 abgewandte Ende des Hebels 22 umfasst einen Gelenkbolzen 24 und ist über diesen mit einer ersten Halterung 25 eines Federelementes 26 verbunden. Eine zweite Halterung 27 des Federelementes 26 ist mit einem, auf dem Hebel 15 benachbart zur Welle 5 angeordneten Drehpunkt 28 verbunden. Ferner ist an dem Gelenkbolzen 24 das eine Ende einer Pleuelstange 29 angelenkt, deren anderes Ende gelenkig mit einem Führungsstück 30 verbunden ist. Dieses Führungsstück 30 gleitet in einer mit dem Umlenkgehäuse 6 über Rippen 31 verbundenen zylindrischen Hülse 32 und ist starr mit dem einen Ende einer aus stab-oder rohrförmigem Isoliermaterial gefertigten Betätigungsstange 33 verbunden. Das andere Ende der Betätigungsstange 33 durchdringt die durchbohrten Scheiben des Einschaltwiderstandes 19 und ist mit dem beweglichen Kontakt 17 der Nebenschaltstelle 18 verbunden.
  • Auf der Betätigungsstange 33 sitzt ein erster Aufschlagring 34 fest, welcher sich zusätzlich auf das Führungsstück 30 abstützt. Ein zweiter Aufschlagring 35 ist ebenfalls starr auf der Betätigungsstange 33 befestigt. Im Bereich zwischen den Aufschlagringen 34, 35 umgeben zwei Anschläge 36, 37 konzentrisch die Betätigungsstange 33. Die beiden Anschläge 36, 37 stützen sich an einander entgegengesetzten Seiten auf ein gemeinsames, sie in axialer Richtung abfederndes zweiseitig beaufschlagbares Federpaket 38 ab und werden zusammen mit diesem von einer Halterung 39 getragen. Die Halterung 39 ist in der Hülse 32 starr befestigt.
  • In Figur 6 ist ein Schnitt durch das Federeiement 26 dargestellt. Jede der beiden Halterungen 25, 27 weist eine Oese 45 zur Befestigung auf und nimmt ein Ende einer Zugfeder 46 auf, welche die beiden Halterungen 25, 27 in axialer Richtung beaufschlagt. Die Halterung 25 umfasst die Halterung 27 teilweise und führt die Zugfeder 46. Die Halterung 27 trägt eine Dämpfungseinrichtung 47, welche mittels einer Halteschraube 48 befestigt ist. Die Halteschraube 48 hält eine Dämpferscheibe 49 so, dass diese in axialer Richtung entlang dem Schaft 48a derselben gleiten kann. Die Dämpferscheibe 49 wird einerseits von einer Schulter 50 der Halterung 25 mit der Federkraft der Zugfeder 46 beaufschlagt und andererseits stützt sie sich auf ein Federpaket 51 ab und drückt dieses gegen eine Schulter 52 der Halterung 27.
  • In Figur 7 ist ein zylindrisch aufgebautes Reibungsfederpaket schematisch dargestellt, wie es z.B. in den Anordnungen entsprechend Figur 2 - (Federpaket 38) und Figur 6 (Federpaket 51) zwischen kraftübertragenden Teilen, wie etwa den beiden Anschlägen 36, 37, eingebaut werden kann. Das Reibungsfederpaket bestehet aus Aussenfederringen 60 und Innenfederringen 64, welche abwechslungsweise aufeinandergestapelt sind. Jeder Aussenfederring 60 weist innen konische Anfasungen 61, 62 auf, die von beiden Seiten gleichartig ausgeführt sind und die sich in einer Kante 63 treffen. Jeder Innenfederring 64 weist aussen konische Anfasungen 65, 66 auf, welche von beiden Seiten gleichartig ausgeführt sind und die sich in einer Kante 67 treffen. Die Anfasungen 61 und 65 sowie 62 und 66 passen beim Stapeln des Reibungsfederpaketes genau aufeinander. Endringe 68, welche halbierten Innenfederringen 64 entsprechen, bilden die Enden des Reibungsfederpaketes. Beim Stapeln der Federringe bleiben zwischen den Schultern der Aussenfederringe 60 Spalte 69 und zwischen den Schultern der [nnenfederringe 64 Spalte 70. Die Summe der Spaltabstände stellt den maximalen Federweg des Reibungsfederpaketes dar.
  • Zur Erläuterung der Wirkungsweise sei die Figur 1 näher betrachtet. Ueber die Welle 5 sind die beiden Schubkurbelantriebe 8, 16 starr gekoppelt, wobei der Schubkurbelantrieb 16 so ausgelegt ist, dass bei einer Einschaltung stets zuerst die Nebenschaltstelle 18 einschaltet und den Einschaltwiderstand 19 in den Strompfad schaltet. Der Strompfad führt dann vom Stromanschluss 12 über die flexible Verbindung 20, die geschlossene Nebenschaltstelle 18 und den Einschaltwiderstand 19 auf das Umlenkgehäuse 6 und von dort in der Regel weiter über eine gleichartige Anordnung auf einen, auf der anderen Seite des Hochspannungsschalters gelegenen Stromabgang. Nach dem Schliessen der Hauptschaltstelle 10 geht die Neben schaltstelle 18 sofort wieder auf, und der Strompfad führt dann vom Stromanschluss 12 über die geschlossene Hauptschaltstelle 10 direkt auf das Umlenkgehäuse 6.
  • Anhand von Figur 2 soll der Einschaltbewegungsverlauf des beweglichen Kontaktes 17 der Nebenschaltstelle 18 erläutert und mit dem des beweglichen Kontaktes 9 der Hauptschaltstelle 10 verglichen werden. Die für die Bewegung des beweglichen Kontaktes 17 der Nebenschaltstelle 18 wirksame Länge im Schubkurbelantrieb 16 ist der Achsabstand zwischen Welle 5 und Gelenkbolzen 24. Diese Länge ist wesentlich grösser als die wirksame Länge des für die Bewegung der Hauptschaltstelle 10 vorgesehenen Drehhebels 7. Es erweist sich als vorteilhaft, ein Uebersetzungsverhältnis zwischen wirksamer Länge des Drehhebels 7 und wirksamer Länge im Schubkurbelantriebe 16 im Bereich von 1 : (1,4 bis 1,8) zu wählen.
  • Sobald der Einschaltvorgang, ausgehend von der in Figur 2 dargestellten Stellung des Schubkurbelantriebs 16, beginnt, läuft der bewegliche Kontakt 17 der Nebenschaltstelle 18 infolge des Uebersetzungsverhältnisses grösser als 1 : 1 im Gegenuhrzeigersinn vor dem beweglichen Kontakt 9 der Hauptschaltstelle 10 her. Das Federelement 26 hält die Hebel 15 und 25 zunächst in einer ersten stabilen Lage so zusammen, dass das durchdrückbare Gelenk 23 sicher nicht gestreckt wird. Der bewegliche Kontakt 17 der Nebenschaltstelle 18 ist zuerst in "Ein"-Stellung und schliesst den Strompfad, in welchem der Einschaltwiderstand 19 wirksam ist.
  • Vorzugsweise wird das Uebersetzungsverhältnis 1 : 1,5 gewählt, denn daraus ergibt sich, dass die Nebenschaltstelle 18 rund 8 bis 10 Millisekunden vor der Hauptschaltstelle 10' einschaltet. Diese Zeitspanne genügt für die meisten praktischen Betriebsfälle. Es ist jedoch leicht möglich durch Verlängern bzw. Verkürzen des Hebels 15 im Bereich zwischen dem Drehpunkt 28 und der Welle 5 diese Zeitspanne zu vergrössern bzw. zu verkleinern, ohne dass sonstige Teile des Schubkurbelantriebes 16 abgeändert werden müssen.
  • Durch das Vergrössern der Zeitspanne wird die Belastungsdauer des Einschaltwiderstandes 19 vergrössert und dies hat zur Folge, dass Einschaltüberspannungen im Netz am Einsatzort des Hochspannungsschalters während längerer Zeit und damit auf kleinere Werte abgebaut werden. In Netzen, die so konzipiert sind, dass keine hohen Einschaltüberspannung auftreten können, genugt es, diese während kürzerer Zeit zu dämpfen, so dass der Einschaltwiderstand 19 nut während kürzerer Zeit wirken muss. Wird in diesem Fall von der Mechanik her sichergestellt, dass der Einschaltwiderstand 19 tatsächlich nur vergleichsweise kurz belastet wird, so kann er entsprechend knapper dimensioniert und billiger ausgeführt werden.
  • Figur 3 zeigt schematisch den Moment des Einschaltens der Nebenschaltstelle 18. Der erste Aufschlagring 34 schlägt auf den ersten abgefederten Anschlag 36 auf, welcher die Auftreffenergie dämpft. Ueber die Pleuelstange 29 wird die weitere Bewegung des Gelenkbolzens 24 in Einschaltrichtung blockiert.
  • Der Hebel 15 wird jedoch vom Antrieb des Hochspannungsschalters im Gegenuhrzeigersinn weiterbewegt. Das durchdrückbare Gelenk 23 wird infolgedessen gegen die Federkraft des Federelementes 26 gestreckt. Dieser Streckvorgang geht weiter bis zu einem Totpunkt, der dadurch gekennzeichnet ist, dass die Achsen des Drehpunktes 28, des durchdrückbaren Gelenks 23 und des Gelenkbolzens 24 in einer Ebene liegen. Kurz vor dem Erreichen dieses Totpunktes hat die Hauptschaltstelle 10 ebenfalls einge schaltet und der Strom fliesst jetzt über diese Schaltstelle.
  • Nach dem Ueberschreiten der Totpunktlage kippt, angetrieben durch die Federkraft des Federelementes 26, das durchdrückbare Gelenk 23 in eine zweite stabile Lage um. Durch dieses Umkippen wird auf die Pleuelstange 29 eine Kraft in Ausschaltrichtung wirksam, welche die Nebenschaltstelle 18 öffnet. Der Hebel 15 bewegt sich danach noch etwas im Gegenuhrzeigersinn weiter bis zum definitiven Abschluss des Einschaltvorganges. Figur 4 zeigt die Stellung des Schubkurbelantriebs 16 bei definitiv eingeschaltetem Hochspannungsschalter. Der Abstand zwischen Aufschlagring 34 und Anschlag 36 zeigt, dass die Kontakte 17, 21 der Nebenschaltstelle 18 ausser Eingriff sind.
  • Ausgehend von der in Figur 4 dargestellten Stellung des Schubkurbelantriebs 16 beginnt der Ausschaltvorgang des Hochspannungsschalters. Der Hebel 15 bewegt sich im Uhrzeigersinn und der Kontaktabstand der bereits offen gewesenen Nebenschaltstelle 18 nimmt zu. Erst jetzt öffnet sich die Hauptschaltstelle 10 und unterbricht den Strompfad. Die beim Ausschalten ebenfalls aufgrund des Uebersetzungsverhältnisses grösser als 1 : 1 der Hauptschaltstelle 10 vorlaufende Nebenschaltstelle 18 weist so stets eine grössere Spannungsfestigkeit auf als die Hauptschaltstelle.
  • Gegen Ende der Ausschaltbewegung erreicht der Schubkurbelantrieb 16 die in Figur 5 gezeigte Stellung. Bis zu dieser Stellung hält das Federelement 26 das durchdrückbare Gelenk 23 in der zweiten stabilen Lage. Nach dem Aufschlagen des zweiten Aufschlagringes 35 auf den abgefederten zweiten Anschlag 37 wird die weitere Bewegung des Gelenkbolzens 24 in Ausschaltrichtung blockiert.
  • Der Hebel 15 wird jedoch vom Antrieb des Hochspannungsschalters im Uhrzeigersinn weiterbewegt. Das durchdrückbare Gelenk 23 wird infolgedessen wieder bis zum Totpunkt gestreckt und nach dem Ueberschreiten der Totpunktlage kippt es, infolge der vom Federelement 26 herrührenden Kraft, wieder in die erste stabile Lage zurück. Als Folge dieses Umkippens wird der bewegliche Kontakt 17 der Nebenschaltstelle 18 etwas in Einschaltrichtung bewegt. Der Hebel 15 bewegt sich jedoch im Uhrzeigersinn weiter, bis er die in Figur 2 dargestellte definitive Ausschaltstellung erreicht, und nimmt über den Schubkurbelantrieb 16 den beweglichen Kontakt 17 mit. Infolge des Umkippens liegt auch hier der zweite Aufschlagring 35 nicht mehr an dem zweiten Anschlag 37 an.
  • Die Funktion des Federelementes 26 soll anhand der Figur 6 erläutert werden. Wird die Zugfeder 46 durch an den beiden Oesen 45 in entgegengesetzter Richtung wirkende Kräfte gedehnt, so hebt sich die Schulter 50 von der Dämpferscheibe 49 ab. Wird nun die Zugfeder plötzlich entlastet, wie dies jeweils nach dem Umkippen des durchdrückbaren Gelenkes 23 erfolgt, so schlägt die Schulter 50 auf die Dämpfungsscheibe 49 auf, wobei die Kraft der Zugfeder 46 für die Aufschlagenergie massgebend ist. Die Aufschlagenergie wird durch das Federpaket 51 abgedämpft, so dass- die beiden Halterungen 25, 27 vor mechanischer Ueberbeanspruchung geschützt werden.
  • Ein Reibungsfederpaket, wie in Figur 7 dargestellt, lässt sich vorteilhaft dort einsetzen, wo grosse Aufschlagenergien auf kleinstem Raum abgedämpft werden müssen. Bei mechanischer Betastung der Anschläge 36, 37 in axialer Richtung, werden die Aussenfederringe 60 und die Innenfederringe 64 aufeinandergeschoben und gedehnt bzw. zusammengedrückt, dabei verkleinern sich die Spalte 69, 70 zwischen den einzelnen Federringen. Die Anfasungen 61 und 65 sowie 62 und 66 reiben intensiv aufeinander, dadurch wird ein grosser Teil der Aufschlagenergie in Reibungswärme umgesetzt. Reibungsfederpakete arbeiten bis -50 °C ohne Leistungseinbusse und sind deshalb für im Freien aufgestellte Hochspannungsschalter besonders gut geeignet.
  • Besonders vorteilhaft wird der Bereich um das durchdrückbare Gelenk 23 symmetrisch aufgebaut, da so ein Klemmen der Anordnung sicher vermieden wird. Bei einer ersten konstruktiven Ausführung werden zwei Hebel 15 und zwei Hebel 22 parallel angeordnet und zwischen ihnen wird das Federelement 26 befestigt. Bei einer zweiten konstruktiven Ausführung wird an jeder Seite einer einfachen Hebelanordnung bestehend aus Hebel 15 und Hebel 22 ein Federelement 26 angebracht.
  • Aus Fig. 8 ist eine weitere Ausführungsform des Schubkurbelantriebs 16 ersichtlich, bei welcher neben dem durchdrückbaren Gelenk 23 ein weiteres, mit diesem zusammenwirkendes durchdrückbares Gelenk 80 vorgesehen ist. Das durchdrückbare Gelenk 23 weist den mit der Welle 5 kraftschlüssig verbundenen Hebel 15 auf und einen mit einem Arm 81 an die Pleuelstange 29 gelenkten zweiarmigen Hebel 82. Das durchdrückbare Gelenk 80 wird gebildet durch einen Arm 83 des zweiarmigen Hebels 82 und ein einerseits an diesen angelenktes Druckfederelement 84, welches andererseits an die Welle 5 angelenkt ist. Das Druckfederelement 84 weist ein Gehäuseteil 86 mit einer zentralen Bohrung 87 auf, deren Achse neben der Welle 5 verläuft. Gegen eine Schulter 88 der zentralen Bohrung 87 stützt sich ein vorzugsweise Reibungsfedem enthaltendes Federpaket 89 ab, welches auf der Gegenseite durch eine in der zentralen Bohrung 87 gleitende Scheibe 90 gehalten wird. Ein mit dem GehäuSeteil 86 verbundener Flansch 91 sichert die Scheibe 90. Eine sich durch eine Bohrung der Scheibe 90 erstreckende Schraube 93, die auch als Bolzen ausgebildet sein kann, ist mit einem in der zentralen Bohrung 87 teleskopartig gleitenden Gehäuseteil 94 verschraubt Das Gehäuseteil 94 weist eine Aufnahme 95 auf für eine Druckfeder 96, deren andere Seite sich gegen das Gehäuseteil 86 abstützt. Ein hülsenartig ausgebildeter Teil 97 des Gehäuseteiles 86 führt die Druckfeder 96 innen. Mittels der Schraube 93 kann die Druckfeder 96 entsprechend den Betriebsanforderungen vorgespannt werden. Im Gehäuseteil 94 ist auf der der Druckfeder 96 abgewandten Seite eine Oese 98 eingearbeitet, welche über einen Bolzen die Verbindung zum durchdrückbaren Gelenk 80 ermöglicht.
  • Auch bei dieser Ausführungsform wirkt es sich vorteilhaft aus, wenn das Druckfederelement 84 zwischen jeweils zwei parallel angeordneten Hebeln 15 und 82 angeordnet wird, da so ein Verkanten des Schubkurbelantriebs 16 und eine einseitige Abnutzung der Lagerstellen mit Sicherheit vermieden wird.
  • Die Wirkungsweise der in Fig. 8 dargestellten Variante des Schubkurbelantriebs 16 ist ähnlich wie die der bereits anhand von Fig. 2 bis Fig. 5 beschriebenen Ausführungsvariante. Der Bewegungsverlauf der Nebenschaltstelle 18 ist bei beiden Varianten in den für das einwandfreie Funktionieren des Hochspannungsschalters wesentlichen Bereichen identisch. Lediglich im Bereich um den jeweiligen Totpunkt des Schubkurbelantriebs 16 bestehen Unterschiede, da bei der Variante entsprechend Fig. 8 der eigentliche Totpunkt erst nach der Streckung des durchdrückbaren Gelenkes 23 erreicht wird, nämlich erst dann, wenn das durchdrückbare Gelenk 80 gestreckt ist. Das Umkippen des Schubkurbelantriebes 16 kann also erst erfolgen, nachdem die Längsachse der zentralen Bohrung 87 des Druckfederelements 84 und die Verbindungslinie zwischen den Zentren der beiden durchdrückbaren Gelenke 23 und 80 parallel verlaufen.
  • Die zuletzt geschilderte Variante zeichnet sich insbesondere dadurch aus, dass mechanische Schwingungen, die beim Loslaufen des Schubkurbelantriebs 16 aus der jeweiligen Endstellung entstehen, schnell abgedämpft werden können. Auf diese Art kann bereits mit einer vergleichsweise massearmen Druckfeder 96 ein absolut sicheres Betriebsverhalten des Schubkurbelantriebs 16 erreicht werden. Ferner wirkt es sich vorteilhaft aus, dass infolge der massearmen Druckfeder 96 auch die Reaktionskräfte auf die beiden durchdrückbaren Gelenke 23 und 80 und die übrigen Lagerstellen reduziert werden, was eine Erhöhung der Lebensdauer der Anordnung zur Folge hat, bzw. eine wirtschaftlichere Konstruktion ermöglicht.

Claims (11)

1. Hochspannungsschalter mit Einschaltwiderstand (19) und mit mindestens je einer Haupt-und einer Nebenschaltstelle (10, 18), wobei die mindestens eine Nebenschaltstelle (18) in Serie zum Einschaltwiderstand (19) liegt und wobei diese Serieschaltung parallel zu der mindestens einen Hauptschaltstelle (10) geschaltet ist, und je ein bewegli: eher Kontakt (9, 17) der mindestens einen Haupt-und der mindestens einen Nebenschaltstelle (10, .18) von je einem über eine gemeinsame Welle (5) angetriebenen Schubkurbelantrieb (8, 16) betätigbar sind, wobei die mindestens eine Nebenschaltstelle (18) immer vor der mindestens einen Hauptschaltstelle (10) schliesst und unmittelbar nach dem .Schliessen der mindestens einen Hauptschaltstelle (10) wieder öffnet, dadurch gekennzeichnet, dass der auf den beweglichen Kontakt - (17) der Nebenschaltstelle (18) wirkende Schubkurbelantrieb (16) ein erstes durchdrückbares Gelenk - (23) aufweist, und dass der bewegliche Kontakt - (17) der mindestens einen Nebenschaltstelle (18) mit zwei Aufschlagringen (34, 35) gekopppelt ist, die derart mit zwei Anschlägen (36, 37) zusammenwirken, dass nach dem Auftreffen des ersten Aufschlagringes (34) auf den ersten Anschlag (36), welches bei eingeschalteter Nebenschaltstelle (18) erfolgt, das erste durchdrückbare Gelenk (23) vom Antrieb von einer ersten stabilen Lage über einen Totpunkt hinweggeführt wird, und dass nach dem Auftreffen des zweiten Aufschlagringes (35) auf den zweiten Anschlag (37), welches gegen Ende des Ausschaltvorganges erfolgt, das erste durchdrückbare Gelenk (23) vom Antrieb von einer zweiten stabilen Lage über einen Totpunkt hinweggeführt wird.
2. Hochspannungsschalter nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der erste Anschlag - (36) und der zweite Anschlag (37) in axialer Richtung federnd ausgebildet sind, und dass sich beide Anschläge (36, 37) an einander entgegengesetzten Seiten auf ein gemeinsames, zweiseitig beaufschlagbares Federpaket (38) abstützen.
3. Hochspannungsschalter nach einem der Ansprüche 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass neben dem ersten durchdrückbaren Gelenk (23) mindestens ein zweites, mit dem ersten zusammenwirkendes durchdrückbares Gelenk (80) vorgesehen ist (Fig. 8).
4. Hochspannungsschalter nach einem der Ansprüche 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass das erste durchdrückbare Gelenk (23) mindestens einen an der Welle (5) kraftschlüssig befestigten ersten Hebel (15) und mindestens einen an eine Pleuelstange (29) gelenkten zweiten Hebel (22) sowie mindestens ein Federelement (26) aufweist, welches an den beiden Hebeln (15, 22) angelenkt ist (Fig. 2).
5. Hochspannungsschalter nach Anspruch 4 dadurch gekennzeichnet, dass das Federelement - (26) eine Zugfeder (46) und eine Dämpfungseinrichtung (47) mit einem Federpaket - (51) aufweist.
6. Hochspannungsschalter nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass das eine Ende der Zugfeder (46) mittels einer ersten Halterung (25) an einem Gelenkbolzen (24) befestigt ist, welcher den zweiten Hebel (22) mit der Pleuelstange (29) verbindet, und dass deren anderes Ende mittels einer zweiten Halterung (27) an einen der Welle (5) benachbart angeordneten Drehpunkt (28) des ersten Hebels (15) gekoppelt ist.
7. Hochspannungsschalter nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass die erste Halterung - (25) als Führungsteil für die Zugfeder (46) dient und teilweise die zweite Halterung (27) umfasst, welche das Federpaket (51) der Dämpfungseinrichtung (47) trägt.
8. Hochspannungsschalter nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass das erste durchdrückbare Gelenk (23) mindestens einen an der Welle (5) kraftschlüssig befestigten ersten Hebel - (15) und mindestens einen am ersten Hebel (15) angelenkten zweiarmigen Hebel (82) aufweist, dessen erster Arm (81) an eine Pleuelstange (29) gelenkt ist, und dass das zweite durchdrückbare Gelenk (80) durch einen zweiten Arm (83) des mindestens einen zweiarmigen Hebels (82) gebildet ist sowie durch ein einerseits an diesen angelenktes Druckfederelement (84), welches andererseits an die Welle (5) gelenkt ist.
9. Hochspannungsschalter nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass das Druckfedereiement (84) gebildet ist von zwei teleskopartig ineinander gleitenden Gehäuseteilen (86, 94) und einer auf beide Gehäuseteile (86, 94) abgestützten Druckfeder (96).
10. Hochspannungsschalter nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass an einem (86) der Gehäuseteile (86, 94) ein die Bewegung des anderen (94) der Gehäuseteile dämpfendes Federpaket (89) abgestützt ist.
11. Hochspannungsschalter nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, dass das eine das Federpaket (89) abstützende Gehäuseteil (86) eine auf dem Federpaket (89) abgestützte verschiebliche Scheibe (90) mit einer Oeffnung aufweist, durch welche ein mit dem anderen Gehäuseteil (94) kraftschlüssig verbundener, mit der Scheibe (90) zusammenwirkender Bolzen geführt ist.
EP86103192A 1985-03-27 1986-03-10 Hochspannungsschalter mit Einschaltwiderstand Expired EP0197339B1 (de)

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CH1338/85 1985-03-27
CH133885 1985-03-27
CH724/86 1986-02-24
CH72486 1986-02-24

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP0197339A1 true EP0197339A1 (de) 1986-10-15
EP0197339B1 EP0197339B1 (de) 1989-06-21

Family

ID=25685488

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP86103192A Expired EP0197339B1 (de) 1985-03-27 1986-03-10 Hochspannungsschalter mit Einschaltwiderstand

Country Status (4)

Country Link
US (1) US4670632A (de)
EP (1) EP0197339B1 (de)
BR (1) BR8601333A (de)
DE (1) DE3664077D1 (de)

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0541078A2 (de) * 1991-11-08 1993-05-12 Asea Brown Boveri Ab Mehrphasiger Hochspannungsschalter
WO1999045554A1 (de) * 1998-03-02 1999-09-10 Siemens Aktiengesellschaft Hochspannungsleistungsschalter mit einer schaltstange aus einem isolierstoff
WO2007077108A1 (de) * 2006-01-06 2007-07-12 Siemens Aktiengesellschaft Schaltstelle eines elektrischen schaltgerätes sowie verfahren zum bewegen eines schaltstückes einer schaltstelle
CN109599293A (zh) * 2018-12-20 2019-04-09 河南平高电气股份有限公司 一种间歇传动装置及开关电器用操动机构
WO2019201527A1 (de) * 2018-04-18 2019-10-24 Siemens Aktiengesellschaft Hochspannungsleistungsschalter mit einschaltwiderstandsanordnung sowie koppeleinrichtung

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19547098A1 (de) * 1995-12-16 1997-06-19 Asea Brown Boveri Leistungsschalter mit einem Einschaltwiderstand
CN111261448B (zh) * 2020-01-07 2022-07-05 平高集团有限公司 断路器

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR949494A (fr) * 1947-07-11 1949-08-31 Forges Ateliers Const Electr Systèmes cinématiques de commande dissymétrique
EP0031791A1 (de) * 1979-12-07 1981-07-08 Siemens Aktiengesellschaft Hochspannungs-Leistungsschalter
DE3102654A1 (de) * 1981-01-23 1982-08-05 Ernst Prof. Dr.techn.habil. 1000 Berlin Slamecka Hochspannungsschalter mit schaltbarem parallelwiderstand
DE3132821A1 (de) * 1981-04-22 1982-11-11 Sprecher & Schuh AG, 5001 Aarau, Aargau Hochspannungsschalter

Family Cites Families (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3763340A (en) * 1971-02-12 1973-10-02 Siemens Ag High-voltage circuit breaker equipped with means for placing a resistor in parallel with the breaker contact during breaker closing operations
US4009458A (en) * 1975-04-15 1977-02-22 Hitachi, Ltd. Puffer type gas circuit breaker

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR949494A (fr) * 1947-07-11 1949-08-31 Forges Ateliers Const Electr Systèmes cinématiques de commande dissymétrique
EP0031791A1 (de) * 1979-12-07 1981-07-08 Siemens Aktiengesellschaft Hochspannungs-Leistungsschalter
DE3102654A1 (de) * 1981-01-23 1982-08-05 Ernst Prof. Dr.techn.habil. 1000 Berlin Slamecka Hochspannungsschalter mit schaltbarem parallelwiderstand
DE3132821A1 (de) * 1981-04-22 1982-11-11 Sprecher & Schuh AG, 5001 Aarau, Aargau Hochspannungsschalter

Cited By (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0541078A2 (de) * 1991-11-08 1993-05-12 Asea Brown Boveri Ab Mehrphasiger Hochspannungsschalter
EP0541078A3 (en) * 1991-11-08 1993-09-22 Asea Brown Boveri Ab Polyphase high-voltage circuit breaker
WO1999045554A1 (de) * 1998-03-02 1999-09-10 Siemens Aktiengesellschaft Hochspannungsleistungsschalter mit einer schaltstange aus einem isolierstoff
US6388222B1 (en) 1998-03-02 2002-05-14 Siemens Aktiengesellschaft High voltage circuit breaker having a switch rod made of an insulating material
WO2007077108A1 (de) * 2006-01-06 2007-07-12 Siemens Aktiengesellschaft Schaltstelle eines elektrischen schaltgerätes sowie verfahren zum bewegen eines schaltstückes einer schaltstelle
WO2019201527A1 (de) * 2018-04-18 2019-10-24 Siemens Aktiengesellschaft Hochspannungsleistungsschalter mit einschaltwiderstandsanordnung sowie koppeleinrichtung
CN109599293A (zh) * 2018-12-20 2019-04-09 河南平高电气股份有限公司 一种间歇传动装置及开关电器用操动机构
CN109599293B (zh) * 2018-12-20 2020-10-23 河南平高电气股份有限公司 一种间歇传动装置及开关电器用操动机构

Also Published As

Publication number Publication date
US4670632A (en) 1987-06-02
BR8601333A (pt) 1986-12-02
EP0197339B1 (de) 1989-06-21
DE3664077D1 (en) 1989-07-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP0696040A1 (de) Druckgasschalter
WO2006097420A1 (de) Elektrische kontaktanordnung mit einem ersten und einem zweiten kontaktstück
DE2751844A1 (de) Einrichtung zum wirksamen steuern auf den beweglichen kontakt eines lastschalters vom vakuumtyp ausgeuebten kraefte
EP1310970B1 (de) Hybridleistungsschalter mit einem Getriebe
EP0197339B1 (de) Hochspannungsschalter mit Einschaltwiderstand
DE102014102875B4 (de) Betätigungsvorrichtung zum Betätigen einer Vakuumschaltröhre, Schaltvorrichtung mit einer solchen Betätigungsvorrichtung sowie Laststufenschalter mit einer solchen Schaltvorrichtung
EP0951038B1 (de) Abbrandschaltanordnung
EP0779637A2 (de) Leistungsschalter mit einem Einschaltwiderstand
EP0157922A1 (de) Hochspannungsschalter
EP0024252A1 (de) Hochspannungs-Leistungsschalter mit einem Widerstand und einer Hilfsschaltstelle
EP0606265B1 (de) Mehrpoliger vakuumschalter mit einer polantriebseinheit für jede vakuumschaltröhre
DE3514184A1 (de) Hochspannungsschalter mit einschaltwiderstand
DE3021598C2 (de) Drucktastenschalter
CH594279A5 (en) Toggle drive unit for medium voltage switch - has symmetrical double spring which reduces bearing load and gives compact construction
EP0398461A2 (de) Leistungsschalter mit einer Antriebsvorrichtung und einer Verklinkungseinrichtung für einen bewegbaren Schaltkontakt
DE2935915A1 (de) Elektrischer vakuumschalter
DE3413962A1 (de) Hochspannungsschalter
DE10048659A1 (de) Schaltkontaktanordnung eines Niederspannungs-Leistungsschalter mit Kontaktkraftfedern
DE3906786A1 (de) Antriebsmechanismus
EP0734580B1 (de) Hochspannungs-leistungsschalter mit einer feldelektrode
CH634688A5 (en) Electrical power circuit breaker having a closing resistor
DE3338244C2 (de)
DE4430579A1 (de) Hochspannungsschalter mit einem Hauptschaltkontakt und einer Hilfsschalteinrichtung
WO2019154532A1 (de) Schaltelement für stufenschalter und stufenschalter
DE2946715A1 (de) Druckgasschalter

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): CH DE FR LI SE

17P Request for examination filed

Effective date: 19870129

RAP1 Party data changed (applicant data changed or rights of an application transferred)

Owner name: BBC BROWN BOVERI AG

17Q First examination report despatched

Effective date: 19880928

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): CH DE FR LI SE

REF Corresponds to:

Ref document number: 3664077

Country of ref document: DE

Date of ref document: 19890727

ET Fr: translation filed
PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Payment date: 19900215

Year of fee payment: 5

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SE

Payment date: 19900220

Year of fee payment: 5

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 19900523

Year of fee payment: 5

26N No opposition filed
PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CH

Payment date: 19900614

Year of fee payment: 5

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SE

Effective date: 19910311

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LI

Effective date: 19910331

Ref country code: CH

Effective date: 19910331

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Effective date: 19911129

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Effective date: 19920101

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: ST

EUG Se: european patent has lapsed

Ref document number: 86103192.0

Effective date: 19911009