EP0172300A1 - Verfahren und Vorrichtung zur Erzielung enger Werkstücktoleranzen beim Schmieden, insbesondere beim isothermen Schmieden - Google Patents
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- B21J5/00—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor
Definitions
- the invention is based on a method for achieving narrow workpiece tolerances in drop forging according to the preamble of claim 1 and on a device according to the preamble of claim 5.
- the invention is based on the object of specifying a method and a device according to which narrow workpiece tolerances can be achieved in a simple manner, in particular in isothermal die forging with heated tools, while at the same time being economical to produce.
- the method and equipment should be such that they can also be used by less experienced and trained personnel.
- FIG. 1 shows the schematic elevation of a forging press with the associated tool halves for the purpose of illustrating the problem.
- Certain symmetry relationships were assumed and a suitable coordinate system with the axes x, y, and z, placed through the virtual center of the press, was chosen, the latter coinciding with the pressing direction (direction of movement of the punch or press table). list the upper, 2 the lower die half, each of which is attached to the upper press table 3 or the lower fixed press table 4 via corresponding intermediate members on the upper press table 3.
- the corresponding upper (5) and lower (6) base plates are screwed directly onto the press tables 3 and 4.
- the base plates 5 and 6 in turn carry the insulating bodies 7 and 8, respectively.
- the upper insulating body 7 is firmly embedded in the upper base plate 5, while the lower insulating body 8 is arranged laterally movable in the xy plane relative to the lower base plate 6.
- the clamping bars 9 are used to guide and fix the latter during the pressing process.
- the entire structure of the forging press including the tool can generally be assumed to be centrally symmetrical with the z-axis, with circular cross sections of the individual components, but of course the shape and dimensions of the workpiece are appropriate other cross-sectional shapes (for example square or rectangular) are also conceivable.
- FIG. 1 shows the schematic representation of a measuring principle for the tool with the aid of a laser interferometer.
- 1, 2 represent the two overlapping die halves in the floor plan.
- 10 is a thin rod serving as a mirror support, 11 each a mirror.
- 12 is a laser generator and interferometer, on which the displacements of the die halves 1 and 2 transmitted via 10 and 11 are each perpendicular to one another Coordinate axes can be read.
- 13 is the laser beam. This principle of the optical measurement of distances requires no further explanation.
- Fig. 3 the arrangement of a measuring device for the die halves by means of a button is shown in elevation or section and in plan.
- the reference numerals 1, 2, 5, 6 correspond exactly to those of the Fic. 1.
- 14 represents a rod-shaped measuring probe, 15 the associated cooling jacket serving for its cooling.
- 16 denotes the corresponding infeed mechanism to bring the measuring probe / cooling jacket assembly into the intended position.
- 17 is the lower half of the die 2 carrying, in the xy plane movable adjustment plate.
- the arrows 18 represent the measurement directions to be recorded.
- the axes x, y, z correspond to those of FIG. 1.
- Fig. 4 shows the basic arrangement of a displacement device based on set screws for a die half in the plan.
- the reference numerals 2 and 6 correspond to those of FIG. 1.
- 19 is a radially arranged rotating arm which is embedded in the adjusting plate 17 and which enables the lower die half 2 to be rotated.
- the lateral connection in the x or y direction is accomplished by adjusting screws 20.
- 21 is a servomotor belonging to a set screw 20 or the rotary arm 19.
- the directions of movement are indicated by the arrows 22.
- the Fi g. 5 relates to the basic arrangement of a lever-based displacement device for a die half in the plan.
- the meaning of the reference numerals 2, 6, 17 and 21 can be seen in FIG. 4.
- the lower die half 2 can be arranged with a total of four on the axes x and y with its rod ends 24 engaging in corresponding joint sockets 25 of the adjustment plate 17, each about a bolt 26 rotatable adjustment lever 23 in the xy plane or rotated.
- the possible directions of movement 22 are marked by arrows.
- FIG. 6 shows a schematic illustration of the displacement of a die half in the xy plane by means of a lever mechanism according to FIG. 5. All reference numerals correspond to those in this last figure.
- the example shows an opposite pivotal movement of the adjusting lever 23 arranged on the x-axis, which is indicated by arrows and dashed lines, which indicates a displacement of the lower die half 2 in the y direction, indicated by arrows 22.
- FIG. 7 shows a schematic representation of the rotation of a die half in the xy plane by means of a lever mechanism according to FIG. 5. All reference numerals correspond to those of this latter figure.
- the example shows a pivoting movement of all adjusting levers 23 shown in the same direction with arrows and dashed lines, which means a rotation of the lower die half 2 in the xy plane about the z axis (not shown, perpendicular to the plane of the drawing), indicated by arrows 22.
- F ig. 8 shows a block diagram of the basic sequence of the past working method.
- the individual means required to carry out the method are indicated schematically by rectangles.
- 27 is the entirety of the measuring device (for example according to FIG. 3).
- 28 is an electronic data processor I (translator), which forwards the measurement data, transferred to a suitable mold and the computer 2.
- 9 Here are those for the correction (displacement, rotation of the lower die half 2) of the tool position necessary additional data entered and the resulting control command via the electronic data processor II (translator) fed to the servomotors 21.
- the control loop is closed mechanically by the tool, which is connected to the measuring device 27 (not shown).
- a workpiece blank in the form of a stepped double cone was forged isothermally.
- the blank had the following dimensions:
- a first workpiece blank was first heated in a furnace to a temperature of 1100 ° h and then in a heated one Tools equipped for isothermal forging.
- the upper (1) and lower (2) die halves were cylindrical in shape and had an outside diameter of 250 mm. They consisted of a molybdenum-based alloy, but could just as well consist of a specially heat-resistant nickel-based alloy.
- the die halves 1 and 2 had been preheated to a temperature of 1050 ° C.
- the workpiece blank was now isothermally formed into a forging in a conventional manner. It was asymmetrical in shape and had convex and concave boundary surfaces in its thin part.
- a second workpiece blank was then heated to a temperature of 1100 ° C. and introduced into the press.
- the entire process of isothermal pressing, measuring and, if necessary, correcting was then repeated in the manner described above.
- the desired accuracy of the forging is achieved after inserting the second or third workpiece blank into the press.
- a larger series of workpieces can be forged one after the other, from time to time the relative position of the two die halves 1 and 2 relative to one another being sampled and any correction that may be necessary being carried out immediately.
- the advantages of the new method and the proposed devices and apparatus are the time saved, especially the considerable shortening of the dead times in the entire forging process, in particular when setting up. In addition, the cumbersome cooling and measuring of the cooled workpiece and the complicated conversion for the conventional correction of the entire geometric pressing parameters are avoided.
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Abstract
Description
- Die Erfindung geht aus von einem Verfahren zur Erzielung enger Werkstücktoleranzen beim Gesenkschmieden nach der Gattung des Oberbegriffs des Anspruchs 1 und von einer Vorrichtung nach der Gattung des Oberbegriffs des Anspruchs 5.
- Beim Gesenkschmieden von verhältnismässig komplizierten, asymmetrischen Werkstücken erleiden die beiden Gesenkhälften im Verlauf der gegenseitigen Annäherung während des Pressvorgangs eine Relativbewegung in der zur Pressrichtung (z) senkrechten Ebene (xy). Diese im allgemeinen aus Verschiebungen und Drehungen bestehende, die erzielbare Werkstücktoleranz weitgehend bestimmende Relativbewegung kann ihre Ursachen in unvollkommener Führung, in thermisch und/oder mechanisch bedingten Verformungen, in asymmetrischen Fliess- und Reibungskräften des zu schmiedenden Werkstoffs etc. haben. Beim konventionellen Schmieden hat man schon versucht, diesen Bewegungen durch entsprechende zusätzliche Führungen der Werkzeuge zu begegnen (K. Lange, Lehrbuch der Umformtechnik, Bd. 2, Massivumformung, S. 149 - 155, Springer, Berlin, Heidelberg New York 1974; Metals Handbook 1970, 8th Edition, Ohio 44073, Vol. 5, Forging and Casting, Locks and Counterlocks p. 21 - 23).
- Will man enge Werkstücktoleranzen erreichen, so erweist sich eine nachträgliche, nach einem ersten Versuch vorzunehmende Verschiebung einer Werkzeughälfte als unumgänglich. Dies kann eine langwierige Versuchsreihe bedingen, da man sich dem Idealzustand nur schrittweise annähern kann, indem der Pressvorgang jeweils unterbrochen werden muss und das Erkalten von Werkstück und ev. Werkzeug abgewartet werden muss. Das wiederholte Nachmessen des Werkstückes ist aufwendig und erfordert viel Zeit, da das Werkstück vor dem Messen zusätzlich mechanisch bearbeitet (entgratet) werden muss, um seine Form und Dimension beurteilen zu können. Während dieser toten Zeiten steht die Schmiedepresse still.
- Aus den vorliegenden Gründen besteht ein namhaftes Bedürfnis, insbesondere beim isothermen Gesenkschmieden das Arbeitsverfahren zu verfeinern und rationeller zu gestalten.
- Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren sowie eine Vorrichtung anzugeben, wonach insbesondere beim isothermen Gesenkschmieden mit beheizten Werkzeugen auf einfache Weise enge Werkstücktoleranzen bei gleichzeitig wirtschaftlicher Fertigung erreicht werden können. Methode und Geräte sollen so beschaffen sein, dass sie sich auch von weniger erfahrenem und geschultem Personal anwenden lassen.
- Diese Aufgabe wird durch die im kennzeichnenden Teil des Anspruchs 1 und des Anspruchs 5 angegebenen Merkmale gelöst.
- Die Erfindung wird anhand des nachfolgenden, durch Figuren näher erläuterten Ausführungsbeispiels beschrieben.
- Dabei zeigt:
- Fig. 1 den schematischen Aufriss einer Schmiedepresse mit den zugehörigen Werkzeughälften,
- Fig. 2 die schematische Darstellung eines Messprinzips für das Werkzeug mittels Laser-Interferometer,
- Fig. 3 die Anordnung einer Messvorrichtung für die Gesenkhälften mittels Taster im Aufriss/Schnitt und Grundriss,
- Fig. 4 die grundsätzliche Anordnung einer Verschiebevorrichtung für eine Gesenkhälfte mittels Stellschrauben im Grundriss,
- Fig. 5 die grundsätzliche Anordnung einer Verschiebevorrichtung für eine Gesenkhälfte mittels Hebeln im Grundriss,
- Fig. 6 eine schematische Darstellung der Verschiebung einer Gesenkhälfte in der xy-Ebene mittels Hebelmechanismus,
- Fig. 7 eine schematische Darstellung der Drehung einer Gesenkhälfte in der xy-Ebene mittels Hebelmechanismus,
- Fig. 8 ein Blockdiagramm des grundsätzlichen Verfahrensablaufs.
- In Fig. 1 ist der schematische Aufriss einer Schmiedepresse mit den zugehörigen Werkzeughälften zwecks Illustrierung der Problemstellung dargestellt. Dabei wurden gewisse Symmetrieverhältnisse vorausgesetzt und ein passendes, durch die virtuelle Mitte der Presse gelegtes Koordinatensystem mit den Achsen x, y, und z gewählt, wobei letztere mit der Pressrichtung (Bewegungsrichtung des Stempels bzw. Presstisches) zusammenfällt. list die obere, 2 die untere Gesenkhälfte, die je über entsprechende Zwischenorgane auf dem oberen, in z-Richtung beweglichen Presstisch 3 bzw. dem unteren festen Presstisch 4 befestigt ist. Direkt mit den Presstischen 3 bzw. 4 sind die entsprechenden oberen (5) bzw. unteren (6) Grundplatten fest verschraubt. Die Grundplatten 5 und 6 tragen ihrerseits die Isolierkörper 7 bzw. 8. Der obere Isolierkörper 7 ist fest in der oberen Grundplatte 5 eingelassen, während der untere Isolierkörper 8 in der xy-Ebene seitlich beweglich gegenüber der unteren Grundplatte 6 angeordnet ist. Zur Führung und Fixierung der letzteren während des Pressvorganges dienen die Klemmbalken 9. Der gesamte Aufbau der Schmiedepresse inkl. Werzeug kann im allgemeinen als zur z-Achse zentralsymmetrisch, mit kreisförmigen Querschnitten der einzelnen Bauteile angenommen werden, doch sind selbstverständlich entsprechend Form und Abmessungen des Werkstücks auch andere Querschnittsformen (z.B. quadratisch oder rechteckig) denkbar.
- Fig. 2 zeigt die schematische Darstellung eines Messprinzips für das Werkzeug unter Zuhilfenahme eines LaserInterferometers. 1, 2 stellen die beiden sich überdeckenden Gesenkhälften im Grundriss dar. 10 ist ein als Spiegelträger dienender dünner Stab, 11 je ein Spiegel. 12 ist ein Laser-Generator und Interferometer, an welchem die über 10 und 11 übertragenen Verschiebungen der Gesenkhälften 1 und 2 auf je zwei aufeinander senkrechten Koordinatenachsen abgelesen werden können. 13 ist der Laser-Strahl. Dieses Prinzip der optischen Messung von Distanzen bedarf keiner weiteren Erläuterung.
- In Fig. 3 ist die Anordnung einer Messvorrichtung für die Gesenkhälften mittels Taster im Aufri.ss bzw. Schnitt und im Grundriss dargestellt. Die Bezugszeichen 1, 2, 5, 6 entsprechen genau denjenigen der Fic. 1. 14 stellt einen stabförmigen Messtaster, 15 den dazugehörigen, zu seiner Kühlung dienenden Kühlmantel dar. Mit 16 ist der entsprechende, das Aggregat Messtaster/Kühlmantel in die vorgesehene Stellung zu bringende Zustellmechanismus bezeichnet. 17 ist die die untere Gesenkhälfte 2 tragende, in der xy-Ebene bewegliche Verstellplatte. Die Pfeile 18 stellen die zu erfassenden Messrichtungen dar. Die Achsen x, y, z entsprechen denjenigen der Fig. 1.
- Fig. 4 zeigt die grundsätzliche Anordnung einer auf Stellschrauben fussenden Verschiebevorrichtung für eine Gesenkhälfte im Grundriss. Die Bezugszeichen 2 und 6 entsprechen denjenigen der Fig. 1. 19 ist eir in der Verstellplatte 17 eingelassener, radial angeordneter Dreharm, welcher die Crehung der unteren Gesenkhälfte 2 ermöglicht. Die seitliche Verbindung in der x- oder y-Richtung (in der xy-Ebene) wird durch Stellschrauben 20 bewerkstelligt. 21 ist tier je zu einer Stellschraube 20 oder dem Dreharm 19 gehörende Stellmotor. Mit den Pfeilen 22 sind die Bewegungsrichtungen angedeutet.
- Die Fig. 5 bezieht sich auf die grundsätzliche Anordnung einer auf Hebeln fussenden Verschiebevorrichtung für eine Gesenkhälfte im Grundriss. Die Bedeutung der Bezugszeichen 2, 6, 17 und 21 kann der Fig. 4 entnommen werden. Die untere Gesenkhälfte 2 kann durch insgesamt vier auf den Achsen x und y angeordneten, mit ihren Gelenkköpfen 24 in entsprechende Gelenkpfannen 25 der Verstellplatte 17 eingreifende, je um einen Bolzen 26 drehbare Verstellhebel 23 in der xy-Ebene verachoben oder gedreht werden. Die möglichen Bewegungsrichtungen 22 sind durch Pfeile markiert.
- In Fig. 6 ist eine schematische Darstellung der Verschiebung einen Gesenkhälfte in der xy-Ebene mittels eines Hebelmechanismus gemäss Fig. 5 wiedergegeben. Alle Bezugszeichen entsprechen denjenigen dieser letzten Figur. Das Beispiel zeigt eine mit Pfeilen und gestrichelten Linien dargestellte gegensinn.ige Schwenkbewegung der auf der x-Achse angeordneten Verstellhebel 23, was eine Verschiebung der unteren Gesenkhälfte 2 in y-Richtung, durch Pfeile 22 angedeutet, badeutet.
- In Fig. 7 ist eine schematische Darstellung der Drehung einer Gesenkhälfte in der xy-Ebene mittels eines Hebelmechanismus gemass Fig. 5 wiedergegeben. Alle Bezugszeichen entsprechen denjenigen dieser letzteren Figur. Das Beispiel zeigt eine mit Pfeilen und gestrichelten Linien dargestellte gleichsinnige Schwenkbewegung aller Verstellhebel 23, was eine Drehung der unteren Gesenkhälfte 2 in der xy-Ebene um die z-Achse (nicht eingezeichnet, senkrecht zur Zeichnungsebene), durch Pfeile 22 angedeutet, bedeutet.
- Fig. 8 zeigt ein Blockdiagramm des grundsätzlichen Ablaufs des verliegenden Arbeitsverfahrens. Die einzelnen, zur Durchführung des Verfahrens benötigten Mittel sind durch Rechtecke schematisch angedeutet. 27 ist die Gesamtheit der Messvorrichtung (z.B. gemäss Fig. 3). 28 ist ein elektronischer Datenverarbeiter I (Uebersetzer), welcher die Messdaten, in eine geeignete Form überführt und dem Rechner 29 weiterleitet. Hier werden die für die Korrektur (Verschiebung, Drehung der unteren Gesenkhälfte 2) der Werkzeugstellung notwendigen zusätzlichen Daten eingegeben und der resultierende Steuerbefehl über den elektronischen Datenverarbeiter II (Uebersetzer) den Stellmotoren 21 zugeleitet. Der Regelkreis wird durch das Werkzeug, welches mit der Messvorrichtung 27 in Verbindung steht, mechanisch geschlossen (nicht eingezeichnet).
-
- Der Werkstückrohling bestand aus einem Werkstoff mit der Handelsbezeichnung "Nimonic 901" und hatte folgende Zusammensetzung:
- C = 0,04 Gew.-%
- Si = 0,3 Gew.-%
- Cu = 0,15 Gew.-%
- Ni = 42,5 Gew.-%
- Fe 33,6 Gew.-%
- Mn 0,4 Gew.-%
- Cr 13,0 Gew.-%
- Ti = 3,0 Gew.-%
- Al = 0,2 Gew.-%
- Co 0,8 Gew.-%
- Mo 6,0 Gew.-%
- B = 0,015 Gew.-%
- In einem ersten Verfahrensschritt wurde zunächst ein erster Werkstückrohling in einem Ofen auf eine Temperatur von 1100 °h aufgeheizt und dann in eine mit beheizten Werkzeugen bestückte, für das isotherme Schmieden eingerichtete Presse gegeben. Die obere (1) und untere (2) Gesenkhälfte wiesen zylindrische Form auf und hatten einen Aussendurchmesser von 250 mm. Sie bestanden aus einer Molybdänbasislegierung, können aber ebensogut aus einer speziell warmfesten Nickelbasislegierung bestehen. Die Gesenkhälften 1 und 2 waren auf eine Temperatur von 1050 °C vorgewärmt worden.
Nun wurde der Werkstückrohling in zunächst herkömmlicher Art und Weise isotherm zu einem Schmiedestück umgeformt. Dieses war von asymmetrischer Form und wies in seinem dünnen Teil konvexe und konkave Begrenzungsflächen auf. An seinem dickeren Ende hatte er eine maximale Breite (ungefähr in y-Richtung, Fig. 3) von ca. 40 mm und eine maximale Höhe (ungefähr in z-Richtung) von ca. 30 mm, während er etwa in der Mitte des dünneren Teils eine Breite (ungefähr in y-Richtung) von ca. 40 mm und eine durchschnittliche Dicke (ungefähr in z-Richtung) von ca. 5 mm bei einer maximalen Dicke längs einer Kante des dünneren Teils von ca. 15 mm aufwies. Seine totale Länge (ungefähr in x-Richtung) betrug ca. 125 mm. Dieser erste Verfahrensschritt des isothermen Pressens dauerte ca. 10 Min. Durch die starke Asymmetrie des Schmiedestücks wurden Kräfte in der xy-Ebene ausgelöst, welche eine Relativverschiebung der unteren Gesenkhälfte 2 gegenüber der oberen Gesenkhälfte sowohl in der x- wie in der y-Richtung und ausserdem eine Drehung um die z-Achse zur Folge hatten, da die Presse nicht unendlich starr ist. Diese Veränderungen der Lage der Gesenkhälften 1 und 2 wurden nun im geschlossenen angepressten Zustand mittels einer Messvorrichtung nach Fig. 3 gemessen und nach Schema gemäss Fig. 8 ausgewertet, wobei die entsprechenden Sollwerte vorgegeben wurden. Hierauf wurden die beiden Gesenkhälften 1 und 2 wieder voneinander getrennt und das Schmiedestück aus der Presse herausgenommen. Nun wurde mit einer Verschiebevorrichtung gemäss Fig. 5 die untere Gesenkhälfte 2 gegenüber der oberen Gesenkhälfte 1 solange in der xy-Ebene verschoben bzw. gedreht, bis die mutmasslich optimale Korrektur erreicht war. Dabei braucht weder die Presse noch das Werkzeug abgekühlt zu werden. Die Korrektur lässt sich im warmen Zustand der Gesenkhälften 1 und 2 durchführen. - In einem zweiten Verfahrensschritt wurde nun ein zweiter Werkstückrohling auf eine Temperatur von 1100°C aufgeheizt und in die Presse eingebracht. Hierauf wurde der ganze Verfahrensablauf des isothermen Pressens, Messens und gegebenenfalls Korrigierens in der oben beschriebenen Weise wiederholt. Im allgemeinen wird die gewünschte Genauigkeit des Schmiedestücks nach dem Einlegen des zweiten oder dritten Werkstückrohlings in die Presse erreicht. Dann kann eine grössere Serie von Werkstücken hintereinander geschmiedet werden, wobei von Zeit zu Zeit die relative Lage der beiden Gesenkhälften 1 und 2 zueinander stichprobeartig gemessen und eine allenfalls notwendige Korrektur sofort vorgenommen wird.
- Die Vorteile des neuen Verfahrens und der vorgeschlagenen Vorrichtungen und Apparaturen bestehen im Zeitgewinn, vor allem im beträchtlichen Abkürzen der toten Zeiten beim gesamten Schmiedeprozess, insbesondere beim Einrichten. Ausserdem wird das umständliche Abkühlen und Ausmessen des erkalteten Werkstücks und das komplizierte Umrechnen für die herkömmliche Korrektur der gesamten geometrischen Pressparameter vermieden.
Claims (6)
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