EP0118500B1 - Verfahren und vorrichtung zur lösung von gas, insbesondere kohlendioxid in flüssigem brennstoff und dessen verteilung in verbrennungsluft im übersättigtem zustand - Google Patents

Verfahren und vorrichtung zur lösung von gas, insbesondere kohlendioxid in flüssigem brennstoff und dessen verteilung in verbrennungsluft im übersättigtem zustand Download PDF

Info

Publication number
EP0118500B1
EP0118500B1 EP83902808A EP83902808A EP0118500B1 EP 0118500 B1 EP0118500 B1 EP 0118500B1 EP 83902808 A EP83902808 A EP 83902808A EP 83902808 A EP83902808 A EP 83902808A EP 0118500 B1 EP0118500 B1 EP 0118500B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
gas
fuel
solution
pressure
mixing
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired
Application number
EP83902808A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP0118500A1 (de
Inventor
Wolfgang Schmidtke
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Wolfgang Schmidtke Te Paderborn Bondsrepubliek Du
Original Assignee
Kohlensaurewerke Cg Rommenholler GmbH
KOHLENSAUREWERKE C G ROMMENHOLLER GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Kohlensaurewerke Cg Rommenholler GmbH, KOHLENSAUREWERKE C G ROMMENHOLLER GmbH filed Critical Kohlensaurewerke Cg Rommenholler GmbH
Priority to AT83902808T priority Critical patent/ATE30458T1/de
Publication of EP0118500A1 publication Critical patent/EP0118500A1/de
Application granted granted Critical
Publication of EP0118500B1 publication Critical patent/EP0118500B1/de
Expired legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
    • F02B51/00—Other methods of operating engines involving pretreating of, or adding substances to, combustion air, fuel, or fuel-air mixture of the engines
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M25/00—Engine-pertinent apparatus for adding non-fuel substances or small quantities of secondary fuel to combustion-air, main fuel or fuel-air mixture
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23K—FEEDING FUEL TO COMBUSTION APPARATUS
    • F23K5/00—Feeding or distributing other fuel to combustion apparatus
    • F23K5/02—Liquid fuel
    • F23K5/08—Preparation of fuel
    • F23K5/10—Mixing with other fluids
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S261/00—Gas and liquid contact apparatus
    • Y10S261/07—Carbonators

Definitions

  • the invention relates to a method for distributing liquid fuel in combustion air, to which the fuel is mixed via a carburetor or injector, in which gas, preferably air and / or carbon dioxide, is present in the fuel at such a solution pressure-temperature state, in which a higher Solubility of the gas as given under the mixed pressure-temperature state of the combustion air during the admixture is dissolved in such a quantity ratio that the saturation quantity ratio in the mixed-pressure temperature state is exceeded, and this solution is fed to the gasifier or injector.
  • gas preferably air and / or carbon dioxide
  • liquids in which gases are dissolved spontaneously release the dissolved gas in the event of a sudden drop in ambient pressure or a rapid temperature increase in which the state of supersaturation occurs due to the lower solubility of the gases at lower pressure or higher temperature and lather up or, in the case of simultaneous spraying, break up into fine droplets.
  • Patent specification DE-C 471 423 describes a compressor system in which the combustion air and the liquid fuel are brought together under pressure, then compressed further and then fed to an atomizing nozzle.
  • part of the combustion air is dissolved by the compression in the fuel, and the solution is fed together with the remaining air as a mixture to the nozzle.
  • this mixture of air bubbles and solution cannot be atomized evenly.
  • the solution to the problem is given by the fact that the fuel is completely saturated with the gas in the solution pressure temperature state, the fuel and the gas are continuously fed, metered according to the solvency, to a gas-liquid mixer and from this the solution that forms and a gas bubble stream over a vortex section, largely dissolving, is led to an overlying mixing dome and that from there the saturated solution is discharged via a discharge section at a sinking rate that is lower than the rate of rise of gas bubbles and then fed to the gasifier or injector.
  • the method can be used for both explosive and continuous combustion systems. Depending on the application, different gas-fuel solutions can be used particularly advantageously.
  • a gas with high solubility e.g. Carbon dioxide in which to dissolve gasoline.
  • Switching or mixing operation with different gases for example carbon dioxide
  • gases for example carbon dioxide
  • the use of carbon dioxide can also be increased relatively under difficult operating conditions in which there is a tendency to knock.
  • the device for dissolving the gas is a closed unit that can be easily inserted into the fuel line.
  • the device is controlled on the basis of internally obtained criteria of the fuel flow and the saturation achieved.
  • control criterion for the fuel metering is used to control the device for saturation.
  • the device for dissolving gases in fuels which is shown in FIG. 1, consists of an injector mixer 11, the nozzle 12 of which is fed via line 13 to the fuel.
  • the nozzle 12 is surrounded by a mixing chamber 311, into which the gas, here compressed air or carbon dioxide, is fed via line 31.
  • a vertical cylindrical tube 15 Connected to the mixer 11 is a vertical cylindrical tube 15, in which the gas bubbles dissolve in the fuel in a swirl section 163.
  • the pipe 15 is expediently dimensioned such that the height h of the swirl section 163 corresponds approximately to twice the diameter d and, at maximum fuel throughput, the gas bubbles have practically completely dissolved when the upper region is reached. Undissolved gas collects in the mixing dome 161 above the upper end of the tube 15.
  • a housing 16 extends downward from the mixing dome 161 concentrically to the tube 15, the diameter of which is selected such that in the discharge path 164 between the housing 16 and the tube 15 the sink rate of the fuel at maximum throughput is less than the rate of rise of any remaining gas bubbles.
  • the fuel line 17 is connected, which leads to the so-called carburetor or the injection devices.
  • the housing 16 is made of glass or at least partially of glass.
  • the fuel is conveyed from the tank 40 with the pump 41 via a filter 42 in a known manner and under pressure through a fuel line 17.
  • connection 171a to which connection 171d (FIGS. 4 to 7) connects in known engines and combustion systems
  • connection 171d FIGS. 4 to 7
  • the device with connection 171b and 171c is inserted, a check valve 44 being expediently installed in the lines 17 and 13, so that the Pressure in the housing 16 is always maintained in order to maintain the saturation of the fuel.
  • the carbon dioxide is fed from a pressure bottle 20 via a reducing valve 21 to a mixing line 26, and on the other hand, compressed air is filled with the compressor 23 into a storage container 22 and also fed to the mixing line 26 via a reducing valve 25.
  • a compressed air system is e.g. for trucks, already available. Because of the relatively low air requirement, it is sufficient for a passenger car to load a storage container each time with a compressor; or a small separate compressor can be provided.
  • a manometer 27 is used to monitor the pressure in the mixing line 26.
  • the valve 28 opens the mixing line 26 to the metering device 29 by means of an operating signal, from which line 31 leads to the mixer 11 via the check valve 30.
  • their functions can also be carried out integrated in special components.
  • a separate valve 28 can be omitted.
  • the storage container 22 can be omitted if a special compressor 23, which is always running, is provided. If this is controllable, it can also take over the function of the dosing device 29.
  • the dosage can be set once, e.g. based on the observed bubble resolution before reaching the mixing dome 161.
  • the observation can also be carried out by a pressure meter 46 or a gas bubble sensor, e.g. a floating body or, as shown, a light barrier 50, 51, which also offers the possibility of automatically regulating the dosage.
  • the signal line 461 or 511 is fed to a control device R and its signal is compared with a predetermined value, which corresponds to the presence of a low bubble flow compared to the bubble flow at the outlet of the mixer 11, and the metering device 29 is controlled by the difference signal via line 291.
  • the control of the gas volume flow can also be carried out by specifying a metering signal on the input lines 60b, 64b of the control device R, to which the said difference signal of the control deviation is additionally added, if control is additionally provided.
  • FIG. 2 shows an alternative embodiment of the mixer 11, which is equipped with a sintered candle 314, through the pores of which the gas enters the mixing chamber 312 in fine bubbles.
  • the sintered body could also be provided flat on the bottom of the tube 15, through which the fuel enters laterally.
  • FIG 3 shows a further alternative embodiment of the mixer 112, which consists of a known static mixer, the mixing chamber 313 of which the gas and the fuel are supplied.
  • the choice between the different mixers 11, 111, 112 is expediently made in accordance with the pairing of the selected gas and the fuel and their properties, in particular with regard to soiling or clogging of the pores or nozzle. Furthermore, the mixability is a selection criterion in the event of very different throughputs.
  • the gas is generally dissolved at a pressure starting approximately from two atmospheres, higher pressures being preferred. If, however, a so-called carburetor of a carburetor engine is connected downstream of the device, which cannot be under excess pressure, a readily soluble gas, e.g. Carbon dioxide. Both the negative pressure during the so-called gasification process then creates the supersaturation state, which causes a finer distribution of the fuel, and when the mixture of fuel and air is subsequently heated by the heating through the cylinder wall, a further release of gas and thus splitting of the droplets occurs .
  • a so-called carburetor of a carburetor engine is connected downstream of the device, which cannot be under excess pressure, a readily soluble gas, e.g. Carbon dioxide.
  • Both the negative pressure during the so-called gasification process then creates the supersaturation state, which causes a finer distribution of the fuel, and when the mixture of fuel and air is subsequently heated by the heating through the cylinder wall, a further release of gas and
  • FIG. 4 shows how the device is inserted into a diesel engine 63.
  • the solution of diesel oil and air or carbon dioxide saturated at approximately 10 atmospheres is fed to the injection pump 60, from where it reaches the combustion chamber 62 through the injection nozzle 61.
  • the compressed air which may also be heated by the cylinder walls, has a high temperature, the solubility of the gas is exceeded despite the high pressure, and the solution is finely atomized by the escaping gas.
  • the cold start property in particular is significantly improved, and saturation with the readily soluble carbon dioxide is therefore recommended at the start.
  • saturation with air is sufficient to improve efficiency and reduce harmful emissions and soot formation.
  • valves 21 and 25 for carbon dioxide and compressed air are expediently reversed.
  • the control of the metering device 29 is fed directly via a signal line 60b from the metering control line 60a to the injection pump 60, a control signal from the control device R or the metering device 29.
  • An injection engine 67 is shown in FIG. 5, the fuel flow divider 64 of which supplies the saturated solution, from which it is directed to the injection nozzle 65. Since the combustion air drawn in at the same time has a considerably lower pressure than the solution, the solution is spontaneously atomized by the released gas, which improves both the combustion and the cold start properties. The mixture ratio of fuel and combustion air can therefore be set to an even lower air excess than in known engines of this type, which leads to a further increase in efficiency and a reduction in pollutant emissions. If carbon dioxide is dissolved in the fuel, the knock resistance of the solution is increased compared to the pure fuel. This is an additional beneficial effect.
  • the control signal for the metering device 29 occurs through the control signal of the fuel quantity divider; which is taken from line 64a via line 64b.
  • FIG. 6 shows a heating burner, in the fuel line of which the device for dissolving gas is arranged upstream of the controlled valve 70.
  • the fuel is finely divided by the released gas and mixed with the air flow. This effect is intensified by the retroreflection from the flame zone 73 into the mixing zone 731, since the heating releases further gas which separates the droplets again.
  • a flammable gas e.g. Hydrogen, natural gas or propane gas can be dissolved in the fuel.
  • FIG. 1 shows a jet engine 83, in the fuel feed line of which the device for dissolving gas is inserted. Since the supply pressure of the nozzles 81 is relatively high, a large amount of gas can be dissolved in the fuel and a substantial improvement in the distribution of the fuel can be achieved during the residence time in the mixing zone 81. The radiant heat that comes from the flame zone 82 into the mixing zone 81 also contributes to this, which causes the fuel droplets to be divided again by the release of gas. A practically soot-free combustion and an increase in efficiency is achieved.
  • Carbon dioxide is particularly suitable for saturating the fuel because of its high solubility, and also a combustible gas because of its good ignitability, which largely prevents engine exposure.
  • a control signal is fed from the fuel metering device to the control device R for metering the gas flow.
  • the known safety engineering measures must be taken into account.
  • the swirl section 163 is expediently dimensioned so large that there is no removal of gas via a metering device 45.
  • the signals for controlling the metering of the gas flow and the corresponding control device can be configured electronically, mechanically, pneumatically, etc., depending on the metering devices for the fuel.
  • the time pulses that serve to control the injection are also expediently used to control the metering device when using an electromagnetically controllable valve.
  • this rotation acts directly or via a cam on a mechanically acting metering device.
  • the rotation is detected by a sensor, e.g. a potentiometer, converted into an electrical signal and fed to an electronic control device.

Description

  • Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Verteilung von flüssigem Brennstoff in Verbrennungsluft, der der Brennstoff über einen Vergaser oder Injektor zugemischt wird, bei dem vorher in dem Brennstoff Gas, vorzugsweise Luft und/oder Kohlendioxid, bei einem solchen Lösungsdruck-Temperaturzustand, bei dem eine höhere Löslichkeit des Gases als unter dem Mischdruck-Temperaturzustand der Verbrennungsluft bei der Zumischung gegeben ist, in einem solchen Mengenverhältnis gelöst wird, dass das Sättigungsmengenverhältnis bei dem Mischdruck-Temperaturzustand überschritten ist, und diese Lösung dem Vergaser bzw. Injektor zugeführt wird.
  • Es ist bekannt, dass Flüssigkeiten, in denen Gase gelöst sind, bei einer plötzlichen Absenkung vom umgebenden Druck oder einer schnellen Temperaturerhöhung, bei denen der Zustand der Übersättigung wegen der geringeren Löslichkeit der Gase bei niedrigerem Druck oder höherer Temperatur auftritt, spontan das gelöste Gas freisetzen und dabei aufschäumen oder im Fall einer gleichzeitigen Versprühung sich in feine Tröpfchen zerteilen.
  • In der Patentschrift DE-C 471 423 ist eine Kompressoranlage beschrieben, in der die Verbrennungsluft und der flüssige Brennstoff unter Druck zusammengeführt, dann weiter komprimiert und anschliessend einer Zerstäuberdüse zugeführt wird. Hierbei wird ein Teil der Verbrennungsluft durch die Kompression in dem Brennstoff gelöst, und die Lösung wird zusammen mit der übrigen Luft als Gemisch der Düse zugeführt. Dieses Gemisch aus Luftblasen und Lösung lässt sich jedoch nicht gleichmässig fein zerstäuben.
  • Weiterhin ist es aus FR-A 1 177 722 bekannt, in einem grossräumigen Tank durch ein Rührwerk Gas in flüssigem Brennstoff bei Normaldruck zu lösen und anschliessend die Lösung bei Normaldruck tropfenweise zu verbrennen. Da die Druckverhältnisse beim Lösen und Verbrennen gleich sind und die Lösung nur tropfenweise dem Ofen zugeführt wird, tritt nur eine ungleichmässige Verteilung des Brennstoffes in der Brennerzone auf.
  • Weiterhin ist es aus FR-A 2249954 bekannt, einen flüssigen Brennstoff gemeinsam mit Dampf oder Gas über eine Turbulenzzone in einer Zuleitung einem Injektor unter Druck zur Herabsetzung der Viskosität des Brennstoffes zuzuführen. Bei dieser Anordnung tritt das überschüssige Gas bzw. der Dampf blasenförmig mit der Flüssigkeit aus der Düse aus und stört eine gleichmässig feine Zerstäubung.
  • Andererseits ist es bekannt, flüssige Brennstoffe durch Versprühen und teilweise Verdampfung durch Erhitzen und Verwirbeln in Verbrennungsluft zu verteilen. Diese Vermischungsmassnahmen greifen alle hinter dem sogenannten Vergaser oder den Injektordüsen oder Brennerdüsen ein, indem durch Wirbelzonen und besondere Gestaltung und Lage des Brenn- oder Explosionsraumes zur Zuführung des Brennstoffs oder der Brennstoff-Luftmischung eine gleichmässige und intensive Vermischung angestrebt wird. Alle diese Massnahmen sind aber nicht ausreichend, um eine völlig gleichmässige und sehr feine Brennstoffverteilung zu bewirken, weshalb entweder ein Teil des Brennstoffes unverbrannt oder gespalten als Kohlenmonoxid oder Kohlenstoff den Brennraum verlässt oder bei der Zufuhr eines Luftüberschusses dieser zur Bildung von Stickoxiden nutzlos verbraucht wird und schädliches Abgas abgegeben wird.
  • Es ist Aufgabe der Erfindung, ein Verfahren und eine Vorrichtung zu offenbaren, durch die die Verteilung von Brennstoff in Verbrennungsluft wesentlich gleichmässiger und feiner erfolgt, so dass die Nachteile der bekannten Verfahren verringert werden und eine bessere Verbrennung mit höherem Wirkungsgrad, weniger schädlichen Abgasen, zuverlässigerer Zündung und damit geringeren Startschwierigkeiten bei Motoren und geringerer Klopfneigung bei Motoren erreicht werden kann.
  • Die Lösung der Aufgabe ist dadurch gegeben, dass der Brennstoff im Lösungsdruck-Temperaturzustand völlig mit dem Gas gesättigt wird, der Brennstoff und das Gas laufend, dem Lösungsvermögen entsprechend dosiert, einem Gas-Flüssigkeitsmischer zugeführt wird und von diesem die sich bildende Lösung und ein Gasblasenstrom über eine Wirbelstrecke, sich dabei weitgehend auflösend, zu einem darüberliegenden Mischdom geführt ist und dass von dort über eine Abführstrecke die gesättigte Lösung mit einer Sinkgeschwindigkeit, die geringer als die Steiggeschwindigkeit von Gasblasen ist, abgeleitet und danach dem Vergaser bzw. Injektor zugeführt wird.
  • Das Verfahren lässt sich sowohl für explosionsartige als für kontinuierliche Verbrennungssysteme anwenden. Je nach Anwendung sind unterschiedliche Gas-Brennstofflösungen besonders vorteilhaft einzusetzen.
  • So ist es beim Einsatz in Verbindung mit Unterdruckvergasern vorteilhaft, ein Gas hoher Löslichkeit, z.B. Kohlendioxid, in dem Benzin zu lösen.
  • Weiterhin ist es bei Verbrennung von schwer brennbaren Flüssigkeiten, z.B. Dieselöl oder Schweröl, insbesondere als Zündhilfe vorteilhaft, Wasserstoff zu verwenden.
  • Bei der Verbrennung von Brennstoffen mit relativ hohem Kohlenstoffgehalt, z.B. Benzol ist die Lösung von Sauerstoff vorteilhaft.
  • Der geringste versorgungstechnische Aufwand ist gegeben bei der Verwendung von Druckluft, die durch einen relativ kleinen Kompressor vor Ort erzeugt wird. Eine für den angestrebten Zweck ausreichende Luftmenge wird insbesondere dann gelöst, wenn der Brennstoff unter einem Druck von mehreren Atmosphären gesättigt wird.
  • Ein Umschalt- oder Mischbetrieb mit verschiedenen Gasen, z.B. Kohlendioxid, zum Start oder bei niedrigerTemperatur und Luft zum laufenden Betrieb ergibt eine vorteilhafte Kombination bezüglich technischer Wirkung und Ökonomie des Stoffeinsatzes. Auch kann bei erschwerten Betriebsbedingungen, bei denen Klopfneigung besteht, der Einsatz von Kohlendioxid relativ erhöht werden.
  • Die Vorrichtung zur Lösung des Gases ist eine geschlossene Einheit, die in einfacher Weise jeweils in die Brennstoffleitung eingefügt werden kann. In einer vorteilhaften Ausgestaltung erfolgt die Steuerung der Vorrichtung aufgrund intern gewonnener Kriterien des Brennstoffdurchflusses und der erreichten Sättigung.
  • Bei stark wechselndem Durchfluss, z.B. bei Motoren, wird für die Steuerung der Vorrichtung zur Sättigung zweckmässig das bereits vorhandene Steuerkriterium der Brennstoffdosierer verwendet.
  • Eine Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens und die Einfügung in bekannte Verbrennungsmotore und -anlagen ist in den Fig. 1 bis 7 dargestellt.
    • Fig. 1 zeigt eine schematische Darstellung von einer Vorrichtung zur Lösung von Gasen im Brennstoff;
    • Fig. 2 zeigt einen alternativen Mischer zur Anlage Fig. 1;
    • Fig. 3 zeigt einen weiteren Mischer zur Anlage Fig. 1;
    • Fig.4 zeigt den Anschluss der Vorrichtung nach Fig. 1 an einen Dieselmotor;
    • Fig.5 zeigt den Anschluss der Vorrichtung nach Fig. 1 an einen Einspritzermotor;
    • Fig. 6 zeigt den Anschluss der Vorrichtung nach Fig. 1 an einen Heizungsbrenner;
    • Fig.7 zeigt den Anschluss der Vorrichtung nach Fig. 1 an ein Strahltriebwerk.
  • Die Vorrichtung zur Lösung von Gasen in Brennstoffen, die in Fig. 1 dargestellt ist, besteht aus einem Injektormischer 11, dessen Düse 12 über die Leitung 13 der Brennstoff zugeführt wird. Die Düse 12 ist von einer Mischkammer 311 umgeben, in die das Gas, hier Druckluft oder Kohlendioxid, über Leitung 31 zugeführt wird. An den Mischer 11 schliesst sich ein senkrecht stehendes zylindrisches Rohr 15 an, in dem in einer Wirbelstrecke 163 sich die Gasblasen im Brennstoff auflösen. Das Rohr 15 ist zweckmässig so dimensioniert, dass die Höhe h der Wirbelstrecke 163 etwa dem doppelten Durchmesser d entspricht und bei maximalem Brennstoffdurchsatz die Gasblasen sich bei Erreichen des oberen Bereiches praktisch völlig gelöst haben. Ungelöstes Gas sammelt sich in dem Mischdom 161 über dem oberen Ende des Rohres 15. Von dem Mischdom 161 nach unten erstreckt sich konzentrisch zum Rohr 15 ein Gehäuse 16, dessen Durchmesser so gewählt ist, dass in der Abführstrecke 164 zwischen dem Gehäuse 16 und dem Rohr 15 die Sinkgeschwindigkeit des Brennstoffes bei maximalem Durchsatz kleiner ist als die Steiggeschwindigkeit der eventuell noch vorhandenen restlichen Gasblasen. Am unteren Ende des Gehäuses 16 ist die Brennstoffleitung 17 angeschlossen, die zu dem sogenannten Vergaser oder den Einspritzvorrichtungen führt.
  • Für die optimale Kontrolle der richtigen Dosierung der zugesetzten Gasmenge ist das Gehäuse 16 aus Glas oder zumindest teilweise aus Glas hergestellt.
  • Der Brennstoff wird aus dem Tank 40 mit der Pumpe 41 über ein Filter 42 in bekannter Weise und unter Druck durch eine Brennstoffleitung 17 gefördert.
  • Zwischen dem Anschluss 171a, an den bei bekannten Motoren und Verbrennungsanlagen sich Anschluss 171d (Fig. 4 bis 7) anschliesst, ist die Vorrichtung mit Anschluss 171b und 171c eingesetzt, wobei in die Leitungen 17 und 13 zweckmässig ein Rückschlagventil 44 eingebaut ist, damit der Druck im Gehäuse 16 stets erhalten bleibt, um den Sättigungszustand des Brennstoffes zu erhalten.
  • Das Kohlendioxid wird aus einer Druckflasche 20 über ein Reduzierventil 21 einer Mischleitung 26 zugeführt, und andererseits wird mit dem Kompressor 23 Druckluft in einen Vorratsbehälter 22 gefüllt und über ein Reduzierventil 25 ebenfalls der Mischleitung 26 zugeführt. Eine solche Druckluftanlage ist, z.B. bei Lastkraftwagen, bereits vorhanden. Wegen des relativ geringen Luftbedarfs genügt es für einen Personenkraftwagen, einen Vorratsbehälter jeweils beim Tanken mit einem Kompressor zu laden; oder es kann ein kleiner gesonderter Kompressor vorgesehen werden.
  • Zur Überwachung des Druckes in der Mischleitung 26 dient ein Manometer 27. Das Ventil 28 öffnet durch ein Betriebssignal die Mischleitung 26 zur Dosiervorrichtung 29, von der über das Rückschlagventil 30 die Leitung 31 zum Mischer 11 führt. Je nach Ausführung der genannten Bauteile können deren Funktionen auch integriert in speziellen Bauelementen ausgeführt werden. So kann bei festem Schliessen der Dosiervorrichtung 29 im betriebslosen Zustand ein separates Ventil 28 entfallen. Weiterhin kann der Vorratsbehälter 22 entfallen, wenn ein spezieller, immer mitlaufender Kompressor 23 vorgesehen ist. Sofern dieser steuerbar ist, kann dieser auch die Funktion des Dosierers 29 übernehmen.
  • Sofern ein konstanter Brennstoffstrom, wie z.B. bei Heizungsbrennern, benötigt wird, kann die Dosierungseinstellung einmalig geschehen, z.B. anhand der beobachteten Blasenauflösung vor Erreichen des Mischdomes 161. Die Beobachtung kann aber auch durch einen Druckmesser 46 oder einen Gasblasensensor, z.B. einen Schwimmkörper oder, wie gezeigt, eine Lichtschranke 50, 51 erfolgen, was auch die Möglichkeit bietet, eine Regelung der Dosierung automatisch vorzunehmen. Hierzu wird die Signalleitung 461 oder 511 einer Regelvorrichtung R zugeführt und deren Signal mit einem vorgegebenen Wert, der dem Vorhandensein von einem geringen Blasenstrom verglichen mit dem Blasenstrom am Ausgang des Mischers 11 entspricht, verglichen und von dem Differenzsignal die Dosiervorrichtung 29 über Leitung 291 angesteuert.
  • Es ist bei stark schwankendem Brennstoffverbrauch vorteilhaft, eine Rückleitung 47 von dem Mischdom 161 über eine weitere Dosiervorrichtung 45 zum Tank 40 vorzusehen. Diese Dosiervorrichtung 45 wird dann geöffnet, wenn eine relativ zum Normalbetrieb grosse Gasblase sich im Mischdom 161 gesammelt hat, was durch Vergleich des Signals der Lichtschranke 50, 51 mit einem entsprechend hohem Vergleichswert automatisch regelnd über Leitung 451 erfolgt.
  • Die Steuerung des Gasmengenstromes, abhängig vom Brennstoffdurchsatz, kann auch durch Vorgabe eines Dosiersignales auf den Eingangsleitungen 60b, 64b der Regelvorrichtung R erfolgen, dem additiv das genannte Differenzsignal der Regelabweichung zugefügt wird, sofern eine Regelung zusätzlich vorgesehen ist.
  • Da das Durchlaufen der Wirbelstrecke 163 für die Gasblasen eine gewisse Zeit beansprucht, ist es erforderlich, zur Vermeidung von Regelschwingungen eine angepasste Verzögerung in der Regelvorrichtung für die Stellsignale vorzusehen.
  • Sofern ein sehr grosser Brennstoffbedarf besteht, ist es aus Gründen der Bauhöhe zweckmässig, mehrere Mischer 11 mit Rohren 15 parallel in einem Gehäuse 16 unterzubringen oder statt der Injektordüse 12 andere Mischer vorzusehen.
  • In Fig. 2 ist eine alternative Ausführung des Mischers 11 gezeigt, der mit einer Sinterkerze 314, durch deren Poren das Gas in feinen Blasen in die Mischkammer 312 eintritt, ausgerüstet ist. Der Sinterkörper könnte auch flächig am Boden des Rohres 15 vorgesehen werden, über dem seitlich der Brennstoff zutritt.
  • In Fig. 3 ist eine weitere alternative Ausführung des Mischers 112 gezeigt, der aus einem bekannten Statikmischer besteht, dessen Mischkammer 313 das Gas und der Brennstoff zugeführt wird.
  • Die Auswahl zwischen den verschiedenen Mischern 11, 111, 112 wird zweckmässig entsprechend der Paarung des gewählten Gases und des Brennstoffes und deren Eigenschaften, insbesondere bezüglich einer Verschmutzung oder Verstopfung der Poren oder Düse, getroffen. Weiterhin ist die Mischfähigkeit bei eventuell auftretenden sehr unterschiedlichen Durchsätzen ein Auswahlkriterium.
  • Die Anschlüsse der Vorrichtungen nach Fig. 2 und 3 sind entsprechend denjenigen in Fig. 1 bezeichnet.
  • Die Lösung des Gases erfolgt im allgemeinen bei einem Druck etwa beginnend mit zwei Atmosphären, wobei höhere Drücke bevorzugt sind. Sofern aber ein sogenannter Vergaser eines Vergasermotors der Vorrichtung nachgeschaltet ist, der nicht unter Überdruck stehen kann, so wird zur Sättigung ein gut lösliches Gas, z.B. Kohlendioxid, gewählt. Es entsteht dann sowohl durch den Unterdruck beim sogenannten Vergasungsvorgang der Übersättigungszustand, der eine feinere Verteilung des Brennstoffes bewirkt, und bei einer anschliessenden Erhitzung des Gemisches aus Brennstoff und Luft duch die Erwärmung durch die Zylinderwand tritt eine weitere Freisetzung von Gas und damit Aufspaltung der Tröpfchen auf.
  • In Fig.4 ist gezeigt, wie die Vorrichtung in einen Dieselmotor 63 eingesetzt ist. Es wird die bei etwa 10 Atmosphären gesättigte Lösung aus Dieselöl und Luft oder Kohlendioxid der Einspritzpumpe 60 zugeführt, von wo sie durch die Einspritzdüse 61 in den Brennraum 62 gelangt.
  • Da die komprimierte Luft, die unter Umständen zusätzlich durch die Zylinderwände aufgeheizt ist, eine hohe Temperatur hat, ist trotz des hohen Druckes die Löslichkeit des Gases überschritten, und es erfolgt eine feine Vernebelung der Lösung durch das austretende Gas. Hierdurch wird insbesondere die Kaltstarteigenschaft wesentlich verbessert, wobei sich deshalb beim Start die Sättigung mit dem gut löslichen Kohlendioxid empfiehlt. Bei warmem Motor genügt zur Verbesserung des Wirkungsgrades und der Verringerung der schädlichen Abgase und Russbildung eine Sättigung mit Luft.
  • Abhängig von der Motortemperatur erfolgt zweckmässig eine Umsteuerung der Ventile 21 und 25 für Kohlendioxid und Druckluft.
  • Für die Dosierung des Gasstromes, d.h. die Steuerung der Dosiervorrichtung 29 wird über Signalleitung 60b von der Dosiersteuerungsleitung 60a der Einspritzpumpe 60 ein Steuersignal der Regelvorrichtung R oder dem Dosierer 29 direkt zugeführt.
  • In Fig. 5 ist ein Einspritzmotor 67 gezeigt, dessen Kraftstoffmengenteiler 64 die gesättigte Lösung zugeführt wird, von der sie zur Einspritzdüse 65 geleitet wird. Da die gleichzeitig angesaugte Verbrennungsluft einen erheblich niedrigeren Druck als die Lösung hat, erfolgt eine spontane Zerstäubung der Lösung durch das frei werdende Gas, was sowohl die Verbrennung als die Kaltstarteigenschaften verbessert. Das Mischungsverhältnis von Brennstoff und Verbrennungsluft kann deshalb auf einen noch geringeren Luft- überschuss als bei bekannten Motoren dieser Art eingestellt werden, was zur weiteren Erhöhung des Wirkungsgrades und Verringerung der Schadstoffemission führt. Sofern Kohlendioxid im Brennstoff gelöst wird, ist die Klopffestigkeit der Lösung gegenüber dem reinen Brennstoff erhöht. Dies ist ein zusätzlicher vorteilhafter Effekt. Das Steuersignal für die Dosiervorrichtung 29 geschieht durch das Steuersignal des Kraftstoffmengenteilers; das über Leitung 64b von Leitung 64a abgenommen wird.
  • In Fig.6 ist ein Heizungsbrenner gezeigt, in dessen Brennstoffleitung vor dem gesteuerten Ventil 70 die Vorrichtung zur Lösung von Gas angeordnet ist. Sobald die unter Druck stehende Lösung aus der Brennerdüse 71 in die Verbrennungsluft eintritt, wird der Brennstoff durch das frei werdende Gas fein zerteilt und mit dem Luftstrom vermischt. Dieser Effekt wird noch durch die Rückstrahlung aus der Flammzone 73 in die Mischzone 731 verstärkt, da durch die Erwärmung weiteres Gas freigesetzt wird, das die Tröpfchen nochmals trennt.
  • Da die Flamme durch die feine Verteilung des Brennstoffes praktisch russfrei brennt, entsteht keine Russablagerung an dem nachgeschalteten Wärmetauscher, wodurch der Wirkungsgrad der Heizanlage zusätzlich verbessert ist gegenüber bekannten Heizanlagen.
  • Das Verfahren ist sowohl für Heizöl als auch Schweröl als auch für eine Brennstoff-Schadstoffmischung gut geeignet. Zur zusätzlichen Verbesserung der Zündfähigkeit der Lösung kann auch ein brennbares Gas, z.B. Wasserstoff, Erdgas oder Propangas im Brennstoff gelöst werden.
  • Da der Brennstoffstrom konstant ist, ist die Dosierung der Gasmenge fest eingestellt, was zu einer sehr einfachen Vorrichtung führt.
  • Fig. zeigt ein Strahltriebwerk 83, in dessen Brennstoffzuleitung die Vorrichtung zur Lösung von Gas eingefügt ist. Da der Versorgungsdruck der Düsen 81 relativ hoch ist, kann eine grosse Menge Gas im Brennstoff gelöst werden und eine wesentliche Verbesserung der Verteilung des Brennstoffes während der Verweilzeit in der Mischzone 81 erreicht werden. Hierzu trägt zusätzlich die Strahlungswärme, die aus der Flammzone 82 in die Mischzone 81 tritt, bei, die eine nochmalige Aufteilung der Brennstofftröpfchen durch Freisetzung von Gas bewirkt. Eine praktisch russfreie Verbrennung und eine Erhöhung des Wirkungsgrades wird dadurch erreicht.
  • Zur Sättigung des Brennstoffes eignet sich insbesondere Kohlendioxid wegen seiner hohen Löslichkeit als auch ein brennbares Gas wegen seiner guten Zündfähigkeit, die ein Aussetzen des Triebwerkes weitgehend verhindert.
  • Zur Dosierung des Gasstromes wird auch bei dieser Anordnung ein Steuersignal von dem Brennstoffdosierer der Regelvorrichtung R zugeführt. Bei der Verwendung von brennbaren Gasen oder Gasen mit hohem Sauerstoffanteil müssen die bekannten sicherheitstechnischen Konstruktionsmassnahmen berücksichtigt werden. In diesen Fällen wird die Wirbelstrecke 163 zweckmässig so gross dimensioniert, dass eine Abführung von Gas über eine Dosiervorrichtung 45 entfällt.
  • Die optimale Ausgestaltung der Anordnungen nach der Erfindung in den gezeigten und weiteren ähnlichen Anwendungsfällen kann durch geeignete Kombination der gezeigten Einzelheiten oder auch durch fachmännische Auswahl geeigneter Paarungen von Brennstoff und Gas erfolgen. Die dargestellten Vorrichtungen zur Lösung von Gas im Brennstoff können durch andere Äquivalente ersetzt werden, soweit sie den Anforderungen des Verfahrens gemässe Lösungen liefern.
  • Die Signale zur Steuerung der Dosierung des Gasstromes und die entsprechende Regelvorrichtung können elektronisch, mechanisch, pneumatisch usw. ausgestaltet sein, je nach den gegebenen Dosiervorrichtungen für den Brennstoff. So werden zweckmässig die Zeitimpulse, die der Einspritzsteuerung dienen, auch für die Steuerung der Dosiervorrichtung bei Verwendung eines elektromagnetisch steuerbaren Ventils benutzt. In einer anderen Ausgestaltung mit einer Einspritzpumpenverstellung durch Verdrehen einer Welle wirkt diese Drehung direkt oder über eine Nocke auf eine mechanisch wirkende Dosiervorrichtung ein. Nach einer weiteren Ausgestaltung wird die Drehung durch einen Sensor, z.B. ein Potentiometer, in ein elektrisches Signal umgesetzt und einer elektronischen Steuer- oder Regelvorrichtung zugeführt.

Claims (15)

1. Verfahren zur Verteilung von flüssigem Brennstoff in Verbrennungsluft, der der Brennstoff über einen Vergaser oder Injektor zugemischt wird, bei dem vorher in dem Brennstoff Gas, vorzugsweise Luft und/oder Kohlendioxid, bei einem solchen Lösungsdruck-Temperaturzustand, bei dem eine höhere Löslichkeit des Gases als unter dem Mischdruck-Temperaturzustand der Verbrennungsluft bei der Zumischung gegeben ist, in einem solchen Mengenverhältnis gelöst wird, dass das Sättigungsmengenverhältnis bei dem Mischdruck-Temperaturzustand der Verbrennungsluft überschritten ist, und diese Lösung dem Vergaser bzw. Injektor zugeführt wird, dadurch gekennzeichnet, dass der Brennstoff im Lösungsdruck-Temperaturzustand völlig mit dem Gas gesättigt wird, der Brennstoff und das Gas laufend, dem Lösungsvermögen entsprechend dosiert, einem Gas-Flüssigkeitsmischer (11, 111, 112) zugeführt wird und von diesem die sich bildende Lösung und ein Gasblasenstrom über eine Wirbelstrecke (163), sich dabei weitgehend auflösend, zu einem darüberliegenden Mischdom (161) geführt wird und dass von dort über eine Abführstrecke (164) die gesättigte Lösung mit einer Sinkgeschwindigkeit, die geringer als die Steiggeschwindigkeit von Gasblasen ist, abgeleitet und danach dem Vergaser bzw. Injektor (61, 65,71,81) zugeführt wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Lösungsdruck mehrere Atmosphären über dem Mischdruck der Verbrennungsluft liegt und die Lösungs- und Mischtemperatur annähernd gleich sind oder die Mischtemperatur über der Lösungstemperatur liegt.
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Lösungstemperatur der Umgebungstemperatur entspricht und die Mischtemperatur durch Zufuhr von Verbrennungswärme in Form von Strahlung der Verbrennungszone oder der Wandung der Brennkammer darüber liegt und der Lösungs- und Mischdruck annähernd gleich Normaldruck sind oder der Mischdruck geringer als der Normaldruck ist.
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass das Gas leicht löslich (Kohlendioxid), leicht brennbar (Wasserstoff) und/oder oxidierend (Sauerstoff) ist.
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass der Brennstoff Methanol, Alkohol, Benzin, Benzol, Heizöl, Dieselöl, Schweröl oder ein Brennstoff-Schadstoffgemisch ist.
6. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass der Mischer (11) ein Injektormischer ist, dem der Brennstoff über eine vertikale Düse (12) und das Gas einer darumliegenden Mischkammer (311) zugeführt wird, oder ein Sinterkerzenmischer (111) ist, bei dem das Gas einer Seite einer gesinterten, porösen Trennschicht, dem Inneren eines zylinderischen Sinterkörpers (314), und der Brennstoff der auf der anderen Seite derTrennschicht befindlichen Mischkammer (312) zugeführt wird, oder ein Statikmischer (112) ist, dessen Mischkammer (313) das Gas und der Brennstoff zugeführt werden, und dass in Stromrichtung hinter dem Mischer (11, 111, 112) ein Rohr (15), das die Wirbelstrecke (163) enthält und das eine grössere, z.B. die doppelte, Höhe (h) im Verhältnis zu seinem Durchmesser (d) besitzt, angeordnet ist und dass konzentrisch zum Rohr (15) ein zylindrisches Gehäuse (16) als Abführstrecke (164) angeordnet ist, an dessen unterem Abschnitt (162) eine Brennstoffableitung (17) angeschlossen ist.
7. Vorrichtung nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass in einem Gehäuse mehrere Mischer (11, 111, 112) und Rohre (15) nebeneinander angeordnet sind.
8. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 6 oder 7, dadurch gekennzeichnet, dass der Brennstoff von einem Tank (40) über ein Filter (42) und ein Rückschlagventil (44) dem Mischer (11, 111, 112) zugeführt wird, wobei eine Pumpe (41) den Lösungsdruck liefert.
9. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 6 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass das Gas aus einer Druckflasche (20) über ein Reduzierventil (21) oder von einem Kompressor (23) über ein Rückschlagventil (24) und ein Reduzierventil (25) und weiterhin über eine Dosiervorrichtung (29) dem Mischer (11,111,112) zugeführt wird.
10. Vorrichtung nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass die Dosiervorrichtung (29) mit einer Regelvorrichtung (R) verbunden ist, die eingangsseitig mit einem Druckmesser (46) oder Gasblasensensor, z.B. Schwimmkörper oder einem Photosensor (51) einer Lichtschranke (50, 51) verbunden ist, die die Stärke des Stromes der Gasblasen in einem Mischdorn (161) über der Wirbelstrecke (163) signalisiert, und die Regelvorrichtung (R) die Dosiervorrichtung (29) steuert, wozu das Signal der Lichtschranke (50, 51) mit einem Vergleichswert verglichen wird, der dem Signal von einem vorgegebenen relativ niedrigen Glasblasenstrom verglichen zum Gasblasenstrom am Ausgang des Mischers (11) entspricht, und das so entstehende Differenzsignal als Steuergrösse dient.
11. Vorrichtung nach Anspruch 9 oder 10, dadurch gekennzeichnet, dass am Mischdom (161) eine Brennstoffrückleitung (47) zum Tank (40) mit einer Dosiervorrichtung (45) angeordnet ist, die von der Regelvorrichtung (R) aufgesteuert wird, wenn der Gasblasensensor das Vorhandensein einer grossen Gasblase im Mischdom (161) durch ein entsprechend hohes Ausgangssignal signalisiert.
12. Verwendung des Verfahrens nach einem der Ansprüche 1 bis 5, wobei in einem Abschnitt (171a-171d) der Brennstoffleitung (17) zwischen der Kraftstoffpumpe (41) und
- bei einem Einspritzmotor - einen Kraftstoffmengenteiler (64) oder
- bei einem Dieselmotor - einer Einspritzpumpe (60) Gas im Brennstoff gelöst wird, dadurch gekennzeichnet, dass der Brennstoff im Lösungsdruck-Temperaturzustand völlig mit dem Gas gesättigt wird, der Brennstoff und das Gas laufend, dem Lösungsvermögen entsprechend dosiert, einem Gas-Flüssigkeitsmischer (11, 111, 112) zugeführt wird und von diesem die sich bildende Lösung und ein Gasblasenstrom über eine Wirbelstrecke (163), sich dabei weitgehend auflösend, zu einem darüberliegenden Mischdom (161) geführt wird und dass von dort über eine Abführstrecke (164) die gesättigte Lösung mit einer Sinkgeschwindigkeit, die geringer als die Steiggeschwindigkeit von Gasblasen ist, abgeleitet und danach dem Vergaser bzw. Injektor (61, 65, 71, 81) zugeführt wird und dass der Lösungsdruck mindestens dem Mischdruck entspricht und die Lösungstemperatur kleiner als die Mischtemperatur ist.
13. Verwendung des Verfahrens nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, dass Steuergrössen (60a, 64a), die den Kraftstoffdosiervorrichtungen wie Einspritzpumpe (60) oder Kraftstoffmengenteiler (64) zugeführt werden, als Steuergrössen (60b, 64b) oder Regelgrössen der Gas-/Brennstoff-Dosiervorrichtung (29) zugeführt wird.
14. Verwendung des Verfahrens nach einem der Ansprüche 1 bis 5, wobei in einer Heiz- und Verbrennungsvorrichtung in einem Abschnitt (171a-171d) einer Brennstoffleitung (17) zwischen einer Brennstoffpumpe (41) und einer Brennerdüse (71) Gas im Brennstoff gelöst wird, dadurch gekennzeichnet, dass der Brennstoff im Lösungsdruck-Temperaturzustand völlig mit dem Gas gesättigt wird, der Brennstoff und das Gas laufend, dem Lösungsvermögen entsprechend dosiert, einem Gas-Flüssigkeitsmischer (11, 111, 112) zugeführt wird und von diesem die sich bildende Lösung und ein Gasblasenstrom über eine Wirbelstrecke (163), sich dabei weitgehend auflösend, zu einem darüberliegenden Mischdom (161) geführt wird und dass von dort über eine Abführstrecke (164) die gesättigte Lösung mit einer Sinkgeschwindigkeit, die geringer als die Steiggeschwindigkeit von Gasblasen ist, abgeleitet und danach dem Vergaser bzw. Injektor (61, 65, 71, 81) zugeführt wird und dass der Lösungsdruck über dem Mischdruck liegt und die Mischtemperatur über der Lösungstemperatur liegt.
15. Verwendung des Verfahrens nach einem der Ansprüche 1 bis 5, wobei einem Strahltriebwerk in einem Abschnitt (171a-171d) einer Brennstoffleitung (17) zwischen einer Kraftstoffpumpe (41) und einer Triebwerksdüse (81) Gas in Brennstoff gelöst wird, dadurch gekennzeichnet, dass der Brennstoff im Lösungsdruck-Temperaturzustand völlig mit dem Gas gesättigt wird, der Brennstoff und das Gas laufend, dem Lösungsvermögen entsprechend dosiert, einem Gas-Flüssigkeitsmischer (11, 111, 112) zugeführt wird und von diesem die sich bildende Lösung und ein Gasblasenstrom über eine Wirbelstrecke (163), sich dabei weitgehend auflösend, zu einem darüberliegenden Mischdom (161) geführt wird und dass von dort über eine Abführstrecke (164) die gesättigte Lösung mit einer Sinkgeschwindigkeit, die geringer als die Steiggeschwindigkeit von Gasblasen ist, abgeleitet und danach dem Vergaser bzw. Injektor (61, 65, 71, 81) zugeführt wird und dass die Lösungstemperatur der Umgebungstemperatur entspricht und die Mischtemperatur durch Zufuhr von Strahlungswärme der Verbrennungszone über der Lösungstemperatur liegt und der Lösungsdruck dem Mischdruck entspricht.
EP83902808A 1982-09-04 1983-08-31 Verfahren und vorrichtung zur lösung von gas, insbesondere kohlendioxid in flüssigem brennstoff und dessen verteilung in verbrennungsluft im übersättigtem zustand Expired EP0118500B1 (de)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
AT83902808T ATE30458T1 (de) 1982-09-04 1983-08-31 Verfahren und vorrichtung zur loesung von gas, insbesondere kohlendioxid in fluessigem brennstoff und dessen verteilung in verbrennungsluft im uebersaettigtem zustand.

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE3232938A DE3232938C2 (de) 1982-09-04 1982-09-04 Verfahren und Vorrichtung zur Lösung von Gas, insbesondere Kohlendioxid in flüssigem Brennstoff und dessen Verteilung in Verbrennungsluft in übersättigtem Zustand
DE3232938 1982-09-04

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP0118500A1 EP0118500A1 (de) 1984-09-19
EP0118500B1 true EP0118500B1 (de) 1987-10-28

Family

ID=6172487

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP83902808A Expired EP0118500B1 (de) 1982-09-04 1983-08-31 Verfahren und vorrichtung zur lösung von gas, insbesondere kohlendioxid in flüssigem brennstoff und dessen verteilung in verbrennungsluft im übersättigtem zustand

Country Status (5)

Country Link
US (1) US4596210A (de)
EP (1) EP0118500B1 (de)
JP (1) JPS59501553A (de)
DE (1) DE3232938C2 (de)
WO (1) WO1984000996A1 (de)

Families Citing this family (30)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AU1161692A (en) * 1991-01-21 1992-08-27 Epro Ag Process and device for improving the atomisation of fuel in internal combustion engines
EP0640178B1 (de) * 1992-05-15 1999-09-08 Orbital Engine Company (Australia) Pty. Ltd. Brennstoff-gas-zuführungssystem für brennkraftmaschinen
US6676900B1 (en) 1994-12-09 2004-01-13 Therox, Inc. Method for the preparation and delivery of gas-enriched fluids
US6607698B1 (en) 1997-08-15 2003-08-19 Therox, Inc. Method for generalized extracorporeal support
AU2002300172B2 (en) * 1998-06-24 2004-12-02 N.V. Kema Device for compressing a gaseous medium and systems comprising such device
US6602467B1 (en) 1998-07-24 2003-08-05 Therox, Inc. Apparatus and method for blood oxygenation
PT1155225E (pt) 1999-02-24 2004-01-30 Kema Nv Unidade de combustao para inflamar um combustivel liquido e um sistema gerador de potencia compreendendo uma tal unidade de combustao
WO2000050748A1 (en) * 1999-02-24 2000-08-31 N.V. Kema Combustion unit for combusting a liquid fuel and a power generating system comprising such combustion unit
NL1012936C2 (nl) * 1999-02-24 2000-08-25 Kema Nv Verbrandingseenheid voor het verbranden van een vloeibare brandstof en een energie-opwekkingssysteem dat een dergelijke verbrandingseenheid omvat.
US6759008B1 (en) 1999-09-30 2004-07-06 Therox, Inc. Apparatus and method for blood oxygenation
US6576191B1 (en) * 1999-09-30 2003-06-10 Therox, Inc. Apparatus for blood oxygenation
ATE450279T1 (de) * 1999-09-30 2009-12-15 Therox Inc Vorrichtung und verfahren zur übersättigung einer flüssigkeit mit gas
US6890482B2 (en) 1999-09-30 2005-05-10 Therox, Inc. Apparatus for blood oxygenation
US6387324B1 (en) 1999-09-30 2002-05-14 Therox, Inc. Apparatus and method for blood oxygenation
US6494190B1 (en) * 2000-08-04 2002-12-17 Siemens Automotive Corporation Bi-fuel gasoline and low pressure gas fuel system and method of operation
CA2324533A1 (en) 2000-10-27 2002-04-27 Carl Hunter Oxygen enrichment in diesel engines
US6582387B2 (en) 2001-03-20 2003-06-24 Therox, Inc. System for enriching a bodily fluid with a gas
US6613280B2 (en) * 2001-03-20 2003-09-02 Therox, Inc. Disposable cartridge for producing gas-enriched fluids
US6758462B2 (en) * 2001-10-17 2004-07-06 Pepsico, Inc. Carbonation system and method
JP4210462B2 (ja) * 2002-03-29 2009-01-21 株式会社ディスコ 切削装置
US20040255873A1 (en) * 2003-06-23 2004-12-23 General Electric Company System and method for effervescent fuel atomization
US7434568B1 (en) 2007-07-03 2008-10-14 Ultimate Combustion Corporation Method and apparatus for liquid fuel conditioning to improve combustion
US7523747B2 (en) * 2007-09-21 2009-04-28 Ultimate Combustion Corporation Method and system for liquid fuel conditioning
US20090084366A1 (en) * 2007-09-28 2009-04-02 Ultimate Combustion Corporation Method and System for Liquid Fuel Gasification
US7406955B1 (en) * 2007-11-20 2008-08-05 Ultimate Combustion Company Method and system for liquid fuel conditioning
US8464694B2 (en) * 2009-04-15 2013-06-18 Fuecotech, Inc. Method and system for providing fuel to internal combustion engines
EP2469167A1 (de) * 2010-12-22 2012-06-27 Siemens Aktiengesellschaft System zum Belüften von flüssigem Brennstoff mit Gas für eine Gasturbine und Verfahren zum Belüften von flüssigem Brennstoff mit Gas für eine Gasturbine
US8037849B1 (en) 2011-03-17 2011-10-18 Ultimate Combustion Company Method and system for fuel supply to a pump-injector unit of a diesel engine
JP6986069B2 (ja) 2016-05-25 2021-12-22 サルース エナジー ソリューションズ エル. ピー.Salus Energy Solutions, L.P. ガソリン及びディーゼル燃焼機関のための、水素添加液体燃料生成・高圧燃料噴射システム
CN114753954A (zh) * 2022-06-14 2022-07-15 潍柴动力股份有限公司 柴油机燃油喷射系统的主动空化方法及燃油喷射系统

Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR1177722A (fr) * 1956-03-09 1959-04-29 Keller Spezialtechnik G M B H Procédé et dispositif de chauffage de fours, particulièrement de fours à combustibles liquides pour la cuisson de céramiques

Family Cites Families (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE471423C (de) * 1929-02-12 Friedr Deckel Vorrichtung zur Aufbereitung von fluessigem Brennstoff fuer OElfeuerungen
DE319797C (de) * 1918-04-13 1920-03-29 Ernst Otto Scheidt Einrichtung zum Absorbieren von Gasen in Fluessigkeiten
US1465574A (en) * 1919-11-11 1923-08-21 Bannister Motor Appliance Comp Carburetor
US2114548A (en) * 1935-02-25 1938-04-19 Roger W Stadlman Carburetor attachment
US2745251A (en) * 1951-12-26 1956-05-15 Phillips Petroleum Co Apparatus for atomization of a liquid fuel
FR1130681A (fr) * 1954-09-17 1957-02-08 Bbc Brown Boveri & Cie Procédé pour brûler des carburants liquides et dispositif pour la mise en oeuvre de ce procédé
US3073576A (en) * 1959-05-16 1963-01-15 Kloeckner Humboldt Deutz Ag Pneumatic mixer for pulverulent or fine-granular material
LU68749A1 (de) * 1973-11-05 1975-08-20
JPS5110221A (ja) * 1974-07-15 1976-01-27 Nissan Motor Nainenkikan
US4011847A (en) * 1974-08-23 1977-03-15 Fortino Robert D Fuel supply system
JPS5126685A (de) * 1974-08-29 1976-03-05 Mitsubishi Electric Corp
GB1525930A (en) * 1974-12-04 1978-09-27 Ici Ltd Circulation of gas/liquid mixtures
DE2634494C2 (de) * 1976-07-31 1983-04-14 Bayer Ag, 5090 Leverkusen Neue Injektoren zur Flüssigkeitsbegasung
JPS53136122A (en) * 1977-05-04 1978-11-28 Toray Ind Inc Fuel supply arrangement for internal combustion engine
DE2826025A1 (de) * 1978-06-14 1979-12-20 Daimler Benz Ag Mehrzylindrige brennkraftmaschine
DE2837899A1 (de) * 1978-08-30 1980-03-13 Siemens Ag Verfahren zum betrieb von verbrennungseinrichtungen
CA1100450A (en) * 1978-11-13 1981-05-05 Charles H. Scholl Method and apparatus for producing a foam from a viscous liquid
US4343282A (en) * 1979-07-16 1982-08-10 Glenn Joseph G Liquid tower carburetor
JPS56106048A (en) * 1980-01-25 1981-08-24 Iwatani Naoharu Fuel supply for diesel engine, fuel supplier therefor and liquid petroleum gas solved light oil fuel used therein
US4362137A (en) * 1980-05-07 1982-12-07 Hare Louis R O Hydrogen pyrolysis fuel injection
US4336783A (en) * 1980-06-19 1982-06-29 Henson Walter M Fuel vaporizer carburetor for internal combustion engine
US4483307A (en) * 1982-08-02 1984-11-20 Gilmor James E Fuel vaporization device for internal combustion engine

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR1177722A (fr) * 1956-03-09 1959-04-29 Keller Spezialtechnik G M B H Procédé et dispositif de chauffage de fours, particulièrement de fours à combustibles liquides pour la cuisson de céramiques

Also Published As

Publication number Publication date
WO1984000996A1 (en) 1984-03-15
DE3232938C2 (de) 1984-06-28
JPH0429870B2 (de) 1992-05-20
DE3232938A1 (de) 1984-03-15
JPS59501553A (ja) 1984-08-30
US4596210A (en) 1986-06-24
EP0118500A1 (de) 1984-09-19

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP0118500B1 (de) Verfahren und vorrichtung zur lösung von gas, insbesondere kohlendioxid in flüssigem brennstoff und dessen verteilung in verbrennungsluft im übersättigtem zustand
DE2622415C2 (de) Vorrichtung zur wahlweisen Verbrennung von gasförmigen oder flüssigen Brennstoffen
DE2524887C2 (de) Verbrennungsvorrichtung zur Verbrennung eines Brennstoffs mittels eines Druckfluids und eines Additivs
EP0204707B1 (de) Verfahren zum Betreiben einer Brennkraftmaschine und Brennkraftmaschine
DE2530653A1 (de) Verfahren und vorrichtung zur erzeugung wasserstoffreichen gases
DE2826025A1 (de) Mehrzylindrige brennkraftmaschine
DE2137030A1 (de) Kraftstoffeinspritzvorrichtung
DE2532259A1 (de) Kraftstoffreformiervorrichtung fuer einen verbrennungsmotor
EP0927321B1 (de) Vorverdampfender und vorvermischender brenner für flüssige brennstoffe
DE2722226A1 (de) Vorrichtung zum zerstaeuben von fluessigkeiten und zum mischen von gasen
DE2456526A1 (de) Verfahren zum vergasen von fluessigem brennstoff, und vorrichtung zur durchfuehrung eines solchen verfahrens
DE3012112A1 (de) Dosier-, misch- und emulgiereinrichtung fuer nicht mischbare fluessigkeiten fuer brennstoffe
DE2800894A1 (de) Verfahren zum ueberfuehren einer retrograden substanz in den gasfoermigen zustand
EP0599061B1 (de) Verfahren zur Abgasentgiftung einer Brennkraftmaschine
DE2555757C2 (de)
DE3905284A1 (de) Verfahren zur optimierten verbrennung von kraftstoffen bei minimaler co-emission und vorrichtung zur durchfuehrung des verfahrens
DE2610690A1 (de) Brennkraftmaschine mit einer vorrichtung zum zufuehren von brennstoff
DE2613589A1 (de) Verbrennungseinrichtung fuer eine gasturbine
EP0683882B1 (de) Vorrichtung für die verdampfung von brennstoffen und die speisung von verbrennungsluft
DE2706892A1 (de) Vergaser fuer eine brennkraftmaschine
EP0072950A2 (de) Verfahren zur Verdampfung und Verbrennung flüssiger Brennstoffe sowie Brenner hierzu
DE3307414A1 (de) Verfahren und vorrichtung zum einspritzen von kraftstoff bei einer brennkraftmaschine
DE2612302C2 (de) Verfahren zur Verbrennung organische Bestandteile enthaltender Abwässer
DE19822336A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zum Betreiben eines atmosphärischen, insbesondere vollvormischenden Gasbrenners
DE2706037A1 (de) Verfahren und vorrichtung zur verbrennung von brennstoffen

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

AK Designated contracting states

Designated state(s): AT BE CH FR GB LI NL SE

17P Request for examination filed

Effective date: 19840914

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AT BE CH FR GB LI NL SE

REF Corresponds to:

Ref document number: 30458

Country of ref document: AT

Date of ref document: 19871115

Kind code of ref document: T

ET Fr: translation filed
GBT Gb: translation of ep patent filed (gb section 77(6)(a)/1977)
PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

26N No opposition filed
REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PUE

Owner name: WOLFGANG SCHMIDTKE

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: 732

NLS Nl: assignments of ep-patents

Owner name: WOLFGANG SCHMIDTKE TE PADERBORN, BONDSREPUBLIEK DU

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: TP

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CH

Payment date: 19930811

Year of fee payment: 11

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NL

Payment date: 19930831

Year of fee payment: 11

Ref country code: BE

Payment date: 19930831

Year of fee payment: 11

Ref country code: AT

Payment date: 19930831

Year of fee payment: 11

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Payment date: 19940810

Year of fee payment: 12

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Payment date: 19940815

Year of fee payment: 12

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LI

Effective date: 19940831

Ref country code: CH

Effective date: 19940831

Ref country code: BE

Effective date: 19940831

Ref country code: AT

Effective date: 19940831

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SE

Payment date: 19940831

Year of fee payment: 12

EAL Se: european patent in force in sweden

Ref document number: 83902808.1

BERE Be: lapsed

Owner name: WOLGANG SCHMIDTKE

Effective date: 19940831

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NL

Effective date: 19950301

NLV4 Nl: lapsed or anulled due to non-payment of the annual fee
REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Effective date: 19950831

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SE

Effective date: 19950901

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Effective date: 19960430

GBPC Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee

Effective date: 19950831

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: ST

EUG Se: european patent has lapsed

Ref document number: 83902808.1