EP0112932A1 - Radial ventilator with backwards-curved profiled blades - Google Patents

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EP0112932A1
EP0112932A1 EP82112081A EP82112081A EP0112932A1 EP 0112932 A1 EP0112932 A1 EP 0112932A1 EP 82112081 A EP82112081 A EP 82112081A EP 82112081 A EP82112081 A EP 82112081A EP 0112932 A1 EP0112932 A1 EP 0112932A1
Authority
EP
European Patent Office
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blade
radial
fan according
cover plate
blades
Prior art date
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Granted
Application number
EP82112081A
Other languages
German (de)
French (fr)
Other versions
EP0112932B1 (en
Inventor
Fritz Köger
Udo Haas
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Cambio Sede masco GmbH
Original Assignee
Wilhelm Gebhardt GmbH
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Filing date
Publication date
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Priority to EP82112081A priority patent/EP0112932B1/en
Priority to AT82112081T priority patent/ATE13711T1/en
Priority to US06/565,656 priority patent/US4526506A/en
Publication of EP0112932A1 publication Critical patent/EP0112932A1/en
Application granted granted Critical
Publication of EP0112932B1 publication Critical patent/EP0112932B1/en
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/26—Rotors specially for elastic fluids
    • F04D29/28—Rotors specially for elastic fluids for centrifugal or helico-centrifugal pumps for radial-flow or helico-centrifugal pumps
    • F04D29/30—Vanes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/26—Rotors specially for elastic fluids
    • F04D29/28—Rotors specially for elastic fluids for centrifugal or helico-centrifugal pumps for radial-flow or helico-centrifugal pumps
    • F04D29/281—Rotors specially for elastic fluids for centrifugal or helico-centrifugal pumps for radial-flow or helico-centrifugal pumps for fans or blowers
    • F04D29/282—Rotors specially for elastic fluids for centrifugal or helico-centrifugal pumps for radial-flow or helico-centrifugal pumps for fans or blowers the leading edge of each vane being substantially parallel to the rotation axis
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2250/00—Geometry
    • F05D2250/70—Shape

Definitions

  • the invention relates to a radial fan according to the preamble of claim 1.
  • centrifugal fan which is known in practice, is the result of a development which has set itself the goal of developing radial fans with backward-curved blades to the highest power densities, while at the same time ensuring good efficiency and an overload-proof performance characteristic.
  • the description of the centrifugal fan is used in the following, as usual, dimensionless indicators which take into account the known dependencies of the volume flow V and the pressure increase ⁇ p t on the diameter D and the number of revolutions n of the impeller and the density p of the medium to be conveyed.
  • the too defined volume number and the pressure number eliminate these dependencies and allow a direct comparison of centrifugal fans of different sizes and sizes is characterized by a characteristic curve that shows ⁇ t as a function of ⁇ .
  • Optimal operating conditions are reached in a by the pair of values ⁇ ⁇ opt topt characterized optimal point, in which the efficiency ⁇ of the wheel to be i al ebl g ä ses maximum ⁇ max has.
  • This high power density which approximates that of a drum rotor fan with forward-curved blades, characterizes an already very compact centrifugal fan.
  • it allows a fan with the same size of the volute casing and the same impeller diameter to be optionally equipped with a backward-curved blades or a drum rotor.
  • This enables standardization and large-scale production, which has major advantages, particularly in ventilation and air conditioning unit construction.
  • the object of the invention is to further improve a radial fan of the type mentioned while maintaining the success achieved.
  • the power density at the optimum point should be increased to a value above 0.2, the number of volumes not less than 0.2 and the efficiency should be 80% and more.
  • These requirements correspond to an even more compact design of the centrifugal fan with constant or decreasing energy requirements, which also meets the highest demands for energy saving and economic efficiency of systems.
  • deviations in the volume number ⁇ from ⁇ opt should go hand in hand with the smallest possible changes in the efficiency ⁇ .
  • an efficiency ⁇ in Ab dependence of the volume number ⁇ card forming chart thus created at an operating range to ⁇ opt an MOE g- lichst small decrease in efficiency sought ⁇ .
  • the invention is intended to expand the volume number range, in which ⁇ is at least 80%.
  • This requirement corresponds to the possibility of operating the centrifugal fan according to the invention with high efficiency even at operating points of its ⁇ - ⁇ t characteristic which are off the optimum point. This simplifies the selection of fans for equipping a given system and keeps the number of types required to cover the operating conditions that occur low.
  • the radial fan according to the invention has a spiral housing 1, in which a radial impeller 2 is installed.
  • the radial impeller 2 is rotatably mounted on a shaft 3. It is set in rotation in the direction of arrow 4 by a drive unit (not shown).
  • a medium to be conveyed is sucked into the spiral housing 1 in the axial direction, ie in the axial direction of the shaft 3, and ejected in the radial direction.
  • the medium kicks through an inflow nozzle 5 into the interior of the volute 1.
  • the inflow nozzle 5 is arranged on the side of the spiral housing 1, specifically in the form of a collar which overlaps the edge of an inflow opening 6 and tapers inwards in the shape of a funnel.
  • the inner edge 7 of the inflow nozzle 5 forms an approximately cylindrical sleeve with which the inflow nozzle 5 engages over a cover plate 8 delimiting the radial impeller 2.
  • the inflow nozzle 5 comes to lie radially within the cover plate 8.
  • a gap 10 remains between the inflow nozzle 5 and the section 9 of the cover plate 8 overlapping it. Starting from the overlapping section 9, the cover plate 8 runs radially outward in the form of a curved deflection contour 11.
  • the deflection contour 11 terminates with the top 12 of a number of blades 13, which are mounted with their underside 14 on a support plate 15 of the radial impeller 2.
  • the blades 13 have a backward curved, profiled contour, which will be explained in more detail below.
  • FIG. 2 a two-sided suction arrangement of the radial fan according to the invention is shown, which finds a preferred embodiment for air conditioners and air conditioners.
  • the radial fan is constructed symmetrically to a central plane in which the support plate 15 of the radial impeller 2 is arranged.
  • the support plate 15 is equipped on both sides with blades 13, which are covered on their top 12 by a cover plate 8 each.
  • Each of the inflow nozzles 5 overlaps the associated inflow nozzle with a rounded deflection contour 11, one in each case Gap in the form of the gap 10 remains.
  • Each of the half sides of the radial impeller 2 on both sides of the support plate 15 thus exerts a suction effect in the axial direction, by means of which mutually opposed media flows are conveyed through the side walls 17, 18 into the radial fan.
  • the media flows are ejected in the radial direction into a common spiral housing 1, which they leave through an exit surface 16.
  • the half sides of the radial impeller 2 are constructed completely symmetrically; Sizes g , which are shown in Fig. 2 on one half of the radial fan, apply accordingly to the other half.
  • the contour of the blades 13 on both half sides of the radial impeller 2 is the same.
  • the contour of the blades 13 will now be described below. 2 that the inside diameter of the blade, ie the diameter of a circle described about the impeller axis and touching the inside edges 19 of the blades 13, decreases from the cover plate 8 to the support plate 15.
  • the blade inner diameter has a maximum value d lmax on the cover plate 8.
  • the average blade inner diameter d 1 results from this
  • the inner edges 19 of the blades 13 lie on a surface of revolution around the axis of rotation of the radial impeller 2, which tapers in a funnel shape from the cover plate 8 to the support plate 15.
  • the surface of revolution that grips the outer edges 20 of the blades is cylindrical.
  • the outer contour of the blades 13 can thus be described over the full height between the cover plate 8 and the support plate 15 by an approximately constant blade outer diameter d 2 .
  • the blades 13 are twisted in themselves, so that the blade inner edges 19 and the blade outer edges 20 are each skewed on the rotating surfaces enveloping them, ie do not come to lie parallel to the axis of rotation of the radial impeller 2.
  • the view of the blade 13 in FIG. 3 is directed downwards onto the support plate 15 as in FIG. 1.
  • the cover plate 8 coming into contact with the top 12 of the blade 13 is removed.
  • the blade 13 is mounted on the support plate 15 with the partially concealed underside 14. Due to the twisting of the blade 13, a change in the blade entry angle ⁇ 1 and the blade exit angle ⁇ 2 is achieved via the height of the radial impeller 2.
  • the blade entry angle ⁇ 1 is defined in planes parallel to the support plate 15.
  • the blade outlet angle ⁇ 2 is also defined in the same planes parallel to the support plate 15. It is enclosed in each case by a profile center line 24 of the blade 13 on the one hand and a tangent 26 placed on the rotational surface formed by the blade outer edges 20 on the other hand.
  • Fig. 3 further shows that the blade 13 is profiled in a fluidically particularly favorable shape.
  • the design of the profile is particularly evident on the top side 12 of the cover plate and the underside 14 of the blade 13 on the support plate side.
  • It is an aircraft wing profile as used for low airspeeds, ie airspeeds up to approximately 250 km / h.
  • the blade 13 has such a profile over its full height, ie the entire area between the cover plate 8 and the support plate 15.
  • Each section through a blade 13 in a plane parallel to the support plate 15 thus shows an aircraft wing profile of the type specified as the cut surface.
  • the profile of the blade 13 is curved backwards, based on the direction of rotation of the radial impeller 2.
  • the blade exit angle ⁇ 2 therefore assumes values of less than 90 ° throughout.
  • the profile is twisted in the manner shown.
  • the desired high power density of the radial fan is now achieved in that the blades 13, which are shaped in the form of an aircraft airfoil profile, are designed in this way with a ratio of the average blade inner diameter d 1 to the blade outer diameter d 2 of approximately 0.7: 1 that the cover-side blade entry angle ß 1 D is 4 ° to 7 ° smaller than the support plate-side blade entry angle ß 1 T , and likewise the cover-plate-side blade exit angle ß 2 D is 3 ° to 6 ° smaller than the support plate-side blade Exit angle ß 2 T. wherein the cover plate side blade entrance angle between 1 D 14 0 ° und_20 and the cover plate side blade exit angle ß 2 D between 39 ° and 45 °.
  • Extensive tests have shown that when dimensioning in the specified range opti operating data for a radial fan can be achieved.
  • the specified angular relationships can be achieved by twisting the blades 13.
  • the blade shape shown in FIG. 3 is created by twisting about a twist axis 22 running perpendicular to the plane of the drawing.
  • the twist axis 22 is thus oriented parallel to the axis of rotation of the radial impeller 2. It lies in a central area of the blades 13.
  • FIG. 4 Such an alternative arrangement is shown in FIG. 4.
  • the viewing direction is the same as in Fig. 3, and matching parts are provided with the same reference numerals.
  • the illustrated blade 13 is profiled and curved backwards.
  • blade outer edge 20 is oriented parallel to the axis of rotation of the radial impeller 2, that is to say it projects perpendicularly from the plane of the drawing.
  • a torsion axis 22 of the blade 13 coincides with the blade outer edge. Due to the torsion, the blade leading edge 19 is inclined with respect to the axis of rotation of the radial impeller 2, and the blade inner diameter varies, as in FIG. 3, over the height of the blade.
  • Fig. 4 it can be seen that due to the twisting of the shovel inlet angle ⁇ 1 D is smaller than the base plate side blade entry angle ⁇ 1 T, as well as the cover plate side blade exit angle ⁇ 2 D is smaller than the base plate side blade exit angle 2 T.
  • the angular relationships indicated can also achieved by twisting a Verwindungsachse 22 are, which lies in the area of the blade outer edges 20 or coincides with the blade outer edges 20.
  • FIG. 5 shows a further, alternative exemplary embodiment of a twisted blade 13.
  • the twist axis 22 which is oriented parallel to the axis of rotation of the radial impeller 2, is again laid in the central region of the blade 13.
  • the blade inner edge 19 is inclined in such a way that the rotary surface enveloping all the blade inner edges 19 forms a cone tapering from the cover plate 8 to the support plate 15.
  • the blade inner diameter is thus larger at the height of the cover plate 8 than at the height of the support plate 15.
  • the blade outer edge 20 of the blades 13 now experiences a similar inclination due to the twist about the twist axis 22.
  • the rotating surface enveloping all the blade outer edges 20 has the shape of a conical jacket that widens from the cover plate 8 to the support plate 15.
  • the blade outer edge 20 is not described by a single blade outer diameter d 2 that is approximately constant over the height of the blade 13. Rather, the outer diameter of the blade varies over the height of the blade 13, whereby it assumes its minimum value d 2min at the height of the cover plate 8 and its maximum value d 2max at the height of the support plate 15.
  • an average blade outer diameter is d 2nd start. How to look easy convinced, the specified angular relationships are also present in this arrangement, so that the teaching of the invention can be implemented.
  • FIG. 6 shows a further, alternative blade shape, which is produced not by twisting the blade profile but by shearing transversely to the longitudinal direction of the blade 13. Because of this shearing, the blade 13 is inclined from the cover plate 8 to the support plate 15 against the direction of rotation of the radial impeller 2.
  • the blade outer edges 20 have an approximately constant diameter d 2 over the height of the blades 13.
  • the blade inner edges 19 are inclined by the shear in such a way that their envelope forms a funnel-shaped surface of revolution that tapers from the cover plate 8 to the support plate 15.
  • the blade 13 thus has on its inner edge 19 at the height of the cover plate 8 a larger inner diameter than in the region of the support plate 15.
  • Geometric operations are generally suitable for this purpose, as a result of which the blade inner edges 19 and blade outer edges 20, which were originally oriented parallel to the axis of rotation of the radial impeller 2, have an oblique course with respect to the rotation get axis.
  • the arrangement according to the invention can be characterized in that, along the blade width measured perpendicular to the main flow direction, the profile chords of the blade sections lie in different planes.
  • the invention provides a radial fan, the power density, ie the product of o p t and ⁇ topt , with a volume number ⁇ opt of 0.2 and more is greater than 0.2 and thus higher than in all radial fans that have become known .
  • the volume number range ⁇ 0.8 in which the radial fan operates at an efficiency of more than 80%, was increased by at least 20% on both sides compared to the prior art.
  • FIG. 7 The diagram of the efficiency ⁇ over ⁇ is also plotted in this diagram with a separate scale.
  • the efficiency ⁇ takes its maximum value ⁇ max with a volume number ⁇ opt of 0.2.
  • the associated value ⁇ topt is above 1.0, so that the power density as a product of ⁇ opt and ⁇ topt is above 0.2.
  • the efficiency ⁇ on both sides of its maximum value ⁇ max decreases only very gradually compared to increasing or decreasing volume numbers ⁇ .
  • the range ⁇ 0.8 in which the efficiency ⁇ exceeds the value 0.8, extends over a range of volume numbers ⁇ , which is considerably expanded on both sides compared to the prior art. The invention thus creates a centrifugal fan of unprecedented compactness, which moreover operates with a high degree of efficiency even at operating points outside the optimum point.
  • the inclination of the inner edges 19 of the inflow side is important for this effect Blades 13 with respect to the axis of rotation of the radial impeller 2.
  • This inclination which results in particular from the illustration in Fig. 3, can be achieved in a particularly simple manner in that the blades 13 are bent from a sheet metal piece delimited by two parallel edges, the Edges come into contact with one another in the assembled state of the blade 13 and form the blade outer edge 20. If the blades 13 are now mounted on the support plate 15 in such a way that the outer edges of the blades 20 have a cylindrical surface of revolution as the envelope, then the desired inclination of the inner edges 19 of the blades is obtained when the blades 13 are twisted.
  • a blade cut can thus be selected in which the sides forming the blade outer edges 20 run at right angles to the sides which delimit the underside 14 of the blade 13 which comes into contact with the support plate 15.
  • Such a blade cut is particularly favorable in terms of production technology, since it results in low waste and simple processing.
  • An essential parameter for the invention is the inlet diameter d 0 of the cover plate 8, ie the smallest diameter of its inlet area.
  • the inlet diameter d 0 is shown in Figure 2. According to the invention, it should be about 0.75: 1 for the blade outer diameter d 2 .
  • the design of the deflection contour 11 of the cover plate 8. This is in the form of a conic section, ie. H. circular, parabolic or hyperbolic curved and is therefore described by one or more radii of curvature r.
  • Figure 2 shows a circular curvature of the deflection contour 11 with a single radius of curvature r.
  • the radius of curvature (s) r for the inlet diameter d 0 must be between 0.2 and 0.3: 1.
  • outlet width b 2 of the centrifugal fan the distance between support plate 15 and cover plate 8 that is, at the blade tip edge 20.
  • the outlet width b 2 is in the example shown in Fig. 2 embodiment of a two-sided suction or double-flow radial fan respectively on a half side of the radial impeller 2 related.
  • the exit width b 2 should relate to the blade outer diameter d 2 as 0.225 to 0.275: 1 and preferably as 0.25: 1.
  • the exit area F of the radial fan can also be specified, ie the area dimension of the cylindrical rotating area enveloping the outer edges 20 of the blade.
  • the exit surface F 2 is defined by the exit width b 2 and the blade outer diameter d 2 . It is preferably related to the entry surface F 0 of the radial impeller 2, ie the clear width of the inlet area of the cover plate 8 with the inlet diameter d 0 . According to the invention, the entry area F 0 of the radial impeller 2 should relate to its exit area F 2 as 0.48 to 0.54: 1 and in particular as 0.56: 1.
  • An optimal dimensioning of the radial fan according to the invention must also take into account the proportions of the volute 1.
  • the entry surface F E of the inflow nozzle 5 and the cross section F A of the exit surface 16 of the volute casing 1 are of importance.
  • the size of the exit surface F A is ejected in FIG. 1 and the clear width F E of the inflow nozzle 5 in FIG. 2.
  • F E should become like F A Behave 1: 0.67 to 0.71: 1 and especially as 0, 69th
  • the number of blades 13 distributed over the circumference of the radial impeller 2 is important for the operating behavior of the radial fan according to the invention. This should be between ten and sixteen. In a preferred embodiment of the invention, twelve blades 13 are provided.
  • a radial fan according to the invention can be implemented equally in a one-sided as well as a two-sided suction arrangement, the latter being shown in FIG. 2. This design is preferred for air conditioners and air conditioners.
  • a centrifugal fan in which the reaction rate as the ratio of static pressure is the total pressure very high '.
  • the proportion of kinetic energy that is initially unusable is therefore very small.
  • Fig. 8 shows the degree of reaction of the radial fan according to the invention in comparison to radial fans according to the prior art.
  • the degree of reaction is plotted as a function of the number of volumes ⁇ at maximum efficiency ⁇ max , ie at the optimum point ⁇ t opt .
  • Fans according to the prior art are by values 1 to 13 and Invention characterized by the value 14. It can be seen that the value 14 according to the invention is an optimal compromise between the demands for the highest possible number of volumes and. represents a high degree of reaction.
  • the invention creates an arrangement in which the shaft power takes a maximum within the detected volume number range. It is thus possible to design the drive motor of the centrifugal fan on the Wellenleistun g s maximum, so that a Oberlastung is excluded from deviating from the design point operating points. This advantageously distinguishes the radial fan according to the invention from a drum rotor fan with forwardly curved blades. With this, the shaft power increases progressively with increasing volume flow, ie increasing volume number ⁇ , and there is no maximum at all. With such a fan there is always the risk of motor overload.
  • the maximum permissible peripheral speed of the radial fan according to the invention is approximately 85 m / sec. Such a high permissible peripheral speed enables the use of small fans for a given operating point, which is reflected in a reduction in investment costs. Due to the power density achieved, the radial fan according to the invention with a specific speed n 0 of approximately 80 is in the region of the semi-axial fans.
  • Radial fans are compared with profiled blades inclined according to the invention, and the ratio of blade inner diameter to blade outer diameter is varied.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
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  • Jet Pumps And Other Pumps (AREA)

Abstract

A radial fan has airfoil-like, backwardly curved blades placed between a support plate and a cover plate. The blades are so formed that the blade entry angle on the cover plate side is 4 DEG to 7 DEG smaller than the blade entry angle on the support plate side and the blade exit angle on the cover plate side is 3 DEG to 6 DEG smaller than the blade exit angle on the support plate side. The blade entry angle on the cover plate side is between 14 DEG and 20 DEG and the blade exit angle on the cover plate side is between 39 DEG and 45 DEG . This form is produced by twist of the blades or twist-free deformation thereof.

Description

Die Erfindung bezieht sich auf einen Radialventilator gemäß dem Oberbegriff des Anspruchs 1.The invention relates to a radial fan according to the preamble of claim 1.

Ein derartiger, aus der Praxis bekannter Radialventilator ist das Ergebnis einer Entwicklung, die sich das Ziel gesetzt hat, Radialventilatoren mit rückwärts gekrümmten Schaufeln zu höchsten Leistungsdichten zu entwickeln, wobei zugleich ein guter Wirkungsgrad und eine überlastungssichere Leistungskennlinie gewährleistet sein sollen. Zur Beschreibung des Radialventilators dienen im folgenden wie üblich dimensionslose Kennzahlen, die die bekannten Abhängigkeiten des Volumenstroms V und der Druckerhöhung Δ pt von dem Durchmesser D und der Umdrehungszahl n des Laufrads sowie der Dichte p des zu fördernden Mediums berücksichtigen. Die zu

Figure imgb0001
def.inierte Volumenzahl und die Druckzahl
Figure imgb0002
eliminieren diese Abhängigkeiten und gestatten einen unmittelbaren Vergleich von Radialventilatoren verschiedener Bau- und Betriebsgrößen.Ei h Radialventilator wird durch eine Kennlinie charakterisiert, die ψt in Abhängigkeit von ϕ ausweist. Optimale Betriebsbedingungen werden in einem durch das Wertepaar ψ topt ψ opt charakterisierten Optimal punkt erreicht, in dem der Wirkungsgrad η des Radialgebläses sein Maximum ηmax hat. Als Maß für die Kompaktheit des Radialventilators kann die Leistungsdichte am Optimalpunkt, d. h. das Produkt aus ψ topt und ϕopt, dienen. Gemessen mit diesen Größen, werden durch den genannten Radialventilator nach dem Stand der Technik bemerkenswerte Ergebnisse erzielt. Bei einem Wirkungsgrad η max = 0,85 ist ψoDt = 0,91 und ϕ opt = = 0,2, so daß die Leistungsdichte einen Wert von 0,182 erreicht. Diese hohe Leistungsdichte, die sich der eines Trommelläuferventilators mit vorwärts gekrümmten Schaufeln annähert, kennzeichnet einen bereits sehr kompakten Radialventilator. Sie gestattet es, für denselben Anwendungsbereich einen Ventilator bei gleichbleibender Größe des Spiralgehäuses und gleichem Laufraddurchmesser wahlweise mit einem rückwärts gekrümmten Schaufeln aufweisenden oder einem Trommelläufer auszurüsten. Hierdurch ist eine Standardisierung und eine Fertigung in großer Serie möglich, die insbesondere im Lüftungs- und Klimagerätebau große Vorteile mit sich bringt.Such a radial fan, which is known in practice, is the result of a development which has set itself the goal of developing radial fans with backward-curved blades to the highest power densities, while at the same time ensuring good efficiency and an overload-proof performance characteristic. The description of the centrifugal fan is used in the following, as usual, dimensionless indicators which take into account the known dependencies of the volume flow V and the pressure increase Δ p t on the diameter D and the number of revolutions n of the impeller and the density p of the medium to be conveyed. The too
Figure imgb0001
 defined volume number and the pressure number
Figure imgb0002
 eliminate these dependencies and allow a direct comparison of centrifugal fans of different sizes and sizes is characterized by a characteristic curve that shows ψ t as a function of ϕ. Optimal operating conditions are reached in a by the pair of values ψ ψ opt topt characterized optimal point, in which the efficiency η of the wheel to be i al ebl g ä ses maximum η max has. The power density at the optimum point, ie the product of ψ t opt and ϕ opt , can serve as a measure of the compactness of the radial fan. Measured with these sizes, remarkable results are achieved by the radial fan mentioned according to the prior art. With an efficiency η max = 0.85, ψ oDt = 0.91 and ϕ opt = = 0.2, so that the power density reaches a value of 0.182. This high power density, which approximates that of a drum rotor fan with forward-curved blades, characterizes an already very compact centrifugal fan. For the same area of application, it allows a fan with the same size of the volute casing and the same impeller diameter to be optionally equipped with a backward-curved blades or a drum rotor. This enables standardization and large-scale production, which has major advantages, particularly in ventilation and air conditioning unit construction.

Aufgabe der Erfindung ist es, einen Radialventilator der genannten Art unter Wahrung der erreichten Erfolge weiter zu verbessern. Dabei soll zum einen die Leistungsdichte im Optimalpunkt auf einen Wert über 0,2 angehoben werden, wobei die Volumenzahl nicht unter 0,2 und der Wirkungsgrad bei 80 % und mehr liegen soll. Diese Forderungen entsprechen sinngemäß einer noch kompakteren Bauweise des Radialventilators bei gleichbleibendem oder sinkendem Energiebedarf, wodurch auch höchsten Ansprüchen an die Energieeinsparung und Wirtschaftlichkeit von Anlagen genügt wird. Des weiteren sollen Abweichungen der Volumenzahl ϕ von ϕ opt mit möglichst geringen Änderungen des Wirkungsgrads η einhergehen. In einem den Wirkungsgrad η in Abhängigkeit von der Volumenzahl ψ ausweisenden Diagramm wird demnach in einem Betriebsbereich um Φ opt ein mög- lichst geringer Abfall des Wirkungsgrads η angestrebt. Insbesondere soll durch die Erfindung eine Erweiterung des Volumenzahlbereichs erzielt werden, in dem τ wenigstens 80 % beträgt. Diese Forderung entspricht sinngemäß der Möglichkeit, den Radialventilator gemäß der Erfindung mit hohem Wirkungsgrad auch bei Betriebspunkten seiner ϕ - ψ t-Kennlinie zu betreiben, die abseits des Optimalpunktes liegen. Hierdurch wird die Auswahl von Ventilatoren für die Bestückung einer vorgegebenen Anlage erleichtert und die zur Abdeckung der auftretenden Betriebsbedingungen erforderliche Typenserie zahlenmäßig klein gehalten.The object of the invention is to further improve a radial fan of the type mentioned while maintaining the success achieved. On the one hand, the power density at the optimum point should be increased to a value above 0.2, the number of volumes not less than 0.2 and the efficiency should be 80% and more. These requirements correspond to an even more compact design of the centrifugal fan with constant or decreasing energy requirements, which also meets the highest demands for energy saving and economic efficiency of systems. Furthermore, deviations in the volume number ϕ from ϕ opt should go hand in hand with the smallest possible changes in the efficiency η. In an efficiency η in Ab dependence of the volume number ψ card forming chart thus created at an operating range to Φ opt an MOE g- lichst small decrease in efficiency sought η. In particular, the invention is intended to expand the volume number range, in which τ is at least 80%. This requirement corresponds to the possibility of operating the centrifugal fan according to the invention with high efficiency even at operating points of its ϕ - ψ t characteristic which are off the optimum point. This simplifies the selection of fans for equipping a given system and keeps the number of types required to cover the operating conditions that occur low.

Die genannten Zielvorstellungen werden verwirklicht durch einen Radialventilator gemäß dem kennzeichnenden Teil des Anspruchs 1. Vorteilhafte Weiterbildungen sind in Unteransprüchen gekennzeichnet.The stated objectives are achieved by a radial fan according to the characterizing part of claim 1. Advantageous further developments are characterized in the subclaims.

Profilierte, verwundene Schaufeln sind an sich aus der DE-PS 952 547 bekannt, die auch die Möglichkeit eines nicht achsparallelen, schrägen Verlaufs der Eintrittskante der Schaufeln erwähnt. Im Gegensatz zu der vorliegenden Erfindung sollen aber Schaufel-Eintrittswinkel und Schaufel-Austrittswinkel deckscheibenseitig größer sein als tragenscheibenseitig. Eine solche Anordnung löst die Aufgabe der Erfindung nicht. Ähnlich gewölbte Schaufeln sind auch in der DE-AS 10 57 752 beschrieben, die auch die Möglichkeit einer umgekehrten Wölbung und einer stromlinienförmigen Profilierung offenbart. Es fehlt aber ein Hinweis auf die erfindungsgemäß einzuhaltenden, kritischen Dimensions- und Winkelverhältnisse.Profiled, twisted blades are known per se from DE-PS 952 547, which also mentions the possibility of a non-axially parallel, oblique course of the leading edge of the blades. In contrast to the present invention, however, the blade entry angle and blade exit angle should be larger on the cover plate side than on the carrier plate side. Such an arrangement does not achieve the object of the invention. Similarly curved blades are also described in DE-AS 10 57 752, which also discloses the possibility of a reverse curvature and a streamlined profile. However, there is no reference to the critical dimensional and angular relationships to be observed according to the invention.

Die Erfindung wird anhand eines in den Zeichnungen dargestellten Ausführungsbeispiels näher erläutert. Es zeigen:

  • Fig. 1 eine Draufsicht auf einen Radialventilator gemäß der Erfindung, teilweise aufgebrochen;
  • Fig. 2 einen Schnitt durch das Laufrad des Radialventilators entlang der Linie II-II von Fig. 1, wobei der Öbersichtlichkeit halber an jeder Laufradhälfte nur ein Schaufel paar dargestellt und die Anordnung der Welle nicht gezeigt ist;
  • Fig. 3 eine Draufsicht auf eine verwundene Schaufel des Laufrads gemäß Einzelheit III von Fig.1;
  • Fig.4 und 5 alternative Ausführunasformen von Schaufeln in einer Fig. 3 entsprechenden Draufsicht;
  • Fig. 6 eine alternative Ausführungsform mit einer unverwundenen, geneigten Schaufel in einer Fig. 3 entsprechenden Draufsicht;
  • Fig. 7 die Kennlinie eines erfindungsgemäßen Radialventilators mit einer Darstellung von ψ t und 1 in Abhängigkeit von ϕ .
  • Fig. 8 den Reaktionsgrad des erfindungsgemäßen Radialventilators am Optimalpunkt im Vergleich zu Radialventilatoren nach dem Stand der Technik.
The invention is explained in more detail using an exemplary embodiment shown in the drawings. Show it:
  • Figure 1 is a plan view of a radial fan according to the invention, partially broken away.
  • Fig. 2 shows a section through the impeller of the radial fan along the line II-II of Figure 1, for the sake of clarity, only one blade pair is shown on each impeller half and the arrangement of the shaft is not shown.
  • Figure 3 is a plan view of a twisted blade of the impeller according to detail III of Figure 1;
  • 4 and 5 show alternative embodiments of blades in a plan view corresponding to FIG. 3;
  • 6 shows an alternative embodiment with an unwound, inclined blade in a plan view corresponding to FIG. 3;
  • Fig. 7 shows the characteristic of a radial fan according to the invention with a representation of ψ t and 1 as a function of ϕ.
  • 8 shows the degree of reaction of the radial fan according to the invention at the optimum point in comparison to radial fans according to the prior art.

Bezugnehmend zunächst auf Fig. 1, weist der erfindungsqemäße Radialventilator ein Spiralgehäuse 1 auf, in das ein Radiallaufrad 2 eingebaut ist. Das Radiallaufrad 2 ist auf einer Welle 3 drehbar gelagert. Es wird durch ein nicht dargestelltes Antriebsaggregat in Richtung des Pfeiles 4 in Rotation versetzt. Hierdurch wird in Axialrichtung, d. h. in Achsrichtung der Welle 3, ein zu förderndes Medium in das Spiralgehäuse 1 angesaugt und in Radialrichtung ausgestoßen. Das Medium tritt durch eine Einströmdüse 5 in das Innere des Spiralgehäuses 1 ein. Die Einströmdüse 5 ist dazu seitlich an dem Spiralgehäuse 1 angeordnet, und zwar in Form eines den Rand einer Einströmöffnung 6 übergreifenden, sich trichterförmig nach innen verjüngenden Kragens. Die Innenkante 7 der Einströmdüse 5 bildet dabei eine annähernd zylindrische Hülse, mit der die Einströmdüse 5 eine das Radiallaufrad 2 begrenzende Deckplatte 8 übergreift. Die Einströmdüse 5 kommt dabei radial innerhalb der Deckplatte 8 zu liegen. Zwischen der Einströmdüse 5 und dem diese überlappenden Abschnitt 9 der Deckplatte 8 verbleibt ein Spalt 10. Ausgehend von dem überlappenden Abschnitt 9, verläuft die Deckplatte 8 in Gestalt einer gekrümmten Umlenkkontur 11 radial nach außen. Die Umlenkkontur 11 schließt mit der Oberseite 12 einer Anzahl von Schaufeln 13 ab, die mit ihrer Unterseite 14 auf einer Tragplatte 15 des Radiallaufrads 2 montiert sind. Erfindungsgemäß weisen die Schaufeln 13 eine rückwärts gekrümmte, profilierte Kontur auf, die noch nachstehend näher erläutert wird. Das in das Radiallaufrad 2 durch die Einströmdüse 5 angesaugte Medium wird durch die Schaufeln 13 in Radialrichtung gefördert und in dem Spiralgehäuse 1 hin zu einer Austrittsfläche 16 von vorzugsweise rechteckigem Querschnitt geführt, durch die das Medium den Radialventilator verläßt.Referring first to FIG. 1, the radial fan according to the invention has a spiral housing 1, in which a radial impeller 2 is installed. The radial impeller 2 is rotatably mounted on a shaft 3. It is set in rotation in the direction of arrow 4 by a drive unit (not shown). As a result, a medium to be conveyed is sucked into the spiral housing 1 in the axial direction, ie in the axial direction of the shaft 3, and ejected in the radial direction. The medium kicks through an inflow nozzle 5 into the interior of the volute 1. For this purpose, the inflow nozzle 5 is arranged on the side of the spiral housing 1, specifically in the form of a collar which overlaps the edge of an inflow opening 6 and tapers inwards in the shape of a funnel. The inner edge 7 of the inflow nozzle 5 forms an approximately cylindrical sleeve with which the inflow nozzle 5 engages over a cover plate 8 delimiting the radial impeller 2. The inflow nozzle 5 comes to lie radially within the cover plate 8. A gap 10 remains between the inflow nozzle 5 and the section 9 of the cover plate 8 overlapping it. Starting from the overlapping section 9, the cover plate 8 runs radially outward in the form of a curved deflection contour 11. The deflection contour 11 terminates with the top 12 of a number of blades 13, which are mounted with their underside 14 on a support plate 15 of the radial impeller 2. According to the invention, the blades 13 have a backward curved, profiled contour, which will be explained in more detail below. The medium sucked into the radial impeller 2 by the inflow nozzle 5 is conveyed in the radial direction by the blades 13 and is guided in the spiral housing 1 to an exit surface 16 of preferably rectangular cross section, through which the medium leaves the radial fan.

Bezugnehmend nunmehr auf Fig. 2, ist eine zweiseitig saugende Anordnung des erfindungsgemäßen Radialventilators dargestellt, die eine bevorzugte Ausführungsform für Klimageräte und Klimaanlagen findet. Der Radialventilator ist dabei symmetrisch zu einer Mittelebene aufgebaut, in der die Tragplatte 15 des Radiallaufrads 2 angeordnet ist. Die Tragplatte 15 ist beidseits mit Schaufeln 13 bestückt, die an ihrer Oberseite 12 von je einer Deckplatte 8 abgedeckt werden. Jede der Einströmdüsen 5 übergreift mit einer gerundeten Umlenkkontur 11 die ihr zugeordnete Einströmdüse, wobei jeweils ein Zwischenraum in Gestalt des Spalts 10 verbleibt. Jede der Halbseiten des Radiallaufrads 2 beidseits der Tragplatte 15 übt somit in Axialrichtung eine Saugwirkung aus, vermittels derer einander entaegengerichtete Medienströme durch die Seitenwände 17, 18 in den Radialventilator gefördert werden. Die Medienströme werden in radialer Richtung in ein gemeinsames Spiralgehäuse 1 ausgestoßen, das sie durch eine Austrittsfläche 16 verlassen. Die Halbseiten des Radiallaufrads 2 sind dabei völlig symmetrisch aufgebaut; Maßgrößen, die in Fig. 2 auf der einen Halbseite des Radialventilators eingezeichnet sind, gelten deshalb entsprechend auch für die andere Halbseite. Ebenso ist auch die Kontur der Schaufeln 13 auf beiden Halbseiten des Radiallaufrads 2 dieselbe.Referring now to FIG. 2, a two-sided suction arrangement of the radial fan according to the invention is shown, which finds a preferred embodiment for air conditioners and air conditioners. The radial fan is constructed symmetrically to a central plane in which the support plate 15 of the radial impeller 2 is arranged. The support plate 15 is equipped on both sides with blades 13, which are covered on their top 12 by a cover plate 8 each. Each of the inflow nozzles 5 overlaps the associated inflow nozzle with a rounded deflection contour 11, one in each case Gap in the form of the gap 10 remains. Each of the half sides of the radial impeller 2 on both sides of the support plate 15 thus exerts a suction effect in the axial direction, by means of which mutually opposed media flows are conveyed through the side walls 17, 18 into the radial fan. The media flows are ejected in the radial direction into a common spiral housing 1, which they leave through an exit surface 16. The half sides of the radial impeller 2 are constructed completely symmetrically; Sizes g , which are shown in Fig. 2 on one half of the radial fan, apply accordingly to the other half. Likewise, the contour of the blades 13 on both half sides of the radial impeller 2 is the same.

Die Kontur der Schaufeln 13 wird nun nachstehend beschrieben. Anhand von Fig. 2 ist zunächst zu erkennen, daß der Schaufel-Innendurchmesser, d. h. der Durchmesser eines um die Laufradachse herum beschriebenen, die Innenkanten 19 der Schaufeln 13 berührenden Kreises, von der Deckplatte 8 zu der Tragplatte 15 hin abnimmt. Der Schaufel-Innendurchmesser hat an der Deckplatte 8 einen maximalen Wert dlmax . Der mittlere Schaufel-Innendurchmesser d1 ergibt sich daraus zu

Figure imgb0003
The contour of the blades 13 will now be described below. 2 that the inside diameter of the blade, ie the diameter of a circle described about the impeller axis and touching the inside edges 19 of the blades 13, decreases from the cover plate 8 to the support plate 15. The blade inner diameter has a maximum value d lmax on the cover plate 8. The average blade inner diameter d 1 results from this
Figure imgb0003

Wie Fig. 2 erkennen läßt, liegen die Innenkanten 19 der Schaufeln 13 auf einer Rotationsfläche um die Drehachse des Radiallaufrads 2, die sich trichterförmig von der Deckplatte 8 zu der Tragplatte 15 hin verjüngt. Die die Schaufeln-Außenkanten 20 erfassende Rotationsfläche ist hingegen zylindrisch. Die Außenkontur der Schaufeln 13 kann somit über die volle Höhe zwischen Deckplatte 8 und Tragplatte 15 durch einen annähernd konstanten Schaufel-Außendurchmesser d2 beschrieben werden.As can be seen in FIG. 2, the inner edges 19 of the blades 13 lie on a surface of revolution around the axis of rotation of the radial impeller 2, which tapers in a funnel shape from the cover plate 8 to the support plate 15. In contrast, the surface of revolution that grips the outer edges 20 of the blades is cylindrical. The outer contour of the blades 13 can thus be described over the full height between the cover plate 8 and the support plate 15 by an approximately constant blade outer diameter d 2 .

Wie Fig. 3 zeigt, sind die Schaufeln 13 in sich verwunden, so daß die Schaufel-Innenkanten 19 und die Schaufel-Außenkanten 20 auf den sie einhüllenden Rotationsflächen jeweils windschief, d. h. nicht parallel zu der Drehachse des Radiallaufrads 2 zu liegen kommen. Der Blick auf die Schaufel 13 ist in Fig. 3 wie in Fig. 1 auf die Tragplatte 15 herunter gerichtet. Die mit der Oberseite 12 der Schaufel 13 zur Anlage kommende Deckplatte 8 ist abgenommen. Die Schaufel 13 ist mit der teilweise verdeckt erscheinenden Unterseite 14 an die Tragplatte 15 montiert. Durch die Verwindung der Schaufel 13 wird eine Änderung des Schaufel-Eintrittswinkels ß 1 und des Schaufel-Austrittswinkels ß 2 über die Höhe des Radiallaufrads 2 erreicht. Der Schaufel-Eintrittswinkel ß1 ist dabei in Ebenen parallel zu der Tragplatte 15 definiert. Er wird jeweils eingeschlossen von einer Profil-Mittellinie 21 der Schaufel 13 einerseits und einer an die von den Schaufel-Innenkanten 19 gebildeten Rotationsfläche gelegten Tangente 23 andererseits. In denselben Ebenenen parallel zu der Tragplatte 15 ist auch der Schaufel-Austrittswinkel ß 2 definiert. Er wird jeweils eingeschlossen von einer Profil-Mittellinie 24 der Schaufel 13 einerseits und einer an die von den Schaufel-Außenkanten 20 gebildeten Rotationsfläche gelegten Tangente 26 andererseits. In Fig. 3 sind der deckplattenseitige Schaufel-Eintrittswinkel ß 1 D und der deckplattenseitige Schaufel-Austrittswinkel ß 2 0, d.h. Schaufel-Eintrittswinkel ß 1 bzw. Schaufel-Austrittswinkel ß 2 in Höhe der Deckplatte 8, sowie der tragplattenseitige Schaufel-Eintrittswinkel ß 1 T und der tragplattenseitige Schaufel-Austrittswinkel β 2 T, d.h. der Schaufel-Eintrittswinkei ß 1 bzw. Schaufel-Austrittswinkel ß 2 in Höhe der Tragplatte 15 eingezeichnet. Wie- in Fig.- 3 zwanglos zu erkennen, ist auf Grund der Verwindung der Schaufeln 13 ß1 D kleiner als ß 1 T und ebenso auch ß 2 D kleiner als 2 T.As shown in FIG. 3, the blades 13 are twisted in themselves, so that the blade inner edges 19 and the blade outer edges 20 are each skewed on the rotating surfaces enveloping them, ie do not come to lie parallel to the axis of rotation of the radial impeller 2. The view of the blade 13 in FIG. 3 is directed downwards onto the support plate 15 as in FIG. 1. The cover plate 8 coming into contact with the top 12 of the blade 13 is removed. The blade 13 is mounted on the support plate 15 with the partially concealed underside 14. Due to the twisting of the blade 13, a change in the blade entry angle β 1 and the blade exit angle β 2 is achieved via the height of the radial impeller 2. The blade entry angle β 1 is defined in planes parallel to the support plate 15. It is enclosed in each case by a profile center line 21 of the blade 13 on the one hand and a tangent 23 placed on the rotational surface formed by the blade inner edges 19 on the other hand. The blade outlet angle β 2 is also defined in the same planes parallel to the support plate 15. It is enclosed in each case by a profile center line 24 of the blade 13 on the one hand and a tangent 26 placed on the rotational surface formed by the blade outer edges 20 on the other hand. In FIG. 3, the blade entry angle ß 1 D on the cover plate side and the blade exit angle ß 2 0 on the cover plate side, ie blade entry angle β 1 or blade exit angle β 2 at the level of the cover plate 8, and the blade entry angle ß 1 T and the blade-side blade exit angle β 2 T , ie the blade inlet angle ß 1 or blade exit angle ß 2 at the level of the support plate 15. As can easily be seen in FIG. 3, owing to the twisting of the blades 13, ß 1 D is less than ß 1 T and likewise ß 2 D is less than 2 T.

Fig. 3 zeigt weiterhin, daß die Schaufel 13 in einer strömungstechnisch besonders günstigen Form profiliert ist. Die Gestaltung des Profils wird dabei insbesondere an der deckplattenseiten Oberseite 12 und der tragplattenseitigen Unterseite 14 der Schaufel 13 deutlich. Es handelt sich um ein Flugzeug-Tragflächenprofil, wie es für niedrige Fluggeschwindigkeiten, d. h. Fluggeschwindigkeiten bis etwa 250 km/h, Verwendung findet. Die Schaufel 13 weist ein solches Profil über ihre volle Höhe, d. h. den gesamten Bereich zwischen der Deckplatte 8 und der Tragplatte 15 auf. Jeder Schnitt durch eine Schaufel 13 in einer Ebene parallel zu der Tragplatte 15 zeigt also als Schnittfläche ein Flugzeug-Tragflächenprofil der angegebenen Art. Das Profil der Schaufel 13 ist, bezogen auf die Drehrichtung des Radiallaufrads 2, nach rückwärts gekrümmt. Der Schaufel-Austrittswinkel ß 2 nimmt daher durchweg Werte von weniger als 90° ein. Des weiteren ist das Profil in der dargestellten Weise verwunden.Fig. 3 further shows that the blade 13 is profiled in a fluidically particularly favorable shape. The design of the profile is particularly evident on the top side 12 of the cover plate and the underside 14 of the blade 13 on the support plate side. It is an aircraft wing profile as used for low airspeeds, ie airspeeds up to approximately 250 km / h. The blade 13 has such a profile over its full height, ie the entire area between the cover plate 8 and the support plate 15. Each section through a blade 13 in a plane parallel to the support plate 15 thus shows an aircraft wing profile of the type specified as the cut surface. The profile of the blade 13 is curved backwards, based on the direction of rotation of the radial impeller 2. The blade exit angle β 2 therefore assumes values of less than 90 ° throughout. Furthermore, the profile is twisted in the manner shown.

Erfindungsgemäß wird nun die angestrebte hohe Leistungsdichte des Radialventilators dadurch erreicht, daß bei einem Verhältnis des mittleren Schaufel-Innendurchmessers d1 zu dem Schaufel-Außendurchmesser d2 von etwa 0,7 : 1 die in Gestalt eines Flugzeug-Tragflächenprofils geformten Schaufeln 13 derart ausgebildet sind, daß der deckplattenseitige Schaufel-Eintrittswinkel ß 1 D um 4° bis 7° kleiner ist als der tragplattenseitige Schaufel-Eintrittswinkel ß 1 T, und ebenso der deckplattenseitige Schaufel-Austrittswinkel ß 2 D um 3° bis 6° kleiner ist als der tragplattenseitige Schaufel-Austrittswinkel ß 2 T. wobei der deckplattenseitige Schaufel-Eintrittswinkel 1 D zwischen 140 und_20° und der deckplattenseitige Schaufel-Austrittswinkel ß 2 D zwischen 39° und 45° liegt. Umfangreiche Versuche haben ergeben, daß bei einer Dimensionierung in dem angegebenen Bereich optimale Betriebsdaten für einen Radial Ventilator erreicht werden. Die angegebenen Winkelverhältnisse können u. a. durch eine Verwindung der Schaufeln 13 verwirklicht werden.According to the invention, the desired high power density of the radial fan is now achieved in that the blades 13, which are shaped in the form of an aircraft airfoil profile, are designed in this way with a ratio of the average blade inner diameter d 1 to the blade outer diameter d 2 of approximately 0.7: 1 that the cover-side blade entry angle ß 1 D is 4 ° to 7 ° smaller than the support plate-side blade entry angle ß 1 T , and likewise the cover-plate-side blade exit angle ß 2 D is 3 ° to 6 ° smaller than the support plate-side blade Exit angle ß 2 T. wherein the cover plate side blade entrance angle between 1 D 14 0 ° und_20 and the cover plate side blade exit angle ß 2 D between 39 ° and 45 °. Extensive tests have shown that when dimensioning in the specified range opti operating data for a radial fan can be achieved. The specified angular relationships can be achieved by twisting the blades 13.

In einer bevorzugten Ausführungsform beträgt der deckplattenseitige Schaufel-Eintrittswinkel ß1 D 14,5° bis 17,5° und der tragplattenseitige Schaufel-Eintrittswinkel ß1 T 21,5°, während der deckplattenseitige Schaufel-Austrittswinkel ß2 D 40° bis 43° und der tragplattenseitige Schaufel-Austrittswinkel ß2 T 46° beträgt.In a preferred embodiment the cover plate side blade entry angle ß 1 D 14.5 ° to 17.5 ° and the tragplattenseiti g e blade entrance angle ß 1 T 21.5 °, while the cover plate side blade exit angle ß 2 D 40 ° to 43 ° and the blade-side blade exit angle β 2 T is 46 °.

Die in der Abbildung Fig. 3 dargestellte Schaufel form entsteht durch Verwindung um eine senkrecht zu der Zeichenebene verlaufende Verwindungsachse 22. Die Verwindungsachse 22 ist somit parallel zu der Drehachse des Radiallaufrads 2 orientiert. Sie liegt in einem mittleren Bereich der Schaufeln 13. Eine derartige Anordnung ist aber nicht zwingend. Die beschriebenen Winkelverhältnisse lassen sich vielmehr auch erreichen, wenn die Verwindungsachse 22 der Schaufeln 13 im Bereich der Schaufel-Außenkanten 20 liegt. Eine derartige, alternative Anordnung ist in Fig. 4 dargestellt. Die Blickrichtung ist dabei dieselbe wie in Fig. 3, und übereinstimmende Teile sind mit gleichen Bezugszeichen versehen. Die abgebildete Schaufel 13 ist profiliert und rückwärts gekrümmt. Ihre Schaufel-Außenkante 20 ist parallel zu der Drehachse des Radiallaufrads 2 orientiert, steht also senkrecht aus der Zeichenebene heraus. Mit der Schaufel-Außenkante fällt eine Verwindungsachse 22 der Schaufel 13 zusammen. Auf Grund der Verwindung ist die Schaufel-Eintrittskante 19 gegenüber der Drehachse des Radiallaufrads 2 geneigt, und der Schaufel-Innendurchmesser variiert wie bei Fig. 3 über die Höhe der Schaufel. In der Abbildung Fig. 4 ist zu erkennen, daß auf Grund der Verwindung der deckplattenseitige Schaufel-Eintritts- winkel β1 D kleiner ist als der tragplattenseitige Schaufel-Eintrittswinkel β1 T, und ebenso der deckplattenseitige Schaufel-Austrittswinkel β2 D kleiner ist als der tragplattenseitige Schaufel-Austrittswinkel 2 T. Somit können die angegebenen Winkelverhältnisse auch durch Verwindung um eine Verwindungsachse 22 erreicht werden, die im Bereich der Schaufel-Außenkanten 20 liegt bzw. mit den Schaufel-Außenkanten 20 zusammenfällt.The blade shape shown in FIG. 3 is created by twisting about a twist axis 22 running perpendicular to the plane of the drawing. The twist axis 22 is thus oriented parallel to the axis of rotation of the radial impeller 2. It lies in a central area of the blades 13. However, such an arrangement is not mandatory. Rather, the angular relationships described can also be achieved if the torsion axis 22 of the blades 13 lies in the region of the blade outer edges 20. Such an alternative arrangement is shown in FIG. 4. The viewing direction is the same as in Fig. 3, and matching parts are provided with the same reference numerals. The illustrated blade 13 is profiled and curved backwards. Its blade outer edge 20 is oriented parallel to the axis of rotation of the radial impeller 2, that is to say it projects perpendicularly from the plane of the drawing. A torsion axis 22 of the blade 13 coincides with the blade outer edge. Due to the torsion, the blade leading edge 19 is inclined with respect to the axis of rotation of the radial impeller 2, and the blade inner diameter varies, as in FIG. 3, over the height of the blade. In Fig. 4 it can be seen that due to the twisting of the shovel inlet angle β 1 D is smaller than the base plate side blade entry angle β 1 T, as well as the cover plate side blade exit angle β 2 D is smaller than the base plate side blade exit angle 2 T. Thus, the angular relationships indicated can also achieved by twisting a Verwindungsachse 22 are, which lies in the area of the blade outer edges 20 or coincides with the blade outer edges 20.

Fig. 5 zeigt ein weiteres, alternatives Ausführungsbeispiel einer verwundenen Schaufel 13. Bei dieser ist die parallel zu der Drehachse des Radiallaufrads 2 orientierte Verwindungsachse 22 wiederum in den mittleren Bereich der Schaufel 13 verlegt. Wie in den Ausführungsbeispielen gemäß Fig. 3 und Fig. 4, ist die Schaufel-Innenkante 19 in einer Weise geneigt, daß die alle Schaufel-Innenkanten 19 einhüllende Rotationsfläche einen sich von der Deckplatte 8 zur Tragplatte 15 hin verjüngenden Kegel bildet. Der Schaufel-Innendurchmesser ist also in Höhe der Deckplatte 8 größer als in Höhe der Tragplatte 15. Gemäß Fig. 5 erfährt nun die Schaufel-Außenkante 20 der Schaufeln 13 durch die Verwindung um die Verwindungsachse 22 eine ähnliche Schrägstellung. Die alle Schaufel-Außenkanten 20 einhüllende Rotationsfläche hat die Gestalt eines sich von der Deckplatte 8 zu der Tragplatte 15 hin aufweitenden Kegelmantels. Anders als bei dem Ausführungsbeispiel gemäß Fig. 3, wird also gemäß Fig. 5 die Schaufel-Außenkante 20 nicht durch einen einzigen, über die Höhe der Schaufel 13 annähernd konstanten Schaufel-Außendurchmesser d2 beschrieben. Vielmehr variiert der Schaufel-Außendurchmesser über die Höhe der Schaufel 13,.wobei er seinen minimalen Wert d2min in Höhe der Deckplatte 8, und seinen maximalen.Wert d2max auf der Höhe der Tragplatte 15 einnimmt. Für das in Anspruch 1 angegebene Verhältnis von Schaufel-Innendurchmesser zu Schaufel-Außendurchmesser ist ein mittlerer Schaufel-Außendurchmesser d 2 anzusetzen. Wie man sich leicht überzeugt, liegen auch bei dieser Anordnung die angegebenen Winkelverhältnisse vor, so daß die Lehre der Erfindung zu verwirklichen ist.FIG. 5 shows a further, alternative exemplary embodiment of a twisted blade 13. In this, the twist axis 22, which is oriented parallel to the axis of rotation of the radial impeller 2, is again laid in the central region of the blade 13. As in the exemplary embodiments according to FIGS. 3 and 4, the blade inner edge 19 is inclined in such a way that the rotary surface enveloping all the blade inner edges 19 forms a cone tapering from the cover plate 8 to the support plate 15. The blade inner diameter is thus larger at the height of the cover plate 8 than at the height of the support plate 15. According to FIG. 5, the blade outer edge 20 of the blades 13 now experiences a similar inclination due to the twist about the twist axis 22. The rotating surface enveloping all the blade outer edges 20 has the shape of a conical jacket that widens from the cover plate 8 to the support plate 15. In contrast to the exemplary embodiment according to FIG. 3, according to FIG. 5 the blade outer edge 20 is not described by a single blade outer diameter d 2 that is approximately constant over the height of the blade 13. Rather, the outer diameter of the blade varies over the height of the blade 13, whereby it assumes its minimum value d 2min at the height of the cover plate 8 and its maximum value d 2max at the height of the support plate 15. For the ratio of blade inner diameter to blade outer diameter specified in claim 1, an average blade outer diameter is d 2nd start. How to look easy convinced, the specified angular relationships are also present in this arrangement, so that the teaching of the invention can be implemented.

Fig. 6 zeigt eine weitere, alternative Schaufelform, die.nicht durch Verwindung des Schaufelprofils, sondern durch eine Scherung quer zu der Längsrichtung der Schaufel 13 hervorgegangen ist. Auf Grund dieser Scherung ist die Schaufel 13 von der Deckplatte 8 zur Tragplatte 15 gesehen entgegen der Drehrichtung des Radiallaufrads 2 geneigt. Die Schaufel-Außenkanten 20 weisen dabei über die Höhe der Schaufeln 13 einen annähernd konstanten Durchmesser d2 auf. Hingegen sind die Schaufel-Innenkanten 19 durch die Scherung in einer Weise geneigt, daß ihre Einhüllende eine sich von der Deckplatte 8 zur Tragplatte 15 hin verjüngende, trichterförmige Rotationsfläche bildet. Die Schaufel 13 weist somit an ihrer Innenkante 19 auf der Höhe der Deckplatte 8 einen größeren Innendurchmesser auf als im Bereich der Tragplatte 15. Eine auf der Tragplatte 15 errichtete, die Schaufel-Innenkante 19 treffende Normale schließt also mit der Schaufel-Innenkante 19 sowohl in tangentialer als auch in radialer Projektion jeweils spitze Winkel ein. Man erkennt nun anhand von Fig. 6, daß auch bei einer derart geneigt angeordneten Schaufel 13 der deckplattenseitige Schaufel-Eintrittswinkel β1 D kleiner ist als der tragplattenseitige Schaufel-Eintrittswinkel β1 T, und ebenso der deckplattenseitige Schaufel-Austrittswinkel β2 D kleiner ist als der tragplattenseitige Schaufel-Austrittswinkel β2 T. Die erfindungsgemäßen Winkelverhältnisse lassen sich also nicht nur durch Verwindung, sondern auch durch Scherung einer profilierten, rückwärts gekrümmten Schaufel 13 einstellen. Allgemein sind zu diesem Zweck geometrische Operationen geeignet, durch die die ursprünglich parallel zu der Drehachse des Radiallaufrads 2 orientierten Schaufel-Innenkanten 19 und Schaufel-Außenkanten 20 einen windschiefen Verlauf zu der Drehachse erhalten. Des weiteren kann die erfindungsgemäße Anordnung dadurch gekennzeichnet werden, daß längs der senkrecht zur Hauptströmungsrichtung gemessenen Schaufelbreite die Profilsehnen der Schaufel schnitte in verschiedenen Ebenen liegen.FIG. 6 shows a further, alternative blade shape, which is produced not by twisting the blade profile but by shearing transversely to the longitudinal direction of the blade 13. Because of this shearing, the blade 13 is inclined from the cover plate 8 to the support plate 15 against the direction of rotation of the radial impeller 2. The blade outer edges 20 have an approximately constant diameter d 2 over the height of the blades 13. On the other hand, the blade inner edges 19 are inclined by the shear in such a way that their envelope forms a funnel-shaped surface of revolution that tapers from the cover plate 8 to the support plate 15. The blade 13 thus has on its inner edge 19 at the height of the cover plate 8 a larger inner diameter than in the region of the support plate 15. A normal established on the support plate 15, which meets the blade inner edge 19, thus closes with the blade inner edge 19 both in tangential as well as in radial projection acute angles. It can now be seen from FIG. 6 that even with such a tilted blade 13, the blade entry angle β 1 D on the cover plate side is smaller than the blade entry angle β 1 T on the support plate side, and likewise the blade exit angle β 2 D on the cover plate side is smaller than the blade-side blade exit angle β 2 T. The angular relationships according to the invention can therefore be set not only by twisting, but also by shearing a profiled, backward curved blade 13. Geometric operations are generally suitable for this purpose, as a result of which the blade inner edges 19 and blade outer edges 20, which were originally oriented parallel to the axis of rotation of the radial impeller 2, have an oblique course with respect to the rotation get axis. Furthermore, the arrangement according to the invention can be characterized in that, along the blade width measured perpendicular to the main flow direction, the profile chords of the blade sections lie in different planes.

Durch die Erfindung wird ein Radialventilator geschaffen, dessen Leistungsdichte, d. h. das Produkt aus opt und ψ topt , bei einer Volumenzahl ϕ opt von 0,2 und mehr größer ist als 0,2 und damit höher liegt als bei allen bisher bekannt gewordenen Radialventilatoren. Zugleich wurde der Volumenzahlbereich Δϕ0,8, in dem der Radialventilator bei einem Wirkungsgrad von mehr als 80 % arbeitet, gegenüber dem Stand der Technik nach beiden Seiten hin um wenigstens 20 % vergrößert. Zur Erläuterung dieser Verbesserungen wird auf die in Fig. 7 dargestellte ϕ - ψ t-Kennlinie des erfindungsgemäßen Radialventilators verwiesen. Mit getrennter Skala ist in diesem Diagramm auch der Verlauf des Wirkungsgrads η über ϕ aufgetragen. Man erkennt, daß der Wirkungsgrad η seinen Maximalwert ηmax bei einer Volumenzahl ϕopt von 0,2 einnimmt. Der zugehörige Wert ψtopt liegt über 1,0, so daß die Leistungsdichte als Produkt von ϕopt und ψtopt oberhalb von 0,2 liegt. Des weiteren ist zu erkennen, daß der Wirkungsgrad η beidseits seines Maximalwerts ηmax gegenüber steigenden bzw. sinkenden Volumenzahlen ϕ nur sehr allmählich abfällt. Der Bereich Δϕ0,8, in dem der Wirkungsgrad η den Wert 0,8 übersteigt, erstreckt sich über einen Bereich von Volumenzahlen ϕ , der gegenüber dem Stand der Technik beidseits erheblich erweitert ist. Durch die Erfindung wird somit ein Radialventilator von bislang unerreichter Kompaktheit geschaffen, der überdies auch bei Betriebspunkten außerhalb des Optimalpunkts mit einem hohen Wirkungsgrad arbeitet.The invention provides a radial fan, the power density, ie the product of o p t and ψ topt , with a volume number ϕ opt of 0.2 and more is greater than 0.2 and thus higher than in all radial fans that have become known . At the same time, the volume number range Δϕ 0.8 , in which the radial fan operates at an efficiency of more than 80%, was increased by at least 20% on both sides compared to the prior art. To explain these improvements, reference is made to the ϕ - ψ t characteristic curve of the radial fan according to the invention shown in FIG. 7. The diagram of the efficiency η over ϕ is also plotted in this diagram with a separate scale. It can be seen that the efficiency η takes its maximum value η max with a volume number ϕ opt of 0.2. The associated value ψ topt is above 1.0, so that the power density as a product of ϕ opt and ψ topt is above 0.2. Furthermore, it can be seen that the efficiency η on both sides of its maximum value η max decreases only very gradually compared to increasing or decreasing volume numbers ϕ. The range Δϕ 0.8 , in which the efficiency η exceeds the value 0.8, extends over a range of volume numbers ϕ, which is considerably expanded on both sides compared to the prior art. The invention thus creates a centrifugal fan of unprecedented compactness, which moreover operates with a high degree of efficiency even at operating points outside the optimum point.

Von Bedeutung für diese Wirkung ist die bereits erwähnte Schrägstellung der einströmseitigen Innenkanten 19 der Schaufeln 13 gegenüber der Drehachse des Radiallaufrads 2. Diese Schrägstellung, die sich insbesondere aus der Darstellung in Fig. 3 ergibt, kann in besonders einfacher Weise dadurch erreicht werden, daß die Schaufeln 13 aus einem von zwei parallelen Kanten begrenzten Blechstück gebogen werden, wobei die Kanten im montierten Zustand der Schaufel 13 aufeinander zur Anlage kommen und die Schaufel-Außenkante 20 bilden. Werden nun die Schaufeln 13 derart auf die Tragplatte 15 montiert, daß die Schaufel-Außenkanten 20 als Einhüllende eine zylindrische Rotationsfläche haben, so stellt sich bei der angegebenen Verwindung der Schaufeln 13 die erwünschte Schrägstellung der Schaufel-Innenkanten 19 ein. Es kann somit ein Schaufelzuschnitt gewählt werden, bei dem die die Schaufel-Außenkanten 20 bildenden Seiten rechtwinklig zu den Seiten verlaufen, die die mit der Tragplatte 15 zur Anlage kommende Unterseite 14 der Schaufel 13 begrenzen. Ein solcher Schaufelzuschnitt ist fertigungstechnisch besonders günstig, da er einen geringen Verschnitt und eine einfacher Verarbeitung mit sich bringt.The inclination of the inner edges 19 of the inflow side, as already mentioned, is important for this effect Blades 13 with respect to the axis of rotation of the radial impeller 2. This inclination, which results in particular from the illustration in Fig. 3, can be achieved in a particularly simple manner in that the blades 13 are bent from a sheet metal piece delimited by two parallel edges, the Edges come into contact with one another in the assembled state of the blade 13 and form the blade outer edge 20. If the blades 13 are now mounted on the support plate 15 in such a way that the outer edges of the blades 20 have a cylindrical surface of revolution as the envelope, then the desired inclination of the inner edges 19 of the blades is obtained when the blades 13 are twisted. A blade cut can thus be selected in which the sides forming the blade outer edges 20 run at right angles to the sides which delimit the underside 14 of the blade 13 which comes into contact with the support plate 15. Such a blade cut is particularly favorable in terms of production technology, since it results in low waste and simple processing.

Nachstehend werden Bemessungsverhältnisse des erfindungsgemäßen Radialventilators angegeben, in denen dieser ein optimales Betriebsverhalten zeigt. Eine erfindungswesentliche Größe ist dabei der Einlaufdurchmesser d0 der Deckplatte 8, d. h. der kleinste Durchmesser ihres Einlaßbereichs. Der Einlaufdurchmesser d0 ist in der Abbildung Fig. 2 ausgewiesen. Er sollte sich erfindungsgemäß zu dem Schaufel-Außendurchmesser d2 wie etwa 0,75 : 1 verhalten.Below, the design ratios of the radial fan according to the invention are given, in which it shows an optimal operating behavior. An essential parameter for the invention is the inlet diameter d 0 of the cover plate 8, ie the smallest diameter of its inlet area. The inlet diameter d 0 is shown in Figure 2. According to the invention, it should be about 0.75: 1 for the blade outer diameter d 2 .

Von funktionswesentiicher Bedeutung für den Radialventilator gemäß der Erfindung ist auch die Gestaltung der Umlenkkontur 11 der Deckplatte 8. Diese ist in Gestalt eines Kegelschnitts, d. h. kreisförmig, parabolisch oder hyperbolisch gekrümmt und wird demnach durch einen oder mehrere Krümmungsradien r beschrieben.Of functional importance for the radial fan according to the invention is also the design of the deflection contour 11 of the cover plate 8. This is in the form of a conic section, ie. H. circular, parabolic or hyperbolic curved and is therefore described by one or more radii of curvature r.

Die Abbildung Fig. 2 zeigt eine kreisförmige Krümmung der Umlenkkontur 11 mit einem einzigen Krümmungsradius r. Für ein optimales Betriebsverhalten des Radialventilators müssen sich der oder die Krümmungsradien r zu dem Einlaufdurchmesser d0 wie 0,2 bis 0,3 : 1 verhalten.Figure 2 shows a circular curvature of the deflection contour 11 with a single radius of curvature r. For an optimal operating behavior of the radial fan, the radius of curvature (s) r for the inlet diameter d 0 must be between 0.2 and 0.3: 1.

Von erfindungsfunktioneller Bedeutung ist des weiteren die Austrittsbreite b2 des Radialventilators, d. h. der Abstand zwischen Tragplatte 15 und Deckplatte 8 an der Schaufel-Außenkante 20. Die Austrittsbreite b2 ist in dem in Fig. 2 dargestellten Ausführungsbeispiel eines zweiseitig ansaugenden oder doppelflutigen Radialventilators jeweils auf eine Halbseite des Radiallaufrads 2 bezogen. Die Austrittsbreite b2 sollte sich zu dem Schaufel-Außendurchmesser d2 wie 0.225 bis 0,275 : 1 und vorzugsweise wie 0,25 : 1 verhalten. Statt der Austrittsbreite b2 kann auch die Austrittsfläche F des Radialventilators angegeben werden, d. h. das Flächenmaß der die Schaufel-Außenkanten 20 einhüllenden zylindrischen Rotationsfläche. Die Austrittsfläche F2 ist durch die Austrittsbreite b2 und den Schaufel-Außendurchmesser d2 definiert. Sie wird vorzugsweise auf die Eintrittsfläche F0 des Radiallaufrads 2, d. h. die lichte Weite des Einlaßbereichs der Deckplatte 8 mit dem Einlaufdurchmesser d0, bezogen. Erfindungsgemäß soll sich die Eintrittsfläche F0 des Radiallaufrads 2 zu seiner Austrittsfläche F2 wie 0,48 bis 0,54 : 1 und insbesondere wie 0,56 : 1 verhalten.Of the invention functional importance is further the outlet width b 2 of the centrifugal fan, the distance between support plate 15 and cover plate 8 that is, at the blade tip edge 20. The outlet width b 2 is in the example shown in Fig. 2 embodiment of a two-sided suction or double-flow radial fan respectively on a half side of the radial impeller 2 related. The exit width b 2 should relate to the blade outer diameter d 2 as 0.225 to 0.275: 1 and preferably as 0.25: 1. Instead of the exit width b 2 , the exit area F of the radial fan can also be specified, ie the area dimension of the cylindrical rotating area enveloping the outer edges 20 of the blade. The exit surface F 2 is defined by the exit width b 2 and the blade outer diameter d 2 . It is preferably related to the entry surface F 0 of the radial impeller 2, ie the clear width of the inlet area of the cover plate 8 with the inlet diameter d 0 . According to the invention, the entry area F 0 of the radial impeller 2 should relate to its exit area F 2 as 0.48 to 0.54: 1 and in particular as 0.56: 1.

Eine optimale Dimensionierung des Radialventilators gemäß der Erfindung muß schließlich auch die Größenverhältnisse des Spiralgehäuses 1 berücksichtigen. Von Bedeutung ist die Eintrittsfläche FE der Einströmdüse 5 und der Querschnitt FA der Austrittsfläche 16 des Spiralgehäuses 1. Die Größe der Austrittsfläche FA ist in Fig. 1 und die lichte Weite FE der Einströmdüse 5 in Fig. 2 ausgeworfen. FE sollte sich zu FA wie 0,67 bis 0,71 : 1 und insbesondere wie 0,69 : 1 verhalten.An optimal dimensioning of the radial fan according to the invention must also take into account the proportions of the volute 1. The entry surface F E of the inflow nozzle 5 and the cross section F A of the exit surface 16 of the volute casing 1 are of importance. The size of the exit surface F A is ejected in FIG. 1 and the clear width F E of the inflow nozzle 5 in FIG. 2. F E should become like F A Behave 1: 0.67 to 0.71: 1 and especially as 0, 69th

Es sei angemerkt, daß die angegebenen Dimensionsverhältnisse gleichermaßen für einseitig saugende Radialventilatoren wie für zweiseitig saugende Radialventilatoren gelten. Bei zweiseitig saugenden Ventilatoren verdoppeln sich zwar zum Teil die absoluten Zahlenwerte, die Verhältniszahlen bleiben dabei aber unverändert.It should be noted that the dimensional ratios given apply equally to single-sided radial fans as to double-sided radial fans. With double-sided fans, the absolute numerical values are sometimes doubled, but the ratios remain unchanged.

Für das Betriebsverhalten des erfindungsgemäßen Radialventilators ist schließlich die Anzahl der auf den Umfang des Radiallaufrads 2 verteilten Schaufeln 13 von Bedeutung. Diese sollte zwischen zehn und sechzehn liegen. In einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung sind zwölf Schaufeln 13 vorgesehen.Finally, the number of blades 13 distributed over the circumference of the radial impeller 2 is important for the operating behavior of the radial fan according to the invention. This should be between ten and sixteen. In a preferred embodiment of the invention, twelve blades 13 are provided.

Der erfindungsgemäße Aufbau eines Radialventilators läßt sich gleichermaßen in einer einseitig ansaugenden wie auch einer zweiseitig ansaugenden Anordnung verwirklichen, wobei letztere in Fig. 2 dargestellt ist. Diese Bauform findet eine bevorzugte Verwendung für Klimageräte und Klimaanlagen.The construction of a radial fan according to the invention can be implemented equally in a one-sided as well as a two-sided suction arrangement, the latter being shown in FIG. 2. This design is preferred for air conditioners and air conditioners.

Abgesehen von den bereits erwähnten Vorteilen, wird durch die Erfindung ein Radialventilator geschaffen, bei dem der Reaktionsgrad als Quotient von statischem Druck zu Gesamtdruck sehr hoch 'ist. Der Anteil der zunächst nicht nutzbaren kinetischen Energie ist also sehr klein. Fig. 8 zeigt den Reaktionsgrad des erfindungsgemäßen Radialventilators im Vergleich zu Radialventilatoren nach dem Stand der Technik. Der Reaktionsgrad ist dabei in Abhängigkeit von der Volumenzahl ϕ bei maximalem Wirkungsgrad η max , d. h. am Optimalpunkt ψt optaufgetragen. Ventilatoren nach dem Stand der Technik sind dabei durch Werte 1 bis 13 und die Erfindung durch den Wert 14 charakterisiert. Man erkennt, daß der erfindungsgemäße Wert 14 einen optimalen Kompromiß zwischen den Forderungen nach einer möglichst hohen Volumenzahl und. einem hohen Reaktionsgrad darstellt.Apart from the advantages already mentioned, is provided by the invention a centrifugal fan, in which the reaction rate as the ratio of static pressure is the total pressure very high '. The proportion of kinetic energy that is initially unusable is therefore very small. Fig. 8 shows the degree of reaction of the radial fan according to the invention in comparison to radial fans according to the prior art. The degree of reaction is plotted as a function of the number of volumes ϕ at maximum efficiency η max , ie at the optimum point ψ t opt . Fans according to the prior art are by values 1 to 13 and Invention characterized by the value 14. It can be seen that the value 14 according to the invention is an optimal compromise between the demands for the highest possible number of volumes and. represents a high degree of reaction.

Des weiteren wird durch die Erfindung eine Anordnung geschaffen, bei der die Wellenleistung innerhalb des erfaßten Volumenzahlbereichs ein Maximum einnimmt. Es ist also möglich, den Antriebsmotor des Radialventilators auf das Wellenleistungs-Maximum auszulegen, so daß eine Oberlastung bei vom Auslegepunkt abweichenden Betriebspunkten ausgeschlossen ist. Hierdurch unterscheidet sich das erfindungsgemäße Radialgebläse in vorteilhafter Weise von einem Trommelläuferventilator mit vorwärts gekrümmten Schaufeln. Bei diesem steigt die Wellenleistung mit zunehendem Volumenstrom, d. h. zunehmender Volumenzahl ϕ , progressiv an, und es ist überhaupt kein Maximum vorhanden. Bei einem solchen Ventilator besteht also stets die Gefahr einer Motor- überlastung. Dieser Nachteil wird bei dem Radialventilator gemäß der vorliegenden Erfindung vermieden, der andererseits in seiner Leistungsdichte einem Trommelläuferventilator nahekommt und somit die vorteilhaften Eigenschaften eines mit rückwärts gekrümmten Schaufeln bestückten Radialventilators mit denen eines Trommelläuferventilators verbindet. Die maximal zulässige Umfangsgeschwindigkeit des erfindungsgemäßen Radialventilators, gemessen an den Schaufel-Außenkanten 20, beträgt etwa 85 m/sec. Eine derart hohe zulässige Umfangsgeschwindigkeit ermöglicht für einen vorgegebenen Betriebspunkt die Verwendung kleiner Ventilatoren, was sich in einer Senkung der Investitionskosten niederschlägt. Auf Grund der erreichten Leistungsdichte befindet sich der erfindungsgemäße Radialventilator mit einer spezifischen Drehzahl n0 von ca. 80 im Bereich der halbaxialen Ventilatoren.Furthermore, the invention creates an arrangement in which the shaft power takes a maximum within the detected volume number range. It is thus possible to design the drive motor of the centrifugal fan on the Wellenleistun g s maximum, so that a Oberlastung is excluded from deviating from the design point operating points. This advantageously distinguishes the radial fan according to the invention from a drum rotor fan with forwardly curved blades. With this, the shaft power increases progressively with increasing volume flow, ie increasing volume number ϕ, and there is no maximum at all. With such a fan there is always the risk of motor overload. This disadvantage is avoided in the radial fan according to the present invention, which on the other hand comes close to a drum rotor fan in terms of its power density and thus combines the advantageous properties of a radial fan equipped with backward-curved blades with those of a drum rotor fan. The maximum permissible peripheral speed of the radial fan according to the invention, measured on the outer edges 20 of the blades, is approximately 85 m / sec. Such a high permissible peripheral speed enables the use of small fans for a given operating point, which is reflected in a reduction in investment costs. Due to the power density achieved, the radial fan according to the invention with a specific speed n 0 of approximately 80 is in the region of the semi-axial fans.

Weitere Vorteile und die Bedeutung der erfindungsgemäß angegebenen konstruktiven Parameter werden anhand der folgenden Beispiele erläutert.Further advantages and the meaning of the design parameters specified according to the invention are explained with the aid of the following examples.

1. Beispiel1st example

Ein Radialventilator mit außerhalb der erfindungsgemäßen Winkelbereiche geneigten, profilierten Schaufeln (Ventilator I) wird mit einem Radialventilator (Ventilator II) gemäß der Erfindung verglichen. Konstruktive Daten wie Dimensionsverhältnisse und Schaufelzahl liegen in den erfindungsgemäß angegebenen Bereichen und stimmen jeweils überein, soweit nicht nachstehend etwas anderes angegeben ist.

  • Ventilator I: Schaufel-Eintrittswinkel β1 D = 35° β1 T = 230 Schaufel-Austrittswinkel β 2 = 48° d 1 : d2 = 0,7 ψ topt ϕ opt = 0,182 bei ϕ opt = 0,2 Δϕ0,8 erstreckt sich von ϕ =0,145 bis 0,265
  • Ventilator II: Schaufel-Eintrittswinkel β1 D = 17,5° β1 T = 21,5° Schaufel-Austrittswinkel β2 D = 42 ° β2 T = 46° d 1 : d2 = 0,7 ψ topt ϕ opt = 0,202 bei ϕ opt = 0,215 Δϕ erstreckt sich von ϕ = 0,13 bis 0,8 0,274
A radial fan with profiled blades (fan I) which are inclined outside the angular ranges according to the invention is compared with a radial fan (fan II) according to the invention. Constructive data such as dimensional relationships and number of blades lie in the ranges specified according to the invention and correspond in each case, unless otherwise stated below.
  • Fan I: blade entry angle β 1 D = 35 ° β 1 T = 23 0 blade exit angle β 2 = 48 ° d 1 : D 2 = 0.7 ψ topt φ opt = 0.182 when φ opt = 0, 2 Δφ 0.8 extends from φ = 0.145 to 0.265
  • Fan II: blade entry angle β 1 D = 17.5 ° β 1 T = 21.5 ° blade exit angle β 2 D = 42 ° β 2 T = 46 ° d 1 : D 2 = 0, t 7 ψ opt φ opt = 0.202 when φ opt = 0.215 Δφ extends from φ = 0.13 to 0.8 0.274

Hieraus ergibt sich die Oberlegenheit des erfindungsgemäßen Radialventilators.This results in the superiority of the radial fan according to the invention.

Die erfindungsgemäß erzielte Kennlinie hängt in kritischer Weise von den Schaufelwinkeln und der Schaufelverwindung ab. - 18 - Dies wird exemplarisch anhand von Ventilator III und IV nachgewiesen, bei denen unter sonst unveränderten Bedingungen Winkelwerte außerhalb der erfindungsgemäßen Bereiche verwirklicht sind:

  • Ventilator III: Schaufel-Eintrittswinkel β1 D = 16 ° β1 T = 23 ° Schaufel-Austrittswinkel β2 D = 40,5° β2 T = 47,5 ° ψ topt ϕ oot = 0,2 bei ϕ opt = 0,195 Δϕ0,8 erstreckt sich von ϕ = 0,158 bis 0,244
The characteristic curve achieved according to the invention critically depends on the blade angles and the blade twist. - 18 - This is exemplarily demonstrated using fans III and IV, in which angle values outside the ranges according to the invention are realized under otherwise unchanged conditions:
  • Fan III: Blade entry angle β 1 D = 16 ° β 1 T = 23 ° Blade exit angle β 2 D = 40.5 ° β 2 T = 47.5 ° ψ t opt ϕ oot = 0.2 at ϕ opt = 0.195 Δϕ 0.8 extends from ϕ = 0.158 to 0.244

Eine zu starke Verwindung oder Scherung der Schaufeln führt also zu einer Verschlechterung der Leistungskenngrößen.

  • Ventilator IV: Schaufel-Eintrittswinkel β1 D = 12 ° β1 T = 18 ° Schaufel-Austrittswinkel β2 D = 48 ° β2 T = 52 ° ψ topt · ϕ opt = 0,189 bei ϕ opt = 0,21 η max = 0,79, η erreicht also 0,8 nicht.
Excessive twisting or shearing of the blades leads to a deterioration in the performance parameters.
  • Fan IV: Blade inlet angle β 1 D = 12 ° β 1 T = 18 ° Blade outlet angle β 2 D = 48 ° β 2 T = 52 ° ψ t opt · ϕ opt = 0.189 at ϕ opt = 0.21 η max = 0.79, η does not reach 0.8.

Auch bei Einhalten der erfindungsgemäßen Verwindung oder Scherung führt also eine Fehleinstellung der Schaufelwinkel nicht zu dem vorteilhaften Ergebnis der Erfindung.Even if the twist or shear according to the invention is maintained, incorrect setting of the blade angles does not lead to the advantageous result of the invention.

2. Beispiel2nd example

Es werden Radialventilatoren mit erfindungsgemäß geneigten, profilierten Schaufeln verglichen und dabei das Verhältnis von Schaufel-Innendurchmesser zu Schaufel-Außendurchmesser variiert.Radial fans are compared with profiled blades inclined according to the invention, and the ratio of blade inner diameter to blade outer diameter is varied.

Ventilator II: mit d 1 : d2 = 0,7 : vgl. Beispiel 1

  • Ventilator V. wie Ventilator II, aber mit d 1 : d2 = 0,6: ψtopt ϕopt = 0,18 bei ϕ opt = 0,2 Δϕ0,8 erstreckt sich von ϕ = 0,16 bis 0,27.
Fan II: with d 1 : d 2 = 0.7: cf. example 1
  • Fan V. as fan II, but with d 1 : d 2 = 0.6: ψt opt ϕ opt = 0.18 at ϕ opt = 0.2 Δϕ 0.8 extends from ϕ = 0.16 to 0.27.

Claims (20)

1.Radialventilator, bestehend aus einem Spiralgehäuse und einem darin eingebauten Radiallaufrad, das zwischen einer Tragplatte und einer die Einströmdüse des Radialventilators mit einer gerundeten Umlenkkontur übergreifenden Deckplatte angeordnete, rückwärts gekrümmte und z. B. in Gestalt eines Flugzeug-Tragflächenprofils geformte Schaufeln mit schräg zu der Drehachse des Radiallaufrads verlaufenden, einströmseitigen Innenkanten trägt, wobei der Schaufel-Innendurchmesser von der Deckplatte zu der Tragplatte hin abnimmt und der mittlere Schaufel-Innendurchmesser d 1 zu dem Schaufel-Außendurchmesser d2 in einem Verhältnis von etwa 0,7 : 1 steht, dadurch gekennzeichnet, daß der deckplattenseitige Schaufel-Eintrittswinkel ( β1 D) um 4° bis 7° kleiner ist als der tragplattenseitige Schaufel-Eintrittswinkel ( β1 T) und der deckplattenseitige Schaufel-Austrittswinkel ( β2 D) um 3° bis 6° kleiner ist als der tragplattenseitige Schaufel-Austrittswinkel ( β2 T), und der deckplattenseitige Schaufel-Eintrittswinkel ( β1 D) zwischen 14° und 20° und der deckplattenseitige Schaufel-Austrittswinkel ( β2 D) zwischen 39° und 45° liegt.1.Radial ventilator, consisting of a spiral housing and a built-in radial impeller, which is arranged between a support plate and the inlet nozzle of the radial fan with a rounded deflection contour overlapping cover plate, backward curved and z. B. in the form of an aircraft wing profile shaped blades with oblique to the axis of rotation of the radial impeller, inflow inner edges, the blade inner diameter decreases from the cover plate to the support plate and the average blade inner diameter d 1 to the blade outer diameter d 2 is in a ratio of about 0.7: 1, characterized in that the cover plate-side blade entry angle (β 1 D ) is 4 ° to 7 ° smaller than the support plate-side blade entry angle (β 1 T ) and the shovel exit angle (β 2 D ) on the cover plate side is 3 ° to 6 ° smaller than the shovel exit angle (β 2 T ) on the support plate side, and the shovel entry angle (β 1 D ) on the cover plate side between 14 ° and 20 ° and the blade exit angle (β 2 D ) on the cover plate side is between 39 ° and 45 °. 2.Radialventilator nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der deckplattenseitige Schaufel-Eintrittswinkel ( β1 D) 14,5° bis 17,5° und der tragplattenseitige Schaufel-Eintrittswinkel ( β1 T) 21,5° beträgt.2.Radial fan according to claim 1, characterized in that the cover plate-side blade entry angle (β 1 D ) is 14.5 ° to 17.5 ° and the support plate-side blade entry angle (β 1 T ) is 21.5 °. 3.Radialventilator nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß der deckplattenseitige Schaufel-Austritts- , winkel ( β2 D) 40° bis 43° und der tragplattenseitige Schaufel-Austrittswinkel ( β2 T) 46° beträgt.3.Radial fan according to claim 1 or 2, characterized in that the cover plate-side blade exit angle (β 2 D ) 40 ° to 43 ° and the support plate-side blade exit angle (β 2 T ) is 46 °. 4. Radialventilator nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Schaufeln (13) verwungen sind.4. Centrifugal fan according to one of claims 1 to 3, characterized in that the blades (13) are curved. 5. Radialventilator nach Anspruch 4, dadurch qekennzeichnet, daß die Verwindungsachse (22) der Schaufeln (13) in deren mittlerem Bereich liegt.5. Centrifugal fan according to claim 4, characterized in that the torsion axis (22) of the blades (13) lies in the central region thereof. 6. Radialventilator nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Verwindungsachse (22) der Schaufeln (13) im Bereich der Schaufel-Außenkanten (20) liegt.6. Radial fan according to claim 4, characterized in that the torsion axis (22) of the blades (13) in the region of the blade outer edges (20). 7. Radialventilator nach einem der Ansprüche 4 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Verwindungsachse (22) parallel zu der Drehachse des Radiallaufrads (2) liegt.7. Radial fan according to one of claims 4 to 6, characterized in that the torsion axis (22) is parallel to the axis of rotation of the radial impeller (2). 8. Radialventilator nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Schaufeln (13) unverwunden und quer zu ihrer Längsrichtung geschert sind.8. Radial fan according to one of claims 1 to 3, characterized in that the blades (13) are unwound and sheared transversely to their longitudinal direction. 9. Radialventilator nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß die Schaufeln (13) von der Deckplatte (8) zur Tragplatte (15) gesehen entgegen der Drehrichtung des Radiallaufrads (2) geneigt sind, so daß die Schaufel-Innenkanten (19) mit einer Normalen zur Tragplatte (15) in tangentialer und radialer Projektion spitze Winkel einschließen.9. Radial fan according to one of claims 1 to 8, characterized in that the blades (13) from the cover plate (8) to the support plate (15) are inclined against the direction of rotation of the radial impeller (2), so that the blade inner edges ( 19) enclose acute angles with a normal to the support plate (15) in tangential and radial projection. 10. Radialventilator nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß die Schaufel-Innenkanten (19) und/oder die Schaufel-Außenkanten (20) windschief zur Drehachse des Radiallaufrads (2) verlaufen.10. Radial fan according to one of claims 1 to 9, characterized in that the blade inner edges (19) and / or the blade outer edges (20) skew to the axis of rotation of the radial impeller (2). 11. Radialventilator nach einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch gekennzeic-hnet, daß längs der senkrecht zur Hauptströmungsrichtung gemessenen.Schaufelbreite die Profilsehnen der Schaufel schnitte in verschiedenen Ebenen liegen.11. Radial fan according to one of claims 1 to 10, characterized gekennzeic-hnet that along the vane width measured perpendicular to the main flow direction, the chords of the vane cuts lie in different planes. 12. Radialventilator nach einen der Ansprüche 1 bis 11, dadurch gekennzeichnet, daß die Schaufeln (13) aus einem von zwei parallelen Kanten begrenzten Blechstück gebogen sind, wobei die Kanten im montierten Zustand unter Bildung einer Schaufel-Außenkante (20) miteinander zur Anlage kommen.12. Centrifugal fan according to one of claims 1 to 11, characterized in that the blades (13) are bent from a sheet metal piece delimited by two parallel edges, the edges coming into contact with one another in the assembled state to form an outer blade edge (20) . 13. Radialventilator nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Einlaufdurchmesser (d0) der Deckplatte (8) sich zu dem Schaufel-Außendurchmesser (d2) wie etwa 0,75 : 1 verhält.13. Radial fan according to claim 1, characterized in that the inlet diameter (d 0 ) of the cover plate (8) to the blade outer diameter (d 2 ) is about 0.75: 1. 14. Radialventilator nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Umlenkkontur (11) der Deckplatte (8) kreisförmig, parabolisch oder hyperbolisch gekrümmt ist, wobei der oder die entsprechenden Krümmungsradien (r) sich zu dem Einlaufdurchmesser (d0) wie 0,2 bis 0,3 . 1 verhalten.14. A radial fan according to claim 1, characterized in that the deflection contour (11) of the cover plate (8) is circular, parabolic or hyperbolic, the corresponding radius or curvatures (r) to the inlet diameter (d 0 ) such as 0.2 up to 0.3. 1 behave. 15. Radialventilator nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß sich die Austrittsbreite (b2) des Radiallaufrads (2) zu dem Schaufel-Außendurchmesser (d2) wie 0,225 bis 0,275 : 1 und vorzugsweise wie 0,25 : 1 verhält.15. Radial fan according to claim 1, characterized in that the outlet width (b 2 ) of the radial impeller (2) to the blade outer diameter (d 2 ) as 0.225 to 0.275: 1 and preferably as 0.25: 1. 16. Radialventilator nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß sich die Eintrittsfläche (F0) des Radiallaufrads (2) zu seiner Austrittsfläche (F2) wie 0,48 bis 0,54 : 1 und insbesondere wie 0,56 : 1 verhält.16. Radial fan according to claim 1, characterized in that the inlet surface (F 0 ) of the radial impeller (2) to its outlet surface (F 2 ) behaves as 0.48 to 0.54: 1 and in particular as 0.56: 1. 17. Radialventilator nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß sich die lichte Weite (FE) der Einströmdüse (5) zu der Austrittsfläche (FA) des Spiralgehäuses (1) wie 0,67 bis 0,71 : 1 und insbesondere wie 0,69 : 1 verhält.17. Radial fan according to claim 1, characterized in that the clear width (F E ) of the inflow nozzle (5) to the outlet surface (F A ) of the volute (1) as 0.67 to 0.71: 1 and in particular as 0 , 69: 1 behaves. 18. Radialventilator nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Zahl der Schaufeln (13) zwischen zehn und sechzehn liegt und insbesondere zwölf beträgt.18. Centrifugal fan according to claim 1, characterized in that the number of blades (13) is between ten and is sixteen and especially twelve. 19. Radialventilator nach einem der Ansprüche 1 bis 18, gekennzeichnet durch eine zweiseitig ansaugende Anordnung, bei der eine in der Mittelebene des Radiallaufrads (2) angeordnete Tragplatte (15) beidseits mit Schaufeln (13) bestückt ist.19. Radial fan according to one of claims 1 to 18, characterized by a two-sided suction arrangement in which a in the center plane of the radial impeller (2) arranged support plate (15) is equipped on both sides with blades (13). 20. Verwendung eines Radialventilators nach einem der Ansprüche 1 bis 19 für Klimageräte und Klimaanlagen.20. Use of a radial fan according to one of claims 1 to 19 for air conditioners and air conditioners.
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Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2595419A1 (en) * 1984-11-01 1987-09-11 Mitsubishi Heavy Ind Ltd FLUID TYPE FLUID CENTRIFUGAL ROTARY MACHINE PROPELLER, AND METHOD OF MANUFACTURING THE SAME
EP0616131A1 (en) * 1993-03-13 1994-09-21 BABCOCK-BSH AG vormals Büttner-Schilde-Haas AG Radial wheel
WO1999064746A1 (en) * 1998-06-09 1999-12-16 Escola Del Treball Del Ripolles, Fundacio Sf Rotor for fans
DE19845501B4 (en) * 1997-10-03 2006-04-13 Hitachi, Ltd. Fan unit for an air cleaner
CN102235384A (en) * 2010-04-21 2011-11-09 日立空调·家用电器株式会社 Electric pressure fan and electric dust collector having the same
DE202013103094U1 (en) * 2013-07-11 2014-10-13 Hürner-Funken GmbH Double-flow impeller
EP2921711A1 (en) * 2014-03-21 2015-09-23 punker GmbH Radial fan wheel and blower unit
DE102012207727B4 (en) * 2012-05-09 2019-04-18 Man Energy Solutions Se centrifugal compressors
DE102020101542A1 (en) 2020-01-23 2021-07-29 Denso Automotive Deutschland Gmbh Air conditioning device, in particular for a motor vehicle air conditioning system

Families Citing this family (30)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4917572A (en) * 1988-05-23 1990-04-17 Airflow Research And Manufacturing Corporation Centrifugal blower with axial clearance
US4900228A (en) * 1989-02-14 1990-02-13 Airflow Research And Manufacturing Corporation Centrifugal fan with variably cambered blades
KR960703203A (en) * 1994-04-28 1996-06-19 시게후치 마사토시 MULTIVANE RADIAL FAN DESIGNING METHOD AND MULTIVANE RADIAL FAN
GB9409056D0 (en) * 1994-05-06 1994-06-22 Philips Electronics Uk Ltd Centrifugal fan
US6217285B1 (en) * 1996-08-08 2001-04-17 Sanyo Electric Co., Ltd. Impeller for a centrifugal blower
GB2337795A (en) * 1998-05-27 1999-12-01 Ebara Corp An impeller with splitter blades
US6739835B2 (en) * 2001-08-24 2004-05-25 Lg Electronics Inc. Blade part in turbofan
US7249931B2 (en) * 2002-03-30 2007-07-31 University Of Central Florida Research Foundation, Inc. High efficiency air conditioner condenser fan with performance enhancements
WO2003085262A1 (en) * 2002-03-30 2003-10-16 University Of Central Florida High efficiency air conditioner condenser fan
ITBO20020519A1 (en) * 2002-08-02 2004-02-03 Spal Srl CENTRIFUGAL FAN IMPELLER EQUIPPED WITH BLADES
DE10238753B4 (en) * 2002-08-23 2021-11-04 Seg Automotive Germany Gmbh Radial fan wheel for conveying cooling air for an electrical machine
US20050074326A1 (en) * 2003-10-02 2005-04-07 Torrington Research Company Muffler for impeller with rearwardly curved blades
US20050191174A1 (en) * 2004-02-27 2005-09-01 Ling-Zhong Zeng Centrifugal fan
JP4461484B2 (en) * 2004-12-10 2010-05-12 東芝ホームテクノ株式会社 Fan motor
US20070050898A1 (en) * 2005-08-09 2007-03-08 Larson Keith A Surgical protective system and assembly having a head gear assembly supporting a surgical garment and air delivery system
US7937775B2 (en) 2005-08-09 2011-05-10 Microtek Medical, Inc. Surgical protective head gear assembly including high volume air delivery system
US20090038333A1 (en) * 2006-10-19 2009-02-12 Lg Electronics Inc. Turbo fan for blowing and refrigerator having the same
MX2010009173A (en) * 2008-02-22 2010-11-12 Horton Inc Hybrid flow fan apparatus.
JP2010196694A (en) * 2009-01-30 2010-09-09 Sanyo Electric Co Ltd Centrifugal blower and air conditioning device
UA107094C2 (en) 2009-11-03 2014-11-25 CENTRAL CEILING FAN
JP5879103B2 (en) * 2011-11-17 2016-03-08 株式会社日立製作所 Centrifugal fluid machine
US9017011B2 (en) * 2011-12-29 2015-04-28 Regal Beloit America, Inc. Furnace air handler blower with enlarged backward curved impeller and associated method of use
CN102536896A (en) * 2012-03-22 2012-07-04 安徽安风风机有限公司 Blade of centrifugal fan
DE102012107441B4 (en) * 2012-08-14 2016-05-25 Ebm-Papst St. Georgen Gmbh & Co. Kg Centrifugal fan with spiral housing
JP2016061241A (en) * 2014-09-18 2016-04-25 三菱重工業株式会社 Radial impeller and centrifugal compressor
DE102016005552A1 (en) * 2016-05-09 2017-11-09 Stiebel Eltron Gmbh & Co. Kg Electric fan heater
DE102019121448A1 (en) * 2019-08-08 2021-02-11 Ebm-Papst Mulfingen Gmbh & Co. Kg Radial fan for an extractor hood
DE202019107078U1 (en) 2019-11-08 2020-01-13 Neuhäuser GmbH Device for transporting, in particular, table top workpieces
DE102019219914A1 (en) * 2019-12-17 2021-06-17 Ziehl-Abegg Se Turbomachine and method for detecting the outflow angle in turbomachines
DE102021209605A1 (en) 2021-09-01 2023-03-02 Brose Fahrzeugteile SE & Co. Kommanditgesellschaft, Würzburg Impeller for a radial fan

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE952547C (en) * 1951-10-30 1956-11-15 Bruno Eck Dr Ing Radial fan impeller
DE1123077B (en) * 1953-07-01 1962-02-01 Bruno Eck Dr Ing Radial fan
GB997948A (en) * 1961-07-13 1965-07-14 Bruno Eck Centrifugal blowers
US4231706A (en) * 1977-04-27 1980-11-04 Hitachi, Ltd. Impeller of a centrifugal blower
GB2063365A (en) * 1979-10-08 1981-06-03 Punker Gmbh Radial Flow Fans

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1246090A (en) * 1915-07-30 1917-11-13 Green Fuel Economizer Company Fan.
US2465671A (en) * 1944-05-10 1949-03-29 Power Jets Res & Dev Ltd Centrifugal compressor, pump, and the like
GB723706A (en) * 1951-10-29 1955-02-09 Bruno Eck Improvements in rotors for radial flow fans
DE2437001B2 (en) * 1974-08-01 1978-01-26 Wilhelm Gebhardt GmbH, 7112 Waidenburg RADIAL FAN WITH BACK CURVED PROFILED BLADES
US4093401A (en) * 1976-04-12 1978-06-06 Sundstrand Corporation Compressor impeller and method of manufacture
JPS5413003A (en) * 1977-06-29 1979-01-31 Kawasaki Heavy Ind Ltd Vane wheel of linear backward inclined flow fan
JPS57153997A (en) * 1981-03-20 1982-09-22 Hitachi Ltd Blower

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE952547C (en) * 1951-10-30 1956-11-15 Bruno Eck Dr Ing Radial fan impeller
DE1123077B (en) * 1953-07-01 1962-02-01 Bruno Eck Dr Ing Radial fan
GB997948A (en) * 1961-07-13 1965-07-14 Bruno Eck Centrifugal blowers
US4231706A (en) * 1977-04-27 1980-11-04 Hitachi, Ltd. Impeller of a centrifugal blower
GB2063365A (en) * 1979-10-08 1981-06-03 Punker Gmbh Radial Flow Fans

Cited By (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2595419A1 (en) * 1984-11-01 1987-09-11 Mitsubishi Heavy Ind Ltd FLUID TYPE FLUID CENTRIFUGAL ROTARY MACHINE PROPELLER, AND METHOD OF MANUFACTURING THE SAME
EP0616131A1 (en) * 1993-03-13 1994-09-21 BABCOCK-BSH AG vormals Büttner-Schilde-Haas AG Radial wheel
DE19845501B4 (en) * 1997-10-03 2006-04-13 Hitachi, Ltd. Fan unit for an air cleaner
WO1999064746A1 (en) * 1998-06-09 1999-12-16 Escola Del Treball Del Ripolles, Fundacio Sf Rotor for fans
ES2153282A1 (en) * 1998-06-09 2001-02-16 Escola Del Trebal Del Ripolles Rotor for fans
CN102235384A (en) * 2010-04-21 2011-11-09 日立空调·家用电器株式会社 Electric pressure fan and electric dust collector having the same
DE102012207727B4 (en) * 2012-05-09 2019-04-18 Man Energy Solutions Se centrifugal compressors
DE202013103094U1 (en) * 2013-07-11 2014-10-13 Hürner-Funken GmbH Double-flow impeller
EP2921711A1 (en) * 2014-03-21 2015-09-23 punker GmbH Radial fan wheel and blower unit
DE102020101542A1 (en) 2020-01-23 2021-07-29 Denso Automotive Deutschland Gmbh Air conditioning device, in particular for a motor vehicle air conditioning system

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ATE13711T1 (en) 1985-06-15

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