EP0090739A1 - Système d'injection électromagnétique pour moteur Diesel donnant lieu à une loi d'injection de type "pression-temps" - Google Patents
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- F02M63/0205—Fuel-injection apparatus having several injectors fed by a common pumping element, or having several pumping elements feeding a common injector; Fuel-injection apparatus having provisions for cutting-out pumps, pumping elements, or injectors; Fuel-injection apparatus having provisions for variably interconnecting pumping elements and injectors alternatively for cutting-out pumps or injectors in case of abnormal operation of the engine or the injection apparatus, e.g. over-speed, break-down of fuel pumps or injectors ; for cutting-out pumps for stopping the engine
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- F02B3/00—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition
- F02B3/06—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition with compression ignition
Definitions
- the invention relates to injection engines, and in particular direct injection diesel engines, which require high injection pressures, either to spray adequately the small quantities of diesel required at low loads and at idle, or to introduce into the cylinder large quantities of diesel fuel.
- the conventional injection systems provide a solution by increasing the injection pressure, which is not without creating difficulties in terms of the holding of the hydraulic lines, and the need to reinforce the component parts of the pumps by example.
- the quantity of fuel injected being as a first approximation proportional to the integral of the surface of the pressure curve as a function of the time prevailing just upstream of the holes of the injector, it is easy to realize that with a law tangular, compared to a triangular law, for the same injection time and the same quantity injected, the maximum pressure level is lower.
- the response curve of the system in real time space for injection - flow injected per stroke which is a straight line between the minimum and maximum quantities injected, must be such that the extension of said straight line cuts the time axis has a positive value, that is to say that the system must be faster on closing (or end of injection) than on opening (or start of injection); moreover, the minimum injection time is of the order of magnitude of the minimum technological time which can currently be obtained for the movement (opening or closing) of an electromagnetic member.
- the first solution poses technological problems at the level of the solenoid valves which work directly under the injection pressure and must have passage sections allowing the injection flow rate
- the second in the version with two solenoid valves or servo-valves, is relatively bulky and, in the version with only one solenoid valve, requires limited response times to guarantee the small quantities injected.
- the object of the invention is to provide an electromagnetic injector which provides a solution to the above problems by using a single solenoid valve, in a first version, or a system of two small differential pistons associated with a single solenoid valve in a preferred version allowing to obtain a satisfactory response time for the small quantities injected on the one hand and on the other hand to have a closure of the extremely fast injector needle.
- the operation is much improved thanks to the pressure-time injection system according to the invention, the closure of which is ensured by the discharge of a capacity located under the control piston, the top of which being always subject to injection pressure acting permanently as a restoring force.
- the system according to the invention gives satisfactory operation while using a single three-way solenoid valve while avoiding the speed of opening of the electromagnetic member, only its speed of closing. taking into account.
- a pump 2 of the continuous type draws the diesel fuel from a tank 1 and delivers it under a constant pressure, regulated by the regulator 3, in a high pressure line 4 which can supply one or more injector holders identical to that shown on the figure.
- the needle injection 9 of section Sa is guided inside the injection nozzle 10, of conventional type, Ss representing the section at the seat.
- the lower part of the cylinder 5, delimited by the piston 6 forms a cavity 13 which can be brought into communication alternately with the high pressure line 4 or with the discharge line 12 by means of a three-way solenoid valve 11 actuated by an appropriate electronic computer.
- the housing of the spring 8 is in constant communication with the discharge circuit 12.
- An adjustable nozzle 14 is placed upstream of the high pressure inlet of the three-way solenoid valve 11.
- the solenoid valve 11 When it is desired to inject, the solenoid valve 11 is excited which then authorizes the high pressure to penetrate into the chamber 13 and at the same time isolates the latter from the discharge 12.
- the start of the lifting movement of the needle injector takes place when the pressure P13 prevailing in the chamber 13, supplied by the solenoid valve 11, reaches a level P13.0 such that: where P represents the injection pressure and Fro the spring force in the rest position.
- the phase A time is relatively long and, with appropriate technology of three-way solenoid valve, it is easy to obtain a solenoid opening time less than the time of phase A which this frees the response time of the solenoid valve to its opening. This is obtained by the dimensioning of the members, and as a last resort by the action on the adjustable nozzle 14 which makes it possible to amplify if necessary the duration of phase A compared to the time of opening of the solenoid valve.
- the pressure P13 is higher than P13.0 the injector opens and the injection takes place at constant pressure.
- the electrical control signal returns to zero and the solenoid valve returns to rest, interrupting the communication of the chamber 13 with the high pressure P and putting this same chamber in communication with the discharge; the pressure P13 then drops rapidly and when it reaches a value P13, f such that .-, (Kx being the additional force due to the contraction of the spring) the injector needle begins to close; the pressure at 13 drops suddenly and the high pressure prevailing in 5 exerts a closing force which is added to the return force of the spring 8, so that the closing of the injector is very rapid.
- the general principle resides in the fact of shifting the opening of the needle of the injector relative to the opening movement of the solenoid valve by using hydraulic delays while that the closing of the needle is directly controlled by the closing of the solenoid valve.
- the same general principle is kept by amplifying it, which makes it possible, by the addition of two differential pistons, to authorize the discharge of the capacity around the needle.
- injector at the end of injection giving rise to an even faster needle closure and giving the injector holder positive flow security, that is to say in the event of failure of the injector needle or certain failures of the solenoid valve, the high injection pressure is interrupted.
- the body of the injector holder further comprises two concentric bores 20 and 21 of diameter D and d respectively.
- a piston 23 is supported on the piston 22 of the bore 21.
- the piston 22 comprises a T-shaped bore 26 making it possible to connect, depending on the position of the piston 22 in the bore 21, the chamber 18 formed by the bottom of the bore 21 and the lower part of the piston 22 with an annular groove 25 formed in the bore 21. It also comprises an annular groove 24.
- the chamber 18 is supplied by the pressure P of the pump 2 permanently by the conduit 4a, the cavity 17 formed by the upper part of the bore 20 and the top of the piston 23 is connected to the outlet of the solenoid valve 11, which can be alternately set to the pressure P or on the return of leaks, by a conduit 32 from which two conduits 28a and 28b leave going into the chamber 13: on the conduit 28b is placed a non-return valve 30 so that it allows the fuel to flow from the chamber 13 towards the conduit 32; on the duct 28a are interposed a non-return valve 29 and a throttle 14a replacing the throttle 14 of the first version, the non-return valve 29 being placed in such a way that it allows the fuel to flow from the pipe 32 towards the chamber 13. Finally, the groove 25 is connected to the capacity 35 located around the injector needle 9 by a conduit 4b-4c. Furthermore, the volume between the pistons 23 and 26 is in permanent communication by 4d with the leaks.
- the operating principle is as follows: in fig. 3 the system is shown in the injection position, that is to say when the solenoid valve 11 is energized.
- the chamber 13 Before injection, as before, the solenoid valve not being energized, the chamber 13 is in communication with the leaks.
- the pistons 23 and 22 move downward putting the capacity 35 into communication with the high pressure P since the top of the T 26 coincides with the groove 25; the high injection pressure P is therefore established in the injector before the pressure P13.0 is reached and the injector needle begins to open as described in the first version.
- An adaptation of the throttle 14a makes it possible to precisely adjust the phase shifts between the pressure levels P17.0 and P13.0.
- the needle closing kinematics takes place as in the first version except that the closing of the needle is accelerated from the moment when the pressure in the chamber 35 begins to drop as a result of the displacement of the piston 22.
- the piston 22 also provides the injector holder with positive safety since it interrupts the constant pressure P in the cavity 35 between two injections, so if the injector needle 9 gets stuck in the nozzle 10, the fuel under pressure P will only penetrate the cylinder at worst during the very short injection time, limiting the risk of drowning the engine. Finally, if by chance the solenoid valve 11 were to lock in an intermediate position leaving its three channels in communication, the pressure P17 could not be established at a level sufficient to combat the pressure P and to put in communication the top of the T 26 with the annular groove 25.
Abstract
Description
- L'invention concerne les moteurs à injection, et en particulier les moteurs Diesel à injection directe, qui nécessitent des hautes pression d'injection, soit-peur pulvériser convenablement les faibles quantités de gazole requises aux faibles charges et au ralenti, soit pour introduire dans le cylindre les fortes quantités de gazole .relatvies à la pleine charge dans des temps extrêmement courts; en effet, l'augmentation des taux de suralimentation sur les moteurs de véhicules industriels et l'augmentation de la vitesse de rotation sur les moteurs de voitures particulières, afin de leur donner des agrèments de conduite identiques à ceux de voitures équipées de moteurs à explosion, conduisent à l'augmentation des taux d'introduction du gazole.
- Les systèmes d'injection classiques apportent une solution par l'augmentation des pression d'injection, ce qui n'est pas sans créer des difficultés au niveau de la tenue des lignes hydrauliques, et de la nécessité du renforcement des pièces constitutives des pompes par exemple. La quantité de combustible injectée étant en première approximation proportionnelle à l'intégrale de la surface de la courbe de la pression en fonction du temps régnant juste en amont des trous de l'injecteur, on se rend aisément compte qu'avec une loi re-tangulaire, comparativement à une loi triangulaire, pour le même temps d'injection et la même quantité injectée, le niveau de pression maximum est moins élevé.
- Le principe de l'injection "pression-temps" à commande électromagnétique est connu et diverses solutions ont été proposées à ce jour, qui s'efforcent toutes de résoudre le problème suivant : tout en fonctionnant sous haute pression (800 voire 1000 bars ou plus) il faut être capable de maîtri- ser le débit correspondant à de très petites quantités injectées. En effet, si le temps maximum autorisé pour l'injection est de l'ordre de 0,8 à 2 millisecondes selon l'application (vitesse et gamme de cylindrée), le rapport entre les quantités maximale et minimale injectées ou dynamique d'injection peut aller de 7 à 15 ou plus.
- Pour réaliser ces fortes dynamiques, la courbe de réponse du système dans l'espace temps réel d'injection - débit injecté par coup, qui est une droite entre les quantités minimales et maximales injectées, doit être telle que le-prolongement de ladite droite coupe l'axe des temps à une valeur positive, c'est-àdire que le système doit être plus rapide à la fermeture (ou fin d'injection) qu'à son ouverture (ou début d'injection); par ailleurs, le temps minimum d'injection est de l'ordre de grandeur du temps minimum technologique qui peut actuellement être obtenu pour le mouvement (ouverture ou fermeture) d'un organe électromagnétique.
- Deux types de solutions, parmi celles connues, sont à retenir : soit celles comportant deux électrovannes, l'une assurant le début de l'injection, l'autre la fin de l'injection, soit celles ou l'aiguille d'injecteur est assistée par un ensemble de poussoir et de piston; deux possibilités s'offrant par la commande de l'aiguille soit en utilisant la décharge puis la charge d'une pression sur le dessus d'un piston au-dessous d'un piston de commande dont le dessus est continuellement sous pression; décharge ou charge dans le premier cas, charge ou décharge dans le second assurant respectivement le début et la fin de l'injection, sont assurées par un organe distributeur à trois voies (électrovanne trois voies, deux électrovannes ou deux servo-valves). La première solution pose des problèmes technologiques au niveau des électrovannes qui travaillent directement sous la pression d'injection et doivent avoir des sections de passage autorisant le débit d'injection, la seconde, dans la version à deux électrovannes ou servo-valves, est relativement encombrante et, dans la version à une seule électrovanne, nécessite des temps de réponse limités pour garantir les faibles quantités injectées.
- Le but de l'invention est de réaliser un injecteur électromagnétique qui apporte une solution aux problèmes précédents en utilisant une seule électrovanne, dans une première version, ou un système de deux petits pistons différentiels associés à une seule électrovanne dans une version préférée permettant d'obtenir un temps de réponse satisfaisant pour les petites quantités injectées d'une part et d'autre part d'avoir une fermeture de l'aiguille d'injecteur extrêmement rapide.
- Le porte-injecteur est d'une famille proche-de celle de la "deuxième solution" précédente de la génération ou la levée de l'aiguille réalisant l'ouverture de l'injecteur et la descente de l'aiguille assurant la fermeture de l'injecteur sont réalisés respectivement par la charge en pression puis la décharge à une capacité. En effet, compte tenu des caractéristiques mêmes de toute réalisation mécanique, la décharge d'une capacité, entre deux niveaux de pression donnés, à travers un organe de contrôle (vanne ou tiroir) doué d'une vitesse d'ouverture finie et avec des fuites internes dues aux jeux fonctionnels et aux recouvrements des sections conduisant aux sources haute et basse pression pendant son fonctionnement, est plus rapide que le phénomène de recharge pour deux raisons essentielles :
- a) Il est plus aisé de disposer d'une source basse pression constante (l'atmosphère par exemple) que d'une source haute pression constante pendant le remplissage, car celui-ci se réalise par nature, avec des pertes de charge.
- b) Toutes les fuites internes de l'organe de commande tendent à favoriser la chute de pression.
- Pour ces raisons, on améliore beaucoup le fonctionnement grâce au système d'injection pression-temps selon l'invention, dont la fermeture est assurée par la décharge d'une capacité se trouvant sous le piston de commande, le dessus de celui-ci étant toujours soumis à la pression d'injection agissant en permanence comme effort de rappel.
- Par ailleurs, par un dimensionnement judicieux des éléments mécaniques, le système selon l'invention donne un fonctionnement satisfaisant tout en utilisant une seule électrovanne trois voies en s'affranchissant de la rapidité d'ouverture de l'organe électromagnétique, seule sa rapidité de fermeture entrant en ligne de compte.
- D'autres particularités de l'invention apparaîtront dans la description qui va suivre de deux modes de réalisation pris comme exemple et représentés sur les dessins annexés, sur lesquels :
- la fig. 1 est un schéma d'ensemble pour un seul injecteur ;
- la fig. 2 un diagramme des courbes représentatives du fonctionnement;
- la fig. 3 est un schéma d'ensemble pour un seul injecteur améliorant la fermeture de l'aiguille; et
- la fig. 4 est un diagramme des courbes représentatives de son fonctionnement.
- Comme représenté sur la fig. 1, une pompe 2, de type continu, puise le gazole dans un réservoir 1 et le refoule sous une pression constante, régulée par le régulateur 3, dans une conduite haute pression 4 pouvant alimenter un ou plusieurs porte-injecteurs identiques à celui représenté sur la figure.
- Il s'agit d'un porte-injecteur composé de plusieurs pièces non représentées ici, qui constituent une enveloppe contenant principalement et suivant un axe commun, un cylindre 5 dans lequel peut se déplacer un piston de commande 6 de section Sf, transmettant des efforts à l'aiguille de l'injecteur 9 de section Sa par l'intermédiaire d'une tige de poussée 7 de section Sp qui comporte un épaulement 16 faisant office de butée mobile pour comprimer le ressort de rappel 8. L'aiguille d'injection 9 de section Sa est guidée à l'intérieur de la buse d'injection 10, de type classique, Ss représentant la section au siège. La partie inférieure du cylindre 5, délimitée par le piston 6 forme une cavité 13 qui peut être mise en communication alternativement avec la conduite haute pression 4 ou avec la conduite de décharge 12 par l'intermédiaire d'une électrovanne à trois voies 11 actionnée par un calculateur électronique approprié.
- Le logement du ressort 8 est en communication constante avec le circuit de décharge 12.
- Un ajutage réglable 14 est placé en amont de l'entrée haute pression de l'électrovanne trois voies 11.
- En position de repos, l'électrovanne 11 n'étant pas excitée, la capacité 13 est en communication avec le circuit de décharge 12; la haute pression régnant au-dessus du piston 6 et s'ajoutant à la force du ressort 8 mainticnt l'aiguille d'injecteur 9 en appui sur son siège malgré l'effet antagoniste dû à la présence de la haute pression autour de l'aiguille 9 s'appliquant sur la section différentielle (Sa-Ss).
- Lorsque l'on veut injecter, on excite l'électrovanne 11 qui autorise alors la haute pression à pénétrer dans la chambre 13 et en même temps isole celle-ci de la décharge 12. Le début du mouvement de levée de l'aiguille d'injecteur a lieu lorsque la pression P13 régnant dans la chambre 13, alimentée par l'électrovanne 11, atteint un niveau P13,0 tel que :
- En fin d'injection, le signal électrique de commande revient à zéro et l'électrovanne revient au repos, interrompant la communication de la chambre 13 avec la haute pression P et mettant en communication cette même chambre avec la décharge; la pression P13 chute alors rapidement et lorsqu'elle atteint une valeur P13,f telle que .-,
- Sur la fig. 2, on peut imaginer que la remise à zéro de la tension de commande de l'électrovanne intervienne très peu de temps après la fin de la phase A ce qui permet alors de dominer les très petites quantités injectées, puisque d'une part, la phase B est très rapide et que d'autre part, il est possible de conserver des points de fonctionnement où la pression P13 n'a pas le temps d'atteindre la pression d'injection P.
- Dans cette première version de la présente invention, on peut voir que le principe général réside dans le fait de décaler l'ouverture de l'aiguille de l'injecteur par rapport au mouvement d'ouverture de l'électrovanne en utilisant des retards hydrauliques tandis que la fermeture de l'aiguille est directement pilotée par la fermeture de l'électrovanne.
- Dans la version préférée de l'invention telle que décrite ci-dessous on garde le même principe général en l'amplifiant ce qui permet par l'adjonction de deux pistons différentiels d'autoriser la décharge de la capacité autour de l'aiguille d'injecteur en fin d'injection donnant lieu à une fermeture d'aiguille encore plus rapide et de donner au porte-injecteur une sécurité positive de débit, c'est-à-dire qu'en cas de défaillance de l'aiguille d'injecteur ou de certaines défaillances de l'électrovanne, la haute pression d'injection est interrompue.
- Sur la fig. 3, on retrouve les mêmes ensembles que sur la fig. 1 qui sont complétés de la façon suivante : le corps du porte-injecteur comprend de plus deux alésages concentriques 20 et 21 respectivement de diamètre D et d. Dans l'alésage 20, un piston 23 est en appui sur le piston 22 de l'alésage 21. Le piston 22 comprend un perçage 26 en forme de T permettant de relier, selon la position du piston 22 dans l'alésage 21, la chambre 18 formée par le fond de l'alésage 21 et la partie inférieure du piston 22 à une gorge annulaire 25 ménagée dans l'alésage 21. Il comprend par ailleurs, une gorge annulaire 24. La chambre 18 est alimentée par la pression P de la pompe 2 en permanence par le conduit 4a, la cavité 17 formée par la partie supérieure de l'alésage 20 et le dessus du piston 23 est reliée à la sortie de l'électrovanne 11, qui peut être mise alternativement à la pression P ou au retour de fuites, par un conduit 32 duquel partent deux conduits 28a et 28b allant dans la chambre 13 : sur le conduit 28b est placé un clapet anti-retour 30 de telle façon qu'il autorise le combustible à se diriger de la chambre 13 vers le conduit 32; sur le conduit 28a sont interposés un clapet anti-retour 29 et un étranglement 14a remplaçant l'étranglement 14 de la première version, le clapet anti-retour 29 étant placé de telle façon qu'il autorise le combustible à se diriger de la conduite 32 vers la chambre 13. Enfin, la gorge 25 est reliée à la capacité 35 située autour de l'aiguille d'injecteur 9 par un conduit 4b-4c. Par ailleurs, le volume compris entre les pistons 23 et 26 est en communication permanente par 4d avec les fuites.
- Le principe de fonctionnement est le suivant : sur la fig. 3 le système est représenté en position d'injection, c'est-à-dire lorsque l'électrovanne 11 est sous tension.
- Avant l'injection, comme précédemment, l'électrovanne n'étant pas excitée, la chambre 13 est en communication avec les fuites.
- Il en est de même de la chambre 17 et, puisque la pression d'injection P règne en permanence dans la chambre 18, les deux pistons 23 et 22 sont en position haute; dans ce cas, la haute pression ne peut s'établir dans la conduite 4b menant à l'injecteur puisque le haut du T 26 est obstrué par les parois de l'alésage 21 et la gorge 24, par un aménagement spécial 4c du conduit 4b, met en communication la capacité 35 avec les fuites par le conduit 15.
- Au moment où l'on veut injecter, on met l'électrovanne 11 sous tension ce qui isole le conduit 32 des fuites et permet à la haute pression de s'établir, du fait de l'étranglement 14a placé sur la ligne 28a, plus rapidement dans la chambre 17 que dans la chambre 13. En se rapportant à la fig. 4, on comprendra plus aisément les explications suivantes : la pression P17 croissant plus vite que la pression P13 et puisque le diamètre D du piston 23 est supérieur au diamètre d du piston 22, la pression P17 va arriver à un niveau P17,0 tel que :
- Le piston 22 apporte par ailleurs au porte-injecteur une sécurité positive puisqu'il interrompt la pression constante P dans la cavité 35 entre deux injections, donc si l'aiguille d'injecteur 9 vient à se coincer dans la buse 10, le combustible sous pression P ne pénétrera au pire dans le cylindre que durant le très court instant d'injection limitant les risques de noyer le moteur. Enfin, si par hasard l'électrovanne 11 venait à se bloquer dans une position intermédiaire laissant ses trois voies en communication, la pression P17 ne pourrait s'établir à un niveau suffisant pour lutter contre la pression P et mettre en communication le haut du T 26 avec la gorge annulaire 25.
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