EP0064090A1 - Druckausgleichseinrichtung für gegenüber der Atmosphäre im Überdruck betriebene Schachtöfen, insbesondere für Grosshochöfen - Google Patents

Druckausgleichseinrichtung für gegenüber der Atmosphäre im Überdruck betriebene Schachtöfen, insbesondere für Grosshochöfen Download PDF

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EP0064090A1
EP0064090A1 EP81103379A EP81103379A EP0064090A1 EP 0064090 A1 EP0064090 A1 EP 0064090A1 EP 81103379 A EP81103379 A EP 81103379A EP 81103379 A EP81103379 A EP 81103379A EP 0064090 A1 EP0064090 A1 EP 0064090A1
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gas
pressure
lock
bunker
lock bunker
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Withdrawn
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EP81103379A
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English (en)
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Inventor
Hans Bärmann
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Vodafone GmbH
Original Assignee
Mannesmann AG
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B7/00—Blast furnaces
    • C21B7/007—Controlling or regulating of the top pressure

Definitions

  • the invention relates to a pressure compensation device for shaft furnaces operated in relation to the atmosphere in the upper pressure, in particular for large blast furnaces, with at least one lock bunker upstream of the furnace chamber, to which a charge goods inlet valve sealing against the atmosphere and a load material outlet valve sealing against the furnace chamber are assigned and with a gas pipeline connected to the lock bunker, which can be switched alternately to supplying pure gas and discharging it to the atmosphere.
  • Such pressure compensation devices serve to balance the furnace pressure and atmospheric pressure, because if the gas pressure rises above atmospheric pressure in the furnace, forces which correspond to the total force from the furnace pressure corresponding to the pressurized surface would have to be applied in accordance with the pressure surface of valve flaps. The application of these forces would be uneconomical and, above all, would require special force-generating devices.
  • Another reason for the use of such pressure compensation devices is the outflow of furnace gases, which would cause significant amounts of blast furnace gas, which are dusty, to flow out at high speed if there are large pressure differences. Such dust flows wear out the components they touch.
  • Known pressure compensation devices relate to the problem of the costs involved in feeding semi-cleaned top gas instead of pure gas as pressure compensation gas (DE-AS 20 16 205) or the problem of the large pressure differences between the lock chambers, the sealing seats of which, at higher gas speeds, show considerable wear and tear due to the frictional effect of the raw gas contained ceramic or metallic particles are subjected (DE-AS 14 33 323).
  • Another known proposal is devoted to the same problem (DE-AS 15 83 177). This proposal is directed to the elimination of the top bell in a two-bell system of a blast furnace top seal, with a further gas sealing plate taking the place of the top bell.
  • the pressure equalization to open the gas sealing plate takes place vertically between the furnace chamber and the upper intermediate Möller container.
  • the one built up in the upper Möller intermediate container Furnace pressure to open the additional gas sealing plate that seals against the free atmosphere is reduced to the outside via each Möllerzvrischen container separately assigned exhaust pipes and exhaust valves.
  • noise from a shaft furnace loading was radiated into the neighboring neighborhood at a height of approximately 50 m. According to this, sound pressure levels of 54 to 55 dB are not permitted. A permissible maximum sound emission level is 50 dB.
  • the noise emission problem was solved by sound-absorbing and sound-absorbing cladding of the noise-intensive shaft furnace loading area.
  • This casing is a shield that has a galvanized trapezoidal sheet metal casing on the outside to absorb the wind forces. This concept still requires a drone-free sandwich steel sheet cover behind the trapezoidal sheet metal cladding for the necessary insulation.
  • the acoustic effect could be dampened by a frequency-tuned airborne sound absorption layer made of mineral fiber. After that, noise levels of 45 dB were measured. The noise reduction corresponded to around 45 to 50% of the original noise. While, according to the prior art reproduced above, noise reduction in a large blast furnace could only be achieved by sound-absorbing measures, the present invention is based on the object of causally combating the generation of sound emissions.
  • the object is achieved in that, in addition to the lock bunker, at least one further gas space container, which has at least one shut-off valve, is present and that the lock bunker and gas space container are not connected to one another by means of pressure compensation pipelines which can be switched in opposite directions.
  • This solution results in the creation of lower gas pressures, so that lower gas velocities and thus lower noise levels occur when the high-pressure gases are discharged into the atmosphere.
  • Another advantage is the removal of smaller amounts of dust gas, so that the environment is less exposed to dust. In this case, even the container serving as the gas space container can be combined with a special dust separation device.
  • a smaller amount of clean gas is required for the pressure equalization of the lock bunker than previously. The invention thus saves clean gas with each pressure equalization and thus increases the economy of the pressure equalization process.
  • an internal furnace pressure of over 0.1 bar can be assumed, which can reach gout pressures of 1.5 bar and more.
  • gout pressures of 1.5 bar and more At maximum pressures of 1.5 bar and the same gas volumes of the lock bunker and the gas space container, a pressure drop based on the lock bunker of 50% and more can therefore be achieved due to the invention, so that only gout pressures equal to or less than 0.75 bar can be assumed is.
  • the gas space container consists of a further lock bunker of the same type assigned to the lock bunker.
  • the special effect occurs that the respective lock bunker to be relieved from the furnace chamber pressure, the feed of which was emptied into the furnace chamber, can also be brought to a considerably lower pressure, so that less dust-laden gas with less noise pollution is released into the atmosphere from both lock bunkers .
  • lock bunkers assigned to one another have a considerably increased volume relative to their filling volume.
  • Such lock bunkers have in large blast furnaces z. B. filling volume of 30 to 60 m3, but can easily be equipped for an additional gas volume. It should be noted that the filling volume itself is only a gross volume, which the filling materials only fill with a net volume. Gas volume is therefore already stored in the filling volume for the filling materials.
  • the invention can also be applied in such a way that a special container is provided for the pressure compensation gas, which does not fulfill the function of a lock bunker.
  • a special container is provided for the pressure compensation gas, which does not fulfill the function of a lock bunker.
  • Such a design is carried out according to the invention in that a gas space container assigned to a lock bunker is arranged below the top seal of the furnace. It is therefore particularly advantageous to arrange the gas compartment container on the ground or, if the weight is less, halfway up the furnace up to the height of the gout.
  • Such a design is made possible in particular by the selection of pressure compensation pipelines that run between the lock bunker and the gas space container.
  • the only figure of the drawing shows a schematic cross section through the upper part of a large blast furnace, which is equipped with the pressure compensation device according to the invention.
  • a blast furnace 1 operated in a high-pressure process is shown as a shaft furnace.
  • the top gas exhaust pipes, since they are not directly related to the invention, are not included in the drawing.
  • Above the furnace head 1 a is the top seal 2.
  • This essentially consists of the lock bunkers 3 and 4 with the sealing elements described below.
  • the lock bunkers 3 and 4 can be closed by means of conventional sealing flaps 7 and 8, the sealing seats of which lie outside the path of the material to be loaded.
  • cleaned top gas is fed through the pipe 13 into the lock bunker 4 and through the branch pipe 13a into the lock bunker 3 for pressure equalization.
  • Shut-off fittings 14 and 15 are located in the pipeline sections that are suitable for switching the clean gas supply on or off.
  • the pressure compensation pipeline 18 is connected, which connects the two lock bunkers 3 and 4 with each other in accordance with the basic idea of the invention.
  • Each of the lock bunkers 3 and 4 can be separated from the entire pipeline system by means of the shut-off fittings 19 and 20.
  • the blast gas flow moving in the pipeline 13, in the branch pipeline 13a or in the pressure compensation pipeline 18 is conducted in the opposite direction of flow through the bypass pipeline 18a.
  • shut-off valve pairs 21a and 21b serve for the opposite switching of the gas flow.
  • the blast furnace gas to be discharged is conducted from branches 16 and 17 via expansion pipelines 22 and 23, in which shut-off valves 24 and 25 are also switched on, to silencer 26 and from there into the open air 27.
  • the invention works in the following cycle:
  • the lock bunker 3 is partially filled with the loading goods (fuel, such as coke, melt materials, such as pig iron oiler).
  • fuel such as coke
  • melt materials such as pig iron oiler
  • the interior of the lock bunker 3 is still under atmospheric pressure.
  • the contents of the lock bunker 4 were previously emptied into the furnace 1 with the sealing flap 8 closed and the sealing flap 12 open or the loading material holding flap 10 open.
  • the gas pressure of the furnace 1 prevails in the lock bunker 4 in this phase.
  • the clean gas is entered after the shut-off valve 21b has been closed and after the shut-off valve 14 has been opened through the two-way pipeline 13a until the otherwise measured internal furnace chamber pressure is reached.
  • the cycle described in this way is initiated again by opening the sealing flap 11 and the loading material holding flap 9 and by discharging the loading material from the lock bunker 3 into the furnace 1 with the analogous steps for the lock bunker 4.

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Abstract

Derlei Druckausgleichseinrichtungen weisen mindestens einen den Ofenraum in Beschickungsrichtung vorgeschalteten Schleusenbunker (3 bzw. 4) auf, dem ein gegen die Atmosphäre abdichtendes Beschickungsgut-Eingangsventil (7 bzw. 8) und ein gegen den Ofenraum abdichtendes Beschickungsgut-Ausgangsventil (11 bzw. 12) zugeordnet sind und wobei eine an den Schleusenbunker (3 bzw. 4) angeschlossene Gasrohrleitung (13), die wechselweise auf Reingaszuführung und auf Ableitung in die Atmosphäre schaltbar ist. Großhochöfen stellen Probleme hinsichtlich der Staub- Gas- und Schallemissionen dar, die neuerdings gesetzlich vorgeschriebenen Werten unterliegen. Um eine für die Wärmeabfuhr nicht vorteilhafte, wärmeisolierende Verpackung der Gehäuse zu vermeiden, wird vorgeschlagen, daß außer dem Schleusenbunker (3) zumindest ein weiterer Gasraumbehälter, z.B. ein anderer Schleusenbunker (4), der zumindest eine Absperrarmatur (19 bzw. 20) aufweist, vorhanden ist und daß Schleusenbunker (3) und Gasraumbehälter mittels gegenläufig schaltbarer Druckausgleichsrohrleitungen (18) miteinander verbunden sind. Bei der Ableitung der Überdruckgase in die Atmosphäre entstehen somit geringere Gasgeschwindigkeiten und geringere Störgeräusche. Hierzu die zur Anmeldung gehörende Zeichnung.

Description

  • Die Erfindung betrifft eine Druckausgleichseinrichtung für gegenüber der Atmosphäre im Oberdruck betriebene Schachtöfen, insbesondere für Großhochöfen, mit mindestens einem dem Ofenraum in Beschickungsrichtung vorgeschalteten Schleusenbunker, dem ein gegen die Atmosphäre abdichtendes Beschickungsgut-Eingangsventil und ein gegen den Ofenraum abdichtendes Beschickungsgut-Ausgangsventil zugeordnet sind und mit einer an den Schleusenbunker angeschlossenen Gasrohrleitung, die wechselweise auf Reingaszuführung und auf Ableitung in die Atmosphäre schaltbar ist.
  • Derartige Druckausgleichseinrichtungen dienen dem Ausgleich zwischen Ofendruck und Atmosphärendruck, weil mit Anstieg des Gasdruckes über Atmosphärendruck im Ofen entsprechend der Druckoberfläche von Ventilklappen Kräfte aufgebracht werden müßten, die der Summenkraft aus dem Ofendruck entsprechend der druckbeaufschlagten Oberfläche entsprechen. Das Aufbringen dieser Kräfte wäre unwirtschaftlich und würde vor allen Dingen besondere krafterzeugende Vorrichtungen erfordern. Ein weiterer Grund für den Einsatz derartiger Druckausgleichseinrichtungen ist das Ausströmen von Ofengasen, die bei großen Druckunterschieden erhebliche Gichtgasmengen, die staubbehaftet sind, mit großer Geschwindigkeit ausströmen lassen würden. Derartige Staubströme verschleißen die von ihnen berührten Bauteile.
  • Bekannte Druckausgleichseinrichtungen betreffen das Problem des Kostenaufwandes bei der Einspeisung von halbgereinigtem Gichtgas anstelle von Reingichtgas als Druckausgleichsgas (DE-AS 20 16 205) oder auch das Problem der großen Druckunterschiede zwischen den Schleusenkammern, deren Dichtsitze bei größeren Gasgeschwindigkeiten erheblichem Verschleiß durch die Reibwirkung der im Rohgas enthaltenen keramischen oder metallischen Partikelchen unterworfen sind (DE-AS 14 33 323). Dem gleichen Problem ist ein weiterer bekannter Vorschlag gewidmet (DE-AS 15 83 177). Dieser Vorschlag ist auf den Wegfall der oberen Gichtglocke in einem Zweiglockensystem eines Hochofengichtverschlusses gerichtet, wobei an die Stelle der oberen Gichtglocke eine weitere Gasdichtungsplatte tritt. Der Druckausgleich zum öffnen der Gasdichtungsplatte erfolgt vertikal zwischen Ofenraum und dem oberen Möllerzwischenbehälter. Dabei wird der im oberen Möllerzwischenbehälter aufgebaute Ofenraumdruck zum öffnen der gegen die freie Atmosphäre abdichtenden zusätzlichen Gasdichtungsplatte jeweils über jedem Möllerzvrischenbehälter getrennt zugeordnete Abgasleitungen und Abgasventile ins Freie abgebaut.
  • Großhochöfen der bezeichneten Bauweise stellen Probleme hinsichtlich der Staub-, Gas- und Schallemissionen dar, die neuerdings gesetzlich vorgeschriebenen.Werten unterliegen. Stäube, schädliche Gase und Geräusche dürfen danach entweder nicht entstehen oder müssen noch an der Entstehungsquelle beseitigt oder gemindert werden (Fachzeitschrift "Stahl und Eisen" Nr. 96 (1976) Nr. 4 vom 26. Februar 1976, Seite 144). Danach wird der Konstrukteur und der Verfahrenstechniker vor die Aufgabe gestellt, bei der Vermeidung von Stäuben, schädlichen Gasen und Geräuschen die Zugänglichkeit, die Obersichtlichkeit und die Arbeitssicherheit der Anlage zu berücksichtigen. Es wird festgestellt, daß die Geräuschdämmung besonders schwierig ist, da sich Schall nur durch Masse eindämmen ließe. Hierzu bedürfe es, die Anlagen in dicke, damit aber auch wärmeisolierende Gehäuse einzupacken, was bezüglich der Wärmeabfuhr nicht von Vorteil sei.
  • In einem bekannten Fall (VDI-Nachrichten Nr. 38 vom 21.9.1979, Seite 11) wurden von einer Schachtofenbeschickung in etwa 50 m Höhe Störgeräusche in die angrenzende Wohnnachbarschaft eingestrahlt. Danach sind Schalldruckpegel von 54 bis 55 dB nicht zulässig. Ein zulässiger Höchstwert an Schallemission beträgt 50 dB. Im bekannten Fall wurde das Schallemissionsproblem durch eine schalldämpfende und schalldämmende Einkleidung des lärmintensiven Schachtofen-Beschickungsbereiches gelöst. Bei dieser Einkleidung handelt es sich um eine Abschirmung, die zur Aufnahme der Windkräfte außen eine verzinkte Trapezblechverkleidung aufweist. Diese Konzeption erfordert hinter der Trapezblechverkleidung weiterhin eine dröhnfreie Sandwich-Stahlblechabdeckung für die notwendige Dämmung. Der akustische Effekt konnte durch eine frequenzabgestimmte Luftschallabsorbtionsschicht aus Mineralfaser gedämmt werden. Danach wurden Geräuschpegel von 45 dB gemessen. Die Lärmminderung entsprach rund 45 bis 50 % des ursprünglichen Lärms. Währenddem nach dem vorstehend wiedergegebenen Stand der Technik eine Lärmminderung an einem Großhochofen nur durch schalldämmende Maßnahmen erfolgen konnte, ist der vorliegenden Erfindung die Aufgabe zugrundegelegt, das Entstehen von Schallemissionen ursächlich zu bekämpfen.
  • Die gestellte Aufgabe wird dadurch gelöst, daß außer dem Schleusenbunker zumindest ein weiterer Gasraumbehälter, der zumindest eine Absperrarmatur aufweist, vorhanden ist und daß Schleusenbunker und Gasraumbehälter mittels gegenläufig schaltbarer Druckausgleichsrohrleitungen niteinander verbunden sind. Diese Lösung hat die Entstehung geringerer Gasdrücke zur Folge, so daß bei der Ableitung der Oberdruckgase in die Atmosphäre geringere Gasgeschwindigkeiten und somit geringere Störgeräusche entstehen. Ein weiterer Vorteil ist in der Abfuhr geringerer Staubgasmengen zu sehen, so daß die Umwelt einer geringeren Staubbelastung unterliegt. Hierbei kann sogar der jeweils als Gasraumbehälter dienende Behälter mit einer besonderen Staubabscheidevorrichtung kombiniert sein. Besonders zu betonen ist jedoch, daß für den Druckausgleich des Schleusenbunkers eine geringere Menge Reingas als bisher erforderlich wird. Die Erfindung erspart damit bei jedem Druckausgleich Reingas und erhöht somit die Wirtschaftlichkeit des Druckausgleichsverfahrens.
  • Bei den in Betrieb befindlichen Großhochöfen ist von einem Ofeninnendruck von über 0,1 bar auszugehen, der Gichtdrücke von 1,5 bar und mehr erreichen kann. Bei Höchstdrücken von 1,5 bar und gleichen Gasvolumina des Schleusenbunkers und des Gasraumbehälters kann daher aufgrund der Erfindung ein Druckabfall, bezogen auf den Schleusenbunker von 50 % und mehr erzielt werden, so daß lediglich noch von Gichtdrücken gleich oder kleiner als 0,75 bar auszugehen ist.
  • Dieses Ergebnis ist dann zu erzielen, wenn, wie im Normalfall vorgesehen ist, nach der weiteren Erfindung der Gasraumbehälter aus einem dem Schleusenbunker zugeordneten weiteren Schleusenbunker derselben Bauart besteht. Dabei tritt der besondere Effekt auf, daß der von Ofenraumdruck zu entspannende jeweilige Schleusenbunker, dessen Beschickung in den Ofenraum entleert wurde, ebenfalls auf einen erheblich niedrigeren Druck gebracht werden kann, so daß aus beiden Schleusenbunkern weniger staubbeladenes Gas mit geringerer Lärmbelastung in die Atmosphäre abgegeben wird.
  • Nach der weiteren Erfindung ist vorgesehen, daß einander zugeordnete Schleusenbunker relativ zu ihrem Füllvolumen ein erheblich vergrößertes Volumen aufweisen. Derartige Schleusenbunker besitzen bei Großhochöfen z. B. Füllvolumen von 30 bis 60 m3, können jedoch ohne weiteres für ein zusätzliches Gasvolumen ausgerüstet werden. Hierbei ist zu beachten, daß das Füllvolumen selbst nur ein Bruttovolumen darstellt, das die Füllmaterialien nur mit einem Nettovolumen ausfüllen. Gasvolumen ist daher bereits in dem Füllvolumen für die Füllmaterialien gespeichert.
  • Die Erfindung kann jedoch auch in der Form angewendet werden, daß für das Druckausgleichsgas ein besonderer Behälter vorgesehen ist, der nicht die Funktion eines Schleusenbunkers erfüllt. Eine solche Gestaltung ist erfindungsgemäß dahingehend vorgenommen, daß ein einem Schleusenbunker zugeordneter Gasraumbehälter unterhalb des Gichtverschlusses des Ofens angeordnet ist. Es ist daher besonders vorteilhaft, den Gasraumbehälter zu ebener Erde oder bei geringerem Gewicht in halber Höhe des Ofens, bis zur Höhe der Gicht anzuordnen. Eine solche Gestaltung wird insbesondere durch die Wahl von Druckausgleichs-Rohrleitungen, die zwischen dem Schleusenbunker und dem Gasraumbehälter verlaufen, ermöglicht.
  • Eine besonders einfache Lösung wurde dahingehend gefunden, daß in der Druckausgleichsrohrleitung und in einer von dieser abgezweigten Bypass-Rohrleitung jeweils für entgegengesetzte Gasströmungen schaltbare Ventil paare vorgesehen sind.
  • Geräuschemissionen können vollends dadurch beseitigt werden, wobei der niedrigere Gasdruck sehr zustatten kommt, indem der bzw. die Schleusenbunker bzw. Gasraumbehälter an einen Schalldämpfer, der ausgangsseitig eine öffnung zur Abfuhr der Gase ins Freie aufweist, anschließbar sind.
  • Ein Ausführungsbeispiel der Erfindung ist in der Zeichnung dargestellt und wird im folgenden näher beschrieben.
  • Die einzige Figur der Zeichnung zeigt einen schematischen Querschnitt durch den oberen Teil eines Großhochofens, der mit der erfindungsgemäßen Druckausgleichseinrichtung ausgerüstet ist.
  • Als Schachtofen ist ein im Hochdruckverfahren betriebener Hochofen 1 dargestellt. Die Gichtgasabzugsrohre sind, da sie mit der Erfindung nicht im unmittelbaren Zusammenhang stehen, in die Zeichnung nicht aufgenommen. Ober dem Ofenkopf la befindet sich der Gichtverschluß 2. Dieser besteht im wesentlichen aus den Schleusenbunkern 3 und 4 mit den nachstehend beschriebenen Dichtorganen. Am Eingang jedes Schleusenbunkers 3 bzw. 4 ist jeweils ein Einfülltrichter 5 bzw. 6 angeordnet. Gegenüber der freien Atmosphäre sind die Schleusenbunker 3 und 4 mittels üblicher Dichtklappen 7 bzw. 8, deren Dichtsitze außerhalb des Weges des Beschickungsgutes liegen, verschließbar. Am Ausgang jedes Schleusenbunkers 3, 4 befinden sich Beschickungsgut-Halteklappen 9 bzw. 10 und diesen jeweils zugeordnete Dichtklappen 11 bzw. 12.
  • Von einer weiter nicht dargestellten, üblichen Entstaubungseinrichtung wird gereinigtes Gichtgas durch die Rohrleitung 13 in den Schleusenbunker 4 und durch die Abzweigrohrleitung 13a in den Schleusenbunker 3 für den Druckausgleich eingespeist. Zum Ein- oder Ausschalten der Reingaszufuhr befinden sich jeweils Absperrarmaturen 14 bzw. 15 in den dafür infragekommenden Rohrleitungsabschnitten. An den Abzweigungen 16 bzw. 17 ist die Druckausgleichsrohrleitung 18 angeschlossen, die dem erfindungsgemäßen Grundgedanken folgend die beiden Schleusenbunker 3 und 4 miteinander verbindet. Jeder der Schleusenbunker 3 und 4 kann mittels der Absperrarmaturen 19 bzw. 20 von dem gesamten Rohrleitungssystem abgetrennt werden. Der in der Rohrleitung 13, in der Abzweigrohrleitung 13a bzw. in der Druckausgleichsrohrleitung 18 sich bewegende Gichtgasstrom wird in gegenläufiger Strömungsrichtung durch die Bypass-Rohrleitung 18a geführt. Für die gegenläufige Schaltung der Gasströmung dienen die Absperrarmaturenpaare 21a und 21b. Das abzuführende Gichtgas wird von den Abzweigungen 16 bzw. 17 aus über die Entspannungsrohrleitungen 22 bzw. 23, in denen ebenfalls Absperrarmaturen 24 bzw. 25 eingeschaltet sind, zu dem Schalldämpfer 26 und von diesem ins Freie 27 geleitet.
  • Die Erfindung arbeitet in folgendem Zyklus:
  • Bei geöffneter Dichtklappe 7 und geschlossener Dichtklappe 11 bzw. geschlossener Beschickungsguthalteklappe 9 wird der Schleusenbunker 3 mit Beschickungsgut teilweise gefüllt (Brennstoff, wie z. B. Koks, Schmelzstoffe, wie z. B. Roheisenmöller). Danach wird die Dichtklappe 7 geschlossen.
  • Der Innenraum des Schleusenbunkers 3 steht hiernach noch unter atmosphärischem Druck. Vorher wurde der Beschickungsgutinhalt des Schleusenbunkers 4 bei geschlossener Dichtklappe 8 und geöffneter Dichtklappe 12 bzw. geöffneter Beschickungsguthalteklappe 10 in den Ofen 1 entleert. Im Schleusenbunker 4 herrscht in dieser Phase der Gasdruck des Ofens 1.
  • Nunmehr erfolgt durch öffnen der Absperrarmaturen 19, 20, 21b bei geschlossenen Absperrarmaturen 14, 15 bzw. 24, 25 über die Druckausgleichsrohrleitung 18 ein Oberströmen des unter höherem Gasdruck stehenden Gichtgases vom Ofeninnenraum in den Schleusenbunker 3. Dabei wird nicht nur der Gasdruck erheblich gesenkt, sondern auch der Staubanteil des Gichtgases. Das Beschickungsgut im Schleusenbunker 3 bildet hier in einem gewissen Umfang eine Aufnahme für den Staub, dessen Abscheidung um so günstiger wird, je länger das Gichtgas sich über dem Beschickungsgut bzw. in den Zwischenräumen des Beschickungsgutes befindet. Für das öffnen der ofenraumseitigen Dichtklappe 11 und der Beschickungsguthalteklappe 9 ist nurmehr eine geringere Menge an Reingas erforderlich, das zum vollständigen Druckausgleich durch die Abzweigrohrleitung 13a in den Schleusenbunker 3 eingespeist wird. Das Reingas wird nach Schließen der Absperrarmatur 21b und nach Öffnen der Absperrarmatur 14 durch die Abzweiarohrleitung 13a bis zum Erreichen des anderweitig gemessenen Ofenraum-Innendruckes eingegeben. Der so beschriebene Zyklus wird durch das Öffnen der Dichtklappe 11 und der Beschickungsguthalteklappe 9 und durch das Ablassen des Beschickungsgutes aus dem Schleusenbunker 3 in den Ofen 1 wieder mit den analogen Schritten für den Schleusenbunker 4 eingeleitet.

Claims (6)

1. Druckausgleichseinrichtung für gegenüber der Atmosphäre im Oberdruck betriebene Schachtöfen, insbesondere für Großhochöfen, mit mindestens einem dem Ofenraum in Beschickungsrichtung vorgeschalteten Schleusenbunker, dem ein gegen die Atmosphäre abdichtendes Beschickungsgut-Eingangsventil und ein gegen den Ofenraum abdichtendes Beschickungsgut-Ausgangsventil zugeordnet sind und mit einer an den Schleusenbunker angeschlossenen Gasrohrleitung, die wechsel-weise auf Reingaszuführung und auf Ableitung in die Atmosphäre schaltbar ist,
dadurch gekennzeichnet,
daß außer dem Schleusenbunker (3) zumindest ein weiterer Gasraumbehälter, der zumindest eine Absperrarmatur (19 bzw. 20) aufweist, vorhanden ist und daß Schleusenbunker (3) und Gasraumbehälter mittels gegenläufig schaltbarer Druckausgleichsrohrleitungen (18) miteinander verbunden sind.
2. Einrichtung nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet,
daß der Gasraumbehälter aus einem dem Schleusenbunker (3) zugeordneten weiteren Schleusenbunker (4) derselben Bauart besteht.
3. Einrichtung nach den Ansprüchen 1 und 2,
dadurch gekennzeichnet,
daß einander zugeordnete Schleusenbunker (3, 4) relativ zu ihrem Füllvolumen ein erheblich vergrößertes Volumen aufweisen.
4. Einrichtung nach den Ansprüchen 1 bis 3,
dadurch gekennzeichnet,
daß ein einem Schleusenbunker (3 bzw. 4) zugeordneter Gasraumbehälter unterhalb des Gichtverschlusses (2) des Ofens (1) angeordnet ist.
5. Einrichtung nach den Ansprüchen 1 bis 4,
dadurch gekennzeichnet,
daß in der Druckausgleichsrohrleitung (18) und in einer von dieser abgezweigten Bypass-Rohrleitung (18a) jeweils für entgegengesetzte Gasströmungen schaltbare Ventil paare (21a, 21b) vorgesehen sind.
6. Einrichtung nach den Ansprüchen 1 bis 5,
dadurch gekennzeichnet,
daß der bzw. die Schleusenbunker (3,4) bzw. Gasraumbehälter an einen Schalldämpfer (26), der ausgangsseitig eine öffnung zur Abfuhr der Gase ins Freie (27) aufweist, anschließbar sind.
EP81103379A 1981-05-05 1981-05-05 Druckausgleichseinrichtung für gegenüber der Atmosphäre im Überdruck betriebene Schachtöfen, insbesondere für Grosshochöfen Withdrawn EP0064090A1 (de)

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